: , ,

!" του φοιτητή του Τμήματος Ηλεκτρολόγων Μηχανικών και Τεχνολογίας Υπολογιστών της Πολυτεχνικής Σχολής του

Πανεπιστημίου Πατρών

του Παπαζαχαρία Δημήτρη του Αναστασίου

Αριθμός Μητρώου: 5733

Θέμα

«#$%"!& '(')* +!!&*

-.&!& $'/»

Επιβλέπων Αλεξανδρίδης Αντώνιος

01* * !"*:

Πάτρα, Δεκέμβριος 2010

Πιστοποιείται ότι η Διπλωματική Εργασία με θέμα

«#$%"!& '(')* +!!&*

-.&!& $'/»

Του φοιτητή του Τμήματος Ηλεκτρολόγων Μηχανικών και Τεχνολογίας Υπολογιστών

Παπαζαχαρία Δημήτρη του Αναστασίου

Αριθμός Μητρώου: 5733

Παρουσιάστηκε δημόσια και εξετάστηκε στο Τμήμα Ηλεκτρολόγων Μηχανικών και Τεχνολογίας Υπολογιστών στις

…….../……../………

Ο Επιβλέπων Ο Διευθυντής του Τομέα Αλεξανδρίδης Αντώνιος Αλεξανδρίδης Αντώνιος Καθηγητής Καθηγητής

01* * !"*: 23: «#$%"!& '(')* +!!&* -.&!& $'/» Φοιτητής: Επιβλέπων: Παπαζαχαρίας Δημήτρης Αλεξανδρίδης Αντώνιος Περίληψη Η φωτοβολταϊκή ενέργεια έχει τεράστια σημασία για το μέλλον της κοινωνίας μας, ιδιαίτερα από περιβαλλοντική και οικονομική άποψη, ενώ αξιοποιείται σε όλο και περισσότερες εφαρμογές. Στην παρούσα εργασία, θα ασχοληθούμε με μία απ’ αυτές, στην οποία η φ/β ενέργεια χρησιμοποιείται για άντληση νερού. Το σύστημα, που θα μελετήσουμε, αποτελείται από μία φ/β συστοιχία, συνδεδεμένη απ’ ευθείας με έναν κινητήρα συνεχούς ρεύματος, ο οποίος συνδέεται μηχανικά με μια αντλία, η οποία λειτουργεί σε πραγματικές συνθήκες. Η συγκεκριμένη τοπολογία σύνδεσης της συστοιχίας με έναν κινητήρα – φορτίο είναι γνωστή ως τοπολογία “direct coupling”. Αφού αναλύσουμε τη λειτουργία κάθε στοιχείου του συστήματος ξεχωριστά, στη συνέχεια διερευνούμε θεωρητικά και πειραματικά τα χαρακτηριστικά του ιδανικού φορτίου για μια φ/β γεννήτρια, καθώς και τους όρους προσαρμογής του σ’ αυτή, και διατυπώνουμε λύσεις για βέλτιστο σχεδιασμό του συστήματος, με στόχο την επίτευξη υψηλού βαθμού απόδοσης. Abstract Photovoltaic energy is crucially important for the future of our society, regarding environmental and financial issues, while is being utilized in a growing number of applications. This essay is about one of them, in which PV energy is used for water pumping. We are going to study a system, which consists of a PV solar array, supplying a DC motor, coupled with a water pump, while the pump is operating in real conditions. This specific topology is also known as “direct coupling”. After we analyze the function of each component alone, we focus on the characteristics, an ideal load must have, in order to have an efficient adaptation on the PV generator, through a theoretical and experimental approach on the system. Finally we try to formulate specific engineering rules for an optimal adjustment of the system parameters, aiming for high system efficiency.

. - ,

,

#$%"!& '(')* +!!&* -.&!& $'/

1 : 1 1.1 ..………………………...…………………………………………… 1 1.2 .……………………………………………........................ 2 1.3 ..….……………………………………....... 3

1.3.1 !" #$%& ''(" ………………………………………… 3 1.3.2 )'!**"+! #$%& ''(" ………………………………… 5

1.4 ……………………… 6 1.4.1 ,"-+/ *'!**"+!#! #$%&0! ''7"#! ………………. 6 1.4.2 ,"-+/ !"#! #$%&0! ''7"#! ...…………………… 7

1.5 …………………… 8 2 : 11 2.1 ………………………………………………...…………………... 11 2.2 …………………….. 12

2.2.1 )"( ,; …………………….……………………………………… 12 2.2.2 <'7 =,; & p-n = ( ……………………………………… 13 2.2.3 )7",-; #,?"/ ………………………………………………..... 14

2.3 @ ……………………………………………...…………15

2.3.1 A,7'7 7/ &"=?7/ = 7! +!'7 7/ &!$;/ ……………… 16 2.3.2 A,7'7 7/ &"=?7/ = 7 <,"&,'; ............................................. 17

2.4 ) ............................................... 18 2.5 ) - ...………………………………………………. 18 2.6 HOT-SPOT .................................................................................. 19 2.7 ......................................... 21 2.8 )) C ........................................ 21

3 : 26 3.1 ............................................................................................................ 26 3.2 .................................................... 27 3.3 D ......................................................................... 293.4 ............................................... 323.5 – ............................................................................................ 333.6 - @ ) ...................................................................................... 35 4 : 38 4.1 ............................................................................................................ 38 4.2 ............................................... 39 4.3 C ........................ 41 4.4 ........................................................................... 43 4.5 ............................................................................................. 45 4.6 , @ ) ................................. 45 4.7 ) .................................................................................................... 46 4.8 – ............................................................................. 484.9 @ ....................................................................... 514.10 – ............................................... 53 5 : / 56 5.1 ............................................................................................................ 56 5.2 ) .......................................................................................... 57

5.2.1 !; ................................................................................................................. 57 5.2.2 !7(,/ ......................................................................................................... 58 5.2.3 #$%&( -!!(, ................................................................................ 59 5.2.4 )A"!( =<(&'7/ ................................................................................... 60

5.3 @ ................................................................................ 61 5.4 ........................................................................ 65 5.5 ........................................................................... 67

5.5.1 7"; "+-'7/ 'I?/ .................................................................................... 68 5.5.2 *!& ,; .................................................................................................. 69

5.6 ) ................................................................................. 73

5.7 ) ......................... 74 6 : 78 6.1 ............................................................................................................ 78 6.2 ........................................ 78 6.3 )D – ........................................................................... 79 6.4 ........................................................................ 80 6.5 – ..................................................................................... 81 6.6 ....................................................................... 81 6.7 ......................................... 82 7 : )) 88 7.1 )) ......................................... 88 7.2 .................................................................. 88 7.3 ……………………………………….............. 90

7.3.1 ,&7,'&( &"=?7 ''("/ I-V .................................................. 90 7.3.2 ,&7,'&( &"=?7 ,=(/ – ', 0! 7/ !;/ .......................... 92

7.4 ) ............................................................................... 93 7.5 .............................................................................................. 98 – ............................................................................. 100 ,('/ & =-'"; ...................................................................................... 102 0*&/ =,-,""/ PLC ................................................................................... 126 &,-& 'I+* -&''7/ ..................................................................... 129

1

1

1.1

, : ) ) , . ! " , , , , , " . # ’ ($%!). & $%! " , " " , , . ' , . & $%! , , , .. % * $%! , " "

2

$%! , . + ,

, $%!, . $ , , , " - $%! , . /’ ", " , " , " . 1.2

. & , " 1018 KWh. ' , , , . % . +, , , . !, , , , .

" 600W/m². :

1. 4 : /’ , " " , . & " 40%-50%. , , " " , . ! , .

2. ' : /’ , " . , , " . '’ , , . < " , .

3. $ : , , * "- ". " 25%, , 15%. $ "- *, * "- .

> "

,

3

. ? , ", " , . ! " " " . > * , . @, ’ ", , , . !* , A * " . $ " " " ( ), ( , .) "* * . >, , ( , " ), " " , .

1.3

B " "- " . % " , " " , "- , " , " " .

> "- : (stand-alone) (grid linked). 1.3.1 !" /$ ''("

C "- ,

"- , . ? " 1.1. "- W KW. D , , , ( ) . @ , , "/ " , ( ) " ". > .

> "/ , "/ " . > , " . @, , "/ , ". ?,

4

. 1.1: ! /" . A " , * " ( "), . $ , " A, , A . ? " .

/ " . ?, ", , ( "). @, "/ , . $ , " " . > " " * , ’ , , , " * ". ? "/ – – "/ .

+ 1.1, "/. > , , A . ?, *, , "/ A " . ? "/ . > * , " (.. "/ ). <’ , , , " . ?, .

>, " " , AC DC. / " DC, " "/

5

( "/ DC ). H" ", A DC AC , . $ " , ". ? " ", , . % " " (.. ). < " " ", , "* .

! ’ , * "/ , . ? A " " " . ?, , " (.. , ) " , , " " . + , "/ A. ? " , A " . 1.3.2 )'!**"+! /$ ''("

> "/ , . / 1.2 , ’ , «" ». ? " , ", " "/ . ! ", . @ "* A " , , "* A " " " " "/ . ' , "/ , " . <, , "* " " , . $ "* . @ " , " "/ .

6

. 1.2: ! /" . 1.4

/’ , " " , , , "/ . 1.4.1 ,"-+/ *'!**"+!#! /$ ''7"#!

+ , ’ , , " , , (.. ). / , (centralized) (distributed).

> "/ , 50 KWp MWp, . > ( ), " " . ! A " , " , ", "-.

/ "/ 1,5 KWp 20IW , 200 KWp , A " , * . > ", "/ , A " , " , .

7

!, "/ , " . ' , , " . 1.4.2 ,"-+/ !"#! /$ ''7"#!

$ " "- A " : ) ) ) . / " 10KWp, "- , , " , . ? "- " ( , .) "-. > " " : 1) >

, " "/ . !, , , " , , "- , . $ " * , "- , . ' , " , . > , . 2) H "

/’ " , "- . ', ( ), ’ " , : ) " " A, , , , , " * " A . ) < A , , . 3) I

, . ? , . > "- ’ " : ) " )

8

DC . C , "/ DC , .

4) $

% 80% ( ) * , . $ A * A , . > "- , . + "- , , . 5) 4

* . & . $ A " ( ), ", "/ " . $ . " "/ . > " , , " . > "/ " , . !, ", , . >, , " * . < , , , , , . 6) ! "

& " "/ . % - , , ", " " , " .. 1.5

+ " , " "/ . & « » " A (, .) A () A , . / , , * ", .

9

* , , A , , " .

> * , A . $ , " , " . @, , , , , , , ( " ) . /’ , , "/ .

? "/ " ". + " , "/ " DC , " . “direct coupling”. , A. / , A , ’ " . $ "/ . % , * ", " " , . @, " , , . > " , " , A . , , "/ . .

/ "/ , , " , 3KW. @, . % , "/ , , "/ .

11

2

2.1

> "- N/@ , N/@ . > , , "- . 0.5Watt, " . <’ , , " .

> " , " . > " , 10 – 50 , , Wp. ! . < " , "- , 1 kWp . /’ " " ,

12

" * "- . 2.2

@ "- , . ' , "* , ’ . $ * " " , " . " , " "- . 2.2.1 )"( ,;

> 14 , 4 . I * , " (/. 2.1),

. 2.1: # . " . / (300 I), * . H , " , " . ! ", " , " , * . > *

13

οπή, δηλαδή ένας δεσμός απ’ τον οποίο λείπει ένα ηλεκτρόνιο. Αυτή η οπή λειτουργεί σαν ένα θετικό φορτίο το οποίο κινείται μέσα στο κρυσταλλικό πλέγμα, καθώς κάποιο άλλο ηλεκτρόνιο από γειτονικό άτομο συμπληρώνει το δεσμό, αφήνοντας πίσω του μια νέα οπή κ.ο.κ. Παρόλα αυτά, τα ηλεκτρόνια και οι οπές που δημιουργούνται μ’ αυτόν τον τρόπο δεν είναι αρκετά για την παραγωγή ηλεκτρικού ρεύματος, αφενός γιατί η κίνηση των φορτίων είναι τυχαία και αφετέρου γιατί σε μικρό χρονικό διάστημα τα ηλεκτρόνια και οι οπές επανασυνδέονται, αποδίδοντας την ενέργειά τους ως θερμότητα. Η δημιουργία φράγματος δυναμικού στο εσωτερικό του κρυστάλλου, μπορεί να δώσει λύση στα παραπάνω προβλήματα. Ας δούμε αυτό το ζήτημα πιο αναλυτικά. 2.2.2 Νόθευση του πυριτίου και p-n επαφή

Το φράγμα δυναμικού μπορεί να επιτευχθεί τεχνικά με τη λεγόμενη επαφή p-n. Αυτή η επαφή προκύπτει από την ένωση δύο διαφορετικών τύπων νοθευμένου ημιαγωγού. Νοθεύοντας ένα κρύσταλλο πυριτίου με ένα πεντασθενές υλικό (συνήθως φώσφορο), αντικαθίστανται κάποια άτομα πυριτίου στο κρυσταλλικό πλέγμα με άτομα φωσφόρου. Τα 4 από τα 5 ηλεκτρόνια σθένους ενός ατόμου φωσφόρου σχηματίζουν ομοιοπολικούς δεσμούς με τα γειτονικά άτομα πυριτίου, ενώ το πέμπτο ηλεκτρόνιο δε συμμετέχει σε δεσμό μεταξύ ατόμων. Τα επιπλέον ηλεκτρόνια βρίσκονται σε μια ενδιάμεση κατάσταση σε σχέση με τη ζώνη σθένους και τη ζώνη αγωγιμότητας, πλησιάζοντας ενεργειακά τη δεύτερη. Έτσι δημιουργείται ένας κρύσταλλος με περίσσεια ηλεκτρονίων, χωρίς να υπάρχει αντίστοιχός αριθμός οπών, άρα και πιθανότητα επανασύνδεσης με αυτές.

Αντίστοιχα, αν νοθεύσουμε έναν κρύσταλλο πυριτίου με τρισθενές υλικό (συνήθως βόριο), αντικαθίστανται κάποια άτομα πυριτίου με άτομα βορίου. Τα τρία ηλεκτρόνια σθένους ενός ατόμου βορίου σχηματίζουν ομοιοπολικούς δεσμούς με τρία γειτονικά άτομα πυριτίου, ενώ ο τέταρτος δεσμός μένει χωρίς ηλεκτρόνιο, σχηματίζοντας μία οπή, που βρίσκεται από ενεργειακή άποψη λίγο πιο πάνω από τη ζώνη σθένους. Έτσι δημιουργείται κρύσταλλος με περίσσεια οπών, οι οποίες κινούνται ελεύθερα μέσα στο κρυσταλλικό πλέγμα, χωρίς κίνδυνο επανασύνδεσης με ηλεκτρόνια. Ο κρύσταλλος με προσμίξεις που δίνουν ένα επιπλέον ηλεκτρόνιο λέγεται τύπου – n και ο κρύσταλλος με προσμίξεις που έχουν ένα ηλεκτρόνιο λιγότερο λέγεται τύπου – p. Η δομή των κρυστάλλων των δύο τύπων φαίνεται και στο παρακάτω σχήμα (Σχ. 2.2).

Σχ. 2.2: Σχηματισμός οπών και ηλεκτρονίων σε νοθευμένο πυρίτιο.

Αξίζει να αναφερθεί, ότι και στους νοθευμένους κρυστάλλους υφίσταται η διαδικασία δημιουργίας και επανασύνδεσης ζευγών οπής – ηλεκτρονίου. Έτσι σε κάθε

14

χρονική στιγμή υπάρχουν και οπές στους κρυστάλλους τύπου – n, όπως και «ελεύθερα» ηλεκτρόνια στους κρυστάλλους τύπου – p και λέγονται φορείς μειονότητας.

Αν φέρουμε σε επαφή έναν κρύσταλλο τύπου – n με έναν κρύσταλλο τύπου – p, αρχίζει διάχυση ηλεκτρονίων από την περιοχή – p στην περιοχή τύπου – n και διάχυση οπών προς την αντίθετη κατεύθυνση. Έτσι στην περιοχή γύρω από την επαφή των δύο κρυστάλλων έχουμε μαζική επανασύνδεση οπών με ηλεκτρόνια Αυτή η διαδικασία έχει σαν αποτέλεσμα την απογύμνωση της περιοχής από φορείς πλειονότητας, γι’ αυτό καλείται περιοχή απογύμνωσης. Μ’ αυτόν τον τρόπο δημιουργείται θετικό φορτίο στην πλευρά τύπου – n της περιοχής απογύμνωσης, καθώς στα άτομα του φωσφόρου αντιστοιχεί ένα ηλεκτρόνιο λιγότερο και δημιουργείται θετικό φορτίο, ενώ από την άλλη στην πλευρά τύπου – p στα άτομα του βορίου αντιστοιχεί ένα ηλεκτρόνιο περισσότερο οπότε δημιουργείται αρνητικό φορτίο. Τελικά δημιουργείται ένα φράγμα δυναμικού, που μεγαλώνει όσο συνεχίζεται η διάχυση των φορέων, μέχρι η ένταση του ηλεκτρικού πεδίου να αποτρέπει την περεταίρω διάχυση φορέων, οπότε και σταθεροποιείται η επαφή p – n. Πάντως το ολικό φορτίο του κρυστάλλου παραμένει μηδενικό, καθώς δεν έχουν εξαφανιστεί ή προστεθεί φορτία. Απλά έχουν αναδιαταχθεί γύρω από την περιοχή απογύμνωσης.

Σχ. 2.3:Περιοχή απογύμνωσης και δημιουργία φράγματος δυναμικού. 2.2.3 Δημιουργία φωτορεύματος

Το ηλιακό κύτταρο αποτελείται στο εσωτερικό του από κρυστάλλους νοθευμένου πυριτίου που σχηματίζουν μεταξύ τους επαφή p – n. Όταν το ηλιακό κύτταρο εκτίθεται σε φως, τότε τα φωτόνια, με ενέργεια ικανή να μεταφέρει ένα ηλεκτρόνιο από τη ζώνη σθένους του πυριτίου στη ζώνη αγωγιμότητας, δημιουργούν ζεύγη οπής – ηλεκτρονίου. Έστω ότι δημιουργείται ένα τέτοιο ζευγάρι στην περιοχή τύπου – n. Η οπή που δημιουργείται, πολύ γρήγορα επανασυνδέεται με κάποιο από τα ηλεκτρόνια που βρίσκονται σε περίσσεια στην περιοχή, με απόδοση της ενέργειας του ηλεκτρονίου στο υλικό με τη μορφή θερμότητας. Αν όμως το ζεύγος οπής – ηλεκτρονίου δημιουργηθεί μέσα ή πολύ κοντά στην περιοχή απογύμνωσης, ώστε η οπή να βρεθεί μέσα σ’ αυτήν, πριν επανασυνδεθεί, τότε θα επιταχυνθεί από το ηλεκτρικό πεδίο της περιοχής απογύμνωσης προς την περιοχή τύπου – p. Την ίδια στιγμή το ηλεκτρόνιο θα καταλήξει στην περιοχή τύπου – n. Αντίστοιχη κατάληξη θα έχουν τα περισσότερα ζεύγη που θα προκύψουν κοντά ή μέσα στην περιοχή απογύμνωσης. Έτσι δημιουργείται μεγάλο πλεόνασμα οπών στην περιοχή p και ηλεκτρονίων στην περιοχή n με αποτέλεσμα την εμφάνιση τάσης στα άκρα του ηλιακού κυττάρου και την εμφάνιση ρεύματος, εφόσον συνδεθούν τα άκρα του κυττάρου σε ένα εξωτερικό κύκλωμα.

15

2.3 @ " :

SHSph RVAKTIRVqIII /1/)(exp0 (2.1) * (V) (I) . > :

phI : " ( LI )

oI : q : "

SR : . $ " .

A : 1 2 K : Boltzmann T :

SHR : . &" " " p-n , " , " " .

/" :

. 2.4: ' /" &. - - :

16

Σχ. 2.5: Χαρακτηριστικές καμπύλες φ/β κυττάρου. Στην καμπύλη διακρίνονται τα ακόλουθα χαρακτηριστικά μεγέθη: Ρεύμα βραχυκύκλωσης Isc : είναι το ρεύμα που προκύπτει αν βραχυκυκλώσουμε τα άκρα του κυττάρου (δηλ. για V = 0 ). Θεωρώντας την SR πολύ μικρή, προκύπτει από την χαρακτηριστική εξίσωση ότι phSC II = . Τάση ανοιχτού κυκλώματος Voc : είναι η τάση στα άκρα του κυττάρου για Ι = 0 .

Θεωρώντας την SHR πολύ μεγάλη, προκύπτει ότι: ⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛+= 1ln

o

phOC I

Iq

AKTV

Σημείο μέγιστης ισχύος ( mpP ): Το σημείο λειτουργίας του κυττάρου ( mpmp VI , ) στο οποίο έχουμε μέγιστη παραγόμενη ισχύ. Βρίσκεται στο σημείο της καμπύλης από το οποίο μπορούμε να σχεδιάσουμε το ορθογώνιο με το μεγαλύτερο εμβαδό κάτω από την καμπύλη. Συντελεστής πλήρωσης ή Fill Factor (FF): ορίζεται από τη σχέση:

SCOC

mpmp

IVIV

FF = (2.2)

Όσο πιο μεγάλος είναι ο συντελεστής, τόσο πιο τετράγωνη είναι η χαρακτηριστική καμπύλη. 2.3.1 Εξάρτηση της καμπύλης από την ένταση της ακτινοβολίας.

Όταν μεταβάλλεται η ένταση της προσπίπτουσας ακτινοβολίας (διατηρώντας σταθερά τη φασματική κατανομή της ακτινοβολίας και τη θερμοκρασία), μεταβάλλεται αναλογικά και το ρεύμα βραχυκύκλωσης, ενώ η τάση ανοιχτού κυκλώματος εμφανίζει λογαριθμική εξάρτηση, η οποία μπορεί να θεωρηθεί αμελητέα. Ταυτόχρονα, με αύξηση της ακτινοβολίας, αυξάνεται και η μέγιστη ισχύς που μπορεί να δώσει το κύτταρο στην έξοδό του. Τέλος η μορφή της καμπύλης δε μεταβάλλεται για τους περισσότερους

17

τύπους κυττάρων. Όλα τα παραπάνω φαίνονται παραστατικά στο ακόλουθο σχήμα.

Σχ. 2.6: Εξάρτηση της καμπύλης του φ/β κυττάρου από την ένταση της ηλιακής ακτινοβολίας. 2.3.2 Εξάρτηση της καμπύλης από τη θερμοκρασία

Όταν μεταβάλλεται η θερμοκρασία του κυττάρου, έχουμε διαφορετικές μεταβολές στα χαρακτηριστικά μεγέθη. Με αύξηση της θερμοκρασίας το ρεύμα βραχυκύκλωσης αυξάνεται ελαφρά, ενώ η τάση ανοιχτού κυκλώματος μειώνεται. Επίσης μειώνεται ελαφρά ο συντελεστής πλήρωσης (το γόνατο της καμπύλης στρογγυλεύει) και η μέγιστη ισχύς που αποδίδει το κύτταρο. Οι μεταβολές αυτές φαίνονται και στο σχήμα που ακολουθεί.

Σχ. 2.7: Εξάρτηση της καμπύλης του φ/β κυττάρου από τη θερμοκρασία.

18

# " , * « » (peak power), * ( 25 Co Co28 ) ( 1000 2mW ). 2.4 )

$ . + , I-V, . % : 021 III 21 VVV 0I 21 22 VocVocVoc 0V 21 IocIocIc $ : 021 III 21 VVV 0I 21 VocVocVoc 0V 21 IscIscIsc 2.5 ) -

/ " . ? . $ " , " ( ", " , .). ! " , .

& . ? . $ , . @ * . '’ , , . $

19

προκύπτει από το άθροισμα της ισχύος των ηλιακών κυττάρων αλλά είναι αισθητά μικρότερη απ’ αυτήν την τιμή. Το φαινόμενο αυτό ονομάζεται απώλεια προσαρμογής και είναι εντονότερο στη σύνδεση κυττάρων σε σειρά. 2.6 ΦΑΙΝΟΜΕΝΟ HOT-SPOT

Η μη προσαρμογή των χαρακτηριστικών των κυττάρων μιας συστοιχίας μπορεί να προκαλέσει και ένα άλλο ανεπιθύμητο φαινόμενο, το λεγόμενο φαινόμενο hot-spot. Το φαινόμενο αυτό παρουσιάζεται όταν ένα ηλιακό στοιχείο πολώνεται ανάστροφα και καταναλώνει ενέργεια, με αποτέλεσμα να υπερθερμαίνεται. Η υπερθέρμανση μπορεί να προκαλέσει θραύση του πλαισίου. Ακόμα, η κατανάλωση ισχύος πάνω από το όριο αντοχής του ηλιακού στοιχείου μπορεί να το οδηγήσει στην καταστροφή.

Σχ. 2.8: Ανάστροφη πόλωση σκιασμένου φ/β κυττάρου σε συνθήκες βραχυκύκλωσης.

Για να κατανοήσουμε τη διαδικασία ανάστροφης πόλωσης ενός ηλιακού

στοιχείου, ερχόμαστε στο Σχ. 2.8, όπου έχουμε δύο ηλιακά κύτταρα συνδεδεμένα σε σειρά, που λειτουργούν σε συνθήκες βραχυκύκλωσης. Αν έχουν ίσα ρεύματα βραχυκύκλωσης, έστω Isc, τότε το ρεύμα που διαρρέει το κύκλωμα θα έχει τιμή Isc και η τάση στα άκρα κάθε ηλιακού κυττάρου θα είναι μηδέν, όπως προκύπτει από τη χαρακτηριστική τους. Αν το ένα απ’ τα δύο ηλιακά κύτταρα δέχεται λιγότερη ακτινοβολία λόγω σκίασης, τότε θα έχει και μικρότερο ρεύμα βραχυκύκλωσης από το άλλο, έστω 12 scsc II < . Σ’ αυτή την περίπτωση, το ρεύμα που διαρρέει το κύκλωμα αρχικά θα είναι περιορισμένο στην τιμή του 2scI . Το κύτταρο με τα καλύτερα χαρακτηριστικά συνεχίζει όμως να δίνει ρεύμα 1scI , με αποτέλεσμα το επιπλέον ρεύμα, το οποίο έχει τιμή 21 scsc II − , να καταναλώνεται στην P-N επαφή του «καλύτερου» κυττάρου. Έτσι εμφανίζεται μια θετική τάση κατά μήκος του συγκεκριμένου κυττάρου 0,5 Volt περίπου, η οποία πολώνει ανάστροφα το «χειρότερο» κύτταρο. Όπως φαίνεται από τη χαρακτηριστική καμπύλη των ηλιακών κυττάρων (Σχ. 2.9), η θετική τάση του «καλύτερου» κυττάρου αντιστοιχεί σε ρεύμα μικρότερο του 1scI , ενώ η αρνητική τάση του «χειρότερου» κυττάρου αντιστοιχεί σε ρεύμα μεγαλύτερο του 2scI . Μ’ αυτόν τον τρόπο το ρεύμα που διαρρέει το κύκλωμα ισορροπεί σε μια τιμή μεταξύ 1scI και 2scI , η

20

Σχ. 2.9:Χαρακτηριστική καμπύλη ιδανικού και πραγματικού φ/β κυττάρου οποία αντιστοιχεί στο σημείο που τέμνονται οι χαρακτηριστικές καμπύλες των δύο κυττάρων, όπως φαίνεται στο Σχ. 2.10. Τελικά το πιο «αδύναμο» κύτταρο λειτουργεί ως φορτίο, το οποίο καταναλώνει την ισχύ, που παράγει το κύτταρο με τα καλύτερα χαρακτηριστικά.

Σχ. 2.10: Σημείο λειτουργίας βραχυκυκλωμένων κυττάρων με ανόμοια χαρακτηριστικά. (Η καμπύλη του κυττάρου 1 είναι αντιστραμμένη ως προς τον κατακόρυφο άξονα λόγω της αντίθετης τάσης στα άκρα των 2 κυττάρων).

Στην περίπτωση που έχουμε πολλά ηλιακά στοιχεία συνδεδεμένα σε σειρά, περίπτωση που συναντάται στις πραγματικές φωτοβολταϊκές γεννήτριες, ένα σκιασμένο κύτταρο πολώνεται ανάστροφα σε τάση ίση με το άθροισμα των τάσεων των υπόλοιπων κυττάρων και καταναλώνει το σύνολο της ισχύος, που παράγουν τα μη σκιασμένα στοιχεία της αλυσίδας. Πολλές φορές αυτή η ισχύς είναι αρκετά μεγάλη, με αποτέλεσμα να εμφανίζεται το φαινόμενο hot-spot λόγω της μεγάλης υπερθέρμανσης του κυττάρου. Κρίνεται λοιπόν απαραίτητη η κατάλληλη αντιμετώπιση του φαινομένου hot-spot για την προστασία των φωτοβολταϊκών πλαισίων από ανεπανόρθωτες βλάβες.

21

Σχ. 2.10: Αντίστροφη πόλωση σκιασμένου κυττάρου σε αλυσίδα 10 κυττάρων.

Σχ. 2.11: Θραύση πλαισίου λόγω υπερθέρμανσης που προκλήθηκε από φαινόμενο hot-spot. 2.7 ΑΝΤΙΜΕΤΩΠΙΣΗ ΑΠΩΛΕΙΑΣ ΠΡΟΣΑΡΜΟΓΗΣ

Μία μέθοδος αντιμετώπισης της απώλειας προσαρμογής αλλά και του φαινομένου hot-spot, είναι ο κατάλληλος συνδυασμός παράλληλων και σε σειρά συνδέσεων μεταξύ των ηλιακών κυττάρων ενός πάνελ ή των πάνελ μιας συστοιχίας. Όσο αυξάνει ο αριθμός των κυττάρων που είναι συνδεδεμένα σε σειρά, τόσο πιο έντονες είναι οι συνέπειες της μη-προσαρμογής των χαρακτηριστικών τους, καθώς αν ένα κύτταρο σκιαστεί, τότε περιορίζει το ρεύμα περισσότερων κυττάρων. Επίσης αν πολωθεί ανάστροφα, καταναλώνει περισσότερη ισχύ. Συνεπώς όσο περισσότερες είναι οι παράλληλες συνδέσεις, τόσο περισσότεροι εναλλακτικοί δρόμοι υπάρχουν για το ρεύμα των «καλύτερων» κυττάρων, χωρίς να περιορίζεται το ρεύμα τους από το ρεύμα των «χειρότερων» κυττάρων. Από την άλλη πλευρά, με περισσότερες παράλληλες συνδέσεις επηρεάζονται περισσότερα κύτταρα σε περίπτωση βραχυκύκλωσης μεμονωμένων κυττάρων ή μιας ομάδας εν σειρά συνδεδεμένων κυττάρων. Υπάρχουν δηλαδή αντικρουόμενα κριτήρια σ’ ότι αφορά τον τρόπο σύνδεσης των στοιχείων μιας φωτοβολταϊκής συστοιχίας. Χρειάζεται λοιπόν συμψηφισμός αυτών των κριτηρίων προκειμένου να βρεθεί ο βέλτιστος τρόπος σύνδεσης. 2.8 ΔΙΟΔΟΙ ΠΑΡΑΚΑΜΨΗΣ ΚΑΙ ΑΝΤΕΠΙΣΤΡΟΦΗΣ

Ο κυριότερος τρόπος με τον οποίο αποτρέπουμε την εμφάνιση του φαινομένου hot-spot, είναι η χρησιμοποίηση διόδων παράκαμψης (by-pass diodes), οι οποίες βοηθούν και στη μείωση της απώλειας ισχύος λόγω προσαρμογής. Οι δίοδοι

22

παράκαμψης συνδέονται παράλληλα με ηλιακά κύτταρα ή blocks ηλιακών κυττάρων, έτσι ώστε να τα εμποδίζουν να πολωθούν ανάστροφα σε τάση μεγαλύτερη της τάσης ορθής πόλωσης της διόδου.

Ο τρόπος λειτουργίας της διόδου παράκαμψης φαίνεται στο Σχ. 2.12, όπου έχουμε δύο ηλιακά κύτταρα συνδεδεμένα σε σειρά και βραχυκυκλωμένα, ενώ στο καθένα απ’ αυτά είναι παράλληλα συνδεδεμένη μία δίοδος παράκαμψης. Όταν το ένα κύτταρο σκιάζεται, τότε το κύτταρο με τα καλύτερα χαρακτηριστικά πολώνεται ορθά και το κύτταρο με τα χειρότερα χαρακτηριστικά πολώνεται ανάστροφα με τον τρόπο που εξηγήσαμε προηγουμένως. Ταυτόχρονα όμως η δίοδος που συνδέεται παράλληλα με το σκιασμένο κύτταρο, πολώνεται ορθά και διαρρέεται από το επιπλέον ρεύμα που δίνει το «καλύτερο» κύτταρο. Έτσι το ρεύμα που διαρρέει το «χειρότερο» κύτταρο περιορίζεται στο ρεύμα βραχυκύκλωσής του και η ανάστροφη τάση του περιορίζεται στην τάση ορθής πόλωσης της διόδου παράκαμψης. Μ’ αυτόν τον τρόπο το σκιασμένο κύτταρο, το οποίο λειτουργεί σαν φορτίο, καταναλώνει ισχύ που φράσσεται κατά κάποιον τρόπο από τους περιορισμούς του ρεύματος και της τάσης στα άκρα του.

Σχ. 2.12: Λειτουργία διόδων παράκαμψης και χαρακτηριστική καμπύλη συστήματος φ/β κυττάρου-διόδου.

Στην περίπτωση που έχουμε πολλά κύτταρα συνδεδεμένα σε σειρά με το σκιασμένο κύτταρο, τότε η επιπλέον ισχύς καταναλώνεται στη δίοδο παράκαμψης, η οποία δεν επιτρέπει στο σκιασμένο κύτταρο να πολωθεί σε απεριόριστα μεγάλη ανάστροφη τάση. Ταυτόχρονα παύει να υφίσταται ο περιορισμός στο ρεύμα, που ρέει στο υπόλοιπο κύκλωμα, καθώς σ’ αυτή την περίπτωση η διαφορά μεταξύ των ρευμάτων βραχυκύκλωσης των δύο κυττάρων 21 scsc II − (όπου 1scI και 2scI το ρεύμα βραχυκύκλωσης του «καλύτερου» και του «χειρότερου» κυττάρου αντίστοιχα) ρέει μέσα από τη δίοδο παράκαμψης, οπότε το σκιασμένο κύτταρο διαρρέεται από ρεύμα 2scI και το υπόλοιπο κύκλωμα διαρρέεται από ρεύμα 1scI .

Βλέπουμε τελικά ότι η σύνδεση διόδων παράκαμψης βελτιώνει κατά πολύ το πρόβλημα της μη προσαρμογής των χαρακτηριστικών των ηλιακών κυττάρων, όπως φαίνεται και στο παρακάτω σχήμα, που δείχνει το νέο σημείο λειτουργίας του κυκλώματος. Έτσι αντιμετωπίζεται ο κίνδυνος εμφάνισης φαινομένου hot-spot, ενώ μειώνεται και η απώλεια ισχύος λόγω μη-προσαρμογής, καθώς το ρεύμα εξόδου της αλυσίδας δεν περιορίζεται από το κύτταρο με τα «χειρότερα» χαρακτηριστικά.

23

Σχ. 2.13: Σημείο λειτουργίας βραχυκυκλωμένων κυττάρων με διόδους παράκαμψης και κατανάλωση ισχύος.

Στην πράξη οι δίοδοι παράκαμψης δε συνδέονται ποτέ σε κάθε μεμονωμένο κύτταρο, καθώς το κόστος ενός πάνελ θα μεγάλωνε κατά πολύ, ενώ θα αυξάνονταν και οι απώλειες ισχύος από το ρεύμα που τις διαρρέει. Αντίθετα, τοποθετούνται παράλληλα ανά ομάδες ηλιακών κυττάρων (Σχ. 2.14), οπότε το κύτταρο που σκιάζεται πολώνεται ανάστροφα, όχι από το σύνολο των κυττάρων της αλυσίδας αλλά από την ομάδα των κυττάρων που είναι συνδεδεμένα με την ίδια δίοδο. Επίσης η ισχύς που καταναλώνεται στο σκιασμένο κύτταρο είναι ίση με το σύνολο της ισχύος που παράγουν τα μη σκιασμένα κύτταρα μόνο της ίδιας ομάδας και όχι όλης της αλυσίδας. Έτσι ο αριθμός των ηλιακών κυττάρων που συνδέονται παράλληλα με την ίδια δίοδο, εξαρτάται από το κατώφλι ισχύος που αντέχει να καταναλώσει ένα στοιχείο χωρίς να υπερθερμανθεί ή να καταστραφεί. Ο μέγιστος αριθμός στοιχείων ανά ομάδα είναι περίπου 15 για τα στοιχεία πυριτίου που χρησιμοποιούνται συνήθως στα φωτοβολταϊκά πάνελ.

Σχ. 2.14: Τρόπος σύνδεσης διόδων παράκαμψης.

Μεγαλύτερες φωτοβολταϊκές συστοιχίες περιλαμβάνουν πολλούς κλάδους από εν σειρά συνδεδεμένα πάνελ, οι οποίοι συνδέονται παράλληλα μεταξύ τους σε έναν κοινό ζυγό. Σε περίπτωση που ένα ή περισσότερα πάνελ ενός κλάδου σκιαστούν, τότε πέφτει η τάση εξόδου του συγκεκριμένου κλάδου και δημιουργείται ροή ρεύματος από το ζυγό προς τον εν λόγω κλάδο. Γι’ αυτό το λόγο είναι απαραίτητη η τοποθέτηση διόδων αντεπιστροφής στη σύνδεση κάθε κλάδου με το ζυγό, όπως φαίνεται στο παρακάτω σχήμα.

24

Σχ. 2.15: Τρόπος σύνδεσης διόδων αντεπιστροφής.

26

3

3.1

/ . $ * ’ " - - ". $ " " , . $ , , " , " . ? , - - " . ! , " . > , . I " "* " . <’ * " .

27

3.2 ΚΑΤΑΣΚΕΥΗ ΚΑΙ ΑΡΧΕΣ ΛΕΙΤΟΥΡΓΙΑΣ

Οι ηλεκτρικές μηχανές συνεχούς ρεύματος έχουν δύο κύριες καταστάσεις λειτουργίας. Στην πρώτη κατάσταση λειτουργούν ως ηλεκτρικές γεννήτριες. Μετατρέπουν δηλαδή μηχανική ενέργεια σε ηλεκτρική, στηριζόμενες στο νόμο της ηλεκτρομαγνητικής επαγωγής, κατά τον οποίο αναπτύσσεται τάση εξ επαγωγής στα άκρα ενός αγωγού, όταν αυτός κινείται μέσα σε μαγνητικό πεδίο. Στη δεύτερη περίπτωση, που μας ενδιαφέρει περισσότερο, οι ηλεκτρικές μηχανές λειτουργούν ως ηλεκτρικοί κινητήρες, όπου μετατρέπουν ηλεκτρική ενέργεια σε μηχανική. Η λειτουργία των κινητήρων συνεχούς ρεύματος βασίζεται στη δύναμη που ασκείται πάνω σε ρευματοφόρο αγωγό, όταν αυτός κινείται μέσα σε σταθερό μαγνητικό πεδίο, γνωστή και ως δύναμη Laplace (Σχ. 3.1). Στην περίπτωση του κινητήρα συνεχούς ρεύματος, χρησιμοποιούμε πολλούς αγωγούς, οι οποίοι περιστρέφονται μέσα σε μαγνητικό πεδίο, λόγω της δύναμης Laplace. Καθώς οι αγωγοί είναι συνδεδεμένοι μηχανικά σε έναν άξονα, η δύναμη που δέχεται κάθε αγωγός, συμβάλλει στη δημιουργία μιας συνισταμένης ροπής, η οποία μπορεί να περιστρέψει ένα εξωτερικό φορτίο, εφόσον αυτό συνδεθεί μηχανικά με τον άξονα του κινητήρα.

Σχ. 3.1: Δημιουργία δύναμης Laplace σε στρεφόμενους ρευματοφόρους αγωγούς εντός μαγνητικού πεδίου.

Οι μηχανές συνεχούς ρεύματος αποτελούνται από δύο βασικά μέρη, ένα ακίνητο, που λέγεται στάτης, και ένα κινούμενο, το οποίο λέγεται δρομέας και περιστρέφεται μέσα στο στάτη. Πάνω στο ζύγωμα του στάτη κατασκευάζονται οι κύριοι μαγνητικοί πόλοι, γύρω από τους οποίους τοποθετείται το τύλιγμα διέγερσης. Το μαγνητικό πεδίο που απαιτείται για τη λειτουργία της μηχανής συνεχούς ρεύματος είναι συνεχές και δημιουργείται από τα πηνία, που σχηματίζουν οι κύριοι πόλοι και το τύλιγμα διέγερσης. Επίσης υπάρχουν και οι μηχανές μόνιμου μαγνήτη, οι οποίες δεν έχουν τύλιγμα διέγερσης, αλλά διαθέτουν μόνιμη μαγνήτιση στο στάτη, η οποία είναι υπεύθυνη για τη δημιουργία του απαιτούμενου μαγνητικού πεδίου. Επειδή ο ηλεκτρομαγνήτης διέγερσης βρίσκεται επί του εξωτερικού ακίνητου μέρους της μηχανής (δηλαδή στον στάτη), γι’ αυτό λέμε ότι η μηχανή συνεχούς ρεύματος είναι μηχανή εξωτερικών πόλων. Οι πόλοι κατασκευάζονται από μαζικό σίδηρο (χυτοσίδηρος, χυτοχάλυβας), καθώς δε βρίσκονται υπό την επίδραση εναλλασσόμενης μαγνήτισης και δεν υπάρχουν δινορεύματα στο εσωτερικό τους.

Το βασικό μέρος του δρομέα της μηχανής είναι το επαγωγικό τύμπανο, το οποίο

28

κατασκευάζεται από λεπτά μεταλλικά ελάσματα ,που είναι μονωμένα μεταξύ τους για την αποφυγή δινορευμάτων, καθώς περιστρέφεται μέσα στο ακίνητο μαγνητικό πεδίο του στάτη. Το τύμπανο έχει στην επιφάνειά του αυλακώσεις, μέσα στις οποίες φέρει αγωγούς. Οι αγωγοί είναι τοποθετημένοι με τέτοιο τρόπο, ώστε να τέμνουν κάθετα το διάνυσμα του ακίνητου μαγνητικού πεδίου του στάτη, καθώς το τύμπανο περιστρέφεται. Αν περιστρέψουμε τον άξονα του δρομέα χρησιμοποιώντας μια εξωτερική κινητήρια μηχανή, τότε δημιουργείται κατά μήκος των αγωγών τάση εξ επαγωγής. Αντίθετα αν συνδέσουμε τους αγωγούς με μια εξωτερική ηλεκτρική πηγή, τότε, λόγω της δύναμης Laplace, θα περιστραφεί το τύμπανο και θα εμφανιστεί ροπή στον άξονα της μηχανής.

Τα άκρα των αγωγών συνδέονται με το συλλέκτη, ο οποίος είναι ένας δακτύλιος, χωρισμένος σε τομείς, μονωμένους μεταξύ τους, και βρίσκεται προς τη μία άκρη του δρομέα. Πάνω στην επιφάνεια του συλλέκτη εφάπτονται οι ψήκτρες, οι οποίες συνδέονται με το εξωτερικό κύκλωμα που τροφοδοτεί ή παίρνει ενέργεια από τη μηχανή. Οι μηχανές συνεχούς ρεύματος διαθέτουν ίσο αριθμό ψηκτρών και κύριων μαγνητικών πόλων. Αυτό είναι απαραίτητο γιατί η τάση, που εμφανίζεται στα άκρα ενός αγωγού, αλλάζει πολικότητα, καθώς ο αγωγός περνά κάτω από μαγνητικό πόλο αντίθετης πολικότητας με τον προηγούμενο. Γι’ αυτό κάθε ψήκτρα είναι τοποθετημένη σε τέτοιο σημείο στο συλλέκτη, ώστε να παίρνει ρεύμα από τους αγωγούς, οι οποίοι περνούν κάτω από ένα συγκεκριμένο πόλο, πριν φτάσουν το σημείο που αντιστρέφεται το μαγνητικό πεδίο. Έτσι το ρεύμα -στην περίπτωση της λειτουργίας ως γεννήτρια- στο εξωτερικό κύκλωμα διατηρεί σταθερή φορά, ενώ σε λειτουργία κινητήρα διατηρείται σταθερή η φορά της ροπής στον άξονα.

Σχ. 3.2: Σχεδιάγραμμα τομής μηχανής συνεχούς ρεύματος..

29

> " . & « » «» , *. @ , , . ! . # , , , . <’ * , , " . ? , , " . > " « » " . < . $ . ! A " , , " , " /. 3.2. / , " . 3.3 D

! " . $ " , , " . :

(3.1) (V) (V*sec) (rad/sec) H C :

2P

bzC

P z b

30

$ " " : :

n "

(3.1) $ (3.1) " , . $ , . ! , .

$ , , . ? – :

VRIEV TTT (3.2) TV

TI TR V A ! V TV , :

TTT RIEV (3.2) + , , , . / ‘-‘ (3.2). + , . " " , . ? , . /’ ‘+’ (3.2). / " , " :

TTT RIEV (3.2)

31

E . <’ (3.1), :

TTT RInCV ' (3.3)

* . ! , ( ). / , . < , . H :

FIK (3.4) FI . , . , , :

TTFT RInIKCV ' (3.5) / , , :

FT II TIK (3.6) < ’ , A "* , " . ? :

FTTTT RRInIKCV ' (3.7)

TFTT IRRnKCV ' FR . / , , :

F

TF R

VI FIK (3.8)

! A "

32

. ? :

IRRnKCR

RRVFTF

FTT

))('(

2

(3.9)

(/ , I * ). , ".

I, , – * " . % , . H" " , . 3.4

M :

ICM (N*m) (3.10)

I @ . ! , " * , Laplace . , " .

! , , , . ? (3.10), (3.4) :

IICKM F (3.11) / , (3.6) :

2TICKM (3.12)

@, ,

33

. ! , (3.10) . 3.5 -

% , " , – ". $ (3.10) (3.12) (3.3), (3.5) (3.7) , . ' , n : :

MCC

RCVn TT

2''

(rpm) , (3.13)

MCR

CV TT

2 (rad/sec) (3.13)

:

KCR

MKCCVn TT

''

(3.14)

CKR

MCKV TT

(3.14)

& " :

. 3.3: ( – $ .

+ ,

34

" , " . /’ , (3.3) (3.13), " . $ ’ A , (3.1) (3.3), E , " . $ " A " " . / , , , E TV .

$ , " , " " , , , " . (2

O " : naaIM 00 ) " (3.1), (3.2). > (3.10) , " ( .00 naaIM ). / " , " , " – " .

$ , . ! , , , (3.12). < , ( ), ( ), * – - ". $ " " . /’ , (3.14) " , " ", " " .

– " (3.13) TV , TR . < " , . % . ' ", TV . + TV " . ! ", . + , " . <’ * " TV , " , . > " , , " "* . % "

35

" – , :

. 3.4: – $ " & &. /’ " , , * ". ! " ", " . 3.6 - @ )

outP , , inP " . " aoutin PPP , " . & " , , A , , . & , , . ?, , A. % ( ). ! , :

FFTTcu RIRIP 22 (3.15) ! ( ), , :

5,12 CPFe (3.16)

36

Η απόδοση του κινητήρα δίνεται από τη γενική σχέση:

%100×=in

out

PP

η (3.17)

ενώ ισχύει: Ω⋅== MPP mechout (3.18) και:

TTelin IVPP ⋅== (3.19) Η απόδοση ενός κινητήρα μπορεί να φτάσει ακόμα και το 95% και, συνήθως όσο μεγαλύτερο είναι το μέγεθος ενός κινητήρα, τόσο μεγαλύτερος είναι και ο βαθμός απόδοσης. Πρέπει επίσης να λαμβάνουμε υπόψη, ότι η απόδοση ενός κινητήρα δεν είναι σταθερή για οποιοδήποτε σημείο λειτουργίας, αλλά φτάνει το μέγιστο βαθμό απόδοσης, όταν λειτουργεί κοντά σε ονομαστικές συνθήκες (ονομαστική τάση, ρεύμα και στροφές). Το να λειτουργεί ο κινητήρας σε ονομαστικές συνθήκες, για όσο το δυνατόν περισσότερο διάστημα της λειτουργίας του, εξασφαλίζει μικρότερη φθορά και μεγαλύτερη διάρκεια ζωής για τον ίδιο.

Σχ. 3.5: Μερική τομή κινητήρα συνεχούς ρεύματος.

38

4

4.1

< " , , . $ * A / A . & , A . * A . , . / (), " , , " . , ( ) .

B " . I’ * " . ! " , * . % , .

39

4.2

, , " Bernoulli, " , " , . " * Bernoulli:

#

hgpu2

2

(4.1)

u p

h A g #

H g , Bernoulli :

$

zhpg

u2

2

(4.2)

g #$

& g

uhv 2

2

«A » " *

* .

& $php «A » " *

* . > A zh *, " A , A " .

$ * "

Bernoulli, :

2

222

1

211

22h

guph

gup

$$

(4.3)

40

. 4.1: D . * , .

$ * , A Bernoulli , :

lossoutoutout

ininin whgupwhgup

22

2

int

2

## (4.4)

inw ( ) " *, lossw "*, . $ , , - - . % :

smumAs

m % 23

tVQ #&'" (4.5)

@ , , (4.4) :

lossoutout

inin whgpwhgp

## int (4.6)

lossinoutinout whhgppw

#int (4.6)

$ *, A, inout hh , :

lossinout wppw

#int (4.7)

41

$ " , " . / " " A , . + , " A, :

lossptot hhh ( (4.8)

g

whtot

int , g

wh loss

loss ph( " A .

!* , " , : zp hh (( . $ " , ’ , A , " , " . ? A:

lossztot hhh ( (4.9) @ " A " A, , , " , .. 4.3 C

? " " . + " /. 4.2, A, :

) '& ?R/ !,, 7'7/, A " " A .

) '& ?R/ &<R7/, A " A .

) '& & ?R/, A " ". % " :

& ?R/ ( zh( ) = WR/ &<R7/ + `R/ !,, 7'7/

) '*?!" ?R/ =#0! ( lossh ), , ,

" * A .

) & "!",& ?R/ ( h ), A A :

42

lossztot hhh ( (4.9)

. 4.2: & & ?.

< " A ", " , , . $ * A ", . $ A " A * " ". + A . < A " 10 . ! ", A " 7 . ! * , " , , * * A ". / " 25 °C , 75 " . ?, , * A ", " /. 4.3. '’ .

43

. 4.3: & ? . 4.4

> A " , " , . % D’Arcy – Weisbach:

22vdlp nloss #* (4.10) v l nd " * . > A :

gvdlh nloss 22 * (4.10) & * * Moody, " :

44

@ Reynolds ( ). & Reynolds * :

udv n /Re (4.11) nd , v u . < , , o Hazen – Williams, 10 – 20 °C (Re > 10000). > .

45

4.5

@ , A . , , " . $ , ". # , . . ( 4.5), :

tVQ

V ' ( hm3 ) GPM (gal/min) ( , , .). 4.6 , @ )

, , , A . !, , ", " * A, ’ (4.9):

lossztot hhh (

:

tothgw int (4.12)

intw *. 4 V , * m :

tottottot hVhVghgmW $#int (4.13) $ . * , :

tottot hQ

thV

tWP

$$int

int (4.14)

46

Q . * , *. & , , , . , :

MPs (4.15) + , , " " . ' . > * , " * , :

sp P

Pint" (4.16)

& " 0,4 – 0,9 0,55. & , . ! . / " , " , . 4.7 )

& * , . & :

) , " , . / " , " .

) , * (, " , " ), ( ). , " , * * *. / , " .

$ , "

" . &* " "

47

δίσκο πάνω στον οποίο υπάρχουν πτερύγια ειδικής μορφής και ο οποίος είναι γνωστός ως στροφείο ή πτερωτή. Αποτελούνται από περιστρεφόμενες μονάδες υψηλής ταχύτητας και μεγάλης δυναμικότητας, οι οποίες κινούνται είτε από μηχανές εσωτερικής καύσεως, είτε από ηλεκτρικούς κινητήρες είτε από ατμοστροβίλους. Η ροή του υγρού στις φυγοκεντρικές αντλίες δημιουργείται από τη φυγόκεντρη κινητική ενέργεια που δημιουργεί η περιστροφική κίνηση του στροφείου. Το αναρροφώμενο υγρό φτάνει στο άνοιγμα αναρρόφησης και παρασύρεται στην περιστροφή οδηγούμενο από τα πτερύγια. Η περιστροφική κίνηση της πτερωτής προσδίδει περιστροφή στη μάζα του υγρού η οποία οδηγείται από τα πτερύγια μεταδίδοντας φυγόκεντρη δύναμη στο υγρό. Το υγρό υποχρεώνεται να διατρέχει κατά μήκος των πτερυγίων και να πετάγεται έξω από την πτερωτή. Το υγρό μόλις διαφύγει από την πτερωτή συλλέγεται σε έναν εσωτερικό χώρο της αντλίας -ο οποίος έχει σπειροειδή μορφή με συνεχώς αυξανόμενη διατομή- και τελικά φεύγει από την έξοδο της αντλίας.

Σχ. 4.4: Σχεδιάγραμμα φυγοκεντρικής αντλίας.

Ανάλογα με το είδος της πτερωτής και τον τρόπο κίνησης του διακινούμενου

υγρού εντός αυτής, οι φυγοκεντρικές αντλίες διακρίνονται σε τέσσερις κατηγορίες: ακτινικής ροής, αξονικής ροής, μικτής ροής και στροβιλαντλίες. Επίσης οι φυγοκεντρικές αντλίες διακρίνονται σε οριζόντιες και κάθετες με βάση το κριτήριο της γραμμής αναρρόφησης, σε απλής και διπλής αναρρόφησης, ανάλογα με τη μορφή της πτερωτής που χρησιμοποιούν, και σε μονοβάθμιες ή πολυβάθμιες, με βάση το πόσες πτερωτές ή στροφεία διαθέτουν.

Μια πολύ πρακτική διαμόρφωση των φυγοκεντρικών αντλιών που συνηθίζεται στη χημική βιομηχανία, είναι οι λεγόμενες ‘in-line’ αντλίες, οι οποίες τοποθετούνται συνήθως με κατακόρυφη διεύθυνση του άξονα. Σ’ αυτές η διατομή εισόδου βρίσκεται στην ίδια ευθεία με τη διατομή εξόδου, με αποτέλεσμα η αντλία να παρεμβάλλεται στη σωληνογραμμή χωρίς την παρέμβαση καμπυλών. Μια άλλη συνηθισμένη διαμόρφωση των μονοβάθμιων αντλιών, που εφαρμόζεται συνήθως για τη διακίνηση υγρών ή σε συστήματα ψύξης-θέρμανσης, είναι η λεγόμενη “monoblock”, στην οποία ο ηλεκτροκινητήρας προσαρμόζεται με φλάντζα πάνω στο σώμα της αντλίας και έχει κοινή

48

. & " , " ( 6 – 500 m^3/h A 10-80 m) , , " . % " . <’ , . / " , " .

I " , " , . / " . 4.8 –

’ " * , * . $ :

1. > A . 2. . 3. & . " " . & * " , " " .

/ /. 4.5 A, " , . % A " , , A . A . $ . I " , , . & , , '7"; "+-'7/ =*'7/, " . <’ A , .

49

Σχ. 4.5: Ποιοτική σύγκριση των χαρακτηριστικών καμπυλών διαφόρων τύπων φυγοκεντρικών αντλιών και ταξινόμησή τους ανάλογα με τον ονομαστικό αριθμό στροφών.

Η καμπύλη ύψους – παροχής μιας φυγοκεντρικής αντλίας ακτινικής ροής μπορεί να έχει μία από τις μορφές που φαίνονται στο Σχ. 4.6. Πιο επιθυμητή είναι η επίπεδη καμπύλη, κατά την οποία οι αντλίες μπορούν να εξυπηρετούν ένα συγκεκριμένο μανομετρικό ύψος, με οποιαδήποτε παροχή μέχρι το σημείο όπου αρχίζει να μειώνεται απότομα η παροχή. Η κυρτή καμπύλη παρουσιάζει περιοχή ασταθούς λειτουργίας η οποία είναι ανεπιθύμητη. Ως εκ τούτου δεν υπάρχουν πολλές αντλίες με τέτοια χαρακτηριστική.

Σχ. 4.6: Μορφές καμπύλης ύψους – παροχής φυγοκεντρικών αντλιών ακτινικής μορφής.

Οι χαρακτηριστικές καμπύλες μιας φυγοκεντρικής αντλίας επηρεάζονται από την ταχύτητα περιστροφής της αντλίας. Στο επόμενο σχήμα φαίνεται ότι η καμπύλη ύψους παροχής μετατοπίζεται προς τα πάνω, καθώς αυξάνεται η ταχύτητα περιστροφής της αντλίας, ενώ η μορφή της καμπύλης γίνεται πιο απότομη, όσο αλλάζουμε τάξη μεγέθους όπως φαίνεται και στο προηγούμενο σχήμα. Ταυτόχρονα βλέπουμε από τις καμπύλες ίσης απόδοσης, ότι σε χαμηλότερες ταχύτητες από την ονομαστική μειώνεται και ο βαθμός του βέλτιστου σημείου απόδοσης.

50

Σχ. 4.7: Μετατόπιση της καμπύλης ύψους – παροχής με μεταβολή του αριθμού στροφών και γεωμετρικός τόπος ίσης απόδοσης. Ωστόσο μια αύξηση της ταχύτητας της αντλίας δε σημαίνει υποχρεωτικά αύξηση της παροχής ή του μανομετρικού ύψους. Σε ένα πραγματικό σύστημα η συμπεριφορά μιας αντλίας εξαρτάται και από την καμπύλη ύψους – παροχής του συστήματος, καθώς το σημείο λειτουργίας της αντλίας είναι το σημείο τομής της χαρακτηριστικής του συστήματος και της αντλίας. Στο Σχ. 4.8 βλέπουμε ότι ανάλογα με την μορφή της καμπύλης συστήματος, διαφέρει και η μεταβολή του σημείου λειτουργίας. Στην πρώτη περίπτωση έχουμε μεγαλύτερη αύξηση του ύψους και μικρή αύξηση της παροχής, καθώς αυξάνεται η ταχύτητα, ενώ στη δεύτερη περίπτωση η αύξηση της παροχής είναι σημαντική.

Σχ. 4.8: Σημεία λειτουργίας για αντλητικά συστήματα με διαφορετική καμπύλη ύψους παροχής.

51

4.9 ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΤΛΙΩΝ ΘΕΤΙΚΗΣ ΜΕΤΑΤΟΠΙΣΗΣ ΚΑΙ ΦΥΓΟΚΕΝΤΡΙΚΩΝ ΑΝΤΛΙΩΝ

Στο Σχ. 4.9 φαίνεται η καμπύλη ύψους – παροχής δύο βασικών τύπων αντλιών θετικής μετατόπισης, της περιστροφικής και της παλινδρομικής, σε σύγκριση με μια τυπική καμπύλη φυγοκεντρικής αντλίας. Παρατηρούμε ότι η μορφή της καμπύλης των αντλιών θετικής μετατόπισης είναι πολύ διαφορετική. Ενώ στις φυγοκεντρικές αντλίες, η μεταβολή του ύψους οδηγεί και σε μεταβολή της παροχής, αντίθετα η περιστροφική αντλία παρουσιάζει μικρή μεταβολή της παροχής ανάλογα με τη μεταβολή του μανομετρικού ύψους, ενώ η παλινδρομική αντλία δεν παρουσιάζει καμία αισθητή μεταβολή της παροχής της σε οποιοδήποτε ύψος. Επίσης οι αντλίες θετικής μετατόπισης μπορούν να δώσουν μεγαλύτερο μανομετρικό ύψος απ’ ότι οι φυγοκεντρικές.

Σχ. 4.9: Σύγκριση χαρακτηριστικής καμπύλης φυγοκεντρικής, περιστροφικής και παλινδρομικής καμπύλης.

Άλλη μια διαφορά μεταξύ φυγοκεντρικών αντλιών και αντλιών θετικής μετατόπισης, εντοπίζεται στην μεταβολή του βαθμού απόδοσης σε σχέση με τη μεταβολή των συνθηκών λειτουργίας και πιο συγκεκριμένα με τη μεταβολή του μανομετρικού ύψους, καθώς δεν έχουμε αξιοσημείωτη μεταβολή της παροχής στις αντλίες θετικής μετατόπισης. Όπως φαίνεται στο Σχ. 4.10, και ο βαθμός απόδοσης παραμένει σχετικά σταθερός στις αντλίες θετικής μετατόπισης, σε σχέση με τις φυγοκεντρικές αντλίες. Επίσης η συμπεριφορά των δύο τύπων αντλιών διαφέρει πολύ όταν λειτουργούν με υγρά διαφορετικού ιξώδους. Οι αντλίες θετικής μετατόπισης παρουσιάζουν ελαφριά πτώση της παροχής σε υγρά με χαμηλό ιξώδες ενώ έχουν πολύ σταθερή παροχή σε υγρά με μεγαλύτερο ιξώδες. Αντίθετα οι φυγοκεντρικές αντλίες έχουν πολύ χαμηλή απόδοση, ακόμα και σε υγρά ιξώδους μεσαίας κλίμακας. Αυτό συμβαίνει κυρίως, επειδή το μεγάλο ιξώδες αυξάνει σημαντικά το ισοδύναμο ύψος απωλειών, λόγω αυξημένης τριβής. Έτσι η αύξηση του ολικού μανομετρικού ύψους, ρίχνει την αποδιδόμενη παροχή των φυγοκεντρικών αντλιών, αφήνοντας τις αντλίες θετικής μετατόπισης πρακτικά ανεπηρέαστες. Από την άλλη μεριά, υγρά με χαμηλό ιξώδες έχουν περισσότερες διαρροές μεταξύ των θαλάμων μιας αντλίας θετικής μετατόπισης, οπότε σ’ αυτές τις

52

περιπτώσεις εμφανίζεται μικρή κάμψη της αποδιδόμενης παροχής.

Σχ. 4.10: Καμπύλες ύψους – απόδοσης και ιξώδους – παροχής για φυγοκεντρικές αντλίες και αντλίες θετικής μετατόπισης.

Τέλος στο παρακάτω σχήμα έχουμε τη μετατόπιση της χαρακτηριστικής καμπύλης της αντλίας θετικής μετατόπισης, καθώς αυξάνεται η ταχύτητα περιστροφής. Βλέπουμε ότι αν αυξήσουμε τις στροφές, αυξάνεται η παροχή, η οποία όμως είναι σχεδόν ανεπηρέαστη από το μανομετρικό ύψος. Έτσι μπορούμε εύκολα να λειτουργήσουμε ένα σύστημα σε όποιο σημείο της καμπύλης θέλουμε, χωρίς να ανησυχούμε για τη μεταβολή του ολικού μανομετρικού ύψους του συστήματος.

Σχ. 4.11: Εξάρτηση της παροχής από τον αριθμό στροφών σε αντλίες θετικής μετατόπισης.. Από τα παραπάνω είναι εύκολο να καταλάβουμε ότι οι αντλίες θετικής μετατόπισης είναι κατάλληλες για συστήματα μεγάλης πίεσης και στατικού ύψους. Επίσης είναι ιδανικές για εφαρμογές στις οποίες έχουμε μεταβολές πίεσης, καθώς δίνουν πολύ σταθερή παροχή, αντίθετα από τις φυγοκεντρικές αντλίες, οι οποίες επηρεάζονται πολύ από τις μεταβολές πίεσης και απομακρύνονται από το σημείο λειτουργίας μέγιστης απόδοσης, αυξάνοντας το κόστος ενεργειακής κατανάλωσης και κατασκευής μεγαλύτερων αντλιών. Όμως οι αντλίες θετικής μετατόπισης δεν είναι εύκολο να κατασκευαστούν για μεγάλες παροχές, ούτε μπορούν να λειτουργήσουν με μεγάλες ταχύτητες προκειμένου να ανταποκριθούν σε μεγαλύτερες αυξήσεις της παροχής.

Αντίθετα οι φυγοκεντρικές αντλίες έχουν πιο οικονομικά και εύκολα στην

53

. ? , * * . ? " , " " " . 4.10 –

% – " .

. 4.12: G – $ – $ .

. 4.13: G – $ – $ . @ " , * ", " * A . $ " . " " /. 4.14.

54

Σχ. 4.14: Θεωρητική και πραγματική καμπύλη ροπής – στροφών φυγοκεντρικής αντλίας.

56

5

/

5.1

> , , , "/ . / " “direct coupling” ("/ – – . ? "/ “direct coupling” , . @ , A 8m 3KW. ! " . $ , " A " , " .

? " , " , , " " " , . $ " (sizing) ("/ – – ). I, ,

57

, " " . /* " . >, " . 5.2 )

' «» (sizing) , "* A " . ' , " , . + ", , * (.. ). , , ’ . ! A . ! " «» , , . ' «» " . @, " " . < 95%, 99.9%. !, .

5.2.1 !;

< , * A, " 8m. + , A A . $ " , A A, 1.25, . H:

ztot hh (+ 25,1 $ , ".

< , , * , . & " " (.. ) , " . $ " ( , ", .) . ! " , A , * " . 4

58

κατανάλωσης ανάλογα με τους μήνες του χρόνου, καθώς η κατανάλωση νερού αυξάνει στον ένα ή τον άλλο βαθμό τους καλοκαιρινούς μήνες σε σχέση με τους χειμερινούς. Αυτή η μεταβολή πάντως, αντιμετωπίζεται εν μέρει από την αύξηση των ωρών ηλιοφάνειας στους καλοκαιρινούς μήνες, σε σχέση με το χειμώνα. Έτσι μπορούμε να υπολογίσουμε μια μέση μηνιαία ημερήσια κατανάλωση και, με μια ασφαλή εκτίμηση των ωρών λειτουργίας της αντλίας (π.χ. 08.00 – 16.00), να υπολογιστεί η επιθυμητή παροχή της αντλίας:

Παροχή αντλίας = Μέση μηνιαία ημ. κατανάλωση / Διάρκεια λειτ. Αντλίας Βέβαια, η τροφοδοσία από ένα φ/β πάνελ, δεν είναι σταθερή κατά την διάρκεια της ημέρας, που σημαίνει ότι, για κάποιο διάστημα θα είναι μικρότερη από την μέγιστη. Επίσης θα πρέπει να προβλέψουμε κάποιες επιπλέον ανάγκες σε νερό που μπορεί να υπάρξουν. Έτσι πολλαπλασιάζουμε την παραπάνω παροχή με ένα συντελεστή ασφαλείας 1,3 ή άλλο, ανάλογα με τα περιθώρια κόστους που έχουμε. Γνωρίζοντας το ολικό μανομετρικό ύψος ( toth ) και την απαιτούμενη παροχή (Q), είμαστε σε θέση να προσδιορίσουμε την υδραυλική ισχύ της αντλίας από την (4.14):

tothQP ⋅⋅= γint Με βάση τα παραπάνω δεδομένα μπορούμε να διαλέξουμε μια αντλία από τα διαθέσιμα μοντέλα κάποιου κατασκευαστή. 5.2.2 Κινητήρας

Η επιλογή κινητήρα γίνεται με βάση την απαιτούμενη ισχύ στον άξονα της αντλίας, η οποία υπολογίζεται σύμφωνα με τον τύπο (4.16):

ps

PPη

int=

δηλαδή με βάση την υδραυλική ισχύ και το βαθμό απόδοσης της αντλίας, ο οποίος δίνεται από τον κατασκευαστή. Οι παραπάνω υπολογισμοί μπορούν να γίνουν και με τη βοήθεια νομογραφημάτων που διατίθενται από κατασκευαστές, τα οποία αντιστοιχίζουν γραφικά την παροχή και το μανομετρικό ύψος στην απαιτούμενη ισχύ.

Σχ. 5.1: Ισοϋψείς καμπύλες ισχύος – παροχής.

59

5.2.3 #$%&( -!!(,

, " , « » . & * , . !, , , , , " " . ? , * , , "/ . < , , " , " « – » . * . ! ('||>), " .

I ’ A . $ , , , . ". < * , , !. ' , , "/ , (3.17):

"out

inP

P

< . A " . < " , . ? " F G ’ . @, " , . ? * . Y , , " , I, .

60

!, , , . & " (=0). , /" . ?, ,

)1510( ,-, ./ " " . $, , 10° 15° " . < ./ . / , : ( ) , 29. $,,/ ,18. ,/ , 3. =,;/ ,10. / , 22. ?!/ , 25. ?/ , 24. ?-'/ ,10. =+"$,/ , 2. &0$,/ ,10. +"$,/ , 23. )&+"$,/ , 30. / , ! , 30/ , "/ !. " ! A " . @, " , /" , " . 5.2.4 )A"!( =<(&'7/

* , . / , A . ' . ' , . < ", . > A

61

. ! , A 8m A . I , " . ! . 5.3 @

/ " . & . ’ A . " ’ , – " " . I "/ , , . $ , , "/ .

/ 5.2 * I-V , :

SHSph RVAKTIRVqIII /1/)(exp0 (2.1)

)( pp IfVph0

(5.1) pV pI . !

phf0

, " . ! " I"3 " . % , "/ ". ' A, sNVV /1

pNII /1 , pN "/ sN . / " , " (2.1). / 5.2 " . / 80mW/cm² $. % ' @, . % . $, * , , * Isc (V = 0)

62

Voc (S = 0) .

. 5.2: G & – /" & ".

H – ":

LMM TVgI , (5.2) MI MV LT . & DC (3.3) (3.10):

TMM RINCV '

MM ICT

". !

"/ :

PM II PM VV " " – ", ":

)(NhTL (5.3) !"

63

, " . ! , :

234""#4*35 NN

ML TT ? "/ f, g, * – " h " , ":

)( pp IfVph0

(5.1)

LMM TVgI , (5.2) )(NhTL (5.3)

":

SHPSPPphP RVAKTRIVqIII /1/)(exp0 (5.4)

TMM RINCV ' (5.5)

MM ICT (5.6) )(NhTL

:

PM II (5.7)

PM VV (5.7)

ML TT (5.7) $ "/ ". % ", , – – . D , , " ", . ?, * ", (V,I),

. Y ,

: " , h @ , o " . ?, > (5.6) MI . / , (5.5) MI MV . >, , MV

64

MI (5.4). H, (V,I) , . U = 0 " , " , ’ , " *. , ’ A ’ , "* .

@, (U > 0). I , , MT LT , , ' . H, . U=0, " , * li. . < li.. , . / U=0 , (3.3) :

MTM IRV (5.8) , . ? (V,I ) , * :

M

MT I

VR

, , : li.. .

/ 5.3 ", , "/ " . & . -, ’ . % , " ( " 1, ). < " . $ (V,I) , * . / , . ' SI # ( ) ", " " . % S, * "

65

" O, " . I li. , T-U-V. % " . I , , . ? * . D " li. , , " . $ " , " , . / , , ’ " , ,

. 5.3: G . , *, ". ? , ’ , A .

>, " , * , A .

5.4

+ , , ,

66

. % , , * . > " . @ , " . / . $ " . D , , , . $ " , . ? , , " . ' , , , " * , , , .

+ " ", " DC " , "* " . / " " * "/ .

/ " – " " , , . % (Z=0) , *. ! . @ " "/ , , " . ?, , * .

$ "/ , , . < * , DC (3.11) (3.12), : : SICT # : 2

SICKT # $ , " , . / , "/ , " . $ * , N, , :

SIK #

67

/ , , , " . ? . < , :

2S

FT

FT

F

IRR

RRCKR

CKT #

(5.9)

I : [ = 0 . !, , : FT RR . ? :

2S

FT

FT

F

IRR

RRRCKT #

(5.10)

FT RR :

2S

F

T IRRCKT #6 (5.11)

@ , FT RR . ? , , , " . >, , , " , "/ . > , "/ , " , , "/ . @ , ", , . 5.5

@ , ", A, . ! ’ , * " "/ . ' « » "/ " . ' , , – " . < , , – . H" ,

68

A " , . < , , " . 5.5.1 7"; "+-'7/ 'I?/

" " :

PP IVP (5.12) / :

0dIdP

ppp dI

dVIVVIdIdV

dIIVd

00)( (5.13)

% * (5.4) (5.13) :

778

9

::;

<

778

9

::;

<

)(11

)( 00 IRVIIRIRVIIIRIV

SHPPphSHSHPPph

PSPP **

(5.14)

' (5.14) (5.4) " , . (! " , ). / 5.4 " " . ! * " . ' * . > I-V, , . > " , 90% , . < , I-V " ", 90% , ’ . * , 95% , 85% 90% .

69

. 5.4: D . 5.5.2 *!& ,;

? , . / 5.5 " . + , D, 90% . ' D . @, " , .

. 5.5: G – & /" . '" 5.5, () ,

70

. / ", A, " – . > , , ", , , , D. @, *. + , ’ . / , " , . ! – " , , ", " . D , , - " « " » * * . / «» " I-V ( ) >-O ( ). ' , * " , " «» .

< - " (>-O) " , , I-V , D. $ dIdV , . '’ , " .

? – " :

)(NhTL & , (3.11):

TICTT MML % * (3.11) , :

CdIdT

M

(5.15)

% * (3.3):

TMM RINCV ' , :

71

TMM

M RdIdC

dIdV

=

' (5.16)

+ :

CdIdN

dNdT

dIdT

MM

:

dNdT

dIdT

dIdN

MM

dNdTC

dIdN

M

(5.17)

$ (5.17) (5.16) :

>

TM

M R

dNdTCC

dIdV '

dNdTCCR

dIdV

TM

M 1' 2 (5.18)

< (3.6), (3.7) (3.12):

)(' FTMMM RRINIKCV

MIK 2MICKT

$ , :

FTM

MM

M RRdIdNIKCNKC

dIdV

'' (5.19)

M

MM dI

dNdNdTICK

dIdT 2

dNdT

ICKdIdN M

M

2 (5.20)

(5.20) (5.19), :

72

dNdTTKCNKCRR

dIdV

FTM

M 1'2' (5.21)

$ (5.18) (5.21) dNdT , MM dIdV . / , * , . . $, , ’ (5.21),

MM dIdV , " , *, " .

% " " , , D. ! " . ! " , , . > , ", , . > dNdT " , , . $ :

dtdNJTT LM 2

J , LT " MT . I , MT , . < " , A ", , , ", " " . $ , " , , , . $ , , " , " MT , LT . H" , " ", , .

/, " :

) ) dNdT ) A dNdT A ) D

73

/’ " " , – " ( 4.12 4.13). > " (" ). $, ( " ) * ( "), A , .

> " . Y ( ), * " ( A-B-C) ( O-P-Q). ! ( -- ).

. 5.6: G . $" , " ’ , , ’ * . $" , . > , * , , " * "/ “direct coupling”. 5.6 )

/’ , #! "/ . / * " "/ , " – , * , "

74

, "/ , . ? D, . + , " . $ " , " " " ". / , , – .

"/ , , A " . & * , D . ? " , . @, . % " , D, Voc. ?, * Voc, * D, . Voc .

? , * , " , . !, , , . < , . ?, * , , . '’ , , D ( " ) " . & , * , . 5.7 )

I , , " A . > , , " . & " " , . <’ * * . !, ’ ", " . / " " " *.

75

I . ' . H , , , " "/ . /’ , «» ( , 0,1 C), , , . @ , * (Isc), . $ , , , " " . % , ’ " , " A " . < " " " ( -, .) , , .

! " . ' ", " , , , " *. $ " , , ". /’ "/ . $ " , , ". @ " . <’ " "/ , ", ". / , " " .

$ A . ? , " .

+ " "/ , , , . @ , , . / , , " HOT-SPOT , :

76

1) A ( )

2) I . & , HOT-SPOT . @ , , , " , A.

78

6

6.1 / " "

% , '" , H Y ! . / " . 6.2

* :

1. H 1. H " 2. H , ,

3. % 4. H " , ,

5. N- "

79

6. + 7.

6.3 )D –

! -;! =,'";#'7 #! '!<7&0! !7'7/, +I -&'<; ' =- &,; *A"!( I#,7&7/ 2,4 m3, = 7! =; -;! 7 !,, 7'7 !,? & '7 '!+I, "+'# ='&? '#(! *"+, 25mm, *I? '7! *A"!(, = $,;'& '7! , ( &,;. = &; =',+ " '&( ,( '7! *A"!( =-;. &<?! 'I; & '&,; 7" 7/ -&''7/ ('I. 6.1): `A ": 0 m `A A: 13 m ' : 30 m H : 25mm S A * : 0,83*30/100 = 0,25m & A: 13,25 m

. 6.1: & .

80

* '*?!" ?R/ =#0! =-;[ - =,I(: 0,3 L/sec (!"'&( =,I( !;/: 0,825 L/sec) $ PVC ( A/l00m ) ,I( (L/sec)

Nominal pipe size (mm)

25 32 40 50 65 80 0.10 .12 0.15 .25 0.20 .41 .17 0.30 .83 .27 .15 0.40 1.40 .46 .24 0.50 2.10 .66 .35 .12 0.75 5.00 1.06 .85 .29 .10 1.00 7.00 2.25 1.20 .41 .14 1.25 10.20 3.40 1.77 .61 .22 .10 1.50 14.30 4.78 2.50 .85 .29 .13 1.75 19.40 6.28 3.40 1.02 .38 .17 2.00 24.50 7.75 4.12 1.40 .48 .22 3.00 16.20 8.50 2.85 1.00 .45

6.4

< , " : !,&/ ;!&/ @ . / PLC, data logger, ", , , , , , " , , . "* UPS, " PLC. ==;!&/ =-; @ , . / , " , . H " A " . ==;!&/ *&*#'7/ @ . / shunt "- .

81

O ", , , . 6.5 – < " " , * “direct coupling” " . " , . & , ’ "- . I!& I,&7,'&: !7(,/ DC

) I ) ': LEROI '@>114' ) & ": 3000rpm ) & : 370W ) & : l,2Nm ) & : 24V ) & : 20$

!;

) > : " ) ': Grundfos CR3 ) $ : 3 ) $ : 3 ) & : 3 m3 /h ) ' A: 19m ) & ": 2757rpm ) & : 370W ) ' : 6 bar ) ! : 0°C ) ' : 120°C

6.6 / " , " , "/ , 45/ . + " , "/ *

82

/ , . I!& I,&7,'& =';: ' Siemens SM55 B : & : 12V $ : 36 ' : 55W ! : 50W | : 3.45 $ > : 17.4V | : 3.15 $ / 9 , 8 , , " . :

V = 24V = 20$

H , , ( 1000 2mW 25 Co ), " , " 27.6 $. '’ , * , , . C, , , , * 12V. 4 :

1. & " , (3.3) TTT RInCV '

2. & , 6.7 PLC < * (PLC). > " LAD, PLC. " . !

83

" AC , . < " " ’ A :

) , " .

) :

o + o $

) H ) ,

& @ , * .

+ " , . < , shunt, * , , NO " PLC.

A" .

• I: 0-50V • $ : 1 % • !: 0-1V DC • > ": 24V DC •

0-1V, data logger. < .

A" .

• I: 0-50$

84

• $ :1% • !: 0-1V DC • > ": 24V DC

0-1V, data-logger. < . < " " .

• I: 0-4000 rpm • $ :1% • ?: 0-1V DC • > ": 24V DC

> . > "- , . > , , " " . I’ ( 1,1eV), " . > 1100nm, . % " , " . 0-100mV , " data logger , .

) N : 400-1100nm ) Y : < 1 s ) ' : 0-1000W/m2 < 1% ) !: 70V/W/m2

@ @ & @ I’ "- * , " . , 0-100mV , 0-1V " data logger.

85

) < .

) ! : 0-10bar ) > ": 24V dc ) ?: 4-20 mA ) $ : 1%

@

% A , . &, !/ , , , ". !/ , . / . ! !/. @ , ,

" . + ’ , . / , " * , ’ . / " , , . D , , ’ , " . " , " ' . < .

) ! : 0-10 m3/h ) > ": 220 V ac 24 V dc ) ?: 4-20mA ) $ : 1%

. 6.2: ; &

86

DATA LOGGER < " , data logger 8 8 bit. H 0-1V. ! 4-20mA, data logger , 9 . / 2 RS-232 , 50C pin (1-8) (pin 9). ' , 4-20mA 0-1V. $ , " .

) $ : 8 ) ! : 0-1V ) $ : 8 bits

88

7

)) 7.1 )) @ , " 5, , " "- , " , . & , , " " , , " "/ . @ , – "/ . 7.2 / ", " , . > :

1) (W/m²) 2) (V) 3) > ($) 4) & " (rpm) 5) (m³/h)

& 30-9-2010 8.30 18.30 ,

89

data logger, 30 . (& A % $ ). ' : =( '! A! &!7(,: fems TTT Tem ICT (3.10) /fT (7.1) " , ’ : rad

smN 0004.0/ . > C :

NNNemNN ICTT //

AmN

N

NN

IT

C

065.0/

mNTN 2.1

AI N 20 sec16.314)60/2( rad

NN N ( rpmN N 3000 ) *,&( ( '#,&( 'I?/ !;/: tothQP $int (4.14) 39810 m

N$ mhtot 25.13 A

! : sm

hm 33

36001

1

&,&( 'I?/ ' ?"=! &!7(,: IVPel (3.19) 7I!&( 'I?/ '! A! &!7(,: TPs (3.18)

=*'7 &!7(,: el

sM P

P" ( : 77.0N" ) (3.17)

&( =*'7 ''("/ &!7(, – !;/: el

S PPint" (7.2)

90

7.3 ' I – V, . $ , " 5, (V,I) , " ".

& , " 30 . $ " , . $ " , , ’ " . / , ", ", , A data logger. <’ , " ". " , " .. 20 30 " data logger. % ’ ( ) " . $ , , , , ". $ , " , " .

'’ : ) ,

, " , A

) ,

) , "

) , , , .

7.3.1 ,&7,'&( &"=?7 ''("/ I-V ' :

91

Χαρακτηριστική καμπύλη λειτουργίας

0

2

4

6

8

10

12

14

0 5 10 15 20 25

Τάση (V)

Ρεύμα

(Α)

ΜεταβατικήλειτουργίαΕκκίνηση

Μόνιμη λειτουργία

Λειτουργία κατά τηδύση του ηλίουΛειτουργία σεακίνητη κατάσταση

Σχ. 7.1: Χαρακτηριστική καμπύλη λειτουργίας συστήματος I – V. Το πρώτο πράγμα που βλέπουμε, παρατηρώντας την καμπύλη, είναι ότι προσεγγίζει κατά πολύ τη μορφή της καμπύλης του σχήματος 5.3, η οποία έχει προκύψει από τον αντίστοιχο αλγόριθμο υπολογισμού, που περιγράφηκε στο κεφάλαιο 5.

Πιο συγκεκριμένα, τα σημεία λειτουργίας, που αντιστοιχούν σε χαμηλή ακτινοβολία και σε ακινησία του κινητήρα, προσεγγίζουν τη μορφή της ευθείας, η οποία αντιστοιχεί στη χαρακτηριστική ευθεία της ωμικής αντίστασης του τυμπάνου. Βέβαια, λόγω της μειωμένης ακρίβειας και της ψηφιακής καταγραφής των μετρήσεων, δεν είναι ευδιάκριτη η ευθεία κοντά στην αρχή των αξόνων και η ακριβής κλίση της.

Από μια τιμή της ακτινοβολίας και πάνω, η φ/β γεννήτρια δίνει ρεύμα πάνω από 4Α, οπότε αρχίζει να περιστρέφεται ο κινητήρας. Έτσι μεταφερόμαστε στο κύριο κομμάτι της καμπύλης, που αντιστοιχεί στην εκκίνηση και στη μόνιμη λειτουργία. Βλέπουμε ότι και το κύριο μέρος της καμπύλης προσεγγίζει αρκετά καλά τη μορφή του σχ. 5.3, ιδιαίτερα στο κομμάτι της μόνιμης λειτουργίας, όπου φαίνεται η πολύ χαμηλή τιμή της dIdV , βασική συνθήκη της καλής προσαρμογής του φορτίου στη φ/β γεννήτρια.

Προχωρώντας στα σημεία λειτουργίας της καμπύλης εκκίνησης, βλέπουμε ότι, δεν προσεγγίζουν τόσο ικανοποιητικά τη θεωρητική καμπύλη, η οποία είναι πιο κυρτή και με χαμηλότερες τιμές ρεύματος, ώστε να τείνει να περάσει από την αρχή των αξόνων. Το γεγονός αυτό όμως, εξηγείται, αν σκεφτούμε ότι, κατά την εκκίνηση το σύστημα ουσιαστικά βρίσκεται σε μεταβατική κατάσταση, επειδή η εκκίνηση δεν έγινε ελεγχόμενα με ικανοποιητικά αργές μεταβολές. Αντίθετα, η ένταση της ηλιακής ακτινοβολίας, άρα και η ισχύς που διατίθεται στον κινητήρα, αυξάνεται σχετικά απότομα κατά την ανατολή του ηλίου. Επίσης οι στροφές του κινητήρα είναι το μέγεθος με τις πιο αργές μεταβολές, σε σχέση με τα υπόλοιπα, οπότε ειδικά στην εκκίνηση, όπου ο κινητήρας ανεβάζει εύκολα στροφές, το σύστημα δεν προλαβαίνει να ισορροπήσει.

Για να καταλάβουμε καλύτερα την απόκλιση της καμπύλης εκκίνησης από την αναμενόμενη, αλλά και τα μεταβατικά σημεία λειτουργίας, πρέπει να αναλύσουμε τον τρόπο μεταβολής των παραμέτρων. Έστω λοιπόν, ότι το σύστημα βρίσκεται σε

92

. $ ", ( 3.10), . ! (3.1), (3.2), , . <’ , ", , " . /, . 4 " , ’ , . /’ " , A , , (3.10). ? ", " . + 3.2 , , ", . '’ .

/*, , , " " . + . 4.12, , * ", " , ". ? , * ", , . $, , , .

> ’ " S-V, , , ’ , , . $ , . 7.3.2 ,&7,'&( &"=?7 ,=(/ – ', 0! 7/ !;/.

/’ , ,

, " , " ". H " – " , " " 5.

? " , – ". % , , . / , , , * . I . % , ,

93

μεταβατική λειτουργία του συστήματος. Τελικά σχηματίσαμε την καμπύλη ροπής – στροφών για τη λειτουργία σε μόνιμη κατάσταση, αλλά και για την εκκίνηση (με επιφύλαξη) ώστε να έχουμε μια ποιοτική εικόνα για να επαληθεύσουμε τα κριτήρια για τη συμπεριφορά του φορτίου που θέσαμε στο κεφάλαιο 5. Η καμπύλη, στην οποία καταλήξαμε, φαίνεται στο παρακάτω σχήμα:

Καμπύλη ροπής - στροφών αντλίας

0.000

0.100

0.200

0.300

0.400

0.500

0.600

0 500 1000 1500 2000 2500

Στροφές (rpm)

Ροπή

(N*m

)

Εκκίνηση

Μόνιμηκατάσταση

Εκτιμώμενη ροπήεκκίνησης

Σχ. 7.2: Πειραματική καμπύλη ροπής – στροφών της αντλίας.

Παρά την ελλιπή ακρίβεια της καμπύλης εκκίνησης, μπορούμε να

διαπιστώσουμε, ότι η αντλία ικανοποιεί τα κριτήρια του κεφ. 5, σχετικά με το ιδανικό φορτίο, δηλαδή χαμηλή dNdT σε χαμηλές ταχύτητες και υψηλή dNdT σε υψηλές ταχύτητες. Γνωρίζοντας την καμπύλη ροπής – στροφών, μπορεί να γίνει εύκολα κατανοητή και μορφή της καμπύλης I-V του συστήματος. Κατά την εκκίνηση, η μικρή

dNdT σημαίνει ότι, για μικρή αύξηση του ρεύματος, θα έχουμε μεγάλη επιτάχυνση, άρα και αντίστοιχη αύξηση της τάσης τυμπάνου του κινητήρα (εξ.3.3), πράγμα που φαίνεται στην καμπύλη εκκίνησης του σχ. 7.1. Στη συνέχεια βλέπουμε ότι για μικρή αύξηση των στροφών, η ροπή της αντλίας αυξάνεται, και μαζί αυξάνονται οι απαιτήσεις του κινητήρα σε ρεύμα, προκειμένου να μπορεί να ισορροπήσει τη ροπή της αντλίας. Τέλος, όπως έχουμε ξαναπεί, ο κινητήρας αρχίζει να περιστρέφεται, μόνο εάν μπορεί να παράγει μεγαλύτερη ροπή από τη ροπή εκκίνησης της αντλίας. 7.4 ΑΠΟΔΟΣΗ ΣΥΣΤΗΜΑΤΟΣ Στην προηγούμενη ενότητα, επαληθεύσαμε ότι η φυγοκεντρική αντλία διαθέτει την επιθυμητή μορφή καμπύλης ροπής – στροφών. Όμως, ένα ακόμα κρίσιμο ζήτημα για την οικονομικά συμφέρουσα λειτουργία του συστήματος και τον καλύτερο σχεδιασμό του, είναι η απόδοση του συστήματος κινητήρα – αντλίας, αλλά και το επίπεδο της

94

παροχής νερού, που επιτυγχάνει το σύστημα. Η απόδοση της φ/β γεννήτριας δεν εξαρτάται από το σχεδιασμό του μελετητή, οπότε δε θα αναφερθούμε σ’ αυτή στη συνέχεια.

Στο επόμενο σχήμα φαίνεται η διακύμανση της συνολικής απόδοσης του συστήματος:

Διακύμασνη απόδοσης συστήματος και κινητήρα

0.00

0.10

0.20

0.30

0.40

0.50

0.60

0.70

0.80

0.90

8:33

:55

9:06

:55

9:39

:55

10:1

2:55

10:4

5:25

11:1

8:55

11:5

1:55

12:2

4:55

12:5

7:55

13:3

0:55

14:0

3:55

14:3

6:55

15:0

9:55

15:4

2:55

16:1

5:55

16:4

8:55

17:2

1:55

17:5

5:25

Ώρα

Απόδ

οση Απόδοση

κινητήρα

ΑπόδοσηΣυστήματος

Σχ. 7.3: Καμπύλες διακύμανσης της απόδοσης του κινητήρα και της απόδοσης του συστήματος κινητήρα – αντλίας κατά τη διάρκεια της ημέρας. Παρατηρώντας την καμπύλη του σχ. 7.3, βλέπουμε ότι, η απόδοση στη μόνιμη λειτουργία του συστήματος κυμαίνεται μεταξύ 0,2 και 0,3 περίπου. Εδώ δεν μπορούμε να συγκρίνουμε αυτό το βαθμό απόδοσης με κάποια άλλη τιμή αναφοράς. Παρόλα αυτά, μπορούμε να βγάλουμε κάποια συμπεράσματα, συγκρίνοντας τη διακύμανση της απόδοσης με τη διακύμανση της απόδοσης του κινητήρα και της παροχής (σχήματα 7.3 και 7.4).

Αν εξετάσουμε λεπτομερώς το γράφημα του σχ. 7.3, θα δούμε ότι, η απόδοση του κινητήρα είναι πολύ πιο σταθερή και μάλιστα κοντά στην ονομαστική της τιμή ( 77.0=Nη ). Αντίθετα, η συνολική απόδοση του συστήματος έχει αισθητές διακυμάνσεις, οι οποίες συμπίπτουν χρονικά με τις μεταβολές της παροχής. Έχουμε δηλαδή ισχυρή εξάρτηση της απόδοσης του συστήματος από την παροχή και κατ’ επέκταση από την απόδοση της αντλίας, από τη στιγμή που ισχύει:

αςαντλκινματοςσυστ ηηη ίή ⋅= . ( με .. σταθηκιν ≈ ) (7.3)

Ω⋅⋅⋅

=⇔T

hQί

γη αςαντλ (7.3α)

*(Οι παραπάνω σχέσεις ισχύουν μόνο για τη μόνιμη κατάσταση)

95

Πιο συγκεκριμένα οι μετρήσεις δείχνουν, πως η απόδοση του συστήματος μεταβάλλεται χρονικά με τον ίδιο τρόπο, με τον οποίο μεταβάλλεται η παροχή (σχ. 7.4 και 7.5). Ο παραπάνω ισχυρισμός συνάδει με το ότι η μέση τιμή της παροχής στη μόνιμη κατάσταση, είναι λίγο μικρότερη από το 1m³/h, δηλαδή μικρότερη από το 1/3 της ονομαστικής παροχής της αντλίας ( h

mNQ 33= ), άρα και η απόδοση θα είναι μικρότερη

από την ονομαστική. Καταλήγουμε λοιπόν στο συμπέρασμα, ότι η απόδοση του συστήματος, αναμένεται να αυξηθεί σημαντικά, αν η αντλία λειτουργήσει κοντά στην ονομαστική της παροχή.

Παροχή

0.000

0.500

1.000

1.500

2.000

2.500

8:33

:55

9:00

:25

9:26

:55

9:53

:25

10:1

9:55

10:4

6:25

11:1

2:55

11:3

9:25

12:0

5:55

12:3

2:25

12:5

8:55

13:2

5:25

13:5

1:55

14:1

8:25

14:4

4:55

15:1

1:25

15:3

7:55

16:0

4:25

16:3

0:55

16:5

7:25

17:2

3:55

17:5

0:25

18:1

6:55

Ώρα

Παρ

οχή

(m^3

/h)

Σχ. 7.4: Διακύμανση της παροχής κατά τη διάρκεια της ημέρας

0.000

0.200

0.400

0.600

0.800

1.000

1.200

10:5

7:25

11:0

6:25

11:1

5:25

11:2

4:25

11:3

3:25

11:4

2:25

11:5

1:25

12:0

0:25

12:0

9:25

12:1

8:25

12:2

7:25

12:3

6:25

12:4

5:25

12:5

4:25

13:0

3:25

13:1

2:25

13:2

1:25

13:3

0:25

13:3

9:25

13:4

8:25

13:5

7:25

14:0

6:25

14:1

5:25

14:2

4:25

14:3

3:25

14:4

2:25

14:5

1:25

15:0

0:25

15:0

9:25

15:1

8:25

15:2

7:25

15:3

6:25

15:4

5:25

15:5

4:25

16:0

3:25

Απόδ

οση

-

Π

αροχ

ή

Σχ. 7.5: Σύγκριση της διακύμανσης της παροχής και της απόδοσης του συστήματος από τις 11.00 έως τις 16.00 ώρες. Οι δύο καμπύλες έχουν σχεδόν πανομοιότυπη μορφή.

96

Για να δώσει η αντλία μεγαλύτερη παροχή, πρέπει να περιστρέφεται με μεγαλύτερη ταχύτητα. Αυτό προκύπτει από τη μεταβολή της χαρακτηριστικής ύψους – παροχής της αντλίας, με την αύξηση της ταχύτητας, όπως φαίνεται και στο σχήμα 4.8. Το συγκεκριμένο σχήμα δείχνει ακόμα ότι, όσο πιο οριζόντια είναι η καμπύλη ύψους – παροχής του συστήματος, τόσο πιο πολύ εξαρτάται η αύξηση της παροχής από την αύξηση της ταχύτητας. Ιδιαίτερα στην περίπτωση του αντλητικού συστήματος, που εξετάζουμε, η καμπύλη ύψους – παροχής είναι σχεδόν οριζόντια, ειδικά για παροχή μικρότερη της ονομαστικής παροχής της αντλίας (σχ. 7.6). Το ζήτημα λοιπόν είναι να δούμε για ποιες τιμές I-V, θα μπορέσει το σύστημά μας να λειτουργήσει με περισσότερες στροφές.

Για να συνεχίσουμε την ανάλυση πρέπει να συγκρίνουμε και να συσχετίσουμε τη διακύμανση της παροχής και των στροφών της αντλίας, με τη διακύμανση της τάσης και του ρεύματος τυμπάνου. Βλέποντας το γράφημα της διακύμανσης των παραπάνω μεγεθών στο σχήμα 7.7, παρατηρούμε ότι, από τη στιγμή που σταθεροποιείται η τάση τυμπάνου, θα μπορούσαμε να πούμε ότι το σύστημα ταλαντώνεται, μεταξύ δύο καταστάσεων λειτουργίας: στη μία το σύστημα έχει χαμηλότερο ρεύμα τυμπάνου και ψηλότερες στροφές ( 5.725.7 ÷=TI και 23502330 ÷=N περίπου) και στη δεύτερη συμβαίνει το αντίστροφο ( 925.8 ÷=TI και 22952265 ÷=N περίπου). Η δεύτερη κατάσταση είναι πιο ασταθής, καθώς το μεγάλο ρεύμα δίνει μεγαλύτερη ροπή κινητήρα, οπότε τείνει να τον επιταχύνει, με αποτέλεσμα να ξαναπέφτει το ρεύμα, εφόσον η τάση τυμπάνου είναι σχεδόν σταθερή (εξ.3.3).

Καμπύλη ύψους - παροχής συστήματος

0

2

4

6

8

10

12

14

16

0 1 2 3 4

Παροχή (m^3/h)

Ύψος

(m) Ολικό μανομετρικό

ύψος - παροχή

Στατικό ύψος

Σχ. 7.6: Χαρακτηριστική καμπύλη ύψους – παροχής του αντλητικού συστήματος. Η καμπύλη σχεδιάστηκε με βάση τον πίνακα του υποκεφαλαίου 6.3.

Επίσης βλέπουμε ότι η παροχή (άρα και η απόδοση του συστήματος) είναι ψηλότερη κατά την δεύτερη κατάσταση, δηλαδή με ψηλότερες στροφές, επιβεβαιώνοντας την αρχική μας εκτίμηση. Στόχος μας, λοιπόν, είναι να λειτουργεί η αντλία σε ψηλότερες στροφές. Αυτό όμως μπορεί να επιτευχτεί μόνο αν αυξηθεί περισσότερο η τάση τυμπάνου.

97

Σχ. 7.7: Καμπύλες διακύμανσης μεγεθών: ηλιοφάνειας (μπλε), ρεύματος (καφέ), τάσης (λαδί), στροφών (γαλάζιο), και παροχής (κόκκινο). Η ισχυρή εξάρτηση των στροφών από την τάση του σημείο ισορροπίας επιβεβαιώνεται, αν δούμε την καμπύλη ροπής – στροφών της αντλίας (σχ. 7.2) με αντεστραμμένους άξονες, και τη συγκρίνουμε με τη μεταβολή της αντίστοιχης καμπύλης του κινητήρα (σχ. 3.4β):

Σχ. 7.8: Ποιοτική αναπαράσταση της μεταβολής του σημείου λειτουργίας του συστήματος σε μια θεωρητική καμπύλη φορτίου, και στην πειραματική καμπύλη του σχήματος 7.3, με παράμετρο την τάση τυμπάνου. Στο σχήμα 7.8 έχουμε μια θεωρητική καμπύλη ροπής – στροφών από φορτίο τύπου ανεμιστήρα (σχ. 4.12) και την αντίστοιχη πειραματική καμπύλη του συστήματος που μελετάμε, προσαρμοσμένες πάνω στις καμπύλες ροπής – στροφών ενός κινητήρα.

98

Βλέποντας τα σημεία τομής της θεωρητικής καμπύλης φορτίου με τις καμπύλες του κινητήρα, συμπεραίνουμε ότι, δεν αρκεί το μεγάλο ρεύμα τυμπάνου για να λειτουργήσει το φορτίο σε ψηλές στροφές, αλλά χρειάζεται και αύξηση της τάσης τυμπάνου. Έτσι μεταφερόμαστε από το ένα σημείο ισορροπίας στο άλλο. Αν η τάση στο τύμπανο δεν μπορεί να αυξηθεί περαιτέρω, η άνοδος του ρεύματος τυμπάνου (λόγω αύξησης της ηλιοφάνειας) θα προκαλεί ταλάντωση του σημείου λειτουργίας του συστήματος πάνω στην ευθεία, που αντιστοιχεί σε συγκεκριμένη τάση τυμπάνου, όπως ακριβώς περιγράψαμε προηγουμένως, και φαίνεται χαρακτηριστικά

Είδαμε λοιπόν, ότι για να αυξήσει τις στροφές του ο κινητήρας, χρειάζεται μεγαλύτερη τάση τυμπάνου, όχι όμως σε βάρος του ρεύματος, ώστε να μπορεί να αποδίδει την απαιτούμενη ροπή στο φορτίο. Το σύστημα που μελετάμε, ωστόσο, δεν μπορεί να δώσει παραπάνω τάση, καθώς οι τιμές της χαρακτηριστικής καμπύλης λειτουργίας του συστήματος (σχ. 7.9) κινούνται κοντά στην τάση ανοιχτού κυκλώματος. Από εκεί και πέρα, οποιαδήποτε αύξηση της ηλιοφάνειας αυξάνει μόνο το ρεύμα, που μπορεί να δώσει η γεννήτρια (σχ. 2.6). Αυτή η αύξηση της ηλιοφάνειας, όμως, δεν μπορεί να αξιοποιηθεί από το σύστημα, για τους λόγους που αναφέραμε.

Καμπύλη Λειτουργίας

0

5

10

15

20

25

30

0 5 10 15 20 25 30

Τάση (V)

Ρεύμα

(Α)

Σχ. 7.9: Προσαρμογή της καμπύλης λειτουργίας του συστήματος στις αναμενόμενες καμπύλες Ι-V της φ/β γεννήτριας. Βλέπουμε ότι στην πραγματικότητα τα σημεία λειτουργίας αντιστοιχούν σε χαμηλότερη ηλιοφάνεια, εξαιτίας ανακλάσεων και σκόνης στην επιφάνεια των πλαισίων, οι επιπτώσεις των οποίων δεν έχουν προβλεφθεί. 7.5 ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ

Μέσα από την πειραματική μελέτη του συστήματός μας διαπιστώσαμε ότι, η προσαρμογή του συστήματος κινητήρα – αντλίας στη φ/β γεννήτρια δεν είναι η καλύτερη δυνατή. Μπορεί το μέγεθος της ισχύος των επιμέρους στοιχείων είναι σωστά διαστασιολογημένο, αλλά τα σημεία ονομαστικής λειτουργίας αποκλίνουν πολύ μεταξύ τους, με αποτέλεσμα ο βαθμός απόδοσης του συστήματος και η αξιοποίηση της γεννήτριας να είναι αρκετά χαμηλότερα, απ’ όσο θα μπορούσαν να φτάσουν, με έναν πιο προσεκτικό σχεδιασμό του συστήματος. Συνεπώς, πολύ σημαντικό ζήτημα είναι το ταίριασμα των ονομαστικών σημείων λειτουργίας, ώστε να λειτουργούν τα στοιχεία πιο

99

, . B , : ) & " 6

, , 2 . ? 50%, 4 ( 12 8), , , ( 7.2045.36 scI 27.6 $). % , , .

) & " – ", " . ? . + , ( : mNT 524.0max , rpmN 2353max

WPS 122max, ), , ( mNTN 2.1 , rpmN N 3000 WPN 370 ). $ . $ , " , * " .

) & " , ", ", ( .. rpmN N 2300 ), (.. hmQN /2 3 ). $ , ,

hmQ /018.1 3max . % A

*, " A .

@ , , , , * " . % , , , * . $ , " , ’ "/ , * . $ , , , .

>, " , – * " " "/ - , , " . 4 , .

100

– ' $ $ O. /" ' " ! D S B O / / ! D Physics for scientists & engineers, IV Raymond A. Serway Direct coupling of PV power source to water pumping system Y. Roger Hsiao Theory of direct coupling between DC motors and PV solar arrays J. A. Roger Pump Handbook Grundfos Industry

(net.grundfos.com) www.materials.uoc.gr www.greenenergia.gr www.pveducation.org controlmanuals.com/files/ hyperphysics.phy-astr.gsu.edu lpad.chemeng.ntua.gr www.engineeringtoolbox.com www.gouldspumps.com www.roymech.co.uk www.efm.leeds.ac.uk www.pumpfundamentals.com www.turfmaker.com

102

: ,('/ & =-'"; Ir : Ένταση ηλιακής ακτινοβολίας I : Ένταση ρεύματος (έξοδος γεννήτριας-τύμπανο κινητήρα) V : Τάση (έξοδος γεννήτριας-τύμπανο κινητήρα) : Ταχύτητα (στροφές ανά λεπτό ) Q : Μέτρηση παροχής Q': Διορθωμένη πραγματική παροχή (λόγω σφάλματος του μετρητή για μηδενική και πολύ χαμηλή παροχή) Ts: Ροπή στον άξονα του κινητήρα ( Torque = CΦ*Ι -β*ω= 0,065 * I-0,0004*(2π/60)*Ν ) Pint: Υδραυλική ισχύς ή εσωτερική ισχύς της αντλίας που μεταβιβάζεται στο νερό ( Pinternal = γ * Q' * h = 36,106 * Q') Pel: Ηλεκτρική ισχύς στο τύμπανο του κινητήρα ( Pelectrical = V * I ) Ps: Ισχύς στον άξονα του κινητήρα (Pshaft = Torque * speed (rad/sec) = Ts * (2π/60) * Ν) n m: Απόδοση κινητήρα (motor efficiency = Pshaft / Pelectrical) n s: Ολική απόδοση συστήματος (system efficiency = Pinternal / Pelectrical)

< Ir

(W/m^2) I

() V

( V ) N

(rpm) Q

(m^3/h) Q'

(m^3/h) T

(N*m) Pint (W)

Pel (W)

Ps (W) n m n s

8:33:55 180 0 20.25 0 0.155 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00 8:34:25 180 4 8.5 894 0.069 0.000 0.223 0.00 34.00 20.83 0.61 0.00 8:34:55 180 4.25 9.25 1043 0.155 0.000 0.233 0.00 39.31 25.39 0.65 0.00 8:35:25 186.6 4.25 10 1147 0.172 0.000 0.228 0.00 42.50 27.40 0.64 0.00 8:35:55 186.6 4.25 10.5 1192 0.155 0.000 0.226 0.00 44.63 28.24 0.63 0.00 8:36:25 186.6 4.25 10.75 1221 0.155 0.000 0.225 0.00 45.69 28.78 0.63 0.00 8:36:55 193.3 4.25 10.5 1192 0.155 0.000 0.226 0.00 44.63 28.24 0.63 0.00 8:37:25 193.3 4.25 10.5 1192 0.155 0.000 0.226 0.00 44.63 28.24 0.63 0.00 8:37:55 200 4.25 10.75 1221 0.155 0.000 0.225 0.00 45.69 28.78 0.63 0.00 8:38:25 200 4.25 11 1251 0.155 0.000 0.224 0.00 46.75 29.32 0.63 0.00 8:38:55 200 4.25 10.5 1192 0.155 0.000 0.226 0.00 44.63 28.24 0.63 0.00 8:39:25 200 4.5 11 1221 0.138 0.000 0.241 0.00 49.50 30.86 0.62 0.00 8:39:55 200 4.5 12.5 1415 0.138 0.000 0.233 0.00 56.25 34.55 0.61 0.00 8:40:25 200 4.5 14.25 1653 0.138 0.000 0.223 0.00 64.13 38.64 0.60 0.00 8:40:55 206.6 4.5 14.5 1683 0.310 0.000 0.222 0.00 65.25 39.12 0.60 0.00 8:41:25 206.6 4.5 16 1877 0.121 0.000 0.214 0.00 72.00 42.03 0.58 0.00 8:41:55 206.6 4.25 16.75 1981 0.017 0.000 0.193 0.00 71.19 40.09 0.56 0.00 8:42:25 213.3 4.25 17 2041 0.017 0.000 0.191 0.00 72.25 40.76 0.56 0.00 8:42:55 213.3 4.25 17.25 2070 0.017 0.000 0.190 0.00 73.31 41.08 0.56 0.00 8:43:25 213.3 4.25 17.5 2100 0.017 0.000 0.188 0.00 74.38 41.40 0.56 0.00 8:43:55 219.9 4.25 17.75 2115 0.017 0.000 0.188 0.00 75.44 41.56 0.55 0.00 8:44:25 219.9 4.25 17.5 2115 0.017 0.000 0.188 0.00 74.38 41.56 0.56 0.00 8:44:55 219.9 4.25 17.75 2115 0.017 0.000 0.188 0.00 75.44 41.56 0.55 0.00

103

8:45:25 226.6 4.5 17.75 2115 0.103 0.103 0.204 3.72 79.88 45.15 0.57 0.05 8:45:55 226.6 4.5 17.75 2130 0.121 0.121 0.203 4.37 79.88 45.33 0.57 0.05 8:46:25 233.3 4.5 17.75 2130 0.121 0.121 0.203 4.37 79.88 45.33 0.57 0.05 8:46:55 233.3 4.5 17.75 2130 0.138 0.138 0.203 4.98 79.88 45.33 0.57 0.06 8:47:25 233.3 4.5 17.75 2130 0.172 0.172 0.203 6.21 79.88 45.33 0.57 0.08 8:47:55 233.3 4.75 17.75 2130 0.172 0.172 0.220 6.21 84.31 48.96 0.58 0.07 8:48:25 239.9 4.75 17.75 2130 0.190 0.190 0.220 6.86 84.31 48.96 0.58 0.08 8:48:55 239.9 4.75 17.75 2130 0.190 0.190 0.220 6.86 84.31 48.96 0.58 0.08 8:49:25 239.9 4.75 17.75 2130 0.207 0.207 0.220 7.47 84.31 48.96 0.58 0.09 8:49:55 246.6 4.75 17.75 2130 0.224 0.224 0.220 8.09 84.31 48.96 0.58 0.10 8:50:25 246.6 5 17.75 2145 0.241 0.241 0.235 8.70 88.75 52.81 0.60 0.10 8:50:55 246.6 5 17.75 2145 0.241 0.241 0.235 8.70 88.75 52.81 0.60 0.10 8:51:25 246.6 5 17.75 2145 0.241 0.241 0.235 8.70 88.75 52.81 0.60 0.10 8:51:55 246.6 5 17.75 2145 0.293 0.293 0.235 10.58 88.75 52.81 0.60 0.12 8:52:25 253.3 5.25 17.5 2130 0.483 0.483 0.252 17.44 91.88 56.21 0.61 0.19 8:52:55 253.3 5.25 17.75 2145 0.293 0.293 0.251 10.58 93.19 56.46 0.61 0.11 8:53:25 253.3 5.25 17.75 2130 0.328 0.328 0.252 11.84 93.19 56.21 0.60 0.13 8:53:55 259.9 5.25 17.75 2145 0.362 0.362 0.251 13.07 93.19 56.46 0.61 0.14 8:54:25 259.9 5.25 17.75 2145 0.362 0.362 0.251 13.07 93.19 56.46 0.61 0.14 8:54:55 259.9 5.25 17.75 2145 0.379 0.379 0.251 13.68 93.19 56.46 0.61 0.15 8:55:25 266.6 5.5 17.75 2160 0.379 0.379 0.267 13.68 97.63 60.38 0.62 0.14 8:55:55 266.6 5.5 17.75 2160 0.397 0.397 0.267 14.33 97.63 60.38 0.62 0.15 8:56:25 273.3 5.5 17.75 2160 0.414 0.414 0.267 14.95 97.63 60.38 0.62 0.15 8:56:55 273.3 5.5 17.75 2160 0.414 0.414 0.267 14.95 97.63 60.38 0.62 0.15 8:57:25 273.3 5.75 17.75 2175 0.431 0.431 0.283 15.56 102.06 64.36 0.63 0.15 8:57:55 279.9 5.5 17.75 2160 0.431 0.431 0.267 15.56 97.63 60.38 0.62 0.16 8:58:25 279.9 5.75 17.75 2175 0.483 0.483 0.283 17.44 102.06 64.36 0.63 0.17 8:58:55 286.6 5.75 18 2160 0.466 0.466 0.283 16.83 103.50 64.06 0.62 0.16 8:59:25 286.6 5.75 18 2160 0.483 0.483 0.283 17.44 103.50 64.06 0.62 0.17 8:59:55 286.6 5.75 18 2160 0.517 0.517 0.283 18.67 103.50 64.06 0.62 0.18 9:00:25 286.6 5.75 18 2175 0.604 0.604 0.283 21.81 103.50 64.36 0.62 0.21 9:00:55 286.6 5.75 18 2160 0.862 0.862 0.283 31.12 103.50 64.06 0.62 0.30 9:01:25 293.3 5.75 18 2160 0.897 0.897 0.283 32.39 103.50 64.06 0.62 0.31 9:01:55 293.3 5.75 18 2175 0.949 0.949 0.283 34.26 103.50 64.36 0.62 0.33 9:02:25 293.3 5.75 18 2175 0.966 0.966 0.283 34.88 103.50 64.36 0.62 0.34 9:02:55 293.3 5.75 18 2175 0.966 0.966 0.283 34.88 103.50 64.36 0.62 0.34 9:03:25 299.9 6 18 2175 0.621 0.621 0.299 22.42 108.00 68.06 0.63 0.21 9:03:55 299.9 6 18 2190 0.604 0.604 0.298 21.81 108.00 68.38 0.63 0.20 9:04:25 299.9 6 18 2190 0.638 0.638 0.298 23.04 108.00 68.38 0.63 0.21 9:04:55 306.6 6 18 2190 0.621 0.621 0.298 22.42 108.00 68.38 0.63 0.21 9:05:25 306.6 6 18 2175 0.621 0.621 0.299 22.42 108.00 68.06 0.63 0.21 9:05:55 306.6 6 18 2190 0.638 0.638 0.298 23.04 108.00 68.38 0.63 0.21 9:06:25 306.6 6 18 2190 0.638 0.638 0.298 23.04 108.00 68.38 0.63 0.21 9:06:55 313.3 6 18.25 2190 0.638 0.638 0.298 23.04 109.50 68.38 0.62 0.21 9:07:25 319.9 6.25 18 2190 0.638 0.638 0.315 23.04 112.50 72.11 0.64 0.20 9:07:55 313.3 6.25 18.25 2190 0.621 0.621 0.315 22.42 114.06 72.11 0.63 0.20 9:08:25 319.9 6.5 18 2160 0.552 0.552 0.332 19.93 117.00 75.08 0.64 0.17 9:08:55 319.9 6.5 18 2160 0.517 0.517 0.332 18.67 117.00 75.08 0.64 0.16 9:09:25 326.6 6.5 18 2160 0.552 0.552 0.332 19.93 117.00 75.08 0.64 0.17 9:09:55 326.6 6.5 18 2160 0.552 0.552 0.332 19.93 117.00 75.08 0.64 0.17 9:10:25 326.6 6.75 17.75 2145 0.552 0.552 0.349 19.93 119.81 78.35 0.65 0.17 9:10:55 333.3 6.5 18 2160 0.586 0.586 0.332 21.16 117.00 75.08 0.64 0.18 9:11:25 333.3 6.75 17.75 2175 0.586 0.586 0.348 21.16 119.81 79.16 0.66 0.18 9:11:55 333.3 6.75 18 2175 0.604 0.604 0.348 21.81 121.50 79.16 0.65 0.18

104

9:12:25 333.3 6.75 18 2190 0.621 0.621 0.347 22.42 121.50 79.56 0.65 0.18 9:12:55 333.3 6.75 18 2175 0.621 0.621 0.348 22.42 121.50 79.16 0.65 0.18 9:13:25 339.9 7 18 2175 0.621 0.621 0.364 22.42 126.00 82.86 0.66 0.18 9:13:55 339.9 7 18 2190 0.638 0.638 0.363 23.04 126.00 83.28 0.66 0.18 9:14:25 339.9 6.75 18 2175 0.621 0.621 0.348 22.42 121.50 79.16 0.65 0.18 9:14:55 339.9 7 18 2175 0.638 0.638 0.364 23.04 126.00 82.86 0.66 0.18 9:15:25 346.6 7 18 2175 0.638 0.638 0.364 23.04 126.00 82.86 0.66 0.18 9:15:55 346.6 7 18 2175 0.621 0.621 0.364 22.42 126.00 82.86 0.66 0.18 9:16:25 346.6 7 18.25 2190 0.638 0.638 0.363 23.04 127.75 83.28 0.65 0.18 9:16:55 353.2 7 18.25 2205 0.655 0.655 0.363 23.65 127.75 83.71 0.66 0.19 9:17:25 359.9 7 18.25 2205 0.673 0.673 0.363 24.30 127.75 83.71 0.66 0.19 9:17:55 359.9 7 18.25 2205 0.690 0.690 0.363 24.91 127.75 83.71 0.66 0.20 9:18:25 359.9 7 18.25 2219 0.707 0.707 0.362 25.53 127.75 84.13 0.66 0.20 9:18:55 366.6 7 18.25 2219 0.724 0.724 0.362 26.14 127.75 84.13 0.66 0.20 9:19:25 366.6 7 18.5 2219 0.724 0.724 0.362 26.14 129.50 84.13 0.65 0.20 9:19:55 373.2 7 18.5 2234 0.724 0.724 0.361 26.14 129.50 84.54 0.65 0.20 9:20:25 373.2 7 18.5 2234 0.724 0.724 0.361 26.14 129.50 84.54 0.65 0.20 9:20:55 373.2 7 18.5 2234 0.742 0.742 0.361 26.79 129.50 84.54 0.65 0.21 9:21:25 379.9 7.25 18.5 2234 0.776 0.776 0.378 28.02 134.13 88.35 0.66 0.21 9:21:55 379.9 7 18.5 2234 0.776 0.776 0.361 28.02 129.50 84.54 0.65 0.22 9:22:25 379.9 7 18.5 2234 0.793 0.793 0.361 28.63 129.50 84.54 0.65 0.22 9:22:55 379.9 7 18.5 2234 0.776 0.776 0.361 28.02 129.50 84.54 0.65 0.22 9:23:25 379.9 7.25 18.5 2249 0.811 0.811 0.377 29.28 134.13 88.79 0.66 0.22 9:23:55 379.9 7 18.5 2234 0.793 0.793 0.361 28.63 129.50 84.54 0.65 0.22 9:24:25 386.6 7 18.5 2234 0.793 0.793 0.361 28.63 129.50 84.54 0.65 0.22 9:24:55 386.6 7 18.5 2234 0.811 0.811 0.361 29.28 129.50 84.54 0.65 0.23 9:25:25 393.2 7 18.5 2234 0.776 0.776 0.361 28.02 129.50 84.54 0.65 0.22 9:25:55 393.2 7.25 18.5 2234 0.793 0.793 0.378 28.63 134.13 88.35 0.66 0.21 9:26:25 393.2 7.25 18.5 2234 0.793 0.793 0.378 28.63 134.13 88.35 0.66 0.21 9:26:55 393.2 7.25 18.5 2234 0.793 0.793 0.378 28.63 134.13 88.35 0.66 0.21 9:27:25 399.9 7.25 18.5 2249 0.793 0.793 0.377 28.63 134.13 88.79 0.66 0.21 9:27:55 399.9 7.25 18.5 2249 0.811 0.811 0.377 29.28 134.13 88.79 0.66 0.22 9:28:25 406.6 7.25 18.5 2249 0.828 0.828 0.377 29.90 134.13 88.79 0.66 0.22 9:28:55 406.6 7.25 18.5 2249 0.828 0.828 0.377 29.90 134.13 88.79 0.66 0.22 9:29:25 406.6 7.25 18.5 2249 0.828 0.828 0.377 29.90 134.13 88.79 0.66 0.22 9:29:55 413.2 7.25 18.5 2249 0.828 0.828 0.377 29.90 134.13 88.79 0.66 0.22 9:30:25 413.2 7.25 18.5 2264 0.828 0.828 0.376 29.90 134.13 89.23 0.67 0.22 9:30:55 419.9 7.25 18.5 2249 0.845 0.845 0.377 30.51 134.13 88.79 0.66 0.23 9:31:25 419.9 7.25 18.5 2264 0.845 0.845 0.376 30.51 134.13 89.23 0.67 0.23 9:31:55 419.9 7.25 18.5 2264 0.845 0.845 0.376 30.51 134.13 89.23 0.67 0.23 9:32:25 419.9 7.25 18.5 2264 0.845 0.845 0.376 30.51 134.13 89.23 0.67 0.23 9:32:55 419.9 7.25 18.5 2279 0.845 0.845 0.376 30.51 134.13 89.66 0.67 0.23 9:33:25 419.9 7.25 18.5 2279 0.845 0.845 0.376 30.51 134.13 89.66 0.67 0.23 9:33:55 426.6 7.5 18.5 2279 0.845 0.845 0.392 30.51 138.75 93.54 0.67 0.22 9:34:25 426.6 7.25 18.5 2279 0.862 0.862 0.376 31.12 134.13 89.66 0.67 0.23 9:34:55 433.2 7.25 18.5 2279 0.845 0.845 0.376 30.51 134.13 89.66 0.67 0.23 9:35:25 433.2 7.25 18.5 2279 0.862 0.862 0.376 31.12 134.13 89.66 0.67 0.23 9:35:55 433.2 7.25 18.5 2279 0.862 0.862 0.376 31.12 134.13 89.66 0.67 0.23 9:36:25 433.2 7.25 18.5 2264 0.845 0.845 0.376 30.51 134.13 89.23 0.67 0.23 9:36:55 439.9 7.5 18.5 2279 0.880 0.880 0.392 31.77 138.75 93.54 0.67 0.23 9:37:25 439.9 7.5 18.5 2264 0.845 0.845 0.393 30.51 138.75 93.08 0.67 0.22 9:37:55 439.9 7.5 18.5 2279 0.862 0.862 0.392 31.12 138.75 93.54 0.67 0.22 9:38:25 446.6 7.5 18.5 2279 0.880 0.880 0.392 31.77 138.75 93.54 0.67 0.23 9:38:55 446.6 7.5 18.5 2279 0.862 0.862 0.392 31.12 138.75 93.54 0.67 0.22

105

9:39:25 446.6 7.5 18.5 2279 0.862 0.862 0.392 31.12 138.75 93.54 0.67 0.22 9:39:55 446.6 7.5 18.5 2279 0.862 0.862 0.392 31.12 138.75 93.54 0.67 0.22 9:40:25 453.2 7.5 18.75 2279 0.845 0.845 0.392 30.51 140.63 93.54 0.67 0.22 9:40:55 453.2 7.5 18.5 2279 0.862 0.862 0.392 31.12 138.75 93.54 0.67 0.22 9:41:25 453.2 7.5 18.5 2279 0.880 0.880 0.392 31.77 138.75 93.54 0.67 0.23 9:41:55 459.9 7.5 18.5 2279 0.897 0.897 0.392 32.39 138.75 93.54 0.67 0.23 9:42:25 459.9 7.5 18.5 2264 0.862 0.862 0.393 31.12 138.75 93.08 0.67 0.22 9:42:55 466.6 7.5 18.5 2279 0.880 0.880 0.392 31.77 138.75 93.54 0.67 0.23 9:43:25 466.6 7.5 18.5 2279 0.862 0.862 0.392 31.12 138.75 93.54 0.67 0.22 9:43:55 466.6 7.5 18.5 2279 0.845 0.845 0.392 30.51 138.75 93.54 0.67 0.22 9:44:25 466.6 7.5 18.5 2279 0.862 0.862 0.392 31.12 138.75 93.54 0.67 0.22 9:44:55 466.6 7.5 18.75 2279 0.862 0.862 0.392 31.12 140.63 93.54 0.67 0.22 9:45:25 466.6 7.5 18.5 2279 0.862 0.862 0.392 31.12 138.75 93.54 0.67 0.22 9:45:55 466.6 7.5 18.5 2279 0.880 0.880 0.392 31.77 138.75 93.54 0.67 0.23 9:46:25 473.2 7.5 18.5 2294 0.897 0.897 0.391 32.39 138.75 94.00 0.68 0.23 9:46:55 473.2 7.5 18.5 2294 0.897 0.897 0.391 32.39 138.75 94.00 0.68 0.23 9:47:25 479.9 7.5 18.5 2294 0.880 0.880 0.391 31.77 138.75 94.00 0.68 0.23 9:47:55 479.9 7.5 18.5 2294 0.880 0.880 0.391 31.77 138.75 94.00 0.68 0.23 9:48:25 479.9 7.5 18.5 2294 0.862 0.862 0.391 31.12 138.75 94.00 0.68 0.22 9:48:55 486.5 7.5 18.5 2279 0.862 0.862 0.392 31.12 138.75 93.54 0.67 0.22 9:49:25 486.5 7.5 18.5 2294 0.880 0.880 0.391 31.77 138.75 94.00 0.68 0.23 9:49:55 486.5 7.5 18.5 2294 0.897 0.897 0.391 32.39 138.75 94.00 0.68 0.23 9:50:25 493.2 7.5 18.5 2294 0.914 0.914 0.391 33.00 138.75 94.00 0.68 0.24 9:50:55 493.2 7.5 18.5 2294 0.897 0.897 0.391 32.39 138.75 94.00 0.68 0.23 9:51:25 499.9 7.5 18.5 2294 0.914 0.914 0.391 33.00 138.75 94.00 0.68 0.24 9:51:55 499.9 7.5 18.75 2294 0.914 0.914 0.391 33.00 140.63 94.00 0.67 0.23 9:52:25 499.9 7.5 18.75 2294 0.897 0.897 0.391 32.39 140.63 94.00 0.67 0.23 9:52:55 499.9 7.5 18.5 2294 0.897 0.897 0.391 32.39 138.75 94.00 0.68 0.23 9:53:25 499.9 7.5 18.5 2294 0.880 0.880 0.391 31.77 138.75 94.00 0.68 0.23 9:53:55 506.5 7.5 18.5 2309 0.897 0.897 0.391 32.39 138.75 94.46 0.68 0.23 9:54:25 506.5 7.5 18.5 2294 0.897 0.897 0.391 32.39 138.75 94.00 0.68 0.23 9:54:55 513.2 7.5 18.5 2309 0.897 0.897 0.391 32.39 138.75 94.46 0.68 0.23 9:55:25 513.2 7.5 18.5 2294 0.897 0.897 0.391 32.39 138.75 94.00 0.68 0.23 9:55:55 513.2 7.5 18.5 2309 0.931 0.931 0.391 33.61 138.75 94.46 0.68 0.24 9:56:25 513.2 7.5 18.5 2294 0.931 0.931 0.391 33.61 138.75 94.00 0.68 0.24 9:56:55 513.2 7.5 18.75 2309 0.914 0.914 0.391 33.00 140.63 94.46 0.67 0.23 9:57:25 519.9 7.5 18.5 2294 0.897 0.897 0.391 32.39 138.75 94.00 0.68 0.23 9:57:55 519.9 7.5 18.5 2309 0.914 0.914 0.391 33.00 138.75 94.46 0.68 0.24 9:58:25 519.9 7.5 18.5 2309 0.931 0.931 0.391 33.61 138.75 94.46 0.68 0.24 9:58:55 526.5 7.5 18.75 2309 0.931 0.931 0.391 33.61 140.63 94.46 0.67 0.24 9:59:25 526.5 7.5 18.75 2324 0.931 0.931 0.390 33.61 140.63 94.92 0.67 0.24 9:59:55 526.5 7.5 18.75 2324 0.966 0.966 0.390 34.88 140.63 94.92 0.67 0.25

10:00:25 533.2 7.5 18.75 2324 0.949 0.949 0.390 34.26 140.63 94.92 0.67 0.24 10:00:55 533.2 7.5 18.75 2309 0.966 0.966 0.391 34.88 140.63 94.46 0.67 0.25 10:01:25 533.2 7.75 18.5 2309 0.914 0.914 0.407 33.00 143.38 98.39 0.69 0.23 10:01:55 533.2 7.5 18.75 2324 0.949 0.949 0.390 34.26 140.63 94.92 0.67 0.24 10:02:25 539.9 7.5 18.75 2324 0.966 0.966 0.390 34.88 140.63 94.92 0.67 0.25 10:02:55 539.9 7.5 18.75 2324 0.966 0.966 0.390 34.88 140.63 94.92 0.67 0.25 10:03:25 539.9 7.5 18.75 2324 0.966 0.966 0.390 34.88 140.63 94.92 0.67 0.25 10:03:55 539.9 7.5 18.75 2324 0.949 0.949 0.390 34.26 140.63 94.92 0.67 0.24 10:04:25 539.9 7.5 18.75 2309 0.949 0.949 0.391 34.26 140.63 94.46 0.67 0.24 10:04:55 539.9 7.75 18.75 2309 0.931 0.931 0.407 33.61 145.31 98.39 0.68 0.23 10:05:25 539.9 7.5 18.75 2309 0.931 0.931 0.391 33.61 140.63 94.46 0.67 0.24 10:05:55 546.5 7.75 18.5 2309 0.931 0.931 0.407 33.61 143.38 98.39 0.69 0.23

106

10:06:25 553.2 7.5 18.75 2309 0.949 0.949 0.391 34.26 140.63 94.46 0.67 0.24 10:06:55 553.2 7.75 18.75 2324 0.966 0.966 0.406 34.88 145.31 98.87 0.68 0.24 10:07:25 553.2 7.75 18.75 2324 0.966 0.966 0.406 34.88 145.31 98.87 0.68 0.24 10:07:55 559.9 7.5 18.75 2309 0.949 0.949 0.391 34.26 140.63 94.46 0.67 0.24 10:08:25 559.9 7.5 18.75 2324 0.966 0.966 0.390 34.88 140.63 94.92 0.67 0.25 10:08:55 559.9 7.5 18.75 2324 0.949 0.949 0.390 34.26 140.63 94.92 0.67 0.24 10:09:25 566.5 7.5 18.75 2324 0.966 0.966 0.390 34.88 140.63 94.92 0.67 0.25 10:09:55 566.5 7.75 18.75 2339 0.983 0.983 0.406 35.49 145.31 99.36 0.68 0.24 10:10:25 573.2 7.5 18.75 2324 0.966 0.966 0.390 34.88 140.63 94.92 0.67 0.25 10:10:55 573.2 7.75 18.75 2324 0.983 0.983 0.406 35.49 145.31 98.87 0.68 0.24 10:11:25 573.2 7.5 18.75 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 140.63 95.38 0.68 0.25 10:11:55 579.9 7.75 18.75 2339 0.983 0.983 0.406 35.49 145.31 99.36 0.68 0.24 10:12:25 579.9 7.5 18.75 2324 0.983 0.983 0.390 35.49 140.63 94.92 0.67 0.25 10:12:55 579.9 7.75 18.75 2324 0.966 0.966 0.406 34.88 145.31 98.87 0.68 0.24 10:13:25 579.9 7.75 18.75 2324 0.931 0.931 0.406 33.61 145.31 98.87 0.68 0.23 10:13:55 586.5 7.75 18.75 2309 0.949 0.949 0.407 34.26 145.31 98.39 0.68 0.24 10:14:25 579.9 7.75 18.5 2309 0.931 0.931 0.407 33.61 143.38 98.39 0.69 0.23 10:14:55 586.5 7.75 18.75 2324 0.949 0.949 0.406 34.26 145.31 98.87 0.68 0.24 10:15:25 586.5 7.5 18.75 2324 0.966 0.966 0.390 34.88 140.63 94.92 0.67 0.25 10:15:55 593.2 7.5 18.75 2324 0.966 0.966 0.390 34.88 140.63 94.92 0.67 0.25 10:16:25 599.9 7.75 18.75 2324 0.949 0.949 0.406 34.26 145.31 98.87 0.68 0.24 10:16:55 599.9 7.75 18.75 2324 0.949 0.949 0.406 34.26 145.31 98.87 0.68 0.24 10:17:25 519.9 7.75 18.5 2294 0.914 0.914 0.408 33.00 143.38 97.91 0.68 0.23 10:17:55 86.6 2.5 1 15 0.017 0.017 0.162 0.61 2.50 0.25 0.10 0.25 10:18:25 259.9 5.75 12.25 1460 0.121 0.121 0.313 4.37 70.44 47.78 0.68 0.06 10:18:55 599.9 10.5 18.25 2190 2.294 2.294 0.591 82.83 191.63 135.44 0.71 0.43 10:19:25 599.9 8.75 18.75 2294 1.363 1.363 0.473 49.21 164.06 113.52 0.69 0.30 10:19:55 606.5 8.75 18.5 2309 1.518 1.518 0.472 54.81 161.88 114.10 0.70 0.34 10:20:25 606.5 8.5 18.75 2309 1.483 1.483 0.456 53.55 159.38 110.17 0.69 0.34 10:20:55 613.2 8.25 18.75 2324 1.363 1.363 0.439 49.21 154.69 106.78 0.69 0.32 10:21:25 606.5 8.5 18.75 2324 1.104 1.104 0.455 39.86 159.38 110.73 0.69 0.25 10:21:55 613.2 8.25 18.75 2324 0.966 0.966 0.439 34.88 154.69 106.78 0.69 0.23 10:22:25 619.8 8.25 18.75 2309 0.983 0.983 0.440 35.49 154.69 106.25 0.69 0.23 10:22:55 633.2 8.5 18.75 2309 0.966 0.966 0.456 34.88 159.38 110.17 0.69 0.22 10:23:25 639.8 8.25 18.75 2309 0.949 0.949 0.440 34.26 154.69 106.25 0.69 0.22 10:23:55 619.8 8.25 18.5 2309 0.949 0.949 0.440 34.26 152.63 106.25 0.70 0.22 10:24:25 393.2 7.75 17.25 2100 0.621 0.621 0.416 22.42 133.69 91.43 0.68 0.17 10:24:55 646.5 8.25 18.75 2324 0.966 0.966 0.439 34.88 154.69 106.78 0.69 0.23 10:25:25 639.8 8.25 18.75 2309 0.949 0.949 0.440 34.26 154.69 106.25 0.69 0.22 10:25:55 639.8 8.25 18.75 2324 0.966 0.966 0.439 34.88 154.69 106.78 0.69 0.23 10:26:25 639.8 8.25 18.75 2309 0.949 0.949 0.440 34.26 154.69 106.25 0.69 0.22 10:26:55 626.5 8.25 18.5 2309 0.931 0.931 0.440 33.61 152.63 106.25 0.70 0.22 10:27:25 646.5 8.25 18.75 2309 0.931 0.931 0.440 33.61 154.69 106.25 0.69 0.22 10:27:55 653.2 8.25 18.5 2309 0.949 0.949 0.440 34.26 152.63 106.25 0.70 0.22 10:28:25 653.2 8.25 18.75 2309 0.931 0.931 0.440 33.61 154.69 106.25 0.69 0.22 10:28:55 659.8 8.25 18.5 2309 0.931 0.931 0.440 33.61 152.63 106.25 0.70 0.22 10:29:25 659.8 8.25 18.5 2309 0.914 0.914 0.440 33.00 152.63 106.25 0.70 0.22 10:29:55 673.2 8.25 18.75 2309 0.949 0.949 0.440 34.26 154.69 106.25 0.69 0.22 10:30:25 386.6 6.5 17.75 2264 0.897 0.897 0.328 32.39 115.38 77.67 0.67 0.28 10:30:55 673.2 9.5 18.5 2234 0.724 0.724 0.524 26.14 175.75 122.56 0.70 0.15 10:31:25 673.2 8.5 18.75 2324 0.949 0.949 0.455 34.26 159.38 110.73 0.69 0.21 10:31:55 673.2 8.25 18.75 2324 0.966 0.966 0.439 34.88 154.69 106.78 0.69 0.23 10:32:25 666.5 8.25 18.75 2324 0.949 0.949 0.439 34.26 154.69 106.78 0.69 0.22 10:32:55 666.5 8.25 18.75 2309 0.966 0.966 0.440 34.88 154.69 106.25 0.69 0.23

107

10:33:25 653.2 8.5 18.5 2309 0.931 0.931 0.456 33.61 157.25 110.17 0.70 0.21 10:33:55 653.2 8.75 18.5 2294 0.880 0.880 0.473 31.77 161.88 113.52 0.70 0.20 10:34:25 673.2 8.75 18.5 2294 0.897 0.897 0.473 32.39 161.88 113.52 0.70 0.20 10:34:55 679.8 9 18.5 2279 0.880 0.880 0.490 31.77 166.50 116.80 0.70 0.19 10:35:25 679.8 8.75 18.5 2294 0.897 0.897 0.473 32.39 161.88 113.52 0.70 0.20 10:35:55 679.8 8.75 18.5 2294 0.880 0.880 0.473 31.77 161.88 113.52 0.70 0.20 10:36:25 686.5 9 18.5 2279 0.862 0.862 0.490 31.12 166.50 116.80 0.70 0.19 10:36:55 693.2 8.75 18.5 2279 0.880 0.880 0.473 31.77 161.88 112.93 0.70 0.20 10:37:25 699.8 8.75 18.5 2279 0.862 0.862 0.473 31.12 161.88 112.93 0.70 0.19 10:37:55 719.8 8.75 18.5 2279 0.897 0.897 0.473 32.39 161.88 112.93 0.70 0.20 10:38:25 599.9 8.5 18.5 2249 0.845 0.845 0.458 30.51 157.25 107.92 0.69 0.19 10:38:55 726.5 9 18.5 2294 0.914 0.914 0.489 33.00 166.50 117.42 0.71 0.20 10:39:25 726.5 8.75 18.5 2279 0.897 0.897 0.473 32.39 161.88 112.93 0.70 0.20 10:39:55 726.5 8.75 18.5 2279 0.897 0.897 0.473 32.39 161.88 112.93 0.70 0.20 10:40:25 733.2 8.75 18.5 2279 0.880 0.880 0.473 31.77 161.88 112.93 0.70 0.20 10:40:55 733.2 8.75 18.5 2279 0.862 0.862 0.473 31.12 161.88 112.93 0.70 0.19 10:41:25 646.5 9 18.5 2234 0.673 0.673 0.491 24.30 166.50 114.96 0.69 0.15 10:41:55 553.2 7.75 18.25 2264 0.845 0.845 0.409 30.51 141.44 96.93 0.69 0.22 10:42:25 439.9 9.25 16.75 1981 0.811 0.811 0.518 29.28 154.94 107.49 0.69 0.19 10:42:55 180 4.75 2.5 1087 0.017 0.000 0.263 0.00 11.88 29.96 10:43:25 153.3 4.25 1 119 0.017 0.000 0.271 0.00 4.25 3.39 0.80 0.00 10:43:55 566.5 11 18 1743 0.224 0.000 0.642 0.00 198.00 117.14 0.59 0.00 10:44:25 539.9 8.75 18.25 2234 0.897 0.897 0.475 32.39 159.69 111.15 0.70 0.20 10:44:55 133.3 3.75 1 15 0.017 0.000 0.243 0.00 3.75 0.38 0.10 0.00 10:45:25 113.3 3.25 1 0 0.052 0.000 0.211 0.00 3.25 0.00 0.00 0.00 10:45:55 126.6 3.5 1 0 0.172 0.000 0.228 0.00 3.50 0.00 0.00 0.00 10:46:25 146.6 3.75 7.5 849 0.155 0.000 0.208 0.00 28.13 18.51 0.66 0.00 10:46:55 160 4.25 11 1341 0.190 0.000 0.220 0.00 46.75 30.89 0.66 0.00 10:47:25 366.6 8.75 16.25 1981 0.931 0.931 0.486 33.61 142.19 100.75 0.71 0.24 10:47:55 713.2 9.25 19 2339 1.397 1.397 0.503 50.44 175.75 123.23 0.70 0.29 10:48:25 113.3 3 1 15 0.017 0.000 0.194 0.00 3.00 0.30 0.10 0.00 10:48:55 100 2.75 1 0 0.086 0.000 0.179 0.00 2.75 0.00 0.00 0.00 10:49:25 86.6 2.5 1 0 0.172 0.000 0.163 0.00 2.50 0.00 0.00 0.00 10:49:55 106.6 2.75 4.5 253 0.172 0.000 0.168 0.00 12.38 4.46 0.36 0.00 10:50:25 100 2.5 4.75 492 0.190 0.000 0.142 0.00 11.88 7.30 0.61 0.00 10:50:55 719.8 11.75 18.75 2249 0.121 0.121 0.670 4.37 220.31 157.66 0.72 0.02 10:51:25 713.2 9.75 19.25 2339 1.397 1.397 0.536 50.44 187.69 131.18 0.70 0.27 10:51:55 693.2 9.25 19.25 2353 1.794 1.794 0.503 64.77 178.06 123.86 0.70 0.36 10:52:25 706.5 9.25 19.25 2339 1.380 1.380 0.503 49.83 178.06 123.23 0.69 0.28 10:52:55 706.5 9.25 19 2339 1.052 1.052 0.503 37.98 175.75 123.23 0.70 0.22 10:53:25 713.2 9.25 19 2339 1.052 1.052 0.503 37.98 175.75 123.23 0.70 0.22 10:53:55 719.8 9 19 2339 1.000 1.000 0.487 36.11 171.00 119.25 0.70 0.21 10:54:25 719.8 9 19 2324 0.983 0.983 0.488 35.49 171.00 118.64 0.69 0.21 10:54:55 719.8 9 18.75 2339 0.966 0.966 0.487 34.88 168.75 119.25 0.71 0.21 10:55:25 713.2 9 18.75 2324 0.966 0.966 0.488 34.88 168.75 118.64 0.70 0.21 10:55:55 713.2 9 18.75 2309 0.931 0.931 0.488 33.61 168.75 118.03 0.70 0.20 10:56:25 719.8 9 18.75 2309 0.931 0.931 0.488 33.61 168.75 118.03 0.70 0.20 10:56:55 173.3 5.5 1.25 387 0.017 0.000 0.341 0.00 6.88 13.84 10:57:25 733.2 9 18.75 2309 0.949 0.949 0.488 34.26 168.75 118.03 0.70 0.20 10:57:55 726.5 9 18.75 2324 0.949 0.949 0.488 34.26 168.75 118.64 0.70 0.20 10:58:25 726.5 9 18.75 2294 0.949 0.949 0.489 34.26 168.75 117.42 0.70 0.20 10:58:55 719.8 8.75 18.75 2309 0.914 0.914 0.472 33.00 164.06 114.10 0.70 0.20 10:59:25 733.2 9 18.75 2309 0.931 0.931 0.488 33.61 168.75 118.03 0.70 0.20 10:59:55 733.2 9 18.75 2309 0.931 0.931 0.488 33.61 168.75 118.03 0.70 0.20

108

11:00:25 739.8 8.75 18.75 2294 0.914 0.914 0.473 33.00 164.06 113.52 0.69 0.20 11:00:55 739.8 8.75 18.75 2294 0.897 0.897 0.473 32.39 164.06 113.52 0.69 0.20 11:01:25 739.8 8.75 18.5 2279 0.862 0.862 0.473 31.12 161.88 112.93 0.70 0.19 11:01:55 739.8 8.75 18.5 2279 0.880 0.880 0.473 31.77 161.88 112.93 0.70 0.20 11:02:25 739.8 9 18.5 2279 0.880 0.880 0.490 31.77 166.50 116.80 0.70 0.19 11:02:55 746.5 9 18.5 2279 0.880 0.880 0.490 31.77 166.50 116.80 0.70 0.19 11:03:25 746.5 9 18.5 2294 0.914 0.914 0.489 33.00 166.50 117.42 0.71 0.20 11:03:55 746.5 8.75 18.5 2279 0.880 0.880 0.473 31.77 161.88 112.93 0.70 0.20 11:04:25 746.5 8.75 18.5 2264 0.862 0.862 0.474 31.12 161.88 112.34 0.69 0.19 11:04:55 753.1 8.75 18.5 2279 0.845 0.845 0.473 30.51 161.88 112.93 0.70 0.19 11:05:25 753.1 8.75 18.5 2279 0.845 0.845 0.473 30.51 161.88 112.93 0.70 0.19 11:05:55 753.1 8.75 18.5 2264 0.845 0.845 0.474 30.51 161.88 112.34 0.69 0.19 11:06:25 753.1 8.75 18.5 2264 0.845 0.845 0.474 30.51 161.88 112.34 0.69 0.19 11:06:55 759.8 8.75 18.5 2264 0.845 0.845 0.474 30.51 161.88 112.34 0.69 0.19 11:07:25 759.8 8.75 18.5 2264 0.845 0.845 0.474 30.51 161.88 112.34 0.69 0.19 11:07:55 759.8 8.5 18.5 2264 0.828 0.828 0.458 29.90 157.25 108.49 0.69 0.19 11:08:25 766.5 8.75 18.5 2279 0.845 0.845 0.473 30.51 161.88 112.93 0.70 0.19 11:08:55 759.8 8.5 18.5 2264 0.845 0.845 0.458 30.51 157.25 108.49 0.69 0.19 11:09:25 766.5 8.75 18.5 2249 0.845 0.845 0.475 30.51 161.88 111.74 0.69 0.19 11:09:55 773.1 8.75 18.5 2264 0.845 0.845 0.474 30.51 161.88 112.34 0.69 0.19 11:10:25 766.5 8.75 18.5 2279 0.845 0.845 0.473 30.51 161.88 112.93 0.70 0.19 11:10:55 746.5 8.5 18.5 2249 0.845 0.845 0.458 30.51 157.25 107.92 0.69 0.19 11:11:25 766.5 8.75 18.5 2264 0.845 0.845 0.474 30.51 161.88 112.34 0.69 0.19 11:11:55 773.1 8.75 18.5 2264 0.845 0.845 0.474 30.51 161.88 112.34 0.69 0.19 11:12:25 773.1 8.75 18.5 2264 0.845 0.845 0.474 30.51 161.88 112.34 0.69 0.19 11:12:55 773.1 8.75 18.5 2264 0.845 0.845 0.474 30.51 161.88 112.34 0.69 0.19 11:13:25 773.1 8.75 18.5 2264 0.845 0.845 0.474 30.51 161.88 112.34 0.69 0.19 11:13:55 773.1 8.75 18.5 2264 0.845 0.845 0.474 30.51 161.88 112.34 0.69 0.19 11:14:25 779.8 8.75 18.5 2264 0.845 0.845 0.474 30.51 161.88 112.34 0.69 0.19 11:14:55 779.8 8.75 18.5 2279 0.845 0.845 0.473 30.51 161.88 112.93 0.70 0.19 11:15:25 779.8 8.75 18.5 2264 0.828 0.828 0.474 29.90 161.88 112.34 0.69 0.18 11:15:55 759.8 9 18.5 2249 0.828 0.828 0.491 29.90 166.50 115.57 0.69 0.18 11:16:25 779.8 9 18.5 2249 0.845 0.845 0.491 30.51 166.50 115.57 0.69 0.18 11:16:55 753.1 9 18.5 2234 0.742 0.742 0.491 26.79 166.50 114.96 0.69 0.16 11:17:25 786.5 7.5 18.75 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 140.63 95.38 0.68 0.25 11:17:55 779.8 7.5 18.75 2339 0.983 0.983 0.390 35.49 140.63 95.38 0.68 0.25 11:18:25 786.5 7.5 18.75 2339 1.018 1.018 0.390 36.76 140.63 95.38 0.68 0.26 11:18:55 779.8 7.5 18.75 2339 1.018 1.018 0.390 36.76 140.63 95.38 0.68 0.26 11:19:25 793.1 7.5 18.75 2339 1.018 1.018 0.390 36.76 140.63 95.38 0.68 0.26 11:19:55 786.5 7.5 18.75 2353 1.018 1.018 0.389 36.76 140.63 95.83 0.68 0.26 11:20:25 786.5 7.25 18.75 2339 0.983 0.983 0.373 35.49 135.94 91.40 0.67 0.26 11:20:55 786.5 7.25 18.75 2339 0.983 0.983 0.373 35.49 135.94 91.40 0.67 0.26 11:21:25 786.5 7.25 18.75 2339 0.983 0.983 0.373 35.49 135.94 91.40 0.67 0.26 11:21:55 793.1 7.25 18.75 2339 1.000 1.000 0.373 36.11 135.94 91.40 0.67 0.27 11:22:25 793.1 7.5 18.5 2339 1.000 1.000 0.390 36.11 138.75 95.38 0.69 0.26 11:22:55 779.8 7.5 18.5 2324 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 94.92 0.68 0.25 11:23:25 786.5 7.5 18.5 2324 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 94.92 0.68 0.25 11:23:55 793.1 7.5 18.5 2324 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 94.92 0.68 0.25 11:24:25 799.8 7.75 18.5 2324 0.966 0.966 0.406 34.88 143.38 98.87 0.69 0.24 11:24:55 806.5 8.25 18.5 2294 0.880 0.880 0.440 31.77 152.63 105.71 0.69 0.21 11:25:25 799.8 8.75 18.5 2279 0.862 0.862 0.473 31.12 161.88 112.93 0.70 0.19 11:25:55 806.5 8.75 18.5 2279 0.862 0.862 0.473 31.12 161.88 112.93 0.70 0.19 11:26:25 806.5 8.5 18.5 2309 0.914 0.914 0.456 33.00 157.25 110.17 0.70 0.21 11:26:55 813.1 8.25 18.5 2309 0.931 0.931 0.440 33.61 152.63 106.25 0.70 0.22

109

11:27:25 806.5 8.25 18.5 2294 0.931 0.931 0.440 33.61 152.63 105.71 0.69 0.22 11:27:55 813.1 8.5 18.5 2309 0.914 0.914 0.456 33.00 157.25 110.17 0.70 0.21 11:28:25 813.1 8.75 18.5 2309 0.914 0.914 0.472 33.00 161.88 114.10 0.70 0.20 11:28:55 806.5 8.5 18.5 2294 0.897 0.897 0.456 32.39 157.25 109.61 0.70 0.21 11:29:25 813.1 8.5 18.5 2294 0.897 0.897 0.456 32.39 157.25 109.61 0.70 0.21 11:29:55 813.1 8.5 18.5 2279 0.862 0.862 0.457 31.12 157.25 109.05 0.69 0.20 11:30:25 813.1 8.5 18.5 2264 0.862 0.862 0.458 31.12 157.25 108.49 0.69 0.20 11:30:55 819.8 8.25 18.5 2279 0.862 0.862 0.441 31.12 152.63 105.17 0.69 0.20 11:31:25 819.8 8.25 18.5 2279 0.880 0.880 0.441 31.77 152.63 105.17 0.69 0.21 11:31:55 819.8 8.5 18.5 2264 0.845 0.845 0.458 30.51 157.25 108.49 0.69 0.19 11:32:25 819.8 8.75 18.5 2249 0.828 0.828 0.475 29.90 161.88 111.74 0.69 0.18 11:32:55 819.8 8 18.5 2294 0.862 0.862 0.424 31.12 148.00 101.81 0.69 0.21 11:33:25 819.8 8.25 18.5 2279 0.845 0.845 0.441 30.51 152.63 105.17 0.69 0.20 11:33:55 819.8 8.75 18.5 2279 0.845 0.845 0.473 30.51 161.88 112.93 0.70 0.19 11:34:25 819.8 8.25 18.5 2294 0.880 0.880 0.440 31.77 152.63 105.71 0.69 0.21 11:34:55 819.8 7.5 18.5 2309 0.931 0.931 0.391 33.61 138.75 94.46 0.68 0.24 11:35:25 819.8 8 18.5 2279 0.880 0.880 0.425 31.77 148.00 101.30 0.68 0.21 11:35:55 819.8 9 18.5 2249 0.845 0.845 0.491 30.51 166.50 115.57 0.69 0.18 11:36:25 819.8 8.25 18.5 2249 0.845 0.845 0.442 30.51 152.63 104.09 0.68 0.20 11:36:55 819.8 7.75 18.5 2294 0.914 0.914 0.408 33.00 143.38 97.91 0.68 0.23 11:37:25 826.5 7.75 18.5 2294 0.914 0.914 0.408 33.00 143.38 97.91 0.68 0.23 11:37:55 826.5 7.75 18.5 2294 0.931 0.931 0.408 33.61 143.38 97.91 0.68 0.23 11:38:25 826.5 8 18.5 2309 0.931 0.931 0.423 33.61 148.00 102.32 0.69 0.23 11:38:55 833.1 7.75 18.5 2309 0.949 0.949 0.407 34.26 143.38 98.39 0.69 0.24 11:39:25 833.1 8 18.5 2309 0.914 0.914 0.423 33.00 148.00 102.32 0.69 0.22 11:39:55 839.8 7.75 18.5 2309 0.931 0.931 0.407 33.61 143.38 98.39 0.69 0.23 11:40:25 833.1 7.75 18.5 2324 0.966 0.966 0.406 34.88 143.38 98.87 0.69 0.24 11:40:55 826.5 7.75 18.5 2324 0.949 0.949 0.406 34.26 143.38 98.87 0.69 0.24 11:41:25 826.5 7.5 18.75 2339 0.983 0.983 0.390 35.49 140.63 95.38 0.68 0.25 11:41:55 826.5 7.5 18.75 2339 1.000 1.000 0.390 36.11 140.63 95.38 0.68 0.26 11:42:25 833.1 8.25 18.5 2309 0.931 0.931 0.440 33.61 152.63 106.25 0.70 0.22 11:42:55 833.1 8.25 18.5 2309 0.931 0.931 0.440 33.61 152.63 106.25 0.70 0.22 11:43:25 839.8 8.5 18.5 2294 0.914 0.914 0.456 33.00 157.25 109.61 0.70 0.21 11:43:55 839.8 8.5 18.5 2294 0.897 0.897 0.456 32.39 157.25 109.61 0.70 0.21 11:44:25 839.8 8.25 18.5 2294 0.914 0.914 0.440 33.00 152.63 105.71 0.69 0.22 11:44:55 846.5 8.75 18.5 2294 0.897 0.897 0.473 32.39 161.88 113.52 0.70 0.20 11:45:25 839.8 8.5 18.5 2294 0.931 0.931 0.456 33.61 157.25 109.61 0.70 0.21 11:45:55 839.8 8.25 18.5 2309 0.931 0.931 0.440 33.61 152.63 106.25 0.70 0.22 11:46:25 846.5 8.25 18.5 2309 0.931 0.931 0.440 33.61 152.63 106.25 0.70 0.22 11:46:55 846.5 8.25 18.5 2294 0.914 0.914 0.440 33.00 152.63 105.71 0.69 0.22 11:47:25 846.5 8.5 18.5 2294 0.914 0.914 0.456 33.00 157.25 109.61 0.70 0.21 11:47:55 846.5 8.5 18.5 2294 0.897 0.897 0.456 32.39 157.25 109.61 0.70 0.21 11:48:25 846.5 8.5 18.5 2294 0.914 0.914 0.456 33.00 157.25 109.61 0.70 0.21 11:48:55 853.1 8.75 18.5 2294 0.914 0.914 0.473 33.00 161.88 113.52 0.70 0.20 11:49:25 853.1 8.5 18.5 2309 0.931 0.931 0.456 33.61 157.25 110.17 0.70 0.21 11:49:55 853.1 8.25 18.5 2309 0.931 0.931 0.440 33.61 152.63 106.25 0.70 0.22 11:50:25 859.8 8.5 18.5 2294 0.880 0.880 0.456 31.77 157.25 109.61 0.70 0.20 11:50:55 859.8 8.25 18.5 2309 0.914 0.914 0.440 33.00 152.63 106.25 0.70 0.22 11:51:25 859.8 8 18.5 2324 0.949 0.949 0.423 34.26 148.00 102.83 0.69 0.23 11:51:55 866.5 8.25 18.5 2309 0.931 0.931 0.440 33.61 152.63 106.25 0.70 0.22 11:52:25 866.5 8.75 18.5 2279 0.880 0.880 0.473 31.77 161.88 112.93 0.70 0.20 11:52:55 866.5 8 18.5 2309 0.949 0.949 0.423 34.26 148.00 102.32 0.69 0.23 11:53:25 859.8 8.25 18.5 2294 0.914 0.914 0.440 33.00 152.63 105.71 0.69 0.22 11:53:55 859.8 8.75 18.5 2279 0.862 0.862 0.473 31.12 161.88 112.93 0.70 0.19

110

11:54:25 859.8 8 18.5 2309 0.949 0.949 0.423 34.26 148.00 102.32 0.69 0.23 11:54:55 866.5 8 18.5 2309 0.931 0.931 0.423 33.61 148.00 102.32 0.69 0.23 11:55:25 866.5 8 18.5 2309 0.931 0.931 0.423 33.61 148.00 102.32 0.69 0.23 11:55:55 866.5 8 18.5 2309 0.949 0.949 0.423 34.26 148.00 102.32 0.69 0.23 11:56:25 866.5 8 18.5 2324 0.949 0.949 0.423 34.26 148.00 102.83 0.69 0.23 11:56:55 866.5 7.75 18.5 2324 0.966 0.966 0.406 34.88 143.38 98.87 0.69 0.24 11:57:25 866.5 7.5 18.5 2309 0.949 0.949 0.391 34.26 138.75 94.46 0.68 0.25 11:57:55 866.5 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 11:58:25 873.1 7.5 18.5 2324 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 94.92 0.68 0.25 11:58:55 866.5 8.25 18.5 2294 0.897 0.897 0.440 32.39 152.63 105.71 0.69 0.21 11:59:25 866.5 8.5 18.5 2294 0.914 0.914 0.456 33.00 157.25 109.61 0.70 0.21 11:59:55 866.5 8.25 18.5 2279 0.897 0.897 0.441 32.39 152.63 105.17 0.69 0.21 12:00:25 866.5 7.75 18.5 2309 0.931 0.931 0.407 33.61 143.38 98.39 0.69 0.23 12:00:55 866.5 8.25 18.5 2294 0.897 0.897 0.440 32.39 152.63 105.71 0.69 0.21 12:01:25 866.5 8 18.5 2294 0.914 0.914 0.424 33.00 148.00 101.81 0.69 0.22 12:01:55 873.1 7.75 18.5 2309 0.931 0.931 0.407 33.61 143.38 98.39 0.69 0.23 12:02:25 873.1 8.25 18.5 2279 0.880 0.880 0.441 31.77 152.63 105.17 0.69 0.21 12:02:55 879.8 8.25 18.5 2279 0.880 0.880 0.441 31.77 152.63 105.17 0.69 0.21 12:03:25 879.8 8.25 18.5 2294 0.897 0.897 0.440 32.39 152.63 105.71 0.69 0.21 12:03:55 873.1 7.75 18.5 2309 0.914 0.914 0.407 33.00 143.38 98.39 0.69 0.23 12:04:25 873.1 8 18.5 2309 0.931 0.931 0.423 33.61 148.00 102.32 0.69 0.23 12:04:55 873.1 8 18.5 2294 0.880 0.880 0.424 31.77 148.00 101.81 0.69 0.21 12:05:25 866.5 8 18.5 2279 0.880 0.880 0.425 31.77 148.00 101.30 0.68 0.21 12:05:55 873.1 7.75 18.5 2309 0.914 0.914 0.407 33.00 143.38 98.39 0.69 0.23 12:06:25 886.4 8 18.5 2309 0.931 0.931 0.423 33.61 148.00 102.32 0.69 0.23 12:06:55 886.4 8.25 18.5 2279 0.880 0.880 0.441 31.77 152.63 105.17 0.69 0.21 12:07:25 886.4 8 18.5 2294 0.897 0.897 0.424 32.39 148.00 101.81 0.69 0.22 12:07:55 886.4 8 18.5 2294 0.880 0.880 0.424 31.77 148.00 101.81 0.69 0.21 12:08:25 879.8 7.75 18.5 2294 0.914 0.914 0.408 33.00 143.38 97.91 0.68 0.23 12:08:55 879.8 8 18.5 2294 0.897 0.897 0.424 32.39 148.00 101.81 0.69 0.22 12:09:25 873.1 8.25 18.5 2294 0.897 0.897 0.440 32.39 152.63 105.71 0.69 0.21 12:09:55 873.1 8.25 18.5 2294 0.897 0.897 0.440 32.39 152.63 105.71 0.69 0.21 12:10:25 879.8 7.75 18.5 2309 0.914 0.914 0.407 33.00 143.38 98.39 0.69 0.23 12:10:55 886.4 7.75 18.5 2309 0.914 0.914 0.407 33.00 143.38 98.39 0.69 0.23 12:11:25 879.8 8.25 18.5 2294 0.897 0.897 0.440 32.39 152.63 105.71 0.69 0.21 12:11:55 893.1 8.25 18.5 2309 0.914 0.914 0.440 33.00 152.63 106.25 0.70 0.22 12:12:25 886.4 8 18.5 2309 0.949 0.949 0.423 34.26 148.00 102.32 0.69 0.23 12:12:55 893.1 7.75 18.5 2309 0.931 0.931 0.407 33.61 143.38 98.39 0.69 0.23 12:13:25 879.8 8 18.5 2294 0.897 0.897 0.424 32.39 148.00 101.81 0.69 0.22 12:13:55 886.4 8 18.5 2294 0.880 0.880 0.424 31.77 148.00 101.81 0.69 0.21 12:14:25 899.8 8 18.5 2294 0.897 0.897 0.424 32.39 148.00 101.81 0.69 0.22 12:14:55 906.4 7.75 18.5 2309 0.931 0.931 0.407 33.61 143.38 98.39 0.69 0.23 12:15:25 899.8 8 18.5 2294 0.914 0.914 0.424 33.00 148.00 101.81 0.69 0.22 12:15:55 899.8 8.5 18.5 2309 0.897 0.897 0.456 32.39 157.25 110.17 0.70 0.21 12:16:25 906.4 8 18.5 2324 0.931 0.931 0.423 33.61 148.00 102.83 0.69 0.23 12:16:55 899.8 8 18.5 2309 0.949 0.949 0.423 34.26 148.00 102.32 0.69 0.23 12:17:25 899.8 8.25 18.5 2309 0.897 0.897 0.440 32.39 152.63 106.25 0.70 0.21 12:17:55 906.4 8.25 18.5 2309 0.914 0.914 0.440 33.00 152.63 106.25 0.70 0.22 12:18:25 906.4 8.5 18.5 2294 0.880 0.880 0.456 31.77 157.25 109.61 0.70 0.20 12:18:55 906.4 8.5 18.5 2294 0.862 0.862 0.456 31.12 157.25 109.61 0.70 0.20 12:19:25 906.4 8.75 18.5 2279 0.880 0.880 0.473 31.77 161.88 112.93 0.70 0.20 12:19:55 913.1 8 18.5 2309 0.914 0.914 0.423 33.00 148.00 102.32 0.69 0.22 12:20:25 913.1 8 18.5 2309 0.931 0.931 0.423 33.61 148.00 102.32 0.69 0.23 12:20:55 913.1 8.25 18.5 2294 0.914 0.914 0.440 33.00 152.63 105.71 0.69 0.22

111

12:21:25 913.1 8.5 18.5 2294 0.880 0.880 0.456 31.77 157.25 109.61 0.70 0.20 12:21:55 899.8 8 18.5 2309 0.931 0.931 0.423 33.61 148.00 102.32 0.69 0.23 12:22:25 899.8 8 18.5 2324 0.931 0.931 0.423 33.61 148.00 102.83 0.69 0.23 12:22:55 906.4 8.25 18.5 2324 0.931 0.931 0.439 33.61 152.63 106.78 0.70 0.22 12:23:25 913.1 8.25 18.5 2324 0.966 0.966 0.439 34.88 152.63 106.78 0.70 0.23 12:23:55 913.1 8 18.5 2324 0.966 0.966 0.423 34.88 148.00 102.83 0.69 0.24 12:24:25 913.1 8 18.5 2324 0.966 0.966 0.423 34.88 148.00 102.83 0.69 0.24 12:24:55 913.1 8 18.5 2324 0.949 0.949 0.423 34.26 148.00 102.83 0.69 0.23 12:25:25 913.1 8 18.5 2309 0.966 0.966 0.423 34.88 148.00 102.32 0.69 0.24 12:25:55 919.8 7.75 18.5 2324 0.966 0.966 0.406 34.88 143.38 98.87 0.69 0.24 12:26:25 919.8 7.5 18.5 2324 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 94.92 0.68 0.25 12:26:55 926.4 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 12:27:25 919.8 7.5 18.5 2324 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 94.92 0.68 0.25 12:27:55 926.4 8 18.5 2309 0.914 0.914 0.423 33.00 148.00 102.32 0.69 0.22 12:28:25 926.4 8.25 18.5 2294 0.897 0.897 0.440 32.39 152.63 105.71 0.69 0.21 12:28:55 926.4 8.5 18.5 2294 0.880 0.880 0.456 31.77 157.25 109.61 0.70 0.20 12:29:25 919.8 8.5 18.5 2294 0.880 0.880 0.456 31.77 157.25 109.61 0.70 0.20 12:29:55 919.8 8.25 18.5 2294 0.862 0.862 0.440 31.12 152.63 105.71 0.69 0.20 12:30:25 913.1 8.25 18.5 2294 0.880 0.880 0.440 31.77 152.63 105.71 0.69 0.21 12:30:55 919.8 8.25 18.5 2279 0.880 0.880 0.441 31.77 152.63 105.17 0.69 0.21 12:31:25 919.8 8.25 18.5 2294 0.897 0.897 0.440 32.39 152.63 105.71 0.69 0.21 12:31:55 926.4 8.25 18.5 2279 0.880 0.880 0.441 31.77 152.63 105.17 0.69 0.21 12:32:25 919.8 8.25 18.5 2294 0.880 0.880 0.440 31.77 152.63 105.71 0.69 0.21 12:32:55 913.1 8 18.5 2279 0.880 0.880 0.425 31.77 148.00 101.30 0.68 0.21 12:33:25 919.8 8 18.5 2294 0.880 0.880 0.424 31.77 148.00 101.81 0.69 0.21 12:33:55 919.8 8 18.5 2279 0.862 0.862 0.425 31.12 148.00 101.30 0.68 0.21 12:34:25 919.8 8 18.5 2294 0.880 0.880 0.424 31.77 148.00 101.81 0.69 0.21 12:34:55 926.4 8 18.5 2294 0.897 0.897 0.424 32.39 148.00 101.81 0.69 0.22 12:35:25 919.8 7.75 18.5 2294 0.897 0.897 0.408 32.39 143.38 97.91 0.68 0.23 12:35:55 926.4 8 18.5 2279 0.862 0.862 0.425 31.12 148.00 101.30 0.68 0.21 12:36:25 926.4 8 18.5 2294 0.880 0.880 0.424 31.77 148.00 101.81 0.69 0.21 12:36:55 926.4 7.75 18.5 2309 0.931 0.931 0.407 33.61 143.38 98.39 0.69 0.23 12:37:25 919.8 8 18.5 2309 0.897 0.897 0.423 32.39 148.00 102.32 0.69 0.22 12:37:55 933.1 8.25 18.5 2294 0.914 0.914 0.440 33.00 152.63 105.71 0.69 0.22 12:38:25 933.1 8 18.5 2324 0.949 0.949 0.423 34.26 148.00 102.83 0.69 0.23 12:38:55 933.1 8 18.5 2339 0.966 0.966 0.422 34.88 148.00 103.33 0.70 0.24 12:39:25 933.1 8.25 18.5 2324 0.966 0.966 0.439 34.88 152.63 106.78 0.70 0.23 12:39:55 933.1 8.5 18.5 2309 0.949 0.949 0.456 34.26 157.25 110.17 0.70 0.22 12:40:25 939.8 8.25 18.5 2324 0.949 0.949 0.439 34.26 152.63 106.78 0.70 0.22 12:40:55 933.1 8 18.5 2339 0.966 0.966 0.422 34.88 148.00 103.33 0.70 0.24 12:41:25 939.8 8 18.5 2324 0.966 0.966 0.423 34.88 148.00 102.83 0.69 0.24 12:41:55 939.8 8.25 18.5 2324 0.966 0.966 0.439 34.88 152.63 106.78 0.70 0.23 12:42:25 939.8 8.5 18.5 2309 0.914 0.914 0.456 33.00 157.25 110.17 0.70 0.21 12:42:55 933.1 8.25 18.5 2324 0.931 0.931 0.439 33.61 152.63 106.78 0.70 0.22 12:43:25 933.1 7.75 18.5 2324 0.966 0.966 0.406 34.88 143.38 98.87 0.69 0.24 12:43:55 939.8 8 18.5 2324 0.949 0.949 0.423 34.26 148.00 102.83 0.69 0.23 12:44:25 939.8 8.25 18.5 2309 0.931 0.931 0.440 33.61 152.63 106.25 0.70 0.22 12:44:55 933.1 8 18.5 2309 0.931 0.931 0.423 33.61 148.00 102.32 0.69 0.23 12:45:25 939.8 7.75 18.5 2324 0.931 0.931 0.406 33.61 143.38 98.87 0.69 0.23 12:45:55 939.8 8 18.5 2309 0.931 0.931 0.423 33.61 148.00 102.32 0.69 0.23 12:46:25 939.8 8.25 18.5 2309 0.914 0.914 0.440 33.00 152.63 106.25 0.70 0.22 12:46:55 933.1 8 18.5 2309 0.914 0.914 0.423 33.00 148.00 102.32 0.69 0.22 12:47:25 933.1 7.75 18.5 2309 0.931 0.931 0.407 33.61 143.38 98.39 0.69 0.23 12:47:55 933.1 7.75 18.5 2309 0.914 0.914 0.407 33.00 143.38 98.39 0.69 0.23

112

12:48:25 933.1 8.25 18.5 2309 0.880 0.880 0.440 31.77 152.63 106.25 0.70 0.21 12:48:55 933.1 8 18.5 2294 0.914 0.914 0.424 33.00 148.00 101.81 0.69 0.22 12:49:25 926.4 7.75 18.5 2324 0.931 0.931 0.406 33.61 143.38 98.87 0.69 0.23 12:49:55 933.1 7.75 18.5 2309 0.914 0.914 0.407 33.00 143.38 98.39 0.69 0.23 12:50:25 939.8 8.25 18.5 2309 0.914 0.914 0.440 33.00 152.63 106.25 0.70 0.22 12:50:55 946.4 8.25 18.5 2309 0.914 0.914 0.440 33.00 152.63 106.25 0.70 0.22 12:51:25 946.4 8 18.5 2324 0.966 0.966 0.423 34.88 148.00 102.83 0.69 0.24 12:51:55 946.4 8 18.5 2324 0.966 0.966 0.423 34.88 148.00 102.83 0.69 0.24 12:52:25 939.8 8.25 18.5 2309 0.931 0.931 0.440 33.61 152.63 106.25 0.70 0.22 12:52:55 933.1 8 18.5 2324 0.931 0.931 0.423 33.61 148.00 102.83 0.69 0.23 12:53:25 939.8 7.75 18.5 2339 0.966 0.966 0.406 34.88 143.38 99.36 0.69 0.24 12:53:55 946.4 8.25 18.5 2309 0.931 0.931 0.440 33.61 152.63 106.25 0.70 0.22 12:54:25 953.1 8.25 18.5 2309 0.914 0.914 0.440 33.00 152.63 106.25 0.70 0.22 12:54:55 946.4 8.5 18.5 2294 0.880 0.880 0.456 31.77 157.25 109.61 0.70 0.20 12:55:25 946.4 8 18.5 2309 0.931 0.931 0.423 33.61 148.00 102.32 0.69 0.23 12:55:55 946.4 7.75 18.5 2324 0.949 0.949 0.406 34.26 143.38 98.87 0.69 0.24 12:56:25 946.4 8 18.5 2324 0.931 0.931 0.423 33.61 148.00 102.83 0.69 0.23 12:56:55 946.4 8 18.5 2294 0.897 0.897 0.424 32.39 148.00 101.81 0.69 0.22 12:57:25 953.1 8.75 18.5 2279 0.845 0.845 0.473 30.51 161.88 112.93 0.70 0.19 12:57:55 953.1 8 18.5 2309 0.914 0.914 0.423 33.00 148.00 102.32 0.69 0.22 12:58:25 946.4 7.75 18.5 2324 0.949 0.949 0.406 34.26 143.38 98.87 0.69 0.24 12:58:55 946.4 7.75 18.5 2324 0.966 0.966 0.406 34.88 143.38 98.87 0.69 0.24 12:59:25 953.1 7.75 18.5 2324 0.966 0.966 0.406 34.88 143.38 98.87 0.69 0.24 12:59:55 953.1 7.5 18.5 2324 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 94.92 0.68 0.25 13:00:25 946.4 7.5 18.5 2324 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 94.92 0.68 0.25 13:00:55 939.8 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 13:01:25 946.4 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 13:01:55 946.4 7.75 18.5 2324 0.966 0.966 0.406 34.88 143.38 98.87 0.69 0.24 13:02:25 946.4 8.5 18.5 2294 0.897 0.897 0.456 32.39 157.25 109.61 0.70 0.21 13:02:55 946.4 8.5 18.5 2294 0.897 0.897 0.456 32.39 157.25 109.61 0.70 0.21 13:03:25 946.4 8.5 18.5 2309 0.897 0.897 0.456 32.39 157.25 110.17 0.70 0.21 13:03:55 946.4 8.5 18.5 2294 0.897 0.897 0.456 32.39 157.25 109.61 0.70 0.21 13:04:25 946.4 8.5 18.5 2309 0.897 0.897 0.456 32.39 157.25 110.17 0.70 0.21 13:04:55 953.1 8.5 18.5 2294 0.914 0.914 0.456 33.00 157.25 109.61 0.70 0.21 13:05:25 946.4 8.5 18.5 2309 0.931 0.931 0.456 33.61 157.25 110.17 0.70 0.21 13:05:55 946.4 8.5 18.5 2309 0.914 0.914 0.456 33.00 157.25 110.17 0.70 0.21 13:06:25 953.1 8.5 18.5 2309 0.914 0.914 0.456 33.00 157.25 110.17 0.70 0.21 13:06:55 946.4 8.25 18.5 2309 0.897 0.897 0.440 32.39 152.63 106.25 0.70 0.21 13:07:25 946.4 8.5 18.5 2309 0.897 0.897 0.456 32.39 157.25 110.17 0.70 0.21 13:07:55 946.4 8.25 18.5 2309 0.914 0.914 0.440 33.00 152.63 106.25 0.70 0.22 13:08:25 946.4 8 18.5 2324 0.914 0.914 0.423 33.00 148.00 102.83 0.69 0.22 13:08:55 946.4 7.75 18.5 2324 0.931 0.931 0.406 33.61 143.38 98.87 0.69 0.23 13:09:25 946.4 7.75 18.5 2324 0.966 0.966 0.406 34.88 143.38 98.87 0.69 0.24 13:09:55 946.4 8 18.5 2309 0.949 0.949 0.423 34.26 148.00 102.32 0.69 0.23 13:10:25 946.4 8 18.5 2324 0.949 0.949 0.423 34.26 148.00 102.83 0.69 0.23 13:10:55 953.1 8.5 18.5 2294 0.931 0.931 0.456 33.61 157.25 109.61 0.70 0.21 13:11:25 953.1 8.75 18.5 2294 0.897 0.897 0.473 32.39 161.88 113.52 0.70 0.20 13:11:55 953.1 8.5 18.5 2309 0.931 0.931 0.456 33.61 157.25 110.17 0.70 0.21 13:12:25 953.1 8.5 18.5 2324 0.931 0.931 0.455 33.61 157.25 110.73 0.70 0.21 13:12:55 953.1 8.25 18.5 2324 0.931 0.931 0.439 33.61 152.63 106.78 0.70 0.22 13:13:25 946.4 9 18.5 2309 0.914 0.914 0.488 33.00 166.50 118.03 0.71 0.20 13:13:55 946.4 9 18.5 2279 0.880 0.880 0.490 31.77 166.50 116.80 0.70 0.19 13:14:25 946.4 9 18.5 2294 0.897 0.897 0.489 32.39 166.50 117.42 0.71 0.19 13:14:55 946.4 9 18.5 2279 0.880 0.880 0.490 31.77 166.50 116.80 0.70 0.19

113

13:15:25 946.4 8.75 18.5 2309 0.880 0.880 0.472 31.77 161.88 114.10 0.70 0.20 13:15:55 946.4 9.25 18.5 2309 0.914 0.914 0.505 33.00 171.13 121.96 0.71 0.19 13:16:25 946.4 8.25 18.5 2324 0.966 0.966 0.439 34.88 152.63 106.78 0.70 0.23 13:16:55 953.1 8 18.5 2339 0.966 0.966 0.422 34.88 148.00 103.33 0.70 0.24 13:17:25 953.1 8 18.5 2339 0.983 0.983 0.422 35.49 148.00 103.33 0.70 0.24 13:17:55 953.1 7.75 18.5 2339 0.966 0.966 0.406 34.88 143.38 99.36 0.69 0.24 13:18:25 953.1 7.75 18.75 2339 0.983 0.983 0.406 35.49 145.31 99.36 0.68 0.24 13:18:55 953.1 7.75 18.75 2339 0.966 0.966 0.406 34.88 145.31 99.36 0.68 0.24 13:19:25 953.1 7.75 18.75 2339 0.966 0.966 0.406 34.88 145.31 99.36 0.68 0.24 13:19:55 953.1 7.75 18.5 2339 0.966 0.966 0.406 34.88 143.38 99.36 0.69 0.24 13:20:25 953.1 7.75 18.5 2339 0.966 0.966 0.406 34.88 143.38 99.36 0.69 0.24 13:20:55 953.1 7.5 18.75 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 140.63 95.38 0.68 0.25 13:21:25 953.1 7.5 18.75 2339 1.000 1.000 0.390 36.11 140.63 95.38 0.68 0.26 13:21:55 953.1 7.5 18.75 2339 1.000 1.000 0.390 36.11 140.63 95.38 0.68 0.26 13:22:25 953.1 7.5 18.75 2353 1.018 1.018 0.389 36.76 140.63 95.83 0.68 0.26 13:22:55 953.1 7.5 18.75 2353 1.018 1.018 0.389 36.76 140.63 95.83 0.68 0.26 13:23:25 953.1 7.5 18.75 2339 1.018 1.018 0.390 36.76 140.63 95.38 0.68 0.26 13:23:55 953.1 7.5 18.75 2339 1.018 1.018 0.390 36.76 140.63 95.38 0.68 0.26 13:24:25 953.1 7.5 18.75 2353 1.000 1.000 0.389 36.11 140.63 95.83 0.68 0.26 13:24:55 953.1 7.5 18.75 2353 1.018 1.018 0.389 36.76 140.63 95.83 0.68 0.26 13:25:25 953.1 7.5 18.75 2353 1.018 1.018 0.389 36.76 140.63 95.83 0.68 0.26 13:25:55 953.1 7.5 18.75 2339 1.018 1.018 0.390 36.76 140.63 95.38 0.68 0.26 13:26:25 953.1 7.5 18.75 2339 1.000 1.000 0.390 36.11 140.63 95.38 0.68 0.26 13:26:55 953.1 7.25 18.75 2339 1.000 1.000 0.373 36.11 135.94 91.40 0.67 0.27 13:27:25 953.1 7.25 18.5 2339 1.000 1.000 0.373 36.11 134.13 91.40 0.68 0.27 13:27:55 953.1 7.25 18.5 2339 0.983 0.983 0.373 35.49 134.13 91.40 0.68 0.26 13:28:25 953.1 7.25 18.5 2339 0.983 0.983 0.373 35.49 134.13 91.40 0.68 0.26 13:28:55 953.1 7.25 18.5 2339 1.000 1.000 0.373 36.11 134.13 91.40 0.68 0.27 13:29:25 953.1 7.25 18.5 2339 0.966 0.966 0.373 34.88 134.13 91.40 0.68 0.26 13:29:55 953.1 7.25 18.5 2339 0.966 0.966 0.373 34.88 134.13 91.40 0.68 0.26 13:30:25 953.1 7.25 18.5 2339 0.966 0.966 0.373 34.88 134.13 91.40 0.68 0.26 13:30:55 953.1 7.25 18.5 2339 0.966 0.966 0.373 34.88 134.13 91.40 0.68 0.26 13:31:25 953.1 7.25 18.5 2339 0.966 0.966 0.373 34.88 134.13 91.40 0.68 0.26 13:31:55 953.1 7.25 18.5 2339 0.966 0.966 0.373 34.88 134.13 91.40 0.68 0.26 13:32:25 953.1 7.25 18.5 2339 0.966 0.966 0.373 34.88 134.13 91.40 0.68 0.26 13:32:55 953.1 7.25 18.5 2339 0.966 0.966 0.373 34.88 134.13 91.40 0.68 0.26 13:33:25 953.1 7.25 18.5 2339 0.966 0.966 0.373 34.88 134.13 91.40 0.68 0.26 13:33:55 953.1 7.25 18.5 2339 0.966 0.966 0.373 34.88 134.13 91.40 0.68 0.26 13:34:25 953.1 7.25 18.5 2339 0.966 0.966 0.373 34.88 134.13 91.40 0.68 0.26 13:34:55 953.1 7.25 18.5 2339 0.966 0.966 0.373 34.88 134.13 91.40 0.68 0.26 13:35:25 953.1 7.25 18.5 2339 0.966 0.966 0.373 34.88 134.13 91.40 0.68 0.26 13:35:55 953.1 7.25 18.5 2339 0.966 0.966 0.373 34.88 134.13 91.40 0.68 0.26 13:36:25 953.1 7.25 18.5 2339 0.966 0.966 0.373 34.88 134.13 91.40 0.68 0.26 13:36:55 953.1 7.25 18.5 2339 0.983 0.983 0.373 35.49 134.13 91.40 0.68 0.26 13:37:25 953.1 7.25 18.5 2339 0.966 0.966 0.373 34.88 134.13 91.40 0.68 0.26 13:37:55 953.1 7.25 18.5 2339 0.966 0.966 0.373 34.88 134.13 91.40 0.68 0.26 13:38:25 953.1 7.25 18.5 2339 0.966 0.966 0.373 34.88 134.13 91.40 0.68 0.26 13:38:55 953.1 7.25 18.5 2339 0.966 0.966 0.373 34.88 134.13 91.40 0.68 0.26 13:39:25 953.1 7.25 18.5 2339 0.966 0.966 0.373 34.88 134.13 91.40 0.68 0.26 13:39:55 953.1 7.25 18.5 2339 0.966 0.966 0.373 34.88 134.13 91.40 0.68 0.26 13:40:25 953.1 7.25 18.5 2324 0.949 0.949 0.374 34.26 134.13 90.97 0.68 0.26 13:40:55 953.1 7.25 18.5 2339 0.966 0.966 0.373 34.88 134.13 91.40 0.68 0.26 13:41:25 953.1 7.5 18.5 2324 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 94.92 0.68 0.25 13:41:55 953.1 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25

114

13:42:25 953.1 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 13:42:55 953.1 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 13:43:25 953.1 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 13:43:55 946.4 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 13:44:25 953.1 7.5 18.5 2324 0.949 0.949 0.390 34.26 138.75 94.92 0.68 0.25 13:44:55 953.1 7.5 18.5 2324 0.949 0.949 0.390 34.26 138.75 94.92 0.68 0.25 13:45:25 946.4 8 18.5 2294 0.914 0.914 0.424 33.00 148.00 101.81 0.69 0.22 13:45:55 946.4 8.25 18.5 2279 0.845 0.845 0.441 30.51 152.63 105.17 0.69 0.20 13:46:25 946.4 8.25 18.5 2279 0.862 0.862 0.441 31.12 152.63 105.17 0.69 0.20 13:46:55 946.4 8.25 18.5 2279 0.845 0.845 0.441 30.51 152.63 105.17 0.69 0.20 13:47:25 953.1 8.25 18.5 2294 0.862 0.862 0.440 31.12 152.63 105.71 0.69 0.20 13:47:55 946.4 8.25 18.5 2294 0.897 0.897 0.440 32.39 152.63 105.71 0.69 0.21 13:48:25 946.4 8.25 18.5 2294 0.897 0.897 0.440 32.39 152.63 105.71 0.69 0.21 13:48:55 946.4 8.25 18.5 2294 0.880 0.880 0.440 31.77 152.63 105.71 0.69 0.21 13:49:25 946.4 8.25 18.5 2294 0.880 0.880 0.440 31.77 152.63 105.71 0.69 0.21 13:49:55 946.4 8.25 18.5 2294 0.880 0.880 0.440 31.77 152.63 105.71 0.69 0.21 13:50:25 946.4 8.25 18.5 2294 0.880 0.880 0.440 31.77 152.63 105.71 0.69 0.21 13:50:55 946.4 8 18.5 2294 0.897 0.897 0.424 32.39 148.00 101.81 0.69 0.22 13:51:25 946.4 8.25 18.5 2294 0.897 0.897 0.440 32.39 152.63 105.71 0.69 0.21 13:51:55 946.4 8.25 18.5 2294 0.880 0.880 0.440 31.77 152.63 105.71 0.69 0.21 13:52:25 953.1 8.5 18.5 2294 0.862 0.862 0.456 31.12 157.25 109.61 0.70 0.20 13:52:55 946.4 9 18.5 2279 0.862 0.862 0.490 31.12 166.50 116.80 0.70 0.19 13:53:25 953.1 8.5 18.5 2279 0.845 0.845 0.457 30.51 157.25 109.05 0.69 0.19 13:53:55 946.4 8.75 18.5 2294 0.862 0.862 0.473 31.12 161.88 113.52 0.70 0.19 13:54:25 946.4 8.75 18.5 2279 0.845 0.845 0.473 30.51 161.88 112.93 0.70 0.19 13:54:55 946.4 8.5 18.5 2279 0.862 0.862 0.457 31.12 157.25 109.05 0.69 0.20 13:55:25 939.8 8.75 18.5 2279 0.862 0.862 0.473 31.12 161.88 112.93 0.70 0.19 13:55:55 946.4 8.75 18.5 2294 0.862 0.862 0.473 31.12 161.88 113.52 0.70 0.19 13:56:25 946.4 8 18.5 2309 0.914 0.914 0.423 33.00 148.00 102.32 0.69 0.22 13:56:55 939.8 8.25 18.5 2294 0.880 0.880 0.440 31.77 152.63 105.71 0.69 0.21 13:57:25 939.8 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 13:57:55 946.4 7.75 18.5 2324 0.966 0.966 0.406 34.88 143.38 98.87 0.69 0.24 13:58:25 939.8 8 18.5 2324 0.931 0.931 0.423 33.61 148.00 102.83 0.69 0.23 13:58:55 933.1 7.75 18.5 2324 0.966 0.966 0.406 34.88 143.38 98.87 0.69 0.24 13:59:25 946.4 8 18.5 2339 0.966 0.966 0.422 34.88 148.00 103.33 0.70 0.24 13:59:55 946.4 8 18.5 2339 0.966 0.966 0.422 34.88 148.00 103.33 0.70 0.24 14:00:25 939.8 7.75 18.5 2339 0.966 0.966 0.406 34.88 143.38 99.36 0.69 0.24 14:00:55 939.8 7.75 18.5 2339 0.949 0.949 0.406 34.26 143.38 99.36 0.69 0.24 14:01:25 939.8 7.75 18.5 2324 0.966 0.966 0.406 34.88 143.38 98.87 0.69 0.24 14:01:55 939.8 7.75 18.5 2324 0.931 0.931 0.406 33.61 143.38 98.87 0.69 0.23 14:02:25 939.8 7.75 18.5 2339 0.966 0.966 0.406 34.88 143.38 99.36 0.69 0.24 14:02:55 939.8 7.5 18.5 2324 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 94.92 0.68 0.25 14:03:25 926.4 7.5 18.5 2324 0.949 0.949 0.390 34.26 138.75 94.92 0.68 0.25 14:03:55 933.1 7.5 18.5 2324 0.949 0.949 0.390 34.26 138.75 94.92 0.68 0.25 14:04:25 939.8 7.5 18.5 2324 0.949 0.949 0.390 34.26 138.75 94.92 0.68 0.25 14:04:55 939.8 7.5 18.5 2324 0.949 0.949 0.390 34.26 138.75 94.92 0.68 0.25 14:05:25 939.8 7.5 18.5 2339 0.949 0.949 0.390 34.26 138.75 95.38 0.69 0.25 14:05:55 939.8 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 14:06:25 939.8 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 14:06:55 939.8 7.25 18.5 2339 0.983 0.983 0.373 35.49 134.13 91.40 0.68 0.26 14:07:25 939.8 7.25 18.5 2339 0.966 0.966 0.373 34.88 134.13 91.40 0.68 0.26 14:07:55 926.4 7.25 18.5 2339 0.983 0.983 0.373 35.49 134.13 91.40 0.68 0.26 14:08:25 919.8 7.25 18.5 2339 0.966 0.966 0.373 34.88 134.13 91.40 0.68 0.26 14:08:55 926.4 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25

115

14:09:25 926.4 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 14:09:55 939.8 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 14:10:25 933.1 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 14:10:55 926.4 7.5 18.5 2324 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 94.92 0.68 0.25 14:11:25 933.1 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 14:11:55 926.4 7.5 18.5 2324 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 94.92 0.68 0.25 14:12:25 926.4 7.5 18.5 2324 0.949 0.949 0.390 34.26 138.75 94.92 0.68 0.25 14:12:55 919.8 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 14:13:25 926.4 7.5 18.5 2324 0.949 0.949 0.390 34.26 138.75 94.92 0.68 0.25 14:13:55 926.4 7.5 18.5 2324 0.949 0.949 0.390 34.26 138.75 94.92 0.68 0.25 14:14:25 926.4 7.5 18.5 2324 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 94.92 0.68 0.25 14:14:55 926.4 8 18.5 2324 0.966 0.966 0.423 34.88 148.00 102.83 0.69 0.24 14:15:25 919.8 7.5 18.5 2324 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 94.92 0.68 0.25 14:15:55 919.8 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 14:16:25 919.8 7.5 18.5 2324 0.949 0.949 0.390 34.26 138.75 94.92 0.68 0.25 14:16:55 913.1 7.5 18.5 2324 0.931 0.931 0.390 33.61 138.75 94.92 0.68 0.24 14:17:25 913.1 7.5 18.5 2324 0.949 0.949 0.390 34.26 138.75 94.92 0.68 0.25 14:17:55 906.4 7.5 18.5 2309 0.931 0.931 0.391 33.61 138.75 94.46 0.68 0.24 14:18:25 913.1 7.5 18.5 2309 0.949 0.949 0.391 34.26 138.75 94.46 0.68 0.25 14:18:55 913.1 7.5 18.5 2324 0.931 0.931 0.390 33.61 138.75 94.92 0.68 0.24 14:19:25 913.1 7.5 18.5 2309 0.931 0.931 0.391 33.61 138.75 94.46 0.68 0.24 14:19:55 913.1 7.5 18.5 2324 0.949 0.949 0.390 34.26 138.75 94.92 0.68 0.25 14:20:25 913.1 7.5 18.5 2324 0.949 0.949 0.390 34.26 138.75 94.92 0.68 0.25 14:20:55 913.1 7.5 18.5 2309 0.931 0.931 0.391 33.61 138.75 94.46 0.68 0.24 14:21:25 913.1 7.5 18.5 2324 0.914 0.914 0.390 33.00 138.75 94.92 0.68 0.24 14:21:55 913.1 7.25 18.5 2324 0.914 0.914 0.374 33.00 134.13 90.97 0.68 0.25 14:22:25 913.1 7.5 18.5 2309 0.914 0.914 0.391 33.00 138.75 94.46 0.68 0.24 14:22:55 913.1 7.5 18.5 2324 0.914 0.914 0.390 33.00 138.75 94.92 0.68 0.24 14:23:25 913.1 7.5 18.5 2324 0.931 0.931 0.390 33.61 138.75 94.92 0.68 0.24 14:23:55 913.1 7.5 18.5 2324 0.949 0.949 0.390 34.26 138.75 94.92 0.68 0.25 14:24:25 913.1 7.5 18.5 2324 0.949 0.949 0.390 34.26 138.75 94.92 0.68 0.25 14:24:55 913.1 7.5 18.5 2324 0.931 0.931 0.390 33.61 138.75 94.92 0.68 0.24 14:25:25 913.1 7.5 18.5 2324 0.949 0.949 0.390 34.26 138.75 94.92 0.68 0.25 14:25:55 913.1 7.5 18.5 2324 0.949 0.949 0.390 34.26 138.75 94.92 0.68 0.25 14:26:25 913.1 7.25 18.5 2309 0.914 0.914 0.375 33.00 134.13 90.53 0.68 0.25 14:26:55 913.1 7.5 18.5 2324 0.931 0.931 0.390 33.61 138.75 94.92 0.68 0.24 14:27:25 913.1 7.5 18.5 2324 0.931 0.931 0.390 33.61 138.75 94.92 0.68 0.24 14:27:55 913.1 7.5 18.5 2324 0.931 0.931 0.390 33.61 138.75 94.92 0.68 0.24 14:28:25 906.4 7.5 18.5 2324 0.949 0.949 0.390 34.26 138.75 94.92 0.68 0.25 14:28:55 906.4 7.5 18.5 2324 0.931 0.931 0.390 33.61 138.75 94.92 0.68 0.24 14:29:25 906.4 7.5 18.5 2324 0.931 0.931 0.390 33.61 138.75 94.92 0.68 0.24 14:29:55 906.4 7.5 18.5 2324 0.931 0.931 0.390 33.61 138.75 94.92 0.68 0.24 14:30:25 913.1 7.5 18.5 2324 0.931 0.931 0.390 33.61 138.75 94.92 0.68 0.24 14:30:55 913.1 7.5 18.5 2324 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 94.92 0.68 0.25 14:31:25 906.4 7.5 18.5 2324 0.931 0.931 0.390 33.61 138.75 94.92 0.68 0.24 14:31:55 906.4 7.5 18.5 2324 0.931 0.931 0.390 33.61 138.75 94.92 0.68 0.24 14:32:25 899.8 7.5 18.5 2324 0.949 0.949 0.390 34.26 138.75 94.92 0.68 0.25 14:32:55 893.1 7.5 18.5 2324 0.931 0.931 0.390 33.61 138.75 94.92 0.68 0.24 14:33:25 893.1 7.5 18.5 2324 0.949 0.949 0.390 34.26 138.75 94.92 0.68 0.25 14:33:55 899.8 7.25 18.5 2324 0.949 0.949 0.374 34.26 134.13 90.97 0.68 0.26 14:34:25 899.8 7.25 18.5 2324 0.931 0.931 0.374 33.61 134.13 90.97 0.68 0.25 14:34:55 899.8 7.5 18.5 2324 0.931 0.931 0.390 33.61 138.75 94.92 0.68 0.24 14:35:25 893.1 7.25 18.5 2324 0.949 0.949 0.374 34.26 134.13 90.97 0.68 0.26 14:35:55 893.1 7.25 18.5 2324 0.949 0.949 0.374 34.26 134.13 90.97 0.68 0.26

116

14:36:25 893.1 7.25 18.5 2324 0.966 0.966 0.374 34.88 134.13 90.97 0.68 0.26 14:36:55 893.1 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 14:37:25 893.1 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 14:37:55 893.1 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 14:38:25 886.4 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 14:38:55 886.4 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 14:39:25 886.4 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 14:39:55 886.4 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 14:40:25 886.4 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 14:40:55 886.4 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 14:41:25 879.8 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 14:41:55 879.8 7.5 18.5 2339 0.949 0.949 0.390 34.26 138.75 95.38 0.69 0.25 14:42:25 873.1 7.25 18.5 2324 0.949 0.949 0.374 34.26 134.13 90.97 0.68 0.26 14:42:55 879.8 7.5 18.5 2324 0.949 0.949 0.390 34.26 138.75 94.92 0.68 0.25 14:43:25 879.8 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 14:43:55 879.8 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 14:44:25 879.8 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 14:44:55 879.8 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 14:45:25 879.8 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 14:45:55 879.8 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 14:46:25 879.8 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 14:46:55 873.1 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 14:47:25 879.8 8 18.5 2309 0.914 0.914 0.423 33.00 148.00 102.32 0.69 0.22 14:47:55 879.8 8.5 18.5 2279 0.862 0.862 0.457 31.12 157.25 109.05 0.69 0.20 14:48:25 879.8 8.5 18.5 2294 0.862 0.862 0.456 31.12 157.25 109.61 0.70 0.20 14:48:55 873.1 8.25 18.5 2294 0.880 0.880 0.440 31.77 152.63 105.71 0.69 0.21 14:49:25 866.5 8.25 18.5 2309 0.914 0.914 0.440 33.00 152.63 106.25 0.70 0.22 14:49:55 866.5 8.25 18.5 2309 0.931 0.931 0.440 33.61 152.63 106.25 0.70 0.22 14:50:25 859.8 8.25 18.5 2309 0.931 0.931 0.440 33.61 152.63 106.25 0.70 0.22 14:50:55 859.8 8.25 18.5 2309 0.931 0.931 0.440 33.61 152.63 106.25 0.70 0.22 14:51:25 866.5 8 18.5 2309 0.914 0.914 0.423 33.00 148.00 102.32 0.69 0.22 14:51:55 866.5 8.25 18.5 2309 0.931 0.931 0.440 33.61 152.63 106.25 0.70 0.22 14:52:25 866.5 8.25 18.5 2309 0.897 0.897 0.440 32.39 152.63 106.25 0.70 0.21 14:52:55 866.5 8 18.5 2309 0.897 0.897 0.423 32.39 148.00 102.32 0.69 0.22 14:53:25 866.5 8 18.5 2309 0.914 0.914 0.423 33.00 148.00 102.32 0.69 0.22 14:53:55 866.5 8 18.5 2309 0.914 0.914 0.423 33.00 148.00 102.32 0.69 0.22 14:54:25 866.5 8 18.5 2324 0.914 0.914 0.423 33.00 148.00 102.83 0.69 0.22 14:54:55 866.5 7.5 18.5 2324 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 94.92 0.68 0.25 14:55:25 866.5 7.5 18.5 2324 0.931 0.931 0.390 33.61 138.75 94.92 0.68 0.24 14:55:55 866.5 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 14:56:25 866.5 7.5 18.5 2324 0.931 0.931 0.390 33.61 138.75 94.92 0.68 0.24 14:56:55 866.5 7.5 18.5 2309 0.931 0.931 0.391 33.61 138.75 94.46 0.68 0.24 14:57:25 866.5 7.75 18.5 2309 0.914 0.914 0.407 33.00 143.38 98.39 0.69 0.23 14:57:55 866.5 7.75 18.5 2309 0.914 0.914 0.407 33.00 143.38 98.39 0.69 0.23 14:58:25 866.5 8 18.5 2309 0.880 0.880 0.423 31.77 148.00 102.32 0.69 0.21 14:58:55 866.5 8.25 18.5 2294 0.880 0.880 0.440 31.77 152.63 105.71 0.69 0.21 14:59:25 866.5 8 18.5 2309 0.880 0.880 0.423 31.77 148.00 102.32 0.69 0.21 14:59:55 839.8 7.75 18.5 2294 0.880 0.880 0.408 31.77 143.38 97.91 0.68 0.22 15:00:25 846.5 8 18.5 2309 0.880 0.880 0.423 31.77 148.00 102.32 0.69 0.21 15:00:55 853.1 7.75 18.5 2309 0.897 0.897 0.407 32.39 143.38 98.39 0.69 0.23 15:01:25 853.1 7.5 18.5 2309 0.914 0.914 0.391 33.00 138.75 94.46 0.68 0.24 15:01:55 846.5 7.5 18.5 2309 0.949 0.949 0.391 34.26 138.75 94.46 0.68 0.25 15:02:25 853.1 7.5 18.5 2309 0.914 0.914 0.391 33.00 138.75 94.46 0.68 0.24 15:02:55 853.1 7.5 18.5 2324 0.931 0.931 0.390 33.61 138.75 94.92 0.68 0.24

117

15:03:25 839.8 7.5 18.5 2309 0.914 0.914 0.391 33.00 138.75 94.46 0.68 0.24 15:03:55 833.1 7.5 18.5 2324 0.931 0.931 0.390 33.61 138.75 94.92 0.68 0.24 15:04:25 839.8 7.5 18.5 2324 0.949 0.949 0.390 34.26 138.75 94.92 0.68 0.25 15:04:55 839.8 7.5 18.5 2309 0.914 0.914 0.391 33.00 138.75 94.46 0.68 0.24 15:05:25 833.1 7.5 18.5 2309 0.914 0.914 0.391 33.00 138.75 94.46 0.68 0.24 15:05:55 833.1 7.75 18.5 2294 0.880 0.880 0.408 31.77 143.38 97.91 0.68 0.22 15:06:25 826.5 7.75 18.5 2294 0.862 0.862 0.408 31.12 143.38 97.91 0.68 0.22 15:06:55 833.1 7.5 18.5 2309 0.931 0.931 0.391 33.61 138.75 94.46 0.68 0.24 15:07:25 839.8 7.5 18.5 2324 0.949 0.949 0.390 34.26 138.75 94.92 0.68 0.25 15:07:55 839.8 7.5 18.5 2324 0.949 0.949 0.390 34.26 138.75 94.92 0.68 0.25 15:08:25 839.8 7.5 18.5 2324 0.949 0.949 0.390 34.26 138.75 94.92 0.68 0.25 15:08:55 839.8 7.5 18.5 2309 0.914 0.914 0.391 33.00 138.75 94.46 0.68 0.24 15:09:25 839.8 7.75 18.5 2294 0.880 0.880 0.408 31.77 143.38 97.91 0.68 0.22 15:09:55 839.8 7.5 18.5 2309 0.897 0.897 0.391 32.39 138.75 94.46 0.68 0.23 15:10:25 839.8 7.75 18.5 2309 0.880 0.880 0.407 31.77 143.38 98.39 0.69 0.22 15:10:55 833.1 7.5 18.5 2324 0.949 0.949 0.390 34.26 138.75 94.92 0.68 0.25 15:11:25 839.8 7.5 18.5 2339 0.949 0.949 0.390 34.26 138.75 95.38 0.69 0.25 15:11:55 833.1 7.5 18.5 2324 0.931 0.931 0.390 33.61 138.75 94.92 0.68 0.24 15:12:25 833.1 7.5 18.5 2309 0.914 0.914 0.391 33.00 138.75 94.46 0.68 0.24 15:12:55 833.1 8.25 18.25 2279 0.845 0.845 0.441 30.51 150.56 105.17 0.70 0.20 15:13:25 826.5 8.25 18.25 2264 0.828 0.828 0.441 29.90 150.56 104.63 0.69 0.20 15:13:55 826.5 7.75 18.5 2294 0.880 0.880 0.408 31.77 143.38 97.91 0.68 0.22 15:14:25 833.1 7.75 18.5 2294 0.862 0.862 0.408 31.12 143.38 97.91 0.68 0.22 15:14:55 826.5 7.75 18.5 2294 0.862 0.862 0.408 31.12 143.38 97.91 0.68 0.22 15:15:25 826.5 8 18.5 2294 0.862 0.862 0.424 31.12 148.00 101.81 0.69 0.21 15:15:55 826.5 8 18.25 2294 0.862 0.862 0.424 31.12 146.00 101.81 0.70 0.21 15:16:25 819.8 7.5 18.5 2309 0.880 0.880 0.391 31.77 138.75 94.46 0.68 0.23 15:16:55 819.8 7.5 18.5 2309 0.914 0.914 0.391 33.00 138.75 94.46 0.68 0.24 15:17:25 819.8 7.5 18.5 2309 0.897 0.897 0.391 32.39 138.75 94.46 0.68 0.23 15:17:55 819.8 8 18.5 2309 0.880 0.880 0.423 31.77 148.00 102.32 0.69 0.21 15:18:25 813.1 7.5 18.5 2324 0.914 0.914 0.390 33.00 138.75 94.92 0.68 0.24 15:18:55 813.1 7.5 18.5 2324 0.931 0.931 0.390 33.61 138.75 94.92 0.68 0.24 15:19:25 813.1 7.5 18.5 2324 0.931 0.931 0.390 33.61 138.75 94.92 0.68 0.24 15:19:55 813.1 7.75 18.5 2309 0.914 0.914 0.407 33.00 143.38 98.39 0.69 0.23 15:20:25 806.5 8 18.5 2294 0.880 0.880 0.424 31.77 148.00 101.81 0.69 0.21 15:20:55 813.1 8 18.5 2294 0.880 0.880 0.424 31.77 148.00 101.81 0.69 0.21 15:21:25 806.5 7.75 18.5 2309 0.897 0.897 0.407 32.39 143.38 98.39 0.69 0.23 15:21:55 813.1 7.5 18.5 2309 0.914 0.914 0.391 33.00 138.75 94.46 0.68 0.24 15:22:25 813.1 7.5 18.5 2324 0.931 0.931 0.390 33.61 138.75 94.92 0.68 0.24 15:22:55 813.1 7.5 18.5 2309 0.914 0.914 0.391 33.00 138.75 94.46 0.68 0.24 15:23:25 813.1 7.5 18.5 2339 0.949 0.949 0.390 34.26 138.75 95.38 0.69 0.25 15:23:55 813.1 7.5 18.5 2309 0.914 0.914 0.391 33.00 138.75 94.46 0.68 0.24 15:24:25 813.1 7.5 18.5 2324 0.931 0.931 0.390 33.61 138.75 94.92 0.68 0.24 15:24:55 806.5 7.75 18.5 2324 0.914 0.914 0.406 33.00 143.38 98.87 0.69 0.23 15:25:25 806.5 8 18.5 2294 0.880 0.880 0.424 31.77 148.00 101.81 0.69 0.21 15:25:55 799.8 7.75 18.5 2309 0.914 0.914 0.407 33.00 143.38 98.39 0.69 0.23 15:26:25 806.5 7.75 18.5 2309 0.914 0.914 0.407 33.00 143.38 98.39 0.69 0.23 15:26:55 799.8 8 18.5 2309 0.880 0.880 0.423 31.77 148.00 102.32 0.69 0.21 15:27:25 799.8 7.5 18.5 2309 0.914 0.914 0.391 33.00 138.75 94.46 0.68 0.24 15:27:55 799.8 7.5 18.5 2309 0.897 0.897 0.391 32.39 138.75 94.46 0.68 0.23 15:28:25 799.8 7.5 18.5 2324 0.914 0.914 0.390 33.00 138.75 94.92 0.68 0.24 15:28:55 799.8 7.5 18.5 2324 0.931 0.931 0.390 33.61 138.75 94.92 0.68 0.24 15:29:25 799.8 7.5 18.5 2309 0.914 0.914 0.391 33.00 138.75 94.46 0.68 0.24 15:29:55 799.8 7.5 18.5 2324 0.914 0.914 0.390 33.00 138.75 94.92 0.68 0.24

118

15:30:25 793.1 7.5 18.5 2324 0.931 0.931 0.390 33.61 138.75 94.92 0.68 0.24 15:30:55 793.1 7.25 18.5 2324 0.931 0.931 0.374 33.61 134.13 90.97 0.68 0.25 15:31:25 793.1 7.25 18.5 2324 0.949 0.949 0.374 34.26 134.13 90.97 0.68 0.26 15:31:55 793.1 7.25 18.5 2339 0.949 0.949 0.373 34.26 134.13 91.40 0.68 0.26 15:32:25 786.5 7 18.5 2339 0.949 0.949 0.357 34.26 129.50 87.42 0.68 0.26 15:32:55 786.5 7.25 18.5 2324 0.949 0.949 0.374 34.26 134.13 90.97 0.68 0.26 15:33:25 779.8 7.5 18.5 2324 0.931 0.931 0.390 33.61 138.75 94.92 0.68 0.24 15:33:55 779.8 7.75 18.5 2309 0.914 0.914 0.407 33.00 143.38 98.39 0.69 0.23 15:34:25 779.8 8 18.25 2294 0.862 0.862 0.424 31.12 146.00 101.81 0.70 0.21 15:34:55 779.8 8 18.25 2294 0.862 0.862 0.424 31.12 146.00 101.81 0.70 0.21 15:35:25 786.5 8 18.25 2279 0.845 0.845 0.425 30.51 146.00 101.30 0.69 0.21 15:35:55 779.8 8 18.25 2294 0.845 0.845 0.424 30.51 146.00 101.81 0.70 0.21 15:36:25 779.8 8 18.5 2279 0.845 0.845 0.425 30.51 148.00 101.30 0.68 0.21 15:36:55 779.8 8.25 18.5 2279 0.862 0.862 0.441 31.12 152.63 105.17 0.69 0.20 15:37:25 779.8 8.25 18.5 2279 0.845 0.845 0.441 30.51 152.63 105.17 0.69 0.20 15:37:55 779.8 8.25 18.5 2294 0.845 0.845 0.440 30.51 152.63 105.71 0.69 0.20 15:38:25 779.8 8 18.5 2294 0.845 0.845 0.424 30.51 148.00 101.81 0.69 0.21 15:38:55 779.8 8.25 18.5 2294 0.862 0.862 0.440 31.12 152.63 105.71 0.69 0.20 15:39:25 779.8 8.25 18.5 2294 0.897 0.897 0.440 32.39 152.63 105.71 0.69 0.21 15:39:55 773.1 8.25 18.5 2294 0.880 0.880 0.440 31.77 152.63 105.71 0.69 0.21 15:40:25 773.1 8.25 18.5 2294 0.897 0.897 0.440 32.39 152.63 105.71 0.69 0.21 15:40:55 766.5 8.25 18.5 2309 0.897 0.897 0.440 32.39 152.63 106.25 0.70 0.21 15:41:25 766.5 8.25 18.5 2309 0.897 0.897 0.440 32.39 152.63 106.25 0.70 0.21 15:41:55 766.5 8.25 18.5 2309 0.914 0.914 0.440 33.00 152.63 106.25 0.70 0.22 15:42:25 759.8 8.25 18.5 2324 0.931 0.931 0.439 33.61 152.63 106.78 0.70 0.22 15:42:55 759.8 8.25 18.5 2324 0.931 0.931 0.439 33.61 152.63 106.78 0.70 0.22 15:43:25 773.1 8.25 18.5 2309 0.914 0.914 0.440 33.00 152.63 106.25 0.70 0.22 15:43:55 773.1 8.25 18.5 2324 0.914 0.914 0.439 33.00 152.63 106.78 0.70 0.22 15:44:25 766.5 8.25 18.5 2324 0.897 0.897 0.439 32.39 152.63 106.78 0.70 0.21 15:44:55 773.1 7.75 18.5 2339 0.966 0.966 0.406 34.88 143.38 99.36 0.69 0.24 15:45:25 773.1 7.75 18.5 2339 0.966 0.966 0.406 34.88 143.38 99.36 0.69 0.24 15:45:55 766.5 8 18.5 2339 0.949 0.949 0.422 34.26 148.00 103.33 0.70 0.23 15:46:25 766.5 7.75 18.5 2339 0.966 0.966 0.406 34.88 143.38 99.36 0.69 0.24 15:46:55 759.8 7.75 18.5 2339 0.966 0.966 0.406 34.88 143.38 99.36 0.69 0.24 15:47:25 759.8 7.75 18.5 2339 0.966 0.966 0.406 34.88 143.38 99.36 0.69 0.24 15:47:55 759.8 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 15:48:25 759.8 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 15:48:55 753.1 7.75 18.5 2339 0.966 0.966 0.406 34.88 143.38 99.36 0.69 0.24 15:49:25 753.1 7.75 18.5 2339 0.966 0.966 0.406 34.88 143.38 99.36 0.69 0.24 15:49:55 746.5 7.5 18.5 2339 0.949 0.949 0.390 34.26 138.75 95.38 0.69 0.25 15:50:25 733.2 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 15:50:55 753.1 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 15:51:25 746.5 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 15:51:55 746.5 7.5 18.5 2339 0.931 0.931 0.390 33.61 138.75 95.38 0.69 0.24 15:52:25 746.5 7.5 18.5 2324 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 94.92 0.68 0.25 15:52:55 739.8 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 15:53:25 733.2 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 15:53:55 733.2 7.5 18.5 2324 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 94.92 0.68 0.25 15:54:25 733.2 7.5 18.5 2339 0.949 0.949 0.390 34.26 138.75 95.38 0.69 0.25 15:54:55 726.5 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 15:55:25 646.5 7.25 18.5 2324 0.931 0.931 0.374 33.61 134.13 90.97 0.68 0.25 15:55:55 726.5 7.5 18.5 2324 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 94.92 0.68 0.25 15:56:25 719.8 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 15:56:55 706.5 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25

119

15:57:25 713.2 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 15:57:55 713.2 7.5 18.5 2339 0.949 0.949 0.390 34.26 138.75 95.38 0.69 0.25 15:58:25 719.8 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 15:58:55 719.8 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 15:59:25 726.5 7.75 18.5 2339 0.966 0.966 0.406 34.88 143.38 99.36 0.69 0.24 15:59:55 739.8 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 16:00:25 746.5 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 16:00:55 753.1 7.75 18.5 2339 0.966 0.966 0.406 34.88 143.38 99.36 0.69 0.24 16:01:25 759.8 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 16:01:55 739.8 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 16:02:25 759.8 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 16:02:55 686.5 7.5 18.5 2324 0.949 0.949 0.390 34.26 138.75 94.92 0.68 0.25 16:03:25 406.6 6.75 17.75 2234 0.793 0.793 0.345 28.63 119.81 80.74 0.67 0.24 16:03:55 579.9 7.5 18.5 2309 0.862 0.862 0.391 31.12 138.75 94.46 0.68 0.22 16:04:25 526.5 7 18.25 2309 0.914 0.914 0.358 33.00 127.75 86.61 0.68 0.26 16:04:55 466.6 7 18 2264 0.811 0.811 0.360 29.28 126.00 85.37 0.68 0.23 16:05:25 253.3 5.75 16.75 2115 0.397 0.397 0.285 14.33 96.31 63.15 0.66 0.15 16:05:55 279.9 5.75 16.75 2145 0.483 0.483 0.284 17.44 96.31 63.76 0.66 0.18 16:06:25 313.3 6.25 17.25 2175 0.552 0.552 0.315 19.93 107.81 71.76 0.67 0.18 16:06:55 213.3 4.75 16.25 2100 0.379 0.379 0.221 13.68 77.19 48.55 0.63 0.18 16:07:25 200 4.75 16.25 2070 0.138 0.138 0.222 4.98 77.19 48.13 0.62 0.06 16:07:55 200 4.75 16.25 2070 0.172 0.172 0.222 6.21 77.19 48.13 0.62 0.08 16:08:25 219.9 5 16.5 2100 0.276 0.276 0.237 9.97 82.50 52.12 0.63 0.12 16:08:55 246.6 5.5 16.75 2160 0.569 0.569 0.267 20.54 92.13 60.38 0.66 0.22 16:09:25 639.8 7.5 19 2383 1.018 1.018 0.388 36.76 142.50 96.73 0.68 0.26 16:09:55 619.8 7.5 18.75 2383 1.052 1.052 0.388 37.98 140.63 96.73 0.69 0.27 16:10:25 546.5 7.25 18.5 2368 1.035 1.035 0.372 37.37 134.13 92.25 0.69 0.28 16:10:55 553.2 7.5 18.5 2339 0.931 0.931 0.390 33.61 138.75 95.38 0.69 0.24 16:11:25 313.3 5.75 17.5 2264 0.880 0.880 0.279 31.77 100.63 66.11 0.66 0.32 16:11:55 333.3 6.25 17.5 2205 0.655 0.655 0.314 23.65 109.38 72.45 0.66 0.22 16:12:25 419.9 7 18.25 2279 0.828 0.828 0.360 29.90 127.75 85.79 0.67 0.23 16:12:55 599.9 7.5 18.75 2383 1.035 1.035 0.388 37.37 140.63 96.73 0.69 0.27 16:13:25 733.2 7.75 19 2398 1.052 1.052 0.403 37.98 147.25 101.26 0.69 0.26 16:13:55 733.2 7.5 19 2398 1.087 1.087 0.387 39.25 142.50 97.18 0.68 0.28 16:14:25 686.5 7.5 18.75 2383 1.052 1.052 0.388 37.98 140.63 96.73 0.69 0.27 16:14:55 753.1 8.5 18.75 2353 1.018 1.018 0.454 36.76 159.38 111.85 0.70 0.23 16:15:25 499.9 7.5 18.25 2294 0.914 0.914 0.391 33.00 136.88 94.00 0.69 0.24 16:15:55 579.9 8.25 18.5 2294 0.862 0.862 0.440 31.12 152.63 105.71 0.69 0.20 16:16:25 599.9 8.5 18.5 2324 0.897 0.897 0.455 32.39 157.25 110.73 0.70 0.21 16:16:55 686.5 8.25 18.5 2339 0.966 0.966 0.438 34.88 152.63 107.31 0.70 0.23 16:17:25 739.8 8.5 18.75 2339 0.966 0.966 0.455 34.88 159.38 111.29 0.70 0.22 16:17:55 739.8 8.5 18.75 2339 0.966 0.966 0.455 34.88 159.38 111.29 0.70 0.22 16:18:25 733.2 8.25 18.5 2339 0.949 0.949 0.438 34.26 152.63 107.31 0.70 0.22 16:18:55 726.5 8.25 18.5 2339 0.949 0.949 0.438 34.26 152.63 107.31 0.70 0.22 16:19:25 733.2 8.25 18.5 2324 0.931 0.931 0.439 33.61 152.63 106.78 0.70 0.22 16:19:55 726.5 8.5 18.5 2324 0.914 0.914 0.455 33.00 157.25 110.73 0.70 0.21 16:20:25 733.2 8.25 18.5 2324 0.931 0.931 0.439 33.61 152.63 106.78 0.70 0.22 16:20:55 733.2 8.25 18.5 2324 0.931 0.931 0.439 33.61 152.63 106.78 0.70 0.22 16:21:25 733.2 8.25 18.5 2324 0.949 0.949 0.439 34.26 152.63 106.78 0.70 0.22 16:21:55 733.2 8 18.5 2324 0.949 0.949 0.423 34.26 148.00 102.83 0.69 0.23 16:22:25 726.5 8.25 18.5 2324 0.914 0.914 0.439 33.00 152.63 106.78 0.70 0.22 16:22:55 719.8 8 18.5 2324 0.914 0.914 0.423 33.00 148.00 102.83 0.69 0.22 16:23:25 719.8 8 18.5 2309 0.897 0.897 0.423 32.39 148.00 102.32 0.69 0.22 16:23:55 713.2 8 18.5 2309 0.897 0.897 0.423 32.39 148.00 102.32 0.69 0.22

120

16:24:25 706.5 8 18.5 2309 0.897 0.897 0.423 32.39 148.00 102.32 0.69 0.22 16:24:55 699.8 8.25 18.5 2294 0.880 0.880 0.440 31.77 152.63 105.71 0.69 0.21 16:25:25 686.5 7.75 18.5 2294 0.880 0.880 0.408 31.77 143.38 97.91 0.68 0.22 16:25:55 686.5 8 18.5 2294 0.845 0.845 0.424 30.51 148.00 101.81 0.69 0.21 16:26:25 673.2 7.75 18.5 2309 0.880 0.880 0.407 31.77 143.38 98.39 0.69 0.22 16:26:55 673.2 7.5 18.5 2324 0.931 0.931 0.390 33.61 138.75 94.92 0.68 0.24 16:27:25 673.2 7.5 18.5 2324 0.914 0.914 0.390 33.00 138.75 94.92 0.68 0.24 16:27:55 673.2 7.5 18.5 2324 0.931 0.931 0.390 33.61 138.75 94.92 0.68 0.24 16:28:25 659.8 7.75 18.5 2324 0.931 0.931 0.406 33.61 143.38 98.87 0.69 0.23 16:28:55 659.8 7.5 18.5 2324 0.931 0.931 0.390 33.61 138.75 94.92 0.68 0.24 16:29:25 653.2 7.5 18.5 2324 0.914 0.914 0.390 33.00 138.75 94.92 0.68 0.24 16:29:55 646.5 7.5 18.5 2324 0.931 0.931 0.390 33.61 138.75 94.92 0.68 0.24 16:30:25 646.5 7.5 18.5 2339 0.949 0.949 0.390 34.26 138.75 95.38 0.69 0.25 16:30:55 639.8 7.5 18.5 2324 0.931 0.931 0.390 33.61 138.75 94.92 0.68 0.24 16:31:25 633.2 7.5 18.5 2324 0.931 0.931 0.390 33.61 138.75 94.92 0.68 0.24 16:31:55 626.5 7.5 18.5 2324 0.949 0.949 0.390 34.26 138.75 94.92 0.68 0.25 16:32:25 626.5 7.5 18.5 2339 0.931 0.931 0.390 33.61 138.75 95.38 0.69 0.24 16:32:55 626.5 7.5 18.5 2324 0.931 0.931 0.390 33.61 138.75 94.92 0.68 0.24 16:33:25 619.8 7.5 18.5 2309 0.914 0.914 0.391 33.00 138.75 94.46 0.68 0.24 16:33:55 619.8 7.5 18.5 2309 0.914 0.914 0.391 33.00 138.75 94.46 0.68 0.24 16:34:25 613.2 7.5 18.5 2324 0.949 0.949 0.390 34.26 138.75 94.92 0.68 0.25 16:34:55 619.8 7.5 18.5 2339 0.949 0.949 0.390 34.26 138.75 95.38 0.69 0.25 16:35:25 613.2 7.25 18.5 2339 0.966 0.966 0.373 34.88 134.13 91.40 0.68 0.26 16:35:55 619.8 7.5 18.5 2339 0.966 0.966 0.390 34.88 138.75 95.38 0.69 0.25 16:36:25 619.8 7.25 18.5 2339 0.966 0.966 0.373 34.88 134.13 91.40 0.68 0.26 16:36:55 619.8 7.25 18.5 2339 0.966 0.966 0.373 34.88 134.13 91.40 0.68 0.26 16:37:25 619.8 7.5 18.5 2324 0.931 0.931 0.390 33.61 138.75 94.92 0.68 0.24 16:37:55 619.8 7.75 18.5 2294 0.880 0.880 0.408 31.77 143.38 97.91 0.68 0.22 16:38:25 619.8 8 18.5 2294 0.862 0.862 0.424 31.12 148.00 101.81 0.69 0.21 16:38:55 619.8 8 18.5 2294 0.862 0.862 0.424 31.12 148.00 101.81 0.69 0.21 16:39:25 619.8 8 18.5 2294 0.862 0.862 0.424 31.12 148.00 101.81 0.69 0.21 16:39:55 619.8 8 18.5 2294 0.880 0.880 0.424 31.77 148.00 101.81 0.69 0.21 16:40:25 613.2 8 18.5 2309 0.880 0.880 0.423 31.77 148.00 102.32 0.69 0.21 16:40:55 606.5 8 18.5 2294 0.880 0.880 0.424 31.77 148.00 101.81 0.69 0.21 16:41:25 606.5 8.25 18.5 2324 0.897 0.897 0.439 32.39 152.63 106.78 0.70 0.21 16:41:55 599.9 8 18.5 2294 0.862 0.862 0.424 31.12 148.00 101.81 0.69 0.21 16:42:25 593.2 8 18.5 2294 0.845 0.845 0.424 30.51 148.00 101.81 0.69 0.21 16:42:55 593.2 7.75 18.5 2294 0.862 0.862 0.408 31.12 143.38 97.91 0.68 0.22 16:43:25 586.5 7.75 18.5 2279 0.845 0.845 0.408 30.51 143.38 97.42 0.68 0.21 16:43:55 579.9 7.75 18.5 2279 0.845 0.845 0.408 30.51 143.38 97.42 0.68 0.21 16:44:25 579.9 7.75 18.5 2294 0.845 0.845 0.408 30.51 143.38 97.91 0.68 0.21 16:44:55 579.9 8 18.5 2294 0.862 0.862 0.424 31.12 148.00 101.81 0.69 0.21 16:45:25 586.5 8 18.5 2279 0.845 0.845 0.425 30.51 148.00 101.30 0.68 0.21 16:45:55 579.9 8 18.5 2294 0.862 0.862 0.424 31.12 148.00 101.81 0.69 0.21 16:46:25 579.9 8 18.5 2294 0.862 0.862 0.424 31.12 148.00 101.81 0.69 0.21 16:46:55 579.9 7.5 18.5 2309 0.897 0.897 0.391 32.39 138.75 94.46 0.68 0.23 16:47:25 573.2 7.5 18.5 2324 0.914 0.914 0.390 33.00 138.75 94.92 0.68 0.24 16:47:55 573.2 7.5 18.5 2309 0.914 0.914 0.391 33.00 138.75 94.46 0.68 0.24 16:48:25 573.2 7.5 18.5 2309 0.897 0.897 0.391 32.39 138.75 94.46 0.68 0.23 16:48:55 566.5 7.5 18.5 2309 0.931 0.931 0.391 33.61 138.75 94.46 0.68 0.24 16:49:25 559.9 7.25 18.5 2324 0.914 0.914 0.374 33.00 134.13 90.97 0.68 0.25 16:49:55 559.9 7.25 18.5 2339 0.949 0.949 0.373 34.26 134.13 91.40 0.68 0.26 16:50:25 559.9 7.25 18.5 2324 0.931 0.931 0.374 33.61 134.13 90.97 0.68 0.25 16:50:55 559.9 7.5 18.5 2324 0.897 0.897 0.390 32.39 138.75 94.92 0.68 0.23

121

16:51:25 566.5 8 18.5 2294 0.862 0.862 0.424 31.12 148.00 101.81 0.69 0.21 16:51:55 566.5 8 18.5 2294 0.880 0.880 0.424 31.77 148.00 101.81 0.69 0.21 16:52:25 566.5 8 18.5 2279 0.845 0.845 0.425 30.51 148.00 101.30 0.68 0.21 16:52:55 566.5 8 18.5 2279 0.845 0.845 0.425 30.51 148.00 101.30 0.68 0.21 16:53:25 566.5 8 18.5 2279 0.845 0.845 0.425 30.51 148.00 101.30 0.68 0.21 16:53:55 566.5 8 18.5 2294 0.862 0.862 0.424 31.12 148.00 101.81 0.69 0.21 16:54:25 559.9 8 18.5 2294 0.862 0.862 0.424 31.12 148.00 101.81 0.69 0.21 16:54:55 566.5 7.75 18.5 2294 0.862 0.862 0.408 31.12 143.38 97.91 0.68 0.22 16:55:25 566.5 7.75 18.5 2309 0.880 0.880 0.407 31.77 143.38 98.39 0.69 0.22 16:55:55 573.2 7.75 18.5 2294 0.880 0.880 0.408 31.77 143.38 97.91 0.68 0.22 16:56:25 573.2 7.75 18.5 2309 0.862 0.862 0.407 31.12 143.38 98.39 0.69 0.22 16:56:55 573.2 7.75 18.5 2294 0.880 0.880 0.408 31.77 143.38 97.91 0.68 0.22 16:57:25 566.5 7.75 18.5 2294 0.862 0.862 0.408 31.12 143.38 97.91 0.68 0.22 16:57:55 573.2 8 18.5 2294 0.845 0.845 0.424 30.51 148.00 101.81 0.69 0.21 16:58:25 573.2 8 18.5 2294 0.880 0.880 0.424 31.77 148.00 101.81 0.69 0.21 16:58:55 573.2 8 18.5 2294 0.862 0.862 0.424 31.12 148.00 101.81 0.69 0.21 16:59:25 573.2 7.75 18.5 2294 0.862 0.862 0.408 31.12 143.38 97.91 0.68 0.22 16:59:55 579.9 7.75 18.5 2294 0.862 0.862 0.408 31.12 143.38 97.91 0.68 0.22 17:00:25 586.5 7.75 18.5 2294 0.862 0.862 0.408 31.12 143.38 97.91 0.68 0.22 17:00:55 339.9 6 17.5 2234 0.845 0.845 0.296 30.51 105.00 69.34 0.66 0.29 17:01:25 493.2 7.5 18.25 2279 0.811 0.811 0.392 29.28 136.88 93.54 0.68 0.21 17:01:55 586.5 7.5 18.5 2324 0.931 0.931 0.390 33.61 138.75 94.92 0.68 0.24 17:02:25 579.9 7.5 18.5 2324 0.931 0.931 0.390 33.61 138.75 94.92 0.68 0.24 17:02:55 566.5 7.5 18.5 2324 0.914 0.914 0.390 33.00 138.75 94.92 0.68 0.24 17:03:25 579.9 7.75 18.5 2309 0.880 0.880 0.407 31.77 143.38 98.39 0.69 0.22 17:03:55 579.9 7.5 18.5 2324 0.931 0.931 0.390 33.61 138.75 94.92 0.68 0.24 17:04:25 566.5 7.5 18.5 2324 0.931 0.931 0.390 33.61 138.75 94.92 0.68 0.24 17:04:55 559.9 7.5 18.5 2324 0.914 0.914 0.390 33.00 138.75 94.92 0.68 0.24 17:05:25 513.2 7.25 18.25 2309 0.897 0.897 0.375 32.39 132.31 90.53 0.68 0.24 17:05:55 539.9 7.5 18.5 2309 0.880 0.880 0.391 31.77 138.75 94.46 0.68 0.23 17:06:25 299.9 5.5 17 2219 0.776 0.776 0.265 28.02 93.50 61.47 0.66 0.30 17:06:55 206.6 4.5 16.25 2130 0.535 0.535 0.203 19.32 73.13 45.33 0.62 0.26 17:07:25 140 3.75 1 15 0.017 0.000 0.243 0.00 3.75 0.38 0.10 0.00 17:07:55 126.6 3.5 1 0 0.155 0.000 0.228 0.00 3.50 0.00 0.00 0.00 17:08:25 126.6 3.25 1 0 0.172 0.000 0.211 0.00 3.25 0.00 0.00 0.00 17:08:55 120 3.25 1 0 0.172 0.000 0.211 0.00 3.25 0.00 0.00 0.00 17:09:25 120 3.25 1 0 0.155 0.000 0.211 0.00 3.25 0.00 0.00 0.00 17:09:55 126.6 3.5 1 0 0.138 0.000 0.228 0.00 3.50 0.00 0.00 0.00 17:10:25 126.6 3.5 1 0 0.155 0.000 0.228 0.00 3.50 0.00 0.00 0.00 17:10:55 133.3 3.5 1 0 0.155 0.000 0.228 0.00 3.50 0.00 0.00 0.00 17:11:25 133.3 3.5 1 0 0.172 0.000 0.228 0.00 3.50 0.00 0.00 0.00 17:11:55 133.3 3.5 1 0 0.155 0.000 0.228 0.00 3.50 0.00 0.00 0.00 17:12:25 133.3 3.5 1 0 0.155 0.000 0.228 0.00 3.50 0.00 0.00 0.00 17:12:55 133.3 3.5 1 0 0.138 0.000 0.228 0.00 3.50 0.00 0.00 0.00 17:13:25 213.3 5.75 1.25 0 0.138 0.000 0.374 0.00 7.19 0.00 0.00 0.00 17:13:55 319.9 8 14 1683 0.345 0.345 0.449 12.46 112.00 79.21 0.71 0.11 17:14:25 193.3 4.75 14 1787 1.069 1.069 0.234 38.60 66.50 43.77 0.66 0.58 17:14:55 126.6 3.25 12.25 1564 0.017 0.000 0.146 0.00 39.81 23.86 0.60 0.00 17:15:25 113.3 3 11.5 1430 0.017 0.000 0.135 0.00 34.50 20.23 0.59 0.00 17:15:55 113.3 2.75 10.25 1326 0.000 0.000 0.123 0.00 28.19 17.10 0.61 0.00 17:16:25 106.6 2.5 1 0 0.172 0.000 0.163 0.00 2.50 0.00 0.00 0.00 17:16:55 100 2.5 1 0 0.155 0.000 0.163 0.00 2.50 0.00 0.00 0.00 17:17:25 93.3 2.5 1 0 0.172 0.000 0.163 0.00 2.50 0.00 0.00 0.00 17:17:55 93.3 2.5 1 0 0.155 0.000 0.163 0.00 2.50 0.00 0.00 0.00

122

17:18:25 93.3 2.5 1 0 0.138 0.000 0.163 0.00 2.50 0.00 0.00 0.00 17:18:55 93.3 2.5 1 0 0.155 0.000 0.163 0.00 2.50 0.00 0.00 0.00 17:19:25 93.3 2.5 1 0 0.138 0.000 0.163 0.00 2.50 0.00 0.00 0.00 17:19:55 86.6 2.5 1 0 0.138 0.000 0.163 0.00 2.50 0.00 0.00 0.00 17:20:25 86.6 2.5 1 0 0.138 0.000 0.163 0.00 2.50 0.00 0.00 0.00 17:20:55 86.6 2.5 1 0 0.138 0.000 0.163 0.00 2.50 0.00 0.00 0.00 17:21:25 93.3 2.5 1 0 0.138 0.000 0.163 0.00 2.50 0.00 0.00 0.00 17:21:55 93.3 2.5 1 0 0.138 0.000 0.163 0.00 2.50 0.00 0.00 0.00 17:22:25 93.3 2.5 1 0 0.155 0.000 0.163 0.00 2.50 0.00 0.00 0.00 17:22:55 93.3 2.5 1 0 0.138 0.000 0.163 0.00 2.50 0.00 0.00 0.00 17:23:25 93.3 2.5 1 0 0.138 0.000 0.163 0.00 2.50 0.00 0.00 0.00 17:23:55 93.3 2.5 1 0 0.138 0.000 0.163 0.00 2.50 0.00 0.00 0.00 17:24:25 93.3 2.5 1 0 0.138 0.000 0.163 0.00 2.50 0.00 0.00 0.00 17:24:55 93.3 2.5 1 0 0.138 0.000 0.163 0.00 2.50 0.00 0.00 0.00 17:25:25 93.3 2.5 1 0 0.121 0.000 0.163 0.00 2.50 0.00 0.00 0.00 17:25:55 93.3 2.5 1 0 0.138 0.000 0.163 0.00 2.50 0.00 0.00 0.00 17:26:25 100 2.5 1 0 0.138 0.000 0.163 0.00 2.50 0.00 0.00 0.00 17:26:55 100 2.5 1 0 0.138 0.000 0.163 0.00 2.50 0.00 0.00 0.00 17:27:25 100 2.5 1 0 0.138 0.000 0.163 0.00 2.50 0.00 0.00 0.00 17:27:55 100 2.5 1 0 0.121 0.000 0.163 0.00 2.50 0.00 0.00 0.00 17:28:25 100 2.5 1 0 0.138 0.000 0.163 0.00 2.50 0.00 0.00 0.00 17:28:55 100 2.5 1 0 0.138 0.000 0.163 0.00 2.50 0.00 0.00 0.00 17:29:25 106.6 2.5 1 0 0.138 0.000 0.163 0.00 2.50 0.00 0.00 0.00 17:29:55 106.6 2.75 1 0 0.138 0.000 0.179 0.00 2.75 0.00 0.00 0.00 17:30:25 106.6 2.75 1 0 0.138 0.000 0.179 0.00 2.75 0.00 0.00 0.00 17:30:55 113.3 2.75 1 0 0.138 0.000 0.179 0.00 2.75 0.00 0.00 0.00 17:31:25 113.3 2.75 1 0 0.138 0.000 0.179 0.00 2.75 0.00 0.00 0.00 17:31:55 113.3 3 1 0 0.138 0.000 0.195 0.00 3.00 0.00 0.00 0.00 17:32:25 113.3 3 1 0 0.138 0.000 0.195 0.00 3.00 0.00 0.00 0.00 17:32:55 113.3 3 1.25 0 0.138 0.000 0.195 0.00 3.75 0.00 0.00 0.00 17:33:25 113.3 3 1 0 0.138 0.000 0.195 0.00 3.00 0.00 0.00 0.00 17:33:55 113.3 3 1 0 0.138 0.000 0.195 0.00 3.00 0.00 0.00 0.00 17:34:25 113.3 3 1 0 0.138 0.000 0.195 0.00 3.00 0.00 0.00 0.00 17:34:55 113.3 2.75 1 0 0.121 0.000 0.179 0.00 2.75 0.00 0.00 0.00 17:35:25 113.3 2.75 1 0 0.138 0.000 0.179 0.00 2.75 0.00 0.00 0.00 17:35:55 113.3 2.75 1 0 0.138 0.000 0.179 0.00 2.75 0.00 0.00 0.00 17:36:25 106.6 2.5 1 0 0.121 0.000 0.163 0.00 2.50 0.00 0.00 0.00 17:36:55 100 2.5 1 0 0.138 0.000 0.163 0.00 2.50 0.00 0.00 0.00 17:37:25 186.6 5 1.5 0 0.138 0.000 0.325 0.00 7.50 0.00 0.00 0.00 17:37:55 113.3 3 3.75 745 0.155 0.000 0.164 0.00 11.25 12.77 17:38:25 286.6 6.75 15.25 1787 0.103 0.103 0.364 3.72 102.94 68.10 0.66 0.04 17:38:55 339.9 7 18 2190 1.156 1.156 0.363 41.74 126.00 83.28 0.66 0.33 17:39:25 106.6 2.5 1 89 0.017 0.000 0.159 0.00 2.50 1.49 0.59 0.00 17:39:55 113.3 2.75 1 0 0.052 0.000 0.179 0.00 2.75 0.00 0.00 0.00 17:40:25 293.3 7 16.25 1936 0.241 0.241 0.374 8.70 113.75 75.80 0.67 0.08 17:40:55 106.6 2.5 10.25 1475 0.017 0.017 0.101 0.61 25.63 15.55 0.61 0.02 17:41:25 319.9 7.5 16.25 1832 0.138 0.138 0.411 4.98 121.88 78.79 0.65 0.04 17:41:55 373.2 7.25 18.5 2219 0.638 0.638 0.378 23.04 134.13 87.90 0.66 0.17 17:42:25 373.2 6.75 18.5 2249 1.432 1.432 0.345 51.70 124.88 81.13 0.65 0.41 17:42:55 373.2 7 18.5 2249 1.345 1.345 0.361 48.56 129.50 84.96 0.66 0.38 17:43:25 373.2 7.25 18.25 2234 1.259 1.259 0.378 45.46 132.31 88.35 0.67 0.34 17:43:55 373.2 7.25 18.25 2219 1.207 1.207 0.378 43.58 132.31 87.90 0.66 0.33 17:44:25 373.2 7 18.25 2219 1.190 1.190 0.362 42.97 127.75 84.13 0.66 0.34 17:44:55 373.2 7 18.25 2219 1.207 1.207 0.362 43.58 127.75 84.13 0.66 0.34

123

17:45:25 366.6 7 18.25 2219 1.207 1.207 0.362 43.58 127.75 84.13 0.66 0.34 17:45:55 366.6 7 18 2219 1.190 1.190 0.362 42.97 126.00 84.13 0.67 0.34 17:46:25 359.9 7 18 2219 1.190 1.190 0.362 42.97 126.00 84.13 0.67 0.34 17:46:55 359.9 7 18 2219 1.173 1.173 0.362 42.35 126.00 84.13 0.67 0.34 17:47:25 359.9 7 18 2219 1.138 1.138 0.362 41.09 126.00 84.13 0.67 0.33 17:47:55 366.6 7 18 2190 1.087 1.087 0.363 39.25 126.00 83.28 0.66 0.31 17:48:25 366.6 7 18 2205 1.104 1.104 0.363 39.86 126.00 83.71 0.66 0.32 17:48:55 366.6 7 18 2190 1.087 1.087 0.363 39.25 126.00 83.28 0.66 0.31 17:49:25 366.6 7 18 2205 1.087 1.087 0.363 39.25 126.00 83.71 0.66 0.31 17:49:55 359.9 7 18 2190 1.069 1.069 0.363 38.60 126.00 83.28 0.66 0.31 17:50:25 359.9 7 18 2190 1.035 1.035 0.363 37.37 126.00 83.28 0.66 0.30 17:50:55 359.9 7 17.75 2190 0.983 0.983 0.363 35.49 124.25 83.28 0.67 0.29 17:51:25 353.2 7 17.75 2175 0.983 0.983 0.364 35.49 124.25 82.86 0.67 0.29 17:51:55 353.2 7.25 17.5 2145 0.552 0.552 0.381 19.93 126.88 85.65 0.68 0.16 17:52:25 346.6 7.5 17.25 2115 0.414 0.414 0.399 14.95 129.38 88.34 0.68 0.12 17:52:55 339.9 7.25 17.25 2115 0.414 0.414 0.383 14.95 125.06 84.74 0.68 0.12 17:53:25 339.9 7 17.5 2145 0.535 0.535 0.365 19.32 122.50 82.00 0.67 0.16 17:53:55 333.3 6.5 17.75 2190 0.673 0.673 0.331 24.30 115.38 75.83 0.66 0.21 17:54:25 333.3 6.5 17.75 2205 0.655 0.655 0.330 23.65 115.38 76.20 0.66 0.20 17:54:55 333.3 6.25 17.75 2205 0.655 0.655 0.314 23.65 110.94 72.45 0.65 0.21 17:55:25 333.3 6.25 17.75 2205 0.673 0.673 0.314 24.30 110.94 72.45 0.65 0.22 17:55:55 333.3 6.25 17.75 2205 0.655 0.655 0.314 23.65 110.94 72.45 0.65 0.21 17:56:25 333.3 6.25 17.75 2205 0.690 0.690 0.314 24.91 110.94 72.45 0.65 0.22 17:56:55 333.3 6.25 17.75 2190 0.673 0.673 0.315 24.30 110.94 72.11 0.65 0.22 17:57:25 326.6 6.25 17.75 2205 0.690 0.690 0.314 24.91 110.94 72.45 0.65 0.22 17:57:55 326.6 6.25 18 2205 0.690 0.690 0.314 24.91 112.50 72.45 0.64 0.22 17:58:25 326.6 6 17.75 2205 0.673 0.673 0.298 24.30 106.50 68.70 0.65 0.23 17:58:55 326.6 6.25 17.75 2205 0.690 0.690 0.314 24.91 110.94 72.45 0.65 0.22 17:59:25 326.6 6.25 17.75 2205 0.673 0.673 0.314 24.30 110.94 72.45 0.65 0.22 17:59:55 319.9 6 17.75 2205 0.655 0.655 0.298 23.65 106.50 68.70 0.65 0.22 18:00:25 313.3 6 17.75 2190 0.638 0.638 0.298 23.04 106.50 68.38 0.64 0.22 18:00:55 306.6 6 17.75 2175 0.638 0.638 0.299 23.04 106.50 68.06 0.64 0.22 18:01:25 299.9 5.75 17.5 2175 0.604 0.604 0.283 21.81 100.63 64.36 0.64 0.22 18:01:55 293.3 5.75 17.5 2175 0.604 0.604 0.283 21.81 100.63 64.36 0.64 0.22 18:02:25 286.6 5.75 17.5 2160 0.569 0.569 0.283 20.54 100.63 64.06 0.64 0.20 18:02:55 286.6 5.75 17.25 2175 0.569 0.569 0.283 20.54 99.19 64.36 0.65 0.21 18:03:25 279.9 5.75 17.5 2160 0.552 0.552 0.283 19.93 100.63 64.06 0.64 0.20 18:03:55 279.9 5.75 17.25 2160 0.517 0.517 0.283 18.67 99.19 64.06 0.65 0.19 18:04:25 273.3 5.75 17.25 2145 0.500 0.500 0.284 18.05 99.19 63.76 0.64 0.18 18:04:55 266.6 5.5 17.25 2130 0.483 0.483 0.268 17.44 94.88 59.83 0.63 0.18 18:05:25 266.6 5.75 17 2130 0.466 0.466 0.285 16.83 97.75 63.45 0.65 0.17 18:05:55 259.9 5.5 17 2130 0.448 0.448 0.268 16.18 93.50 59.83 0.64 0.17 18:06:25 259.9 5.5 17 2130 0.448 0.448 0.268 16.18 93.50 59.83 0.64 0.17 18:06:55 253.3 5.5 17 2115 0.397 0.397 0.269 14.33 93.50 59.55 0.64 0.15 18:07:25 246.6 5.25 16.75 2100 0.362 0.362 0.253 13.07 87.94 55.69 0.63 0.15 18:07:55 239.9 5 16.75 2085 0.276 0.276 0.238 9.97 83.75 51.89 0.62 0.12 18:08:25 233.3 5 16.75 2085 0.259 0.259 0.238 9.35 83.75 51.89 0.62 0.11 18:08:55 233.3 5 16.75 2085 0.276 0.276 0.238 9.97 83.75 51.89 0.62 0.12 18:09:25 233.3 5 16.75 2085 0.241 0.241 0.238 8.70 83.75 51.89 0.62 0.10 18:09:55 226.6 5 16.75 2085 0.241 0.241 0.238 8.70 83.75 51.89 0.62 0.10 18:10:25 226.6 4.75 16.75 2085 0.259 0.259 0.221 9.35 79.56 48.34 0.61 0.12 18:10:55 226.6 4.75 16.75 2070 0.224 0.224 0.222 8.09 79.56 48.13 0.60 0.10 18:11:25 219.9 4.75 16.75 2070 0.207 0.207 0.222 7.47 79.56 48.13 0.60 0.09 18:11:55 219.9 4.75 16.75 2070 0.190 0.190 0.222 6.86 79.56 48.13 0.60 0.09

124

18:12:25 219.9 4.5 16.75 2056 0.155 0.155 0.206 5.60 75.38 44.42 0.59 0.07 18:12:55 213.3 4.5 16.75 2056 0.138 0.138 0.206 4.98 75.38 44.42 0.59 0.07 18:13:25 213.3 4.5 16.75 2056 0.103 0.103 0.206 3.72 75.38 44.42 0.59 0.05 18:13:55 213.3 4.5 16.5 2056 0.086 0.086 0.206 3.11 74.25 44.42 0.60 0.04 18:14:25 206.6 4.5 16.5 2056 0.069 0.069 0.206 2.49 74.25 44.42 0.60 0.03 18:14:55 206.6 4.5 16.5 2041 0.017 0.017 0.207 0.61 74.25 44.23 0.60 0.01 18:15:25 206.6 4.5 16.5 2056 0.017 0.017 0.206 0.61 74.25 44.42 0.60 0.01 18:15:55 206.6 4.25 16.5 2056 0.017 0.017 0.190 0.61 70.13 40.92 0.58 0.01 18:16:25 200 4.25 16.5 2041 0.000 0.000 0.191 0.00 70.13 40.76 0.58 0.00 18:16:55 200 4.25 16.5 2041 0.017 0.000 0.191 0.00 70.13 40.76 0.58 0.00 18:17:25 180 4 15.75 1981 0.017 0.000 0.177 0.00 63.00 36.72 0.58 0.00 18:17:55 93.3 2.25 1 60 0.000 0.000 0.144 0.00 2.25 0.90 0.40 0.00 18:18:25 60 1.5 0.75 0 0.017 0.000 0.098 0.00 1.13 0.00 0.00 0.00 18:18:55 60 1.5 0.75 0 0.155 0.000 0.098 0.00 1.13 0.00 0.00 0.00 18:19:25 60 1.5 0.75 0 0.155 0.000 0.098 0.00 1.13 0.00 0.00 0.00 18:19:55 120 3 1 0 0.172 0.000 0.195 0.00 3.00 0.00 0.00 0.00 18:20:25 180 4.25 1.25 0 0.138 0.000 0.276 0.00 5.31 0.00 0.00 0.00 18:20:55 186.6 4.25 1.25 0 0.155 0.000 0.276 0.00 5.31 0.00 0.00 0.00 18:21:25 186.6 4.25 1.25 0 0.138 0.000 0.276 0.00 5.31 0.00 0.00 0.00 18:21:55 186.6 4.25 1.25 0 0.155 0.000 0.276 0.00 5.31 0.00 0.00 0.00 18:22:25 180 4.25 1.25 0 0.155 0.000 0.276 0.00 5.31 0.00 0.00 0.00 18:22:55 180 4.25 1.25 0 0.155 0.000 0.276 0.00 5.31 0.00 0.00 0.00 18:23:25 180 0 20 0 0.138 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

: &&;!7'7: 8:33:55 – 8:45:25 !"7 &''7: 8:45:55 – 10:17:25 10:21:25 – 10:23:55 10:24:55 – 10:29:55 10:30:55 – 10:40:55 10:52:55 – 10:56:25 10:57:55 – 16:02:25 16:16:55 – 17:00:25 17:01:25 – 17:05:55 17:42:25 – 17:51:25 17:53:55 – 18:16:55 $&( &''7: 10:18:25 – 10:25:55 17:06:25 – 17:06:55 10:24:25 17:13:25 – 17:15:55 10:30:25 17:37:25 – 17:38:55 10:41:25 – 10:44:25 17:40:25 – 17:41:55 10:46:25 – 10:47:55 18:17:25 10:49:55 – 10:52:25 10:56:55 16:02:55 – 16:16:25 17:00:55

126

B: 0*&/ =,-,""/ PLC @ " " 6.7, A :

=A(-7'7 =,-,""/ :

127

) :

• Y0 !O>&# START ISO>|$ DC (NO) • X1 !O>&# STOP ISO>|$ DC (NC) • Y2 !O>&# START ISO>|$ AC (NO) • Y3 !O>&# STOP ISO>|$ AC (NC) • Y4 !%$N D!|'SI&B ISO>|$ AC (NC) • Y5 !%$N D!|'SI&B ISO>|$ DC (NC) • Y6 !%$N %|!/&/>$> (NC) • Y7 !%$N RELAY !OH!S/ />$D'/ (NC) • Y8 !O>&# <S$ !#!<Y& #BYOSCO (NO) • Y9 !%$N !%S>|> !O>$// (NO) D):

• B0 !O>&# !#!<Y&B RELAY ISO>|$ DC • B1 !O>&# !#!<Y&B RELAY ISO>|$ AC • B2 #BYOS$ !OH!S/ #!S>&B|<S$/ ISO>|$ DC • B3 #BYOS$ !OH!S/ #!S>&B|<S$/ ISO>|$ AC • B4 #BYOS$ !OH!S/ D!|'SI&B ISO>|$ AC • B5 #BYOS$ !OH!S/ D!|'SI&B ISO>|$ DC • B6 #BYOS$ !OH!S/ Y$'#/ />$D'/ H!$'!O/ • B7 • B8 #BYOS$ !OH!S/ B#/ %S!// • B9 !O>&# !#!<Y&B RELAY '!>$@#>/

$O>S/>$// Block 000: < , , . !" , memory bit MO. Block N001: Y NO " timer. + , NO " , on delay timer. & timer ' " , " , * . C . ' , . ' , timer memory bit '2. + , ( , " NO timer *. Block N002: B START-STOP DC , memory bit Ml, . Block 003: !" ('&), DC , memory bit '2

128

AC, DC. Block 004: B START-STOP AC , memory bit '4 . Block 005: < , , , , . !" , memory bit '3. Block 006: !" ('3), ('4), , . Block 008: + '2 , B9, " . & , . Block 009: ! DC. NO " . Block 010: ! AC. NO " . Block 011: ! AC. NO " . Block 012: ! DC. NO " . Block 013: ! A . NO " . Block 014: ! . NO " .

: &,-& 'I+* -&''7/