ОБЕКТ: „ЖИЛИЩЕН БЛОК 202”, Ж.К. „ДРУЖБА“, р-н...

ОБЕКТ: „ЖИЛИЩЕН БЛОК 202”, Ж.К. „ДРУЖБА“, р-н.Искър, гр.София

ВЪЗЛОЖИТЕЛ: СТОЛИЧНА ОБЩИНА

ИЗПЪЛНИТЕЛ: „СОФИНВЕСТ” ЕООД ЧАСТ: КОНСТРУКЦИИ

Извършил обследването: инж. Мария Абаджиева

юни 2015г. гр. София

камара на инженерите в инвестиционното проектиране

У Д О С Т О В Е Р Е Н И ЕЗА УПРАЖНЯВАНЕ НА

ТЕХНИЧЕСКИ КОНТРОЛПО ЧАСТ

КОНСТРУКТИВНАНА ИНВЕСТИЩОШИТЕ ПРОЕКТИ

конструкции $га сгради и съоръжения

ВАЖИ ЗА РЕГИСТЪР 2015 г*

инж. ДИМИТЪР ВЕСЕЛИНОВ ИШРЕТСКИ

РЕГИСТРАЦИОНЕН № 00130\ ОБРАЗОВАТЕЛНО-КВАЛИФИКАЦИОННА СТЕПЕН ' ■ *

МАГИСТЪР

ПРОФЕСИОНАЛНА КВАЛИФИКАЦИЯ

’ ' . , ; \ СТРОИТЕЛЕН ИНЖЕНЕР V ' "чар»., ..ж * #

вписан(а) в публичния регистър на лицата упражнявайки технически контрол с протоколно решение на УС на КИИП 90/29.06.2012 г. на основание чл. 142, ад. 10 на ЗУТ и раздел II от Наредба 2 на КИИП

Срок на валидност до 28.06.2017 година

стр. 1 от 16

ТЕХНИЧЕСКИ ДОКЛАД

от извършеното обследване

Настоящото конструктивно обследване е извършено по искане на

Възложителя, във връзка с кандидатстването на сградата за „Национална

програма за енергийна ефективност на многофамилни жилищни сгради“, въз

основа на:

-запознаване с наличната, частично запазена, архивна проектна

документация;

-изготвено архитектурно заснемане на сградата;

-извършен оглед на място и замерване на видимите конструктивни

елементи;

-oпределяне на якостните характеристики на определени материали

посредством безразрушителни методи;

-механично разкриване на части от конструкцията с цел установяване на

положението и габаритите на носещите конструктивни елементи, които не са

видими;

-статико-динамичен анализ на носещата конструкция на сградата,

посредством пространствен изчислителен модел;

-анализ на носимоспособността на сградата като цяло, предвид

установеното при огледа, резултатите от измерванията и резултатите от

изчислителния модел;

То има за цел да установи:

-вида и състоянието на конструкцията на сградата;

-вида и състоянието на земната основа;

-вида и състоянието на използваните материали за носещите

конструктивни елементи;

-наличието или липсата на дефекти по конструктивни елементи на

сградата, по видими белези, и да извърши анализ на причините за

възникването им;

-съответствието на изпълнения строеж по отношение на нормативните

документи по част „Конструкции”, които са били в сила по времето, когато

обекта е проектиран;

-съответствието на изпълнения строеж по отношение на актуалните

нормативни документи по част „Конструкции”;

-има ли необходимост от мероприятия за укрепване на сградата или

отделни нейни конструктивни елементи, с оглед осигуряване нейната

безопасна експлоатация в бъдеще;

стр. 2 от 16

Изготвения, въз основа на обследването технически доклад, ще може да

се използува и във връзка с изготвяне на технически паспорт на сградата,

съгласно изискванията на „Наредба No 5 от 28 декември 2006г. за техническите

паспорти на строежите”.

ДАННИ ЗА СГРАДАТА

За изготвяне на настоящия доклад бе извършен подробен оглед на

сградата и запознаване с наличната архивна проектна документация. Запазена

е проектна документация по част ВиК, откъдето има данни и за архитектурните

разпределения. Те съответстват на установеното при огледа. Документация по

част Конструкции не е налична.

Строежа на сградата започва през 1984-та година. Проектирането е

протекло в предходните години. Строителството е спряно през 1987-ма година,

отново е възобновено след няколко години и окончателно сградата е

завършена през 1993-та година. Предназначението ѝ като цяло не е променяно

през годините. Няма данни сградата като цяло да е надстроявана,

преустройвана и др.

АРХИТЕКТУРНО РЕШЕНИЕ

Сградата, обект на настоящото обследване, се намира в ж.к.“Дружба“, р-н

„Искър”, град София. Във функционално отношение тя е жилищна сграда.

Състои се от сутерен, партер, 13 (тринадесет) жилищни етажни нива и един

технически етаж. Има Г-образна форма в план. Вертикалната комуникация

между етажите се осъществява от две стълбищни клетки и два асансьора.

Сградата е изпълнена по системата „Едроплощен кофраж“.

В сутеренното ниво са разположени избени помещения и технологични

помещения за инсталациите в сградата. Предвидена е и възможност за

ползване на сутерена като противорадиационно укритие.

Помещенията в партерния етаж са били предвидени да се ползват като

търговски център. Това не е осъществено. Понастоящем те са отдадени под

наем на различни ползватели. Ползват се като склад за мебели, медицински

кабинети, фитнес център, жилище и др. Част от помещенията от партерния етаж

илизат напред от основната фасада на сградата. Покрити са с равна покривна

плоча. Така образуващата се терасовидно пространство за жилищата от първи

етаж на места е обособено като покрито пространство с с лека нагъната ЛТ-

ламарина, положено върху лека метална конструкция.

Етажите от 1-13 са жилищни, с по пет апартамента на всеки етаж, с типово

етажно разпределение на носещите стоманобетонни стени. Жилищата от 5-ти

стр. 3 от 16

до 13-ти етаж се различават от долните етажни нива по това, че имат по две

допълнителни оси с конзолно излизащи части под формата на лоджии по

източната и още две по южната си фасади (виж снимковия материал). По този

начин те са с по-голяма площ. Част от жилищата на последния 13-ти етаж са

мезонети, като второто им ниво заема част от следващия, 14-ти технически

етаж. В жилищата на тези етажни нива са извършвани множество

преустройства, свързани с премахване на неносещите преградни елементи,

което подробно е отразено в изготвеното архитектурно заснемане. По време на

настоящото обследване не бяха констатирани промени свързани с премахване

или нарушаване целостта на носещи стманобетонни елементи – стени.

Последния 14-ти етаж е технически, като част от него се заема от

помещенията на второто ниво на мезонетите от 13-ти етаж. В останалата част е

разположено техническо оборудване за сградните инсталации. Тази част е и с

по-малка етажна височина.

Покрива е плосък, топъл. Изолационния пакет е развит върху гладка

стоманобетонна плоча над техническото ниво.

Сградата се класифицира като обект III-та категория съгласно чл.137, ал.1,

т.3, буква в) от „Закон за устройство на територията” от 26.20.2012г. - „ жилищни

и смесени сгради с високо застрояване; сгради и съоръжения за обществено

обслужване с разгъната застроена над 5000 кв.м или с капацитет от 200 до 1000

места за посетители“.

КОНСТРУКТИВНО РЕШЕНИЕ

СТРОИТЕЛНА СИСТЕМА

В конструктивно отношение, сградата е изпълнена по системата

„Едроплощен кофраж“ и за нея са характерни особеностите на тази строителна

технология. По метод на изграждане тя е монолитна.

Използвана е конструктивна схема с една надлъжна стена с дебелина

20cm, следваща Г-образната форма на сградата, и напречни стени през

разстояния 3.40, 3.60m и др. (светли разстояния между напречните стени).

Външните напречни стени и напречните стени между отделните жилища са с

дебелина 20cm, а всички останали напречни стени са конструирани с дебелина

16cm. Дебелината на стените не се променя във височина на сградата. Тази

схема класифицира конструкцията като безскелетна.

Фасадните стени и парапетите на балкони и лоджии са неносещи и са

изпълнени с тухлена зидария с дебелина 12cm. Вътрешните преградни стени са

изпълнени също с тухлена зидария с дебелина 12cm и 25cm.

стр. 4 от 16

ФУНДИРАНЕ

Теренът, на който е изградена сградата, е равнинен. Не бяха открити

документи съдържащи данни от извършени инженерно-геоложки проучвания.

Не са запазени чертежи или други архивни документи, изясняващи

фундирането на сградата и съответно не е известно допустимото почвено

напрежение в земната основа, използвано при определяне размерите на

фундаментите. Не са известни, и по време на обследването не са правени

проучвания за установяване на почвените разновидности, изграждащи земната

основа, както и хидрогеоложките обстоятелства на строителната площадка.

Фундирането на сградата е решено с обща фундаментна плоча, чиято

дебелина не беше установена. Във връзка с извършените за целите на

настоящия доклад изчислителни проверки, нейната дебелина е приета 170cm, с

конзолна част излизаща навън от контура на сутерена – също 170cm, което

съответства на обичайното проектантско решение за сгради с такава етажност.

Сутеренните стени до кота +/-0.00 са стоманобетонни, разположени

непосредствено под носещите стоманобетонни стени от типовото етажно

разпределение. Характерно за строителната система „Едроплощен кофраж“ е

отсъствието на греди и щурцове в помещенията, по направление на посоката

на изтегляне на кофражните форми, тъй като това би затруднило и забавило

изпълнението. В тази връзка, сутеренните пространства също са изпълнявани

като отворени към външния контур на сградата помещения, като в последствие

по този външен контур са изпълнени допълнително стени от леко армиран или

неармиран бетон. В конкретния случай тези стени са с дебелина 40cm, тъй като

помещенията са предвидени да се ползват и като противорадиационни

укрития, съгласно изискванията на нормативните документи от времето на

строителството на сградата.

По сутеренните стени не се наблюдават следи от течове, както от

проникване на външни води, така и от преминаващите клонове на сградните

инсталации. От това може да се заключи, че около сградата няма наличие на

плитки подпочвени води, а системата за отвеждането на повърхностните води

около сградата работи надеждно.

ВЕРТИКАЛНИ НОСЕЩИ ЕЛЕМЕНТИ

Елементите на сградата, поемащи вертикални натоварвания, са система

от стоманобетонни стени с дебелина 16 и 20cm, както е показано на

приложената конструктивна схема. Стените са разположени в две

взаимноперпендикулярни направления. В надлъжно направление има една

стена, с дебелина 20cm, преминаваща центално през цялата дължина на

сградата, следвайки нейната Г-образна форма. Стените в напречно направление

стр. 5 от 16

на сградата са разположени от двете ѝ страни и са с дебелина 16 и 20cm, както

е показано на приложената конструктивна схема. Надлъжните и напречните

стени са прекъснати на места от отвори за врати, като зоната над вратите в

общия случай е също част от стоманобетонната стена и в този смисъл има

носещи функции. Разпределението на носещите стоманобетонни стени и на

отворите в тях е еднакво в план при жилищните етажи.

Като правило, стоманобетонните стени от системата „Едроплощен

кофраж“ се армират със заварени мрежи. Те трябва да се застъпват с

армировката на колоните в краищата им минимум 20Ø. В стените над вратите

(щурцовете) се поставят 4Ø16 под формата на пояс. В краищата на стените и

около вратите се оформят скрити колони, армирани с мин. 4Ø12.

В сутерена и партера разположението на отворите за врати в стените се

различава от това в жилищните нива, но местоположението на стените е

идентично. Асансьорното ядро и стените на стълбищната клетка също са

стоманобетонни. В сградата не се констатират свободностоящи колони.

Вътрешните преградни зидове нямат носещи функции.

ЕТАЖНИ ПОДОВИ КОНСТРУКЦИИ

Етажните подови конструкции са гладки стоманобетонни плочи с

дебелина 14cm, ставно стъпващи върху системата от надлъжни и напречни

стоманобетонни стени. Армирани са като еднопосочни и тристранно подпрени

полета. Характерно за системата „Едроплощен кофраж“ е отсъствието на

монолитно свързани с плочата греди и щурцове при фасадните стени и над

отворите за врати във вътрешните неносещи стени. Греди има само над

отворите за врати, разположени в носещите стоманобетонни стени във

вътрешността на сградата. Фасадните стени с отвори за врати и прозорци по тях

са оформени с тухлена зидария, която няма носещи функции.

За армиране на етажните стоманобетонни плочи, изпълнявани по

системата „Едроплощен кофраж“, по правило се използват заварени мрежи,

като ако в изключителни случаи на места има по-голяма концентрация на

усилия – там се прилага усилване на мрежите с допълнителна армировка.

Стълбищните рамена са със статическа схема проста греда. Армирани са с

долна носеща армировка по наклона на рамото и предават натоварването си

върху скрити греди на нивото на етажната и междинната площадки.

ПРОТИВОСЕИЗМИЧНА КОНСТРУКЦИЯ

С оглед на годината на построяване на сградата – началото на 80-те,

години на XX-ти век, по презумпция в нея са заложени елементи, отговарящи на

по-занижени изисквания за противосеизмично осигуряване на сградите, спрямо

днешните.

стр. 6 от 16

Сградата обаче притежава значителна пространствена коравина и

носимоспособност за поемане на хоризонтални въздействия, в това число и

сеизмични, благодарение на характера на носещата си конструкция. Големия

брой стоманобетонни елементи - стени с голяма дължина, работещи като

стоманобетонни шайби, както и разположението на тези елементи в две

взаимноперпендикулярни направления, определят доброто поведение на

сградата при такъв вид въздействия, което се потвърждава и от извършените

изчисления за установяване на нейните технически характеристики.

Допълнителен благоприятен фактор при съпротивлението на сградата на

сеизмични въздействия, е наличието на корави диафрагми (практически

недеформируеми в равнината си стоманобетонни плочи) на всяко етажно ниво,

обединяващи за съвместна работа всички вертикални противосеизмични

елементи. Сградата има благоприятна Г-образна форма в план, неизменяща се

по височина. Местоположението на вертикалните носещите елементи също не

се променя във височина на сградата. Поради това тя може да се класифицира

като регулярна в план и височина, което е допълнителен благоприятен фактор

по отношение на противосеизмичното ѝ поведение.

ПОКРИВНА КОНСТРУКЦИЯ

Покрива над последното етажно ниво (техническия етаж) е плосък, топъл.

Покривните слоеве – бетон за наклон и хидроизолация са положени върху

равна стоманобетонна плоча над техническия етаж. Хидроизолацията над

голяма част от покрива е подмянена и е в добро състояние. В частта, която не е

подменена обаче, тя е повредена от действието на UV-лъчи, от нея се

констатират течове и се нуждае от спешна подмяна.

СЪСТОЯНИЕ НА СГРАДАТА

Като цяло сградата се намира в сравнително добро техническо състояние.

По нея не бяха костатирани пукнатини, деформации или други сериозни

дефекти по носещи елементи.

През годините, по сградата са извършвани редица вътрешни

преустройства, свързани с премахване на тухлени зидове, които нямат

отношение към носимоспособността на нейната конструкция, тъй като тези

елементи нямат носещи функции.

По вертикалните и хоризонтални носещи стоманобетонни елементи се

наблюдават отклонения от вертикалното, съответно хоризонталното им

положение. Това не е предпоставка за възникване на аварии, предвид

дългогодишния експлоатационен период на сградата и липсата на дефекти по

нея.

стр. 7 от 16

На много места по сградата са усвоени балкони и лоджии, като за целта

има премахнати фасадни тухлени зидове, които също нямат носещи функции.

Нормативните натоварвания за балкони и лоджии са по-голями отколкото за

жилищни помещения, следователно чрез тази намеса те не биха могли да

бъдат превишени.

На много места по фасадите има зони с опадала мазилка. Вследствие на

това са се оголили и стоманобетонни елементи. Забелязва се и оголена

армировка. Оголена армировка има и от вътрешната страна на стените на

техническия етаж и сутерена, които са оставени неизмазани. За тези елементи

са необходими бързи ремонтни мероприятия, тъй като започналите

корозионни процеси в армировката и бетона, вследствие на прякото им

излагане на атмосферни въздействия са необратими и макар и бавно, водят до

постепенно редуциране на якостните им характеристики.

На места по стените и таваните на помещенията се забелязват следи от

течове – предимно над помещения от последния етаж. Те се дължат на

навлизане на дъждовна вода откъм покрива към техническия етаж и оттам

надолу към жилищния етаж, поради лошото състояние на хидроизолацията в

една част от покрива. В един конкретен участък от техническия етаж (виж

снимковия метерил), проникването на вода се дължи на неправилно изпълнен

зид – с надстърчане пред фасадата. При така образувалата се външна

хоризонтална част на този зид се задържа вода, която прониква и към

вътрешността на сградата. За отстраняването на този дефект е необходимо или

премахването на зида и повтрното му изпълнение или осигуряване на

водонепропускливост на надстърчащата хоризонтална част чрез покриването ѝ

с ламаринена шапка или по друг начин.

Всички констатирани течове е необходимо да се отремонтират, тъй като

наличието им рязко влошава хигиенното състояние на сградата и комфорта на

обитаване на съответните помещения.

На места по сградата се наблюдават незначителни пукнатини (с широчина

под 0.5mm) при връзките между стоманобетонните стени и леките преградни

стени от тухли. Тези пукнатини се дължат на различната деформируемост на

двата материала при хоризонтални въздействия и топлинно-влажностни

промени. Те не представляват опасност за сигурността на сградата и не влияят

на общата носимоспособност на нейната конструкция.

ИЗПОЛЗВАНИ МАТЕРИАЛИ

Няма налична проектна документация, която да съдържа точни данни за

якостните характеристики на използваните материали в сградата. Предвид

масовата практика към онзи момент, установеното при огледа, справка със

стр. 8 от 16

специализирана литература (Указания за проучване, проектиране и изпълнение

на сгради с Едроплощен кофраж, изд. от Министерство на строжите и

архитектурата БТР Пловдив ЦНИРПД ДСО „Гражданско стрителство“, от 1973-та

година) и справка с проектната документация на подобни сгради,

предполагаемите материали, използвани за сградата са:

Обикновен бетон с минимална марка М200 и максимална М300

(приблизително съответстващи на В15 и В25) съответно с Rb,c=0.85kN/cm2 и

Rb,c=1.45kN/cm2– за плочите;

Филцбетон с минимална марка М200 и максимална М300

(приблизително съответстващи на В15 и В25) съответно с Rb,c=0.85kN/cm2 и

Rb,c=1.45kN/cm2– за стените;

Армировка АI и АIс под формата на вързани скелети за гредите и

колоните в краищата на стените.

Армировка АI и АIс под формата на заварени мрежи за плочите и

средната част на стените.

Армировка АIII за елементите, изпълнени през по-късните етапи на

строителството.

УСТАНОВЕНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ВЛОЖЕНИТЕ МАТЕРИАЛИ

За някои от материалите, вложени при изпълнението на конструктивните

елементи, якостните характеристики са установени след извършен обстоен

оглед на място и след извършени полеви тестове на якостните им

характеристики посредством безразрушителни методи.

Определянето на якостта на натиск на бетона е извършено на местата по

сградата, където има достъп до открити стоманобетонни елементи, с уред за

безразрушително определяне на локалната якост на бетон, а именно -

склерометър „PROCEQ Silver Schmidt PC N”. Имерването е извършено съгласно

изискванията на БДС EN 12504-2:2012 „Изпитване на бетон в конструкции. Част

2: Изпитване без разрушаване. Определяне на големината на отскока” и БДС

EN 13791:2007 - „Оценяване якостта на натиск на бетона на място в конструкции

и готови бетонни елементи”, като метода се основава на измерването на

големината на еластичен отскок на тяло, изстреляно към бетонна повърхност, от

уреда. Точките, където е извършено прострелването, са избрани в зони, където

бетонната повърхност е сравнително гладка и чиста, а самия бетон е

максимално запазен и недефектирал. В точките, където беше извършено

прострелване, се установи повърхностна якост на натиск на бетона, в диапазона

от клас В15 до клас В45. В15 е очакваната якост на натиск на бетона, предвид

годината на започване на строителството на сградата и препоръчителните общи

правила за проектиране и изпълнение на сгради по системата „Едроплощен

стр. 9 от 16

кофраж“. По-високите якостни характеристики са измерени по горните нива на

сградата и по всяка вероятност са свързани с по-късната година на строителство

на тези етажи и масово използвания по това време бетон с по-високи якостни

характеристики. Резултатите от извършените замервания, са протоколирани и

приложени към настоящия доклад.

Наличието на армировъчни пръти, техният диаметър и бетонно покритие

е търсено чрез безразрушително сканиране на подбрани достъпни

стоманобетонни елементи, с уред „HILTI Ferroscan PS 200”, конструиран в

съответствие с европейски стандарти EN 55011, EN 50082-1, EN 61000-6-1-4.

Търсено е съответствие на установената армировка с приетите по времето на

изпълнението на сградата правила и утвърдени практики за конструиране на

съответния елемент. В сканираните елементи не бяха установени отклонения от

тях. Предвид препоръките за проектиране в „Указания за проучване,

проектиране и изпълнение на сгради с Едроплощен кофраж“ от 1973-та година,

армировъчната стомана следва да се счита от вида AI (Rs = 225MPa)

Резултатите от извършените измервания са протоколирани и приложени

към настоящия доклад.

СЪОТВЕТСТВИЕ НА СГРАДАТА ПО ОТНОШЕНИЕ НА НОРМАТИВНАТА

УРЕДБА ПО ЧАСТ КОНСТРУКЦИИ, АКТУАЛНА ПО ВРЕМЕТО, КОГАТО СГРАДАТА Е БИЛА ПРОЕКТИРАНА И КЪМ НАСТОЯЩИЯ МОМЕНТ.

Към момента в страната ни действат както българските нормативни

документи, така и единната европейска система за проектиране на стоителни

конструкции – Еврокод. Анализирано е по-подробно съответствието на

конструкцията съгласно българските нормативни документи, тъй като те са по-

близки до тези, действали по време на първоначалното проектиране на

сградата. Въпреки това, всички бъдещи реконструкции или други намеси,

имащи отношение към конструктивни елементи, следва да се извършват при

удовлетворяване на изискванията на действащите към момента на

проектирането им нормативи.

ПРОТИВОСЕИЗМИЧНО ОСИГУРЯВАНЕ НА СГРАДАТА

По времето, когато сградата е проектирана (преди 1984-та година) е бил в

сила „Правилник за строителство в земетръсни райони” от 1964-та година и

неговите изменения и допълнения от 1972-ра и 1977-ма година. Съгласно този

нормативен документ, град София попада в сеизмичен район с VIII-ма степен на

интензивност на сеизмичното въздействие.

По отношение на оценката за сеизмична осигуреност на сградата, по

критериите на „Наредба No-02-20-2 за проектиране на сгради и съоръжения в

стр. 10 от 16

земетръсни райони” от 2012-та година, може да бъде казано следното: От

момента на построяването си до момента на огледа, сградата е била

неколкократно подложена на слаби сеизмични въздействия (под VII-ма степен

по скалата MSK), както и на едно по-силно такова – земетресението от

22.05.2012г. с епицентър близо до гр. Перник, класифицирано като VII-ма степен

по скалата MSK. Няма данни то да е предизвикало разрушения, пукнатини или

други дефекти по носещи конструктивни елементи на сградата. Няма данни по

сградата да са извършвани намеси, свързани с премахване, нарушаване на

целостта или претоварване на носещи конструктивни елементи. Сградата е

изпълнявана по одобрен проект, при изготвянето на който са спазени

действащите към онзи момент нормативни документи. Поради изброеното по-

горе, за сградата може да се даде положителна оценка на сеизмичната ѝ

осигуреност тъй като изискванията на Чл.6, (2) от „Наредба No -02-20-2 за

проектиране на сгради и съоръжения в земетръсни райони” от 2012-та година

са удовлетворени. Въпреки това, носещата конструкция на разглежданата

сграда не отговарят на редица от актуалните изисквания, заложени в

действащите към настоящия момент нормативни документи, като например

минимален клас на бетона, минимални якостни характеристики на стоманата,

изисквания за конструиране на елементите, поемащи сеизмични въздействия и

др. Различна е методиката за определяне на сеизмичните сили, сеизмичното

райониране, стойностите на изчислителните ускорения на земната основа, на

коефициентите на значимост, на реагиране и т.н.

По отношение на изискванията (за методиката за определяне на

сеизмичните сили, оразмеряването и конструирането на антисеизмичните

конструкции) заложени в Наредба No -02-20-2 за проектиране на сгради и

съоръжения в земетръсни райони” от 2012-та година и по смисъла на ал.1,3 от

допълнителните разпоредби към нея, сградата е "неосигурена", тъй като е

проектирана преди 1987г.

Както бе посочено по-горе, съгласно „Правилник за строителство в

земетръсни райони” от 1964-та година, град София попада в сеизмичен район с

интензивност на въздействието VIII-ма степен по МСК. Изчислителните

сеизмични сили, съгласно същия документ, се определят по формулата:

Sk = ψ . β . ηк . Kс . Qк където:

Ψ = 1.0 за обикновени корави сгради със сравнително голямо затихване

(тухлени сгради, безскелетни сгради с шайби) и други обикновени корави

съоръжения;

0,8<β = 0,7/Т < 2,4 -динамичен коефициент,

Т - период на собствени трептения

стр. 11 от 16

по табл.1 "сеизмична степен на сградите в зависимост от тяхната

значимост" - степента остава непроменена – VIII-ма степен

ηк – коефициент на формата на трептенето;

Kс = 0.050 – сеизмичен коефициент за почви от 3-та група;

Qк – натоварване, съсредоточено в т. “К”.

За всяко етажно ниво сеизмичните сили са съответно:

S1 = 1.0,050 . β . η1 . Q1= 1.0,050. η1 . Q1 . 0.7/T1 = 0,035. η1 . Q1 /T1

S2 = 1.0,050 . β . η2 . Q2= 1.0,050 . η2 . Q2 . 0.7/ T2 = 0,035. η2 . Q2/T1

S3 = 1.0,050 . β . η3 . Q3= 1.0,050 . η3 . Q3 . 0.7/ T3 = 0,035. η3 . Q3/T1 и т.н.

Значимостта на сградата се отчита, като за сградите от по-висока

категория се работи с една степен по-висока сеизмична интензивност от

показаната в картата за сеимично райониране на страната. Конкретната сграда

попада в категория „Б“ – „жилищна срада“, за която не се изисква такова

завишаване.

Според наредба No-02-20-2 за проектиране на сгради и съоръжения в

земетръсни райони” от 2012-та година, град София попада в сеизмичен район с

IX-та степен на интензивност на сеизмичното въздействие по скалата МSK.

Kонструкциите следва да бъдат оразмерени за поемане на сеизмични сили,

чиито изчислителни стойности се определят по формулата:

Eik = C. R . Kс . βi . ηiк . Qк където:

C = 1,20 е коеф. на значимост на сгради и съоръжения от III-ти клас по

значимост на строежите (III - та категория по ЗУТ);

R = 0,33 – коефициент на реагиране, за сгради изпълнени по системата

„Едроплощен кофраж“;

0.8 <βi = 1,2/Т < 2.5 – динамичен коефициент (за масовия случай - почви

група С);

ηiк - коеф. на разпределение на динамичното натоварване;

Kс = 0,27 - коефициент на сеизмичност, за зона с IX-та степен на

интензивност (гр.София);

Qк – натоварване, съсредоточено в т. “К”

За всяко етажно ниво сеизмичните сили са съответно:

S11 = 1,20.0,33.0,27.β1.η11.Q1 = 1,20.0,33.0,27.η11.Q1.1.2/T1 = 0,128.η11.Q1/T1;

S12= 1,20.0,33.0,27.β2.η12.Q2 = 1,20.0,33.0,27.η12.Q2.1.2/T2 = 0,128.η12.Q2/T2;

S13 = 1,20.0,33.0,27.β3.η13.Q3 = 1,20.0,33.0,27.η13.Q3 .1.2/T3 = 0,128.η13. Q3/T3

и т.н.

Очевидно е, че действащите към момента нормативни документи

поставят по-строги изисквания към конструкциите на сградите. Изчисляваните

по съвременните норми сили са с 367% по-големи стойности.

стр. 12 от 16

За установяване на поведението на сградата при сеизмично въздействие

съгласно актуалната нормативна уредба, е проведен статико-динамичен

анализ. От него се вижда, че конструктината схема на елементите, техните

размери, местоположение и ориентация са правилно подбрани. Дори и при по-

силното въздействие преместванията остават в допустимите границите.

Периода на собствени трептния показва, че сградата има значителна коравина.

Армирането на вертикалните елементите съответства на необходимото за по-

малки усилия по отношение на армировката в краищата на стените, което е и

очаквано, предвид факта че те са оразмерявани за по-малки сеизмични сили.

Армирането на средната част на стените с установените заварени мрежи е

достатъчно дори и за по-големите усилия.

Изброените по-горе изисквания за минимален клас на бетона,

минимални якостни характеристики на стоманата, изисквания за конструиране

на елементите, поемащи сеизмични въздействия и др. са още по-строги в

Еврокод и съответно те също не са изпълнени. Това налага за сградата да се

въведат ограничения за бъдещи дейности свързани с промяна на

конструкцията, промяна на експлоатационните натоварвания, надстроявания,

реконструкции и т.н. (съгласно чл.5 от „Наредба -02-20-2 за проектиране на

сгради и съоръжения в земетръсни райони”). Ако се предвиждат бъдещи

инвестиционни намерения, свързани с подобни намеси, те следва да се

изпълняват само след изготвяне и одобрение от съответните инстанции на

работен инвестиционен проект по всички части, включващ и цялостно

укрепване на сградата, съгласно всички актуални изисквания за конструкции,

подложени на сеизмични въздействия. Това не се отнася за мероприятията,

свързани с въвеждането на мерки за енергийна ефективност на сградата,

изразяващи се в санирането ѝ чрез полагане на топлоизолационни материали,

тъй като оценката за сеизмичната осигуреност на сградата е положителна, а

подобни мероприятия не биха могли да доведат до превишаване на масата на

съответните етажни нива с повече от 5% и в този смисъл няма да променят

заварената сеизмична осигуреност на сградата.

НАТОВАРВАНИЯ ЗА СГРАДАТА

Предвид годината на проектиране, за сградата са прилагани действащите

към онзи момент „Натоварвания и въздействия. Норми за проектиране” от

1979-та година. В приложената по-долу таблица е направена съпоставка между

натоварванията от правилника от 1979-та година (нормативни стойности) и

„Наредба 3 за основните положения за проектиране на конструкциите на

строежите и въздействията върху тях” от 2005-та година (нормативни

стойности).

стр. 13 от 16

Натоварвания и въздействия върху конструкцията на

сградата

1979-та г. Коеф. на натоварв

ане 2005-та г.

Коеф. на натоварв

ане

Разлика в проценти в

натоварванията

Собствено тегло на материалите

1.10/1,30

1.20/1.35 Завишено с 9,1%/3,85%

Помещения за живеене или обитаване

1,50 kN/m2 1.40 1,50 kN/m2 1,30 Намалено със

7%

Стълбища в жилищни сгради

3,00 kN/m2 1.30 3,00 kN/m2 1,30 Непроменено

Балкони в жилищни сгради

4,00 kN/m2 1.30 3,00 kN/m2 1,30 Намалено с

25%

Използваеми тавански помещения

1,50 kN/m2 1.40 1,50 kN/m2 1,30 Намалено със

7%

Търговски помещения 4.00 kN/m2 1.30 5,00 kN/m2 1,30 Завишено с

20%

Натоварване от вятър за гр. София

0,55 kN/m2 1.20 0,43 kN/m2 1,40 Намалено с

10,5%

Натоварване от сняг за гр. София

0,70 kN/m2 1.40 1,00 kN/m2 1,40 Завишено с

42%

От таблицата се вижда, че в актуалната към настоящия момент наредба и

тази действала по време на проектирането на сградата са заложени близки по

стойност натоварвания, като крайните изчислителни стойности дори са по-

ниски към днешна дата. Нормативните стойности на обемните тегла на

материалите са непроменени. Различават се само коефициентите за сигурност с

които се работи. Общия изчислителен товар за етажно ниво съгласно

актуалните норми не е завишен с повече от 5% в сравнение с натоварването

заложено при първоначалното проектиране на сградата. Фактът, че сградата е

била експлоатирана съгласно настоящото си предназначение в продължение на

дълъг период от време без наличие на дефекти по носещата ѝ конструкция и в

бъдеще не се очаква промяна в режима на експлоатация, също дава основания

да се смята, че усилията в елементите могат да бъдат надеждно поети с

наличната им носимоспособност.

НОРМИ ЗА ПРОЕКТИРАНЕ НА СТОМАНОБЕТОННИ КОНСТРУКЦИИ По отношение на стоманобетонната си конструкция, сградата е

проектирана съгласно „Норми за проектиране на бетонни и стоманобетонни

конструкции” от 1967-ма година. Може да се счита, че заложените в него

изисквания са спазени, тъй като конструкцията на сградата е изпълнена и

въведена в експлоатация, съгласно одобрен проект по част Конструкции, още

повече, че по носещите хоризонтални и вертикални конструктивни елементи не

се откриват пукнатини, недопустими деформации или други дефекти.

стр. 14 от 16

В „Норми за проектиране на бетонни и стоманобетонни конструкции” от

1996-та година, актуални към днешна дата, няма съществени различия по

отношение на изчисление и армиране на стоманобетонните елементи, освен

завишаване на минималните конструктивни изисквания.

В „Еврокод 2: Проектиране на бетонни и стоманобетонни конструкции”

има заложени различни изисквания по отношение на конструиране на

армировката. Изискват се по-големи дължини на снаждане и закотвяне,

въведена е различна номенклатура на армировъчните стомани и д.р. Тези

изисквания по презумпция не са спазени. Въпреки това обаче, състоянието на

сградата, към настоящия момент, не предполага, че усилията в носещите

конструктивни елементи не могат да бъдат поети с наличната им

носимоспособност.

НОРМИ ЗА ФУНДИРАНЕ По отношение на нормативите, касаещи фундирането на сградата,

дългият период на експлоатация дава основания да се твърди, че проектните

слягания в основата вече са реализирани, земните пластове са достатъчно

добре уплътнени и консолидирани и не би следвало за в бъдеще по сградата да

се очакват проблеми свързани с пропадане, изчерпване на носимоспособност

или други проблеми свързани със земната основа, след като до този момент

няма индикации за наличието на такива.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Като цяло, въпреки дългогодишния си период на експлоатация, сградата

се намира в добро техническо състояние. Всички констатираните дефекти по

нея се дължат на дългогодишна липса на поддръжка, не представляват

непосредствена опасност за сигурността на ползвателите ѝ и не намаляват

онези носимоспособност и сигурност, които са били заложени по време на

първоначалното проектиране на сградата. Те могат да бъдат лесно отстранени

посредством рутинни ремонтни дейности. От съществено значение е да се

премахне неправилно изпълнения зид от техническото етажно ниво, през чието

надстърчане навлиза вода, или да се осигури водоплътността му по друг

подходящ начин, преди полагането на новите топлоизолационни слоеве, тъй

като след това той ще остане недостъпен за ремонтни мероприятия от

външната си страна.

Вследствие на цитираното по-горе, може да се заключи, че конструкцията

на обследваната сграда изпълнява голяма част от съществените изисквания на

актуалните нормативни документи по част „Конструкции” по отношение

поемането на вертикалните въздействия, на които е подложена и може

безопасно да бъде експлоатирана съгласно настоящите си функции.

стр. 15 от 16

По отношение на хоризонталните въздействия, сградата е проектирана и

изпълнена във време, когато за град София се е изисквало противосеизмично

осигуряване за по-ниска - VIII-ма степен на интензивност на сеизмично

въздействие. Различни са и коефициентите на реагиране и изобщо стойността

на сеизмичната сила при такова въздействие. Такива стойности са били

допустими и заложени по време на проектирането на сградата. Нейното

предназначение и свързаните с това нормативни експлоатационни

натоварвания не са променяни през годините и не са извършвани

преустройства, свързани с редуциране на сеизмичната сигурност на сградата,

поради което, за нея може да се даде положителна оценка на сеизмичната и

осигуреност. Въпреки това, съгласно „Наредба No-02-20-2 за проектиране на

сгради и съоръжения в земетръсни райони” от 2012-та година, тя се

класифицира като неосигурена , тъй като е строена преди 1987-ма година.

МЕРКИ ЗА ПОДДЪРЖАНЕ НА СТРОЕЖА

На основание извършеното обследване и анализ на повредите по

сградата, за нея е необходимо да се изпълнят следните мероприятия:

-Извършване на частичен ремонт на фасадите и вътрешната страна на

стоманобетонните стени от техническия етаж и сутерена, включващ обработка

на стоманобетонните елементи с оголена армировка. Това следва да се

извърши чрез почистване на бетонната повърхност до здрав бетон,

отстраняване на корозиралия слой от армировката с преобразувател за ръжда и

нанасяне на подходящ репариращ състав върху нея;

- Премахване на надстърчащия пред фасадата зид от техническия етаж и

възстановяванео му или осигурявае на водоплътността на надстърчащата навън

хоризонтална част чрез покриването ѝ с ламаринена шапка или по друг начин;

- Подмяна на покривните хидроизолационни слоеве, в частта където

изолацията е повредена;

- Изпълнение на козирки, цялостно по корниза на сградата;

- Отремонтиране на всички следи от течове в помещенията, след

отстраняване на причините за възникването им по гореописаните начини;

За правилната и безопасна експлоатация на сградата в бъдеще, е

необходимо да се извършват още:

- Периодични ремонти на покривните изолации на всеки 5 години, като

не е допустимо претоварване на покривната конструкция с повече от

съществуващите в момента хидроизолационни материали;

- Своевременно да се почистват покривните воронки с оглед избягване

на запушването им, и оттам – възникването на течове и повреди в покрива;

стр. 16 от 16

- Необходимо е редовно да се преглеждат и ремонтират всички

вертикални канализационни тръби с цел да се предотвратят течове в зоната на

преминаването им през сградата;

- Периодично трябва да се почиства хоризонталния канализационен клон

свързващ сградата с уличната канализация, с цел предотвратяване на течове,

овлажняване на земната основа и възможно поддаване на фундаментите на

сградата вследствие на това;

- След 10 години да се извърши ново обследване на сградата. След

изтичане на 50-годишния експлоатационен срок на сградата – да се извършва

обследване на строежа на всеки 5 години.

ЗАБРАНЯВАТ СЕ ВСЯКАКВИ ИЗМЕНЕНИЯ В НОСЕЩАТА КОНСТРУКЦИЯ НА

СГРАДАТА БЕЗ ЕКСПЕРТНО СТАНОВИЩЕ НА ИНЖЕНЕР-КОНСТРУКТОР!

Изготвил: ................................ /инж. Мария Абаджиева/

София, 05.2015г.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

СНИМКОВИ МАТЕРИАЛИ

2015г. гр. София

ВЪНШЕН ИЗГЛЕД НА СГРАДАТА

СНИМКА 1

[ИЗГЛЕД КЪМ ИЗТОЧНАТА ФАСАДА НА СГРАДАТА И ГЛАВНИЯ ВХОД]

СНИМКА 2

[ИЗГЛЕД КЪМ ЮЖНАТА ФАСАДА НА СГРАДАТА И ВХОДА НА СКЛАДА ЗА МЕБЕЛИ]

СНИМКА 3

[ИЗГЛЕД КЪМ СЕВЕРНАТА И ЗАПАДНАТА ФАСАДИ НА СГРАДАТА]

СНИМКА 4

[СТРАНИЧЕН ИЗГЛЕД КЪМ ЮЖНАТА И ИЗТОЧНАТА ФАСАДИ НА СГРАДАТА]

СНИМКА 5

[ИЗГЛЕД КЪМ ТРАФОПОСТА ОТ СЕВЕРНАТА СТРАНА НА СГРАДАТА]

СНИМКА 6

[ИЗГЛЕД КЪМ ВХОДОВЕТЕ ЗА ВТОРОТО СТЪЛБИЩЕ И ТЕХНИЧЕСКИТЕ ПОМЕЩЕНИЯ НА ПАРТЕРА ОТ СЕВЕРНАТА СТРАНА НА СГРАДАТА]

СНИМКА 7

[ИЗГЛЕД КЪМ ВХОДА НА МЕБЕЛНИЯ СКЛАД ОТ ЮЖНАТА СТРАНА НА СГРАДАТА]

СНИМКА 8

[ИЗГЛЕД КЪМ ВХОДА НА ФИТНЕСА ОТ ИЗТОЧНАТА СТРАНА НА СГРАДАТА]

СНИМКА 9

[ИЗГЛЕД КЪМ СТЪЛБИЩЕТО ПРИ ГЛАВНИЯ ВХОД НА СГРАДАТА]

СНИМКА 10

[ДЕФЕКТИРАЛА МАЗИЛКА ПО СТЪЛБИЩЕТО ПРИ ГЛАВНИЯ ВХОД НА СГРАДАТА]

СНИМКА 11

[ДОПЪЛНИТЕЛНО ИЗПЪЛНЕНИ ЗИДАРИИ ПО СГРАДАТА]

СНИМКА 12

[ДОПЪЛНИТЕЛНО ИЗПЪЛНЕНИ ЗИДАРИИ ПО СГРАДАТА]

СНИМКА 13

[ДЕФЕКТИРАЛА МАЗИЛКА ПО СЕВЕРНАТА ФАСАДА НА СГРАДАТА]

СНИМКА 14

[ИЗГЛЕД КЪМ СТЪЛБИЩНАТА КЛЕТКА]

СНИМКА 15

[ПУКНАТИНИ В ДОВЪРШИТЕЛНИТЕ СЛОЕВЕ В ПОМЕЩЕНИЕ ОТ СГРАДАТА]

СНИМКА 16

[ИЗГЛЕД КЪМ КОНСТРУКЦИЯТА НА ТИПОВО ЕТАЖНО НИВО]

СНИМКА 17


СНИМКА 18


СНИМКА 19

[ИЗГЛД КЪМ КОНСТРУКЦИЯТА ПРИ ПОСЛЕДНИТЕ ЕТАЖНИ НИВА - МЕЗОНЕТ]

СНИМКА 20

[СЛЕДИ ОТ ТЕЧОВЕ ПО СГРАДАТА]

СНИМКА 21

[СЛЕДИ ОТ ТЕЧОВЕ ПО СГРАДАТА]

СНИМКА 22

[ОГОЛЕНА АРМИРОВКА ПО СТЕНИТЕ ОТ ТЕХНИЧЕСКИЯ ЕТАЖ]

СНИМКА 23

[НЕПРАВИЛНО ИЗПЪЛНЕНА ЗИДАРИЯ НА ТЕХНИЧЕСКИЯ ЕТАЖ, ОТ КОЯТО ПРОНИКВА ВОДА]

СНИМКА 24

[ЛОШО СЪСТОЯНИЕ НА ПОКРИВНАТА ХИДРОИЗОЛАЦИЯ НАД ЧАСТ ОТ СГРАДАТА]


КОНСТРУКТИВНИ СХЕМИ НА ЕТАЖНИТЕ НИВА



ДАННИ ОТ СКАНИРАНЕТО ЗА НАЛИЧИЕ НА АРМИРОВКА, ИЗВЪРШЕНO ПО БЕЗРАЗРУШИТЕЛНИ

МЕТОДИ

Извършил замерванията: инж. Мария Абаджиева


Imagescan: FS001073.XFF

Project:

File Storage: E:\OBSLEDVANIA\ENERGIJNA EFEKTIVNOST\BLOK 202 _ DRUJBA\HILTI\FS001073.XFF

Date / Time: SSN:

Customer:

Location: Operator:

Comment:

[mm]2015-06-13 12:18:26 28207017

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

1718

1920

21

22

23

24 25

2627

28

29

0

600

100

200

300

400

500

0 600100 200 300 400 500

1 2/


Project:


Point: x: [mm] y: [mm] Cov.: [mm] Bar: Orientation: Usage:

1 109 31 20 6mm Vertical Measurement2 89 181 22 6mm Vertical Measurement3 71 396 25 6mm Vertical Measurement4 54 481 27 6mm Vertical Measurement5 310 31 20 6mm Vertical Measurement6 304 74 18 6mm Vertical Measurement7 276 203 24 8mm Vertical Measurement8 274 224 23 6mm Vertical Measurement9 271 331 22 6mm Vertical Measurement10 263 417 23 6mm Vertical Measurement11 257 503 25 6mm Vertical Measurement12 497 74 24 6mm Vertical Measurement13 497 96 22 6mm Vertical Measurement14 474 181 25 6mm Vertical Measurement15 472 246 24 6mm Vertical Measurement16 461 417 29 6mm Vertical Measurement17 31 95 15 6mm Horizontal Measurement18 267 112 15 6mm Horizontal Measurement19 353 134 16 6mm Horizontal Measurement20 417 147 17 6mm Horizontal Measurement21 524 163 17 6mm Horizontal Measurement22 203 338 22 10mm Horizontal Measurement23 181 452 19 8mm Horizontal Measurement24 374 486 22 8mm Horizontal Measurement25 417 491 20 6mm Horizontal Measurement26 181 570 21 8mm Horizontal Measurement27 96 563 21 6mm Horizontal Measurement28 203 224 20 10mm Horizontal Measurement29 374 258 24 14mm Horizontal Measurement

2 2/


Project:


Date / Time: SSN:

Customer:

Location: Operator:

Comment:

[mm]2015-06-13 14:37:03 28207017

---

--- ---

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

2122

23

2425

2627

28 2930

0

600

100

200

300

400

500

0 600100 200 300 400 500

1 2/


Project:



1 65 31 31 8mm Vertical Measurement2 60 96 32 8mm Vertical Measurement3 53 224 30 6mm Vertical Measurement4 37 353 32 8mm Vertical Measurement5 34 417 30 8mm Vertical Measurement6 215 31 24 8mm Vertical Measurement7 210 96 25 8mm Vertical Measurement8 200 224 29 10mm Vertical Measurement9 197 267 29 8mm Vertical Measurement10 183 374 26 8mm Vertical Measurement11 167 481 23 8mm Vertical Measurement12 371 31 26 8mm Vertical Measurement13 362 203 29 8mm Vertical Measurement14 357 267 29 8mm Vertical Measurement15 344 417 26 8mm Vertical Measurement16 333 481 24 8mm Vertical Measurement17 534 31 24 8mm Vertical Measurement18 520 246 25 10mm Vertical Measurement19 505 396 23 10mm Vertical Measurement20 482 546 22 8mm Vertical Measurement21 96 136 40 8mm Horizontal Measurement22 267 148 37 8mm Horizontal Measurement23 417 163 38 8mm Horizontal Measurement24 74 331 37 8mm Horizontal Measurement25 246 340 36 8mm Horizontal Measurement26 396 352 34 8mm Horizontal Measurement27 546 372 30 6mm Horizontal Measurement28 53 522 38 8mm Horizontal Measurement29 203 530 35 8mm Horizontal Measurement30 417 545 36 8mm Horizontal Measurement

2 2/


Project:


Date / Time: SSN:

Customer:

Location: Operator:

Comment:

[mm]2015-06-13 12:28:16 28207017

---

--- ---

1

2

3

4

5

67

8 910

11

12 13 14

15 16

17 18

19 20

21 22

0

600

100

200

300

400

500

0 600100 200 300 400 500

1 2/


Project:



1 57 31 49 25mm Vertical Measurement2 246 96 39 20mm Vertical Measurement3 59 417 48 25mm Vertical Measurement4 50 481 49 20mm Vertical Measurement5 247 203 39 20mm Vertical Measurement6 117 177 36 6mm Horizontal Measurement7 396 188 31 8mm Horizontal Measurement8 96 383 35 6mm Horizontal Measurement9 139 383 34 6mm Horizontal Verify only10 417 396 30 6mm Horizontal Measurement11 353 500 23 6mm Horizontal Measurement12 353 105 31 6mm Horizontal Measurement13 503 107 15 6mm Horizontal Measurement14 567 106 14 6mm Horizontal Measurement15 503 206 35 6mm Horizontal Measurement16 567 209 35 6mm Horizontal Measurement17 481 305 14 6mm Horizontal Measurement18 546 305 15 6mm Horizontal Measurement19 481 412 33 6mm Horizontal Measurement20 567 417 28 6mm Horizontal Measurement21 481 505 15 6mm Horizontal Measurement22 546 504 17 6mm Horizontal Measurement

2 2/


Project:


Date / Time: SSN:

Customer:

Location: Operator:

Comment:

[mm]2015-06-13 12:29:53 28207017

---

--- ---

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16 1718 19

20 2122 23

0

600

100

200

300

400

500

0 600100 200 300 400 500

1 2/


Project:



1 177 53 20 6mm Vertical Measurement2 179 96 19 6mm Vertical Measurement3 178 181 18 6mm Vertical Measurement4 181 267 19 6mm Vertical Measurement5 185 396 20 6mm Vertical Measurement6 185 503 20 6mm Vertical Measurement7 187 567 20 6mm Vertical Measurement8 325 53 24 6mm Vertical Measurement9 327 117 22 6mm Vertical Measurement10 327 267 23 6mm Vertical Measurement11 332 481 24 8mm Vertical Measurement12 473 53 28 6mm Vertical Measurement13 476 96 27 6mm Vertical Measurement14 477 267 27 6mm Vertical Measurement15 481 524 30 8mm Vertical Measurement16 53 227 14 6mm Horizontal Measurement17 224 221 16 6mm Horizontal Measurement18 374 211 19 6mm Horizontal Measurement19 546 204 25 6mm Horizontal Measurement20 74 426 16 6mm Horizontal Measurement21 224 421 17 6mm Horizontal Measurement22 374 411 21 6mm Horizontal Measurement23 524 406 25 6mm Horizontal Measurement

2 2/


Project:


Date / Time: SSN:

Customer:

Location: Operator:

Comment:

[mm]2015-06-13 15:39:51 28207017

---

--- ---

0

600

100

200

300

400

500

0 600100 200 300 400 500

1 1/


ДАННИ ОТ ТЕСТОВЕТЕ ЗА ОПРЕДЕЛЯНЕ ЯКОСТТА НА БЕТОНА ПО БЕЗРАЗРУШИТЕЛНИ МЕТОДИ

Извършил замерванията: инж. Мария Абаджиева


Измерване: точка No1

OПРЕДЕЛЯНЕ ЯКОСТТА НА НАТИСК НА СТОМАНОБЕТОНЕНЕЛЕМЕНТ ЧРЕЗ ПОВЪРХНОСТНА ТВЪРДОСТ

ПРОТОКОЛ №1

Стандартизиран метод:-EN 12504-2:2012

Уред: PROCEQ SilverSchmidt PC N

-EN 13791:2007

Koeфициент за възраст на бетона: К=0.60 (>3600 дни)

Посока на удара : хоризонтално

инж. Мария Абаджиева

..................

Дата: 13.06.2015г.

Oтчетена якост на натиск:

ОБЕКТ: ЖИЛИЩЕН БЛОК 202, ж.к. "Дружба"

Извършил замерването:

Rb = 32.5 x 0.6 = 19.5 MPa

Условия на измерването: стандартни

р-н "Искър", гр.София

Impact counter Name Date & Time Mean value Averaging mode Val id/ Total Std dev. Conv. cur.. . Form factor Car.. .

3867 06/13/2015 5:21 PM 32.5 MPa Median EN 12/12 9.8 MPa Curve EU Cube 150m m (100%)1.00

Q-Values diagram [measur ement or der]

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

52.0

1

39. 5

2

45.0

3

34.5

4

40.0

5

45. 0

6

43.5

7

48.0

8

46.0

9

47. 5

10

44.0

11

42.0

12

Q-Values

52.039.5

45.034.540.045.0

43.548.046.0

47.544.042.0

Stat istics

MeasurementsI nvalid meas urements

Median ENStandard deviation

NNi

fs

= 12= 0 (0 %)

= 32. 5 MPa (44. 5 Q)= 9. 8 MPa (4. 6 Q)

Sett ings

Averaging m odeConve rsion curve

Form factorCarbonation factorUnit

Serial numberSpring type

Median ENCurve EU

Cube 150mm (100% )1.00MPa

SH01-005- 0558SilverSchm idt N

Comment

[Add]






-EN 13791:2007




..................

Дата: 13.06.2015г.



Rb = 24.0 x 0.6 = 14.4 MPa


ОБЕКТ: ЖИЛИЩЕН БЛОК 202, ж.к. "Дружба"р-н "Искър", гр.София


3879 06/13/2015 5:21 PM 24.0 MPa Median EN 11/12 10.3 MPa Curve EU Cube 150mm (100%)1.00


0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

40.0

1

49. 0

2

52.0

3

44.5

4

31.5

5

37. 0

6

34.5

7

36.0

8

35.0

9

39. 5

10

46.0

11

45.5

12

Q-Values

40.049.0

52.044.531.537.0

34.536.035.0

39.546.045.5

Stat is tics

MeasurementsI nvalid measurements


NNi

fs

= 12= 1 (8 %)

= 24. 0 MPa (39. 8 Q)= 10. 3 MPa (6. 4 Q)

Sett ings

Averaging modeConve rsion curve



Median ENCurve EU

Cube 150mm (100% )1.00MPa


Comment

[Add]






-EN 13791:2007




..................

Дата: 13.06.2015г.



Rb = 29.5 x 0.6 = 17.7 MPa



Impact counter Name Date & Time Mean value Averaging mode Val id/ Total Std dev. Conv. cur.. . Form factor Car...

3891 06/13/2015 5:22 PM 29.5 MPa Median EN 12/12 7.3 MPa Curve EU Cube 150m m (100%) 1.00


0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

45.5

1

42. 0

2

48.0

3

45.0

4

35.0

5

43. 0

6

39.0

7

44.5

8

47.5

9

40. 0

10

40.0

11

43.0

12

Q-Values

45.542.0

48.045.035.043.0

39.044.547.5

40.040.043.0

Stat is tics



NNi

fs

= 12= 0 (0 %)

= 29. 5 MPa (43. 0 Q)= 7. 3 MPa (3. 8 Q)

Sett ings

Averaging modeConve rsion curve



Median ENCurve EU

Cube 150mm (100% )1.00MPa


Comment

[Add]






-EN 13791:2007




..................

Дата: 13.06.2015г.



Rb = 22.5 x 0.6 = 13.5 MPa



Impact counter Name Date & Time Mean value Averaging mode Val id/ Total Std dev. Conv. cur... Form factor Car.. .



0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

36.0

1

37. 0

2

40.0

3

42.0

4

40.5

5

34. 0

6

37.0

7

41.5

8

41.0

9

37. 5

10

36.5

11

43.5

12

Q-Values

36.037.0

40.042.040.534.0

37.041.541.0

37.536.543.5

Stat is tics



NNi

fs

= 12= 0 (0 %)

= 22. 5 MPa (38. 8 Q)= 4. 0 MPa (2. 9 Q)

Sett ings




Median ENCurve EU

Cube 150mm (100% )1.00MPa


Comment

[Add]






-EN 13791:2007




..................

Дата: 13.06.2015г.



Rb = 32.5 x 0.6 = 19.5 MPa






0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

36.5

1

42. 0

2

47.5

3

44.5

4

44.0

5

47. 0

6

41.0

7

46.0

8

43.0

9

48. 5

10

46.0

11

42.0

12

Q-Values

36.542.0

47.544.544.047.0

41.046.043.0

48.546.042.0

Stat is tics



NNi

fs

= 12= 0 (0 %)

= 32. 5 MPa (44. 3 Q)= 7. 0 MPa (3. 4 Q)

Sett ings




Median ENCurve EU

Cube 150mm (100% )1.00MPa

SH01-005- 0558SilverSchmidt N

Comment

[Add]






-EN 13791:2007




..................

Дата: 13.06.2015г.



Rb = 60.5 x 0.6 = 36.3 MPa




3927 06/13/2015 5:24 PM 60.5 MPa Median EN 12/12 7.5 MPa 10-percen...Cube 150m m (100%)1.00


0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

65.0

1

65. 5

2

63.0

3

68.5

4

63.0

5

61. 5

6

60.5

7

67.5

8

63.5

9

66. 5

10

63.0

11

67.5

12

Q-Values

65.065.5

63.068.563.061.5

60.567.563.5

66.563.067.5

Stat istics



NNi

fs

= 12= 0 (0 %)

= 60. 5 MPa (64. 3 Q)= 7. 5 MPa (2. 6 Q)

Sett ings




Median EN10-pe rcentile curve

Cube 150mm (100% )1.00MPa


Comment

[Add]






-EN 13791:2007




..................

Дата: 13.06.2015г.



Rb = 84.5 x 0.6 = 50.7 MPa




3939 06/13/2015 5:25 PM 84.5 MPa Median EN 12/12 14.3 MPa Curve EU Cube 150m m (100%)1.00


0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

56.0

1

56. 5

2

60.0

3

55.0

4

61.5

5

62. 0

6

60.5

7

57.5

8

58.5

9

61. 0

10

56.5

11

63.0

12

Q-Values

56.056.5

60.055.061.562.0

60.557.558.5

61.056.563.0

Stat is tics



NNi

fs

= 12= 0 (0 %)

= 84. 5 MPa (59. 3 Q)= 14. 3 MPa (2. 7 Q)

Sett ings




Median ENCurve EU

Cube 150mm (100% )1.00MPa


Comment

[Add]


СТАТИКО ДИНАМИЧЕН АНАЛИЗ ЗА ОПРЕДЕЛЯНЕ НА ДЕЙСТВИТЕЛНИТЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА СТРОЕЖА


OБЕКТ: ЖИЛИЩЕН БЛОК 202, ж.к.Дружба, гр.София

ПРОЕКТАНТ: инж. Мария Абаджиева

Страница:

Дата:

ИЗЧИЛЕНИЯ ЗА: СЕИЗМИЧНОСТ

Входни данни - Конструкция

Tower - 3D Model Builder 6.0 Radimpex - www.radimpex.rsRegistered to Prodesign LTD

0

0

В_8

Х_12

Х_13

В_1

Х_1

Х_19

В_18

Х_2

В_19

Х_11

В_3

В_3

В_3

В_2

Х_5

В_7 В_

12В_

12

Х_6Х_6

Х_8 Х_8

В_4

В_4

В_4

В_4

В_4

В_4

В_5

В_5

В_5

В_5

В_5

В_5

В_6

В_6 В_9

Х_9 Х_9

В_13

В_11

Х_3Х_3Х_3

В_16

В_16

В_16

Х_10Х_10

Х_7 Х_7 Х_7 Х_7

Х_4Х_4Х_4

Х_18

В_17

Х_14Х_14

В_15

В_15

В_15

В_15

В_15

Х_15 Х_15 Х_15 Х_15 Х_15

Х_17 Х_17 Х_17

В_14

В_14

В_10

Х_16 Х_16 Х_16 Х_16 Х_16

Разположение на рамки

Схема на ниватаНаименование z [m] h [m]

17 48.90 2.8516 46.05 2.8515 43.20 2.8514 40.35 2.8513 37.50 2.8512 34.65 2.8511 31.80 2.8510 28.95 2.859 26.10 2.85

Наименование z [m] h [m]8 23.25 2.857 20.40 2.856 17.55 2.855 14.70 2.854 11.85 2.853 9.00 2.852 6.15 2.851 3.30 3.30Suteren 0.00

Таблица на материалитеNo Наименование на материала E[kN/m2] μ γ[kN/m3] αt[1/C] Em[kN/m2] μm1 Бетон B 15 2.500e+7 0.20 25.00 1.000e-5 2.500e+7 0.20

Съвкупности на плочитеNo d[m] e[m] Материал Тип на изчислението Ортотропия E2[kN/m2] G[kN/m2] α<1> 1.800 0.900 1 Тънка плоча Изотропна<2> 0.140 0.070 1 Тънка плоча Изотропна<3> 0.160 0.080 1 Тънка плоча Изотропна<4> 0.160 0.080 1 Тънка плоча Изотропна

Съвкупности на повърхниннитте опориСъвкупност K,R1 K,R2 K,R3

1 1.000e+10 1.000e+10 2.000e+4



Страница:

Дата:



Изометрия



Страница:

Дата:


Входни данни - Натоварване


q = -3.75

0

0

Натов. 2: Nasilki

Ниво: 17 [48.90 m]

q = -3.75

q = -0.75

0

0


Ниво: 16 [46.05 m]

Случаи на натоварванеNo Наименование pX [kN] pY [kN] pZ [kN]1 Sobstveno teglo (g) 0.00 0.00 -132179.212 Nasilki 0.00 0.00 -10754.983 Zidove 0.00 0.00 -17091.514 Eksploatazionen tovar 0.00 0.00 -22246.515 Snjag 0.00 0.00 -714.836 Zemetrys X7 Zemetrys Y8 Комб.: I+II+III+IV+V 0.00 0.00 -182987.059 Комб.: 1.3xI+1.35xII+ 0.00 0.00 -239346.97

+1.35xIII+1.3xIV+1.4xV10 Комб.: I+II+III+

+0.5xIV+0.5xV+VI+0.3xVII11 Комб.: I+II+III+

No Наименование pX [kN] pY [kN] pZ [kN]+0.5xIV+0.5xV+VI-0.3xVII

12 Комб.: I+II+III+0.5xIV+0.5xV--1xVI+0.3xVII

13 Комб.: I+II+III+0.5xIV+0.5xV--1xVI-0.3xVII

14 Комб.: I+II+III++0.5xIV+0.5xV+0.3xVI+VII

15 Комб.: I+II+III+0.5xIV+0.5xV--0.3xVI+VII

16 Комб.: I+II+III++0.5xIV+0.5xV+0.3xVI-1xVII

17 Комб.: I+II+III+0.5xIV+0.5xV--0.3xVI-1xVII



Страница:

Дата:



q = -0.75

0

0


Ниво: 15 [43.20 m]

q = -0.75

0

0


Ниво: 14 [40.35 m]

q = -1.50

0

0

Натов. 3: Zidove

Ниво: 16 [46.05 m]

q = -1.50

0

0


Ниво: 15 [43.20 m]



Страница:

Дата:



q = -1.50

0

0


Ниво: 14 [40.35 m]

q = -1.50

0

0


Ниво: 13 [37.50 m]

q = -1.00

0

0

Натов. 4: Eksploatazionen tovar

Ниво: 17 [48.90 m]

q = -1.00

q = -2.00

0

0


Ниво: 16 [46.05 m]



Страница:

Дата:



q = -2.00

0

0


Ниво: 15 [43.20 m]

q = -2.00

0

0


Ниво: 14 [40.35 m]

q = -1.00

0

0

Натов. 5: Snjag

Ниво: 17 [48.90 m]

q = -1.00

0

0

Натов. 5: Snjag

Ниво: 16 [46.05 m]



Страница:

Дата:


Модален анализ


Сеизмичен анализ - допълнителни опции:

Плочи - скалиране на огъвателната коравина: 0.001Пренебрегват се трептенията по ос Z

Фактори на натоварване за изчисление на маситеNo Наименование Коефициент1 Sobstveno teglo (g) 1.002 Nasilki 1.003 Zidove 1.004 Eksploatazionen tovar 0.505 Snjag 0.50

Разпределение на масите по височината на обектаНиво Z [m] X [m] Y [m] Маса [T] T/m2

17 48.90 2.39 1.25 99.29 1.1516 46.05 1.39 1.36 834.25 1.1815 43.20 1.38 1.42 745.96 1.0614 40.35 1.38 1.42 745.96 1.0613 37.50 1.38 1.42 745.96 1.0612 34.65 1.38 1.42 745.96 1.0611 31.80 1.38 1.42 745.96 1.0610 28.95 1.38 1.42 745.96 1.069 26.10 1.38 1.42 745.96 1.068 23.25 1.38 1.42 745.96 1.067 20.40 1.38 1.42 745.96 1.066 17.55 1.38 1.42 745.96 1.065 14.70 1.27 1.55 732.46 1.074 11.85 1.27 1.55 732.46 1.073 9.00 1.27 1.55 732.46 1.072 6.15 1.36 1.28 825.68 1.031 3.30 1.23 1.27 911.65 1.15Suteren 0.00 1.26 1.29 5160.87 4.80Общо: 17.38 1.33 1.38 17488.78

Положение център на коравинитеНиво Z [m] X [m] Y [m]

17 48.90 3.23 -0.8016 46.05 -1.40 2.4715 43.20 -1.96 4.1314 40.35 -1.96 4.1313 37.50 -1.96 4.1312 34.65 -1.96 4.1311 31.80 -1.96 4.1310 28.95 -1.96 4.139 26.10 -1.96 4.13

Ниво Z [m] X [m] Y [m]8 23.25 -1.96 4.137 20.40 -1.96 4.136 17.55 -1.96 4.135 14.70 -1.96 4.134 11.85 -1.96 4.133 9.00 -1.96 4.132 6.15 -2.36 6.691 3.30 0.36 2.89Suteren 0.00 1.80 0.38

ЕКСЦЕНТРИЦИТЕТ ПО НИВАТАНиво Z [m] eox [m] eoy [m]

17 48.90 0.84 2.0516 46.05 2.79 1.1115 43.20 3.33 2.7114 40.35 3.33 2.7113 37.50 3.33 2.7112 34.65 3.33 2.7111 31.80 3.33 2.7110 28.95 3.33 2.719 26.10 3.33 2.71

Ниво Z [m] eox [m] eoy [m]8 23.25 3.33 2.717 20.40 3.33 2.716 17.55 3.33 2.715 14.70 3.22 2.574 11.85 3.22 2.573 9.00 3.22 2.572 6.15 3.72 5.411 3.30 0.87 1.62Suteren 0.00 0.55 0.91

Периоди на трептене на конструкциятаNo T [s] f [Hz]1 1.5979 0.62582 1.4683 0.68113 1.1376 0.87914 0.2983 3.3520

No T [s] f [Hz]5 0.2591 3.85916 0.2101 4.7590

No T [s] f [Hz]7 0.1287 7.76718 0.1076 9.29239 0.0897 11.1432



Страница:

Дата:


Изчисление - Сеизмичност


Изчисление - Сеизмичност: БДС НПССЗР - 2007

Почва категория: CСеизмична зона: IXОбект категория: III (C=1.2)Коеф. на реагиране: 0.33Коефициент на затихване: 0.05

Ъгъл на действие на земетресението:Наименование Kx Ky Kz

Zemetrys X 1.000 0.000 0.000Zemetrys Y 0.000 1.000 0.000

Zemetrys XФорма 1 Форма 2 Форма 3

Ниво Z [m] Px [kN] Py [kN] Pz [kN] Px [kN] Py [kN] Pz [kN] Px [kN] Py [kN] Pz [kN]17 48.90 2.19 -10.51 -0.00 61.40 -46.13 0.00 82.76 71.99 0.0016 46.05 17.01 -73.58 0.00 487.60 -389.62 -0.00 677.22 591.69 -0.0015 43.20 13.91 -60.73 -0.00 404.51 -319.93 0.00 568.43 490.42 0.0014 40.35 12.25 -55.59 -0.00 372.78 -290.31 0.00 526.29 450.06 0.0013 37.50 10.70 -50.41 0.00 340.36 -260.97 -0.00 482.51 409.27 -0.0012 34.65 9.24 -45.20 0.00 307.46 -232.10 -0.00 437.49 368.15 -0.0011 31.80 7.86 -40.00 -0.00 274.34 -203.86 0.00 391.62 326.94 0.0010 28.95 6.59 -34.85 0.00 241.25 -176.46 -0.00 345.34 285.96 -0.009 26.10 5.41 -29.80 -0.00 208.52 -150.11 0.00 299.14 245.61 0.008 23.25 4.35 -24.91 -0.00 176.50 -125.02 0.00 253.59 206.35 0.007 20.40 3.39 -20.25 0.00 145.57 -101.44 -0.00 209.29 168.66 -0.006 17.55 2.56 -15.87 0.00 116.14 -79.62 -0.00 166.90 133.08 -0.005 14.70 1.99 -11.49 0.00 86.37 -59.28 -0.00 125.23 98.71 -0.004 11.85 1.36 -8.01 -0.00 61.92 -41.91 0.00 89.35 69.53 0.003 9.00 0.87 -5.02 0.00 40.30 -27.08 -0.00 57.66 44.28 -0.002 6.15 0.53 -2.91 -0.00 24.85 -16.94 0.00 34.62 26.88 0.001 3.30 0.55 -0.84 -0.00 8.50 -8.05 0.00 12.52 9.86 0.00Suteren 0.00 0.03 -0.03 0.00 0.35 -0.36 -0.00 0.50 0.36 -0.01

Σ= 100.80 -489.99 0.00 3358.7 -2529.19 -0.00 4760.5 3997.8 -0.01

Форма 4 Форма 5 Форма 6Ниво Z [m] Px [kN] Py [kN] Pz [kN] Px [kN] Py [kN] Pz [kN] Px [kN] Py [kN] Pz [kN]

17 48.90 -2.23 -11.95 0.00 -115.58 98.63 0.01 -73.32 -81.05 -0.0016 46.05 -21.03 -67.96 -0.00 -813.36 638.57 -0.01 -562.55 -538.38 0.0115 43.20 -15.29 -42.42 0.00 -517.52 384.05 0.01 -367.48 -336.15 -0.0014 40.35 -11.01 -23.46 0.00 -295.85 194.01 0.00 -215.85 -185.60 -0.0013 37.50 -6.09 -4.83 -0.00 -75.90 12.86 -0.01 -61.64 -37.66 0.0112 34.65 -0.93 12.66 -0.00 132.29 -152.31 -0.00 87.18 101.73 0.0011 31.80 4.06 28.09 0.00 317.96 -294.31 0.01 222.30 225.91 -0.0010 28.95 8.49 40.61 -0.00 471.21 -406.85 -0.00 335.85 328.44 0.009 26.10 12.03 49.56 0.00 583.93 -485.21 0.01 421.14 403.91 -0.018 23.25 14.41 54.50 0.00 650.58 -526.66 0.01 473.33 448.46 -0.007 20.40 15.49 55.28 -0.00 668.88 -530.90 -0.01 489.96 460.35 0.006 17.55 15.23 52.09 -0.00 640.11 -500.15 -0.00 471.31 440.21 0.005 14.70 12.64 43.94 -0.00 556.73 -432.95 -0.01 416.03 386.70 0.014 11.85 10.31 35.01 0.00 454.77 -350.08 0.00 340.05 315.31 -0.003 9.00 7.31 24.62 -0.00 331.73 -253.61 -0.00 247.42 229.29 0.002 6.15 4.86 15.71 0.00 226.45 -172.85 0.01 165.84 157.53 -0.011 3.30 -0.56 4.30 0.00 87.15 -78.71 0.00 67.95 68.07 -0.00Suteren 0.00 -0.09 0.14 -0.00 3.44 -3.39 -0.08 2.59 2.57 0.04

Σ= 47.61 265.89 -0.00 3307.0 -2859.87 -0.07 2460.1 2389.7 0.04


17 48.90 8.33 17.82 -0.00 73.06 -72.10 0.00 -4.46 5.54 0.0016 46.05 65.75 85.90 0.00 420.75 -331.07 -0.00 6.46 -2.71 -0.0015 43.20 30.79 33.65 -0.00 169.27 -113.49 0.00 3.59 -3.00 0.0014 40.35 0.39 -9.45 -0.00 -40.08 60.22 0.00 1.28 -2.61 0.0013 37.50 -26.96 -45.54 0.00 -216.96 198.09 -0.00 -0.97 -1.68 -0.0012 34.65 -46.48 -68.85 0.00 -334.09 280.68 -0.00 -2.83 -0.41 -0.0011 31.80 -54.62 -75.43 -0.00 -372.04 296.17 0.00 -3.89 0.87 0.0010 28.95 -50.22 -64.53 0.00 -326.04 244.84 -0.00 -3.97 1.81 -0.009 26.10 -34.69 -38.93 -0.00 -207.17 139.14 0.00 -3.04 2.18 0.008 23.25 -11.73 -4.35 -0.00 -40.69 1.52 0.00 -1.33 1.91 0.007 20.40 13.50 31.69 0.00 139.00 -140.02 -0.00 0.76 1.13 -0.006 17.55 35.45 61.54 0.00 295.19 -257.42 -0.00 2.76 0.11 -0.005 14.70 46.99 76.20 0.00 388.62 -322.30 -0.00 4.15 -0.77 -0.004 11.85 50.61 78.33 -0.00 415.95 -334.26 0.00 4.74 -1.38 0.003 9.00 44.22 66.03 0.00 368.76 -288.92 -0.00 4.39 -1.51 -0.002 6.15 35.21 48.61 -0.00 295.24 -223.92 0.00 3.76 -1.46 0.001 3.30 6.65 13.14 -0.00 126.28 -102.19 0.00 1.68 -0.47 0.00Suteren 0.00 0.06 0.40 0.00 5.04 -4.31 -0.01 0.07 -0.02 -0.00

Σ= 113.25 206.24 0.00 1160.1 -969.35 -0.01 13.16 -2.47 -0.00

Всички формиНиво Z [m] Px [kN] Py [kN] Pz [kN]

17 48.90 32.16 -27.76 0.0116 46.05 277.84 -87.17 -0.0115 43.20 290.22 32.40 0.0114 40.35 350.22 137.27 0.0013 37.50 445.05 219.14 -0.0112 34.65 589.34 264.36 -0.00



Страница:

Дата:



11 31.80 787.58 264.39 0.0010 28.95 1028.5 218.98 -0.009 26.10 1285.3 136.36 0.018 23.25 1519.0 31.78 0.007 20.40 1685.8 -75.50 -0.016 17.55 1745.7 -166.02 -0.005 14.70 1638.8 -221.24 -0.014 11.85 1429.1 -237.46 0.003 9.00 1102.7 -211.91 -0.002 6.15 791.37 -169.34 0.011 3.30 310.72 -94.89 0.00Suteren 0.00 11.99 -4.64 -0.06

Σ= 15321.3 8.73 -0.05

Zemetrys YФорма 1 Форма 2 Форма 3

Ниво Z [m] Px [kN] Py [kN] Pz [kN] Px [kN] Py [kN] Pz [kN] Px [kN] Py [kN] Pz [kN]17 48.90 -10.64 51.09 0.00 -46.24 34.74 -0.00 69.50 60.46 0.0016 46.05 -82.69 357.66 -0.00 -367.17 293.39 0.00 568.72 496.90 -0.0015 43.20 -67.61 295.20 0.00 -304.61 240.91 -0.00 477.37 411.85 0.0014 40.35 -59.57 270.22 0.00 -280.71 218.61 -0.00 441.98 377.96 0.0013 37.50 -52.01 245.02 -0.00 -256.30 196.52 0.00 405.21 343.70 -0.0012 34.65 -44.89 219.70 -0.00 -231.53 174.77 0.00 367.40 309.17 -0.0011 31.80 -38.22 194.43 0.00 -206.58 153.51 -0.00 328.88 274.56 0.0010 28.95 -32.02 169.40 -0.00 -181.67 132.88 0.00 290.02 240.15 -0.009 26.10 -26.31 144.87 0.00 -157.02 113.03 -0.00 251.22 206.27 0.008 23.25 -21.13 121.10 0.00 -132.91 94.14 -0.00 212.96 173.29 0.007 20.40 -16.50 98.41 -0.00 -109.62 76.39 0.00 175.76 141.64 -0.006 17.55 -12.45 77.12 -0.00 -87.45 59.95 0.00 140.16 111.76 -0.005 14.70 -9.66 55.84 -0.00 -65.04 44.64 0.00 105.17 82.90 -0.004 11.85 -6.62 38.91 0.00 -46.63 31.56 -0.00 75.04 58.39 0.003 9.00 -4.23 24.39 -0.00 -30.35 20.39 0.00 48.42 37.18 -0.002 6.15 -2.59 14.16 0.00 -18.71 12.76 -0.00 29.08 22.58 0.001 3.30 -2.69 4.10 0.00 -6.40 6.06 -0.00 10.52 8.28 0.00Suteren 0.00 -0.15 0.16 -0.00 -0.26 0.27 0.00 0.42 0.30 -0.01

Σ= -489.99 2381.8 -0.00 -2529.19 1904.5 0.00 3997.8 3357.3 -0.01


17 48.90 -12.45 -66.76 0.00 99.95 -85.29 -0.01 -71.22 -78.73 -0.0016 46.05 -117.46 -379.57 -0.00 703.39 -552.23 0.01 -546.44 -522.96 0.0115 43.20 -85.38 -236.92 0.00 447.55 -332.12 -0.01 -356.96 -326.52 -0.0014 40.35 -61.51 -131.03 0.00 255.84 -167.77 -0.00 -209.67 -180.28 -0.0013 37.50 -34.01 -26.95 -0.00 65.64 -11.13 0.01 -59.88 -36.58 0.0112 34.65 -5.18 70.71 -0.00 -114.40 131.72 0.00 84.69 98.82 0.0011 31.80 22.67 156.87 0.00 -274.97 254.51 -0.00 215.93 219.44 -0.0010 28.95 47.42 226.83 -0.00 -407.50 351.84 0.00 326.23 319.04 0.009 26.10 67.17 276.80 0.00 -504.97 419.60 -0.01 409.08 392.34 -0.018 23.25 80.49 304.35 0.00 -562.61 455.45 -0.00 459.78 435.62 -0.007 20.40 86.53 308.72 -0.00 -578.44 459.12 0.01 475.93 447.17 0.006 17.55 85.07 290.94 -0.00 -553.56 432.53 0.00 457.82 427.60 0.005 14.70 70.60 245.43 -0.00 -481.46 374.41 0.01 404.12 375.63 0.014 11.85 57.57 195.53 0.00 -393.28 302.75 -0.00 330.32 306.28 -0.003 9.00 40.82 137.48 -0.00 -286.87 219.32 0.00 240.33 222.73 0.002 6.15 27.17 87.76 0.00 -195.83 149.48 -0.01 161.09 153.02 -0.011 3.30 -3.15 24.00 0.00 -75.37 68.07 -0.00 66.00 66.12 -0.00Suteren 0.00 -0.48 0.79 -0.02 -2.98 2.94 0.07 2.52 2.50 0.04

Σ= 265.89 1485.0 -0.02 -2859.87 2473.2 0.06 2389.7 2321.2 0.04


17 48.90 15.17 32.45 -0.00 -61.05 60.24 -0.00 0.84 -1.04 -0.0016 46.05 119.73 156.43 0.00 -351.57 276.63 0.00 -1.21 0.51 0.0015 43.20 56.07 61.29 -0.00 -141.44 94.83 -0.00 -0.67 0.56 -0.0014 40.35 0.71 -17.21 -0.00 33.49 -50.32 -0.00 -0.24 0.49 -0.0013 37.50 -49.10 -82.92 0.00 181.29 -165.52 0.00 0.18 0.32 0.0012 34.65 -84.64 -125.39 0.00 279.15 -234.53 0.00 0.53 0.08 0.0011 31.80 -99.47 -137.35 -0.00 310.87 -247.47 -0.00 0.73 -0.16 -0.0010 28.95 -91.45 -117.51 0.00 272.43 -204.58 0.00 0.75 -0.34 0.009 26.10 -63.17 -70.89 -0.00 173.10 -116.26 -0.00 0.57 -0.41 -0.008 23.25 -21.35 -7.93 -0.00 34.00 -1.27 -0.00 0.25 -0.36 -0.007 20.40 24.58 57.71 0.00 -116.14 117.00 0.00 -0.14 -0.21 0.006 17.55 64.56 112.07 0.00 -246.65 215.09 0.00 -0.52 -0.02 0.005 14.70 85.57 138.77 0.00 -324.72 269.30 0.00 -0.78 0.15 0.004 11.85 92.17 142.64 -0.00 -347.55 279.29 -0.00 -0.89 0.26 -0.003 9.00 80.53 120.25 0.00 -308.12 241.41 0.00 -0.82 0.28 0.002 6.15 64.12 88.52 -0.00 -246.69 187.10 -0.00 -0.71 0.27 -0.001 3.30 12.10 23.93 -0.00 -105.52 85.39 -0.00 -0.32 0.09 -0.00Suteren 0.00 0.10 0.73 0.00 -4.21 3.60 0.01 -0.01 0.00 0.00

Σ= 206.24 375.57 0.00 -969.35 809.95 0.01 -2.47 0.46 0.00

Всички формиНиво Z [m] Px [kN] Py [kN] Pz [kN]

17 48.90 -16.14 7.15 -0.0116 46.05 -74.71 126.77 0.0115 43.20 24.33 209.08 -0.0114 40.35 120.31 320.66 -0.0013 37.50 201.01 462.45 0.02



Страница:

Дата:



12 34.65 251.13 645.05 0.0011 31.80 259.85 868.33 -0.0110 28.95 224.20 1117.7 0.009 26.10 149.67 1365.3 -0.018 23.25 49.47 1574.4 -0.017 20.40 -58.05 1705.9 0.016 17.55 -153.03 1727.0 0.005 14.70 -216.19 1587.1 0.014 11.85 -239.88 1355.6 -0.003 9.00 -220.30 1023.4 0.002 6.15 -183.07 715.66 -0.011 3.30 -104.82 286.03 -0.01Suteren 0.00 -5.06 11.30 0.10

Σ= 8.73 15109.0 0.08

Коефициент на участие - относително участиеФорма \ Наименование 1. Zemetrys X2. Zemetrys Y

1 0.007 0.1582 0.219 0.1263 0.311 0.2224 0.003 0.0985 0.216 0.1646 0.161 0.1547 0.007 0.0258 0.076 0.0549 0.001 0.000

Коефициент на участие - активирана масаФорма UX (%) UY (%) UZ (%) ΣUX (%) ΣUY (%) ΣUZ (%)

1 0.69 16.24 0.00 0.69 16.24 0.002 22.41 12.71 0.00 23.10 28.94 0.003 24.61 17.36 0.00 47.71 46.30 0.004 0.10 3.24 0.00 47.81 49.54 0.005 7.21 5.39 0.00 55.03 54.93 0.006 5.37 5.06 0.00 60.39 60.00 0.007 0.25 0.82 0.00 60.64 60.82 0.008 2.53 1.77 0.00 63.17 62.58 0.009 0.03 0.00 0.00 63.20 62.58 0.00



Страница:

Дата:


Изчисление - Статика


60.13

60.2860.3260.21

60.2460.07

59.56

59.81 60.07

59.30

59.05

58.79

58.79

59.05

59.30

59.56

59.8160.07

0

0

Натов. 18: [Екстр.] 10-17

Влияния в плочата: max Xо= 60.32 / min Xо= 58.54 m / 1000 Ниво: 17 [48.90 m]

69.75

69.81

65.2

7

66.0

2

66.7

8

67.5

4

68.3

0

6 9.0

5

0

0


Влияния в плочата: max Yо= 69.81 / min Yо= 64.51 m / 1000 Ниво: 17 [48.90 m]

85.77

89.97

70.40

65.50

60.61

60.61

65.50

70.40

75.29

80.19

85.08

0

0



89.96

89.97

68.2

2

63.8

7

85.6

3

81.2

8

76.9

3

72.5

7

63.8

7

68.2

2

72.5

7

76.9

3

0

0





Страница:

Дата:



78.68

82.49 82.47

64.98

60.60

56.23

56.23

60.60

64.98

69.36

73.74

78.11 0

0



82.57

82.57

62.7

7

58.8

1

78.6

2

74.6

6

70.7

0

66.7

3

58.8

1

62.7

7

66.7

3

7 0.7

0

0

0



75.03 75.01

71.60

59.45

55.55

51.66

51.66

55.55

59.45

63.34

67.24

71.13

0

0



75.18

75.18

57.3

0

53.7

3

71.6

0

68.0

3

64.4

5

60.8

8

53.7

3

57.3

0

60.8

8

64.4

5

0

0





Страница:

Дата:



67.59 67.57

64.52

53.85

50.41

46.98

46.98

50.41

53.85

57.28

60.72

64.15 0

0



64.81

67.83

67.83

51.8

4

48.6

4

64.6

4

61.4

4

58.2

4

55.0

4

48.6

4

51.8

4

55.0

4

58.2

4

0

0



60.19 60.17

57.49

48.22

45.23

42.24

42.24

45.23

48.22

51.22

54.21

57.20

0

0



60.56

60.56

57.86

46.4

1

43.5

8

57.7

3

54.9

0

52.0

7

49.2

4

43.5

8

46.4

1

49.2

4

52.0

7

0

0





Страница:

Дата:



52.87 52.86

50.54

42.62

40.06

37.49

37.49

40.06

42.62

45.19

47.75

50.32 0

0



53.41

51.04

41.0

6

38.5

9

50.9

4

48.4

7

4 6.0

0

43.5

3

38.5

9

41.0

6

43.5

3

46.0

0

0

0



45.70 45.69

43.72

39.24

37.08

34.93

32.77

32.77

34.93

37.08

39.24

41.39

43.55

0

0



46.43

44.38

35.8

2

33.6

9

44.3

2

4 2.1

9

4 0.0

7

37.9

4

33.6

9

35.8

2

37.9

4

40.0

7

42.1

9

0

0





Страница:

Дата:



38.72 38.71

37.08

33.43

31.6731.67

29.91 29.91

28.14

28.14

29.91

31.67

33.43

35.19

36.96 0

0



39.69

37.94

30.7

2

28.9

2

37.9

0

3 6.1

0

34.3

1

32.5

1

28.9

2

30.7

2

32.5

1

34.3

1

36.1

0

0

0



32.00 32.00 31.99

30.69

27.81

26.41

25.01

23.62

23.62

25.01

26.41

27.81

29.21

30.60

0

0



33.23

31.77

25.8

2

24.3

3

31.7

6

3 0.2

7

28.7

9

27.3

0

24.3

3

31.7

6

2 5.8

2

27.3

0

28.7

9

30.2

7

0

0





Страница:

Дата:



25.61 25.61

24.61

25.61

23.51

22.45

21.39

20.33

19.28

19.28

20.33

21.39

22.45

23.51

24.56 24.56 0

0



25.95

27.13

21.1

3

19.9

2

19.9

2

25.9

4

24.7

3

23.5

3

22.3

3

2 1.1

3

22.3

3

23.5

3

24.7

3

2 5.9

4

0

0



19.63

18.92

19.63

18.14

17.39

16.63

15.88

15.13

15.13

15.88

16.63

17.39

18.14

18.89 18.89

0

0



20.52

21.46

16.7

2

15.7

7

15.7

7

20.5

1

19.5

6

18.6

1

17.6

7

16.7

2

17.6

7

18.6

1

19.5

6

20.5

1

1 8.6

1

0

0





Страница:

Дата:



14.28

14.16 14.16

14.28

13.9013.79

13.2913.29

12.7912.79

12.29

11.79

11.29 11.29

11.29

11.79

12.29

12.79

13.29

13.79 0

0



16.27

15.56

12.6

3

11.9

0

1 1.9

0

15.5

5

14.8

2

14.0

9

13.3

6

1 2.6

3

13.3

6

14.0

9

15.5

5

14.8

2

14.0

9

0

0



9.83

10.07

9.81

10.079.70

9.34

8.97

8.60

8.23

7.87

7.87

8.23

8.60

8.97 8.97

0

0



11.64

11.12

8.92

8.37

8.37

11.1

0

10.5

5

10. 0

1

9.46

8.92

9.46

10.0

1

11.1

0

8.37

10.0

1

0

0





Страница:

Дата:



6.35

6.25

6.37

6.216.12

5.87

5.87

5.62

5.37

5.12 5.12

4.87

4.87

5.12 0

0



7.62

7.25

6.07

5.68

7.23

6.84 6.

45

5.68

6.07

6.45

7.23

5.29

5.29 6 .

45

0

0



3.31

3.203.19

3.17

3.21

3.433.14

3.14

3.14

2.85

2.85

2.852.85

2.852.85

2.56 2.56

2.271.98

1.69

2.27

0

0



4.21

4.24

3.73

3.48

3.22

3.99

3.22

3.482.97

2.97

2.71 3.

48

3.73

0

0





Страница:

Дата:



1.24 1.33

0.69 0.86

1.02

0.860.69

1.02 1.18

1.02

1.02

0.86

0.86

0.69

0.370.53

0.86

0.86

0.86

0

0



1.62

1.81

1.72

1.661.

55

1.29

1.03

0.78

1.29

0.52

1.03

0.78

0.52

0.26

0.00

0.52

0

0





Страница:

Дата:


Оразмеряване (бетон)


Сечение 1 - 1БДС НПБСК-88B 15Ъглова армировка A IIIНадлъжна армировка A IОразмеряването е извършено за група товарнисъстояния: 10-17

2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah55.9 Aa1

55.9A

a2

b/d = 16/1118.73 cm Ab = 17899.6 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-0.30xVI(4)+VII(2)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(4)-0.30xVII(2)Md = -13359.75 kNmNd = -2699.17 kNTd = -2771.30 kN

Aa1 = 8.95 cm2 (мин.:26.85)Aa2 = 8.95 cm2 (мин.:26.85)Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±1.20)Aah = ±1.80 cm2/m (мин.:±1.60)


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah27.8 Aa1

27.8

Aa2

b/d = 16/556 cm Ab = 8896 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(4)-1.00xVII(2)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(4)-1.00xVII(2)Md = 9472.01 kNmNd = -4839.58 kNTd = -1293.84 kN



2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah30.0 Aa1

30.0

Aa2

b/d = 16/601 cm Ab = 9616 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-0.30xVI(4)+VII(2)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-0.30xVI(6)+VII(5)Md = -5571.53 kNmNd = 695.54 kNTd = 888.54 kN



2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah31.3 Aa1

31.3

Aa2

b/d = 16/627 cm Ab = 10032 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(4)-1.00xVII(2)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-0.30xVI(4)+VII(2)Md = 6629.24 kNmNd = -3940.44 kNTd = -478.17 kN



2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah12.5 Aa1

12.5

Aa2

b/d = 16/250 cm Ab = 4000 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(4)-0.30xVII(2)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(4)+0.30xVII(4)Md = 490.04 kNmNd = -1328.86 kNTd = -52.57 kN




Страница:

Дата:




2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah31.4 Aa1

31.4A

a2

b/d = 16/627 cm Ab = 10032 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(4)+0.30xVII(4)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(4)+0.30xVII(4)Md = 5812.60 kNmNd = -7207.05 kNTd = -763.71 kN



2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah12.5 Aa1

12.5

Aa2

b/d = 16/250 cm Ab = 4000 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(4)+0.30xVII(4)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(6)+0.30xVII(6)Md = 512.93 kNmNd = -1462.90 kNTd = 39.76 kN



2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah31.4 Aa1

31.4

Aa2

b/d = 16/627 cm Ab = 10032 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(4)+0.30xVII(4)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(7)+VII(2)Md = 6052.55 kNmNd = -7847.69 kNTd = -690.81 kN



2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah29.1 Aa1

29.1

Aa2

b/d = 16/582.726 cm Ab = 9323.62 cm2




2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah29.1 Aa1

29.1

Aa2

b/d = 16/582.726 cm Ab = 9323.62 cm2





Страница:

Дата:



Рамка: Х_14


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah33.1 Aa1

33.1A

a2

b/d = 16/663 cm Ab = 10608 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(4)-0.30xVII(4)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(4)-0.30xVII(4)Md = 6865.17 kNmNd = -3793.96 kNTd = 1133.01 kN


Рамка: Х_10


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah11.1 Aa1

11.1

Aa2

b/d = 16/222.726 cm Ab = 3563.62 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(4)+0.30xVII(4)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(6)-0.30xVII(6)Md = -637.91 kNmNd = -2194.00 kNTd = -219.06 kN


Рамка: Х_9


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah29.0 Aa1

29.0

Aa2

b/d = 16/580 cm Ab = 9280 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(4)-0.30xVII(4)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(6)+0.30xVII(6)Md = -3137.05 kNmNd = -578.57 kNTd = 735.83 kN


Рамка: Х_7


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah37.1 Aa1

37.1

Aa2

b/d = 16/742.726 cm Ab = 11883.6 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(3)+0.30xVII(4)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(6)-0.30xVII(6)Md = 12184.25 kNmNd = -9552.62 kNTd = -1097.73 kN


Рамка: Х_5

Сечение 15 - 15БДС НПБСК-88B 15Ъглова армировка A IIIНадлъжна армировка A I

Оразмеряването е извършено за група товарнисъстояния: 10-17

2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah13.4 Aa1

13.4

Aa2

b/d = 16/268 cm Ab = 4288 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(4)-0.30xVII(4)



Страница:

Дата:



Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(4)-0.30xVII(4)Md = -692.17 kNmNd = 1109.65 kNTd = 293.71 kN



2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah36.0 Aa1

36.0

Aa2

b/d = 16/720 cm Ab = 11520 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(4)-0.30xVII(4)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(4)-0.30xVII(4)Md = 6989.45 kNmNd = 1159.37 kNTd = 1592.30 kN



2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah24.5 Aa1

24.5

Aa2

b/d = 16/490 cm Ab = 7840 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(3)-0.30xVII(3)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(4)-0.30xVII(4)Md = -3279.57 kNmNd = 1246.41 kNTd = 616.45 kN



2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah16.6 Aa1

16.6

Aa2

b/d = 16/332.274 cm Ab = 5316.38 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(3)+0.30xVII(2)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(4)-0.30xVII(4)Md = -765.47 kNmNd = 706.35 kNTd = 273.39 kN



2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah37.2 Aa1

37.2

Aa2

b/d = 16/743.045 cm Ab = 11888.7 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-0.30xVI(4)-1.00xVII(2)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(4)+VII(5)Md = 9173.16 kNmNd = -24.09 kNTd = -736.60 kN


Сечение 20 - 20БДС НПБСК-88B 15Ъглова армировка A IIIНадлъжна армировка A I


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah40.3 Aa1

40.3

Aa2

b/d = 16/805.448 cm Ab = 12887.2 cm2



Страница:

Дата:



Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(4)+0.30xVII(4)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(4)+0.30xVII(4)Md = -9951.55 kNmNd = -59.94 kNTd = -1850.36 kN


Рамка: В_2


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah33.5 Aa1

33.5

Aa2

b/d = 16/670 cm Ab = 10720 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(3)-0.30xVII(3)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(3)-0.30xVII(3)Md = 12589.93 kNmNd = -5213.21 kNTd = 1394.50 kN



2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah38.5 Aa1

38.5

Aa2

b/d = 16/770 cm Ab = 12320 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(4)-0.30xVII(4)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(4)-0.30xVII(7)Md = -9419.04 kNmNd = -8497.25 kNTd = 603.35 kN



2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah26.3 Aa1

26.3

Aa2

b/d = 16/527 cm Ab = 8432 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(3)+0.30xVII(3)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(3)+0.30xVII(3)Md = 3740.01 kNmNd = 821.90 kNTd = -765.79 kN


Рамка: В_4


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah37.2 Aa1

37.2

Aa2

b/d = 16/744 cm Ab = 11904 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(3)-0.30xVII(3)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(6)-0.30xVII(6)Md = -10121.15 kNmNd = -3759.74 kNTd = 448.05 kN


Рамка: В_5

Сечение 26 - 26БДС НПБСК-88B 15Ъглова армировка A III

Надлъжна армировка A I



Страница:

Дата:




2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah31.8 Aa1

31.8

Aa2

b/d = 16/637 cm Ab = 10192 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(3)-0.30xVII(3)

Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(6)-0.30xVII(6)Md = -6507.81 kNmNd = -3853.70 kNTd = 587.46 kN


Рамка: В_6


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah32.9 Aa1

32.9

Aa2

b/d = 16/659 cm Ab = 10544 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(3)+0.30xVII(3)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(3)+0.30xVII(4)Md = 5315.31 kNmNd = -3495.35 kNTd = -627.77 kN


Рамка: В_7


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah51.9 Aa1

51.9

Aa2

b/d = 16/1039 cm Ab = 16624 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(4)-0.30xVII(4)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(4)-0.30xVII(2)Md = 20004.97 kNmNd = -9608.25 kNTd = 1651.12 kN


Рамка: В_15


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah36.1 Aa1

36.1

Aa2

b/d = 16/723 cm Ab = 11568 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-0.30xVI(4)-1.00xVII(2)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-0.30xVI(3)-1.00xVII(5)Md = -9319.34 kNmNd = -3678.68 kNTd = 685.94 kN


ОБЕКТ: „ЖИЛИЩЕН БЛОК 202”, Ж.К. „ДРУЖБА“, р-н...

Documents