我々の研究のキーワード ⇒ panoscopic assembling 研究背景...
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研究背景
磁気損失の周波数特性
磁気特性の劣化が起こるコア径(限界コア径)
限界コア径の温度による変化と磁気特性の関係
理論と実験値の一致
我々の研究のキーワード ⇒ Panoscopic Assembling
原子・ナノレベルで構造制御した材料創製
母材 ⇒ 処理 ⇒ 高次機能の発現
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ASUSTeKのホームページより
研究背景
直流重畳下で動作 ⇒ 数百程度に透磁率を制御
研究対象 → 電源回路で用いられるチョークコイル
CPU駆動用DC-DCコンバータ
Time C
urre
nt
Idc
iacVol
tage
高調波サージ
(小電力用透磁率制御軟磁性材料)
3
研究背景
磁気飽和 → r ≈ 1
H
B
Input hacHDC
DC-bias field
チョークコイル内の磁界
Hin = HDC + hac Bs
Hin
HDC
hac
* hac :ノイズ成分
*500100r
*J. K. Watson, Applications of Magnetism, New York: John Wiley & Sons, (1980) 241.
が適当
4
研究背景
透磁率制御コア材料に所望される特性
1. 高Bs (小型化)
2. 高キュリー温度 Tc (広い動作温度帯域)
3. 高電気抵抗率 (うず電流の抑制)
4. 低磁気損失 (効率改善)
5. 良好な透磁率の制御性
6. 簡素な作製過程
7. 良好なループの線形性(回路設計に有利)
H
B Bs
T [ C ]
B s
TCTC
5
研究背景
圧粉磁心
ギャップ付きフェライト
次世代??
移行Amorphous powderSendust powder
Fe element (Mechanical alloying)
我々の提案してきたコア
磁気特性@室温
小型・大電流化
小型・大電流高周波化
Ex.ノートパソコン0~数十A
米粒コア
-2000 -1000 1000 2000
-0.4
-0.2
0.2
0.4
0H [ A / m ]
B [
T ]
Gapped ferrite core Gapless ferrite core
6
研究背景Fe-Cu-Nb-Si-B系アモルファス
金属薄帯の作製
応力下熱処理
ナノ結晶化 + 異方性付与
コアボビンにトロイダル成形
巻線を施しコアに
TEM像
長手方向
SEM像
Cu ロール
溶解金属
(一軸)
FINEMET (高)
@日立金属
@物材機構
@東北大,九工大@長崎大
7
試料
Composition : Fe73.5Cu1Nb3Si15.5B7
Amorphous ribbon ( Hitachi Metals Ltd. )
Dimension2 mm
20 µm
熱処理後の試料:1 ppm以下の小さな磁気ひずみ
sKu
Fe96-(x+y)Cu1Nb3SixBy
*G. Herzer, IEEE Trans. Magn., 30 (1994) 4800.
8
実験結果(理論と実験値の一致 1)
1-yen coin
Annealed-ribbon
Ceramics bobbin
3 mm
うず電流損失の計算値と実測値が一致
0.05 0.1 0.5 1 50.1
0.5
1
5
10
50
100
0
100
200
300
Frequncy in log scale ( MHz )
Mag
netic
loss
per
cyc
le (
J/m
3 )
Bm = 0.1 T
Gapped ferrite coreSendust powder coreAmorphous powder core
Rel
ativ
e pe
rmea
bilit
y r
D = 10 mm
D = 3 mm
Eddy current loss ( Calculation )
10
実験結果(トロイダルコアの作製と限界コア径Dc)
0.1 0.5 10.1
0.51
510
Frequncy in log scale ( MHz )Mag
netic
loss
in p
er c
ycle
( J/
m3 )
Diameter of cores10 mm15 mm20 mm25 mm32 mm
Bm = 0.1 T
Eddy current loss( Calculation )
Fe73.5Cu1Nb3Si13.5B9
コア径の減少に伴い,損失は増加
機械的応力の増加 ⇒ 良好な磁気特性を維持できない
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トロイダルコアの作製と限界コア径Dc
Compressive stress
Tensile stress
Center of ribbon
Induced anisotropy
Magnetoelasticanisotropy
//Annealed ribbon
D : Diameter of core
CeramicsD
曲げ応力が磁気ひずみを介して新たな異方性を誘起
s > 0
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限界コア径Dc (理論と実験値の一致 2)
DYd
K SmSu 2
323
RTu
RTRTSRTc K
dYD
|
||| 2
3
付与した異方性のエネルギー < 磁気弾性エネルギー
u
Sc K
YdD
23
等号成立時のD⇒ 限界コア径
s, Y, Kuは温度により変化
|RTの添字で表記
Ku:異方性エネルギー,s磁気ひずみ,Y:ヤング率, D:コア径, d:試料の厚さ
0 1 2 3 4 50
1
2
3
4
5
D/Dc|RT
Mag
netic
loss
per
cyc
le
D < Dc|RTD > Dc|RT
f =0.1 MHz, Bm = 0.1 T
Dc|RT : Critical Diameter
Pcv
/f (
J/m
3 )
Eddy current loss(Calculation)
14
D/DC|RT > 1のコアの高温特性
透磁率
磁気損失磁気特性の劣化なし250 Cまで一定
0 100 200 3000
5
10
200
300
400
500
600
Rel
ativ
e pe
rmea
bilit
y r
Mag
netic
loss
per
cyc
le
Temperature ( °C )
0.5 MHz1 MHzD/Dc|RT = 1.17
Pcv
/f (
J/m
3 )△
□
Bm = 0.1 T
15
D/DC|RT < 1のコアの高温特性
透磁率: 300 Cまでほぼ一定
磁気損失:温度の増加に伴い減少磁気特性の劣化なし
0 100 200 300
5
10
15
20
100
200
300
Temperature ( °C )
Mag
netic
loss
per
cyc
le
Rel
ativ
e pe
rmea
bilit
y r
0.5 MHz1 MHzD/Dc|RT = 0.32
Pcv
/f (
J/m
3 ) △
□
Bm = 0.1 T
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考察(透磁率に関して)
透磁率:温度の影響をほぼ受けない
一軸異方性を有する磁性体の困難軸方向の透磁率
u
sr K
I2
2
高温下で Ku Is2が成立?
IsとKuは温度により変化 rは温度に依存しない
一般に 実験結果
高温下で Ku Is2が成立(Fig.6, 7) ⇒ rは温度に依らず一定
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考察(損失)
高温下でDcが変化?
D > Dc|RTのコア
温度に依らずほぼ一定
D < Dc|RTのコア
温度増加に伴い減少
D > Dc|RTのコアの
損失値に近づく傾向
RTu
RTRTSRTc K
dYD
|
||| 2
3
・ D/Dc|RT = 0.32のコア
・ D/Dc|RT = 1.17のコア
0 1 2 3 4 50
1
2
3
4
5
D/Dc|RTM
agne
tic lo
ss p
er c
ycle
D < Dc|RTD > Dc|RT
f =0.1 MHz, Bm = 0.1 T
Dc|RT : Critical Diameter
Pcv
/f (
J/m
3 )
Eddy current loss(Calculation)
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温度によるDcの変化
異方性エネルギー,磁気ひずみ,ヤング率*(鉄鋼)の温度特性
[1] 日本機械学会, 金属材料の弾性係数, 明善印刷, (1980) 19.[2] K. Twarowski et al., J. Magn. Magn. Mater., 150 (1995) 85.
RTu
RTRTSRTc K
dYD
|
||| 2
3
Kuの減少率よりもsとYの積の減少率大
温度増加によりDcが減少 ⇒ Fig.9
0 50 100 1500.4
0.6
0.8
1
0.4
0.6
0.8
1
Temperature ( °C )
Room temp.
Ku
s[2]
Ku/
Ku|
RT
Ys[1]
Ys/Y
s|R
T
s/
s|R
T,
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Dcの変化と磁気損失の関係(理論と実験値の一致 3)
DとDcの大小関係が反転 ⇒ 損失の減少が飽和
温度増加によりD/Dcが増加(Dcが減少) ⇒ 損失減少
0 100 200 300
5
10
15
20
0
0.5
1
1.5
2
Temperature ( °C )
D /D
c
0.5 MHz1 MHz
D/Dc|RT = 0.32P
cv /f
( J/
m3 )
△
□
Bm = 0.1 T
D/Dc = 1