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TANQUE DE TORMENTAS DE LA C/ BERNAL. SAN JAVIER (MURCIA)

Documento Nº 1. Memoria

PROINTER INGENIERÍA Página 2

INDICE

1. ANTECEDENTES .............................................................................................. 3

2. SITUACIÓN ACTUAL ........................................................................................ 5

3. OBJETO DEL PROYECTO ................................................................................ 6

4. JUSTIFICACIÓN DE LA SOLUCIÓN ADOPTADA ........................................... 7

5. DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS ....................................................................... 9

5.1. LOCALIZACIÓN ............................................................................................. 9

5.2. DESCRIPCIÓN GENERAL ........................................................................... 10

5.2.1. Tanque de Tormentas .............................................................................. 10

5.2.2. Interceptores de Aguas Residuales y Pluviales .................................... 11

5.3. CARTOGRAFÍA Y TOPOGRAFÍA ................................................................ 12

5.4. GEOLOGÍA Y GEOTECNIA ......................................................................... 13

5.4.1. Trabajos y ensayos realizados ............................................................... 13

5.4.2. Resultados obtenidos .............................................................................. 13

5.5. CLIMATOLOGÍA E HIDROLOGÍA................................................................ 15

5.5.1. Metodología .............................................................................................. 15

5.5.2. Método de cálculo .................................................................................... 15

5.5.3. Delimitación de cuencas ......................................................................... 17

5.5.4. Caudales de Diseño Actuaciones Previstas .......................................... 18

5.6. MOVIMIENTO DE TIERRAS ......................................................................... 20

5.6.1. Excavaciones ........................................................................................... 20

5.6.2. Rellenos .................................................................................................... 20

5.7. TANQUE DE TORMENTAS .......................................................................... 21

5.7.1. Obra Civil .................................................................................................. 21

5.7.2. Equipos Electromecánicos ..................................................................... 22

5.8. CONDUCCIONES ......................................................................................... 23

5.9. ESTRUCTURAS ........................................................................................... 25

5.10. REPOSICIONES ........................................................................................ 27

6. SEGURIDAD Y SALUD ................................................................................... 28

7. PLAZO DE EJECUCIÓN Y GARANTÍA .......................................................... 28

8. CLASIFICACIÓN DEL CONTRATISTA ........................................................... 28

9. FÓRMULA DE REVISIÓN DE PRECIOS ......................................................... 29

10. DECLARACIÓN DE OBRA COMPLETA ..................................................... 29

11. PRESUPUESTO ........................................................................................... 30

12. DOCUMENTOS DEL PROYECTO ............................................................... 31

13. CONCLUSIÓN .............................................................................................. 33




DOCUMENTO Nº 1. MEMORIA

1. ANTECEDENTES

Santiago de la Ribera es la pedanía más poblada del municipio de San Javier en la Región de

Murcia. Se encuentra en el litoral del Mar Menor a lo largo de una amplia extensión de

costa. A las afueras del casco urbano se sitúa la Academia General del Aire (AGA) junto

con el Aeropuerto de Murcia - San Javier (MJV).




Santiago de la Ribera cuenta con una red de saneamiento unitaria que funciona al límite de

su capacidad. Este hecho, se agrava con episodios lluviosos, al incorporar numerosas

viviendas las aguas pluviales recogidas de cubiertas y patios, así como la conexión

incontrolada de imbornales en calles, a la red de saneamiento actual. La falta de regulación

de acometidas particulares y de una red separativa de aguas pluviales que discurra por todas

las calles, ha originado que por la red de saneamiento unitaria existente discurra un caudal

ampliamente excedentario en épocas de lluvia para la que no ha sido calculada. Todos estos

hechos combinados, traen como consecuencia en épocas de lluvia, que numerosas tapas de

la red de saneamiento se levanten y que diversas áreas de la zona de Santiago de la Ribera

sean cubiertas por el agua.

A estos sucesos de contaminación se une el problema de las inundaciones originadas por el

agua de lluvia proveniente de importantes cuencas tales como las Ramblas del Mirador,

Cobatillas, Aeropuerto, Casa Grande, San Cayetano y Rambla de la Maraña, que vertebran

San Javier y que desembocan en el suelo urbano de Santiago de la Ribera. La falta de

encauzamientos o de dispositivos de retención de los caudales punta, localizados aguas

arriba de estas cuencas, genera que numerosas áreas de Santiago de la Ribera sean cubiertas

por el agua pluvial, haciendo intransitables las calles y creando graves problemas de

salubridad en la población residente en la zona, además de los vertidos finales mediante

aliviaderos al Mar Menor.

El presente proyecto de “TANQUE DE TORMENTAS DE LA C/ BERNAL. SAN

JAVIER (MURCIA)” queda encuadrado dentro de las actuaciones planificadas por la

Dirección General del Agua de la C.A.R.M., de implantación de dispositivos de laminación

para evitar vertidos a playas o viales.




2. SITUACIÓN ACTUAL

En los últimos años, todos los sucesos de inundaciones y vertidos de aguas residuales de la

red de saneamiento a vía pública, asociados a lluvias torrenciales, que se han producido en

Santiago de la Ribera, han sido recopilados por el Ayuntamiento de San Javier y recogidos

en un documento denominado “Rutas de Lluvia” (Ver “Anejo 5. Estudio Hidrológico-

Apéndice I. Plano 2. Rutas de lluvia”). Este documento, básicamente, es un plano de

Santiago de la Ribera donde se grafían todas aquellas calles o rutas que sigue el agua en

periodos de lluvia, asociados a vertidos incontrolados de aguas sucias a vía pública a través

de los pozos de registro de la red unitaria existente. La calle Bernal, y su intersección con la

calle San Martín de Porres, pertenecen al conjunto de calles que forman parte de las rutas de

lluvia que sigue el agua en épocas lluviosas. En la calle Bernal se encuentra la estación de

bombeo de aguas residuales del Cine, donde confluyen y terminan todos los colectores de

saneamiento que recorren Santiago de la Ribera. Desde esta estación de bombeo, el agua

residual es impulsada hasta el colector que discurre por la calle San Martín de Porres que se

dirige por gravedad hasta la principal estación de bombeo de Santiago de la Ribera situada

en la calle Carrero Blanco.

Si a esto se añade, el hecho de que los colectores funcionan al límite de su capacidad en

condiciones normales, y la incorporación de las aguas pluviales procedentes de acometidas

particulares e imbornales incontrolados, el resultado final es el colapso total de la red de

saneamiento existente en la calle Bernal, en todo el tramo comprendido entre las calles San

Martín de Porres y Conde de Lisea. Asimismo, el tramo de la calle San Martín de Porres que

intersecta con la calle Bernal también entre en carga y genera vertidos incontrolados a la vía

pública.

Estos sucesos, además de hacer intransitable estas calles, generan un gran problema de

salubridad a los habitantes residentes en la zona.




3. OBJETO DEL PROYECTO

El objeto del presente documento es definir, cuantificar y valorar las obras a ejecutar en el

proyecto de “TANQUE DE TORMENTAS DE LA C/ BERNAL. SAN JAVIER

(MURCIA)”, con el fin de evitar los problemas, daños y vertidos ocasionados en días de

lluvias torrenciales y permitir la correcta funcionalidad de la red de saneamiento de Santiago

de la Ribera.

El proyecto ubica, diseña y dimensiona un Tanque de Tormentas que tendrá como finalidad:

- Servir de dispositivo de laminación del sistema unitario en periodos lluviosos, y evitar

así el desbordamiento de estos colectores y su vertido a la vía pública.

- Servir de dispositivo de retención o alivio de los caudales procedentes de la red de

saneamiento en caso de rotura de la EBAR existente.

- Interceptar los diversos colectores existentes de aguas pluviales para evitar el vertido

directo aguas contaminadas al mar.

- Regular el régimen de caudales y contaminación que se deriva hacia la EDAR, con

objeto de limitar los valores máximos permisibles para el correcto funcionamiento de la

misma.

Como obras adicionales se proyectan sendos colectores de aguas pluviales y de aguas

residuales, para la conducción de dichos caudales al tanque de tormentas.

Los colectores de aguas pluviales tienen la función de dar continuidad a los colectores

existentes e interceptar las escorrentías superficiales, así como recoger las acometidas de

los imbornales correspondientes. Son 3 ramales que discurren por las calles S. Martín de

Porres, Bernal y Cánovas del Castillo con diámetros comprendidos entre 500 y 630 mm.

Los colectores de aguas residuales funcionan como aliviadero de la red existente y de la

EBAR al tanque de tormentas. Estos colectores recorren la calle Bernal con diámetros de

400 y 630 mm.




4. JUSTIFICACIÓN DE LA SOLUCIÓN ADOPTADA

Se han estudiado todas las alternativas posibles para el diseño de un tanque de tormentas

adecuado a la problemática existente en la zona, donde la red de saneamiento unitaria

existente se colapsa a su paso por las calles Bernal y San Martín de Porres en periodos

lluviosos, provocando vertidos incontrolados de agua residual a la vía pública a través de los

pozos de registro existentes.

Con la implantación del tanque se facilita el alivio de la red de saneamiento existente

laminando los caudales excedentarios de esta red en periodos lluviosos, para permitir su

posterior evacuación de forma controlada. De esta forma, se evitan vertidos directos de

aguas residuales a la vía pública y las inundaciones asociadas a los mismos que hacen

intransitables estas vías. Asimismo, se dota a la red de saneamiento de una mayor capacidad

y se derivan a la EDAR menores caudales punta que posibilitan un mejor funcionamiento.

Además se incorporan las aguas pluviales de varios colectores existentes con el fin de evitar

el vertido directo al mar de las primeras aguas de lluvia caídas.

En el estudio de la ubicación del tanque de tormentas, en la zona de aparcamiento anexa a la

calle Bernal, se han teniendo en cuenta las siguientes consideraciones:

• Se respetan las especies arbóreas de gran porte existentes.

• El tanque de tormentas es transitable en superficie para no perturbar o impedir el uso

actual de aparcamiento que se hace en la zona.

• Se compatibiliza la ubicación del tanque con la de la estación de bombeo de aguas

residuales existente.

• El tanque de tormentas es totalmente accesible para permitir la operatividad y

mantenimiento del mismo.

• Se dejan unos retranqueos mínimos con las edificaciones colindantes con el fin de que

la ejecución del tanque no afecte a las cimentaciones existentes. Asimismo, se

identifican todos los servicios existentes para evitar ser interceptados o para su

reposición.




• No se ocupa la C/ Bernal, pues existen servicios en la misma y se prevén nuevas

conducciones que han de discurrir por esta calle.

Del análisis de las diferentes geometrías y esquemas de funcionamiento posibles, la solución

adoptada es la que mejor se adecúa al entorno donde se implanta el depósito de retención.

Asimismo, el funcionamiento del conjunto es sencillo y seguro, y se controlan todos los

caudales aliviados y su evacuación hasta la estación de bombeo existente en las

proximidades.




5. DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS

5.1. LOCALIZACIÓN

Las obras proyectadas están situadas en Santiago de la Ribera, San Javier (Murcia). El

depósito de retención se encuentra emplazado en un área de aparcamiento existente en la

Calle Bernal, en las siguientes coordenadas UTM:

X. 693.320 Y. 4.186.000

Emplazamiento de las obras




5.2. DESCRIPCIÓN GENERAL

Las obras comprendidas en este proyecto consisten principalmente en la ejecución de un

Tanque de Tormentas en la calle Bernal, como dispositivo de laminación de la red de

saneamiento existente. Además, como medida de defensa contra las inundaciones, se

proyecta la ejecución de dos colectores de aguas pluviales que alimentan el tanque mediante

la interceptación de la red de aguas pluviales existente, para evitar vertidos directos de aguas

sucias al mar.

5.2.1. Tanque de Tormentas

Las principales características de las actuaciones previstas son:

Principales características Tanque de Tormentas

Hipótesis de diseño:

- Norma Alemana ATV A-128: 15 l/s, Tr= 40 minutos

- Normas Canal de Isabel II: 15-21 m3/ha, Tr= 30 – 40 minutos.

- Confederación Hidrográfica del Norte= 30-40 m3/ha

- Precipitación periodo de retorno T=2 años

Dimensionamiento: (ver Anejo 6. Cálculos Hidráulicos)

Volumen de retención (Volumen total): 21,80 x 21,40 x 5,00 m. = 2.332 m3

Las principales unidades de obra previstas en la ejecución de esta actuación son:

- Desvíos provisionales y vallado de obras

- Demoliciones superficiales

- Ejecución de pantallas y viga de coronación

- Excavación para vaciado hasta la cota de cimentación

- Ejecución de losa de cimentación, pilares, losa superior y demás elementos armados

- Instalación de equipos electromecánicos y accesorios (Equipos, tapas, registros, etc.)

- Instalaciones varias (acometidas, electricidad, etc.)

- Reposiciones




5.2.2. Colectores de Aguas Residuales y Pluviales

Características Colector de Saneamiento PVC corrugado SN 8

Longitud (m) DN (mm) Pendiente media

Colector de Aguas Residuales 99 400, 630 0,006

C/ Bernal 57 400 0.006, 0.018

C/ Bernal 42 630 0.006

Colector de Aguas Pluviales 640 500, 630 0,0015-0,005

Tramo 1. C/ S. Martín de Porres 293 500 0,005

C/ Bernal 39 630 0.005

Tramo 2. C/ Cánovas del Castillo 171 500 0,0015

C/ Bernal 137 500 0,0015

TOTAL RESIDUALES + PLUVIALES 739

La red de saneamiento se ha diseñado para un periodo de retorno de 10 años, de acuerdo con

el entorno donde se va a ejecutar y por tanto, con el grado de peligrosidad o importancia de

la actuación.

Las principales unidades de obra previstas en la ejecución de esta actuación son:

- Instalación de colectores con tubería de PVC corrugado SN 8 en las calles Cánovas del

Castillo, Bernal y Martín Porres.

- Reposición de posibles servicios afectados, tales como, red de alumbrado público, red

eléctrica de baja tensión, red de telecomunicaciones y redes de saneamiento y

abastecimiento.

- Instalación de imbornales sifónicos prefabricados, con sus correspondientes

acometidas a la red.

- Reposición del pavimento de la calzada, con ejecución del bombeo correspondiente,

con aglomerado asfáltico.

- Reposición puntual de los tramos de acera afectados por las obras con bordillo bicapa

prefabricado de hormigón y pavimento de terrazo rugoso de 40x40 cm.

- Reposición de la señalización horizontal.

Los productos resultantes de las demoliciones y excavaciones serán transportados a

vertedero autorizado.




5.3. CARTOGRAFÍA Y TOPOGRAFÍA

La documentación cartográfica empleada en el conjunto de los trabajos necesarios para el

alcance del objeto final del presente documento, es la que figura a continuación.

El área que comprende el presente Proyecto abarca la siguiente distribución de hojas

cartográficas:

Escala 1:50.000: Mapa Topográfico Nacional. Instituto Geográfico Nacional.

Hoja Nombre Año edición

956 (28-38) San Javier 2003

Escala 1:25.000: Mapa Topográfico Nacional. Instituto Geográfico Nacional.

Hoja Nombre Año edición

956-I (55-75) San Javier 2004

Escala 1:5.000: Mapa Topográfico Regional

Hojas 956 1-2; 2-1; 2-2; 2-3.

Escala 1:500: Mapa topográfico regional de núcleos urbanos

Adicionalmente se ha utilizado la cartografía de detalle editada por el Servicio de

Cartografía de la Comunidad Autónoma de la Región de Murcia que comprende la zona

urbana de San Javier y Santiago de la Ribera.




5.4. GEOLOGÍA Y GEOTECNIA

5.4.1. Trabajos y ensayos realizados

Para el reconocimiento del terreno se ha realizado un Estudio Geotécnico, consistente en la

realización de un sondeo hasta alcanzar una profundidad de 16 m, ensayo SPT, y diversos

ensayos de muestras extraídas del sondeo en laboratorio. Todos los resultados obtenidos se

incluyen el “Anejo 4. Estudio Geotécnico”.

5.4.2. Resultados obtenidos

Las principales conclusiones obtenidas son:

� Se podrá realizar una cimentación directa mediante losa, sobre las arcillas

medianamente firmes existentes a partir de 7.50 m de profundidad. Como valor de

tensión admisible, se tomara el de 3.00 kg/cm2.

� Presencia del nivel freático a una profundidad de 2.10 m desde la boca del sondeo.

� El ambiente de la cimentación adoptado es IIIb+ Qb, por tratarse de una estructura

marina sumergida permanentemente. Los recubrimientos geométricos mínimos,

compatibles con la clase de exposición del hormigón IIIb+Qb, y la vida útil de la

estructura, son los siguientes:

- 70 mm. para elementos in situ hormigonados contra el terreno. Es decir, los muros

pantalla y la losa de cimentación.

- Para vigas, losas superior y pilares el recubrimiento será de 40 mm.

� La profundidad mínima de las pantallas ha de ser de 16 m para cumplir frente al

sifonamiento con un coeficiente de seguridad de 1.50.

� De acuerdo con la norma Sismorresistente NCSR-02; la edificación es de normal

importancia.

- El valor de la aceleración sísmica básica (ab) es 0.10 g, siendo g = aceleración de la

gravedad (9.81 ms-2).

- El valor de la aceleración sísmica de cálculo (ac) es 0.133 g, para un periodo de vida

igual o mayor de 50 años.

- El coeficiente de contribución K = 1.

- El valor del coeficiente de suelo (c) es igual a 1.60




A partir de la testificación del testigo continuo obtenido en el sondeo se puede observar el

siguiente corte del terreno:

− Un primer nivel de rellenos de gravas y bolos de 100 cm de espesor.

− Unos limos arcillosos de color marrón detectados hasta 1.60 m de profundidad.

− Costra calcárea entre los niveles 1.60 y 2.00 m.

− Arenas arcillosas y gravosas de color naranja hasta 3.30 m de profundidad

− Arcillas de color rojizo hasta 5.50 m de profundidad

− Costra calcárea entre los niveles 5.50 y 6.00 m.

− Arcillas de color rojizo con nódulos calcáreos hasta 16 m de profundidad.

Se detectó la presencia del nivel freático en el interior del sondeo, en la fecha de

realización del mismo (29/4/2013), a una profundidad de 2.10 m.




5.5. CLIMATOLOGÍA E HIDROLOGÍA

5.5.1. Metodología

El objetivo del estudio hidrológico es calcular los caudales de avenida, para distintos

periodos de retorno, de las cuencas de drenaje que vierten la escorrentía superficial,

generada en episodios lluviosos intensos, en la población de Santiago de la Ribera.

De esta manera, se obtienen unos caudales de referencia en distintos puntos de control, que

sirven de base para el posterior dimensionamiento de las actuaciones propuestas,

encaminadas a evitar sucesos de inundación en distintos sectores del casco urbano de

Santiago de la Ribera.

El estudio se divide en dos bloques principales que constituyen, a su vez, las distintas fases

necesarias para obtener los cálculos hidráulicos y la afección del sector estudiado por la

generación de los caudales de avenida:

� Delimitación y estudio físico y geomorfológico de las cuencas de drenaje.

� Estudio hidrológico de las cuencas.

�

5.5.2. Método de cálculo

El cálculo de caudales pico o punta se realiza mediante el método racional modificado de

Témez.

Para pequeñas cuencas (Tiempo de concentración menor de seis horas) se sigue lo prescrito

en la “Instrucción 5.2-I.C. (Drenaje superficial)”, siendo apropiados los métodos

hidrometeorológicos, basados en la aplicación de una intensidad media de la precipitación a

la superficie de la cuenca, a través de una estimación de su escorrentía. Ello equivale a

admitir que la única componente de esa precipitación que interviene en la generación de

caudales máximos es la que escurre superficialmente.

Se considera necesario para el estudio, el análisis de las superficies de aportación, los

tiempos de concentración, coeficientes de escorrentía, precipitaciones e intensidades de

lluvia, intensidades horarias máximas de lluvia, etc.

El método hidrometeorológico utilizado en el presente estudio es el Racional modificado de




Témez.

Como limitación al campo de aplicación de este método se puede citar:

� 0,25 < Tc < 24 h (Tc es el tiempo de concentración).

� A < 3000 Km2 (A es la superficie de la cuenca).

El Método Racional supone que el caudal máximo es el generado por la lluvia de duración

igual al tiempo de concentración de la cuenca. De tal forma que:

KAIC

Q ⋅

⋅⋅

=

6,3; Donde:

Q = Caudal pico en m3/s.

C = Coeficiente de escorrentía.

I = Intensidad de la tormenta de diseño en mm/h.

A = Superficie de la cuenca en Km2.

K = Coeficiente de uniformidad.




5.5.3. Delimitación de cuencas

Para la correcta ubicación y dimensionamiento de las actuaciones propuestas, se delimita

toda la superficie de la cuenca afectada.




5.5.4. Caudales de Diseño Actuaciones Previstas

Una vez definidas las cuencas y subcuencas de drenaje y calculados sus diferentes

parámetros hidrológicos, se muestra un resumen de los caudales punta de referencia

obtenidos para los periodos de retorno de 2 y 10 años por el Método Racional, modelo HEC-

HMS y la fórmula empírica de Témez:

CAUDALES DE REFERENCIA (m3/s)

Cuenca T= 2 años T= 10 años

Método racional

Témez HMSMétodo racional

Témez HMS

2.1 1,19 1,03 0,1 3,90 3,36 2,4

2.1+2.2 2,94 2,79 0,6 6,77 5,85 4,8

2.2 1,75 1,76 0,5 2,87 2,49 2,4

En la tabla anterior, se comprueba que los caudales más conservadores se obtienen con el

método Racional. Por tanto, se partirá de los valores obtenidos por este método para el

dimensionamiento de las actuaciones previstas.

Se incluye aquí el plano de “PLANTA DE ACTUACIONES” del documento denominado

“ESTUDIO DE LAMINACIÓN DE CAUDALES EXCEDENTES DE LA RED DE

SANEAMIENTO DE SANTIAGO DE LA RIBERA. SAN JAVIER (MURCIA)”. En este

documento la Dirección General del Agua de la C.A.R.M. realiza la planificación de las

principales actuaciones a implantar en la zona para laminar los caudales excedentarios de la

red existente.




Planta de Actuaciones. Estudio de Laminación de caudales excedentes de la red de saneamiento de Santiago

de la Ribera.

En la imagen anterior se puede comprobar que el tanque de tormentas emplazado en la calle

Bernal (Tanque 2. Cine) intercepta toda la red de saneamiento que evacúa en la estación de

bombeo denominada “EBAR 1. Cine”. Además, se prevé que este depósito retenga las aguas

pluviales procedentes de la cuenca 2.2, porque existe una red de pluviales que recorre dicha

cuenca y que es interceptada por el tanque de tormentas 2. En los cálculos hidráulicos no se

tiene en cuenta la cuenca 2.1 porque es interceptada parcialmente por el “Tanque 3. Carrero

Blanco” y porque no se puede asegurar la evacuación de estos caudales a través de la red de

imbornales situada aguas abajo de la misma. Tampoco se puede asegurar que la cuenca 2.2

sea completamente evacuada porque la red de pluviales existente discurre sólo por algunas

calles y porque los imbornales existentes no cuentan con la capacidad suficiente para su

evacuación. A este hecho hay que sumar el estado de conservación y/o mantenimiento de los

imbornales. Por tanto, se estima que sólo se podrá evacuar a través de la red existente

aproximadamente un 30% del total del caudal calculado para la cuenca 2.2.

Por tanto, los caudales de referencia para el diseño de los colectores y para el volumen de

retención del tanque de tormentas son:

CAUDALES DE REFERENCIA (m3/s)

Cuenca

T= 2 años T= 10 años

Método racional

Témez HMSMétodo racional

Témez HMS

2.2 1.75 1.76 0,5 2.87 2.49 2.4

Cuenca 2.1

Cuenca 2.2




5.6. MOVIMIENTO DE TIERRAS

5.6.1. Excavaciones

Excavación en vaciados

El vaciado del terreno, necesario para la ejecución del tanque de tormentas, se realizará una

vez que se haya ejecutado y arriostrado la viga de coronación que une todas los paneles que

conforman la pantalla perimetral. La excavación se realizará en dos fases; en la primera fase

se llegará hasta la cota de prevista para la colocación de los arriostramientos, y una vez

colocados éstos, se procederá a terminar la excavación en una segunda fase.

Excavación en zanjas

Las excavaciones necesarias para la apertura de zanjas y el vaciado de superficies podrán

abordarse con una retroexcavadora normal. En los tramos de colectores, donde la

profundidad de la excavación excede los 2 m, serán necesario equipos de achique de agua.

Todas las excavaciones necesarias para la ejecución de los colectores de residuales y

pluviales serán entibadas, dado que su carácter urbano imposibilita la ejecución de taludes

tendidos en zanjas que ocupan gran espacio en superficie.

5.6.2. Rellenos

Relleno en vaciados

El relleno perimetral del tanque de retención, una vez demolido el murete guía y ejecutada la

viga de atado de los paneles que conforman la pantalla, será realizado con zahorra artificial,

debiendo realizarse por tongadas de espesor máximo 30 cm y con un grado de compactación

mínimo correspondiente al 100% del P.M.

Relleno en zanjas

Una vez instaladas las tuberías sobre una cama de 10-20 cm. de espesor mínimo de gravín 6-

12 mm, rellenando con el mismo hasta 10 cm por encima de la generatriz superior del tubo,

se procederá al relleno del resto de zanja con zahorra artificial, compactándose la misma

hasta alcanzar como mínimo el 95 % del P.M. Las dos últimas capas de relleno de zanja con

ZA, se compactarán hasta alcanzar el 100 % del P.M.




5.7. TANQUE DE TORMENTAS

5.7.1. Obra Civil

El tanque de tormentas es un dispositivo de laminación de caudales excedentarios del

sistema unitario, especialmente con episodios de lluvia, que descarga y mejora la

funcionalidad de los colectores existentes.

El tanque de tormentas tiene las siguientes características:

Principales características Tanque de Tormentas

Dimensiones interiores (Volumen total): 21,80 x 21,40 x 5,50 m

Espesor de la Losa superior: 0,40 m

Espesor de la Losa inferior: 1,30 m

Espesor de pantallas 0,80 m

Dimensiones de pilares 0,40 x 0,60 m

Y consta de los siguientes dispositivos:

- 2 Cámaras de Retención. Una de ellas retiene los caudales aliviados de la red de

saneamiento y la otra retiene los caudales de aguas pluviales interceptados. Las

dimensiones interiores de ambas cámaras son 7,00 x 21,40 x 4,50 m. y 14,40 x 21,40 x

4,50 m. respectivamente. Cuando el agua alcanza la coronación del muro que separa

ambas cámaras, se produce el alivio entre ambas cámaras.

- Pozo de Bombeo. De dimensiones interiores 2,70 x 2,70 x 1,90 m. y espesor de losa de

1,30 m.

Todos los elementos anteriormente descritos, serán ejecutados con hormigón armado

HA-30/F/20/IIIb+Qb y armadura pasiva tipo B500S. La cuantía mínima y disposición de

armaduras viene indicada en el Documento nº 2. Planos.




5.7.2. Equipos Electromecánicos

El tanque de tormentas proyectado está equipado con los siguientes elementos:

- Entrada a Tanque de Tormentas. En la conducción de alivio de la red de saneamiento,

de DN 630mm, que conecta con el tanque de tormentas se coloca una clapeta anti-

retorno de acero inoxidable AISI 316 y tornillería A4, dotada con junta EPDM. Esta

clapeta tiene la función de evitar un retroceso de aguas hacia la red de saneamiento

cuando el nivel del agua en el interior del tanque llega al límite de su capacidad.

En la conducción de entrada al tanque de aguas pluviales se colocará una compuerta

mural motorizada, con marco, compuerta y soporte angular de acero AISI 316,

husillo no ascendente y cierre EPDM, de dimensiones exteriores 780x730 mm para un

agujero de dimensiones 600x600 mm. Esta compuerta será accionada por un

servomotor eléctrico, protección IP68.

- Cámara de Retención. Para evitar la generación de malos olores, se asegura en todo

momento la limpieza de la solera con la incorporación en el centro de la cámara de tres

eyectores de 9 kw de potencia. Además de limpiar, estos eyectores tienen la función

de mover y oxigenar el agua retenida en el tanque, para evitar que se generen

condiciones anaeróbicas en la masa de agua retenida. La justificación de los equipos

seleccionados, en base a las dimensiones de las calles del tanque de tormentas, queda

recogida en el “Anejo 6. Cálculos Hidráulicos”.

- Bombeo. Compuesto por dos bombas sumergibles de potencia 9 kw cada una de

ellas.

- Cuadros eléctricos para el mando y control de eyectores y bombas de impulsión.

Estos cuadros irán centralizados en la EBAR. El conexionado de todos los equipos

eléctricos será posible mediante un cuadro de conexiones tipo PLT.




5.8. CONDUCCIONES

Para la elección del material en la ejecución de los nuevos colectores previstos, se han tenido

en cuenta las siguientes ventajas de las tuberías de plástico:

- Manipulación más sencilla durante la ejecución de las obras

- Diámetro exterior menor que en el caso de tuberías de hormigón. Esto facilita el cruce

con las posibles tuberías existentes y permite la ejecución de zanjas más estrechas.

- Elevada gama de piezas especiales, que permiten las acometidas directas de

imbornales a la tubería principal.

De la gama existente de tuberías plásticas se ha seleccionado el PVC de doble pared

corrugado por sus excelentes cualidades, como elasticidad, rigidez, resistencia a la presión, y

una gran resistencia a altas temperaturas. Además, posee una gran resistencia frente a un

amplio espectro de sustancias agresivas.

Todos los tubos previstos tienen una rigidez mínima de 8 KN/m2.

Las características de los colectores previstos, se resumen en la siguiente tabla:

Tramo de Colector Longitud

(m) DN (mm) Material

Colector de alivio de la Red de Saneamiento existente

57 400 PVC corrugado

SN8 KN/m2

42 630

Total 99

Colectores de Aguas Pluviales

PVC corrugado

SN8 KN/m2

Tramo 1 332 500 y

630 Tramo 2 308

Total 640

Acometidas – Imbornales simples 198 200 PVC 200 / 250m SN6

protegido con HM-20

canaletas 63 250

Total 261

El montaje de las tuberías de PVC corrugado se efectuará una vez realizada la zanja, sobre

una cama de 10-20 cm. de espesor mínimo de gravín 6-12 mm., rellenando con el mismo

hasta 20 cm por encima de la generatriz superior del tubo, y con zahorra artificial

compactada al 95 % del P.M. el resto de la zanja hasta llegar a la coronación donde se

compactará al 100% del P.M.




Cada 50 m. aproximadamente, coincidiendo con los cambios de dirección en planta y con

las intersecciones con calles o ramales secundarios, se ejecutarán pozos de registro.

Los pozos de registro serán prefabricados de PVC corrugado DN 1200 m, compuestos por:

- Cuerpo en PVC de doble pared, corrugada exterior y lisa interior, de rigidez nominal

SN8.

- Pates preinstalados en el cuerpo del pozo y cono reductor, dispuestos cada 30 cms. con

alma metálica inoxidable y revestida de material plástico, estancos a la entrada de agua

exterior.

- Cono reductor de material plástico DN 1200 / DN600, para colocar sobre el cuerpo del

pozo, equipado con junta de estanqueidad para prevenir entrada de agua exterior.

- Clips elastoméricos que garanticen una absoluta estanqueidad de las uniones con

acometidas y colectores según norma EN1277.96.

- Doble junta de goma en tubería de entronque con cuerpo de pozo.

- Solera superior e inferior de hormigón armado HA-25, de dimensiones 170x170x30cm y

150x150x20cm, respectivamente, armada con mallazo de acero dn10mm a 20cm en cara

superior e inferior, ejecutada sobre hormigón de limpieza HL150 de 10 cm de espesor.

En los pozos P1 y P2, previstos ejecutar en los cruces de la calle Cánovas del Castillo con

las calles Luis Federico Guirao y San Juan, la conducción de residuales existente que

discurre por estas dos últimas calles, atraviesen los pozos P1 y P2, por no poder hacerlo a

distinto nivel. Por tanto, estos pozos se ejecutarán “in situ” con alzados y solera de hormigón

en masa (HM-30/F/20/Qb), de 250 mm de espesor. El cruce será realizado con tubería de

acero inox. 304 de 12” que irá unida a la tubería existente mediante junta tipo Arpol.

Las tapas de cerramiento de todos los pozos serán de fundición dúctil, articulada, acerrojada

y con junta de elastómero, de DN 600 mm., con peso mínimo del marco más la tapa de 95

Kg., carga rotura D 400, fabricado según la norma EN 124.




5.9. ESTRUCTURAS

En el “Anejo 7. Cálculos Estructurales”, se recogen todos los cálculos realizados para el

dimensionamiento de las obras definidas en este proyecto. Se incluyen en este anejo las

normas consideradas, las condiciones de cimentación, los materiales empleados, la

durabilidad de la obra, los métodos de cálculo, acciones consideradas y comprobaciones

realizadas.

Las principales estructuras de esta obra son las siguientes:

- Tanque de Tormentas de dimensiones interiores 21,80 x 21,40 x 5,50 m., compuesto por

depósito de retención con 2 cámaras de entrada y bombeo.

Sección Tanque de Tormentas

El depósito principal del tanque está formado por una losa de cimentación de 130-170 cm.

de canto variable, pantallas de hormigón armado HA-30/F/20/IIIb+Qb de 80 cm. de espesor

en su perímetro y 16 m de profundidad, 6 pilares intermedios de sección 40 x 60 cm. y una

cubierta o losa maciza de hormigón armado HA-30/F/20/IIIb+Qb de 40 cm. de canto.




La ejecución del tanque de tormentas comprende las siguientes fases:

- Ejecución de muretes guía.

- Excavación de pantallas de 80 cm de espesor hasta una profundidad de 16 m,

colocación de armadura y hormigonado por tramos de 2,50 m de longitud aproximada.

- Demolición de muretes guía, descabezado de pantallas y ejecución parcial de viga de

coronación de atado.

- Excavación parcial hasta 2 m de profundidad y colocación de arriostramientos sobre

viga de atado.

- Excavación total hasta la cota de cimentación de la losa (7,50 m de profundidad) y

ejecución de losa de cimentación de 130 cm de canto.

- Ejecución de pilares, muros, vigas y de losa superior de 40 cm de espesor.

- Retirada de arriostramientos.

El armado proyectado para todos los elementos estructurales queda justificado en el “Anejo

nº 7. Cálculos Estructurales”.

El esquema de armado de todos los elementos que componen el Tanque de Tormentas ha

sido definido detalladamente en el Documento nº 2. Planos.

Todos los paramentos, soleras y losas y uniones serán impermeabilizados para evitar

posibles filtraciones del exterior al interior y del interior al exterior. La impermeabilización

de la losa será protegida con un geotextil antipunzonamiento de densidad mínima 200

gr/cm2.

La estanqueidad de todas las uniones de soleras-muros-losas será asegurada con juntas de

estanqueidad diseñadas específicamente para tal fin. Asimismo, se prevén juntas de

contracción o de hormigonado para facilitar la puesta y control del hormigonado en obra.




5.10. REPOSICIONES

Servicios Afectados

Los servicios existentes en las calles Cánovas del Castillo, Bernal y San Martín de Porres,

por donde discurren los nuevos colectores proyectados son:

- Red de saneamiento: Colectores de HA y PVC con diámetros comprendidos entre 315-

500 mm.

- Red de agua potable: Tuberías situadas bajo las aceras.

- Red de Alumbrado Público: Canalización que discurre junto al bordillo.

- Red de Baja Tensión: Canalización que discurre bajo las aceras.

A priori, sólo se prevén cruzamientos con estos servicios. No obstante, antes de proceder a

la apertura de zanjas se realizarán catas en los puntos de cruce para comprobar la posible

existencia de otras instalaciones.

El nuevo colector ha sido diseñado en planta y alzado para que no interfiera con otros

servicios, y para que sea posible el cruce a distinto nivel. Para ello, se ha solicitado a la

compañía que gestiona el servicio, Aquagest, la información relativa de todos los colectores

de saneamiento y tuberías de agua potable existentes en la avenida. Con esto y la cartografía

de detalle disponible a escala 1/500, donde aparecen reflejados todos los pozos de registro, y

la topografía de campo correspondiente, se ha grafiado exactamente el trazado en planta y

alzado de todos los colectores de saneamiento existentes.

Pavimentación

Se prevé el fresado superficial previo de 1-6 cm de espesor y la pavimentación posterior de

toda la calzada con una capa de rodadura formada por mezcla bituminosa en caliente

(MBC), tipo AC-22 surf S con árido porfídico, con un espesor medio de 6 cm., y bombeo

del 2% desde el centro hacia el bordillo y los imbornales.

También se prevé la elevación de todas las tapas de registro existentes en la calzada a la

nueva rasante.

Señalización

Para terminar con la fase de pavimentación, se procederá con la señalización horizontal y el

cebreado de los pasos de peatones.




6. SEGURIDAD Y SALUD

Se ha redactado el “Anejo 10. Estudio de Seguridad y Salud” que establece, durante la

construcción de las obras, las previsiones respecto a la prevención de riesgos de accidentes y

enfermedades profesionales, así como los derivados de los trabajos de reparación,

conservación y mantenimiento, y las instalaciones preceptivas de higiene y bienestar de los

trabajadores, quedando reflejadas todas las prescripciones e indicaciones en su

correspondiente Memoria y Pliego de Prescripciones Técnicas Particulares y considerando

sus costes en el Presupuesto, que a su vez están recogidos en los Presupuestos globales de

las obras proyectadas.

El Presupuesto de Seguridad y Salud del presente proyecto asciende a la cantidad de

10.063,61 euros.

7. PLAZO DE EJECUCIÓN Y GARANTÍA

Se extenderá la preceptiva Acta de Replanteo y las obras deberán quedar terminadas en el

plazo máximo de OCHO (8) MESES contados desde la citada fecha del Acta de

Comprobación de Replanteo.

El plazo de garantía será de UN (1) año contado a partir de la fecha de la firma del Acta de

Recepción de las Obras, y durante la ejecución de las obras y hasta que se cumpla el plazo

de garantía, el contratista es responsable de los defectos que en la construcción puedan

advertirse.

8. CLASIFICACIÓN DEL CONTRATISTA

En cumplimiento del artículo 25 y siguientes del R.D, 1098/2001, de 12 de octubre, de

Reglamento General de la Ley de Contratos de las Administraciones Públicas, la empresa

contratista tendrá que disponer de las clasificaciones siguientes:

Grupo E) Hidráulicas.

Subgrupo 1.- Abastecimiento y Saneamiento.

Categoría d)

Grupo K) Especiales.

Subgrupo 1.- Cimentaciones Especiales

Categoría d)




9. FÓRMULA DE REVISIÓN DE PRECIOS

No cabe la revisión de precios por ser el plazo de ejecución inferior a un año.

10. DECLARACIÓN DE OBRA COMPLETA

El presente proyecto cumple con lo prescrito en el artículo 125 del Reglamento General de

la Ley de Contratos de las Administraciones Públicas, ya que la obra proyectada es "una

obra completa", susceptible por consiguiente de ser entregada al uso general y al servicio

correspondiente, sin necesidad de proyectos adicionales y sin perjuicio de las ulteriores

ampliaciones de que posteriormente pueda ser objeto.




11. PRESUPUESTO

Con las mediciones realizadas y aplicando los precios contenidos en el Cuadro de Precios

Nº 1, se obtiene un Presupuesto de Ejecución Material de UN MILLÓN

VEINTINUEVE MIL CUATROCIENTOS SETENTA Y OCHO EUROS CON

CUARENTA Y CUATRO CÉNTIMOS (1.029.478,44 €), incrementando esta cantidad

con el 13% de Gastos Generales y el 6 % de Beneficio Industrial se obtiene un Valor

Estimado del Contrato de UN MILLÓN DOSCIENTOS VEINTICINCO MIL

SETENTA Y NUEVE EUROS CON TREINTA Y CINCO CÉNTIMOS (1.225.079,35)

y la cantidad resultante incrementada en el 21% de IVA, resulta un Presupuesto Base de

Licitación de UN MILLÓN CUATROCIENTOS OCHENTA Y DOS MIL

TRESCIENTOS CUARENTA Y SEIS EUROS CON UN CÉNTIMOS (1.482.346,01 €).




12. DOCUMENTOS DEL PROYECTO

Los documentos que integran el presente proyecto son:

DOCUMENTO Nº 1: MEMORIA Y ANEJOS A LA MEMORIA

ANEJOS A LA MEMORIA:

ANEJO Nº 1: Reportaje Fotográfico

ANEJO Nº 2: Programa de Trabajos

ANEJO Nº 3: Servicios Afectados

ANEJO Nº 4: Estudio Geotécnico

ANEJO Nº 5: Estudio Hidrológico

ANEJO Nº 6: Cálculos Hidráulicos

ANEJO Nº 7: Cálculos Estructurales

ANEJO Nº 8: Gestión de Residuos

ANEJO Nº 9: Justificación de Precios

ANEJO Nº 10: Estudio de Seguridad y Salud




DOCUMENTO Nº 2: PLANOS

PLANO Nº 1: SITUACIÓN

PLANO Nº 2: EMPLAZAMIENTO

PLANO Nº 3: PLANTA GENERAL SOBRE CARTOGRAFÍA

PLANO Nº 4: PLANTA GENERAL SOBRE ORTOFOTO

PLANO Nº 5.1: RED DE SANEAMIENTO. PERFILES LONGITUDINALES

PLANO Nº 5.2: RED DE SANEAMIENTO. SECCIONES TIPO Y DETALLES

PLANO Nº 6.1: TANQUE DE TORMENTAS. IMPLANTACIÓN

PLANO Nº 6.2: TANQUE DE TORMENTAS. FORMAS Y EQUIPOS ELECTROMECÁNICOS

PLANO Nº 6.3: TANQUE DE TORMENTAS. ARMADOS

PLANO Nº 6.4: TANQUE DE TORMENTAS. PAVIMENTACIÓN Y SEÑALIZACIÓN

PLANO Nº 6.5: TANQUE DE TORMENTAS. DETALLES INSTALACIÓN ELÉCTRICA

PLANO Nº 7: SERVICIOS AFECTADOS

DOCUMENTO Nº 3:

PLIEGO DE PRESCRIPCIONES TÉCNICAS PARTICULARES

DOCUMENTO Nº 4: PRESUPUESTO

4.1. MEDICIONES

4.1.1. MEDICIONES AUXILIARES

4.1.2. MEDICIONES

4.2. CUADROS DE PRECIOS

4.2.1. CUADRO DE PRECIOS Nº 1

4.2.2. CUADRO DE PRECIOS Nº 2

4.3. PRESUPUESTO

4.3.1. PRESUPUESTOS PARCIALES

4.3.2. PRESUPUESTO DE EJECUCIÓN MATERIAL

4.3.3. PRESUPUESTO BASE DE LICITACIÓN




13. CONCLUSIÓN

El Ingeniero que suscribe, considerando haber cumplido las prescripciones técnicas y legales

pertinentes, concluye el presente Proyecto de “TANQUE DE TORMENTAS DE LA C/

BERNAL. SAN JAVIER (MURCIA)” y lo somete a la supervisión y aprobación

correspondientes.

Murcia, abril de 2013

El Ingeniero de Caminos, C. y P.

Autor del Proyecto

Fdo: Norberto Guillén Albacete.

1 proyecto (memoria) - carm

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