11 -podrumski_ab_zid

SVEUČILIŠTE U ZAGREBU GRAĐEVINSKI FAKULTET Ime i prezime ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG

PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 160

10. PRORAČUN AB ZIDA PODRUMA



-0,28

-1,20

-2,9960

276

15

6011

265

158

-2,88

0,00 -0,08

-3,69

10. Proračun AB zida podruma Zidovi podruma su dijelom ukopani te ih je potrebno, osim proračuna na vertikalna djelovanja, proračunati i na bočni pritisak zemlje. Podrumski zid je na vrhu pridržan stropnom pločom, te se na tom mjestu promatra kao slobodno oslonjen. Veza s temeljem promatra se kao upeta. 10.1. Analiza opterećenja

Slika 10.1. Presjek AB zida podruma

– stalno opterećenje na vrhu zida:

– – točka 8.1.4.

Opis opterećenja Opterećenje

[kN/m] Krovište 10,30 Nadozid u potkrovlju 8,63 Ploča potkrovlja 5,01 Zid drugog kata 12,55 Ploča drugog kata 5,01 Zid prvog kata 12,55 Ploča prvog kata 5,01 Zid prizemlja 12,55 Ploča prizemlja 5,01 Horiz. serklaž u podrumu 2,65

Ukupno 79,27



– vlastita težina zida: 2

betonazid kN/m251776225025 ,,,htg =⋅⋅=⋅⋅= γ – uporabno opterećenje na vrhu zida: – – točka 8.1.4.

– horizontalno opterećenje uslijed pritiska zemlje:

3tla 20 kN/mγ =

– volumenska težina zasićenog tla

3tla 10 kN/m'γ =

– volumenska težina nezasićenog tla

500 ,k =

– koeficijent mirnog pritiska tla (šljunak)

1 80 mh ,=

– visina zida pod zemljom

21,tlo 0 kN/mp =

– opterećenje na 1,80 m visine zida

2tla0tlo2, kN/m09811050 ,,,h'kp =⋅⋅=⋅⋅= γ – opterećenje pri dnu zida

– horizontalno opterećenje uslijed pritiska vode:

3w 10 kN/mγ =

– volumenska težina vode

2

1,voda 0 kN/mp =

– opterećenje na 1,80 m visine zida 2

2,voda w 1 80 10 1 8 18 0 kN/mp , , ,γ= ⋅ = ⋅ =

– opterećenje pri dnu zida

– horizontalno opterećenje uslijed dodatnog promjenljivog opterećenja:

210 kN/mq = – dodatno vertikalno opterećenje pored zida (skladištenje raznih materijala ili vozilo)

202,dodatno1,dodatno kN/m051050 ,,qkpp =⋅=⋅== – opterećenje je konstantno po visini

Opis opterećenja Opterećenje

[kN/m] Krovište 2,17 Ploča potkrovlja 1,93 Ploča drugog kata 1,93 Ploča prvog kata 1,93 Ploča prizemlja 1,93

Ukupno 9,89



NEd

15

12,5

e = 2,5

15

– moment savijanja na vrhu zida uslijed ekscentričnosti vertikalne sile zidova iznad: (moment postoji ako su zidovi gornjih etaža postavljeni ekscentrično na podrumski zid kao što je ovdje slučaj)

kN2779g ,N =

kN899q ,N = 2,5cme =

kNm98102502779eg ,,,eNM g =⋅=⋅=

kNm2500250899eq ,,,eNM q =⋅=⋅=

Slika 10.2. Ekscentricitet vertikalne sile 10.2. Statički proračun Statički proračun proveden je u programskom paketu SCIA Engineer 2009.

– statički sustav:

Slika 10.3. Statički sustav AB zida podruma

280

180

p1,tlo

p2,tlo

p2,voda

Ng , Nq

p1,voda

p2,dodatno

p1,dodatno

Meg , Me

q



Slika 10.4. Modeli opterećenja od tla i stalnog opterećenja,vode, dodatnog opterećenja i momenta savijanja (SCIA Engineer 2009)

– proračunska vrijednost momenta savijanja: (opterećenje od tla i vode uzima se kao stalno – parcijalni faktor sigurnosti – 1,35; a dodatno opterećenje kao promjenljivo – parcijalni faktor sigurnosti – 1,5)

kNm/m5314Ed ,M =

Slika 10.5. Proračunska vrijednost momenta savijanja (Staad.Pro 2007)



kN/m5238Ed ,V =

Slika 10.6. Proračunska vrijednost poprečnih sila (Staad.Pro 2007) 10.3. Dimenzioniranje AB podrumskog zida – uzdužna armatura Materijal Beton: C25/30 – minimalni razred betona za razred izloženosti XC2 cdf – proračunska čvrstoća betona

22

c

ckcccd kN/cm6671N/mm671601

512501 ,,,,

,ff =⋅=⋅=⋅=γ

α

Čelik: B500B ydf – proračunska granica popuštanja čelika

yk 2 2yd

s

500 434 78 N/mm 43 478 kN/cm115

ff , ,

,γ= = = =

Zaštitni sloj betona (razred izloženosti XC2): 2 5c ,= cm

Udaljenost do težišta armature: s1

1 02 5 3 02 2

,d c , ,φ= + = + = cm

Statička visina presjeka: w 1 25 3 0 22 0d b d , ,= − = − = cm

– pri čemu je wb širina podrumskog zida



– proračunska vrijednost vertikalnog opterećenja na dnu zida:

( ) ( ) kN/m14145899512517277935151351 qzidgEd ,,,,,,N,gN,N =⋅++⋅=⋅++⋅=

– bezdimenzijski koeficijenti:

0350667125100

14145

0140667125100

1453

cd

EdEd

2cd

2Ed

Ed

,,

,fhb

N

,,fhb

M

=⋅⋅

=⋅⋅

=

=⋅⋅

=⋅⋅

=

ν

μ

– bezdimenzijski koeficijent armiranja (očitan za beton razreda C25/30): 050,=ω – potrebna površina armature:

2

yd

cdreqs1, cm794025100

478436671050 ,,,

,,hbffA =⋅⋅⋅=⋅⋅⋅= ω

– minimalna armatura (za obje strane zida):

/mcm504784314145150150 2

yd

Edmins, ,

,,,

fN,A =⋅=⋅=

/mcm572510000300030 2mins1, ,,hb,A =⋅⋅=⋅⋅=

→ mjerodavno

– maksimalna armatura (za obje strane zida):

2s1,max c0 040 0 040 100 22 0 88 0 cm /mA , A , , ,= ⋅ = ⋅ ⋅ =

Odabrana armatura mora biti veća od potrebne i mora se nalaziti u području između minimalne i maksimalne armature: maxs1,provs1,mins1, AAA <<

ODABRANO: Q-503 ) cm/158(φ

2provs1, cm035,A =

Napomena: Armatura se postavlja sa svake strane zida.



10.4. Dimenzioniranje AB podrumskog zida – poprečna armatura – proračunska vrijednost mjerodavne poprečne sile:

kN5238Ed ,V =

– nosivost elementa na poprečne sile bez poprečne armature:

( )1 3Rd,c Rd,c l ck 1 cp100 /V C k f k b dρ σ⎡ ⎤= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ ⋅⎣ ⎦

Rd,c 0 18 1 5 0 12C , / , ,= =

0295122020012001 ,,

dk <=+=+=

2provs1, cm035,A =

020002290022100

0351s1 ,,

,,

dbA

<=⋅

=⋅

=ρ

1 0 15k ,= proračunska vrijednost vertikalnog opterećenja (povoljno djelovanje):

( ) ( ) kN/m52962517277901001 qzidgEd ,,,,NgN,N =+⋅=⋅++⋅=

2

c

Edcp N/mm390

250100096520 ,

AN

=⋅

==σ

mm1000=b

( )[ ] dbkfkCV / ⋅⋅⋅+⋅⋅⋅⋅= cp131

cklcRd,cRd, 100 σρ

( )[ ] kN96104N104963220100039015025002290100951120 31cRd, ,,,,,,V / ==⋅⋅⋅+⋅⋅⋅⋅=

– minimalna vrijednost za Rd,cV je:

47702595103500350 212321

ck23

min ,,,fk,v //// =⋅⋅=⋅⋅= ( ) ( ) kN5115N11550022010003201504770cp1minminc,Rd, ,,,,dbkvV ==⋅⋅⋅+=⋅⋅⋅+= σ – provjera: kN5115kN5238 cRd,Ed ,V,V =<=

→ Nije potrebno proračunati poprečnu armaturu.



Slika 10.6. Skica armiranja podrumskog zida (razupirači sprječavaju primicanje, a kuke razmicanje armaturnih mreža)

Q-503

razupirači (2 kom/m ; 4 kom/m )

kuke (2 kom/m ; 4 kom/m )

2 2

2 2

11 -podrumski_ab_zid

Documents