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EMPRESA DE GENERACIÓN ELÉCTRICA DEL SUR - EGESUR Estudio de Impacto Ambiental del Proyecto

“Instalación de las CC.HH Moquegua 1 y 3”

Descripción del Proyecto 2-1

2.0 DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO

2.1 DESCRIPCIÓN DE ALTERNATIVAS

Un aspecto importante para la selección de la configuración óptima es el planteamiento y evaluación de las opciones de esquemas de obras que se presenten viables, tomando en consideración los aspectos topográficos, hidrológicos, hidráulicos, económicos y ambientales que serán fundamentales en la selección que se adopte.

2.1.1 CONFIGURACIONES PARA LA CHM1

Configuración A – Perfil Consiste en una estructura de captación en la cota 2,173.50 msnm, la conducción tiene 7,413.01 m de longitud hasta la cámara de carga, y cuenta con dos túneles relativamente cortos en su recorrido. La cota de la casa de máquinas es 1,640 msnm, obteniendo una altura de caída bruta de 518.7 m. Con el caudal disponible tanto para riego como para generación de energía de 2.90 m3/s. La potencia instalada de la central con esta configuración será de 12.36 MW. La tubería de presión será de acero, con un diámetro de 0.95 m y una longitud de 1,089 m. Dado lo abrupto del talud del tramo final de la caída se ha considerado tres tramos de tubería, una expuesta en la parte superior de 718 m, otra embebida en el terreno de 341 m, y un pique vertical de 30 m de longitud, que cambia a un tramo horizontalmente hasta las turbinas, en la casa de máquinas, la cual estaría construida en caverna. En el presente análisis se ha considerado que las conducciones a gravedad serán en el canal de concreto armado, pero en la optimización de las configuraciones que se seleccionen se consideran las opciones de tuberías de GRP y PVC perfilados. Configuración A – Mejorada En esta configuración se ha mejorado el esquema de la caída de dicho Perfil en una solución, configuración A - Mejorada, cuyo aspecto destacable se refiere al tramo entre la cámara de carga y la descarga de las aguas turbinadas en superficie. Considerando un factor de planta de 0.85 se obtiene una producción de energía media anual de 91.01 GWh.




Configuración B Esta configuración es similar a la anterior, salvo que presenta una nueva ubicación de la caída distante 741 m hacia aguas abajo de la anterior. La capacidad instalada de esta configuración es de 12.22 MW. Y la generación media anual es 91.01 GWh. Para que el agua sea descargada hacia aguas arriba de la bocatoma Torata, se considera un conducto cubierto que se emplazará bajo la plataforma de la carretera existente que sirve de acceso a la mencionada bocatoma, con un costo túnel terminal. Asimismo el canal de demasías de la cámara de carga se dispone hacia una quebrada ubicada también aguas arriba de la bocatoma Torata. Dada la alta carga hidráulica en esta configuración se ha considerado para la tubería de presión acero de alta resistencia TIPO ASTM 537. El talud donde se emplazaría la casa de máquinas en esta configuración también es escarpado, aunque menos que en la configuración anterior, lo que permite que la excavación de la plataforma requerida necesaria sea siempre menos cara que plantear la obra en subterráneo. Configuración C Esta configuración es similar a la anterior representando la de menor altura de caída dado que la cámara de carga se emplaza a una cota menor y la casa de máquinas se emplaza al mismo nivel de las configuraciones anteriores, por la condicionante de descargar aguas arriba de la bocatoma Torata existente. La entrega de las aguas turbinadas al canal Torata - Tumilaca se hará a través de un sifón que empalmará con dicho canal aguas abajo del túnel existente en la margen izquierda. La potencia instalada en esta configuración es de 12.20 MW y la energía media anual es de 90.83 GWh. Esta configuración se prevé como la de mayores méritos porque en su recorrido existen mejores condiciones geológicas y topográficas para el emplazamiento de la tubería forzada y la casa de máquinas, lo que al final hace que sea la de menor costo.

2.1.2 CONFIGURACIONES PARA LA CHM3

Configuración A En el caso de esta configuración, se ha reubicado en bocatoma 300 m hacia aguas arriba en el río Sajena, en la cota 3,513.2 msnm, con emplazamiento en roca.




La conducción además es totalmente en canal o tubería, sin túnel. En su recorrido se ubica un sifón de 1,800 m de longitud. La aducción, tras un recorrido de 1,645 m, llega a la cámara de carga en la cota 3,485 msnm. La tubería de presión tendrá una longitud de 2,785 m hasta la ubicación de la casa de máquinas la cual se emplaza en la cota 2,715 msnm. La casa de máquinas descarga las aguas turbinadas al rio Sajena. La altura de caída bruta es de 770 m y el caudal de diseño estimado es de 3.0 m3/s con el cual se determina la potencia instalada de 18.28 MW y asumiendo un factor de planta del 85% se obtiene una producción anual de energía de 136.11 GWh. Dada la alta carga hidráulica en esta configuración se ha considerado para la tubería de presión acero de alta resistencia TIPO ASTM 537. El canal de demasías de la cámara de carga descargará a una quebrada ubicada en las cercanías con desembocadura en el rio Sajena. El cauce deberá estudiarse con mayor minuciosidad a fin de que no sea desestabilizado con el paso del caudal de diseño, y de ser necesario se protegerá con enrocado. Configuración B1 (Perfil) El esquema de obras de esta configuración es similar al propuesto en el perfil. Consiste en ubicar la bocatoma en el río Sajena, en la cota 3,454.0 msnm. La conducción empieza con un tramo en túnel de 2,853 m de longitud, prosiguiendo con canal de 3,437 m de recorrido, que incluye un sifón de 865 m de longitud. El trazo de la conducción y de la tubería de presión se ha mejorado a partir de las apreciaciones del reconocimiento de campo y del mayor detalle de la cartografía preparada para tal fin. La longitud de la tubería de presión es de 2,610 m, hasta la casa de máquinas en la cota 2,715 msnm. La potencia instalada en esta configuración es de 17.06 MW. y la energía media anual generada es 127.06 GWh. Configuración B2 Esta configuración es similar al esquema anterior (B1), únicamente que se reemplaza el tramo en túnel por canal. Todas las demás características son similares a la configuración B1. La potencia instalada de esta configuración es de 16.92 MW. Y la energía media anual generada es de 126.01 GWh. Configuración C En esta configuración, por consideraciones geotécnicas la bocatoma se ubica a una cota más baja igual a 3,407.6 msnm. La aducción es totalmente en canal, con una longitud de 8,290 m hasta el emplazamiento de la cámara de carga en la cota 3,391 msnm. La longitud de la tubería de presión es 2,366 m hasta la casa de máquinas en la cota 2,715 msnm. Por lo tanto, la altura




de caída será de 676 m y la potencia instalada será igual a 16.09 MW, la energía media anual generada es de 119.81 GWh. Una opción de descarga del canal de demasías de la cámara de carga es hacia la quebrada Porobaya. Esta configuración se vislumbra como la más atractiva la Configuración C, porque su esquema de obras es más simple, sin túneles, ni sifones y la magnitud de las obras correspondientes a la cámara de carga, tubería de presión y casa de máquinas, incluyendo el equipo electro-mecánico tienen menor costo.

Tabla 2.1 Resumen de afectaciones por las configuraciones para las CHM1

Obras CHM1 A – Perfil A - Mejorada B C Afectación

Afectación de Predios poca poca poca poca

Área natural protegida Ausencia Ausencia Ausencia Ausencia

Sitios Arqueológicos Ausencia Ausencia Ausencia Ausencia

Emisión de gases - - - -

Remoción de suelos - - - -

Generación de ruidos - - - -

Afectación del agua - - - -

Longitud (Km) 8.56 8.48 9.24 9.99

Potencia (KW) 12,360 12,220 12,220 12,200

Fuente: Memoria Descriptiva del Proyecto Elaborado por: EQAM.

Tabla 2.2 Resumen de afectaciones por las alternativas de las configuraciones para las CHM3

Obras CHM3 A B1 - Perfil B2 C Afectación

Predios Agrícolas poca poca poca poca

Área Natural Protegida No No No No

Sitios Arqueológicos Ausencia Ausencia Ausencia Ausencia

Emisión de gases - - - -

Remoción de suelos - - - -

Generación de ruidos - - - -

Afectación del agua - - - -

Longitud (Km) 10.98 9.49 10.38 10.40

Potencia (KW) 18,280 17,060 16,920 16,090


2.1.2.1 CRITERIOS PARA LA SELECCIÓN DE LA RUTA DE LA LT 31.23 MW

Para la selección de la ruta óptima de la LT, se tomó en cuenta los siguientes criterios: El trazo de la ruta, de preferencia debe ser por accesos existentes como carreteras de

fácil acceso al transporte y/o vías interprovinciales existentes, que minimicen la




necesidad de diseñar caminos o trochas de acceso. Uso de menor cantidad de vértices en la Línea de Transmisión, de manera de lograr

mayores longitudes de alineamiento y consecuentemente el uso de menor cantidad de estructuras angulares.

Evitar zonas arqueológicas o zonas intangibles y/o protegidas por el Estado Peruano. Evitar pasar por zonas pobladas o zonas actualmente habitadas de manera tal de

minimizar adquisiciones y servidumbres a propietarios particulares. Evitar pasar por zonas geológicamente inestables y/o probables de inundaciones. Evitar laderas con pendiente pronunciada, minimizando la generación de perfiles

laterales.

2.1.2.1.1 DESCRIPCIÓN DE LA RUTA LT 31.23 MW

Tal como se ha manifestado, la zona del Proyecto de la CH Moquegua 3 se ubica en el Distrito de Torata de la Provincia Moquegua en el Departamento de Moquegua y la CH Moquegua 1, se ubica de la siguiente manera: La captación, la casa de máquinas y la tubería forzada se ubican en el Distrito de Torata, Provincia de Moquegua en el Departamento Moquegua y el canal y la cámara de carga se encuentran en el Distrito de Moquegua y consecuentemente el trazo de la Línea de Transmisión recorre áreas de ambos distritos. La ruta de la Línea de Transmisión se desarrolla en una longitud de aproximadamente 34.4 km y la altura de montaje varía entre los 1250 msnm y los 2750 msnm, es decir los rangos de altitud varían entre los estratos de 1000 y 3000 msnm y tanto la selección del aislamiento, así como el diseño de las protecciones contra descargas atmosféricas, se desarrollaran tomando en cuenta las variaciones de altura determinadas.

2.1.2.2 LÍNEA DE TRANSMISIÓN MOQUEGUA DE 138 KV Y SUBESTACIONES ASOCIADAS

La Línea de Transmisión en 138 kV, proyectada, evacuara la potencia y energía a ser producida y despachada desde las Subestaciones elevadoras en las CC.HH. Moquegua 3 y 1, como sigue: Tramo N° 1, desde la SE elevadora de la C.H. Moquegua 3 (ubicada en la localidad de

Sajena Alto) hasta la SE elevadora de la C.H. Moquegua 1 (ubicada en la localidad de Doce Quebradas), con una longitud de 20.52 Km.

Tramo N° 2, desde la SE elevadora de la C.H. Moquegua 1 hasta las barras principales de la SE Moquegua existente, conectada al Sistema Eléctrico Interconectado Nacional (SEIN), con una longitud de 12.88 Km.

En su recorrido la proyectada Línea de Transmisión de 138 kV, evita cruces con la LT 138 kV existente y en servicio, que conecta la SE Puno con la SE Moquegua. El presente Estudio de la Línea de Transmisión en 138 Kv proyectada, forma parte del Estudio de Factibilidad de las CC.HH. Moquegua 3 y 1, que desarrolló HC & Asociados, de acuerdo a Contrato suscrito con el Proyecto Especial Regional Pasto Grande (PERPG).




2.2 LOCALIZACIÓN

El Proyecto “Instalación de la Centrales Hidroeléctricas Pasto Grande 1 y 3” se encuentra ubicado políticamente en el departamento de Moquegua, provincia Mariscal Nieto, distrito de Torata. La Central Hidroeléctrica Moquegua 1 (Casa de Maquinas) planteada, se ubica en el departamento de Moquegua, provincia de Mariscal Nieto, distrito de Torata, en las coordenadas Este 296527.8 Norte 8104493.4 WGS 84 19 SOUTH. El inicio de las obras, el punto donde se descargan las aguas a la quebrada Mollesaja tiene las coordenadas ESTE 297863, Norte 8108667.6. La Central Hidroeléctrica Moquegua 3, se ubica entre las coordenadas de la BOCATOMA DE CAPTACION (Rio Sajena): ESTE 311180.2 NORTE 8125606.7, la CASA DE MAQUINAS (Aguas abajo Río Sajena) ESTE 304350.5 NORTE 8121146.2. La Línea de Transmisión en 138 kV proyectada, evacuara la potencia y energía a ser producida y despachada desde las Subestaciones elevadoras en las CC.HH. Moquegua 3 y 1, como sigue: Tramo N° 1, desde la SE elevadora de la C.H. Moquegua 3 (ubicada en la localidad de

Sajena Alto) hasta la SE elevadora de la C.H. Moquegua 1 (ubicada en la localidad de Doce Quebradas), con una longitud de 20.52 Km

Tramo N° 2, desde la SE elevadora de la C.H. Moquegua 1 hasta las barras principales de la SE Moquegua existente, conectada al Sistema Eléctrico Interconectado Nacional (SEIN), con una longitud de 12.88 Km.

En su recorrido la proyectada Línea de Transmisión de 138 kV, evita cruces con la LT 138 kV existente y en servicio, que conecta la SE Puno con la SE Moquegua. La ubicación concreta de ambas centrales es la que se presenta en la tabla 2.3 Ubicación del Proyecto y está representado en la Figura 2.1 Ubicación del Proyecto.




Tabla 2.3 Ubicación del proyecto

COORDENADAS UTM DE LAS CENTRALES HIDROELÉCTRICAS

Centrales Hidroeléctricas Coordenadas

Inicio Fin Central Hidroeléctrica Moquegua 1

Este Norte Este Norte Bocatoma Otora existente 296970.87 8104772.35 296997.15 8104775.89 Desarenador existente 297022.48 8104790.82 297072.28 8104806.32 Canal Huaracane existente 298577.99 8112811.63 297797.43 8108639.33 Canal de aducción (Tramo Nuevo)

296466.39 8107384.61 296083.89 8107080.73 296128.28 8106034.57 296380.69 8105688.99

Cámara de carga 295716.47 8104066.54 295753.29 8104068.04 Tubería de presión 295753.30 8104068.04 296636.05 8103659.83 Casa de máquinas 296635.91 8103659.95 296648.80 8103648.59 Sifón de cruce del rio Torata 295625.09 8104078.95 296840.15 8103480.10 Central Hidroeléctrica Moquegua 3 Bocatoma (rio Sajena) 310812.88 8125431.72 310799.55 8125417.37 Desarenador 310758.73 8125392.59 310706.07 8125375.31 Canal de aducción 310807.97 8125433.33 306309.56 8121240.83 Cámara de carga 3043333.05 8121095.10 Tubería de presión 306309.56 8121240.83 304337.42 8121093.86 Casa de Maquinas 304326.73 8121096.07

COORDENADAS UTM DE LOS VERTICES DE LA LINEA DE TRANSMISION

Línea de Transmisión Coordenadas

Este Norte

De C.H. Moquegua 3 a C.H. Moquegua1

304291.584 8120997.999 303999.000 8121012.000 301872.000 8118883.000 301527.000 8118578.000 301918.000 8117173.000 301803.000 8116186.000 301865.000 8113533.000 301812.000 8112887.000 301695.000 8112077.000 301283.000 8110806.000 301223.000 8110578.000 300437.755 8109082.554 299779.000 8107828.000 297635.000 8104043.000 296566.867 8103796.956 296566.867 8103758.359

De C.H. Moquegua 1 a SE Montalvo del SEIN

Coordenadas Este Norte

296534.998 8103702.343 294358.474 8103425.740 292722.616 8101335.167 291641.793 8100682.499 290612.147 8099776.612 289775.197 8099089.147 290078.500 8097265.667 290354.000 8096699.000 290600.665 8096415.032 291351.226 8095952.445 291061.000 8095518.000 291013.604 8095545.077





2.2.1 UBICACIÓN DE LAS SUBESTACIONES ELEVADORAS DE LAS CC.HH MOQUEGUA 1 Y 3

El área del Proyecto se ubica en la Región Moquegua y el recorrido de la Línea de Transmisión abarca las localidades de Sajena Alta, Huaracane, Torata y Moquegua. Los puntos inicial, intermedio y final son las SEs de Moquegua 3, Moquegua 2 y SE Moquegua existente, ubicadas en las siguientes coordenadas:

Tabla 2.4 Ubicación de las Subestaciones eléctricas en 138 Kv

Subestación elevadora

Departamento o Región Provincia Distrito Altura

M.S.N.M. C.H.M 3 Moquegua Mariscal Nieto Torata 2800 C.H.M.1 Moquegua Mariscal Nieto Moquegua

S.E. Moquegua existente Moquegua Mariscal Nieto Moquegua 1300 Fuente: Memoria Descriptiva del Proyecto Elaborado por: EQAM.




Figura 2.1 Ubicación del proyecto

Elaborado por: EQAM.




2.3 CARACTERISTICAS DEL PROYECTO

2.3.1 CONSTRUCCIÓN

2.3.1.1 CENTRAL HIDROELÉCTRICA MOQUEGUA 1

Esta central hidroeléctrica aprovecha la infraestructura existente conformada por una captación de las aguas del río Otora en la bocatoma Otora, un canal de conducción existente de 5 Km de longitud denominado Huaracane que termina en una estructura de alivio que descarga las aguas a la quebrada Mollesaja. A partir de esta estructura de alivio se construirá la obra de empalme, un canal nuevo de conducción, una cámara de carga, el conducto forzado, la casa de máquinas y el patio de llaves y asimismo una estructura de descarga y entrega mediante sifón de las aguas turbinadas al canal Torata-Tumilaca existente. Las aguas destinadas a esta central serán tomadas en un empalme en el canal Huaracane en las coordenadas 8,108,638.03 m N y 297,796.81 m E y la devolución de las aguas turbinadas será al canal Torata-Tumilaca en una estructura de empalme en las coordenadas 8, 103,648.73 m N y 296,648.65 m E. Con el caudal disponible de 3.3 m3/s tanto para riego como para generación de energía, la CHM1 tendrá una potencia instalada de 15.10 MW y generará una energía media anual 124.56 GWh. La calidad del agua en condiciones actuales es suficiente para los fines de generación de energía del Proyecto, la misma que será devuelta en las mismas condiciones al canal Torata-Tumilaca para los usos actuales. A. Bocatoma Otora existente

En esta obra se proponen las mejoras indispensables para la buena operación de la captación y minimizando el ingreso de sedimentos. El caudal de diseño de esta obra es de hasta 7.0 m3/s, caudal mayor al requerido para la CHM1. B. Mejoramiento del desarenador existente

En esta obra se proponen las mejoras indispensables para la buena operación y eficiencia del mismo a fin de eliminar las partículas mayores a 0.2 mm. La purga con que cuenta para su limpieza descarga al cauce del Sajena. C. Canal Huaracane existente

Este canal es de concreto armado de sección cuasi rectangular de 2.5 m de plantilla y 1.80 m de alto, se inicia en la cota 2188.13 y termina en la cota 2180.75 msnm, tras un recorrido de 5




km hasta la estructura de alivio y descarga a la quebrada Mollesaja. Esta conducción incluye un sifón de 110 m de longitud. D. Estructura de Empalme

Esta estructura del empalme se ubicará al final del canal existente Km 5 + 000, donde se sitúa una obra de entrega a la quebrada Mollesaja. Esta obra básicamente consistirá en una transición de concreto armado para empalmar la sección de la obra existente con la sección menor del canal que se prolongará hasta la cámara de carga de la CHM1. E. Canal de aducción (Tramo Nuevo)

Este canal conectará la estructura de empalme con la cámara de carga de la CHM1; es de concreto armado de sección rectangular, de 1.50 m de ancho por 1.40 m de altura, la pendiente será de 0.002 y su caudal de diseño será de 3.3 m3/s e incluirá dos tramos en túnel. Se considera el techado en todo el recorrido del canal menos los tramos de túnel. Su longitud total será de 8 709.52 m, incluyendo los túneles N° 3 y 4 de 845 m de longitud total. F. Cámara de carga

Esta estructura se ubica en una semiplanicie al inicio de la caída de la tubería de presión de la central y permitirá controlar las ondas producidas por las situaciones de puesta en marcha y rechazo de carga para lo cual contará con un vertedero lateral para evacuar las excedencias hacia una quebrada cercana, la cual se protegerá en donde se requiere mediante enrocados. Asimismo contará con una compuerta de purga de 1.0 m x 1.0 m y una compuerta de ingreso a la tubería de 1.40 m x 1.40 m, asimismo de una rejilla metálica contra material flotante y elementos de seguridad y acceso como barandas y escaleras de gato. G. Tubería de presión

Este conducto conectará la cámara de carga con la casa de máquinas, será de acero soldado, de 0.98 m de diámetro interno, tendrá una longitud de 1150.61 m, se dispondrá en superficie sostenida sobre apoyos y dados de anclaje de concreto. Dispondrá de juntas de dilatación inmediatamente después de cada anclaje. El acero a empalmar en este conducto de alta presión será tipo ASTM A516 Grado 60 o similar, con espesores variables desde 8 hasta 32mm. Estos espesores incluyen un sobre espesor de 2.5 mm por corrosión y soportará sobrepresión por golpe de ariete del orden del 25% de la carga estática. H. Casa de maquinas

Esta edificación alojará el equipo electromecánico de generación principal y el equipo complementario y auxiliar de control tanto hidráulico como electromecánico, tal como el grupo turbina - generador, válvulas de admisión, gobernadores, Puente Grúa, tableros, etc.




Asimismo contará con los espacios y ambientes necesarios para las actividades propias de la operación de la central, tales como sala de máquinas, zona de montaje, almacén, taller, oficina, SSHH, sala de baterías, etc. La superestructura tiene un área de 560 m2. El área total incluyendo el patio de llaves será 1500 m2. Bajo la superestructura de la casa de máquinas, se dispondrá el canal de descarga de la turbina que evacuará las aguas hacia el rio Torata, en la cota 1601 msnm. I. Sifón de cruce del rio Torata

Esta estructura empalmará la descarga de las aguas turbinadas de la casa de máquinas de la central CHM 1 con el canal Torata - Tumilaca existente, contará con una válvula de purga en el fondo del conducto para labores de purga y limpieza del conducto. La obra comprende una transición de entrada, una tubería de acero de 1.20 m de diámetro y longitud total de 163 m.

2.3.1.2 CENTRAL HIDROELECTRICA MOQUEGUA 3

Esta Central Hidroeléctrica se inicia en una bocatoma ubicada en la margen izquierda del río Sajena, desarenador, un canal nuevo de conducción, una cámara de carga, el conducto forzado, la casa de máquinas y el patio de llaves y asimismo una estructura de descarga de las aguas turbinadas al río Sajena. Las aguas serán captadas en el río Sajena en las coordenadas 8, 125,431.72 m N y 310,812.88 m E y la devolución de las aguas turbinadas serán también en el río Sajena, en las coordenadas 8,121,095.47 m N y 304,329.04 m E. Con el caudal disponible de 3.3 m3/s tanto para riego como para generación de energía, la CHM3 tendrá una potencia instalada de 17.70 MW y generará una energía media anual de 147.68 GWh. La calidad del agua en condiciones actuales es suficiente para los fines de generación de energía del Proyecto, la misma que será devuelta en las mismas condiciones a la quebrada Sajena para los usos actuales. A. Bocatoma Sajena

Esta obra, constará de una barraje mixto (fijo y móvil), para la buena operación de la captación. El umbral de entrada de las ventanas de captación estará suficientemente altos para minimizar el ingreso de sedimentos a la misma. La bocatoma está dimensionada para captar un caudal de 3.3 m3/s.




B. Desarenador Se construirá esta obra para permitir la eficiente eliminación de las partículas hasta de 0.2 mm. La purga con que cuenta para su limpieza evacuará hacia el mismo rio Sajena. C. Canal de aducción Este canal conectará el desarenador con la cámara de carga de la CHM3; es de concreto armado, de sección rectangular de 1.50 m de ancho por 1.40 m de altura, la pendiente será de 0.002, cruzará básicamente por tramos en roca suelta alternados con tramos de roca fija, pudiendo ser cubierto en donde se considere necesario y su longitud total será de 7864.79 m. D. Cámara de carga Esta estructura se ubica en una semiplanicie al inicio de la caída de la tubería de presión de la central y permitirá controlar las ondas producidas por las situaciones de puesta en marcha y rechazo de carga para lo cual contará con un vertedero lateral para evacuar las excedencias hacia una quebrada cercana, cuyo cauce es de roca. Asimismo contará con una compuerta de purga y una compuerta de ingreso a la tubería, asimismo de una rejilla metálica contra material flotante y elementos de seguridad y acceso como barandas y escaleras de gato. E. Tubería de presión Este conducto conectará la cámara de carga con la casa de máquinas, será de acero soldado, de 0.95 m de diámetro interno, tendrá una longitud de 2413.75 m, se dispondrá en superficie sobre apoyos y dados de anclaje de concreto. Dispondrá de juntas de dilatación inmediatamente después de cada anclaje. El acero a empalmar en este conducto de alta presión será tipo ASTM A516, GR 70 o similar, con espesores variables desde 8.0 mm hasta 38 mm. Estos espesores incluyen un sobre espesor de 2.5 mm por corrosión y soportará sobrepresión por golpe de ariete del orden del 25%. F. Casa de Maquinas Esta edificación alojará el equipo electromecánico de generación principal y el equipo complementario y auxiliar de control tanto hidráulico como electromecánico, tal como el grupo turbina – generador, válvula de admisión, gobernador, Puente Grúa, tableros, etc. Asimismo contará con los espacios y ambientes necesarios para las actividades propias de la operación de la central, tales como casa de máquinas, zona de montaje, almacén, taller, oficina, SSHH, sala de baterías, etc. La superestructura tiene un área de 450 m2 y el área total de maniobras incluyendo patio de llaves será del orden de los 1600 m2. Bajo la superestructura de la casa de máquinas, se dispondrá el canal de descarga de las turbinas que evacuará las aguas turbinales hacia el rio Sajena, en la cota 2715 msnm.




Tabla 2.5 Descripción técnica de las Centrales Hidroeléctricas

DESCRIPCIÓN CHM1 CHM3 Caudal Estimado (m3/s) 3.3 3.3 Altura de caída (m) 560.40 686.30 Potencia estimada a generar (MW) 15.10 17.7 Diámetro tubería forzada (m) 0.98 0.95 Longitud tubería forzada (m) 1150.60 2413.80 Cota de la casa de máquinas (msnm) 1603.80 2715 Captación (msnm) 2180.75 3,416.60 Tipo de construcción de casa de maquinas SUPERFICIE SUPERFICIE


2.3.1.3 CARACTERISTICAS DE LA LINEA DE TRANSMISIÓN

La línea de transmisión (LT) estará ubicada entre el casa de máquinas de la Central Hidroeléctrica 3, luego continua hacia la Casa de Maquinas de la Central Hidroeléctrica Moquegua 1, hasta la Subestación Montalvo. La Línea de Transmisión en Alta Tensión, será diseñada para evacuar la potencia y energía generada en las CC.HH. Moquegua 1 y 3, como sigue: Tramo C.H. Moquegua 3 a C.H. Moquegua 1: Evacuación de 17.7 MW. Tramo de C.H. Moquegua 1 a SE Montalvo (SEIN): Evacuación de la totalidad de la potencia

generada en la C.H. Moquegua 3 (17.7 MW) más la potencia generada en la C.H. Moquegua 1 (15.1 MW) es decir 32.8 MW.

Tabla 2.6 Descripción técnica de la línea de transmisión

TRAMO DE LINEA DE TRANSMISIÓN

DE C.H. MOG. 3 A C.H. MOQ. 1

DE C.H. MOQ. 1 A SE MONTALVO DEL

SEIN Longitud estimada (Km) 20.5 12.9

Potencia a evacuar (MW) 17.7 17.7+15.1= 32.8 Tensión de la Línea de Transmisión 138 kV 138 kV

Atura de montaje de la Línea de Transmisión 2,800 a 1,600 1,600 a 1,320





Tabla 2.7 Puntos de recorrido de la línea de transmisión C.H. Moquegua 3 y Moquegua 1 (UTM WGS 84 – 19S)

C.H. MOQUEGUA 3 Y MOQUEGUA 1 V1 304291.584 8120997.999 V2 303999.000 8121012.000 V3 301872.000 8118883.000 V4 301527.000 8118578.000 V5 301918.000 8117173.000 V6 301803.000 8116186.000 V7 301865.000 8113533.000 V8 301812.000 8112887.000 V9 301695.000 8112077.000

V10 301283.000 8110806.000 V11 301223.000 8110578.000 V12 300437.755 8109082.554 V13 299779.000 8107828.000 V14 297635.000 8104043.000 V15 296566.867 8103796.956 V16 296566.867 8103758.359

Fuente: Memoria Descriptiva del Proyecto Elaborado por: EQAM. Tabla 2.8 Puntos de recorrido de la línea de transmisión C.H Moquegua 1 y S.E. Montalvo (UTM WGS

84 – 19S)

C.H. MOQUEGUA 1 Y S.E. MONTALVO V17 296534.998 8103702.343 V18 294358.474 8103425.740 V19 292722.616 8101335.167 V20 291641.793 8100682.499 V21 290612.147 8099776.612 V22 289775.197 8099089.147 V23 290078.500 8097265.667 V24 290354.000 8096699.000 V25 290600.665 8096415.032 V26 291351.226 8095952.445 V27 291061.000 8095518.000 V28 291013.604 8095545.077


De conformidad con lo establecido por la Regla 219.B.2. “Anchos mínimos de la faja de servidumbre” del nuevo Código Nacional de Electricidad – Suministro (CNE), R.M.366-2001-EM/VME, el ancho de la franja de servidumbre será de 20 metros, disponiéndose 10 metros a cada lado del eje de la línea de transmisión de 33.4 km de longitud.

2.3.1.4 SUBESTACIÓN ELEVADORA C.H MOQUEGUA 3

La subestación elevadora de la C.H. Moquegua 3, estará ubicada en el centro poblado Sajena Alta, Distrito de Torata, Provincia de Mariscal Nieto, y estará conformada por el siguiente equipamiento:




Una (01) celda de salida a Patio de Llaves desde la casa de Máquinas en 10.5 Kv, completa de accesorios, con interruptor de potencia extraíble de 3 x 2000 A, asociado a un sistema de control y protección, señalización, medición y alarmas.

Un (01) Transformador de potencia refrigerado en aceite, tipo intemperie, de 20 MVA, 138 +/- 2x2.5% / 10.5 Kv, 60 Hz, 3 fases:

Una (01) Bahía de salida de Línea en 138 Kv, que incluye: - Una (01) estructura de celosía metálica del Patio de Llaves para soporte de cables

y aisladores. - Sistema de barras y cadenas de aisladores - Instalación de soportes de celosía metálica para equipos de 138 kV a 3000

m.s.n.m. - Equipamiento de corte y seccionamiento en alta tensión (interruptores de

potencia, seccionadores de línea y de barra, pararrayos), para montaje a 3000 m.s.n.m.

- Equipo de medida de tensión e intensidad en alta tensión. - Sistema de puesta a tierra - Sistema de iluminación de nueva Bahía.

Una (01) Celda de control, protección, maniobra, señalización, medición y alarma de la bahía de 138 kV del Patio.

Un sistema de servicios auxiliares en corriente alterna (400-231 V) u continua (110 Vcc y/0 48 Vcc.

2.3.1.5 SUBESTACIÓN ELEVADORA C.H MOQUEGUA 1

La subestación elevadora de la C.H. Moquegua 1, estará ubicada en la localidad de Huaracane, Provincia de Mariscal Nieto, Región Moquegua y estará conformada por el siguiente equipamiento: Una (01) celda de salida a Patio de Llaves desde la casa de Máquinas en 10.5 kV,

completa de accesorios, con interruptor de potencia extraíble de 3 x 2000 A, asociado a un sistema de control y protección, señalización, medición y alarmas.

Un (01) Transformador de potencia refrigerado en aceite, tipo intemperie, de 15 MVA, 138 +/- 2x2.5% / 10.5 kV, 60 Hz, 3 fases.

Una (01) Bahía de llegada de Línea en 138 kV, desde la SE Moquegua 3, que incluye: - Una (01) estructura de celosía metálica del Patio de Llaves para soporte de cables



potencia, seccionadores de línea y de barra, pararrayos - Equipo de medida de tensión e intensidad en alta tensión. - Sistema de puesta a tierra - Sistema de iluminación de nueva Bahía.




Una (01) Bahía de salida de Línea en 138 kV, hacia a SE Moquegua existente que incluye: - Una (01) estructura de celosía metálica del Patio de Llaves para soporte de cables



potencia, seccionadores de línea y de barra, pararrayos - Equipo de medida de tensión e intensidad en alta tensión. - Sistema de puesta a tierra - Sistema de iluminación de nueva Bahía.

Una (01) Celda de control, protección, maniobra, señalización, medición y alarma de la bahía de llegada de Línea de 138 kV del Patio, desde la SE Moquegua 3

Una (01) Celda de control, protección, maniobra, señalización, medición y alarma de la bahía de salida de Línea de 138 kV del Patio, hacia la SE Moquegua 3.

Un sistema de servicios auxiliares en corriente alterna (400-231 V) u continua (110 Vcc y/o 48 Vcc.

2.3.1.6 AMPLIACIÓN DE LA SUBESTACIÓN DE MOQUEGUA EXISTENTE

La Línea de Transmisión de enlace entre las Subestaciones elevadoras de las CC.HH. Moquegua 3 y 1 y la SE Moquegua existente, llegará a una nueva Bahía de llegada de Línea de 138 kV proyectada en al Patio de Llaves de 138 kV de la SE Moquegua a cargo de ENERSUR y que pertenece al Sistema Eléctrico Interconectado Nacional (SEIN). La ampliación de la SE Moquegua comprenderá lo siguiente: Ampliación del sistema de celosía metálica para conformar una Bahía de doble barra en

138 kV similar al sistema existente. Una (01) Bahía de llegada de Línea en 138 kV, desde la SE Moquegua 1, con capacidad

de 32.8 MW, que incluye:

- Una (01) estructura de celosía metálica del Patio de Llaves para soporte de cables y aisladores, de diseño y construcción similar a la existente.

- Sistema de barras y cadenas de aisladores, para el acoplamiento con las barras de 138 kV del SEIN, en un sistema de doble barra

- Instalación de soportes de celosía metálica para equipos de 138 kV. - Equipamiento de corte y seccionamiento en alta tensión (interruptores de

potencia, seccionadores de línea y de barra, pararrayos) de características similares a los existentes

- Equipo de medida de tensión e intensidad en alta tensión. - Ampliación del sistema de puesta a tierra profunda existente para cubrir la nueva

Bahía o celda de llegada en 138 kV. - Sistema de iluminación de nueva Bahía, acorde con el sistema existente.




Una (01) Celda de control, protección, maniobra, señalización, medición y alarma de la bahía de llegada de Línea de 138 kV del Patio, desde la SE Moquegua 1.

Ampliación del sistema de servicios auxiliares en corriente alterna (400-231 V) y continua (110 Vcc y/o 48 Vcc) acorde con los equipos existentes.

2.3.1.7 LÍNEA DE TRANSMISION 138 KV DESDE LAS CC.HH. MOQUEGUA 3 Y 1 HASTA LA SE MOQUEGUA EXISTENTE

De acuerdo a la ruta optimizada del recorrido de la Línea de Transmisión y de acuerdo a las Normas de diseño de Líneas de alta tensión 138 kV la franja de servidumbre para este nivel de tensión es de 20 mts, es decir 10 m a ambos lados de su eje.

Tabla 2.9 Anchos mínimos de fajas de servidumbre de Líneas de Transmisión en alta tensión

Tensión nominal de la línea (KV) Ancho de la faja (Metros)

220 145-115

70-60 36-20 15-10

25 20 16 11 6


Igualmente, el Estudio de Factibilidad determina las condiciones de la ruta y los componentes principales de la LT 138 kV, como sigue: Torres de celosía metálica: serán fabricadas con perfiles de F° ángulo galvanizado, de

diseño normalizado, como sigue: - Torres de fin de Línea - Torres de suspensión - Torres de ángulo - Torres de anclaje

Cadenas de aisladores de suspensión y de anclaje, con aisladores de porcelana, como

sigue: - Cadenas de suspensión, con x aisladores tipo 52-3, cada cadena - Cadenas de anclaje, con x aisladores tipo 52-3, cada una

Servidumbre de paso: Se identificará a los propietarios y/o posesionarios de terrenos de

cultivo a lo largo de la ruta de la LT 138 kV proyectada, para determinar el catastro de los afectados por la obra de la Línea.

2.3.1.8 DESCRIPCIÓN DE LA RUTA DE LA LÍNEA DE TRANSMISIÓN

La Línea de Transmisión proyectada de evacuación de la potencia y energía generada en las CC.HH. Moquegua 3 y 1 hacia la SE Moquegua existente presenta las siguientes características:




Tabla 2.10 Características generales de la LT 138 Kv

ORIGEN

DESTINO LONGITUD

(KM) POTENCIA

(MW) POTENCIA

(MVA) CONDUCTOR

(AAAC)

RESISTENCIA A 20°C

(OHM/KM)

REACTANCIA INDUCTIVA (OHM/KM)

C.H. Moquegua 3

C.H. Moquegua

1 20.5 17.7 21 MVA 240 mm² 0.120 0.2688

C.H. Moquegua 1

SE Moquegua (existente)

12.9 15.1 +17.7 = 32.8

17.5 MVA CH

MOQ.1

240 mm²

0.120

0.2688


El conductor seleccionado es ACSR 240 mm2 de sección y presenta los siguientes parámetros eléctricos: - Resistencia a 20°C: 0.120 Ohm/Km - Reactancia inductiva: 0.2688 Ohm/Km

La pérdida de potencia: - 305 kW lo que representa 1.07 %

Caída de tensión: - 2.12% Estos valores garantizan que la LT 138 kV proyectada está dentro de los parámetros de ampacidad, temperatura, y caída de tensión y pérdida de potencia aceptables. En su recorrido total, la LT 138 kV proyectada empieza en la Subestación elevadora de la CHM3 ubicada a 2,800 msnm y el primer tramo de 20.5 km de longitud llega a la Subestación elevadora de la CHM1 ubicada a 1,600 msnm. El segundo tramo de Línea empieza en la SE elevadora de la CHM1 ubicada a 1,600 msnm y llega a la SE Moquegua Existente ubicada a 1,320 msnm con un recorrido de 12.88 km

2.3.1.9 ESPECIFICACIONES TECNICAS

2.3.1.9.1 SELECCIÓN DEL AISLAMIENTO

La LT 138 kV proyectada en todo su recorrido se desarrolla en una altura que varía desde los 2,800 msnm y los 1,300 msnm, en una zona donde los niveles de contaminación son bajos, razón por la que se utilizarán aisladores de porcelana tipo suspensión clase 52-3, tipo Clevis. Igualmente y de acuerdo a las recomendaciones IEC 815, para la zona de sierra del proyecto corresponde a una zona de polución media con línea de fuga calculada con 20 mm/kV corregido por altura de montaje.




Tabla 2.11 Características de las cadenas de aisladores

AISLAMIENTO UNIDAD ESPECIFICADO CADENA DE SUSPENSIÓN Línea de Fuga Mm 3602 3602 Sobretensión a Frecuencia Industrial kV 202 275 Sobretensión a Maniobra kV 450 450 Sobretensión de Impulso kV 700 700 Terminal Lado de Torre CLEVIS Y CLEVIS Y Terminal Lado de Conductor CLEVIS CLEVIS Fuente: Memoria Descriptiva del Proyecto Elaborado por: EQAM.

Los accesorios requeridos para los aisladores serán los siguientes: Grapas tipo compresión que serán utilizadas en las estructuras tipo ángulo y anclaje. Tensores de regulación de la flecha durante el tensado del conductor Alargadores para garantizar las distancias de seguridad en las cadenas. Varillas de armar usadas para evitar daños al conductor de suspensión. Amortiguadores para reducir la amplitud de las vibraciones en los conductores

Tabla 2.12 Aislamiento necesaria por sobre voltajes de maniobra para 138 Kv hasta 3000 m.s.n.m

ZONA

TENSIÓN NOMINAL

KV

ALTITUD M.S.N.M.

DENSIDAD RELATIVA DEL AIRE

SOBRETENSIÓN DE MANIOBRA (KV)

ESPACIAMIENTO MÍNIMO (MM)

Sierra 138 2,800 0.65 325 1200 Fuente: Memoria Descriptiva del Proyecto Elaborado por: EQAM.

Tabla 2.13 Aislamiento necesario para sobretensiones de impulso

ZONA TENSIÓN

NOMINAL (KV)

ALTITUD (M.S.N.M.)

DENSIDAD RELATIVA DEL AIRE

SOBRETENSIÓN DE IMPULSO

KV

ESPACIAMIENTO MM

NUMERO DE AISLADORES

ANSI 52-3 SUSPENSIÓN

NUMERO AISLADORES

ANSI 52-3 ANCLAJE

Sierra 138 2,800 0.65 650 1,680 13 14 Fuente: Memoria Descriptiva del Proyecto Elaborado por: EQAM.

2.3.1.9.2 SELECCIÓN DEL CONDUCTOR

La selección del conductor se ha efectuado teniendo en consideración los cálculos de efecto corona, ampacidad del conductor ACSR 240 mm², de las siguientes características:

Tabla 2.14 Características del conductor DESCRIPCIÓN VALOR

Sección del conductor ACSR en mm² 240 Carga de rotura (kg) 7 802 Módulo de elasticidad (Kg/mm²) 7700 Coeficiente de dilatación (1/°C) 18.5x10-6 /°C Sección real (mm²) 273 Número de hilos 24/7 Diámetro del conductor (mm) 21.5 Peso del conductor (Kg/Km) 913 Ampacidad (Amperes) 655





Para la determinación de las hipótesis de cálculo de los conductores se recomienda tener en cuenta la sección 25 del Código Nacional de Electricidad Suministro 2001 “Cargas para los grados B y C” y la información climatológica de la zona del proyecto, considerando una condición EDS de 18 % para el conductor y para el cable de guarda 11.6 %.

2.3.1.9.3 SELECCIÓN DEL CABLE DE GUARDA

El cable de guarda se seleccionó de forma que ante la ocurrencia de una descarga atmosférica, esta no conlleve a una elevación de temperatura capaz de alterar las características de los materiales utilizados en su fabricación o afecte su comportamiento permanente en su funcionamiento.

2.3.1.9.4 SELECCIÓN DE LAS ESTRUCTURAS SOPORTE

La selección de las estructuras soporte ha tenido como criterio las condiciones ambientales, en una zona rural entre los 2800 m.s.n.m. y 1300 m.s.n.m. utilizando estructuras metálicas de celosía metálica galvanizada y de amado tipo mecano con pernos y accesorios de montaje. Se adoptaran estructuras de acero galvanizado autosoportadas por las siguientes razones: Son fáciles de transportar en zonas de difícil acceso en la ruta de la línea. Permite un diseño flexible para determinar una configuración adecuada de acuerdo al

tipo de terreno. El galvanizado recomendado para estas estructuras, será por inmersión en caliente con un recubrimiento medio mínimo de 610 gr/m2 (Normas UNE en ISO 1461).

2.3.1.9.5 SILUETA DE LAS ESTRUCTURAS

Las estructuras estarán preparadas para doble terna con disposición de las ménsulas vertical y para dos cables de guarda, optimizando la altura total de la misma, aprovechando que la ruta de la línea no revela contra perfiles mayores. La geometría de las estructuras está determinada manteniendo la separación requerida entre conductores, entre el conductor y soporte, el ángulo de apantallamiento óptimo y teniendo en cuenta las siguientes consideraciones: - Utilización de la estructura (ruta topográfica, ángulo horizontal de desvío). - Características de la cadena de aisladores. - Separación por aislamiento requerido. - Velocidad del viento en el área del proyecto. - Flecha y tensiones del conductor.

Tipos de Estructura De acuerdo al trazo de la ruta, se ha previsto la utilización de los tipos de estructuras mostrados en la tabla 2.15.




Tabla 2.15 Tipos de estructuras

Tipo Variantes Utilización S A T

S-3, S±0, S+3 A-3, A±0, A+3 T-3, T±0, T+3

Suspensión reforzada, (hasta 5°) Anclaje – Angular (hasta 45°) Angular – Terminal (hasta 90°)


2.3.1.9.6 SISTEMAS DE PUESTA A TIERRA

Para el diseño del sistema de puesta a tierra de las estructuras se debe considerar los siguientes factores: Reducir la resistencia a tierra de la estructura para proteger a las personas contra

tensiones de toque o de paso que puedan establecerse por corrientes de dispersión o durante fallas a tierra de la línea.

Proporcionar un camino fácil y seguro para las corrientes de dispersión que resulten de descargas atmosféricas a través de los aisladores, y así para evitar daños a las estructuras.

Los valores de resistencia de puesta a tierra de las estructuras en función del valor de la resistividad del terreno, deberán alcanzar los siguientes valores: - Regiones poco transitables : 30 Ohm - Regiones transitables : 20 Ohm

En base a lo expuesto, los sistemas de puesta a tierra deberán estar constituidos por combinaciones de electrodos verticales y contrapesos horizontales, cuya utilización permite la reducción de la resistencia de puesta a tierra a valores aceptables en suelos de diferente resistividad, mediante la variación de la configuración, sus longitudes, número de contrapesos o ubicaciones de ellos en suelos más favorables, etc. Los materiales propuestos a utilizarse para la puesta a tierra son: Cable conductor sólido de puesta a tierra: Se usará el conductor de copperweld N° 2

AWG, el cual presenta buena conductividad y alta resistencia a la corrosión. Varilla de puesta a tierra: Se usaran varillas de copperweld de 16 mm (5/8”) x 2.44 m

(8”) de longitud.

Tabla 2.16 Distancias verticales de seguridad LT 138 Kv, 3000 m.s.n.m. (metros sobre el piso)

Al cruce de carreteras y avenidas 8.60 Al cruce de calles 8.60 Al cruce de vías de ferrocarril al canto superior del reil 10.50 A lo largo de carreteras y avenidas 8.60 En áreas no transitadas por vehículos 6.50 Sobre el nivel más alto de río no navegable 8.00 Fuente: Memoria Descriptiva del Proyecto Elaborado por: EQAM.




El ancho de la franja de servidumbre para la Línea de Transmisión en 138 kV, para la cual debe indemnizarse a los propietarios de los terrenos afectados es de 20 m de ancho (10 m a ambos lados del eje de la LT 138 kV) de acuerdo a la Tabla N° 219 del Código nacional de Electricidad Suministro 2001.

2.3.1.10 ÁREAS AUXILIARES

2.3.1.10.1 CAMPAMENTOS

Los campamentos comprenden la instalación de todas las actividades necesarias para la construcción de los servicios para el personal técnico, obrero y administrativo y para el almacenamiento y cuidado de los materiales, herramientas y equipos durante la construcción de la obra. Los campamentos tendrán como mínimo las siguientes instalaciones: Viviendas para el personal Oficinas administrativas Almacenes para depósitos de materiales, repuestos y herramientas Comedor para el personal Talleres electromecánicos y de carpintería Posta médica Servicios recreacionales y campo deportivo Suministro de agua, desagüe y energía eléctrica para el campamento y áreas de

servicios. Servicio de radio y teléfono.

El abastecimiento de agua será desde las quebradas cercanas al mismo, siendo captada y conducida a través de tuberías hasta una planta de potabilización para luego ser distribuida a través de una red de tuberías para abastecer todo el campamento. Las dimensiones de los campamentos serán precisadas por el contratista a cargo de la obra, teniendo en cuenta las normas, reglamentos técnicos y demás disposiciones vigentes referidas a este tema. El tratamiento de los efluentes será mediante pozos sépticos, cuyas dimensiones y disposición física será definida por el contratista antes del inicio de las obras. En el Proyecto se ha planteado emplazar un campamento de obra único en las proximidades de la localidad de Otora, considerando además que una importante parte del personal de obra serán pobladores de las localidades vecinas. Además se ubicarán canchas de acopio de materiales y patios de maquinarias con sus talleres respectivos en las cercanías de cada central.

2.3.1.10.2 CANTERAS

El proyecto considera que la cantidad de roca que se utilizará, deberán de ser extraídos de canteras existentes en la zona. Asimismo, se requerirá de la utilización y explotación de áreas desde donde se extraerán los materiales necesarios para las obras de concreto (agregados). La extracción de material será masiva, utilizando maquinaria pesada para su extracción, carguío y transporte, hacia un lugar de las obras, se han identificado las siguientes canteras:




Cantera Rio Otora (Área=4.13ha, Coordenadas UTM: 302837.1E y 8119127.1N). Cantera Yacango (Área=2.05ha, Coordenadas UTM: 301861.5E y 8108325.5N). Cantera Bocatoma Otora (Área=1.66ha, Coordenadas UTM: 298353.9E y 8112592.0N). Cantera Buena Vista (Área=5.69ha, Coordenadas UTM: 296540E y. 8107038.0N).

2.3.1.10.3 DEPÓSITOS DE MATERIAL EXCEDENTE

Se refiere a los materiales de construcción no utilizados, al desmonte producto de la excavación y en general del material sobrante de construcción que no será utilizado en las obras y que no debe permanecer en el lugar, después de concluida la etapa de construcción de las mismas. Según se especifica no hay impacto relacionado con ocupación de terrenos de uso productivo actual, implicaría que estas áreas comunales y privadas, durante el período que conlleve su requerimiento para el proyecto de DME. Se han identificado los siguientes botaderos: Botadero 1 (Área= 2.89 ha; Coordenadas UTM: 308954.5E y 8123203.5N) Botadero 2 (Área= 2.96 ha; Coordenadas UTM: 306101.2E y 8121306.9N) Botadero 3 (Área= 0.54 ha; Coordenadas UTM: 297018.0E y 8107525.3N) Botadero 4 (Área= 0.51 ha; Coordenadas UTM: 296223.7E y 8106992.9N) Botadero 5 (Área= 0.70 ha; Coordenadas UTM: 295606.5E y 8105174.2N)

2.3.2 OPERACIÓN

2.3.3 CAUDALES Y MASAS DISPONIBLES

En primer lugar indicamos que se presentan aquí dos escenarios temporales: actual y futuro. Para el escenario actual se considera un único caso, mientras que para el escenario futuro se han distinguido tres subescenarios. El escenario actual no incluye la demanda de las Lomas de Ilo y tampoco los recursos procedentes de Chincune y Chilota, mientras que el futuro sí que incluye tanto una como los otros. Se ha distinguido el escenario futuro en función de la existencia de regulación en Vizcachas-Chincune y Chilota y de la necesidad de compensación al Valle de Tambo. Así los escenarios finalmente tratados han sido los siguientes: 1. Escenario actual (con compensación a Tambo) 2. Escenario futuro con recursos procedentes de Vizcachas-Chincune y Chilota, no regulados (sin nuevas represas), y con compensación a Tambo. Supone un escenario temporal intermedio antes de la construcción de las represas de Vizcachas y Chilota. A continuación se ofrecen los resultados obtenidos.




Tabla 2.17 Caudales turbinales – Escenario actual y futuro

ESCENARIO ACTUAL: Sin demanda de Lomas de Ilo ni recursos

procedentes de Vizcachas-Chincune ni Chilota

ESCENARIO FUTURO: Con demanda de Lomas de Ilo y recursos

procedentes de Vizcachas-Chincune y Chilota

CAUDAL TURBINABLE ESCENARIO ACTUAL(con compensación a

Tambo) ESCENARIO FUTURO (sin compensación

a Tambo, con nuevas represas)

TURBINABLE CHM3 MMC

oct 7.42 10.85 nov 7.4 10.91 dic 8.03 10.9 ene 8.04 8.83 feb 7.26 8.4 mar 8.04 9.65 abr 7.78 8.09 may 8.01 8.04 jun 7.63 7.78 jul 7.8 8.04

ago 7.78 8.04 sep 7.22 9.01

ANUAL 92.38 108.53

TURBINABLE CHM1 MMC

oct 7.19 10.58 nov 7.23 10.7 dic 7.87 10.75 ene 8.05 8.84 feb 7.69 8.84 mar 8.43 10.05 abr 7.62 7.94 may 7.76 7.79 jun 7.33 7.47 jul 7.52 7.74

ago 7.5 7.74 sep 7 8.75

ANUAL 91.19 107.17

TURBINABLE CHM3 m³/s

oct 2.77 4.05 nov 2.86 4.21 dic 3 4.07 ene 3 3.3 feb 3 3.47 mar 3 3.6 abr 3 3.12 may 2.99 3 jun 2.94 3 jul 2.91 3

ago 2.91 3 sep 2.78 3.47

ANUAL 2.93 3.44

TURBINABLE CHM1 m³/s

oct 2.68 3.95 nov 2.79 4.13 dic 2.94 4.01 ene 3 3.3 feb 3.18 3.65 mar 3.15 3.75 abr 2.94 3.06 may 2.9 2.91 jun 2.83 2.88 jul 2.81 2.89

ago 2.8 2.89 sep 2.7 3.37

ANUAL 2.89 3.4





• El caudal turbinable en las dos centrales hidroeléctricas tiene una clara dependencia de la distribución de las demandas agrícolas.

• El promedio de caudal turbinable en un escenario futuro, en el caso de la CHM1 resulta 3.40 m3/s y para la CHM3 es 3.44 m3/s, considerando los recursos procedentes de Vizcachas-Chincune y Chilota, allí regulados (con nuevas represas), y sin compensación a Tambo.

Tal y como se observa en el apartado anterior, el caudal turbinable obtenido es compatible con la satisfacción de las demandas de todo tipo.

2.3.3.1.1 CAUDAL ECOLÓGICO

Se contempló lo indicado, mediante el informe técnico Nº023-2012-ANA-DCPRH-ERH-SUP-GPT de la ANA, que estableció una metodología para definir el caudal ecológico con carácter provisional. Por lo tanto se ha considerado el caudal ambiental menor de 20 m³/s, en la cuenca del embalse de Chilota. En la ubicación de la CHM3 no se han considerado aportaciones naturales correspondientes a la cabecera del río Huaracane, concretamente a la Quebrada Sajena, por lo que no se cuenta con ese caudal para demandas consuntivas ni para turbinación y se puede dejar circular, cumpliéndose así con el caudal ecológico de la CHM3. En lo referente a la bocatoma Otora, se han estimado las aportaciones hídricas en su ubicación y se ha considerado que todas ellas se detraen hacia la bocatoma Torata. Entre la bocatoma Otora y la afluencia del río Huaracane al Moquegua se incorporaría el caudal natural correspondiente que se ha estimado de igual cuantía que el detraído hacia Torata, lo cual se produce prácticamente en su totalidad al incorporarse el río Chujulay al Otora, que pasa a llamarse Huaracane. Se ha obtenido el caudal ambiental para caudal ambiental siguiendo la normativa indicada, correspondiendo igualmente a un curso de agua con un caudal menor de 20 m³/s. De este modo, el caudal ambiental que correspondería inmediatamente aguas abajo de la bocatoma Otora un promedio de 0.02 (m³/s). Y si se tiene en cuenta que el caudal turbinable en la CHM1, de acuerdo con lo obtenido es del orden de 2 a 4 m³/s según escenarios y mes del año, se tiene a las claras que el caudal ambiental (0.02 m³/s de media) es despreciable a efectos de los cálculos de caudal turbinable y entra dentro de los márgenes de incertidumbre que se dan por hecho en un estudio hidrológico.

2.3.3.2 OFICINAS, ALMACENES Y TALLERES

Estas infraestructuras serán emplazadas en la casa de máquinas de la central hidroeléctrica Moquegua 1 y en la central hidroeléctrica Moquegua 3.




Estos contarán con los espacios y ambientes necesarios para las actividades propias de la operación de la central, tales como sala de máquinas, zona de montaje, almacén, taller, oficina, SSHH, sala de baterías, etc.

2.3.4 ABANDONO

Esta etapa se considerará las siguientes actividades: • Desmontaje de equipamiento: Se refiere a las actividades necesarias para recuperar

algunas partes móviles de la estructura actual, que podría ser reutilizada posteriormente.

• Demolición: Acciones necesarias para demoler la estructura de modo de proceder a

eliminar los escombros. • Eliminación de Escombro: Acciones necesarias para retirar a lugares especialmente

seleccionados, los restos de la estructura demolida y procede a limpiar el área. • Restauración del Área: Se refiere a las actividades que se deben realizar para dejar el

área en condiciones similares a las que se encontraba al inicio de la ejecución de las obras del proyecto.

Tabla 2.18 Actividades del proyecto

IDENTIFICACIÓN DE ACTIVIDADES DEL PROYECTO ETAPAS ACTIVIDADES DEL PROYECTO

Trabajo Preliminares y Construcción

Topografía y sondaje Uso de unidades vehiculares y máquinas Desvío de cauce Cimentación y edificación de estructuras Excavaciones subterráneas Desbroce y limpieza de terrenos Implementación y uso de estructuras temporales Extracción de material Excavaciones superficiales

Operación

Habilitación de accesos Operación de estructuras Embalse y desembalse Mantenimiento y Limpieza Operación de equipamiento (turbina, transformador, etc.)

Abandono

Desmontaje de equipamiento Demolición Desconexión y desnergización Retiro de estructuras y sistemas eléctricos Perfilado y reconformación del terreno Tapiado y sellado Restitución de las propiedades del suelo





2.3.5 ACCESO AL ÁREA DEL PROYECTO

2.3.5.1 ACCESOS EXISTENTES

Para llegar al área del proyecto desde Lima se tiene: Vías de acceso terrestre principales Carretera Panamericana Sur: Lima-Arequipa (1009 Km) asfaltada. Carretera Panamericana Sur: Arequipa-Moquegua (225 Km), asfaltada.

Vías de acceso terrestres secundarias Moquegua-Cuajone-Suche-Pasto Grande, con un total de 134 Km (57 Km asfaltados y 77

Km en trocha). Moquegua-Torata-Humalso-Jachacuesta, con un total de 153 Km (93 Km asfaltados y 60

Km en trocha).

Vía aérea Hay varios vuelos diarios Lima-Tacna y la conexión Tacna Moquegua es por vía terrestre Igualmente hay vuelos diarios de Lima a Arequipa y la conexión Arequipa Moquegua es

por vía terrestre.

Puertos Se cuenta con el Puerto de Ilo en Moquegua y con el Puerto de Matarani en Arequipa,

que se conectan vía marítima con el Puerto del Callao ubicado en la Provincia Constitucional del Callao, Departamento de Lima.

2.3.5.2 NUEVOS ACCESOS

Para el proyecto Instalación de las CC.HH. Moquegua 3 y 1 se ha considerado 7 vías proyectadas para el acceso de la Central hidroeléctrica Moquegua 1 y 3 vías proyectadas para el acceso a la central hidroeléctrica Moquegua 3, y se encuentran distribuidas de la siguiente manera: A. Acceso a la Central Hidroeléctrica Moquegua 1 Casa de máquinas

Para la zona de la casa de máquinas, el acceso es desde la ciudad de Moquegua y va en dirección a Estuquiña; desde este punto cercano al río Torata, se debe construir el acceso siguiendo la margen derecha del mismo, partiendo de la carretera afirmada que va en




dirección a la bocatoma Torata en un tramo aproximado de 0.16 km hasta la entrada a la casa de máquinas. Obra de empalme y conducción

Para la zona de captación (obra de empalme) y conducción, se sigue la antigua carretera afirmada Moquegua-Torata, hasta la altura del caserío Yacango Bajo, por donde cruza al río Torata y continua al sur hasta la bocatoma Doce Quebradas y el inicio de la conducción de la CHM1. Túnel 4

El acceso al Túnel N° 4 se inicia aproximadamente en la progresiva 5+550 km de la conducción, donde se inicia el portal del túnel, continúa su recorrido rodeando una colina hasta alcanzar la progresiva 6+650 km de la conducción, con una longitud de 2.18 km, desde donde continúa la vía de servicio de la conducción aguas arriba con una longitud de 640 m, aproximadamente, hasta llegar al final del Túnel N° 4. Acceso a botaderos y canteras

El acceso a la cantera Bocatoma Otora sigue la carretera antigua carretera afirmada Moquegua - Torata, hasta la altura del caserío Yacango Bajo, por donde cruza al río Torata y continua al norte hacia la cantera Bocatoma Otora. Los accesos a la cantera Buena Vista estarían dados por el acceso que se inicia aproximadamente en la progresiva 6+600 km de la conducción, con una longitud aproximada de 0.98 km y el acceso que parte desde el inicio del túnel 4 con un tramo de 2.58 km. El acceso al botadero 3, se inicia aproximadamente en la progresiva 1+900 km de la conducción con una longitud de 0.34 km. El tramo que empalmaría el botadero 4 y el Túnel 3 tendría una longitud aproximada de 1.02 km. El acceso para el botadero 5 se inicia en la progresiva 7+100 km de la conducción, con una longitud de 0.19 km.

Tabla 2.19 Vías de acceso proyectadas a las obras, canteras y botaderos de la CHM1

Vía Tramo Distancia

(Km) Descripción

de la vía 1 Casa de Maquinas CHM1 – Carretera a Bocatoma Torata 0.16 Afirmada 2 Portal de inicio - Portal de salida- Túnel 4 2.18 Afirmada 3 Inicio del Túnel 4 - Cantera Buena Vista 2.58 Afirmada 4 Conducción (6+ 600km ) - Cantera Buena Vista 0.98 Afirmada 6 Conducción (1+ 900km ) - Botadero 3 0.34 Carrozable 7 Salida del Túnel 3 - Botadero 4 1.02 Carrozable 8 Conducción (7+ 100km ) - Botadero 5 0.19 Carrozable





B. Acceso a la Central Hidroeléctrica Moquegua 3 Casa de máquinas

El acceso hacia la casa de máquinas se inicia en la carretera afirmada Moquegua-Torata-Omate, ubicado en la confluencia de los ríos Sajena y Poroboya, desde donde se debe construir el acceso siguiendo la margen izquierda del río Sajena hacia la casa de máquinas ubicada en la cota 2,715.29 msnm, con un desarrollo de 3.3 km. Captación y conducción

El acceso hacia la captación e inicio de la conducción se inicia desde la carretera Moquegua-Torata-Omate desde donde se divide la trocha carrozable San Juan - Bocatoma Lloques de Otora, hacia al noreste hasta la cota 3,743 msnm, desde el cual se deberá construir el acceso, que cruza el río Sajena y se desarrolla por la margen izquierda del río hasta la bocatoma, con una longitud aproximada de 4.34 km. Cámara de carga

El acceso a la cámara de carga, inicia a 780 m de la confluencia del río Sajena y Porobaya, siguiendo la vía proyectada que se dirige hacia la casa de máquinas hasta la cota 2,677 msnm, desde esta cota comienza a subir por la margen derecha del río Porobaya hasta la cota 3,252 msnm, donde retoma la dirección hacia la cámara de carga, con un desarrollo de 11.91 km. Acceso a botaderos y canteras

Se puede acceder a la cantera río Otora por la carretera Moquegua-Torata-Omate, el cual se divide en dirección noreste la trocha carrozable, y continúa el tramo a construirse en dirección a la bocatoma y la conducción. También se puede acceder por el acceso proyectado de la casa de máquinas de la CHM3. El acceso al Botadero 1, se encuentra paralelo a la conducción con una longitud de 0.52km, mientras que el acceso al Botadero 2 se encuentra perpendicular a la conducción en dirección a la entrada del botadero con una longitud de 0.13km

Tabla 2.20 Vías de acceso proyectadas a las obras y botaderos de la CHM3

Vía Tramo Distancia

(Km) Descripción

de la vía

1 Casa de Maquinas - Carretera Moquegua- Torata-Omate 3.3 Afirmada

2 Casa de Maquinas - Cámara de Carga 11.91 Afirmada

3 Conducción (4+100) - Botadero 1 0.52 Carrozable

4 Conducción (8+380) - Botadero 2 0.13 Carrozable

Fuente: Memoria Descriptiva del Proyecto Elaborado por: EQAM




2.4 DEMANDA, USO, APROVECHAMIENTO Y/O AFECTACIÓN DE RECURSOS NATURALES Y USO DE RR.HH

2.4.1 AGUAS SUPERFICIALES

Los recursos utilizados corresponden a los regulados por el embales Pasto Grande, así como también de los embalses proyectados Chilota y Chincune, estando la disponibilidad de caudales está supeditada a las necesidades agrícolas del PERPG. Se han analizado los estudios hidrometeorológicos existentes, y se ha tomado o adaptado la información de los que se han comprobado como más fiable en lo referente a obtención de caudales de aportación mensual. Para el caso de la disponibilidad hídrica de los embalse proyectados de Chilota y Chincune, se ha empleado la información del estudio hidrológico más reciente, denominado “Trasvase de los Ríos Chilota y Vizcachas-Chincune para la Ampliación Agrícola de las Lomas de Ilo y Generación de Energía de Origen Hidráulico, Distritos de Carumas, Algarrobal e Ilo, Provincias Mariscal Nieto e Ilo, Región Moquegua (junio 2012)”, sobre el cual se ha realizado una revisión y análisis minucioso, comprobándose que la metodología del estudio es en toda su extensión correcta, y en particular, en el apartado de obtención de series de aportaciones hídricas. Por otra parte, para el embalse de Pasto Grande, se ha procedido a generar una serie de aportaciones hídricas a partir de datos de explotación real del mismo, información brindada por el PERPG, calculándose luego las entradas o aportaciones en régimen natural (antes de evaporación e independientes de la explotación).

2.4.1.1 DEMANDAS

Se han definido las demandas urbanas y de regadío a partir del último estudio de demandas del año 2012 del PERPG y de la solicitud de prórroga de reserva de aguas fechada en mayo de 2012. Igualmente, se han tenido en cuenta demandas de regadío menores, situadas en el ámbito de ubicación de las centrales hidroeléctricas 1 y 3.

2.4.1.1.1 PRIORIDAD EN LA SATISFACCIÓN DE LAS DEMANDAS

Se ha otorgado el siguiente orden decreciente de prioridad para las distintas demandas: • Demandas urbanas. • Demandas de regadío de “ampliación” y demanda de Las Lomas de Ilo. • Demandas de regadío de “mejoramiento”, demanda ecológica del río Chilota y demanda

de compensación del Valle de Tambo. La producción hidroeléctrica se supedita a la producción agrícola, y por, supuesto, al abastecimiento urbano, por lo que el caudal turbinable es muy dependiente de la cuantía y distribución de las demandas, y en particular, de las de regadío.




2.4.1.1.2 RETORNOS CONSIDERADOS

Se ha considerado, desde un punto de vista conservador, un retorno del 30 % de las demandas urbanas de Moquegua-Samegua-Torata y también 30 % como retorno de la demanda urbana de Ilo, con lo que se dispone en cada uno de los casos de 0.11 m³/s, que en el caso de la demanda poblacional de Ilo sólo beneficia a la demanda de las Lomas de Ilo.

2.4.1.1.3 DISTRIBUCIÓN INTRAANUAL DE LAS DEMANDAS CONSIDERADAS

La distribución intraanual de las demandas inicialmente consideradas es la que figura en la tabla recogida a continuación. Posteriormente se indica cuáles se han tenido en cuenta en los escenarios analizados. Indicamos que la demanda denominada intermedia entre la CHM3 y CHM1 corresponde a la suma de las demandas de Los Lloques, Coplay, El Mirador, Doce Quebradas y Rápida Mollesaja.

Tabla 2.21 Distribución intraanual de las demandas DESCRIPCIÓN VOLUMEN (MMC)

1. Uso poblacional Torata, Samegua, Moquegua e Ilo, año 2041 23.593 1 A. Demanda Moquegua, Samegua, Torata 11.797 1 B. Demanda Ilo 11.797 2. Mejoramiento Valle de Torata (1224.5 ha) 18.364 3. Mejoramiento Valle de Moquegua (2914.5 ha) 43.696 4. Mejoramiento Valle de Ilo (401.5 ha) 3.903 5. Ampliación Pampa Estuquiña (60 ha) 0.600 6. Ampliación Pampa San Antonio (828 ha) 8.280 7. Ampliación Lote "T"-San Antonio (22 ha). 0.220 8. Ampliación Anexo A-San Antonio (150 ha). 1.500 9. Ampliación Pampa Jaguay Rinconada (329 ha) 3.290 10.1 Sanjune 0.628 10.2 Demanda intermedia CHM3-CHM1* 6.318 11. Ampliación Lomas de Ilo (3,500 ha) 34.792


2.4.1.2 CALIDAD DEL AGUA

En la presente sección se describe las condiciones actuales de la calidad del agua superficial en la zona de influencia del proyecto, considerando los resultados de los análisis de laboratorio de muestreos de cada cuerpo de agua a fin de conocer su composición y aptitud de uso para las obras y para la futura operación del proyecto. A la vista de los resultados de los ensayos realizados, se ha observado un valor superior a la concentración admisible de los cloruros, en el muestreo ubicado en la Bocatoma Otora. La limitación del contenido máximo de cloruros expresados en ión cloruro es una medida preventiva contra posibles acciones corrosivas sobre las armaduras. Esta limitación afecta al concreto armado y al pretensado, así como al concreto en masa cuando éste incluye armadura para reducir la fisuración.




Asimismo, las obras proyectadas no deben producir alteraciones en las características del agua respecto a su uso para riego.

2.4.2 VERTIMIENTOS

Para el manejo de las aguas residuales que se puedan generar en los frentes de obra el Proyecto ha previsto la construcción de un pozo séptico y pozo de percolación. En las Centrales Hidroeléctricas Moquegua 1 y 3, y en sus diferentes frentes de Obra; el contratista según sus necesidades determinara su ubicación de estas instalaciones. Para el adecuado manejo de estas aguas, las instalaciones se dotarán de un sistema de

tratamiento de aguas residuales con el cual se busca minimizar o eliminar la contaminación del río.

Para el manejo de las aguas residuales que se generarán en el campamento y talleres, será necesaria la construcción de un pozo séptico en un área aledaña a la caseta o campamento.

El desarrollo de actividades como aseo personal, preparación de alimentos, lavado y reparación de equipos, incrementa el riesgo de la contaminación de aguas, superficiales o subterráneas, cercanas a los sitios de los frentes de obra y talleres.

Evitar la contaminación de las corrientes de agua disponiendo adecuadamente los residuos líquidos, generados principalmente en campamentos y talleres.

Además contempla el uso de los baños químicos portátiles durante la etapa constructiva 15 unidades de baños químicos distribuidos en los campamentos y frentes de obras).

2.4.3 MATERIALES DE CONSTRUCCIÓN

2.4.3.1 CANTERAS

Se ha ubicado tres canteras considerando que abastecerá a los diferentes sectores. Es así que se ha identificado y prospectado la cantera bocatoma Otora, la cantera de la quebrada de Buena Vista y la cantera del rio Otora (unión de los ríos Otora y Porobaya). Cantera Bocatoma Otora Esta cantera se ubica en la bocatoma de Otora entre las coordenadas UTM: 298487E, 811752 y 298396E, 8112448, se trata de barras de arenas y gravas que son sedimentadas por el cauce del rio Otora. Estos depósitos fluviales recientes son el resultado de erosión de las diferentes formaciones volcánicas que se encuentran como afloramientos a lo largo del cauce del rio Otora, desde las cabeceras de cuenca, tales como la formación Huaylillas, formación Toquepala y otras unidades volcánicas que contienen riolitas, andesitas y brechas rioliticas cuyos contenidos de cuarzo superan el 10%, por lo que los materiales finos contienen estos materiales.




Tabla 2.22 Características físicas mecánicas de Agregados en Cantera Bocatoma Otora

Propiedad físico mecánica Muestra 1

A Grueso A Fino

% Humedad 1.88 2.97

Peso Especifico 2.681 2.653

% absorción 1.17 1.831

Peso unitario 1.731 1.808

Durabilidad 5.14%

Porcentaje de abrasión 19.78%

Módulo de fineza 2.92


Cantera Rio Otora - Sajena Esta cantera se ubica en las playas del Sajena que se une con el rio Porobaya y que toma a partir de esta confluencia el rio Otora, comprendido entre el puente colgante peatonal hasta las proximidades del puente carrozable de la vía Torata - Omate. Entre las coordenadas UTM: 303182E, 8119283N y 303179E, 8119217N. Son depósitos fluviales recientes, resultado de erosión de las diferentes formaciones volcánicas que se encuentran como afloramientos a lo largo del cauce de ambos ríos desde las cabeceras de cuenca, tales como la formación Huaylillas, toquepala y otras unidades volcánicas.

Tabla 2.23 Características físicas mecánicas de Agregados en Cantera Río Sajena-Otora


A Grueso A Fino

% Humedad 1.88 2.97

Peso Especifico 2.681 2.653

% absorción 1.17 1.831

Peso unitario 1.731 1.808

Durabilidad 5.14%

Porcentaje de abrasión 19.78%

Módulo de fineza 2.92

Fuente: Memoria Descriptiva del Proyecto Elaborado por: EQAM. Cantera Buena Vista Esta cantera se ubica en la zona de Buena Vista al sur oeste de la población y aproximadamente a 500m al este de la salida del túnel 3. Entre las coordenadas UTM: 296382, 8107131 y 296890, 8106967. Se trata de terrazas aluviales, conos aluviales y conos de pie de talud que se han depositado en las zonas de baja pendiente de la quebrada de Buena Vista como resultado de la erosión de la formación Moquegua.




Tabla 2.24 Características físicas mecánicas de Agregados en Cantera Buena Vista


A Grueso A Fino % Humedad 1.88 2.97 Peso Especifico 2.681 2.653 % absorción 1.17 1.831 Peso unitario 1.731 1.808 Durabilidad 5.14% Porcentaje de abrasión 19.78% Módulo de fineza 2.92


2.4.4 RESIDUOS SÓLIDOS

Los residuos sólidos que se generarán en la etapa de construcción estarán compuestos por desechos domésticos principalmente (botellas de plástico, papeles, cartones, residuos de comida, etc.), serán colocados y almacenados para su posterior recolección, transporte y disposición final por parte del servicio municipal de recojo de basura. Los residuos sólidos que generará el proyecto serán principalmente del tipo no peligroso, es decir domésticos, escombros, material excedente de obra, etc., producto de la actividad del personal de la obra entre ellos tenemos: Restos de comida Desmonte Papeles, cartones y madera Residuos de comida Lodo orgánico Envases plásticos y de vidrio Latas de bebidas y conservas Chatarra, etc. Los residuos que se generan tanto en la etapa de construcción como operación del proyecto:

Tabla 2.25 Residuos sólidos generados Etapa Descripción Tipo

Construcción

Desmonte de Construcción No peligroso Metales y colillas de soldadura No peligroso Aceites y lubricantes Peligroso Trapos contaminados Peligroso Plásticos, papeles, maderas y cartones No peligroso Plásticos No peligroso Vidrios No peligroso Metales No peligroso

Operación

Generales (asimilables a urbanos) No peligroso Fluorescentes Peligroso Tintas de impresora Peligroso Restos de concreto No peligroso

Abandono o cierre

Desmonte de Construcción No peligroso Metales y colillas de soldadura No peligroso Aceites y lubricantes Peligroso Trapos contaminados Peligroso Plásticos, papeles, maderas y cartones No peligroso





Durante la etapa de operación y mantenimiento de la obra Durante esta etapa, los residuos generados serán los lodos provenientes del funcionamiento de la Central Hidroeléctrica residuos sólidos constituidos principalmente por filtros usados, basura, chatarra. Sistemas de almacenamiento y tratamiento dentro de las instalaciones Se ubicaran recipientes o contenedores en lugares estratégicos, debidamente rotulados de forma visible e identificable, de preferencia; estableciéndose un color para los contenedores de cada categoría de residuo sólido, de ser posible se realizara una segregación de acuerdo a la naturaleza física, química y biológica y cuando sea posible se procederá al reciclaje de materiales. Destino final previsto Podrán ser dispuestos a alguna área y/o zona autorizada por la autoridad local o en todo caso a un relleno sanitario. Forma de transporte a destino final Podrán ser transportados por el contratista o en todo caso por el municipio, previa coordinación con la autoridad local. La EPS-RS deberá de estar debidamente autorizada para realizar esta labor. En conclusión, estos residuos deberán ser gestionados y manejados basados en la Ley General de Residuos Sólidos y su modificatoria (Ley N° 27314 y D.L. N° 1065); y su Reglamento (D.S. N° 057-2004-PCM).

Tabla 2.26 Fuentes de residuos sólidos generados en el proyecto Fuente Act. Generadora Tipo de Residuo Generado

Doméstico Viviendas, oficinas, almacenes, talleres, etc.

Papel, cartón, plásticos, madera, residuos de comida, vidrio, metales, etc.

Operación y Mantenimiento Operación y Mantenimiento Restos, maderas, tecnoport, latas, waypes, trapos con solventes, filtros de aceite, etc.

Construcción y Demolición Obras de construcción, lugares de reparación, montaje de equipos, tendido de cables, etc.

Madera, papel, acero, hormigón, grasas, cartón, waypes, etc.


2.4.5 DEMANDA DE MANO DE OBRA, TIEMPO E INVERSIÓN

2.4.5.1 MANO DE OBRA

La cantidad de personal que trabajará en el proyecto será aproximadamente la siguiente: Etapa de construcción 150 Etapa de operaciones 02 Etapa de mantenimiento 20




2.4.5.2 PRESUPUESTO Y CRONOGRAMA DE IMPLEMENTACIÓN

El presupuesto de obra asciende a 217, 152,221.90 Nuevos Soles vigente al mes de julio del 2013, equivalente a 77, 554,364.96 US dólar. Y se tiene previsto que la implementación de las Centrales Hidroeléctricas Moquegua 1 y 3 se realizará en un período de cuatro años considerando el primer año para la realización de los estudios de Ingeniería de detalle. Los detalles se muestran en el siguiente Gráfico, Cronograma de implementación de las centrales Hidroeléctricas Moquegua 1 y 3.




Figura 2.2 Cronograma de implementación de las centrales Hidroeléctricas Moquegua 1 y 3

Fuente: Memoria Descriptiva del Proyecto

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