345])4.2 angular acceleration kinematics of machinery (각가셏도 는 나...
TRANSCRIPT
-
기구메커니즘기구메커니즘Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
181013181013
Ch4. AccelerationCh4. Acceleration
1
-
속도의 변화량 :
평균가속도 :
순간가속도 (가속도) :
PPP VVV −′=∆
tP ∆∆ /V
2
2
0lim
dt
d
dt
d
t
PPP
tP
RVVA ==
=
→ ∆
∆
∆
4.1 Definition of Acceleration
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
가속도는 관측자의 운동, 즉 관측자의 좌표계 운동에 따름
절대 가속도(absolute acc.) :PP AA or1/
22
-
경로 AB 를 따라 움직이는 점 P 의속도 : tP s û&=V
:경로를 따르는 점 P 의 순간 속도
: P 의 법선속도, 접선속도 ( )
φ는 P 점에서의 경로의 곡률순간중심인 C 와 에 의해결정되는 접촉평면상에 있는 어떤
s&tn û,û tbn ûûû ×=
미분 : ttP ss ûû &&
&& +=A
4.1 Definition of Acceleration
tn û,û
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
(곡률 반지름 : )
결정되는 접촉평면상에 있는 어떤축에 대한 의 경사각을 의미
n
ntt
d
dû
û)2/sin(2lim
ûlim
û
00=
∆
∆=
∆
∆=
→∆→∆ φ
φ
φφ φφ
n
t
t s
dt
ds
ds
d
d
d
dt
dss û
ûû
2
ρφ
φ&&& ==∴ ρ
ρφ 1=
ds
d
t
P
n
P
tn
P ss
AA
A
+=
+= ûû2
&&&
ρ
tû
33
-
� 가속도: 시간에 대한 속도의변화율• 크기와 방향을 가지는 벡터량
• 선가속도 (linear acceleration)
• 각가속도 (angular acceleration)
RV dd==
2
� 선가속도
4.1 Definition of Acceleration
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
kjia
RVa
zyx RRR
dt
d
dt
d
&&&&&& ++=
==2
kjiω
α zyxdt
dααα ++==
� 각가속도
44
-
1. 한 점의 위치 벡터가 다음 식으로 정의될 때, t=2sec에서 점의가속도를 구하시오. 여기서 R은 인치 단위이고, t는 초단위이다.
jiR 103
43
+
−=
tt
( )( )iR
iR
tt
tt
2)(
4)( 2
−=
−=&&
&
( ) ( )2in/sec4)2(2)2( iiR −=−=&&
2. 다음 식을 따라 이동하는 점이 t=3sec일때의 가속도를 구하시오.
4.1 Definition of Acceleration
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
2. 다음 식을 따라 이동하는 점이 t=3sec일때의 가속도를 구하시오. 단위는 미터와 초이다.
jiR36
332 ttt +
−=
( ) jiR
jiR
ttt
tt
tt
22)(
22)( 2
2
+−=
+
−=
&&
&
( ) ( )2m/sec61)3(232)3( jijiR +−=+−=&&
55
-
각가속도는 강체 운동에 대해서 정의.
어떤 순간에 강체가 각속도 를 갖고, 잠시 후 각속도 를 갖는 경우ω ω′각속도 변화량 : ωωω −′=∆
(주의: 각속도 와 는 서로 다른 크기와 방향을 가질 수 있음)
각가속도 : 강체의 각속도 변화의 시간율로 정의
ω ω′
α
ωωω
α &==
=d∆
lim
4.2 Angular Acceleration
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
(각가속도 는 나 와 전혀 다른 방향을 가질 수 있음)
ωα &==
=→ dt
d
tt ∆∆ 0lim
각가속도 벡터 를 전체 강체의 절대 회전에 적용
강체의 좌표계 번호 : 로 표시.
ω ω′α
α
1/22 ,αα
66
-
PQQP VVV +=점 P 의 속도 :
)( PQPQ RωV ×=PQQP RωVV ×+=
점 P 의 가속도 :
×+×+= &&&
4.3 Acceleration Difference b/w Pts of a Rigid body
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
PQPQQP RωRωVV ×+×+= &&&&
),,,( αωRωRAVAV =×=== &&&& PQPQQPPP
PQPQQP RαRωωAA ×+××+= )(
77
-
4.3 Acceleration Difference b/w Pts of a Rigid body
점 P 의 위치를위치차 식으로 표시
이동좌표계
PQQP RRR +=
복소 극좌표 형식 : θjPQQP eR+= RR
점 P 의 속도(미분) : θjPQQP ejωω+= VV
점 P 의 가속도 : θθ αω jPQj
PQQP eRjeR +−=2
AA
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
접선 성분 :
법선(구심) 성분 :
PQ
t
PQ RA α=
PQ
PQ
PQ
n
PQR
VRA
2
2 ==ω
PQPQ
PQ
t
PQ
RV
αRA
ω=
=
t
PQ
n
PQQ
PQQP
AAA
AAA
++=
+=
88
-
4.3 Acceleration Difference b/w Pts of a Rigid body
접선 가속도 성분의 크기 :
PQ
t
PQ RαA ×=
θsinPQPQ αR=×Rα (원의 반지름)
PQ
t
PQ RαA ×=
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
)( PQn
PQ RωωA ××=
)( PQn
PQ RωωA ××=
법선 가속도 성분의 크기 :
φφω
sinsin)(
2
2
PQ
PQ
PQPQR
VR ==×× Rωω
(원의 반지름)
PQPQ RωV ×=
99
-
예제 4.1
4절 링크 기구에서, 점 A 와 B 의 가속도와링크 3과 4의 각가속도를 구하여라.크랭크는 일정한 각가속도 200 rad/s ccw를 갖는다.
가속도 해석을 하기 전에 속도 해석
속도 다각형점 A 의 속도 : ft/s100)ft12)(rad/s200( === RV ω
예제 4.1
18in
8in
6in12in
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
속도 다각형점 A 의 속도 :
링크 3과 4의 각속도:
ft/s100)ft12)(rad/s200(22
=== AOA RV ω
ft/s129andft/s128 B == VVBA
ccwrad/s3.85f12/18
ft/s1283 ===
tR
V
BA
BAω
ccwrad/s129f12/12
ft/s129
4
4
4 ===tR
V
BO
BOω
1010
-
가속도차 공식:
√√ ?√ √√ 0 √√ ?√
알 수 있는 값들:
BAAB AAA +=
t
BA
n
BA
t
AO
n
AO
t
BO
n
BO AAAAAA +++=+ 2244
022 2== AO
t
AO RαA
AAO
n
AO tR AA ====222
2 ft/s00020)f12/6()rad/s200(22 ω
222
ft/s92310)ft12/18(
)ft/s129(=== BAnBA
R
VA 2
22
ft/s64116)ft12/12(
)ft/s129(4 === BOnBA
R
VA
예제 4.1
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
가속도 다각형으로 계산
ft/s92310)ft12/18(===
BA
BAR
A ft/s64116)ft12/12(
4
===BO
BAR
A
222 ft/s60020,ft/s1550,ft/s600114
=== Bt
BA
t
BO AAA
각속도: cwrad/s0331ft12/18
ft/s1550 22
3 ===BA
t
BA
R
Aα
cwrad/s60011ft12/12
ft/s60011 22
4
4
4 ===BO
t
BO
R
Aα
가속도 다각형
1111
-
예제 4.2
예제 4.1을 직접 해석방법을 이용하여 풀어라.
위치벡터:
ftˆ35355.0ˆ35355.0
135ft12
62
ji
R
+−=
°∠
=AO
4.22ft12
18R °∠
=BA
예제 4.2
18in
8in
6in12in
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
ftˆ57161.0ˆ3868.1
12
ji +=
ftˆ92978.0ˆ36813.0
4.68ft12
122
ji
R
+=
°∠
=AO
속도 해석 결과
rad/sˆ39.129
,rad/sˆ253.84rad/s,ˆ200
4
32
kω
kωkω
=
==
속도해석(결과만):
1212
-
알고 있는 값들:
과 와
2
22 ft/sˆ14214ˆ14214)(
22jiRωωAA −=××== AOA
n
AO
ˆˆˆ kji
예제 4.2
2
33 ft/sˆ0584ˆ8449)( jiRωωA −−=××= BA
n
BA
2
44 ft/sˆ56715ˆ1636)(
44jiRωωA −−=××= BO
n
BO
α α
가속도차 공식:
√√ ?√ √√ 0 √√ ?√
BAAB AAA +=
t
BA
n
BA
t
AO
n
AO
t
BO
n
BO AAAAAA +++=+ 2244
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
과 와연관된 값: 23333 ft/sˆ36813.0ˆ57161.0
092978.036813.0
00
ˆˆˆ
ji
kji
RαA ααα +−==×= BAt
BA
가속도차 공식에 대입하면
3α 4α
2
4444 ft/sˆ36813.0ˆ92978.0
092978.036813.0
00
ˆˆˆ
44ji
kji
RαA ααα +−==×= BOt
BO
4611092978.057161.0 43 =− αα
633286813.038681.1 43 −=+− αα 24
2
3
rad/sˆ05012
rad/sˆ1300
kα
kα
−=
−=
1313
-
� 고정점에 대한 강체의 운동: 벡터법
( )RωωRαaRωRωV
RωRV
××+×=
×+×=
×==&&&
&
� 평면 운동
4.3 Acceleration Difference b/w Pts of a Rigid body
평면가속도 - 벡터복소수법
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
방향접선경로의:Direction
:Magnitude
on,acceleratitangential:
Rat α=
ו 가속도접선Rα
( )
방향향한회전중심을:Direction
:Magnitude
가속도법선 on,acceleratinormal: 2
2
R
VRan ==
×ו
ω
Rωω
� 평면 운동
1414
-
� 고정점에 대한 강체의 운동: 복소해석법
nt
jj
j
j
eReRj
eRj
eR
aa
a
V
R
+=
−=
=
=
θθ
θ
θ
ωα
ω
2
� 평면 운동
평면가속도 - 벡터복소수법
4.3 Acceleration Difference b/w Pts of a Rigid body
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
발생의해변화에 크기속도의
90, Direction
Magnitude
:onacceleratiTangential
회전수직에 ccw
R
o
t
R
a
=
=
•
α
발생의해방향변화에속도벡터의
,Direction
Magnitude
:on acceleratiNormal
22
방향회전중심반대방향과R
a
=
==
•
R
vR
n
ω
� 평면 운동
1515
-
길이가 2in인 링크상의 점 B가 O점을 중심으로 회전한다. O점은 고정점이고링크는 평면운동을 한다. 그림에 주어진 순간, q는 45o이고, 이 때의각가속도는 750 rad/sec2, 방향은 반시계방향(counterclockwise)이다. 각속도는 100 rad/sec이고 시계방향(clockwise). 이 순간 B점의 가속도를구하시오
( )n ininradRa sec/2000)2(sec)/100(:Magnitude
:onacceleratinormal
222
=+
===
×ו
ω
Rωω
예제
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
ooo
t ininradRa
1359045:Direction
sec/1500)2)(sec/750(:Magnitude
:on acceleratial tangenti
22
=+
===
ו
α
Rα
ooo 22518045:Direction =+
( ) ( ) ( ) ( )oooo
n
B
t
BB
n
B
t
BB
inaaa
1.1881.539045:Direction
sec/250020001500:Magnitude
Bpoint ofon accelerati total
22222
=++
=+=+=
+=
•
aaa
1616
-
� 도해적 가속도 해석을위해 필요한 정보
)
,수직 에R (:
,: 2
결정방향따라에
반지름회전방향
크기
t
nt
nt
RARA
A
AAA
α
ωα ==
+=
도해적 가속도 해석
4.4 Acceleration Polygon
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
) (
)
방향반지름회전
결정방향따라에n
A
α
� 위치해석, 속도해석 후입력 각가속도가 주어진경우
2432432 ,,,,,,: αωωωθθθ주어진값
� 가속도다각형으로 해석
1717
-
,,,,,,,,,,: 24324324321 αωωωθθθrrrr주어진값
( ) ( ) ( )tBAnBAtAnAtBnBBAAB
AAAAAA
AAA
+++=+
+=
tA nAnA
4.4 Acceleration Polygon도해적 가속도 해석 – 예 1
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
?,
,,,,,,,,,,:
43
24324324321
αα
αωωωθθθ
→
rrrr주어진값
( ) ( ) ( )nPAtPAnAtAnPtPPAAP
AAAAAA
AAA
+++=+
+=
433344 ,,,
070sin20sin45sin45sin:
070cos20cos45cos45cos:
αααα →==→→
−−=−−+−
−=+−−−
rArAAA
AAAAAy
AAAAAx
t
BA
t
B
t
BA
t
B
n
B
t
BA
n
BA
t
A
n
A
t
B
t
BA
n
BA
t
A
n
A
방향
방향
t
AAn
AA
n
BA
t
BA
t
BAA
n
BAA
t
BA ofdirection t
BAA ofdirection
1818
-
도해적 가속도 해석 – 예 2
,,,,,,: 2323232 αωωθθrr주어진값
( ) ( ) ( )tBAnBAtAnAtBnB AAAAAA +++=+φ
4.4 Acceleration Polygon
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
BAAB AAA +=
?,
,,,,,,:
3
2323232
α
αωωθθ
Bslider
rr
AA =→
주어진값
333
22
22
,,,
0sinsincossin:
sincossincos:
αα
φφθθ
φφθθ
t
B
t
BA
t
B
t
BA
t
B
t
BA
n
BA
t
A
n
A
t
B
t
BA
n
BA
t
A
n
A
ArAAAA
AAAAy
AAAAAx
→=→→
=++−−
−=+−+−
방향
방향
1919
-
가속도 사상의 성질
4.4 Acceleration Polygon
2
1tan180ωα
δ −−°=
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
가속도 사상의 성질
1. 각각의 강체의 가속도 사상은 가속도 다각형에서 링크의 형상 척도를 재형성한다.
2. 각 링크의 꼭지점을 나타내는 문자들은 가속도 다각형과 같으며, 이 문자들은 가속도
사상 주위를 같은 방법으로 진행하고, 링크 자신들도 같은 방향으로 진행한다.
3. 가속도 다각형의 점 OA 는 절대 가속도가 0 인 모든 점들의 사상이다. 이것은 고정된
링크의 가속도 사상이다.
4. 어떤 링크상의 임의의 점의 절대 가속도는 O4 로부터 다각형 안에 있는 점의
사상까지의 선으로 나타낸다.
5. P 와 Q 두 점 사이의 가속도차는, 가속도 사상점 P 로부터 가속도 사상점 Q 까지의
선으로 나타낸다.
2020
-
예제 4.3
그림의 4절 링크 기구는 예제 3.1에서 그에 대한속도 해석을 수행하였다. 속도 다각형은 그림3.7(b)에 나와 있다. 링크의 각속도가 900 rev/min =94.2 rad/s ccw 로 일정하다고 가정하고, 링크3과 4의 각가속도와 점 E 와 F 의 절대 가속도를구하라.
링크 2의 각가속도가 0 �
예제 4.3
0=tBAA
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
링크 2의 각가속도가 0 �
가속도다각형
222
2 ft/s9582)ft12/4()rad/s2.94( ==== BAn
BAB RωAA
점 OA 와 가속도 척도를 결정하고, 가속도 사상점 B 를결정하기 위하여 를 그린다(벡터 의 반대방향).
BA BAR
0=BAA
점 C 의 점 B 를 연결하기 위하여 가속도차 공식을 사용
√√ √√ ?√ √√ ?√t
CD
n
CD
t
CB
n
CBBC AAAAAA +=++=
2121
-
예제 3.1에서 VVVVCBCBCBCB = 38.4 ft/s= 38.4 ft/s= 38.4 ft/s= 38.4 ft/s ,,,, VVVVCCCC ====VVVVCDCDCDCD = 45.5 ft/s= 45.5 ft/s= 45.5 ft/s= 45.5 ft/s
예제 4.3
222
ft/s983)f12/18(
)ft/s4.38(===
tR
V
CB
CBn
CBA
222
ft/s2582ft12/11
)ft/s5.45(===
CD
CDn
CDR
VA
t
CD
n
CD
t
CB
n
CBBC AAAAAA +=++=√√ √√ ?√ √√ ?√
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
이 법선성분들은 점 B 와 D 에서 시작하는 가속도다각형에 추가(점선). 방향을 아는 2개의 접선성분 와 의 추가.이 경로의 교차점을 가속도 사상점 C 로 표시.
t
CBAt
CDA
ccwrad/s113f12/18
ft/s170 22
3 ===tR
A
CB
t
CBα
cwrad/s8221f12/11
ft/s1670 22
4 ===tR
A
CD
t
CDα
2222
-
점 E 의 가속도를 구하는 방법
점 B 와 C 의 가속도차 공식
를 사용하여 링크 3에 대한 가속도 사상삼각형 BCE 를 구성.
t
BC
n
BCC
t
EB
n
EBBE AAAAAAA ++=++=
CBA
2ft/s5802=A
예제 4.3
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
같은 방법으로,
2ft/s5802=EA
2ft/s9601=FA
2323
-
이동좌표계 :
각변화율(회전속도) :
절대좌표계에서 는 이동좌표계 2가
t
P udt
dsˆ
2/3=V
ρφ
s∆∆ =
ρρφ 231 PV
dt
ds
dt
d==
bPb uV
udt
dˆˆ
23
ρφ
φ ==&
tû
4.5 Apparent Acceleration of a Pt in a Moving Coord. Systbn uuu ˆ,ˆ,ˆ
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
절대좌표계에서 는 이동좌표계 2가회전할 때 와 각속도 에 의해 구속
tûφ& ω
nPttbPt
tttt
uV
uuuV
u
uuudt
ud
ˆˆˆˆˆ
ˆˆˆ)(ˆ
2/2/ 33
ρρ
φφ
+×=×+×=
×+×=×+=
ωω
ωω &&
tPnnbPn
nnnn
uV
uuuV
u
uuudt
ud
ˆˆˆˆˆ
ˆˆˆ)(ˆ
2/2/ 33
ρρ
φφ
−×=×+×=
×+×=×+=
ωω
ωω &&
2424
-
tnP
P
tnPttt
P
udt
sdu
V
dt
ds
udt
sdu
V
dt
dsu
dt
dsu
dt
sd
dt
ud
dt
ds
dt
d
ˆˆ
ˆˆˆˆˆˆ
2
22/
2/
2
22/
2
22/
3
3
32
++×=
++×=+=
ρ
ρ
Vω
ωV
상대가속도항은 이동좌표계에 고정된 관측자에 의하여 관측된 성분만을 포함�But 위 공식은 절대좌표계에서 도출, 이동 관측자에 의하여 관측되지 않은
A
4.5 Apparent Acceleration of a Pt in a Moving Coord. Sys
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
�But 위 공식은 절대좌표계에서 도출, 이동 관측자에 의하여 관측되지 않은회전효과 가 포함 � 이면 도출
법선성분(normal component) :
ω 0=ω 2/3PA
t
P
n
PP 2/2/2/ 333AAA +=
nPn
P uV
ˆ
2
2/
2/3
2 ρ=A
접선성분(tangent component) :
tt
P udt
sdˆ
2
2
2/2=A
2525
-
위치 공식
미분하면
미분하면
n
CP uρ ˆ23 −= RR
2/
2/
32
3
23
)ˆ(
ˆ)ˆ(
P
n
C
tPn
CP
uρ
uV
uρ
VωV
ωVV
+×−=
+×−=ρ
ρ
3)ˆ(
)ˆ(2/P
nn
duρduρ
VωαAA +×−×−=
4.5 Apparent Acceleration of a Pt in a Moving Coord. Sys
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
미분하면
44 344 2143421444444 3444444 21
2/3
3
3
2
2
3
23
ˆˆ2))ˆ(()ˆ(
)ˆ()ˆ(
2
22
2/
2/
2/
P
P
tnP
Coriolis
P
nn
C
Pn
CP
udt
sdu
Vuρuρ
dtdt
uρduρ
AA
VωωωαA
ωαAA
++×+−××+−×+=
+×−×−=
ρ
2/3232 P
c
PP VωA ×=가속도의 코리올리 성분
이동좌표계 2에 고정된 이동 관측자에 의해서 관측되지는않지만 과 의 차이의 일부분
2PA
3PA
상대 가속도 공식(apparent-acceleration eq.)
t
P
n
P
c
PPPP 2/2/ 332323AAAAA +++=
2626
-
특성1. 상대 가속도 공식은 다른 링크들 상의 2 개의 일치점들의 가속도를 연관시켜
주기 때문에 이 절의 목적에 적합.
2. 상대 가속도 공식에는 새로 정의된 세 가지 성분 중 한가지 성분만 미지수
코리올리 성분과 법선성분은 속도 정보로부터 계산
접선성분 는 대부분, 을 모르기 때문에 크기가 미지수
3. P3 이 좌표계 2 상에서 움직이는 경로를 인지하는 능력에 따른다는 것을
t
P 2/3A
22 / dtsd
4.5 Apparent Acceleration of a Pt in a Moving Coord. Syst
P
n
P
c
PPPP 2/2/ 332323AAAAA +++=
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
3. P3 이 좌표계 2 상에서 움직이는 경로를 인지하는 능력에 따른다는 것을
인식하는 것이 중요. 이 경로는 법선성분과 접선성분의 축에 대한 기초이고
또한 ρ의 절점에도 필요하다.
링크 2상의 P3 에 의해서 표시되는 경로는, 링크 3상의 P2 에 의해서 표시되는 경로와 반드시 같지 않다.
t
P
n
P
c
PPPP 3/3/ 223232AAAAA +++=
가속도 는 를 이용 cf) 는 를 이용한다.c PP 32Ac
PP 23A 2ω 3ω
2727
-
� A점에서 관찰한 운동: 상대가속도
가속도다각형
( )
2
22
2
22
2
22
2
,
ωα
ωα
ωα
ωθθ
θ
θ
RARA
eReRj
eRj
eR
n
PA
t
PA
n
PA
t
PA
PA
jj
PA
j
PA
j
PA
==
+=
−=
−=
=
=
AA
R
A
V
R
4.5 Apparent Acceleration of a Pt in a Moving Coord. Sys
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
가속도다각형
( )( ) ( ) ( )nPAtPAnAtAnPtP
n
PA
t
PAAP
PAAP
AAAAAA
AAAA
AAA
+++=+
++=
+=
22 , ωα RARA PAPA ==
� O점에서 관찰한 운동: 절대가속도
� 상대가속도 :APPA AAA −=
2828
-
블록 3이 링크 2상에서 일정한 속도 30 m/s로밖으로 미끄러지는 동안 링크 2는 일정한 각속도 50 rad/s ccw 로 회전한다. 이 블록의 A 점에 대한 절대가속도를 구하라.
일치점 A2 의절대 가속도
t
OA
n
OAOA AAAA 222222 ++=
예제 4.4
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
절대 가속도 2222 m/s2501)m5.0()rad/s50(2222 === OA
n
OA RωA
점 A3은 링크 2의 축을 따라서 이동� 상대 가속도 공식
(가속도 사상점 A2 를 결정)
t
A
n
A
c
AAAA 2/2/ 332323AAAAA +++=
2
2/2 m/s0003)m/s30)(rad/s50(22 223 === Ac
AA VωA
0)m/s30( 2
2
2/
2/2
3=
∞==
ρAn
A
VA 02
2
2/3==
dt
sdtAA
2m/s25033=∴ AA
2929
-
역슬라이더-크랭크 기구의 4절 링크 기구는 예제 3.1에서 그에대한 속도 해석을 수행하였다. 속도 다각형은 그림 3.7(b)에 나와있다. 링크의 각속도가 900 rev/min =94.2 rad/s ccw 로일정하다고 가정하고, 링크 3과 4의 각가속도와 점 E 와 F 의절대 가속도를 구하라.
속도 해석결과 ft/s7.6,ft/s0.10ft/s,0.12 4/ === BABA VVV
예제 4.5
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
속도 해석결과
t
AO
n
AOOA AAAA 222 ++=가속도 계산
ft/s7.6,ft/s0.10ft/s,0.12 4/33 === BABA VVVcwrad/s67.743 ==ωω
222
2 ft/s0.216)ft12/8()rad/s18(22 === AOn
AO RωA
가속도차 공식?? √√ √√ ?√
t
AB
n
ABAB 333AAAA ++=
222
ft/s9.76)ft12/6.15(
)ft/s0.10(3
3===
BA
ABn
ABR
VA
3030
-
에 대한 두 번째 공식(링크 4에 위치한 관측자의 관점)
상대 가속도 공식
예제 4.5
2
4/4 ft/s103)ft/s7.6)(rad/s67.7(22 343 === Bc
BB VA ω
3BA
t
B
n
B
c
BBBB 4/4/ 334343AAAAA +++=
0)ft/s5.6( 2
2
4/
4/3
3=
∞==
ρBn
B
VA
222 ft/s145,ft/s17,ft/s103 === tt AAA다각형으로부터
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
링크 3과 4의 각가속도
222
4/ ft/s145,ft/s17,ft/s103 333 === Bt
AB
t
B AAA
ccwrad/s1.13ft12/6.15
ft/s17 22
343 ====
BA
t
AB
R
Aαα
n
B 4/3A
이 예제에서 링크 4상의 B3의 경로와 링크 3상의 B4의 경로는 모두 가시화할 수 있고, 어느것이든 접근방법을 결정하는 데 사용할 수 있음.But, B4가 지면에 고정(링크 1)되어 있어도 링크 1의 점 B3의 경로는 알 수 없다.� 항은 직접 계산할 수 없다.
3131
-
예제 4.6
역슬라이더-크랭크 기구의 속도 해석은예제 3.3에서 실시하였다. 만일 링크 2가일정한 속도로 구동된다고 할 때 링크 4의각가속도를 결정하여라.
속도해석 결과(예제 3.3)ft/s48.5,ft/s17.7ft/s,9 4/22 === AADA VVV
예제 4.6
dimension in inches
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
cwrad/s55.7,rad/s36 432 === ωωω
가속도 해석t
AE
n
AEEA AAAA ++=2222
2 ft/s324)ft12/3()rad/s36( === AEn
AE RωA
t
A
n
A
c
AAAA 4/4/ 224242AAAAA +++=
점 A2 는 링크 4에 있는 관측자에게 직선경로를 따라 이동√√ ?√ √√ ?√
ft/s7.82)ft/s48.5)(rad/s55.7(22 4/4 242 === Ac
AA VA ω )(04/2 ∞== ρQn
AA
3232
-
예제 4.6
0 √√ o√ t
DA
n
DADA 444AAAA ++=
가속도 다각형
ft/s6.53ft12/5.11
ft/s)17.7( 22
4
4
4===
DA
DAn
DAR
VA
n
A
t
DA
n
DA
t
A
c
AAA 4/4/ 2442422AAAAAA ++=−−
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
cwrad/s292ft12/5.11
ft/s9.279 22
4
4
4 ===DA
t
DA
R
Aα
코리올리 성분을 포함하고 있는 가속도 문제를 풀 때, 벡터들을 빼주는 것이 필요하며, 이를중의하여 검토하여야 한다. 를 포함하는 반대편 공식은 사용될 수 없다.왜냐하면 와 가 추가적인(제3의) 미지수가 되기 때문이다.
2/4AA
n
A 2/4Aρ
2442422
3333
-
상대 각가속도 (Apparent angular acceratlation): 2 개의 강체가 서로 다른 각가속도로 회전할 때, 그들 사이의 벡터차.
2/323232/3 or αααααα +=−=
4.6 Apparent Angular Acceleration
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery 3434
-
예제 4.7
그림과 같은 위치에서 요동하는 링크 3인 평면 종동절과 직접 접촉하는 링크 2인원형캠의 각속도가 이고, 각가속도 이다. 이 순간의 종동절 링크 3의 각가속도를 구하라. (AB=3in)
cwrad/s102 =ω ccwrad/s252
2 =α
tncAAAAA +++=
예제 4.7
t
AB
n
ABAB 222AAAA ++=
222
2 in/s300)in3()rad/s10(22 === ABn
AB RA ω22
2 in/s75)in3)(rad/s25(22 === ABt
AB RA α
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
속도 다각형
t
C
n
C
c
CCCC 3/3/ 223232AAAAA +++=
가속도 다각형
점 C2가 링크 3상에 그리는 경로의곡률반지름을 알 수 없음 � ?nC 3/2A
�경로의 곡률을 알고 있는 다른한 쌍의 일치점 B를 이용
3535
-
예제 4.7
가상의 (확장된) 링크 3에서 점 B2 가 그리는 경로를 고려�경로는 표면으로부터 일정 거리에 위치하고 직선임.
t
B
n
B
c
BBBB 3/3/ 223232AAAAA +++=
0)in/s50( 2
2
3/
3/2
2=
∞==
ρBn
B
VA
2
3/3 in/s0001)in/s50)(rad/s10(22 22 === Bc
AB VA ω
(B3 은 B2 와 일치하는 점이나, 링크 3에 고정)
)in/s50( 2/2 =CBVQ
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
B2의 가속도 : t
DB
n
DBDB 333AAAA ++=
t
DB
n
DB
t
B
c
BBB 332322 3/AAAAA +=−−
√√ √√ ?√ √√ ?√
222
/in350in58.3
)/in4.35(
3
3
3s
s
R
VA
DB
DBn
DB ===
사상점 B3 을 구하면, 사상점 C3 은 모두 링크 3상에 있는 가속도 사상 ΔDB3C3 를구성함으로써 쉽게 계산.
링크 3의 각가속도 cwrad/s262in58.3
in/s938 22
3
3
3 ===DB
t
DB
R
Aα
3636
-
원판의 중심점의 가속도 가 주어지면 � 극점 OA 를 선택하고 속도 다각형을 표시CA
tnc +++=
4.7 Direct Contact and Rolling Contact
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
t
P
n
P
c
PPPP 2/2/ 332323AAAAA +++=상대 가속도식 :
(구름 접촉 속도 조건 )
: 항상 구름 접촉점에서 평면에 대해 수직방향.
02/3 =PV0and02
2
2/
2/2/3
3323===×=
ρPn
PP
c
PP
VAVωA
접선성분이라고 하는 데 혼동할 수 있으므로, 를 새로운 위첨자를 사용하여 구름 접촉 가속도 로 정의rP 2/2A
r
PPPP 2323AAA +=상대 가속도식 :
r
P 2/2A
t
P 2/2A
3737
-
예제 4.7
그림과 같이 원형 롤러 4가 미끄럼 없이 요동 종동절 3위에 구름접촉하고 있다.링크 2의 각속도가 이고, 각가속도 이다. 이 순간의 롤러와 종동절 링크 3의 각가속도를 구하라. (AB=3in)
속도 다각형
cwrad/s102 =ω ccwrad/s252
2 =α
r
C
t
DC
n
DC
t
BC
n
BC
t
AB
n
ABC
3/33333
444422224
AAA
AAAAA
++=
+++=
예제 4.8
√√ √√ √√ ?√
√√ ?√ ?√
미지수가 3개 �계산 불가 � C3 와 B 점 이용
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
t
BC
n
BCBC 444444AAAA ++=
가속도 다각형
미지수가 3개 �계산 불가 � C3 와 B 점 이용
222
/in146in50.1
)/in8.14(43
44s
s
R
VA
CB
BCn
BC ===
구름접촉식: rCCC 3/434AAA +=
연립하면
cwrad/s262 23 =α
ccwrad/s271in50.1
in/s406 22
444 ===
CB
t
BC
R
Aα
3838
-
두 점의 위치 일치하는 경우 일치하지 않는 경우동일한 강체에 자명한 경우: 가속도차:있는 경우
2단계 사용
QP AA =t
PQ
n
PQQP AAAA ++=)( PQ
n
PQ RωωA ××=
PQ
t
PQ RαA ×=
동일한 강체에 상대 가속도: 일반적인 경우:있는 경우2 t
jP
n
jP
c
PPPP // AAAAA +++=
4.8 Systematic Strategy for Acceleration Analysis
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
구름 접촉 가속도
2단계 사용
(경로 는 기지값)jPjPPPPP iijiji //
AAAAA +++=
jPj
c
PP iji /2 VωA ×=
jiP /
njPn
jPi
i
Vû
2
/
/ ρ−=A
tt
jPdt
sdi
û2
2
/ =A
( 은 접촉점에서 표면에 법선)
r
jPPP iji /AAA +=
r
jPiA /
3939
-
슬라이더의 가속도
+−
++−=
φθ
θαφθ
φθ
θωcos2
2sinsin
cos4
2sin
cos
2coscos
33
232
l
rr
l
r
l
rrx&&
2
r
4.9 Analytic Methods
φθ coscos lrx +=
−+−=
θ
θθω
222 sin2
sinsin
rl
rrx&슬라이더의 속도
슬라이더의 변위 φθ sinsin lr =
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
이 작은 경우 (근사표현)
2
sin1cos where
−= θφl
r
l
r1cos ≈φ
+−
+−= θθαθθω 2sin2
sin2coscos2
l
rr
l
rrx&&
4040
-
위치해석: 복소 표현 004)
2(
13232 =−−+
−j
jjj
ererererπ
θθ
0coscos 43322 =−+ rrr θθ0sinsin 13322 =++ rrr θθ
2321 ,,,given For θrrr
4.10 Complex Algebra Methods04132 =−−+ rrrr루프 폐쇄 방정식
스칼라 표현
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
2321 ,,,given For θrrr
+= −
3
2211
3
sinsin
r
rr θθ
004332232 =−+ jjj erejrejr &θθ ωω
33224 coscos θθ rrr +=
속도 해석:
2
33
223
cos
cosω
θθ
ωr
r−=
3332224 sinsin ωθωθ rrr −−=&
4141
-
33
2
333222
2
2223
cos
sincossin
θωθαθωθ
αr
rrr +−−=
가속도 해석:
4.10 Complex Algebra Methods
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
입력 각속도가 일정한 경우
333
2
333222
2
2224 sincossincos αθωθαθωθ rrrrr −−−−=&&
)0( 2 =α
33
2
333
2
2223
cos
sinsin
θωθωθ
αr
rr +−=
2
333333
2
2224 cossincos ωθαθωθ rrrr −−−−=&&
4242
-
4.10 Complex Algebra Methods
04321 =−++ rrrr루프 폐쇄 방정식:
04321 4321 =−++θθθθ jjjj
erererer
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
0432 443322 =−+θθθ θθθ jjj ejrejrejr &&&속도해석:
0coscoscos 444433222 =−+ θωθωθω rrr
0sinsinsin 444433222 =−+ θωθθθω rrr
실수항과 허수항으로 분리
( )
에 대해 풀면2
344
32242
343
4223
)(sin
)(sin,
)(sin
)(sinω
θθθθ
ωωθθθθ
ω−−
=−−
=r
r
r
r
443322 ,, θωθωθω &&& ===
2ω
4343
-
4.10 Complex Algebra Methods
루프 폐쇄 방정식:
0432 443322 =−+θθθ θθθ jjj ejrejrejr &&&
04321 4321 =−++θθθθ jjjj
erererer
속도해석:
가속도해석:
0)()()( 4433222
4444
2
3333
2
2222 =−−−+−θθθθθθ ωαωαωα jjjjjj erjererjererjer
0cossincossincossin 42
444443
2
333332
2
22222 =++−−−− θωθαθωθαθωθα rrrrrr
0sincossincossincos222 =+−−+− θωθαθωθαθωθα rrrrrr
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
)sin(
)(cos)(cos,
)sin(
)(cos)(cos
344
2
33
2
4434
2
23224
343
2
44
2
3433
2
24223 θθ
ωωθθωθθα
θθωωθθωθθ
α−
−−+−=
−−−+−
=r
rrr
r
rrr
입력 각속도가 일정한 경우 )0( 2 =α
0sincossincossincos 42
444443
2
333332
2
22222 =+−−+− θωθαθωθαθωθα rrrrrr
4444
-
점 S의 가속도
)]sin()[cos(
)]cos()sin([
)]cos()sin([
)]sin()[cos(
2222
2
2
22222
)(2
2
)(
2
222222
)(
2222
)(
2222
22
22
δθδθω
δθδθα
ωα
δθδθωω
δθδθ
δθδθ
δθ
δθ
+++−
+++−=
−=
+++−==
+++==
++
+
+
js
js
esejs
jsjse
jsse
jj
S
j
S
j
S
A
V
R
링크 장치상의 임의 점의 가속도
4.10 Complex Algebra Methods
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
점 U의 가속도
)]sin()[cos(
)]cos()sin([
)]cos()sin([
)]sin()[cos(
4444
2
4
44444
)(2
4
)(
4
444444
)(
4444
)(
4444
44
44
δθδθω
δθδθα
ωα
δθδθωω
δθδθ
δθδθ
δθ
δθ
+++−
+++−=
−=
+++−==
+++==
++
+
+
ju
ju
eueju
jujue
juue
jj
U
j
U
j
U
A
V
R
4545
-
점 P의 가속도
jj
PA
PAAP
j
PA
PAAP
j
PA
jp
epejp
jpjpe
jppe
A
VVV
V
RRR
R
+++−=
−=
+=
+++−==
+=
+++==
++
+
+
)]cos()sin([
)]cos()sin([
)]sin()[cos(
33333
)(2
3
)(
3
333333
)(
3333
)(
3333
33
33
δθδθα
ωα
δθδθωω
δθδθ
δθδθ
δθ
δθ
4.10 Complex Algebra Methods
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
PAAP
jp
jp
AAA +=
+++−
+++−=
)]sin()[cos(
)]cos()sin([
3333
2
3
33333
δθδθω
δθδθα
위치와 속도가 정의되어 있다면 임의의 링크위의 어떠한 점에도적용 가능
4646
-
발생때변할따라시간에거리가사이의점다른한점과물체상의회전하는 •
코리올리가속도
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
sliptrans ppp
jj
p
j
p
epjep
pe
VVV
V
R
+=
+=
=
22
2
2
θθ
θ
ω &
발생
슬라이더하는미끄럼운동을따라서링크를회전하는
발생때변할따라시간에거리가사이의점다른한점과물체상의회전하는
onacceleratiCoriolis
→
→
•
slipcoriolisnormalgentail ppppp
jjjj
p
jjjjj
p
epjepepjep
epjepjepejpjep
AAAAA
A
A
+++=
++−=
++++=
tan
2222
22222
2
2
22
22
22
22
2
)()(
θθθθ
θθθθθ
ωωα
ωωωα
&&&
&&&&
수직벡터에방향
크기
코리올리가속도
2 2
p
jje
p
R→=
=θ
ω&
4747
-
코리올리 가속도 - 예
코리올리가속도
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
나타남관찰할때회전좌표계에서는
않음나타나지절대좌표계에서는
•
•
함휘게동쪽으로
움직일때북쪽으로남쪽에서경로태풍의
회전방향시계남반구
회전방향반시계북반구
태풍
:
: -
: -
•
•
4848
-
코리올리 가속도 – 전이 슬라이더-크랭크벡터루프식: 01432 =−−− RRRR
속도해석:
jjjjj
jjjj
ejcecjebjejbebj
ebjebejaeaj
=+−++−
+−+44333
3322
0)()(
)()(
4
2
4
2
33
2
3
2
32
2
2
2
θθθθθ
θθθθ
αωωαω
ωαω&
&&&
가속도해석:
01432 =−−− θθθθ jjjj decebeae
04332 432 =−−−θθθθ ωωω jjjj ejcejbebeja &
코리올리가속도
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
normalgential
slipcoriolisnormalgential
normalgential
BBB
ABABABABAB
AAA
BAAB
ABBA
BABA
jj
jjjjjj
ecjec
ebjebebjebeajea
ejcecjebjejbebj
AAA
AAAAA
AAA
AAA
AA
AAA
+=
+++=
+=
+=
−=
=−−
=−−
++−−−
=+−++−
tan
tan
tan
44
333322
,
0
0)(
)2()(
0)()(
2
44
3
2
33
2
22
44333
여기서
θθ
θθθθθθ
ωα
ωωαωα
αωωαω&&&
4949
-
33
33
tan
44
tan
22
tan
3
2
33
2
44
2
22
2
,
θθ
θθ
θθ
θθ
ω
ωα
ωα
ωα
j
AB
j
AB
j
AB
j
AB
j
B
j
B
j
A
j
A
ebjeb
ebjeb
ecjec
eajea
slipcoriolis
normalgential
normalgential
normalgential
&&& ==
−==
−==
−==
AA
AA
AA
AA
여기서
•구속조건
코리올리가속도
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
4343
43
,
,
ααωω
γθθ
==
+=
미분하면대해시간에양변을
Euler 변환:
0)sin(cos)sin(cos
)sin(cos)sin(cos2
)sin(cos)sin(cos
)sin(cos)sin(cos
44
2
4444
33333
33
2
3333
22
2
2222
=+++−
+−+−
+++−
+−+
θθωθθα
θθθθω
θθωθθα
θθωθθα
jcjjc
jbjjb
jbjjb
jajja
&&&
0)sin(cos)cossin(
)sin(cos)cossin(2
)sin(cos)cossin(
)sin(cos)cossin(
44
2
4444
33333
33
2
3333
22
2
2222
=+++−−
+−+−−
+++−−
+−+−
θθωθθα
θθθθω
θθωθθα
θθωθθα
jcjc
jbjb
jbjb
jaja
&&&
5050
-
0cossincossin2
cossincossin
4
2
444333
3
2
3342
2
222
=++−+
++−−
θωθαθθω
θωθαθωθα
ccbb
bbaa
&&&
실수부:
허수부:
0sincossincos2
sincossincos
4
2
444333
3
2
3342
2
222
=+−−−
+−−
θωθαθθω
θωθαθωθα
ccbb
bbaa
&&&
)cos(
2)sin()]sin()cos([
43
334
2
423
2
22324 θθ
ωθθωθθωθθαα
−+−−+−+−
=cb
bca &
코리올리가속도
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
)cos(
)]cos(2[)sin(2
)]sin()sin([)]cos()cos([
43
34
222
4344
243222423
2
2
θθθθωθθω
θθθθαθθθθω
++
−++−−+
−−−+−+−
=cb
bccbcb
cbacba
b&
&&
)sin(cos)cossin(
)sin(cos)cossin(2
)sin(cos)cossin(
)sin(cos)cossin(
44
2
4444
33333
33
2
3333
22
2
2222
tan
tan
tan
θθωθθα
θθθθω
θθωθθα
θθωθθα
jcjc
jbjb
jbjb
jaja
normalgential
slipcoriolisnormalgential
normalgential
BBB
ABABABABBA
AAA
+++−−=+=
+−+−−
+++−−=+++=
+−+−=+=
AAA
AAAAA
AAA
&&&
5151
-
미분
가정:
평면운동 기구에서 모든 각속도는 방향
0443322 =×−×+× rωrωrω
0 known, 22 =αω
0)ˆˆ()ˆˆ()ˆˆ( 444333222 =×−×+× rkrkrk ωrωrr ωk̂
4.11 The Chase Solutions
04321 =−++ rrrr루프 폐쇄 방정식:
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
를 내적
444333222
4r̂ )0ˆ)ˆˆ(( 4444 =⋅× rrkωrQ0ˆ)ˆˆ(ˆ)ˆˆ( 43334222 =⋅×+⋅× rrkrrk ωrr ω
433
42223
ˆ)ˆˆ(
ˆ)ˆˆ(
rrk
rrk
⋅×
⋅×−=
r
rω
ω
334
32224
ˆ)ˆˆ(
ˆ)ˆˆ(
rrk
rrk
⋅×
⋅×=
r
rω
ω
를 내적3̂r
5252
-
가속도 관계 (입력 각가속도 )
미분
평면운동이므로
02 =α0)()()( 4444433333222 =×−××−×+××+×× rrωωrrωωrωω αα
0)ˆˆ(ˆ)ˆˆ(ˆˆ 44442
443333
2
332
2
22 =×−+×+−− rkrrkrr αωαωω rrrrr
)ˆˆ,0ˆ)ˆˆ(( 233332
333333 ωα rωrr =⋅=⋅× rrrrkQ0ˆ)ˆˆ(ˆˆˆˆ 344334
2
44
2
3332
2
22 =⋅×−⋅+−⋅− rrkrrrr αωωω rrrr
4.11 The Chase Solutions
를 내적3̂r
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
)ˆˆ,0ˆ)ˆˆ(( 3333333333 ωα rωrr =⋅=⋅× rrrrkQ
344
34
2
44
2
3332
2
224
ˆ)ˆˆ(
ˆˆˆˆ
rrk
rrrr
⋅×−
⋅−+⋅=
r
rrr ωωωα
433
2
4443
2
3342
2
223
ˆ)ˆˆ(
ˆˆˆˆ
rrk
rrrr
⋅×−
−⋅+⋅=
r
rrr ωωωα
를 내적4r̂
5353
-
4.12 The Method of Kinematic Coefficients
04321 =−++ rrrr스칼라 표현
입력 위치변수인 에 관하여 미분
0coscoscoscos 44332211 =−++ θθθθ rrrr0sinsinsinsin 44332211 =−++ θθθθ rrrr
2θ
루프 폐쇄 방정식:4 bar linkage mechanism
sinsinsin θθθθθ rrr =′+′− 43 and where θθθθ dd =′=′
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
22444
2'
444333
2'
333 cossincossincos θθθθθθθθθ rrrrr =′′++′′−−
22444
2'
444333
2'
333 sincossincossin θθθθθθθθθ rrrrr =′′−+′′+−2
2
4
2
42
2
3
2
3 and θθ
θθθ
θd
d
d
d=′′=′′
22444333 sinsinsin θθθθθ rrr =′+′−
22444331 coscoscos θθθθθ rrr −=′−′ 24
4
2
33 and where θ
θθ
θθ
θd
d
d
d=′=′
1111차차차차 운동계수운동계수운동계수운동계수
입력 위치변수인 에 관하여 다시 미분2θ
2222차차차차 운동계수운동계수운동계수운동계수
)(sin
)(sinand
)(sin
)(sin
434
3224
433
4223 θθ
θθθ
θθθθ
θ−−−
=′−−−
=′r
r
r
r링크 3과 4의1차 운동계수
5454
-
링크 3과 4의 sincosand
sincos 32314241 θθθθθ
θ−−
=′′−−
=′′BBBB
4.12 The Method of Kinematic Coefficients
=
−+
−+=
′′
′′
−
−
2
1
2'
444
2'
33322
2'
444
2'
33322
4
3
4433
4433:
sinsinsin
coscoscos
coscos
sinsin
B
B
rrr
rrr
rr
rr
θθθθθθθθθθ
θθ
θθθθ
(행렬식 (i) 인 경우,
(ii) 의 경우43 θθ =
)sin( 4343 θθ −= rr∆ °±= 18043 θθ� ∆=0)
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
링크 3과 4의각가속도
링크 3과 4의2차 운동계수 )sin(
sincosand
)sin(
sincos
434
32314
433
42413 θθ
θθθ
θθθθ
θ−
−−=′′
−−−
=′′r
BB
r
BB
24
2
24423
2
233 and αθωθααθωθα ′+′′=′+′′=
5555
-
상관각도 의 변수 상관크기 의 변수
(운동계수 부호 는 (운동계수 부호 는
입력과 무관함) 입력과 무관함)
입력 ψθψθα &&& jjj ′+′′=2
jθ
jθ ′jr
jr ′′
iθψ 각=
ψ
θθ
d
d jj =′
ψψ &&&&& jji rrr ′+′′=2
ψd
drr
j
j =′2θ
θd j=′′
2rd
(무차원)
(무차원)
(무차원)
4.12 The Method of Kinematic Coefficients
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
입력ψθψθα &&& jjj ′+′′=
2
ψ
θθ
d
d jj =′
ψψ &&&&& jjj rrr ′+′′=2
ψd
drr
j
j =′ir크기=ψ
(1/길이)
(길이)
(무차원)
(1/길이)
2ψ
θθ
d
d jj =′′
2
2
ψd
rdr
j
j =′′
2
2
ψ
θθ
d
d jj =′′ 2
2
ψd
rdr
j
j =′′
(무차원) (무차원)
5656
-
링크 3과 4의 2차 운동계수
rad/rad5625.04 +=′θrad/rad2718.03 +=′θ
예제 4.9
크랭크 2에 의해 반시계방향으로 ω2 = 900 rev/min ccw 의 일정한 각속도로구동된다. 커플러 링크 및 출력 링크의 각가속도와 점 E 및 F의절대가속도를 구하라.
링크 3과 4의 1차 운동계수
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
링크 3과 4의 각가속도
링크 3과 4의 2차 운동계수
cwrad/s8021andccwrad/s116 242
3 == αα
2
4 rad/rad2030.0−=′′θ
2
3 rad/rad0131.0+=′′θ
피벗 A에 대한 점 E의 위치
°=′′′′= − 80.21)01/4(tan where 1φ
EBE rrr += 2)(coscos 322 φθθ −+= EBE rrx
)(sinsin 322 φθθ −+= EBE rry5757
-
22 in/rad8310.3andin/rad7206.1 −=′′+=′′ EE yx
33
2'
3322 )sin()cos(cos θφθθφθθ ′′−−−−−=′′ EBEBE rrrx
33
2'
3322 )cos()sin(sin θφθθφθθ ′′−−−−−=′′ EBEBE rrry
예제 4.8
점 E의 1차 운동계수
점 E의 속도:
in/rad4191.3)(sinsin 3322 −=′−−−=′ θφθθ EBE rrx
in/rad9269.0)(coscos 3322 =′−+=′ θφθθ EBE rry
ft/sˆ28.7ˆ84.26)ˆˆ( 2 jijiV +−=′+′= ωEEE yx
점 E의 2차 운동계수
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
in/rad8310.3andin/rad7206.1 −=′′+=′′ EE yx
2
2
2
22
2
2
ft/sˆ24.4482ˆ32.892
ˆ)(ˆ)(
ji
jiA
−=
′+′′+′+′′= αωαω EEEEE yyxx점 E 의 가속도:
)ft/s6062( 2=EA
점 F 의 1차, 2차 운동계수22 in/rad8310.3andin/rad7206.1 −=′′+=′′ EE yx
2
2
2
22
2
2
ft/sˆ8871ˆ433
ˆ)(ˆ)(
ji
jiA
−−=
′+′′+′+′′= αωαω FFFFF yyxx점 F 의 가속도
in/rad9926.0andin/rad1419.3 +=′−=′ EE yx
)ft/s9361( 2=FA5858
-
예제 4.9
풀이루프폐쇄방정식미분
4333222 cossinsin θθθθθ =′−′− rr4333122 sincoscos θθθθθ =′+′ rr
1차 운동계수 rad/m77.19−=′θ rad/m436.5and =′θ
예제 4.10
편심 슬라이더-크랭크 기구가 슬라이더 4에의해 현재 상태에서 왼쪽으로로 구동되고 있다. 링크 2와 3의 각가속도와점 D의 순간가속도를 각각 구하라.
m/s10=CV
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
링크2와 3의2차 운동계수:
0sincossincos 3332'
333222
2'
222 =′′−−′′−− θθθθθθθθ rrrr0cossincossin 333
2'
333222
2'
222 =′′+−′′+− θθθθθθθθ rrrr
=′′=′′
2
4
3
2
32
4
2
2
2 anddr
d
dr
d θθ
θθ
1차 운동계수 rad/m77.192 −=′θ rad/m436.5and 3 =′θ
2
3
2
2 rad/m73.162andrad/m25.246 +=′′−=′′ θθ
43
2
43342
2
422 , rrrr &&&&&& θθαθθα ′+′′=′+′′=링크 3과 4의각가속도:
다시 미분
(입력속도 대입) ccwrad/s273.16,cwrad/s625.242
3
2
2 +=−= ααm/s104 −=r&5959
-
점 D 의 2차 운동계수
예제 4.9
22 m/m3.12andm/m52.6 −=′′+=′′ DD yx
θµθθµθθθθθ ′′−−−−′′−−=′′ )sin()cos(sincos 32'
33222
2'
222 DBDBD rrrrx
θµθθµθθθθθ ′′−+−−′′+−=′′ )cos()sin(cossin 32'
33222
2'
222 DBDBD rrrry
피벗 A에 대한 점 D의 위치 DBD rrr += 2)(coscos 322 βθθ −+= DBD rrx)(sinsin 322 βθθ −+= DBD rry
°−== − 01.31)80/50(tan where 1β
2번 미분
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
jiA ˆ)(ˆ)( 42
44
2
4 ryryrxrx DDDDD &&&&&& ′+′′+′+′′=
2m/sˆ2311ˆ652 jiA −=D
점 D 의 가속도:
점 D 의 1차 운동계수(예제 3.7) m/m4071.0andm/m121.1 −=′+=′ DD yx
(점 D 의 가속도 크기 )2m/s3911=DA
4)ˆˆ( ryx DDD &jiV ′+′=점 D 의 속도:
6060
-
접촉점 I 점 부근에서 두 순간중심 궤적의 곡률과 일치하는 원으로서의 순간중심을 고려.
정지 순간중심 궤적에 대해
이동 순간중심 궤적의 각속도가 이면,
점 C 의 순간속도 :
ω
CIC RV ω=
공액점이 A’ 인 A 의 속도 :AIA RV ω=
운동이 진행됨에 따라 2 개의 순간중심
4.14 The Euler-Savary Equation
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
점 A의 궤적의 곡률중심인 점 A’ 를 구하는 작도 � Hartman 작도
•순간중심 속도 v 의 성분 u 는 에 평행하고 에 수직.
•선분 AP 의 속도 와 u 의 끝점을 연결하는 선이 만나는 점이 공액점 A’ 의 위치
� A 궤적의 곡률반지름
운동이 진행됨에 따라 2 개의 순간중심
궤적의 접점인 순간중심 I 의 위치는
양 순간중심 궤적을 따라 속도 v 로 이동
C
CC
CI VR
Rv
′
′=
AV
AV
AIR
AA ′=Rρ6161
-
속도 u 의 크기
(ψ 는 선 에 대한 순간중심 궤적 접선으로부터 각도)
로 나누고, 역수를 취하면
φsinvu =
AIR
A
AA
AI VR
Ru
′
′=
ωψωAA
APAP
CC
CPCP
R
RR
R
RRu
′
′
′
′ == sin
ψω sinRR CCAA ωψ == ′′ sin
앞의식에서
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
vRRRR CPCPAAAPψ ==
′′
sin
PCCPCCPAAPAA ′′′′′ −=−= RRRRRR and
−=
−
′′ PCCPPAAP RRRR
11sin
11ψ
[ 오일러-세베리 공식 (Euler-Savary equation) ]
두 순간중심 궤적 와 의 곡률반지름을 알면, 순간중심 I 에 상대적인 2개의공액점 A 와 A’ 의 위치를 결정
CIR ICR ′
6262
-
CPR PCR ′위의 오일러-세베리 공식의 형태에서는 순간중심 와 의 순간중심 궤적의곡률반지름을 알아야 하는 단점
점I 를 고려(이 점은 순간중심 궤적법선상에 위치)
ICCIJI RRR ′−=
111
점 J 의 경로에 대한 곡률반지름은무한대이며, J 의 궤적은 J 에 변곡점
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
무한대이며, J 의 궤적은 J 에 변곡점� 점 J 를 변곡 극점 (inflection pole)
주어진 순간에 무한대의 곡률반지름을 갖는다른 점 JA가 존재하는가? ∞='AAR
ψsinJIIJ RR A =지름이 인 변곡원(inflection circle)오일러-세베리 공식
JAR
PIPAAP ARRR
111−=
′ AAI
APAA
R
RR
2
== ′ρ
6363
-
예제 4.10
슬라이더-크랭크 링크 기구의 커플러운동에 대한 변곡원을 찾아내고, 커플러점C 의 경로의 순간 곡률반지름을 구하라.
풀이)
in2,in64.2 −== ′AAAI RR
in48.300.2
64.2 22−=
−== AIAJ
R
RR
A
예제 4.12
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
00.2−′AARA
in28.6=JIR
in75.1,in1.3 −== CICI RR선 를 작도CIR
in49.575.1
1.3 22−=
−=== ′
CCJ
CICC
R
RRρ
6464
-
하트만 작도법 : 움직이는 점에 대한 공액점과 곡률반지름을 찾아내는 방법.고정 순간중심 궤적과 이동 중간중심 궤적의 곡률에 대한 정보 필요.
보빌리어 작도법 : 순간중심 궤적 곡률에 대한 정보 없이주어진 점의 변곡원과 공액을 얻는 도식적 방법.
보빌리어 작도법
점 I 를 통과하는 직선 밖의 두 점 선택 (A, B)오일러-세베리 공식으로 공액점을 구함 (A’, B’)
선 AB 와 A’B’ 의 교차점 : Q
4.14 The Bobilier Constructions
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
보빌리어 정리(Bobillier’s theorem)
선 AB 와 AB 의 교차점 : Q점 I 와 Q 를 통과하는 직선 : 동일 직선축
동일 직선축과 동일 직선축을 정의하기 위하여사용된 2개의 선 사이에는 특별한 관계가 있다;
이 관계를 보빌리어 정리라고 표현.
동일 직선축으로부터 처음 직선까지의 각은 두번째직선으로 부터 순간중심 궤적까지의 각과 같다.
6565
-
두 쌍의 공액점이 주어질 경우, 변곡원을 구하기 위하여보빌리어 정리를 이용하는 법
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
(a) 속도의 순간중심인 I, 교차점 Q 결정 →동일 직선축 선 IQ 작도.(b) 선 A’B’ 에 평행하고 점 I 을 통과하는 직선을 작도� 선 AB 와 직선의 교점 : W
W 를 통과하는 동일 직선축에 평행한 선을 작도. 교점 JA , JB : 우리가 찾는 점.(c) 세 점 JA , JB , I 를 통과하는 원을 작도
[JA 에서 AI 에 수직인 선과 JB 에서 BI 에 수직인 선의 교점 J (변곡점)을 찾음] � 변곡원과 순간중심 궤적 법선 N , 순간중심 궤적 접선 T 작도
6666
-
1. 점 C 를 순간중심 I 와 연결하고변곡원과 교차하는 점 JC 를 위치2. 동일 직선축은 선 JCJ 에 평행하고, I 를통과하는 선.3. Q 는 J 와 C 를 통과하는 선이 동일직선축과 교차하는 점에 위치.
변곡원이 주어질 때 다른 임의의 점 C 의 공액점을 구하기 위하여보빌리어의 정리를 이용하는 방법.
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
직선축과 교차하는 점에 위치.4. Q 와 무한대에 있는 I’ ’를 통과하는 선은C 에 대한 공액점 C ‘에서 선 IC 와 교차.� 공액점 C ‘ 결정
6767
-
예제 4.11
보빌리어의 정리를 이용하여 4절 링크 기구의 점 C 의 커플러 곡선에 대한곡률중심을 구하라.
예제 4.13
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery 6868
-
가속도의 순간중심 / 가속도의 극점 : 2 개의 강체에서 절대가속도가 일치하는 한쌍의 순간적인 위치 (속도의 순간중심과 일치하지 않음)
각속도 , 각가속도 를 알고 있는, 이동 평면상의 점 A의 가속도 AA
ω α
가속도차 방정식 :
0
2
2
AAA
AAA
ΓΓ
ΓΓΓ
×−=→
=×+−=
RαRA
RαRAA
ω
ω
4.15 The Instant Center of Acceleration
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
가 에 대하여 수직� 각각 의 수직성분과 수평 성분
)ˆˆ(ˆ2 AAAA
AAA
αRR ΓΓΓΓ
ΓΓ
×−=
×−=→
RkR
RαRA
ω
ω
AΓR̂ AΓ×Rk ˆˆ AA
2
1tanωα
γ −=224cos
ωγ
αωAA
A
AAR =
+=Γ
AΓR 의 크기와 방향
6969
-
순간적으로 고려되는 점 P 의궤적에 대한 곡률반지름
점 P 의 가속도에 대한 법선성분
점 P 의 궤적에 대한 단위법선 벡터
n
P
P
A
V 2=ρ
nû⋅−= Pn
PA A
ji ˆˆû n
′′−
+
′′
−=P
P
P
P
r
x
r
y
( ) ( )jiA ˆˆ 22 ψψψψ &&&&&& PPPPP yyxx ′+′′+′+′′= ′′′−′′′
4.17 Radius of Curvature of a Pt Trajectory using Kinematic Coefficients
점 P 의 가속도
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
� 대입하면 2ψ&
′
′′′−′′′=
P
PPPPn
Pr
xyyxA
곡률반지름PPPP
P
xyyx
r
′′′−′′′=
3'
ρ
점의 궤적의 곡률중심 좌표 :
′′
+=
′′
−=P
PPC
P
PPC
r
xyy
r
yxx ρρ and
점 P 의 속도ψ&PP rV ′=
7070
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� 가속도에 대한 인간의 내성� 인간은 속도에는 둔감하고 가속도에는 아주 민감
� 속도 센서 : 눈
� 세반고리관 : 가속도계
� 가속도가 인간에게 미치는 영향
1. 뇌에 피의 공급이 부족하게 되면 일시적 환각 또는 의식 상실 (블랙 아웃)
2. 반대로 지나치면 적시현상 발생
3. 오래 지속되면 사망
가속도 및 저크 (Jerk)
참고
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery
3. 오래 지속되면 사망
� 인간의 가속도에 대한 내성
1. 군대나 NASA에서 연구
2. 결과 그림 참고
designcam
forcechangingrapidly
onacceleratichangingrapidly
dt
daJjerklinear
dt
dαφjerkangular
미분량가속도의
ShockPulse,Jerk,
o
o
o
o
o
→
=
=
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7171
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가속도가 인간에게 미치는 영향
참고
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery 7272
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참고
Kinematics of MachineryKinematics of Machinery 7373