100: 00: 54,859 --> 00: 01: 01,859Hola estudiantes dan la bienvenida a la leccin 16 del mdulo IV. Mdulo IV es el diseo del pavimento. Esta

200: 01: 04,109 --> 00: 01: 11,109leccin es sobre el diseo de pavimentos de hormign de acuerdo con los procedimientos de diseo PCA y AASHTO. En

300: 01: 12,849 --> 00: 01: 19,500la leccin anterior que es leccin 4.15 hemos discutido sobre el diseo de pavimentos de hormign

400: 01: 19,500 --> 00: 01: 26,500segn las directrices de la India Congreso carretera es de IRC: 58-2.002 versin. Veremos la

500: 01: 26,549 --> 00: 01: 31.219similitudes y diferencias entre estos dos procedimientos que voy a discutir

600: 01: 31219 --> 00: 01: 38,219en esta leccin y el procedimiento de diseo indio Congreso Road tambin.

700: 01: 38,920 --> 00: 01: 44,759As que los objetivos especficos de esta leccin sera despus de completar esta leccin, el

800: 01: 44,759 --> 00: 01: 51.459Se espera que los estudiantes a comprender el fundamento de los mtodos PCA y AASHTO para el diseo

900: 01: 51,459 --> 00: 01: 58,459de pavimentos de hormign. PCA es la Asociacin de Cemento Portland y AASHTO es la americana

1000: 02: 01,810 --> 00: 02: 08,810Asociacin de Carreteras del Estado y funcionarios de transporte, ya que han aprendido en la anterior

1100: 02: 08,810 --> 00: 02: 13,319lecciones. Por lo tanto el estudiante estara en una posicin para entender la base de la

1200: 02: 13,319 --> 00: 02: 19,009PCA y los mtodos AASHTO para el diseo de pavimentos de hormign. Ellos estaran familiarizados

1300: 02: 19,009 --> 00: 02: 25,449

con los conceptos adoptados por estos dos organismos diferentes para el diseo de pavimentos de hormign.

1400: 02: 25,449 --> 00: 02: 32,119Los estudiantes sern capaces de seleccionar las entradas de trfico y materiales apropiados para el diseo como

1500: 02: 32,120 --> 00: 02: 38,170por estos dos procedimientos diferentes y ellos seran tambin estar en condiciones de llevar a cabo

1600: 02: 38,169 --> 00: 02: 45,169diseos de pavimentos de hormign como por criterios de PCA y AASHTO.

1700: 02: 46,620 --> 00: 02: 52,980As que los dos mtodos de diseo que estamos debatiendo hoy en esta leccin son los adoptados por

1800: 02: 52,979 --> 00: 02: 59,119Asociacin de Cemento Portland mtodo PCA y la Asociacin Americana de Carreteras Estatales

1900: 02: 59,120 --> 00: 03: 01,670y Transportes Funcionarios AASHTO.

2000: 03: 01,669 --> 00: 03: 08,669Primero vamos a empezar con el mtodo de la Portland Cement Association mtodo PCA. El primer conjunto de directrices

2100: 03: 09,479 --> 00: 03: 16,479segn PCA fue publicado en 1984. Los criterios de rendimiento y criterios de diseo y el diseo

2200: 03: 23,669 --> 00: 03: 30,269metodologa que fue publicado en 1984 se bas principalmente en los datos de rendimiento recogidos

2300: 03: 30,270 --> 00: 03: 37,209en la prueba de carretera AASHO. De hecho, como he indicado prueba AASHO tena varios tipos de pavimentos,

2400: 03: 37,209 --> 00: 03: 43,590pavimentos flexibles, y diferentes tipos de pavimentos de hormign. Por lo tanto el rendimiento de

2500: 03: 43,590 --> 00: 03: 48,420Se observaron diferentes tipos de pavimentos de hormign durante la prueba de carretera AASHO, que

2600: 03: 48,419 --> 00: 03: 53,509datos y los pavimentos se analizaron con posteriormente llevado a diferentes tipos de rendimiento

2700: 03: 53,509 --> 00: 03: 59,128criterios para los distintos tipos de pavimentos. Ya hemos visto directrices AASHTO para

2800: 03: 59,128 --> 00: 04: 03,280diseo de pavimentos flexibles. Tambin vamos a discutir acerca de las directrices para el diseo AASHTO

2900: 04: 03,280 --> 00: 04: 09,598de pavimentos de hormign en esta leccin y con los mismos datos constituyen la base de la mayor parte del

3000: 04: 09,598 --> 00: 04: 16,598otros procedimientos de diseo, como Portland Cement Association tambin. los principales fallos considerados

3100: 04: 17,548 --> 00: 04: 24,548en el procedimiento de diseo PCA son agrietamiento por fatiga del hormign y la erosin de los cimientos, stos

3200: 04: 26,839 --> 00: 04: 32,329son los dos principales fallos.

3300: 04: 32,329 --> 00: 04: 38,579Si recuerdas en la leccin anterior sobre el diseo de pavimentos de hormign segn el procedimiento IRC

3400: 04: 38,579 --> 00: 04: 45,579tambin nos hizo una mencin de la insuficiencia de la erosin pero IRC No tiene ningn diseo especfico

3500: 04: 45,800 --> 00: 04: 52,800disposiciones para llevar a cabo el anlisis de la erosin. Pero una disposicin que se hizo para manejar

3600: 04: 54,610 --> 00: 05: 01,610erosin en IRC diseo de pavimentos de concreto fue el suministro de hombros y no pavimentadas de concreto

3700: 05: 01,848 --> 00: 05: 08,848de 1,5 m de ancho. Pero no hay ningn anlisis especfico incluido en el procedimiento de IRC para la erosin

3800: 05: 10,079 --> 00: 05: 15,569anlisis. As PCA considera dos tipos de fallas de agrietamiento por fatiga y la erosin de las fundaciones.

3900: 05: 15,569 --> 00: 05: 22,569Fallo por fatiga es aquel en el que los pavimentos fallan por la fatiga del hormign. El fracaso de la erosin

4000: 05: 22,930 --> 00: 05: 28,550es aquella en la que los pavimentos fallan por bombeo. Hemos hablado acerca de bombeo en

4100: 05: 28,550 --> 00: 05: 35,550la leccin anterior. La erosin de la fundacin que lleva a la formacin de huecos debajo de la losa

4200: 05: 36,060 --> 00: 05: 43,060y fallamiento conjunta que es ser conjunta en diferentes niveles.

4300: 05: 43,788 --> 00: 05: 50,000Para el anlisis de la fatiga de la tensin crtica es porque si la carga se coloca en diferentes

4400: 05: 50,000 --> 00: 05: 57,000regiones de la losa de los esfuerzos de traccin que se desarrollarn sern diferentes por lo que el

4500: 05: 58,079 --> 00: 06: 04,658estado crtico de la posicin de carga tiene que ser seleccionado. El estado crtico de estrs

4600: 06: 04,658 --> 00: 06: 11,658se considera que las tensiones de borde y la mitad de camino entre las juntas transversales. si tu

4700: 06: 12,408 --> 00: 06: 19,408considerar estas dos juntas transversales y si este es el borde longitudinal que es el borde libre y junto a esto tenemos

4800: 06: 24,939 --> 00: 06: 31,939un hombro por lo que estamos preocupados por los bordes que se desarrollan a lo largo de los lados cuando el

4900: 06: 32,968 --> 00: 06: 39,189carga de la rueda se coloca cerca del borde con las huellas neumtico que se tangencial a la

50

00: 06: 39,189 --> 00: 06: 46,189borde longitudinal y que est lejos de estas dos juntas transversales, eso es lo que queremos decir

5100: 06: 46,500 --> 00: 06: 52,269por la mitad. As que esta es la posicin de la carga que nos preocupa, el borde

5200: 06: 52,269 --> 00: 06: 58,180subraya a medio camino entre las juntas transversales en la regin del borde lejos de las articulaciones. Ya est

5300: 06: 58,180 --> 00: 07: 05,180son dos casos que consideramos con y sin hombros concretas. Esto es lo que la ACP considera,

5400: 07: 05,538 --> 00: 07: 12,120hay dos casos. Habr hombros concretas atadas a la losa principal o sin

5500: 07: 12,120 --> 00: 07: 19,120hombros concretas atadas.

5600: 07: 20,060 --> 00: 07: 27,060Concepto de daos por fatiga acumulada se utiliza en PCA. Destaca debido a la deformacin y curling

5700: 07: 27,538 --> 00: 07: 33,310no se consideran para anlisis de fatiga. estas tensiones no se agregan a la tensin de carga de la rueda

5800: 07: 33,310 --> 00: 07: 38,709mientras que la realizacin de anlisis de dao por fatiga porque ambos suceden en todo el

5900: 07: 38,709 --> 00: 07: 45,709ao en todo el perodo de vida tanto al ser aditivo combinacin no es posible, a veces

6000: 07: 45,718 --> 00: 07: 52,468es aditivo y a veces es sustractiva. As que las tensiones de deformacin y se encrespan no son

6100: 07: 52,468 --> 00: 07: 59,338considerados y que no se agregan a las tensiones de carga de la rueda para llevar a cabo anlisis de fatiga.

6200: 07: 59,338 --> 00: 08: 04,069Los esfuerzos combinados debido a la deformacin que se produce a causa de la humedad variacin dentro

6300: 08: 04,069 --> 00: 08: 09,379la losa y rizado que se produce debido a la variacin de la temperatura dentro de la

6400: 08: 09,379 --> 00: 08: 16,379losa son por lo general de sustraccin de las tensiones de carga mayor parte del tiempo.

sesenta y cinco00: 08: 19,129 --> 00: 08: 26,129El dao por fatiga se calcula utilizando esta expresin, donde el doctor es el dao acumulativo

6600: 08: 27,098 --> 00: 08: 34,098causado a la losa dado como suma de NI dividido por Ni, donde i vara de 1 a m. Aqu m es

6700: 08: 40,179 --> 00: 08: 45,659el nmero de grupos de carga. Supongo que si usted tiene los datos de carga por eje y luego tienes

6800: 08: 45,659 --> 00: 08: 51,259agrupar los datos de carga por eje en grupos m, grupo 1 bienestar decir 0 a 4 toneladas, grupo 2 podra

6900: 08: 51,259 --> 00: 08: 58,259ser de 4 a 8 toneladas de cualquier manera que lo clasifican que tienen ocho grupos de grupos de carga a continuacin

7000: 08: 58,509 --> 00: 09: 04,580Ni es el nmero previsto de repeticiones para grupo de carga i.

7100: 09: 04,580 --> 00: 09: 08,080Cul es el nmero de repeticiones de carga del grupo ITH?

7200: 09: 08,080 --> 00: 09: 14,610Diga 0 a 4 toneladas se espera aplicar en el pavimento durante su periodo de vida til.

7300: 09: 14,610 --> 00: 09: 20,269Esto se tiene que estar disponible a nosotros de las proyecciones de trfico. Tan pequeo ni es el nmero de

7400: 09: 20,269 --> 00: 09: 27,269repeticiones de carga de grupo i. Capital Ni es el nmero permitido de repeticiones para ITH

7500: 09: 28,259 --> 00: 09: 35,259

grupo de carga. Eso significa que si se aplica solamente las cargas del grupo de carga ITH dicen 0 a 4 cargas toneladas

7600: 09: 35,269 --> 00: 09: 41,970slo entonces el nmero de repeticiones de este grupo de carga de la losa puede manejar antes de que falle?

7700: 09: 41,970 --> 00: 09: 48,278Esto es de capital Ni. As que una vez que conseguir este ratio para diferentes grupos de carga se puede resumir todo

7800: 09: 48,278 --> 00: 09: 53,860esos daos relativos y relacin de daos acumulados deben ser menor que cien por ciento

7900: 09: 53,860 --> 00: 09: 59,339para la losa para estar seguro.

8000: 09: 59,339 --> 00: 10: 06,339Esta es la relacin de fatiga considerado para hormign. En trminos de la relacin de tensiones

8100: 10: 07,470 --> 00: 10: 12,629estas relaciones explican cuntas repeticiones de la losa puede manejar o el material de concreto

8200: 10: 12,629 --> 00: 10: 15,079puede manejar antes de que falle en daos por fatiga.

8300: 10: 15,078 --> 00: 10: 21.269Como se ha visto en el caso de las directrices de IRC, de hecho, estos son lineamientos similares. por

8400: 10: 21,269 --> 00: 10: 27,159diferentes condiciones de relacin de esfuerzos diferentes relaciones se dan correlacionar el nmero

8500: 10: 27,159 --> 00: 10: 34,159de repeticiones el hormign puede manejar una relacin de tensin dada antes de que falle en la fatiga

8600: 10: 34,159 --> 00: 10: 41,159daos. Como se puede ver en esta diapositiva para diferentes valores de la relacin de tensin dadas por sigma por donde Sc

8700: 10: 46,789 --> 00: 10: 53,789sigma es la tensin de traccin en el hormign debido a la carga en cuestin, donde Sc es

8800: 10: 55,179 --> 00: 11: 02,179la resistencia a la traccin del hormign Hemos representado esto como relacin de tensiones SR. Por lo tanto, si el estrs

8900: 11: 03,629 --> 00: 11: 10,629relacin es mayor que o igual a 0,55 el nmero de repeticiones a fallo por fatiga Nf

9000: 11: 12,240 --> 00: 11: 18,089se da como la funcin de la relacin estrs sigma por Sc por esta ecuacin.

9100: 11: 18,089 --> 00: 11: 25,089Para el estrs intervalo de relacin de 0,45 a ,55 nmero de repeticiones a un fallo del grupo pendiente

9200: 11: 26,990 --> 00: 11: 33,990otra vez se dan en funcin de la relacin de la tensin. Para N menos de 0,45 se supone que la

9300: 11: 38,860 --> 00: 11: 45,860concreto es capaz de manejar nmero infinito de repeticiones.

9400: 11: 48,399 --> 00: 11: 55,399Para la realizacin de anlisis de fatiga que eso significa para el clculo de la carga de la rueda hace hincapi en la

9500: 11: 55,409 --> 00: 12: 02,409ruedas colocados cerca del borde producen tensiones mximas. Incluso si las cargas se colocan ligeramente

9600: 12: 04,059 --> 00: 12: 10,549lejos del borde de la reduccin en el estrs es significativo. Por lo que es importante entender

9700: 12: 10,549 --> 00: 12: 15,929qu porcentaje de carga de las ruedas van a ser colocados cerca del borde del pavimento. Todo

9800: 12: 15,929 --> 00: 12: 20,479esas cargas que se colocan incluso ligeramente alejado de la acera ventaja que se ve que

9900: 12: 20,480 --> 00: 12: 25,920la reduccin en el estrs es significativa y que no va a estar contribuyendo significativamente

10000: 12: 25,919 --> 00: 12: 30,289

hacia dao por fatiga. As que estamos preocupados por esas cargas de las ruedas que se colocan muy

10100: 12: 30,289 --> 00: 12: 33,789cerca del borde del pavimento.

10200: 12: 33,789 --> 00: 12: 40,789Portland Cement Association anlisis PCA indica que teniendo en cuenta slo el 6% del total del trfico

10300: 12: 42,299 --> 00: 12: 48,419viajando en una direccin y suponiendo que todos estos camiones han puesto sus ruedas exteriores

10400: 12: 48,419 --> 00: 12: 54,870en la regin de borde produce el mismo dao fatiga acumulada producida por todos los camiones

10500: 12: 54,870 --> 00: 13: 01,870posicionado en diferentes lugares del borde.

10600: 13: 02,528 --> 00: 13: 09,528Pero una vez ms lo que estamos tratando de indicar es si este es el pavimento, por ejemplo a una

10700: 13: 10,549 --> 00: 13: 17,549punto dado del tiempo si es as como se colocan los vehculos si ponemos estas ruedas exactamente

10800: 13: 31,649 --> 00: 13: 38,360en la misma posicin si esta es la posicin prctica realista de vehculos a continuacin, dependiendo

10900: 13: 38,360 --> 00: 13: 42,639de la intensidad de trfico en funcin de la instalacin que se dispone de todas las ruedas

11000: 13: 42,639 --> 00: 13: 46,799no van a viajar por el mismo camino, que no van a seguir cualquier particular,

11100: 13: 46,799 --> 00: 13: 50,628camino, pero que van a ser distribuidos a travs de la forma de carro ancho.

11200: 13: 50,629 --> 00: 13: 53,990Un vehculo puede viajar a lo largo de este camino, otro vehculo se desplazar a lo largo de este camino

113

00: 13: 53,990 --> 00: 13: 58,049y otro puede tomar un camino ligeramente diferente por lo que las posiciones de carga de la rueda se va

11400: 13: 58,049 --> 00: 14: 04,448para ser distribuidos a travs de esta anchura. Por lo tanto, si usted pone estas cargas de rueda exactamente en el mismo

11500: 14: 04,448 --> 00: 14: 11,448posicin y calcular las tensiones en la zona marginal y, por otro lado, si slo pones

11600: 14: 12,870 --> 00: 14: 19,730de seis porcentaje de todos estos trnsito vehicular exactamente en la posicin de zona de borde como se muestra

11700: 14: 19,730 --> 00: 14: 26,730He aqu, pues en ambos casos las tensiones en los cantos que van a ser calculados casi se

11800: 14: 26,919 --> 00: 14: 33,919ser similar. As que eso es lo que la ACP ha funcionado.

11900: 14: 35,688 --> 00: 14: 42,688De ah que repetir este nuevo anlisis PCA indica que teniendo en cuenta slo el seis por porcentaje de trfico

12000: 14: 45,879 --> 00: 14: 50,670y suponiendo que todos estos camiones tienen sus ruedas exteriores colocados en la zona del borde produce

12100: 14: 50,669 --> 00: 14: 55,139el mismo dao fatiga acumulada producida por todos los camiones posicionado en diferente

12200: 14: 55,139 --> 00: 15: 02,139poblaciones de la orilla. As que lo que se est enfatizado aqu es que debemos tener en cuenta

12300: 15: 03,509 --> 00: 15: 10,509solamente cierta porcin de todo el trfico de camiones y luego asumen que estos vehculos estn viajando

12400: 15: 11,899 --> 00: 15: 17,730con sus ruedas exteriores colocados tangente al borde exterior y luego analizar la losa

12500: 15: 17,730 --> 00: 15: 19,620

slo para esas ruedas.

12600: 15: 19,620 --> 00: 15: 24,948Si se considera el total de trfico, por ejemplo, si se trata de considerar el trfico total,

12700: 15: 24,948 --> 00: 15: 30,778asumir todas las repeticiones cien por ciento que est considerando entonces todava se puede hacer

12800: 15: 30,778 --> 00: 15: 35,528pero el estrs borde computarizada tendr que ser reducido por un factor de 0.894 que lo har

12900: 15: 35,528 --> 00: 15: 42,528ser correspondiente al dao acumulativo total real que se puede obtener.

13000: 15: 46,078 --> 00: 15: 53,078Venir a anlisis de la erosin que se considera en el anlisis de PCA problemas pavimento como

13100: 16: 05,019 --> 00: 16: 12,019bombeo, fallamiento y la erosin de los cimientos, etc son ms debido a la desviacin de lo debido

13200: 16: 12,139 --> 00: 16: 15,818a las tensiones en la losa. La deflexin es la consideracin de que tenemos que estar preocupados

13300: 16: 15,818 --> 00: 16: 19,878acerca de. Si hay ms desviaciones que va a ser ms cantidad de bombeo, ms

13400: 16: 19,879 --> 00: 16: 26,879cantidad de erosin y ms fallamiento problemas tambin es probable que sean all si la losa desva

13500: 16: 27,600 --> 00: 16: 28,920Ms.

13600: 16: 28,919 --> 00: 16: 33,139La mayora ubicacin crtica para la desviacin, obviamente, es la esquina debido a su discontinuidad

13700: 16: 33,139 --> 00: 16: 40,139en dos direcciones es decir, cuando la carga se coloca en la regin de esquina. La erosin est influenciada

138

00: 16: 41.409 --> 00: 16: 47,419por el tipo de articulacin. obviamente, si hay baja transferencia a travs de la articulacin de la desviacin

13900: 16: 47,419 --> 00: 16: 51,139va a ser menor erosin va a ser menor por lo que tenemos que considerar cul es la

14000: 16: 51,139 --> 00: 16: 55,299tipo de unin que est ah, cul es el tipo de mecanismo de transferencia baja ya sea a travs

14100: 16: 55,299 --> 00: 17: 00,919enclavamiento granular o si hay una disposicin de barras de doble colocado a travs de las articulaciones as que

14200: 17: 00,919 --> 00: 17: 05,930tiene que tomar todo esto en cuenta antes de calcular cul es la desviacin y

14300: 17: 05,930 --> 00: 17: 12,029en consecuencia lo que va a ser el dao causado a la erosin de la fundacin.

14400: 17: 12,029 --> 00: 17: 19,029As que, para llevar a cabo el anlisis de la erosin de las posiciones de carga crticos sern la esquina

14500: 17: 19,759 --> 00: 17: 25,500ubicacin, ya que acabamos de discutir. As que la carga tiene que ser colocado en una regin de esquina. esta

14600: 17: 25,500 --> 00: 17: 30,480es un borde libre existe el hombro de este lado, hay otro borde libre esto puede

14700: 17: 30,480 --> 00: 17: 35,259no ser exactamente libre pero hay otra losa que est en el otro lado y hay una junta

14800: 17: 35,259 --> 00: 17: 41,000aqu, as que aqu es donde una cierta cantidad de discontinuidad es all en ambas direcciones por lo que tenemos

14900: 17: 41,000 --> 00: 17: 46,269colocar estas cargas de las ruedas lo ms cerca posible de la esquina como sea posible y que es cuando somos

15000: 17: 46,269 --> 00: 17: 51.240va a tener el mximo de deflexin en la regin de esquina que es el estado crtico.

151

00: 17: 51,240 --> 00: 17: 56,359Una vez ms tendremos que evaluar qu porcentaje del total del trfico tendrn su carga de la rueda

15200: 17: 56,359 --> 00: 18: 03,359posiciones en la regin de esquina, ya sea cien por ciento o parte de eso.

15300: 18: 04,990 --> 00: 18: 11,990Este es el criterio de erosin que la ACP adopta para estimar el nmero de repeticiones del pavimento

15400: 18: 14,159 --> 00: 18: 21,159puede soportar antes de niveles inaceptables de la erosin se lleva a cabo antes de la losa o la

15500: 18: 21,528 --> 00: 18: 28,528fundacin falla debido a la insuficiencia de la erosin. Esto se da como log N = 14,524 a 6,77 en

15600: 18: 31,528 --> 00: 18: 38,528C1 P - 9 a la fuente de 0.103. En este caso C1 es un factor de ajuste. Para tener en cuenta

15700: 18: 46,250 --> 00: 18: 53,250diferentes tipos de sub-bases que se utilizan C1 ser uno para no tratada sub-base granular

15800: 18: 53,349 --> 00: 18: 58,980y C1 ser 0.9 para sub-base estabilizada.

15900: 18: 58,980 --> 00: 19: 05,980El otro parmetro que usamos aqu P es la tasa de trabajo calculado como 268.7 en P

16000: 19: 09,308 --> 00: 19: 16,308cuadrado h en k para el poder de 0.73. Esta es la funcin de la presin sobre el fundamento

16100: 19: 21,769 --> 00: 19: 27,028debajo de la esquina de la losa, h es el espesor de la losa y k es el mdulo de subrasante

16200: 19: 27,028 --> 00: 19: 34,028reaccin. As que la velocidad de trabajo es una funcin de todos los parmetros de pavimento, el grosor

16300: 19: 34,140 --> 00: 19: 41,140de la losa y el mdulo de balasto y la deformacin de la losa en la esquina, que

16400: 19: 43,460 --> 00: 19: 50,460puede ser utilizado para obtener la presin como p = kw donde 'w' es la deflexin en la esquina

16500: 19: 55,859 --> 00: 20: 02,240regin debido a la carga aplicada en la esquina, 'k' es el mdulo de balasto debido

16600: 20: 02,240 --> 00: 20: 08,740del supuesto de que hemos tomado sobre la base de primavera la presin reactiva es proporcional

16700: 20: 08,740 --> 00: 20: 13,669a la desviacin proporcional a la constante como sabemos es el mdulo de balasto.

16800: 20: 13,669 --> 00: 20: 18,700Por lo tanto, si se puede calcular la desviacin en la regin de esquina debido a la carga que se coloca

16900: 20: 18,700 --> 00: 20: 25,700en la esquina y luego usando esta expresin podemos averiguar 'p' espesor de la losa tiene que ser

17000: 20: 26,148 --> 00: 20: 32,778conocidos y 'k' tambin es un parmetro de entrada para que pueda calcular la tasa de trabajo. As que la sustitucin

17100: 20: 32,778 --> 00: 20: 39,778esto en la ecuacin anterior podemos averiguar dada la carga cuntas repeticiones de la losa

17200: 20: 40,710 --> 00: 20: 45,110puede sostener antes de que falle debido a un fallo de la erosin.

17300: 20: 45,109 --> 00: 20: 52,109Daos por erosin Porcentaje, de nuevo aqu vamos a tener diferentes magnitudes de cargas

17400: 20: 54,579 --> 00: 20: 59,548y diferentes magnitudes de carga produciran diferente cantidad de deflexin por lo que la erosin

17500: 20: 59,548 --> 00: 21: 04,240los daos causados por los diferentes grupos de carga por eje ser diferente por lo que tenemos que resumir todo

17600: 21: 04,240 --> 00: 21: 11,240el dao causado debido a todos los grupos de cargas por eje por lo que esta es la

forma en que hacemos la suma.

17700: 21: 12,079 --> 00: 21: 19,079As que el dao total de la erosin es de nuevo una suma de un factor de multiplicacin C2 pequea ni dividida

17800: 21: 19,630 --> 00: 21: 26,630por el capital Ni C2 toma valores de 0,06 o 0,94 dependiendo

17900: 21: 27,349 --> 00: 21: 32,548de qu tipo de un hombro se proporciona, ya sea sin el hormign o el hombro

18000: 21: 32,548 --> 00: 21: 36,940con un hombro de concreto que est ligada a la losa principal, en consecuencia C2 tomar valores

18100: 21: 36,940 --> 00: 21: 43,940de cualquiera de 0.06 o 0.94. La erosin porcentaje debe ser menos de 100%.

18200: 21: 44,950 --> 00: 21: 49,720Una vez ms pequea ni como se discute en la diapositiva anterior o como se discute en el caso de la fatiga

18300: 21: 49,720 --> 00: 21: 56,720anlisis de daos es el nmero de repeticiones del grupo I y el capital Ni es el nmero de

18400: 21: 58,298 --> 00: 22: 03,398Repeticiones la losa puede sostenida segn los criterios que figuran en la diapositiva anterior para

18500: 22: 03,398 --> 00: 22: 08,869una carga dada porque podemos calcular la desviacin correspondiente para que la carga y

18600: 22: 08,869 --> 00: 22: 13,739para que la deflexin de un sistema de pavimento determinado cuntas repeticiones se puede sostener puede ser

18700: 22: 13,740 --> 00: 22: 20,220obtenida a partir de los criterios de erosin como se da en la diapositiva anterior. As que el porcentaje total

18800: 22: 20,220 --> 00: 22: 25,839la erosin debe ser inferior a 100%.

18900: 22: 25,839 --> 00: 22: 31,449

Las entradas de diseo que se han de obtener para llevar a cabo el diseo como por el anlisis PCA

19000: 22: 31,450 --> 00: 22: 37,759son; sobre el concreto que necesitamos tener la resistencia a la flexin del concreto representado

19100: 22: 37,759 --> 00: 22: 44,759en trminos del mdulo de rotura expresado como MR, tenemos que tener informacin sobre

19200: 22: 44,769 --> 00: 22: 50,558la fuerza de la subrasante en trminos del coeficiente de balasto, tambin tiene que tener

19300: 22: 50,558 --> 00: 22: 56,668de informacin en cuanto a la carga, magnitudes de cargas por eje y tambin la frecuencia de ejes

19400: 22: 56,669 --> 00: 23: 01,649de los vehculos comerciales, estamos interesados en slo los vehculos comerciales. Normalmente diseo

19500: 23: 01,648 --> 00: 23: 08,589perodo se considera que es de 20 aos.

19600: 23: 08,589 --> 00: 23: 14,449La resistencia a la flexin del hormign influye en el comportamiento a fatiga del hormign.

19700: 23: 14,450 --> 00: 23: 19,940Mdulo de rotura determinada a los 28 das en tercer punto de carga; Cmo ha de ser obtenida

19800: 23: 19,940 --> 00: 23: 26,480Tambin se especifica, las muestras tienen que estar preparados, tercer punto de carga tiene que ser llevada a cabo

19900: 23: 26,480 --> 00: 23: 33,450y el mdulo de rotura obtenido a partir de la prueba en un perodo de 28 das tiene que ser usado para

20000: 23: 33,450 --> 00: 23: 34,808diseo.

20100: 23: 34,808 --> 00: 23: 38,970Fuerza subrasante tiene que ser obtenido mediante la realizacin de una prueba de carga de placa. Esto es lo que se recomienda

20200: 23: 38,970 --> 00: 23: 45,759por las carreteras indias Congreso tambin. La carga por unidad de rea cargada por unidad de desviacin es la

20300: 23: 45,759 --> 00: 23: 49,089mdulo de balasto como ya sabemos.

20400: 23: 49,089 --> 00: 23: 56,089PCA tambin sugiere que el valor de k puede estimarse a partir California Bearing Ratio valor de la

20500: 23: 56,119 --> 00: 24: 03,119subrasante o su valor-R. Tambin recomienda que los valores normales de verano u otoo k debe

20600: 24: 03,839 --> 00: 24: 09,398ser usado. La variacin estacional de k no se considera normalmente.

20700: 24: 09,398 --> 00: 24: 16,398Estos son los valores de mdulo tpico de balasto para diferentes tipos de sub-base

20800: 24: 18,659 --> 00: 24: 22,010suelos. Por ejemplo, para arcilla plstica se puede esperar

20900: 24: 22,009 --> 00: 24: 29,009El valor de K se expresa en trminos de libras por pulgada cbica en el intervalo de 50 a 100, mientras

21000: 24: 29,528 --> 00: 24: 36,528para gravas puede ser ms de 300, para el cemento o bases de asfalto tratado puede ser ms de

21100: 24: 37,169 --> 00: 24: 44,169400, arenas y gravas arcillosas de 200 a 300, limo y arcillas limosas 100 a 200. Esto es slo

21200: 24: 46,710 --> 00: 24: 53,710una idea aproximada de lo que podra ser el valor del mdulo de k, el mdulo de balasto

21300: 24: 53,898 --> 00: 24: 59,599valor de los diferentes tipos de suelos.

21400: 24: 59,599 --> 00: 25: 06,599Podemos proporcionar sub-base para evitar el barro-bombeo. Sub-base puede ser base granular no tratado o

21500: 25: 10,308 --> 00: 25: 14,740cemento tratada especialmente para las carreteras para uso industrial carreteras de alto volumen

21600: 25: 14,740 --> 00: 25: 20,899As que normalmente ofrecemos granular sub-base no se trata, no se trata ya sea con cemento o asfalto o

21700: 25: 20,898 --> 00: 25: 27,418betn de modo que es lo que se conoce como sub-base granular o podemos tambin hemos tratado de cemento

21800: 25: 27,419 --> 00: 25: 34,419base. Si recuerdas IRC: 58 recomienda el uso de hormign de limpieza en seco como sub-base. Especialmente

21900: 25: 34,548 --> 00: 25: 40,230IRC: 58 es para carreteras de alto volumen como carreteras nacionales y el resto del trfico pesado

22000: 25: 40,230 --> 00: 25: 45,919carreteras. As hormign de limpieza en seco es lo que se recomienda all. As PCA tambin recomienda que pueda

22100: 25: 45,919 --> 00: 25: 52,919o bien utilizar una superficie granular no tratado o base de cemento tratada. Y dondequiera que la sub-base

22200: 25: 54,000 --> 00: 26: 01,000se utiliza, obviamente, el valor k tiene que ser aumentada adecuadamente.

22300: 26: 02,509 --> 00: 26: 09,509Se trata de cmo podemos aumentar el mdulo de balasto de una subrasante dado si subbase

22400: 26: 11,669 --> 00: 26: 17,149se utilizan de diferentes grosores. Esta mesa aqu nos da pautas sobre cmo obtener

22500: 26: 17,148 --> 00: 26: 23,658el efecto correspondiente a un aumento de mdulo combinado de balasto para las dos capas

22600: 26: 23,659 --> 00: 26: 30,659subrasante y la sub-base granular esto es para no tratada sub-base. Si proporciona un 6

227

00: 26: 33,240 --> 00: 26: 40,240pulgada sin tratar sub-base sobre la subrasante con 100 pci mdulo de balasto

22800: 26: 41,819 --> 00: 26: 48,298el efecto combinado de mdulo de balasto puede ser tomado como 140 libras pci

22900: 26: 48,298 --> 00: 26: 55,298por pulgada cbica. Del mismo modo, si colocamos un granular sub-base de 12 pulgadas sobre una subrasante tener

23000: 26: 59,788 --> 00: 27: 06,788ak valor de 300 pci el valor k eficaz puede ser tomado como 430.

23100: 27: 15,159 --> 00: 27: 21,440Del mismo modo, si la sub-base de cemento tratada se utiliza en la subrasante esta es la forma de seleccionar la combinacin

23200: 27: 21,440 --> 00: 27: 27,899mdulo de la subrasante efectiva de reaccin. As que para diferentes grosores para diferentes sub-base

23300: 27: 27,898 --> 00: 27: 34,898k valora el efecto de k valores se dan aqu.

23400: 27: 35,329 --> 00: 27: 40,470Otros parmetros de diseo relacionados con el trfico son; tenemos que seleccionar un perodo de diseo o

23500: 27: 40,470 --> 00: 27: 45,250el perodo de anlisis de trfico, esto tiene que ser seleccionados sobre la base del anlisis econmico

23600: 27: 45,250 --> 00: 27: 52,250de los costos y los servicios de pavimento. Otros parmetros de trfico estn seleccionando nmero de ejes pesados

23700: 27: 53,089 --> 00: 27: 59,038cargas esperadas durante la vida til del pavimento. Estos se pueden obtenerse de trfico comercial

23800: 27: 59,038 --> 00: 28: 06,038como porcentaje de trfico medio promedio de trfico diario todos los das, el promedio diario de trfico de camiones

23900: 28: 07,259 --> 00: 28: 14,259en ambas direcciones, y tambin tenemos que tener informacin sobre espectro de cargas por eje.

24000: 28: 15,329 --> 00: 28: 18,210Las proyecciones de trfico deben ser hechos de la siguiente manera:

24100: 28: 18,210 --> 00: 28: 25,210Diseo ADT ser un factor de proyeccin multiplicado por el presente intensidad media diaria.

24200: 28: 25,380 --> 00: 28: 32,380Factores de Proyeccin normalmente rango de 1.2 a 1.8 para tasas de crecimiento anual de 2 a 6%.

24300: 28: 34,369 --> 00: 28: 41,369PCA tambin recomienda el uso de la carga de factores de seguridad LSF como lo ha hecho en el caso de IRC: 58

24400: 28: 42,200 --> 00: 28: 42,940adems.

24500: 28: 42,940 --> 00: 28: 47,090Para los diferentes tipos de instalaciones se dan diferentes factores de seguridad de la carga. como pueda

24600: 28: 47,089 --> 00: 28: 52,230vea aqu para factor de carreteras de volumen de carga de seguridad de alto trfico de 1,2, para volmenes moderados

24700: 28: 52,230 --> 00: 28: 58,620del factor de seguridad de carga de trfico de camiones de 1.1, para carreteras, calles residenciales, otras calles

24800: 28: 58,619 --> 00: 29: 04,038donde los pequeos volmenes de trfico de camiones es que hay un factor de seguridad de carga de 1 puede ser utilizado. Estas

24900: 29: 04,038 --> 00: 29: 09,480son similares a los valores que se adaptan en el caso de IRC: 58.

25000: 29: 09,480 --> 00: 29: 15,288Los otros insumos que se requieren para el diseo son el tipo de articulaciones lo que se proporcionan, lo que

25100: 29: 15,288 --> 00: 29: 20,329es el tipo de hombro que est ah; hombro de concreto, sin pavimentar, apretada hombro hormign

25200: 29: 20,329 --> 00: 29: 27,329etc, tan diferente PCA da disposiciones de diseo para diferentes tipos de hombros

.25300: 29: 28,230 --> 00: 29: 35,230Resistencia a la flexin de hormign en el da 28 tiene que ser obtenido y el valor k de subrasante

25400: 29: 35,359 --> 00: 29: 40,928o el mdulo combinado de balasto de subrasante y cualquier granular tratados o sin tratar

25500: 29: 40,929 --> 00: 29: 45,700base tiene que estar disponible. Tenemos que seleccionar un factor de seguridad de carga en funcin del tipo

25600: 29: 45,700 --> 00: 29: 51,750de las instalaciones, tenemos que tener informacin sobre la distribucin de carga por eje, y tambin tenemos

25700: 29: 51,750 --> 00: 29: 56,980para tener proyeccin sobre el nmero esperado de repeticiones de diferentes grupos de carga del eje

25800: 29: 56,980 --> 00: 30: 01,450durante el perodo de diseo.

25900: 30: 01,450 --> 00: 30: 05,679El mtodo de diseo sigue los siguientes pasos:

26000: 30: 05,679 --> 00: 30: 12,679Tanto para el anlisis de fatiga y anlisis de la erosin mesas separadas estn disponibles y separada

26100: 30: 12,898 --> 00: 30: 19,489grficos estn disponibles. Aunque si el programa est disponible se puede hacer el anlisis de forma independiente

26200: 30: 19,490 --> 00: 30: 24,349pero para alguien que est haciendo el anlisis sobre la base de tablas y grficos de una serie

26300: 30: 24,349 --> 00: 30: 28,959de grficos y tablas estn disponibles en las directrices de la PCA para trabajar fcilmente lo que es

26400: 30: 28,960 --> 00: 30: 34,690el dao por fatiga, y tambin lo es el dao erosin.

265

00: 30: 34,690 --> 00: 30: 37,058Separa las tablas se utilizan para evaluar daos por fatiga y la erosin.

26600: 30: 37,058 --> 00: 30: 44,058Tablas de estrs equivalentes estn disponibles, que nos dan para un espesor dado de losa de decir

26700: 30: 44,839 --> 00: 30: 51,8394 a 14 pulgadas de espesor y por un valor k dado de fundacin o bien slo la subrasante o

26800: 30: 52,710 --> 00: 30: 59,710el valor k efectiva combinada de subrasante y la base podemos encontrar dos valores en el

26900: 31: 00,380 --> 00: 31: 07,380mesa. Por ejemplo, para 4 pulgadas y un valor k de 50 825 y 679 son los valores que

27000: 31: 08,148 --> 00: 31: 15,148estn disponibles, mientras que 829 es la tensin equivalente de un solo eje y 679 es un equivalente

27100: 31: 20,960 --> 00: 31: 27,409parmetro de estrs para un eje tndem. As que el nmero de la izquierda que es 825, en este caso

27200: 31: 27,409 --> 00: 31: 34,409es para un solo eje y el nmero de la derecha que es 679 en este caso es un eje tndem.

27300: 31: 36,308 --> 00: 31: 43,308Esta tabla es para un caso en el que no se utiliza ningn hombro concreto, pero una tabla similar est disponible

27400: 31: 44,409 --> 00: 31: 49,789para pavimento con hombro concreto.

27500: 31: 49,788 --> 00: 31: 56,788Estas tablas de anlisis de estrs fueron desarrollados utilizando un JSLAB programa de elementos finitos para el

27600: 32: 01,339 --> 00: 32: 02,668siguientes datos:

27700: 32: 02,669 --> 00: 32: 07,869 valor del mdulo de hormign se considera que es 4 en 10 al poder de 6 psi

27800: 32: 07,868 --> 00: 32: 13,959 Relacin de Poisson se toma como 0.15 Para fijador de pasadores que se considera el

27900: 32: 13,960 --> 00: 32: 18,838fijador de pasadores de dimetro se tom como 0,5 pulgadas El espaciamiento pasador fue de 12 pulgadas

28000: 32: 18,838 --> 00: 32: 24,858 Mdulo de soporte de pasador fue tomada como 2 a 10 al poder de 6 pci

28100: 32: 24,858 --> 00: 32: 31,109 Se utilizaron las constantes de primavera para modelar la interconexin global y de manera similar primavera

28200: 32: 31,109 --> 00: 32: 36,129constantes tambin fueron utilizados para modelar la articulacin entre el hombro y

28300: 32: 36,130 --> 00: 32: 41,460 La losa principal a travs de este hombro hormign atado por lo que estas son las constantes de resorte

28400: 32: 41,460 --> 00: 32: 48,460que se utilizan 5.000 psi y 25.000 psi.

28500: 32: 49,058 --> 00: 32: 56,058Las tensiones equivalentes se muestran en las tablas son tensiones de borde multiplicado por 0.894. Esta

28600: 32: 57,278 --> 00: 33: 03,038es dar cuenta de la porcin de cargas colocado cerca del borde. As se asume somos

28700: 33: 03,038 --> 00: 33: 10,038considerando slo las cargas que van a ser colocado cerca del borde de modo a la cuenta

28800: 33: 12,638 --> 00: 33: 17,258para que las tensiones ya se multiplican por un factor de 0.894.

28900: 33: 17,259 --> 00: 33: 24,259Diseo Edge es considerado como crtico y las tensiones que se calculan son para el borde

29000: 33: 25,308 --> 00: 33: 29,599diseo. El eje nico considerado es de 18 kip y tndem

291

00: 33: 29,599 --> 00: 33: 35,509eje considerado es de 36 kip en este anlisis. Estas tensiones son correspondientes a 18 kip

29200: 33: 35,509 --> 00: 33: 42,058solo eje y eje tndem 36 kip.

29300: 33: 42,058 --> 00: 33: 48,079El anlisis de fatiga procede as; asumimos un espesor de ensayo y determinar equivalente

29400: 33: 48,079 --> 00: 33: 55,079estrs para un solo eje que sea el eje 18 kip y eje tndem que es 36 eje kip. Determinamos

29500: 33: 55,298 --> 00: 34: 02,190estos de las tablas para un espesor de la losa dada por un valor k dado y ya sea para solteros

29600: 34: 02,190 --> 00: 34: 06,730eje o eje tndem como se ha visto en la diapositiva anterior tenemos valores de tensin equivalentes

29700: 34: 06,730 --> 00: 34: 11,440disponible tanto para un solo eje y tndem para que podamos seleccionar los valores de las tablas.

29800: 34: 11,440 --> 00: 34: 18,440Siguiente calculamos factor de relacin de estrs como la relacin de la tensin equivalente a la de diseo

29900: 34: 18,530 --> 00: 34: 22,750SR. Para el grado concreto dado que ha seleccionado sabemos que el mdulo de rotura

30000: 34: 22,750 --> 00: 34: 28,940valor que es la resistencia a la flexin del hormign. Una vez que sabemos que ya hemos seleccionado

30100: 34: 28,940 --> 00: 34: 33,440el valor de la tensin equivalente de la tensin de la mesa de modo equivalente, dividido por el mdulo de

30200: 34: 33,440 --> 00: 34: 38,000ruptura nos da la razn de tensiones. Obviamente vamos a tener un valor de relacin de estrs para un solo

30300: 34: 38,000 --> 00: 34: 41.960

eje porque tenemos un valor de esfuerzo equivalente diferentes, seleccionados de la mesa para una

30400: 34: 41,960 --> 00: 34: 42,789solo eje.

30500: 34: 42,789 --> 00: 34: 47,469Del mismo modo tendremos otro valor de la relacin de estrs para eje tndem porque hay otro

30600: 34: 47,469 --> 00: 34: 52,569valor de esfuerzo equivalente que se obtiene de la tabla.

30700: 34: 52,570 --> 00: 34: 59,570Para mdulo de ruptura usamos 28 das fuerza. Estimamos repeticiones admisibles Nf desde

30800: 34: 59,650 --> 00: 35: 05,579el siguiente grfico que se muestra en la siguiente diapositiva. Para repeticiones permisibles

30900: 35: 05,579 --> 00: 35: 09,039caer fuera de la gama de la tabla, se supone que las repeticiones permisibles

31000: 35: 09,039 --> 00: 35: 10,500se consideran ser infinito.

31100: 35: 10,500 --> 00: 35: 16,190Este es el grfico que vamos a utilizar para averiguar para un carga por eje dado si

31200: 35: 16,190 --> 00: 35: 23,190solo o en tndem cuntas repeticiones de la losa puede sostener. As que una vez que se selecciona una sola

31300: 35: 25,670 --> 00: 35: 31869eje decir 20 kip y como ya hemos trabajado cul es la relacin de la tensin de un factor de

31400: 35: 31,869 --> 00: 35: 37,429solo eje para el sistema de pavimento dado conectar estos dos puntos se extienden a cumplir

31500: 35: 37,429 --> 00: 35: 44,429esta lnea, este es el valor que nos da las repeticiones admisibles si este es el

31600: 35: 44,630 --> 00: 35: 51,630

la carga que va a ser aplicado en varias ocasiones. Del mismo modo, para los otros ejes nicos que podemos encontrar

31700: 35: 53,530 --> 00: 35: 59,060cul es el nmero de repeticiones del pavimento puede sostener por lo que la misma cosa puede

31800: 35: 59,059 --> 00: 36: 05,789hacer por eje tndem tambin. Por lo tanto, tanto para un solo eje y eje tndem si sabes

31900: 36: 05,789 --> 00: 36: 09,989los grupos de carga por eje y sus magnitudes podemos averiguar la permisible correspondiente

32000: 36: 09,989 --> 00: 36: 16,989nmero de repeticiones utilizando esta tabla.

32100: 36: 17,389 --> 00: 36: 24,389Un anlisis similar se puede hacer por la erosin tambin. Tenemos mesas disponibles en el procedimiento de diseo PCA

32200: 36: 25,650 --> 00: 36: 32,650para descubrir los factores de erosin. Una vez ms se trata de funciones del espesor de la losa y el valor k

32300: 36: 34,190 --> 00: 36: 41,190de la fundacin. Aqu tambin tenemos diferentes factores de erosin de un solo eje y tndem

32400: 36: 42,630 --> 00: 36: 46,820eje. Se puede ver que los factores de eje tndem son ms grandes que los valores dados para el solo

32500: 36: 46,820 --> 00: 36: 51,930eje mientras que en el caso de las tensiones de los factores de estrs son ms para un solo eje en comparacin

32600: 36: 51,929 --> 00: 36: 58,929a los ejes tndem. Aqu tambin tenemos mesas disponibles para los diferentes tipos de hombros.

32700: 37: 04,000 --> 00: 37: 11,000Por lo tanto, como lo hemos hecho en el caso de anlisis de fatiga podemos llevar a cabo la erosin

32800: 37: 12,510 --> 00: 37: 19,510anlisis tambin para una sola carga por eje si usted sabe la magnitud por lo que es

te se conectar

32900: 37: 20,280 --> 00: 37: 26,310al factor de erosin que se selecciona de la tabla de conexin de estos dos extender esta

33000: 37: 26,309 --> 00: 37: 31,049para cumplir con la otra lnea obtendremos el nmero de repeticiones del pavimento puede sostener antes

33100: 37: 31,050 --> 00: 37: 38,050se produce un error en daos por erosin. As que podemos seleccionar otras magnitudes de un solo eje conecte tambin

33200: 37: 38,159 --> 00: 37: 42,239esto a esto, saber cuntas repeticiones se puede sostener y un anlisis similar puede

33300: 37: 42,239 --> 00: 37: 43,799por hacer para ejes azar tambin.

33400: 37: 43,800 --> 00: 37: 49,920As que si tienes espectro de carga por eje disponibles diferentes grupos de carga de un solo eje del

33500: 37: 49,920 --> 00: 37: 53,769nmero de repeticiones de un solo eje que van a esperar estos grficos se

33600: 37: 53,769 --> 00: 38: 00,130darnos para el anlisis de la fatiga cuntas repeticiones de este grupo de carga van a ser permisible

33700: 38: 00,130 --> 00: 38: 05,780si se trata de un solo eje y de manera similar el nmero de repeticiones de esta carga particular va

33800: 38: 05,780 --> 00: 38: 11,540para ser aceptable si es un eje en tndem. Sabemos lo que se espera repeticiones, sabemos

33900: 38: 11,539 --> 00: 38: 18,539lo repeticiones se permiten por lo que desde este se puede calcular el dao acumulativo.

34000: 38: 21,510 --> 00: 38: 25,330Ahora echemos un ejemplo de diseo.

341

00: 38: 25,329 --> 00: 38: 29,239Los datos de entrada que estbamos teniendo en cuenta es que este es un pavimento de un estado a otro de 4 carriles con

34200: 38: 29,239 --> 00: 38: 34,239articulaciones enclavijada sin hombros de concreto por lo que no proporcionan ningn hombros de hormign

34300: 38: 34,239 --> 00: 38: 41,239Aqu. Estamos proporcionando un 6 pulgadas de espesor sub-base no tratada en una subrasante tener k de 100 pci,

34400: 38: 45,199 --> 00: 38: 50,129mdulo de rotura de concreto que hace la fuerza flexible del hormign es de 600 psi y la espera

34500: 38: 50,130 --> 00: 38: 52,829repeticiones de carga se dan en las siguientes tablas:

34600: 38: 52,829 --> 00: 38: 59,409Para un solo eje para diferentes grupos de carga es la frecuencia. Por ejemplo, para el

34700: 38: 59,409 --> 00: 39: 05,619grupo de carga tiene un valor de punto medio de carga por eje de 30 toneladas no se va a tratar

34800: 39: 05,619 --> 00: 39: 10,4696000 repeticiones. Del mismo modo para un grupo de carga que tiene un punto medio de 16 toneladas vamos

34900: 39: 10,469 --> 00: 39: 17,369tener unos 450.000 repeticiones. Del mismo modo espectro de carga por eje para ejes tndem tambin

35000: 39: 17,369 --> 00: 39: 21.639dada en la diapositiva.

35100: 39: 21.639 --> 00: 39: 28,210Comenzando con un espesor de prueba de cerca de 10 pulgadas para el 6 pulgadas sin tratamiento sub-base

35200: 39: 28,210 --> 00: 39: 33,309que hemos proporcionado supongamos que vamos a proporcionar juntas de espiga no hay es

35300: 39: 33,309 --> 00: 39: 38,480hombro concreto por lo que el k-valor combinado se selecciona de los grficos que

estn disponibles

35400: 39: 38,480 --> 00: 39: 45,480del PCA como 140 pci, MR se da como 650 y siendo este un camino importante seleccionaremos

35500: 39: 46,210 --> 00: 39: 52,190un factor de seguridad de carga de 1,2, el perodo de diseo consideremos a ser de 20 aos.

35600: 39: 52,190 --> 00: 39: 58,519Para un espesor de la losa de 10 pulgadas y k-valor combinado de 140 pci tensin equivalente este

35700: 39: 58,519 --> 00: 40: 05,519siendo un caso sin hombros de un solo eje es de 189 por lo que la relacin de la tensin es 189 multiplicado

35800: 40: 06,710 --> 00: 40: 13,610por 650, que es la resistencia a la flexin del hormign que es 0,291. Del mismo modo, para tndem

35900: 40: 13,610 --> 00: 40: 18,820Eje de la relacin de la tensin es 0.272, los factores de erosin para el caso concreto es de 2,53

36000: 40: 18,820 --> 00: 40: 25,750solo eje y 2,73 para el eje tndem.

36100: 40: 25,750 --> 00: 40: 31.269Esta tabla muestra aqu tanto la fatiga y el anlisis de la erosin debido a cargas por eje individuales.

36200: 40: 31.269 --> 00: 40: 38,269El grupo de la carga por eje se da aqu esto se multiplica por un factor de seguridad de carga 1.2. Esta

36300: 40: 40,409 --> 00: 40: 47,409es la frecuencia que se espera como se indica en las tablas anteriores. As, utilizando las listas

36400: 40: 48,730 --> 00: 40: 54,150que he demostrado anteriormente que estos son los esperados o repeticiones permitidas para este grupo de carga.

36500: 40: 54,150 --> 00: 41: 01,150Para 30 es 70.000, por 28 que es de 160.000, pero para cargas ms pequeas es infinita. Del mismo modo

36600: 41: 03,769 --> 00: 41: 09,190es para el anlisis de la erosin tambin por lo que esta es la resistencia a la fatiga total consumida por esta carga

36700: 41: 09,190 --> 00: 41: 16,190grupo, el 7,5% es la vida consumida por grupo de carga 28 toneladas y las cargas ms pequeas no consumen

36800: 41: 18,809 --> 00: 41: 19,719cualquier carga.

36900: 41: 19,719 --> 00: 41: 25,899Del mismo modo que tiene 3%, 1% se puede saber lo que es la vida de fatiga total consumida por

37000: 41: 25,900 --> 00: 41: 31,880toda la carga por eje nico que se va a esperar. Del mismo modo para el anlisis de la erosin

37100: 41: 31,880 --> 00: 41: 37,740stas son las repeticiones permisibles obtenidos a partir de grficos. Este es el dao que es causado

37200: 41: 37,739 --> 00: 41: 43,539por grupos de carga por eje de 30 toneladas, 0,2 porcentaje es el dao causado por los grupos de carga por eje de 28 toneladas

37300: 41: 43,539 --> 00: 41: 49,440igualmente este es el dao total causado por todos los grupos de carga por eje individuales; 20.07

37400: 41: 49,440 --> 00: 41: 50,019y 2,525%.

37500: 41: 50,019 --> 00: 41: 57,019Hagamos un anlisis similar para los grupos de peso por eje tndem tambin. El dao total fatiga que

37600: 41: 57,489 --> 00: 42: 04,489es causada, ninguno de los grupos de carga por eje tndem estn causando ningn dao por fatiga, pero son

37700: 42: 04,489 --> 00: 42: 10,339causando ms daos por erosin como se esperaba.

37800: 42: 10,340 --> 00: 42: 16,380

As que el dao por fatiga total causado por los grupos de carga por eje individuales y grupos de carga por eje tndem

37900: 42: 16,380 --> 00: 42: 23,380es 20,07 + 0 que es un total de 20,07, que es, por supuesto, muy por debajo de 100% y el total

38000: 42: 26,170 --> 00: 42: 33,170daos por erosin es 2,53 + 22,73 = 25,26, que es tambin muy por debajo de 100%. As que, obviamente, el

38100: 42: 36,860 --> 00: 42: 43,860de espesor que se seleccion es bastante seguro. Sin embargo, es deseable que ms ensayos

38200: 42: 45,750 --> 00: 42: 52,750hacerse para reducir el espesor de la losa debido a que la losa es de ms seguro en este caso.

38300: 42: 53,079 --> 00: 43: 00,079A continuacin vamos a tratar con la Asociacin Americana de Funcionarios de Carreteras Estatales y Transporte de diseo

38400: 43: 00,699 --> 00: 43: 04,750mtodo de diseo de pavimentos de hormign.

38500: 43: 04,750 --> 00: 43: 11,750Nos estamos refiriendo a la gua para el diseo de estructuras de pavimentos de 1993 como se explica en el

38600: 43: 14,119 --> 00: 43: 21,119caso del diseo de pavimentos flexibles utilizando procedimiento de diseo AASHTO. Este procedimiento de diseo

38700: 43: 22,730 --> 00: 43: 28,130Tambin se basa en gran medida en los resultados de la prueba de carretera AASHO que se realizaron

38800: 43: 28,130 --> 00: 43: 35,130en la dcada de 1950. Haba una gua provisional publicado en 1972, hay una gua revisada en 1981

38900: 43: 36,099 --> 00: 43: 43,099y haba otra en 1993. No est discutiendo un proyecto de revisin de la versin 2002

39000: 43: 44,309 --> 00: 43: 47,610Actualmente.

39100: 43: 47,610 --> 00: 43: 51,519Pero las caractersticas ms destacadas y las caractersticas de diseo que vamos a discutir en esta leccin

39200: 43: 51,519 --> 00: 43: 57,800sern las que hay en la versin de 1993 de las directrices de AASHTO. Hay nmero

39300: 43: 57,800 --> 00: 44: 03,200caractersticas de salientes que se incorporan en estas directrices como concepto de fiabilidad,

39400: 44: 03,199 --> 00: 44: 10,199consideracin el trfico en trminos de 18 kip repeticiones de ejes estndar, para convertir un eje dado

39500: 44: 10,960 --> 00: 44: 17,909de carga en 18 kip repeticiones de carga por eje estndar de uso de los factores de carga por eje equivalentes, a continuacin,

39600: 44: 17,909 --> 00: 44: 24,109medir el desempeo en trminos de ndice de la capacidad de servicio y as sucesivamente. Hemos discutido

39700: 44: 24,110 --> 00: 44: 29,190anteriormente que presente ndice de capacidad de servicio en un momento determinado se obtiene de mediciones

39800: 44: 29,190 --> 00: 44: 35,829de la rugosidad y la angustia que ser en trminos de formacin de grietas y parches.

39900: 44: 35,829 --> 00: 44: 42,829As que la ecuacin de la prueba de carretera AASHO para el presente ndice de capacidad de servicio para pavimentos de hormign

40000: 44: 43,480 --> 00: 44: 50,480se da como presente ndice de capacidad de servicio es igual a 5,41-1,71 registro 1 + SV - 0,09 multiplicado

40100: 44: 55,269 --> 00: 45: 02,269por C + P en la raz. Discutimos sobre variacin de pendiente en la leccin sobre diseo flexibles

40200: 45: 09,420 --> 00: 45: 11,250pavimentos como por procedimiento AASHTO.

40300: 45: 11,250 --> 00: 45: 17,159Variacin de pendiente nos da una indicacin de cmo la pendiente longitudinal vara cua

ndo se mide

40400: 45: 17,159 --> 00: 45: 24,159sobre una pequea longitud de la base de 9 pulgadas. C es el rea agrietada expresado en trminos de la plaza

40500: 45: 25,170 --> 00: 45: 31,769pies por cada mil pies cuadrados de rea pavimentada, P es el rea remendada nuevo expresado en trminos

40600: 45: 31,769 --> 00: 45: 38,769de pies cuadrados de rea reparada en trminos de miles de pies cuadrados de rea pavimentada.

40700: 45: 39,309 --> 00: 45: 43,659La nica cosa que es diferente en esta ecuacin en comparacin con el que se ha utilizado para

40800: 45: 43,659 --> 00: 45: 50,549pavimentos flexibles es que en los pavimentos flexibles tambin hemos utilizado el parmetro celo. Obviamente

40900: 45: 50,550 --> 00: 45: 57,550siendo estos pavimentos de hormign que no consideraran celo de pavimentos de hormign.

41000: 45: 59,659 --> 00: 46: 04,960Esta es la ecuacin de rendimiento que es el corazn del diseo de pavimentos de hormign

41100: 46: 04,960 --> 00: 46: 11,809mediante procedimiento de AASHTO. Como se puede ver aqu el nmero de repeticiones que se expresa

41200: 46: 11,809 --> 00: 46: 17,559en trminos de repeticiones de carga por eje estndar se expresa como una funcin de todo el pavimento

41300: 46: 17,559 --> 00: 46: 21.469parmetros y los parmetros de fiabilidad.

41400: 46: 21,469 --> 00: 46: 28,469Vamos a echar un vistazo a esta ecuacin. tendremos la explicacin de lo que todas estas expresiones

41500: 46: 32,059 --> 00: 46: 39,059o parmetros representan; ingrese W18 = ZR en As y tenemos otra expresin en trminos

41600: 46: 40,590 --> 00: 46: 47,090de D, que es el espesor de la losa y otra expresin en trminos de prdida PSI delta

41700: 46: 47,090 --> 00: 46: 54,090en servicio y otra expresin en trminos de espesor D de la losa, otra expresin

41800: 46: 54,920 --> 00: 47: 01,920en trminos de ndice de capacidad de servicio de terminal, expresiones en trminos de Sc que es el parmetro

41900: 47: 02,590 --> 00: 47: 09,590de hormign, Cd coeficiente de drenaje que refleja el espesor condiciones de drenaje

42000: 47: 10,130 --> 00: 47: 17,130de losa, J es el parmetro que representa el mecanismo de transferencia baja eficiencia conjunta, D

42100: 47: 17,349 --> 00: 47: 24,110espesor de la losa, E valor del mdulo del mdulo concreto y k de la reaccin de la subrasante.

42200: 47: 24,110 --> 00: 47: 30,650As como se puede ver W18 es la funcin del espesor de la losa de hormign valor del mdulo, el mdulo de

42300: 47: 30,650 --> 00: 47: 36,650balasto, resistencia a la flexin de concreto, coeficiente de drenaje, la eficiencia de transferencia baja,

42400: 47: 36,650 --> 00: 47: 43,650parmetro de la fiabilidad y la prdida de la capacidad de servicio y de la terminal de valor de servicio de golf

42500: 47: 45,619 --> 00: 47: 48,109que consideramos para el diseo de un pavimento dado.

42600: 47: 48,110 --> 00: 47: 50,930AASHTO ecuacin de rendimiento:

42700: 47: 50,929 --> 00: 47: 56,699 W18 es el nmero de 18 kip repeticiones de carga solo eje de tiempo t

42800: 47: 56,699 --> 00: 48: 02,659 ZR es desviacin normal estndar que corresponde al nivel de fiabilidad que seleccionamos

42900: 48: 02,659 --> 00: 48: 07,829 As es el error estndar combinada de la prediccin del trfico y la prediccin del rendimiento

43000: 48: 07,829 --> 00: 48: 13,759 D es el espesor de la losa expresado en pulgadas delta psi es la cada en la actual capacidad de servicio

43100: 48: 13,760 --> 00: 48: 20,760ndice a partir del momento de la construccin Pt es el mantenimiento en el tiempo t

43200: 48: 21,760 --> 00: 48: 25,180 Sc es el mdulo de rotura de resistencia a la flexin del hormign de cemento

43300: 48: 25,179 --> 00: 48: 30,480 Cd es el coeficiente de drenaje que refleja las condiciones de drenaje que se prevalecen

43400: 48: 30,480 --> 00: 48: 36,869 J es el coeficiente de transferencia de carga Ec es el mdulo de elasticidad del hormign

43500: 48: 36,869 --> 00: 48: 38,819y k es el coeficiente de balasto

43600: 48: 38,820 --> 00: 48: 42,390expresado en trminos de pci

43700: 48: 42,389 --> 00: 48: 46,839El mdulo de balasto k tiene que ser determinada mediante la realizacin de una prueba de carga de placas.

43800: 48: 46,840 --> 00: 48: 52,450Tambin se puede estimar a partir del valor de mdulo elstico de un material subsuelo si el

43900: 48: 52,449 --> 00: 48: 58,659valor del mdulo resiliente est disponible. Se puede obtener como k = Mr 19,4 por donde k es en

44000: 48: 58,659 --> 00: 49: 01,960pci y el seor est en psi.

44100: 49: 01,960 --> 00: 49: 08,960Para bases combinadas con sub-base se coloca sobre AASHTO subrasante nos da tablas utilizando

44200: 49: 09,150 --> 00: 49: 13,750la cual se puede estimar la eficacia del mdulo equivalente de balasto para el combinado

44300: 49: 13,750 --> 00: 49: 20,750fundacin. Eso se puede hacer en funcin del valor de k de subrasante y el grosor de la

44400: 49: 21 349 --> 00: 49: 28,349sub-base y tambin la calidad de los materiales de la sub-base.

44500: 49: 29,039 --> 00: 49: 36,039Valor del mdulo elstico del hormign se puede estimar a partir de su resistencia a la compresin usando esta expresin.

44600: 49: 37,780 --> 00: 49: 41,640Estas son las directrices para seleccionar el coeficiente de transferencia de carga J para los diferentes tipos

44700: 49: 41,639 --> 00: 49: 48,639de hombro y diferentes tipos de asfalto, hombro hombro PCC atado, diferentes tipos

44800: 49: 49,079 --> 00: 49: 54,869de la presencia o ausencia de dispositivo de transferencia de carga, especialmente nos referimos a la presencia o

44900: 49: 54,869 --> 00: 50: 01,869ausencia de los pasadores si estn presentes o no presente y tambin el tipo de losa, tales

45000: 50: 02,130 --> 00: 50: 08,809tan claro hormign de cemento, articulado reforzar el hormign, hormign armado continuo

45100: 50: 08,809 --> 00: 50: 15,809pavimento de la carga correspondiente coeficientes de transferencia pueden ser seleccionados.

45200: 50: 16,210 --> 00: 50: 20,190Esto es cmo seleccionamos el coeficiente de drenaje. Esto es similar al coeficiente de drenaje

45300: 50: 20,190 --> 00: 50: 25,200que hemos usado en el caso de diseo de pavimentos flexibles como por AASHTO. Esto puede ser

454

00: 50: 25,199 --> 00: 50: 31,210seleccionado como una funcin del porcentaje de tiempo para el que la base va a ser bajo

45500: 50: 31,210 --> 00: 50: 38,210saturado condicin en un ao y tambin podemos saber qu tan rpido se puede quitar el agua,

45600: 50: 39,079 --> 00: 50: 42,829cules son los medios de desage que se pueden hacer en funcin de la calificacin que podemos

45700: 50: 42,829 --> 00: 50: 47,259dar a la instalacin de drenaje que est disponible. As que en consecuencia puede seleccionar diferentes valores

45800: 50: 47,260 --> 00: 50: 54,260de Cd dependiendo de las condiciones que tenemos en una situacin dada.

45900: 50: 55,469 --> 00: 51: 00,759Confiabilidad: Es evidente que para los diferentes tipos de instalaciones vamos a por los diferentes niveles de

46000: 51: 00,760 --> 00: 51: 05,210fiabilidad. La desviacin estndar en general que representa la variabilidad en los materiales,

46100: 51: 05,210 --> 00: 51: 10,960la variabilidad en la construccin, la variabilidad en los modelos de prediccin se puede seleccionar como 0,34

46200: 51: 10,960 --> 00: 51: 15,480si los errores de proyeccin de trfico no son considerados y 0,39 si los errores son proyecciones de trfico

46300: 51: 15,480 --> 00: 51: 16,240considerado.

46400: 51: 16,239 --> 00: 51: 23,239Este es un nomograma que est disponible para estimar el espesor de la losa. Una lata de

46500: 51: 24,239 --> 00: 51: 29,000Por supuesto a resolver la ecuacin de rendimiento que se da para cualquier entradas dadas. Uno puede encontrar

46600: 51: 29,000 --> 00: 51: 33,420el espesor de la losa para un nmero dado de W18 mediante la sustitucin de todos lo

s dems

46700: 51: 33,420 --> 00: 51: 38,050parmetros. Pero por supuesto que tiene que ser hecho de forma iterativa porque aparece D

46800: 51: 38,050 --> 00: 51: 42,850en ms de un lugar en esa ecuacin, as que tenemos que seleccionar un espesor juicio, clculo

46900: 51: 42,849 --> 00: 51: 49,079el valor W18 sustituir todos los dems parmetros de entrada, compruebe si el valor W18 compara

47000: 51: 49,079 --> 00: 51: 56,079con el valor W18 proyectado si no vamos a cambiar el valor de espesor y luego rehacer la

47100: 51: 56,380 --> 00: 52: 03,010clculos de nuevo. Pero el uso de este nomograma podemos obtener directamente.

47200: 52: 03,010 --> 00: 52: 10,010Vamos a comenzar con el mdulo efectivo de la reaccin de la subrasante k este es el valor k combinado entonces estos

47300: 52: 16,750 --> 00: 52: 23,199diferentes lneas dan R para diferentes mdulos de valor concreto luego de esta subimos

47400: 52: 23,199 --> 00: 52: 29,879a esta seleccionar el valor del mdulo concreto plantear esta lnea vertical y este punto lo har

47500: 52: 29,880 --> 00: 52: 36,880ser conectado a un punto que corresponde a la resistencia a la flexin concreto para conectar

47600: 52: 38,519 --> 00: 52: 45,519estos dos puntos se extienden de este a una lnea conocida como lnea de transferencia o de transicin lnea TL, despus

47700: 52: 46,820 --> 00: 52: 51.410esto seleccionamos un punto en esta lnea que corresponde al coeficiente de transferencia de carga

47800: 52: 51,409 --> 00: 52: 56,449J que ya hemos seleccionado. As que conecta estos dos que se extienden a otro transferencia

47900: 52: 56,449 --> 00: 53: 02,899lnea TL y luego selecciona otro punto correspondiente al coeficiente de drenaje conectar

48000: 53: 02,900 --> 00: 53: 08,570estos dos puntos y extenderlo a conocer una lnea de partido, se trata de una lnea de partido porque no hay

48100: 53: 08,570 --> 00: 53: 14,110otra nomograma que ser coincidente con esto.

48200: 53: 14,110 --> 00: 53: 21,110De ah que a partir de esta lnea de partido seleccionamos una prdida de valor de servicio delta psi conectar

48300: 53: 27,199 --> 00: 53: 34,199estos dos puntos permiten que cumple este grfico aqu, entonces, comenzamos con la fiabilidad seleccionado

48400: 53: 35,639 --> 00: 53: 42,639valor de digamos 95% y entonces tambin seleccionamos el valor de desviacin estndar As conectarlos

48500: 53: 43,309 --> 00: 53: 50,309dos puntos y luego se extienden, esto cumple con la lnea de transferencia aqu y desde este punto

48600: 53: 50,619 --> 00: 53: 57,619seleccionamos el punto que corresponde a W18 y luego conectar estos puntos permiten que cumple

48700: 53: 58,000 --> 00: 54: 03,539aqu, as extender estas dos lneas como esta y donde estas dos lneas se encuentran es

48800: 54: 03,539 --> 00: 54: 08,960el espesor de la losa. En este caso, est llegando a ser aproximadamente alrededor de 9

48900: 54: 08,960 --> 00: 54: 14,690pulgadas. Uno puede resolver la ecuacin o tambin se puede utilizar este nomograma para encontrar fcilmente

49000: 54: 14,690 --> 00: 54: 16,490el espesor de la losa.

49100: 54: 16,489 --> 00: 54: 21,209

Aqu est el ejemplo de diseo. Usted tiene que disear una losa de hormign para las siguientes entradas:

49200: 54: 21.210 --> 00: 54: 28,159K eficaz es 100 pci, Ec es de 5 a 10 elevado a 6 psi, Sc es de 650 psi J es 3.2 para

49300: 54: 28,159 --> 00: 54: 35,159las condiciones dadas, Cd es de 1,0, Pt es de 2,5, la ISP delta es 2,0, la fiabilidad es seleccionada

49400: 54: 35,699 --> 00: 54: 41,52995%, As es 0,32, W18 para los que tenemos que disear es de 10 millones de 10 a 10 a la fuerza

49500: 54: 41.530 --> 00: 54: 45,310de 6. Resolver la ecuacin de rendimiento por ensayo y error el espesor de la losa trabaj

49600: 54: 45,309 --> 00: 54: 52,309a ser de 10,5 pulgadas. El espesor tambin puede obtenerse utilizando nomogramas.

49700: 54: 52,820 --> 00: 54: 58,250Tomemos algunas preguntas de esta leccin. 1) Cules son las principales diferencias en trminos

49800: 54: 58,250 --> 00: 55: 05,250de los modelos de fracaso o de rendimiento consideradas en PCA y AASHTO diseos?

49900: 55: 06,119 --> 00: 55: 12,9892) Cules son las regiones crticas para una media losa que deben considerarse para la fatiga y la erosin

50000: 55: 12,989 --> 00: 55: 14,089anlisis de daos?

50100: 55: 14,090 --> 00: 55: 21,0903) Los PCA y AASHTO consideran trmica que es tensiones que se encrespan en el diseo del articulado

50200: 55: 22,670 --> 00: 55: 24,630losas de hormign?

50300: 55: 24,630 --> 00: 55: 31.630Consideremos la respuesta a las preguntas que hemos pedido en la leccin 4,15 que estaba en

504

00: 55: 35,070 --> 00: 55: 41,620diseo de pavimentos de hormign como por Indian Roads Congreso directrices IRC: 58 hasta 2002.

50500: 55: 41,619 --> 00: 55: 48,6191) Cmo estimar el mdulo de balasto de un pavimento de hormign? Esto es con

50600: 55: 49,250 --> 00: 55: 54,949referencia a IRC: 58. Sabemos que el mdulo de balasto de pavimento de hormign

50700: 55: 54,949 --> 00: 56: 01,319tiene que ser determinada mediante la conexin de una prueba de carga placa en una estacin en particular que corresponde

50800: 56: 01,320 --> 00: 56: 08,320a la peor poca del ao utilizando la placa de dimetro 750 mm. Pero si esto no se puede hacer

50900: 56: 11,179 --> 00: 56: 17,719este valor del mdulo de balasto de la fundacin se puede obtener si se conoce la

51000: 56: 17,719 --> 00: 56: 20,399Valor de CBR de la subrasante.

51100: 56: 20,400 --> 00: 56: 27,170As IRC: 58 nos da pautas para seleccionar el valor k del mdulo de balasto de

51200: 56: 27,170 --> 00: 56: 34,170su valor CBR. Por otro lado, si usted tambin tiene una sub-base se coloca sobre la subrasante combinado

51300: 56: 36,019 --> 00: 56: 40,570k-valor tambin se puede estimar si se conoce el valor k de la subrasante y tambin si

51400: 56: 40,570 --> 00: 56: 46,309conocer el espesor de la sub-base que se va a colocar. As IRC: 58 tambin da

51500: 56: 46,309 --> 00: 56: 52,920directrices de Estados Unidos como la forma de seleccionar un equivalente combinado valor k tanto para las capas

51600: 56: 52,920 --> 00: 56: 53,440juntos.

51700: 56: 53,440 --> 00: 57: 00,3892) Por qu es la membrana de separacin prevista entre la losa y la sub-base?

51800: 57: 00,389 --> 00: 57: 07,389Si usted ha entendido los procedimientos que se discutieron para PCA e IRC: 58 diseo

51900: 57: 08,280 --> 00: 57: 15,280Procedimiento de muchos conceptos son similares. Pero PCA no recomienda el uso de la lmina de plstico entre

52000: 57: 15,960 --> 00: 57: 20,599la sub-base y la losa que hacen que sea una interfaz suave. Puede que no sea

52100: 57: 20,599 --> 00: 57: 27,599perfectamente lisa pero no ser ms o menos acotado. Pero IRC recomienda que para la mayor

52200: 57: 28,630 --> 00: 57: 33,320pavimentos que tenemos una hoja de plstico tiene que ser colocado entre la sub-base y la

52300: 57: 33,320 --> 00: 57: 40,320losa. Las razones para esto son la preocupacin por la gran cantidad de fallos de contraccin y grietas que

52400: 57: 43,030 --> 00: 57: 49,580se estn produciendo en las losas de concreto, debido a la contraccin volumtrica y contraccin. Para prevenir

52500: 57: 49,579 --> 00: 57: 55,809que si usted proporciona una interfaz suave entre la losa y el fundamento del restringir que

52600: 57: 55,809 --> 00: 58: 02,000se ofrece a la losa por su contraccin se reducir considerablemente. As que cuando el

52700: 58: 02,000 --> 00: 58: 06,780losa es libre de contratar las tensiones que se van a generar ser significativamente

52800: 58: 06,780 --> 00: 58: 12,380menos por lo que la posibilidad de formacin de grietas debido a la contraccin o encogimiento va a ser

52900: 58: 12,380 --> 00: 58: 14,099reducido significativamente.

530

00: 58: 14,099 --> 00: 58: 21,0993) Cul es la posicin crtica de la carga considerada para el diseo del pavimento de hormign segn IRC:

53100: 58: 21.659 --> 00: 58: 26,80958? Pavimento de hormign considera la posicin de borde,

53200: 58: 26,809 --> 00: 58: 33,690la carga de la rueda tiene que ser colocado en la regin de borde, este se considera que es la crtica

53300: 58: 33,690 --> 00: 58: 36,380posicin para cargas de las ruedas.

53400: 58: 36,380 --> 00: 58: 39,9204) Cul es la necesidad de utilizar un factor de seguridad de carga?

53500: 58: 39,920 --> 00: 58: 46,920Porque sabemos en el anlisis se multiplica la carga por un factor de seguridad de carga de 1,2, 1,1

53600: 58: 47,039 --> 00: 58: 51,980o 1.0 dependiendo de la importancia de la instalacin. Si est utilizando un factor de seguridad de carga

53700: 58: 51,980 --> 00: 58: 56,869de 1,2, entonces estamos tratando de construir con ms seguridad en la consideracin, tambin somos

53800: 58: 56,869 --> 00: 59: 03,210tratando de cuidar de esas cargas inesperadamente altos que puede venir porque estamos tratando

53900: 59: 03,210 --> 00: 59: 07,059considerar slo el percentil velocidad de 98 percentil carga de la rueda 98a, gracias