A. Structura din zidarie nearmata ZNA

B.Structura din zidarie confinata ZC

1.Date generale:

Cladire de locuit

Inaltime de nivel het

Zona seismica

Regularitate pe verticala si orizontala

2.Materiale:

Elemente pentru zidarie : fb

Motar

Rezistenta caracteristica la compresiune a zidariei fk;

Rezistenta caracteristica la forfecare cu efort unitar de

compresiune nul a zidariei: fvko;

Modulul de elasticitate longitudinal al zidariei

Ez=1000 fk;

Modulul de elasticitate transversal: Gz=0.4Ez;

3.Stabilirea incarcarilor verticale:

Se stabileste greutatea pe nivel, greutatea totala

q echiv.= G nivel curent/ A planseu

4.Calculul fortei seismice de proiectare

Coeficienti de calcul:

γ=1.0 coef. de importanta

Valoarea spectrului elastic de comportare Se=ag*2.75

Factorul de comportare: q

Factorul de corectie :λ

Forta taietoare de baza

Forte seismice de nivel

Momente de rasturnare la cota ±0.00:

1.Date generale:

Cladire de locuit

Inaltime de nivel het

Zona seismica

Regularitate pe verticala si orizontala

2.Materiale:

Elemente pentru zidarie : fb

Motar

Rezistenta caracteristica la compresiune a zidariei fk;

Rezistenta caracteristica la forfecare cu efort unitar de

compresiune nul a zidariei: fvko;

Modulul de elasticitate longitudinal al zidariei

Ez=1000 fk;

Modulul de elasticitate transversal: Gz=0.4Ez;

3.Stabilirea incarcarilor verticale:

Se stabileste greutatea pe nivel, greutatea totala

q echiv.= G nivel curent/ A planseu

4.Calculul fortei seismice de proiectare

Coeficienti de calcul:

γ=1.0 coef. de importanta

Valoarea spectrului elastic de comportare Se=ag*2.75

Factorul de comportare: q

Factorul de corectie :λ

Forta taietoare de baza

5.Modelul de calcul simplificat

Ipoteze de modelare:

hFM iio 3

1

5.Eforturi unitare de compresiune pe peretii structurali

Incarcari din greutatea planseului si incarcarea de

exploatare: qpl (kN/m);

Incarcari totale corespunzatoare sectiunii active (G

niv. curent), Nbaza=∑Gi si eforturi de compresiune

σo =Nbaza/Azid; 6.Distributia fortei seismice de proiectare intre peretii activi

Se neglijeaza aportul riglelor de cuplare;

Rigiditatea consolelor verticale;

z

i

i

BiB

R

RFF

1

,*

-s-au considerat numai inimile profilelor compuse: sectiuni

dreptunghiulare , fara aportul talpilor;

-modulul de elasticitate: II

IEIEE

bz

bbzz

zc

-riglele de cuplare incastrate la fata zidariei/ stalpisorilor

forta taietoare de baza:

- γ=1.0 coef. de importanta

-Valoarea spectrului elastic de comportare Se=ag*2.75

-Factorul de comportare: q

-Factorul de corectie :λ

forte seismice de nivel;

Momente de rasturnare

6.Incarcari totale si eforturi unitare de compresiune pe peretii

structurali

N pe sectiuni active;

σoE = N/A 7. Distributia fortei seismice de proiectare intre peretii activi

Eforturile sectionale globale (MEd si VEd ) au fost

obtinute pe modelul simplificat (deci considerand

numai inimile);

7.Calculul momentelor incovoietoare capabile ale

peretilor activi (asociate incarcarilor aferente fiecarui

perete) Caracteristici geometrice ale sectiunii active a

peretelui

Calculul rigiditatilor pentru fiecare sectiune activa pe

directia respectiva:

Centru de greutate;

Arie;

Momente de inertie fata de axele care trec prin

8.Calculul momentelor incovoietoare capabile ale

peretilor active : MRd

-pentru calculul Mrd : MRd = MRd(zna,i) + MRd (As)

-pentru calculul MRd(zna,i); d

Edzci

f8.0

NA (6.25)

zciEdRd yN)i,zna(M (6.26)

d

*

cd

echf

f75.0n (6.24)

-pentru calculul MRd (As) : ydsssRd

fAlAM (6.27)

centrul de greutate;

Limitele samburelui central: Ax

Ie

G

x

x

1

Ax

xhI

eG

x

x)(

2

AyI

eG

y

y

1

Ayyh

Ie

G

x

y)(2

Calculul fortei axiale (NE) pe sectiunea active a

peretelui:

NE = σoE A

Calculul momentului incovoietor capabil:

Mdr

.cap = yzc NE = 1.2 rsc NE = 1.2 e1x NE

Mst.cap = yzc NE = 1.2 rsc NE = 1.2 e2x NE

8.Calculul fortelor taietoare capabile ale peretilor activi

lc=0.6 lw

Forta taietoare capabila considerand ca lungimea zonei

comprimate corespunzatoare momentului capabil : Vcap.

= 0.6 li tp fwd

Valoarea caracteristica a rezistentei unitare la forfecare :

i . Pentru elemente pentru zidărie din grupa 1

fvk= fvk0+0,4 d

(4.3.a)

fvk= (0,034 fb+0.14 d)

(4.3.b)

ii . Pentru elemente pentru zidărie din grupa 2

fvk= fvk0+0,4 d

(4.3.a)

fvk= 0,9 (0,034 fb+0,14 d)

fvd = fvk /γM

9. Calculul fortelor taietoare capabile : VRd

-pentru calculul VRd : VRd = VRd1 + VRd2 (6.32)

-pentru calculul VRd1: VRd = fvdtlc (6.31)

-pentru calculul VRd2: VRd2 = 0.2 Aascfyd (6.33)

9.Verificarea sigurantei Siguranta in raport cu solicitarea din incovoiere cu forta

axiala

10.Verificarea sigurantei 10.1. Siguranta in raport cu solicitarea la incovoiere cu forta

axiala

Se compara Mcap,i cu momentele de rasturnare. Verificarea se

face pentru fiecare perete si pe global pe cladire.

Siguranta in raport cu solicitarea la forta taietoare

Se compara Vcap,i cu fortele taietoare rezultate din distributie.

Verificarea se face pentru fiecare perete si pe global pe cladire.

MRd q MEd (8.3…….P100-1/2006);

VRd = q VEd (8.4……….P100-1/2006);

11.Posibilitati de corectare

-Utilizarea materialelor cu rezistente superioare;

-Armarea zidariei in rosturi