OKVIRIIskljuivo stabilizirani zidovima neovisno o broju katova Samostalni : Prevelika deformabilnost

A/B GREDE - DCMedium5.4.1.2 GEOMETRIJSKI ZAHTJEVI Spoj grede i stupa. Os presjeka grede nesmije se mimoilaziti s osi presjeka stupa za vie od bc/4, gdje je bc vea stranica poprenog presjeka stupa irina leaja grede na stupu.

b w min{b c + h w ; 2 b c }hw visina grede, bc vea dimenzija presjeka stupa 5.4.2 PRORAUNSKI ZAHTJEVI Utjecaj poprene sile u kombinaciji s momentom Uz raunsku poprenu silu treba primjeniti momente M Rc M i,d = Rd M Rb,i min1, M Rb

(5.6)

Rd=1, MRc - zbroj momenata otpora stupova u voru MRb - zbroj momenata otpora greda u voru

(5.8)

5.4.3 DETALJI LOKALNE DUKTILNOSTI Savojni i posmini otpor - izraun prema EN1992-1-1 Armatura gornje zone T i L presjeka uglavnom u ploi Efektivna irina beff - prema crteu (a i b vanjski)

Duljina kritine zone lcr=hw standardno na preki zadnjega kata lcr=2hw Faktor duktilne zakrivljenosti (kao i za stupove) = 2 q0 1 , T1 TC T1 p TC (5.4) (5.5) = 1 + (2 q 0 1)TC /T1 ,

Armatura vlane zone

U omjer ukljuena efektivna irina

Vilicedbw 6.0 mm razmak

5.4.3.3 Spoj greda i stupova(1) Horizontalne armaturne stege stupa produljuju se u vorni spoj greda stup (2) Izuzetak od (1) ini stanje kad grede u vor dolaze sa sve etiri strane tada se vertikalni razmak stega udvostruuje ali ne preko razmaka od 150 mm. (3) Pri izuzetku (2) barem jedna uspravna ipka mora prolaziti izmeu uglova stupa.

5.6 ZAHTJEVI ZA SIDRENJA I NASTAVKE 5.7 PROJEKTNI DETALJI SPOREDNIH POTRESNIH ELEMENATA 5.8 ELEMENTI BETONSKIH TEMELJA(1) Naelno proraun i dimenzioniranje prema EN 1998-5

5.8.2 Temeljni serklai, temeljene grede i ploe.(2) Temeljni serklai grede najmanje dimenzije Nacionalni dodatak - preporuke, bwmin = 0.25 m, hwmin= 0.40 m za zgrade do 3 kata hwmin= 0.50 m za zgrade sa 4 i vie katova (5) Armiranje srklaa i greda Nacionalni dodatak - preoruke min. bmin= 0.4% na vrhu i dnu. (4) Temeljne ploe najmanja debljina i armiranje Nacionalni dodatak - preporuke, tmin = 0.20 m, - preoruke min. smin= 0.2% na vrhu i dnu.

Dimenzioniranje elemenata nosivih na potresno optereenje u okvirnom sustavu1. Podaci o proraunskom modelu: materijali: beton C25/30, fcd=25/1.5=16.7 MPa, armatura B500B, fyd=500/1.15=434 MPa nosivi sustav: kvadratni stupovi 50/50 cm, visina jedne etae 4.5 m, horizontalni nosai (grede) 40/50 cm, okvirni sustav povezan horizontalnim plonim elementima (ploe), debljine d=20 cm etverokatni, viepoljni okvirni sustav, dvopoljni u globalnom x smjeru, tropoljni u globalnom y smjeru Tlocrtni raster 8 m u oba globalna ortogonalna smjera

Dimenzioniranje elemenata nosivih na potresno optereenje u okvirnom sustavu2. Detaljniji prikaz geometrijskih svojstava sustava:

a/ tlocrtni prikaz nosivog sustava

Dimenzioniranje elemenata nosivih na potresno optereenje u okvirnom sustavu2. Detaljniji prikaz geometrijskih svojstava sustava:

b/ uzduni presjek

Dimenzioniranje elemenata nosivih na potresno optereenje u okvirnom sustavu2. Detaljniji prikaz geometrijskih svojstava sustava:

c/ popreni presjek

Dimenzioniranje elemenata nosivih na potresno optereenje u okvirnom sustavu2. Detaljniji prikaz geometrijskih svojstava sustava:

d/ pogled odozdo

Dimenzioniranje elemenata nosivih na potresno optereenje u okvirnom sustavu3. Pretpostavljena optereenja:

a/ Vlastita teina nosive konstrukcije ukljuena u proraunski model + dodatno stalno optereenje (predpostavljeno 2.00 kN/m2)

Dimenzioniranje elemenata nosivih na potresno optereenje u okvirnom sustavu3. Pretpostavljena optereenja:

b/ Pokretno optereenje (predpostavljeno 4.00 kN/m2)

Dimenzioniranje elemenata nosivih na potresno optereenje u okvirnom sustavu6. Vrsta prorauna Linearna statika+dinamika analiza mase zadane u raunalnom modelu na osnovu navedenih optereenja Ulazni parametri za projektni spektar odgovora: vrsta tla B, tip spektra II., raunsko ubrzanje tla 0.2g, faktor ponaanja 3.9

Dimenzioniranje elemenata nosivih na potresno optereenje u okvirnom sustavu7. Raunski spektar odgovora

Dimenzioniranje elemenata nosivih na potresno optereenje u okvirnom sustavu8. Udio masa po vlastitim vektorima

9. Mjerodavna kombinacija za dimenzioniranje: - 1.0G+/-1.0Sx+/-0.3Sy - 1.0G+/-1.0Sy+/-0.3Sx

10. Mjera geometrijske nelinearnosti = N*u/V*hkata = 0.0083

1.8 cm

1.8*3.9=7.02 cm

Dimenzioniranje elemenata nosivih na potresno optereenje u okvirnom sustavu11. Karakteristini elementi na kojima je provedeno dimenzioniranje: stup i grede - pogled:

Dimenzioniranje elemenata nosivih na potresno optereenje u okvirnom sustavu11. Karakteristini elementi na kojima je provedeno dimenzioniranje: stup i grede - tlocrt:

Dimenzioniranje elemenata nosivih na potresno optereenje u okvirnom sustavu12. Mjerodavni rezultati za dimenzioniranje nosivih elemenata za najnepovoljniju potresnu kombinaciju SAVOJNI MOMENT U GREDI

Dimenzioniranje elemenata nosivih na potresno optereenje u okvirnom sustavu12. Mjerodavni rezultati za dimenzioniranje nosivih elemenata za najnepovoljniju kombinaciju POPRENA SILA U GREDI

Dimenzioniranje elemenata nosivih na potresno optereenje u okvirnom sustavu12. Mjerodavni rezultati za dimenzioniranje nosivih elemenata za najnepovoljniju potresnu kombinaciju SAVOJNI MOMENT U STUPU

Dimenzioniranje elemenata nosivih na potresno optereenje u okvirnom sustavu12. Mjerodavni rezultati za dimenzioniranje nosivih elemenata za najnepovoljniju kombinaciju POPRENA SILA U STUPU

Dimenzioniranje elemenata nosivih na potresno optereenje u okvirnom sustavu12. Mjerodavni rezultati za dimenzioniranje nosivih elemenata za najnepovoljniju kombinaciju UZDUNA SILA U STUPU

13. Dimenzioniranje grede1.1 UNUTARNJA GREDA Dimenzioniranje Msd: beton: C25/30 fcd=2.5/1.5=1.67kN/cm2 armatura: B500B fyd=50/1.15=43.48 kN/cm2 Msd = 334.5 kNm Vsd = 262.3 kN

X-smjer:lcr = hw = 50 cm beff = bc + 8hf =210 cm min = 0.5(fctm/fyk) =0.50.26/50 = 0.0026=0.26% Tc = 0.25 T1=0.92 T1 > Tc =2g0-1=23.9-1=6.8>1.5 max = + 0.0018fcd/(sy,dfd)= 0.0036 =0.36% As1 = 0.0026Aeff=22.75 cm2

=

As1 f yd

d b f cd

= 0.28

sd = 0.235; =0.829 331.16 kNm odabrano: gornja zona 8 19 donja zona 3 16

M Rd = As1 lim d f yd =Usvojeno 1 = 0.26 % As1= 23 cm2

Dimenzioniranje Vsd: Mi,d = 1.0MRb,i min(1,MRc/MRb) Mi,d = 1.0MRb,i min(1,1.25) Vsd Vrd1 Vsd1.0 = 276.0kN MRcMRb MRc =829.0 kNm MRb =663.0 kNm

d bw 6mmNosivost grede na poprene sile bez poprene armature: VRd1 (Rd *k*(1.2+40*1)+0.15cp)*b*d = 82.06 kN cp=0 k = 1,6 - d = 1.14 1=As/Ac = 0.0026 As = 23 cm2

VSd>VRd1 Potrebno je proraunati spone za preuzimanje posminih naprezanja od poprenih sila. Nosivost tlanog tapa za leaj: VRd2 = 0.5**fcd*b*(0.9*d) = Odabrane vilice 10/15 Asw,min = min*sw*bw/m = cm Asw= 0.33 cm2/m 189.26 kN Vwd = (Asw*fywd*z/s)*(1+ctg)*sin = 0.79 2 m - reznost vilica: =fck/200 0.7= 800.56 0.58

Nosivost tlanog tapa je zadovoljena.

sw - razmak vilica: 15 cm z = 0,9*d = 41 cm =90

Vwd + VRd1 > VSd odabrane vilice zadovoljavaju

U kritinoj zoni:s = min{ hw/4 ; 24dbw ;225; 8dbl} s = min{ 125; 240 ; 225; 152} Usvojeno: s = 12 cm Usvojeno: vilice 10/12

Odabrano: 819 u gornjoj zoni, 316 u donjoj zoni, razdijelno: 216, vilice 10/12 1.2 GREDA NA FASADI

beff = bc + 4hf =130 cm1.3 GREDA NA VRHU

lcr = 2hw = 100 cm na preki zadnjeg kata

14. Dimenzioniranje stupaDimenzioniranje Msd: beton: C25/30 fcd=2.5/1.5=1.67kN/cm2 armatura: B500B fyd=50/1.15=43.48 kN/cm2

X-smjer: Nsd = 2309.6 kN Msd = 99.3 kNm Vsd = 40.0 kN As1 = 0.01Ac=25 cm2

=

As1 f yd d b f cd

= 0.28

sd = 0.235; =0.829

M Rd = As1 lim d f yd = 414.5 kNmUsvojeno 1 = 0.01 % As1= 25 cm2 odabrano 16 14, Analogno za Y-smjer

Dimenzioniranje elemenata nosivih na potresno optereenje u betonskoj halid =N sd 2309.6 = = 0.55 Ac f cd 2500 1.67 0.55

lcr = max { 1.5hc ; lcl/6 ; 0.6} lcr = 0.75 m lc/ hc = 4.5/0.5 = 9 > 3 Usvojeno: lcr = 75 cmTc = 0.25 T1 > T c 12. Dimenzioniranje Vsd: T1=0.92 =2g0-1=23.9-1=6.8>1.5

Mi,d = 1.3MRc,i min(1,0.8) Vsd Vrd1 Vsd1.04 = 41.6kN

Mi,d = 1.3MRc,i min(1,MRb/MRc)

d bw 0.4 d bl ,max f ydl / f ydw = 0.4 14 = 5.6mm

Dimenzioniranje - Vsd: Nosivost grede na poprene sile bez poprene armature: VRd1 (Rd *k*(1.2+40*1)+0.15cp)*b*d = 125.86 kN cp=0 k = 1,6 - d = 1.14 1=As/Ac = 0.0100 As = 25 cm2 Ac = 2500 cm2 0.58

VSd>VRd1 Nosivost tlanog tapa za leaj: VRd2 = 0.5**fcd*b*(0.9*d) = Odabrane vilice 8/20 Asw,min = min*sw*bw/m = cm =fck/200 0.7= 1000.7

Nije potrebno proraunati spone za preuzimanje posminih naprezanja od poprenih sila.

Nosivost tlanog tapa je zadovoljena. Asw= 0.50 2

0.55 cm2/m 89.84 kN

m - reznost vilica:

Vwd = (Asw*fywd*z/s)*(1+ctg)*sin =

sw - razmak vilica: 20 cm z = 0,9*d = 41 cm =90

Vwd + VRd1 > VSd odabrane vilice zadovoljavaju

U kritinoj zoni:s = min{ bo/3 ; 125 ; 6dbl} s = min{ 135; 125 ; 84} Usvojeno: s = 8 cm Usvojeno: vilice 8/8

Odabrano: 814 u oba smjera + vilice 8/8

Obvojna armatura betonske jezgre wd 30 d sy ,d wd =bc b0 0.5 42 4 ( 75 ) 8 43.48 = 0.167 0.12 40.4 2 75 1.67

f yd volumen _ vilica = volumen _ betonske _ jezgre f cd

= 6.8 d = 0.55bc = 50cm b0 = 40.40cm

sy ,d = 10% = 0.00 = n s n = 1 bi 2 / 6b0 h0i

n = 28 n = 0.945

s = (1 s / 2b0 )(1 s / 2h0 ) s = 0.812 wd 30 6.8 0.55 0.001 0.767 50 40.4 = 0.135

Kritine zone

Kritine duljine:

1. grede na zadnjoj etai 1 m 2. ostale grede 0.5 m 3. stupovi 0.75 m

Linearizirani modelProgibi za mjerodavnu kombinaciju: 12.9 cm

4.0 cm

=0.187 > 0.1

Linearni linearizirani modelUsporedba rezultata momenti savijanja:

93.4 KNm

93.7 KNm

2.7 KNm

146.3 KNm