板带轧机系统自动控制
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板带轧机系统自动控制. 燕山大学 机械工程学院. 1. 第四讲. 第 2 章 轧制过程设定. 2.1 轧制力模型 2.2 压下方式 2.3 负荷分配方法 2.4 辊缝设定 2.5 速度设定 2.6 轧制过程中的张力. 2. 2.4 辊缝设定. S i = h i – ( P – P 0 )/ M + ( δ – δ 0 ) + S F – S ″ 0 ( 2-21 ). S i —— i 机架的辊缝设定值; h i —— i 机架的轧制出口厚度; P —— 轧制力模型的计算结果; - PowerPoint PPT PresentationTRANSCRIPT
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燕山大学机械工程学院
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2.1 轧制力模型 2.2 压下方式 2.3 负荷分配方法 2.4 辊缝设定 2.5 速度设定 2.6 轧制过程中的张力
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Si ——i机架的辊缝设定值;
hi ——i机架的轧制出口厚度;
P ——轧制力模型的计算结果;
P0 ——人工零位时的预压靠力;
δ ——液体摩擦轴承油膜厚度;
δ0 ——对应于人工零位时的油膜厚度;
SF ——弯辊力造成的辊缝变化;
S ″0 ——轧制过程中空载辊缝的变化量,特指压下调节以外
的变化量,包括轧辊热膨胀 ST、轧辊磨损 SW以及一
些其他因素 SA,记为 S ″0 = ST + SW + SA。
Si = hi – (P – P0)/M + (δ – δ0) + SF – S ″0 ( 2-21 )
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如何使稳速轧制速度能尽可能高又不超过机电设备能力及
工艺条件的限制。
速度设定的基本模型是流量方程和前滑模型。
2.5.1 流量方程
2.5.2 前滑模型
2.5.3 速度设定
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2.5.1 流量方程B h L/t = B h υ = 常数
1. 单个机架变形区入口和出口的流量方程
H υ0 (1-β) = h υ0 (1+f)
2. 多个机架的流量方程
hi υ0i (1+f i) = hn υ0n (1+fn)
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2.5.2 前滑模型
f = hγ /h - 1 = (R /h) γ2
1. 采利柯夫公式
2. Bland-Ford公式
3. SIMS公式
4. 前滑简化公式
5. 前滑统计公式
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2.5.3 速度设定
连轧的速度设定分为以下两个部分:
( 1)主令速度 υMR
控制整个机组同步加减速, 0% ~ 100%。
( 2)各机架相对速度设定值 υSRi
一般按秒流量来设定。
各机架任意时刻的带钢速度 υi表示为
υi = υSRi (1 + fi) υMR
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2.5.3 速度设定
1. 穿带速度
2. 末架最大出口速度
3. 各机架相对速度设定值
4. 各机架穿带及稳态轧制时主令速度设定值
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“ 秒流量”完全相等是实现无张力轧制的理想状态。实际轧制中影响机架间张力的工艺参数如压下量、轧制压力、轧制力矩、轧制速度、前滑等。 连轧过程中张力相互传递的影响作用,是极为活跃的变化因素。
2.6.1 张力的产生 2.6.2 张力的种类和作用 2.6.3 连轧张力方程 2.6.4 控制张力的基本方法
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2.6.1 张力的产生
在轧件长度方向上存在着速度差,使得轧件上不同部
位处的金属有相对位移而产生张应力,平均单位张应力 σTm
与所作用的横截面积 A的乘积就是作用在轧件上的张力 T
。
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2.6.1 张力的产生ε = Δl/l0
σ = Eε → σT0 = Eε
d(σT0) = E·dε = E·d(Δl/l0)
= (E/l0)·d(Δl) = (E/l0)· (υb – υa)dt
σT0 = (E/l0)·∫(υb – υa)dt
T0 = (AE/l0)·∫(υb – υa)dt
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2.6.1 张力的产生
υa → υa+Δυa ; υb → υb+Δυb
σT = (E/l0)·∫[(υb + Δυb) – (υa + Δυa)]dt = σT0 + ΔσT
T = (AE/l0)·∫[(υb + Δυb) – (υa + Δυa)]dt = T0 + ΔT
ΔσT = (E/l0)·∫(Δυb – Δυa)dt
ΔT0 = (AE/l0)·∫(Δυb – Δυa)dt
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2.6.2 张力的种类和作用
与轧制方向一致的张力称为前张力,用 TF ( T1)或
σF ( σ1)表示;
与轧制方向相反的张力称为后张力,用 TB ( T0)或
σB ( σ0)表示。
( 1)防止轧件跑偏
( 2)使所轧带钢板形平直
( 3)降低金属的变形抗力和变形功
( 4)能适当调节主电动机的负荷
( 5)能适当地调节带钢的厚度
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2.6.3 连轧张力方程
( 1)稳态张力分析
连轧过程从一个稳态转到另一新的稳态后张力的变化量
( 2)动态张力分析
连轧过程从一个稳态转到另一新的稳态的张力变化过程
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2.6.3 连轧张力方程
两个机架的张力公式
υi ≠ υ′i+1
σT = (E/l0)·∫(υ′i+1 – υi)dt
T0 = (AE/l0)·∫(υ′i+1 – υi)dt
υi = υ0i ·(1 + fi )
υ′i+1 = υ0(i+1) ·(1 – βi+1)
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2.6.3 连轧张力方程两个机架的张力公式
设 f = f0 ·(1 + a1·σT) , β = β0 ·(1 + a2·σT)
υi = υ0i ·(1 + f0i + f0i ·a1·σT)
υ′i+1 = υ0(i+1) ·(1 – β0(i+1) – β0(i+1)·a2·σT)
dσT/dt = (E/l0)·[υ0(i+1) ·(1 – β0(i+1) – β0(i+1)·a2·σT)
– υ0i ·(1 + f0i + f0i ·a1·σT)]
= – (E/l0)·(υ0(i+1) ·β0(i+1)·a2 – υ0i ·f0i ·a1)σT
+ (E/l0)·[υ0(i+1) · (1 – β0(i+1)) – υ0i ·(1 + f0i)]
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2.6.3 连轧张力方程多机架连轧的张力公式
fi = f0i ·(1 + aFi ·σTFi – aBi·σTBi)
βi = β0i ·(1 – a′Fi ·σTFi + a′Bi·σTBi)
fi = f0i ·(1 + aFi ·σTi – aBi·σT(i–1))
βi = β0i ·(1 – a′Fi ·σTi + a′Bi·σT(i–1))
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2.6.3 连轧张力方程
多机架连轧的张力公式
dσT/dt = (E/l0)·[υ0(i+1) ·(1 – β0(i+1) + β0(i+1)·a′F(i+1)·σT(i+1)
– β0(i+1)·a′B(i+1)·σTi)
– υ0i ·(1 + f0i + f0i ·aFi ·σTi – f0i ·aBi ·σT(i–1))]
= (E/l0)·[υ0(i+1) ·β0(i+1)·a′F(i+1)·σT(i+1)
– (υ0(i+1) ·β0(i+1)·a′B(i+1) + υ0i ·f0i ·aFi)·σTi
+ υ0i ·f0i ·aBi ·σT(i–1)]
+ (E/l0)·[υ0(i+1) ·(1 – β0(i+1)) – υ0i ·(1 + f0i)]
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2.6.4 控制张力的基本方法
( 1)间接法
( 2)直接法
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2.6.4 控制张力的基本方法
( 1)间接法
MD = TD/(2i) + M0 + Md = CM·Φ·In
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2.6.4 控制张力的基本方法
( 1)间接法
在恒速卷取时,Md = 0,同时考虑到空载转矩较小,
可忽略不计,于是张力可表示为
T = 2CM·i(Φ·In/D) = KM(Φ·In/D)
• 维持 In =常数和 Φ/D =常数来维持张力恒定
• 使 In 正比于 D/Φ来维持张力恒定
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2.6.4 控制张力的基本方法
( 2)直接法
一是利用张力计测量实际的张力,并将它作为张力反馈信
号,使张力达到恒定;
二是利用活套建立张力,由活套位置发送器给出信号,改
变卷取机的速度,维持活套大小不变,从而控制张力恒定。
控制系统简单,控制精度高;不易稳定
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