57979329 fundacion tanque anillo seccion t p c
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131GD03 (13/03/01)
PROYECTO: NOMBRE DEL PROYECTO ELABORADO: XX
CLIENTE: NOMBRE DEL CLIENTE TANQUE : REVISADO: XX FUNDACION ANULARESPECIALIDAD: ESTRUCTURAS T-XXXXXX FECHA: XX/XX/XX PARA TANQUES
CALCULOS ESTRUCTURALES PAGINA:
DISEO DE FUNDACION ANULAR PARA TANQUE CILINDRICO METALICO (Ref. PDVSA JA-221 y FJ-251. ANILLO SECCION T INVERTIDA)
DIAMETRO DEL TANQUE: d = 13.72 m ALTURA DEL TANQUE: H = 12.19 m PESO ESPECIFICO DEL LIQUIDO: 1,000 kg/m NIVEL MAXIMO DEL LIQUIDO: 11.58 m PESO PARED DEL TANQUE: Ws = 26,105 kg ALTURA CENTRO DE GRAVEDAD (CUERPO): Xs = 6.10 m PESO DEL TECHO DEL TANQUE: Wr = 6,959 kg ESPESOR PROMEDIO PAREDES DEL TANQUE: tm = 6.33 mm ESPESOR PLANCHA BASE DEL TANQUE: tb = 8.00 mm PESO UNITARIO DEL SUELO: 1,600 kg/m ANGULO DE FRICCION INTERNA DEL SUELO: = 30 CAPACIDAD PORTANTE DEL SUELO: Rs = 1.50 kg/cm MODULO DE BALASTO DEL SUELO: Kb = N/A RESISTENCIA A COMPRESION CONCRETO: f'c = 250 kg/cm PESO UNITARIO DEL CONCRETO: 2,500 kg/m RESISTENCIA A FLUENCIA ACERO REFUERZO: Fy = 4,200 kg/cm
12.1
9
11.5
8
13.72
1. DATOS PARA EL DISEO
L =HL =
s =
c =
X2
X1
W1
W2
masa flexible(efecto convectivo)
masa solidaria(efecto impulsivo)
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PROYECTO: NOMBRE DEL PROYECTO ELABORADO: XX
CLIENTE: NOMBRE DEL CLIENTE TANQUE : REVISADO: XX FUNDACION ANULARESPECIALIDAD: ESTRUCTURAS T-XXXXXX FECHA: XX/XX/XX PARA TANQUES
CALCULOS ESTRUCTURALES PAGINA:
(Ref. Seccin 5, PDVSA FJ-251 Feb 99)
Pesos efectivos
Peso total del lquido:
1,711,013 kg
1.18
0.753
0.271
1,288,080 kg464,229 kg
Alturas efectivas
0.389
1 - 0.705
4.50 m8.17 m
(Ref. PDVSA JA-221 y FJ-251 Feb 99)
Parmetros que definen la zona ssmica
Ubicacin de la estructura: San Tom, Edo. Anzoategui
a* = 45 Figura 6.1 PDVSA JA-2214.2 Figura 6.2 PDVSA JA-221
Caractersticas del contenido y riesgos asociados
El contenido del tanque es: no inflamable
B Tabla 4.1 PDVSA JA-221
2. CALCULO DE PESOS y ALTURAS EFECTIVOS
W = pi d 2 H L L / 4 =
d / H L =
W1 / W = tanh (0,866 (d / H L)) = 0,866 (d / H L)
W2 / W = 0,23 (d / H L) tanh (3,67 / (d / H L)) =
W1 =W2 =
X1 / H L = 0,5 - 0,094(d / H L)) =
X2 / H L = cosh (3,67 / (d / H L)) - 1 =(3,67 / (d / H L)) senh (3,67 / (d / H L))
X1 =X2 =
3. CALCULO DE FUERZAS SISMICAS
cm/s2 =
Grado de Riesgo =
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CLIENTE: NOMBRE DEL CLIENTE TANQUE : REVISADO: XX FUNDACION ANULARESPECIALIDAD: ESTRUCTURAS T-XXXXXX FECHA: XX/XX/XX PARA TANQUES
CALCULOS ESTRUCTURALES PAGINA:
Probabilidad de excedencia anual del movimiento ssmico de diseo
p1 = 0 Tabla 4.1 PDVSA JA-221
Aceleracin horizontal mxima del terreno
Ecuacin 6.1 PDVSA JA-221
a = 233.05 Ao = a / g Ecuacin 6.3 PDVSA JA-221
g = 981
Ao = 0.238
Valores que definen el espectro de respuesta
S2 Tabla 5.1 PDVSA JA-2211.0 idem2.6 Tabla 6.1 PDVSA JA-2210.2 s idem
T* = 0.8 s idem
Condicin inicial de anclaje asumida para el tanque
anclado
Coeficiente de amortiguamiento equivalente
a) Efecto impulsivo horizontal
0.03 Tabla 3.1 PDVSA FJ-251Ecuacin 6.4 PDVSA JA-221
3.026
b) Efecto convectivo
0.01 Tabla 3.1 PDVSA FJ-2514.523
a = a* ( -ln (1 - p1) ) -1/
cm/s2
cm/s2
Perfil de suelo = = = To =
Condicin de anclaje =
Nota: En el caso de " no anclado " esta condicin deber ser verificada en el clculo de la estabilidad
= * = / 2.3 (0.0853-0.739 ln )
* =
= * =
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CLIENTE: NOMBRE DEL CLIENTE TANQUE : REVISADO: XX FUNDACION ANULARESPECIALIDAD: ESTRUCTURAS T-XXXXXX FECHA: XX/XX/XX PARA TANQUES
CALCULOS ESTRUCTURALES PAGINA:
Perodos de vibracin
a) Modo impulsivo horizontal
Ecuacin 6.1 PDVSA FJ-251
tm / 1000 (0,5d) = 0.000921.69
0.085 Figura 6.1 PDVSA FJ-2512,1*E06 kg/cm20.167 s
b) Efecto convectivo
Ecuacin 6.1 PDVSA FJ-251
3.881 s
Ordenadas de los espectros de diseo para la componente horizontal
para T > 3
Factor de ductilidad
D = 1 Seccin 3 PDVSA FJ-2510 Tabla 7.1 PDVSA JA-221
como debe cumplirse
0.20 s
a) Ordenada del espectro para el modo impulsivo horizontal
0.167 s0.640 < +
T1 = 1,762 (H L / K h) ( L / g*Es) 1/2
H L / 0,5d =K h =E s =
T1 =
T2 = 20 pi (d / 2g) 1/2
(1,84 tanh (1,84 H L / 0,5*d)) 1/2
T2 =
Ad = ( Ao (1 + T (* - 1)) / (1 + (T / T+)c (D - 1)) para T < T+Ad = Ao * / D para T+ T T*Ad = Ao * (T* / T) 0,8 / D para T* T 3Ad = ( Ao * / D) (T* / 3) 0,8 (3 / T) 2,1c = ( D / * ) 1/4
T+ = 0.1*( D - 1 ) =
T T+ T* entonces
T+ = To =
T1 =Ad1 =
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CLIENTE: NOMBRE DEL CLIENTE TANQUE : REVISADO: XX FUNDACION ANULARESPECIALIDAD: ESTRUCTURAS T-XXXXXX FECHA: XX/XX/XX PARA TANQUES
CALCULOS ESTRUCTURALES PAGINA:
b) Ordenada del espectro para el modo convectivo horizontal
3.881 s0.217 > 3
Altura mxima de oscilacin del lquido
h = 1.43 m h > altura camara aire12.2 - 11.6 = 0.61 m AUMENTAR ALTURA DEL TANQUE
Fuerza cortante en la base del tanque
a) Modo impulsivo:
845,522 kg
b) Modo convectivo:
100,908 kg
c) Cortante Basal mximo probable:
V = 851,522 kg ( cortante ltimo )
d) Cortante Basal reducida en la base:
Vr = 0,8 V = 681,218 kg ( cortante de servicio )
Momento de volcamiento en la base del tanque
a) Modo impulsivo:
3,866,346 kg*m
b) Modo convectivo:
823,953 kg*m
c) Momento de volcamiento mximo probable:
M = 3,953,167 kg*m ( momento ltimo )
d) Momento de volcamiento reducido en la base:
T2 =Ad2 =
0,48*d*Ad2 =h (camara aire) =
V1 = Ad1 ( W1 + Ws + Wr )V1 =
V2 = Ad2 * W2V2 =
V = ( V1 2 + V2 2 ) 1/2
M1 = Ad1 ( W1*X1 + Ws*Xs + Wr*Xr )M1 =
M2 = Ad2 * W2*X2M2 =
M = ( M1 2 + M2 2 ) 1/2
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CLIENTE: NOMBRE DEL CLIENTE TANQUE : REVISADO: XX FUNDACION ANULARESPECIALIDAD: ESTRUCTURAS T-XXXXXX FECHA: XX/XX/XX PARA TANQUES
CALCULOS ESTRUCTURALES PAGINA:
Mr = 0,8 M = 3,162,533 kg*m ( momento de servicio )
(Ref. UBC - 1994)
VELOCIDAD BASICA DEL VIENTO : V = 90 km/hr PRESION STANDARD A 10 m DE ALTURA : qs = 60 TIPO DE EXPOSICION : C COEFICIENTE DE PRESION : Cq = 0.80 Tabla 16-H COEFICIENTE COMBINADO : Ce = 1.19 FACTOR DE IMPORTANCIA : Iw = 1.00
Fuerza horizontal resultante en la pared del tanque :
167.23Fvh = 9,552 kg
Momento de volcamiento : M v = Fvh * H/2
M v = 58,228 kg*m
TABLA 16 - F
VELOCIDAD DE VIENTO mph ( km/hr ) 70 (113) 80 (129) 90 (145) 100 (160) 110 (177)PRESION qs ( kg/m2 ) 61.5 80.00 101.6 125.0 151.4
TABLA 16 - GCOEFICIENTE COMBINADO DE ALTURA, EXPOSICION Y RAFAGA (Ce)
ALTURA SOBRE EXPOSICION EXPOSICION EXPOSICION
EL SUELO (m) B C D
0.0 - 4.5 0.62 1.06 1.394.5 - 6.0 0.67 1.13 1.456.0 - 7.5 0.72 1.19 1.507.5 - 9.0 0.76 1.23 1.54
9.0 - 12.2 0.84 1.31 1.6212.2 - 18.3 0.95 1.43 1.7318.3 - 24.4 1.04 1.53 1.81
4. CALCULO DE FUERZAS DE VIENTO
kg/m2
Fvh = Ce * Cq * Iw * qs * A LA L = d * H = m2
PRESION STANDARD DE VIENTO A 10 m DE ALTURA ( qs )
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CALCULOS ESTRUCTURALES PAGINA:
24.4 - 30.5 1.13 1.61 1.8830.5 - 36.6 1.20 1.67 1.9336.6 - 48.8 1.31 1.79 2.02
(Ref. PDVSA FJ-251 Feb 99)
Lmite elstico de la plancha base:
Fby = 2,533
Peso mximo del contenido que resiste el volcamiento
4,330 kg/m3,177 kg/m3,177 kg/m
767 kg/m
Factor de estabilidad
4.26 > 1,570.40 < 0,785
TANQUE INESTABLE. COLOCAR ANCLAJES Requerimiento de anclajes
C = 2*M / d*W Gua PDVSA 0603.1.203M = 3,162,533 kg*m GOBIERNA SISMOd = 13.72 m
W = Ws + Wr = 33,064 kgC = 13.95 > 0,66 SE REQUIEREN ANCLAJES
5. VERIFICACION DE LA ESTABILIDAD
kg/cm2
WL = 3,16 tb (Fby * G * HL) 1/2 =WL max = 20*G*HL*d =
WL =
Peso de tanque vaco por unidad de circunferencia ( solo pared y techo )
Wt = ( Ws + Wr ) / pi d =
SF = Mr / d2 ( Wt + WL )SF sismo = (tanque lleno => WL 0)SF viento = (tanque vaco => WL = 0)
6. DISEO DE PERNOS DE ANCLAJE
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CALCULOS ESTRUCTURALES PAGINA:
SEPARACION MAXIMA DE ANCLAJES : 1.80 m NUMERO MINIMO DE ANCLAJES : 24 NUMERO DE ANCLAJES COLOCADOS : 32 DIAMETRO PERNOS DE ANCLAJE (min. 1") : 50.80 mm DIAMETRO CIRCULO DE PERNOS : 13.92 m CALIDAD DE PERNOS : A -307
Traccin en pernos de anclaje
Segn...Seccin 9.5 PDVSA FJ-251 :
20,632 kg/m-373 kg/m
Separacin entre pernos de anclaje :
1.37 m
Traccin mxima en cada perno :
28,188 kg
SegnGua PDVSA 0603.1.203 :
27,374 kg-510 kg
28,188 kg
Verificacin de esfuerzos mximos en pernos de anclaje
Esfuerzo de traccin :
20.2715.201,854
1.33*1400 = 1,862 OK
COLOCAR : 32 PERNOS 50.8 mm DIA. c / 1,366 mm
s max =Np min = pi d / s max =
Np =dp =dcp =
T uniforme = ( 1,273*Mr / d 2 ) - WtT sismo =T viento =
s p = pi dcp / Np =
T max = max T unif * s p =
T max = ( 4*M / Np *dcp ) - W / Np T sismo = T viento =
T max =
A p = cm2A (efectiva) = 0,75 Ap = cm2
ft act = T max / A ef = kg/cm2Ft adm = kg/cm2
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CALCULOS ESTRUCTURALES PAGINA:
Dimensiones y propiedades geomtricas del anillo
ALTURA DEL ANILLO SOBRE EL TERRENO : 0.30 m ALTURA PEDESTAL (min 1.00) : 0.60 m ESPESOR ZAPATA (min 0.30) : 0.30 m ANCHO PEDESTAL (min 0.30) : 0.60 m ANCHO MINIMO PRELIMINAR ZAPATA :
0.15 m ANCHO SELECCIONADO ZAPATA : 2.20 m DIAMETRO EXTERNO DEL ANILLO : De = 15.92 m DIAMETRO INTERNO DEL ANILLO : Di = 11.52 m AREA DE LA BASE DEL ANILLO : A = 94.80 INERCIA BASE DEL ANILLO : 2,286.63 MODULO DE SECCION : S = 287.34
7. DISEO DE LA FUNDACION ANULAR
h t =h p =h z =b p =
b z ( min ) = 2 Wt / (L * HL + 2 (h p + h z)* (s - c)) =b z =
m2
I = m4
m3
EJEPARED TANQUE Y ANILLO DE
FUNDACION
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CALCULOS ESTRUCTURALES PAGINA:
Verificacin de esfuerzos en el suelo
PESO DE PAREDES Y TECHO TANQUE : 767 kg/m PESO DEL LIQUIDO SOBRE EL ANILLO : 12,738 kg/m PESO DEL ANILLO DE CONCRETO : 2,550 kg/m PESO DEL RELLENO DE TIERRA : 1,152 kg/m MAX. COMPRESION EN LA BASE POR SISMO :
FACTOR DE ESTABILIDAD POR SISMO : 4.26k = N/A Figura 9.1 PDVSA FJ-251
21,400 kg/m
Clculo de esfuerzos en el suelo :
Cargas verticales (por unidad de longitud de circunferencia)
Wt 1 =Wt 2 =Wt 3 =Wt 5 =
= 1,273 M / d 2 cuando SF 0,785 tanques ancladosWt 4 = (Wt + WL) * k - WL cuando 0.785 < SF 1.50
= 1.49 (Wt + WL) / (1 - 0.637*SF) 1/2 - WL cuando 1.50 < SF 1.57
SF S =
Wt 4 =
Caso : Operacin (tanque lleno) : CP + F
h z
h p
h t
EJEPARED TANQUE Y ANILLO DE
FUNDACION
b p
b z
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CLIENTE: NOMBRE DEL CLIENTE TANQUE : REVISADO: XX FUNDACION ANULARESPECIALIDAD: ESTRUCTURAS T-XXXXXX FECHA: XX/XX/XX PARA TANQUES
CALCULOS ESTRUCTURALES PAGINA:
1.50
P = 741,465 kg
0.78 < 1.50 OK
Clculo de esfuerzos en el suelo :
1.33 * Rs = 2.00
P max = 38,607 kg/mP min = -4,192 kg/m
1.75 < 2.00 OK-0.19 TRACCION ACEPTABLE
Clculo de esfuerzos en el suelo :
P = 192,584 kgM = 66,825 kg*m
0.23 < 2.00 OK
0.18 OK
Diseo del acero de refuerzo
Presin horizontal interna del anillo :
0.500.90 m
5,535 kg/m
Traccin actuante en el anillo :
s (adm) = kg/cm2
s = P / A = Wi / A = pi * d ( Wt 1 + Wt 2 + Wt 3 + Wt 5 ) / A
s = kg/cm2
Caso : Operacin + Sismo (tanque lleno) : CP + F + S
s (adm) = kg/cm2
s = P / A = Wi / b z = ( Wt 1 + Wt 2 + Wt 3 + Wt 4 + Wt 5 ) / b z
s max = kg/cm2
s min = kg/cm2
Caso : Tanque vaco + Viento : CP + V
s = P / A M / S
pi*d ( Wt 1 + Wt 3 + Wt 5 ) = M v + F v * ( hp + hz ) =
s max = kg/cm2
s min = kg/cm2
K o = 1 - sen =h o = h z + h p =
F = 1/2 * Ko * s * ho 2 + Ko * ho * L * H L =
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CALCULOS ESTRUCTURALES PAGINA:
Tf = 1/2 * F * d = 37,959 kg (servicio)Tu = 1,7 * Tf = 64,530 kg (ltima)
Acero principal requerido por traccin :
Ash = Tu / 0,9 Fy = 17.07 cm13.50 cm
18.00 cm
Acero vertical requerido en cada cara (estribos) :
4.50 cm/m
Traccin admisible en el concreto:
37.50 kg/cm238,752 kg/cm
9.00
Traccin actuante :
4.76 kg/cm OK
Refuerzo inferior en zapata :
17,54916,319
0.80 m5,222 kg*m/m
Mu = 1.5 * M = 7,833 kg*m/m0.225 m
As inf = 9.57
Refuerzo superior en zapata :
1,2300.80 m394 kg*m/m
Mu = 1.5 * M = 590 kg*m/m0.250 m
As inf = 0.63
Ashmin = 0,0025 * h o * b p =
Ash colocado =
Asv = ( 0,0015*bp*100 ) / 2 =
fct adm = 0,15 f'c =E c = 15100*( f'c ) 1/2 =
n = E s / E c =
fct = ( 0,0003*Es*Ash + Tf ) / ( Ac + n Ash ) =
max = kg/m2
q = max - s (hp - ht) - c hz = kg/m2x = 0.5 ( bz - bp ) =
M = q x 2 / 2 =
d = hz - rec =cm2 / m
q = s (hp - ht) + c hz = kg/m2x = 0.5 ( bz - bp ) =
M = q x 2 / 2 =
d = hz - rec =cm2 / m
qx
q
x
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CLIENTE: NOMBRE DEL CLIENTE TANQUE : REVISADO: XX FUNDACION ANULARESPECIALIDAD: ESTRUCTURAS T-XXXXXX FECHA: XX/XX/XX PARA TANQUES
CALCULOS ESTRUCTURALES PAGINA:
Refuerzo mnimo a flexin :
As min = 0.0018*100*d = 4.50
Chequeo por corte en zapata :
9,383 kg/mVu = 1.5 * V = 14,075 kg/m
16,027 kg/m OK
R ext = 7.96 mR int = 5.76 m
D = 13.72 mbp = 0.60 m
cm2 / m
V = q max ( x - d ) =
Vcu = 0.85*0.53*(f'c)1/2*b*d =
NORTE
PEDESTAL ANILLO DE FUNDACION
A
RANURA 3/4" x 1"(PROFxANCHO)
TIP. SON 4
EJE NOMINAL PARED DEL TANQUE
R int
R ext
COORDENADAS DEL CENTRO N : E :
DA
ZAPATA ANILLO DE FUNDACION
bp
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CLIENTE: NOMBRE DEL CLIENTE TANQUE : REVISADO: XX FUNDACION ANULARESPECIALIDAD: ESTRUCTURAS T-XXXXXX FECHA: XX/XX/XX PARA TANQUES
CALCULOS ESTRUCTURALES PAGINA:
bz = 2.20 mhz = 0.30 mbp = 0.60 mhp = 0.60 mht = 0.30 mLe = 610 mm4*DIA(perno) = 205 mm
Le
_____ C / _____
_____ C / _____
h z
bz
0.30(min)h t
PLANTA
EJEPARED TANQUE Y ANILLO DE
FUNDACION
h p
TANQUE
PEDESTAL ANILLO DE FUNDACION
SECCION A - A
RELLENO COMPACTADO AL 95% DE PROCTOR
0.05
____ ____ x VAR. C/
GROUTBISEL 2"x1" (HORxVERT)
MATERIAL DE RELLENO PERMEABLE GRANULAR Y NO CORROSIVO
BISEL 1"x1" (HORxVERT)
ZAPATA ANILLO DE FUNDACION
CONCRETO POBRE
bp _____ C / _____
( ) DIA. LONG.ASTM A-307 GALVANIZADO
4 b
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FUNDACION ANULARPARA TANQUES
masa flexible(efecto convectivo)
masa solidaria(efecto impulsivo)
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FUNDACION ANULARPARA TANQUES
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FUNDACION ANULARPARA TANQUES
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FUNDACION ANULARPARA TANQUES
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FUNDACION ANULARPARA TANQUES
h > altura camara aireAUMENTAR ALTURA DEL TANQUE
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FUNDACION ANULARPARA TANQUES
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FUNDACION ANULARPARA TANQUES
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FUNDACION ANULARPARA TANQUES
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FUNDACION ANULARPARA TANQUES
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FUNDACION ANULARPARA TANQUES
COORDENADAS DEL CENTRO N : E :
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FUNDACION ANULARPARA TANQUES
4*DIA(perno) = 205 mm
RELLENO COMPACTADO AL 95% DE PROCTOR
diseo por PDVSA (REV. 1999)