8-presa san roque transito de crecida por rotura

Propuesta para la Confeccin de Planes de Emergencia por Roturas de Presas en la Provincia de Crdoba. Aplicacin al Dique San Roque

Captulo 8: Presa San Roque: Transito de la Crecida producida por la rotura -144-

Captulo 8 Presa San Roque: Trnsito de la Crecida Producida por la Rotura

8.1 Introduccin Como ya se present en el captulo 3, el anlisis para determinar la onda de crecida y el

dao potencial producido por una rotura de presa puede, en general, ser subdividido en tres partes: la prediccin del hidrograma de rotura; el trnsito del hidrograma, a travs del valle aguas abajo usando la correspondiente modelacin y la prediccin de daos y prdida de vida durante la descarga peligrosa.

En los puntos siguientes de este captulo se aplican estos aspectos para el caso particular de la rotura de presa San Roque considerando un escenario sin crecida tal como se definiera en el captulo anterior.

En primer lugar se determinan las caractersticas de la brecha, el pico de la descarga y el tiempo al pico para los modelos descriptos en el captulo 3 y se comparan los resultados.

Luego se realiza la modelacin del hidrograma de crecida determinado en el punto anterior a lo largo del cauce, aguas abajo del dique. Para ello se aplican distintos modelos y software presentados en el captulo 4, comparando finalmente los resultados obtenidos.

Por ltimo se determina la zona afectada trazando los mapas de inundacin correspondientes.

Finalmente se determinan los organismos intervinientes en la emergencia y se propone un diagrama de notificacin.

8.2 Determinacin del Hidrograma de Descarga por la Brecha La prediccin del hidrograma de descarga por una brecha puede dividirse en dos partes: Estimacin de las caractersticas de las brechas (forma, profundidad, ancho, tasa

de formacin, etc.). Trnsito del agua almacenada en el embalse y que ingresa al cauce a travs de la

brecha. Como se estableci en los puntos anteriores, el hidrograma de salida en una rotura de

presa depende de numerosos factores. Los factores ms importantes de los que depende son las caractersticas fsicas de la presa, el volumen del embalse y el modo de falla.

Los parmetros que controlan la magnitud del pico de descarga y la forma del hidrograma de salida incluyen: las dimensiones de la brecha; la manera y el tiempo de desarrollo de la brecha; la profundidad y volumen de agua almacenada en el embalse; y el flujo de entrada en el momento de la rotura.

8.2.1 Estimacin de las caractersticas de las brechas La forma y tamao de la brecha y el tiempo transcurrido para el desarrollo de la misma son

a su vez dependientes de la geometra de la presa, materiales de construccin y el agente causal de la rotura.

Para el caso en estudio, la presa corresponde a una presa de gravedad. Los valores recomendados por la norma espaola y la propuesta por USACE se presentan

en la tabla 8.1.



Tabla 8.1: Factores recomendados de brechas y los adoptados

Tipo de presa Ancho Promedio de la brecha

Talud lateral de brecha Zb Tiempo de falla

(expresado como altura de la Presa)

(Zb horizontal: 1 vertical) (horas)

Gua Espaola

1/3 de la longitud de coronacin o vertical de 0,16 a 0,25

3 bloques de construccin

USACE Nmero entero de tamao de bloques monolticos vertical a 1:1 0,1 a 0,5

Adoptados en este estudio 48,35 vertical 0,25

8.2.2 Trnsito del agua almacenada y que ingresa al cauce a travs de la brecha Como se describi, numerosos investigadores propusieron frmulas empricas para

estimar el caudal pico causado por una falla gradual de la presa. Los modelos disponibles para estimar caudales pico fueron divididos en tres: anlisis de un

caso de rotura de presa similar; utilizacin de frmulas de estimacin empricas y modelos con base fsica.

Anlisis de un caso de rotura similar: no fue posible contar con datos precisos y completos del estudio de un caso similar al estudiado. Este tipo de anlisis sufre este inconveniente en la mayora de los casos dado la escasez de datos confiable y a la amplia variedad de presas, especialmente las presas de mayor magnitud.

Frmulas de estimacin empricas: A los efectos de establecer una primera aproximacin al problema y un orden de magnitud de la onda de rotura, se utilizaron estas expresiones derivadas de anlisis estadsticos de roturas reales.

En la tabla 8.2 se presentan los valores que se obtendran para la presa San Roque con frmulas empricas de uso ms extendido (en unidades tcnica internacional).

Tabla 8.2: Valores de caudal pico calculados para distintas frmulas empricas

Nombre (fecha), variable independiente Ecuacin Caudal Pico (m3/s)

Froehlich (1995), f(Vw,hw) Qp=0,607(Vw0,295

hw1.24

) 14186,40

McDonald y Langridge-Monopolis( 1984,), f(Vw,hw) Qp=3,85(Vw hw)0.411

43073,46

McDonald y Langridge-Monopolis( 1984), f(Vw,hw) Qp=1,154(Vw hw)0.412 13207,05

Kirkpatrik (1977), f(hw) Qp=1,268(hw +0.3)2.5 9588,36

SCS (1981), f(hw) Qp=16,6(hw)1.85

12119,68

Reclamation (1982),f (hw) Qp=19,1(hw)1.85

13944,94

Costa (1985), f (S,hd) Qp=0,981(S hd)(0.42) 18460,11

Hagen (1982), f (S hd) Qp=0,54(S hd)0.5 66246,36

Costa (1985), envolvente f(S,hd) Qp=2,634(S hd)0.44

79201,21



Tabla 8.2: Valores de caudal pico calculados para distintas frmulas empricas

Evans(1986), f(Vw) Qp=0,72(Vw)0.53 18114,50

Singh y Snorrason (1984), f(S) Qp=1,776(S)0.47

18414,29

Costa (1985),envolvente, f(S) Qp=1,122(S)0.57

83197,76

Singh y Snorrason (1984), f(hd) Qp=13,4(hd)1.89 16381,75

Donde: Qp: descarga pico por la brecha calculada (m3/s). Vw: es el volumen del embalse en el momento de la falla (m3). Para el caso analizado es de

201 Hm3. hw: altura del agua en el embalse al momento de la rotura medida desde el nivel del piso

de la brecha final (m). Para el caso analizado es de 35,30 m. hd: altura de la presa (m). Para el caso analizado es de 51,30 m . S: capacidad de almacenamiento del embalse (m3). Para el caso analizado es de 350 Hm3. Los resultados obtenidos muestran una muy alta dispersin (entre 83.000 y 9.500 m3/s)

que producen una gran incertidumbre. Ocho de las trece frmulas predicen un valor de caudal pico entre 12.000 y 18.000 m3/s.

Modelos con base Fsica: se utiliz el modelo de rotura del National Weather Service (Fread, 1988); este modelo es el ms ampliamente utilizado y est incorporado a los programas HEC-HMS, HEC-1 y FLDWAV entre otros.

En el archivo de ingreso de HEC-1 utilizado para la actualizacin hidrolgica de la cuenca, se agreg el modelo de rotura de la presa. La tarjeta que modela la rotura es la tarjeta SB. Los datos ingresados fueron:

Forma de la brecha: rectangular Tiempo de formacin: 0,25 hs Cota del fondo de la brecha: 608 m.s.n.m. (fondo de la presa). Ancho de la brecha: 48 m (1/3 de la longitud del cierre). Nivel del pelo de agua al inicio de la rotura: 643,30 (a nivel del vertedero).

El resultado obtenido fue de 16.960 m3/s. Este resultado fue el adoptado para el trnsito aguas abajo.

8.3 Datos Bsicos para el Estudio de la Propagacin de la Crecida

8.3.1 Antecedentes hidrolgicos Hidrulicos existentes Con el fin de recopilar y clasificar la informacin existente sobre la zona de estudio se

procedi a analizar los antecedentes existentes del rea y la temtica de estudio. Los informes a los que se accedi y una descripcin de los mismos se presenta a continuacin:

- Estudio del Comportamiento Hidrulico del Ro Suqua. Trabajo presentado por los Ing. Guillermo Tarditti y Santiago Reyna en las II Jornadas Nacionales de Saneamiento Pluvial Urbano, en el ao 1996. En este trabajo se realiz trabajo topogrfico de campaa relevando secciones desde el puente Tablada hasta el Puente Antrtida (8 puentes, aprox. 4 kilmetros). En primer lugar se realiz un estudio hidrolgico con el fin principal de determinar los caudales pasantes por la ciudad de Crdoba provocados por las precipitaciones en la cuenca bajas, para distintas



recurrencias considerando el aporte base del ro y los caudales evacuados por el dique San Roque. La determinacin de dichos caudales se realiz con el uso del modelo computacional HEC-1.

Tarditti y Reyna realizaron tambin la modelacin matemtica del Ro Suqua con el modelo HEC-2, con la finalidad de estudiar y predecir el comportamiento hidrulico del ro en su paso por la ciudad de Crdoba. Analizaron el tramo comprendido entre los puentes Tablada y Antrtida que es uno de los ms comprometidos. Otros objetivos de ese trabajo fueron: determinar la posible lnea de ribera, conocer cmo trabajan los puentes sobre el Suqua en condiciones de crecidas, cul es el caudal mximo pasante por ellos y aumento de la cota del perfil del agua cuando los puentes comienzan a trabajar como vertedero. Por ltimo, una vez relacionados los resultados de este trabajo con los hidrolgicos, recurrencia caudal, se busc tambin conocer la recurrencia de cada uno de los eventos hidrulicos

- Estudios hidrolgicos hidrulicos de la Obra Avenida Costanera Margen Sur, tramo: Puente Sagrada Familia Puente Turn. Informe de Consultora externa del Estudio Reyna para la Municipalidad de Crdoba en el ao 1997. Se realiz trabajo topogrfico de campaa relevando secciones. Este trabaj complet los estudios anteriores analizando el comportamiento hidrulico del tramo Turn Sagrada Familia. La modelacin se realiz con el programa HEC-2.

- Modelacin Hidrulica del Ro Suquia. Trabajo final de grado realizado por Pozzi y Plenkovich (2002). El objetivo era la modelacin matemtica del Ro Suqua desde el Dique San Roque hasta el puente Antrtida. Se trabaj con el modelo HEC-RAS en rgimen permanente. Se realiz trabajo topogrfico de campaa relevando secciones desde el dique San Roque hasta el Puente Zpoli.

- Plan de Accin de Emergencia para la Ciudad de Crdoba por Rotura de la Presa San Roque. Trabajo final de grado realizado por el Ing. Ral Gimnez (2008). El objetivo de este trabaj era generar un plan de evacuacin de la Ciudad de Crdoba. Se realiza una actualizacin hidrolgica de la cuenca Alta y baja del Suqua. Se trazaron reas de inundacin generadas de corridas realizadas por el programa HEC-1 con el modelo de Muskingum-Cunge. Se relevaron secciones desde el puente Antrtida hasta el puente Yapey. Se cont con la colaboracin de la Municipalidad de Crdoba, Departamento Redes, con los planos de redes, de donde se obtuvieron las cotas de esquinas de manzanas, de perfiles transversales del ro en su paso por la ciudad.

En general, la geometra del valle agua abajo de la presa se obtuvo de la topografa obtenida de los estudios citados anteriormente.

Durante el desarrollo de este trabajo se realizaron nicamente reconocimientos topogrficos para la validacin de ciertas secciones. Las secciones relevadas con que se trabaj en esta tesis en total fueron 180 en aproximadamente 50 kilmetros. Adems se desarroll un modelo digital del terreno que se describe en el siguiente punto.

8.3.2 Modelo Digital de Elevacin Para cuantificar y visualizar las condiciones del terreno y poder confrontarla con la de los

perfiles relevados se gener una estructura numrica de datos que representa la distribucin espacial de la elevacin de la superficie del terreno, es decir un modelo digital de elevacin (MDE) a partir de una variedad de recursos que seguidamente se detallan.

La unidad bsica de informacin de un MDE es un valor de elevacin Z, al que acompaan los valores correspondientes de X e Y, que expresados en un sistema de proyeccin geogrfica permiten una precisa referenciacin espacial.

Este MDE debe poseer en cada sector la precisin acorde a la finalidad que debe servir. El MDE generado tambin se us como apoyo en el anlisis de cursos secundarios de escurrimiento,



anlisis de paleocauces, cursos inactivos, definicin de los lmites de las planicies de inundacin, etc.

Informacin disponible Para la confeccin del MDE (o DEM, en ingls) se cont con informacin topogrfica de las

secciones relevadas y de cartas IGM escala 1:50.000. Se descargaron del ftp de la Nasa, las imgenes raster del proyecto SRTM, que consiste

en un sistema de radar especialmente modificado para adquirir los datos de elevacin topogrfica estereoscpica. La tcnica empleada conjuga software interferomtrico con SAR radares con anchos "sintticos" en sus antenas reflectoras.

Se adquirieron imgenes ASTER (Satlite Avanzado de Emisiones Termales y Radimetro de Reflexin) a NASA. El instrumento ASTER, fue provisto por el Ministerio de Industria y Comercio de Japn y construido por NEC, Mitsubishi Electronics Company y Fujitsu, Ltd., mide las propiedades de las nubes, cataloga los vegetales, la mineraloga de superficie, propiedades del suelo, temperatura del suelo, y topografa de superficie de regiones determinadas de la Tierra.

La alta resolucin espacial de ASTER permite observar detalles con minuciosidad. Los principales accidentes, estructuras y geoformas son marcadamente visibles. Por otro lado, y en lo que refiere a la generacin de DEM, el tener dos sensores a ngulos distintos permite obtener, a tiempos muy prximos, imgenes diferentes del mismo sector aptas para reconstrucciones de estereoscopa, esta habilidad es la que se aprovech para completar los datos altimtricos de las dems fuentes (cartas, proyecto SRTM, imgenes de Google-Earth, etc.).

Se complet y contrast el set de informacin con datos extrados de imgenes tomadas de Google Earth Pro.

Metodologa En primera instancia se verific la correspondencia de la informacin existente en lo

referente a sistema de proyeccin y datum (UTM, WGS 84). Para la generacin de la red de puntos se emple la topografa de las cartas IGM y los

perfiles contemplando las singularidades como cursos secundarios, depresiones, tramos dendrticos y meandros. Con estos puntos, tras su triangulacin y suavizado, se gener un primer plano de curvas de nivel.

Seguidamente se extendi el plano de curvas de nivel a la totalidad del cauce y planicie de inundacin haciendo uso de las imgenes SRTM y ASTER. Mediante un muestreo digital de estas imgenes se gener una grilla de puntos. Luego se combin esta grilla con los puntos de los perfiles con mayor resolucin y se realiz una nueva triangulacin. Con este nuevo modelo se ampliaron los perfiles transversales para cubrir la totalidad del valle.

Resultados Presentados La informacin generada permite distintas presentaciones de la estructura de organizacin

de los datos, las que poseen distinta utilidad para la etapa que se encuentre en desarrollo: generacin, procesamiento y representacin.

De este modo se obtuvieron los siguientes tipos de estructuras:



Estructuras Vectoriales Redes de tringulos irregulares: Es una estructura muy utilizada, que representa al terreno

como un conjunto de tringulos irregulares adosados. Los tringulos se construyen ajustando un plano a tres puntos cercanos no colineales y se unen sobre el terreno para formar un mosaico que se adapta a la superficie con diferentes grados de detalle, en funcin de la complejidad del relieve. Normalmente la distribucin de puntos es aleatoria, pero es posible partir en base a los puntos de isolneas.

Curvas de Nivel: Son vectores compuestos por un conjunto de pares de coordenadas que describen la trayectoria de lneas isomtricas (curvas de nivel), donde el nmero de elementos de cada vector es variable. En este caso el MDE est constituido por el conjunto de curvas de nivel que pasan por una zona, separadas generalmente por intervalos constantes de altitud.

Estructuras Raster Por el tipo de informacin empleada es factible la confeccin de Matrices regulares o

Matrices de resolucin variable en funcin de la zona a representar. En este estudio se presentan en particular matrices regulares de distintos pasos.

Figura 8.1: Modelo digital de Elevacin (DEM) Fuente: ASTER Las curvas obtenidas se presentan en el Plano N 3 del Anexo Planos.

8.3.3 Obstrucciones en el Cauce y Fenmenos Locales A partir del anlisis de la geometra del valle y de la visita del terreno se localizaron las

obras singulares que por su importancia pudieran producir obstrucciones significativas en el cauce o dar lugar a fenmenos hidrulicos de naturaleza local que pudieran incidir de manera muy importante en la propagacin de la onda.

Tal es el caso de terraplenes de azudes y puentes. En cada caso se analizaron estas circunstancias y en general se consider que estas

estructuras rompen cuando el nivel de las aguas alcance la cota superior del tablero o la cota de coronacin del terrapln, esto es, cuando se empiece a producir vertido sobre ellos.



Siguiendo las recomendaciones de la Gua Tcnica espaola (Comit Nacional Espaol de Grandes Presa, 2005), nicamente se consider significativa la incidencia de la obstruccin en la onda cuando simultneamente se presentaron las dos circunstancias siguientes: Representa una obstruccin importante, que, expresada como relacin de superficies

obstruidas y total del cauce atravesado, es superior al 20 %. Su obstruccin crea un embalse temporal de magnitud relativa importante, que, respecto al

volumen de la onda de rotura de la presa, representa ms del 5 %. Caso de no producirse alguna de estas circunstancias, podr establecerse, en general, el

rgimen hidrulico sin considerar su existencia. Este criterio es el recomendado por la Gua Tcnica Espaola.

8.4 Trnsito de la Onda a lo Largo del Cauce En el trnsito de inundacin, tiene particular inters: la reduccin del caudal pico mientras

se dirige aguas abajo (atenuacin), el tiempo mximo en el que el flujo de agua llega hacia los puntos de importancia, y la altura mxima de agua que se puede acumular en puntos de importancia y de qu manera cambia la hidrografa del lugar mientras se mueve aguas abajo.

Como ya se present, los mtodos existentes para el trnsito en cauces se pueden dividir en dos tipos: el primero hidrulico y el segundo hidrolgico. Los mtodos hidrulicos, tambin llamados distribuidos, se basan en la solucin de las ecuaciones de conservacin de masa y cantidad de movimiento para escurrimiento no permanente. Los mtodos hidrolgicos utilizan simplificaciones derivadas de ambas ecuaciones para la obtencin de soluciones ms simples.

Algunos conceptos que se desarrollaron en el captulo 4 respecto a la aplicabilidad de los modelos se resumen a continuacin:

Los mtodos de Trnsito Hidrolgico, si no se presentan efectos de remanso significativos, ofrecen las ventajas de simplicidad, facilidad de empleo, y la eficacia computacional. Tambin, la exactitud del mtodo puede considerarse que estn dentro de la gama de valores aceptables en ausencia de efectos significativos de remanso.

Los mtodos de Trnsito Hidrulico tienen la capacidad de simular la gama ms amplia de situaciones de flujo y caractersticas de canal. De estos mtodos, slo la tcnica de onda cinemtica no es capaz de incorporar las influencias de remanso sobre la onda de crecida.

8.4.1 Aplicacin del Mtodo Simplificado de las Curvas Envolventes. Como se mencion en el captulo 4, la gran ventaja que presenta este mtodo es su

sencillez, ya que su aplicacin, no necesita ningn apoyo informtico. Se aplica entonces esta metodologa a la presa San Roque: 1) Estimacin de los parmetros: H = nivel de agua en el paramento agua arriba de la presa en el momento de la rotura (m)

= 35,30 m V = Volumen de embalse en la situacin anterior (Hm3) = 201 Hm3 X = Distancia entre el pie de presa y el punto en el que se analizan las afecciones (m) =

19970 m (localidad de la Calera); 41487 m (puente Turn) S = Pendiente media del cauce en el tramo anterior (m/m): 0,006 m/m (primer tramo);

0,0045 m/m (pendiente media).



n = Coeficiente de rugosidad de Manning medio en el tramo: 0,03 (primer tramo); 0,05 (segundo tramo).

F = Forma media del valle inundado en el tramo (adimensional), expresado como relacin entre la ancho del valle y la altura de la ola (el calado de agua) que le corresponde. Se evala como media del tramo para calados del entorno de los correspondientes a la rotura y se clasifica en tres tipos:

angosto: 2 < F < 6 medio: 6 < F < 20 abierto: 20 < F < 50 Primer tramo: 5 angosto Segundo tramo: 10 medio

Tr = Tiempo de rotura de la presa (horas): 0,25 hs.

2) A partir de los parmetros anteriores se determinan los parmetros adimensionales complementarios siguientes:

D = X * S/H (factor de distancia) Primer Tramo: 3,40 Segundo Tramo: 5,28 K = V/(H3/(6.000.000 * S)) (factor de volumen) Primer Tramo: 164,50 Segundo Tramo: 123,38 E = K/F (factor de forma del embalse) Primer Tramo: 32,90 Segundo Tramo: 12,34 Con los valores obtenidos en los apartados anteriores se ingresa en los grficos 4.6 a 4.13

y se obtienen valores de relacin Y/H para las distintas variables. Como en nuestro caso, los valores de los parmetros D no estn dentro del rango sealado en los grficos (D



8.4.3 Modelacin HEC-1 Las modelaciones del trnsito, se comenzaron con los modelos ms simples. El programa

HEC-1 ya haba sido usado para la actualizacin hidrolgica y su archivo de ingreso sirvi de base para la modelacin del trnsito de la crecida. El programa slo necesita agregar la lnea SB dentro de la descripcin del embalse para generar la rotura. Los parmetros de la brecha elegidos fueron los descriptos en la primera parte de este captulo.

HEC-1 permite utilizar los modelos de trnsito cinemtico y el modelo de Muskingum Cunge (que considera un trmino de difusin como se vio en el captulo 4). Los trnsitos se realizaron con este ltimo modelo considerando secciones del ro de 8 puntos.

Se analizaron situaciones distintas con el objetivo de estudiar la influencia de los aportes de las cuencas altas (aportes al embalse San Roque) y baja (aportes aguas abajo del cierre) en la rotura y en el trnsito de la crecida.

El primer anlisis consisti en generar la rotura y transitar la crecida sin considerar aportes provenientes de la cuenca alta. En el segundo anlisis se consider el aporte de la cuenca alta con precipitaciones de recurrencias 25 aos.

Tambin se estudiaron los efectos de introducir los aportes de las cuencas aguas abajo del cierre. De estas cuencas se pueden distinguir dos con ingresos en puntos definidos (Cuenca del Arroyo Saldn y Cuenca del Arroyo La Caada) y otras cuencas que aportan de manera distribuida a lo largo del cauce. Estas ltimas cuencas son las responsables de las frecuentes y serias inundaciones que se repiten todos los aos en la poca estival como ya se describi en el captulo 6.

A continuacin se presentan los anlisis realizados sobre estas cuencas.

Precipitacin utilizada en los estudios hidrolgicos Para modelar las cuencas se utiliz una precipitacin de 25 aos de recurrencia. Los datos

de lminas precipitadas fueron suministrados por la Subsecretaria de Recursos Hdricos de la Provincia.

Estos valores se presentan en la tabla 8.3:

Tabla 8.3 : Estaciones y Lminas Definidas para Cuenca del Ro Suqua.

Recurrencia 25 aos (Subsecretara de Recursos Hdricos de la Provincia)

Nombre de la Estacin Precipitacin (mm)

N1 VILLA CARLOS PAZ 118,97

N2 CUESTA BLANCA 116,5

N3 BOSQUE ALEGRE 105,01

N4 COPINA 127,68

N5 EL CONDOR 122,53

N6 LOS GIGANTES 115,62

N7 LA VENTANA 105,49

N8 LA CABALLADA 104,76

N9 TANTI 121,45

N10 PAN DE AZUCAR 128,52



Tabla 8.3 : Estaciones y Lminas Definidas para Cuenca del Ro Suqua.

Recurrencia 25 aos (Subsecretara de Recursos Hdricos de la Provincia)

N11 MAILLIN 128,01

N12 LA CUMBRE 135,55

N13 DIQUE SAN ROQUE 120,35

N14 VALLE HERMOSO 148,58

N15 LA QUEBRADA 126,49

N16 YOCSINA 132,46

N17 MAL PASO 142,86

N18 CRDOBA 127,71

N19 LOS BOULEVARES 151,35

N20 MALAGUEO 121,95

N21 ALTA GRACIA 121,75

Anlisis de la influencia de la cuenca Alta El anlisis se realiz con el programa HEC-1. Se utiliz el mismo modelo de cuenca de la

modelacin hidrolgica ejecutada para la Precipitacin Mxima Probable presentado en el captulo 6. Se consideraron las lminas de precipitacin de 25 aos de recurrencia de la tabla 8.3.

Para la rotura se consider el modelo de la National Weather Service (Fread, 1988). Los valores utilizados fueron:


El hidrograma de escorrenta directa de ingreso al embalse obtenido de esta modelacin se presenta en la figura 8.2.

Figura 8.2: Hidrograma de Aporte de la cuenca alta considerando una precipitacin de recurrencia 25 aos cada sobre la misma.



Del anlisis de la figura 8.2 es posible observar que el caudal pico estimado es de 2.133 m3/s.

El hidrograma de la salida por brecha al pi de la presa obtenido de esta modelacin con HEC-1 se muestra en la figura 8.3. El tiempo base de escurrimiento es de 15,23 horas y el caudal pico de 16.999 m3/s que ocurre 0,25 hs despus del comienzo de la brecha.

Figura 8.3: Hidrograma de Salida por Brecha considerando el aporte de la cuenca alta Se reiter la modelocin con el programa HEC- 1, pero sin considerar la ocurrencia de

precipitacin sobre las cuencas de aporte al embalse San Roque. Los parmetros de la brecha se mantuvieron iguales que en el caso de la modelacin anterior (con aporte de la cuenca). El Hidrograma obtenido de esta corrida se observa en la figura siguiente (8.4). El tiempo base de escurrimiento al pi de la presa estimado por esta modelacin es de 14,53 horas y el caudal pico de 16.964 m3/s y ocurre 0,25 hs despus del comienzo de la brecha.

Figura 8.4: Hidrograma de Salida por Brecha sin considerar el aporte de la cuenca alta De la comparacin de los resultados de ambas modelaciones (Figuras 8.3 y 8.4) se

desprende que la diferencia de caudales pico no es significativa (35 m3/s lo que implica un 0,2%) y tampoco lo es el tiempo base del escurrimiento (30 minutos ms, lo que implica 3%). Es posible



entonces no considerar el aporte de la cuenca alta para el hidrograma de la brecha. sta es una simplificacin al problema en la determinacin de la descarga por brecha.

Arroyo Saldn El arroyo Saldn aporta al ro Suqua aproximadamente 2 kilmetros aguas abajo del dique

Mal Paso. Es una cuenca importante que con frecuencia origina graves problemas a las poblaciones ribereas.

El curso principal se determin a travs de las cartas del IGM y posteriormente se verificaron con imgenes satelitales de la zona. Los hidrogramas simulados fueron obtenidos por medio de modelos computacionales de transformacin Lluvia-Caudal y Trnsito-Caudal.

Para su estudio, esta cuenca se dividi en cuatro subcuencas. Las caractersticas de las subcuencas utilizadas en la modelacin se presentan en la tabla 8.4 y en el Plano 2 del Anexo 1. Para los traslados a travs de los cauces se utiliz el mtodo de Muskingum - Cunge. En el anlisis de las prdidas se trabaj con el mtodo del Nmero de Curva (CN), determinndose en funcin de las caractersticas de cada subcuenca un CN.

La modelacin hidrolgica se realiz con el programa HEC-1.

Tabla 8.4: Caractersticas de la cuenca Saldn

Subcuencas Area [Km2]

Longitud [m]

Desnivel [m]

Pendiente

CN S tLag [hs] m/m %

SRE1 43.75 12770 480 0.038 3.76 75 84.67 3.78

SRE2 75.67 13710 600 0.044 4.38 75 84.67 3.71

SRE3 25.02 4900 50 0.01 1.02 75 84.67 3.37

SRE4 51.41 16550 575 0.035 3.47 75 84.67 4.84

En la modelacin se consider que llueve sobre la misma una precipitacin de recurrencia 25 aos con las estaciones y los valores considerados segn se presentaron en la tabla 8.3. El hidrograma obtenido en el punto de ingreso al Suqua con esta modelacin se presenta a en la figura 8.5. Los resultados muestran que el caudal pico de aporte obtenido para este modelacin fue de 320 m3/seg.

Figura 8.5: Hidrograma de Aporte de la cuenca del arroyo Saldan considerando una precipitacin de recurrencia 25 aos cada sobre la misma.



Cuenca La Caada El arroyo La Caada aporta al ro Suqua en plena zona cntrica de la Ciudad de Crdoba. El curso principal se determin a travs de las cartas del IGM y posteriormente se

verificaron con imgenes satelitales de la zona. Los hidrogramas simulados fueron obtenidos por medio de modelos computacionales de transformacin Lluvia-Caudal y Trnsito-Caudal.

Su cuenca se subdividi en 4 subcuencas. Las caractersticas generales de las mismas utilizadas en la modelacin se presentan en la tabla 8.5 y en el plano 2 del Anexo 1.

Para los traslados a travs de los cauces se utiliz el mtodo de Muskingum - Cunge. Para el anlisis de las prdidas se trabaj con el mtodo del Nmero de Curva (CN), determinndose en funcin de las caractersticas de cada subcuenca un CN.

Tabla 8.5: Caractersticas de la cuenca Arroyo La Caada

Subcuencas Area

[Km2] Longitud

[m] Desnivel

[m] Pendiente

CN S tLag [hs] m/m %

SRE15 92.22 16000 325 0.02 2.03 75 84.67 6.15 SRE16 53.93 10570 180 0.017 1.7 75 84.67 4.82 SRE17 97.47 11910 112 0.009 0.94 80 63.5 6.15 SRE18 75.74 11080 150 0.014 1.35 80 63.5 4.84

Se realiz la modelacin de esta cuenca con el programa HEC-1 y considerando que llueve sobre la misma una precipitacin de recurrencia 25 aos con las estaciones y los valores considerados de acuerdo a la tabla 8.3 presentada anteriormente. El hidrograma obtenido para esta cuenca para la modelacin descripta se presenta en la figura 8.6. De los resultados obtenidos se observa que el caudal pico de aporte obtenido para este modelacin fue de 379 m3/seg.

Figura 8.6: Hidrograma de Aporte de la cuenca del arroyo La Caada considerando una precipitacin de recurrencia 25 aos cada sobre la misma.



Cuencas de Aporte a lo Largo del Cauce. Se estudiaron en particular 4 cuencas que aportan al cauce del Suqua de manera

distribuida atravesando la trama urbana. Estas cuencas estn definidas en el plano 2 del Anexo 1, como E11 y E13 sobre margen derecha y E12 y E14 sobre la margen izquierda.

Las caractersticas generales de las cuatro cuencas utilizadas en la modelacin se presentan en la tabla 8.6 y en el plano 2 del Anexo 1.

Tabla 8.6: Caractersticas de las Cuencas de Aporte Disperso

Subcuencas Area [Km2]

Longitud [m]

Desnivel [m]

Pendiente

CN S tLag

[hs] [m/m] %

SRE11 35.82 6760 125 0.018 1.85 80 63.5 2.79

SRE12 83.25 20990 225 0.011 1.07 80 63.5 9.07

SRE13 46.51 10740 150 0.014 1.4 80 63.5 4.65

SRE14 57.77 16750 140 0.008 0.84 80 63.5 8.57

La modelacin hidrolgica de esta cuenca se realiz con el programa HEC-1 y considerando que llueve sobre la misma una precipitacin de recurrencia 25 aos con las estaciones y los valores considerados de acuerdo a la tabla 8.3 presentada anteriormente.

Los valores de caudales picos en el punto de ingreso al ro Suqua obtenidos con esta modelacin se presentan a continuacin:

Tabla 8.7 : Caudales Pico Cuencas de Aporte a lo Largo del Cauce (m

3/s)s

SRE11 81

SRE12 145

SRE13 75

SRE14 66

Trnsito Aguas Abajo del Cierre Se realiz a continuacin la modelacin del trnsito de caudales en el cauce del ro Suqua

desde el dique hasta el puente Yapey a la salida de la Ciudad de Crdoba. Se consider la rotura del dique sin el aporte de la cuenca alta.

Se transit considerando primero los aportes de las cuencas: Saldn, La Caada y las cuencas distribuidas SRE11, SRE12, SRE13 y SRE14 y luego sin el aporte de estas cuencas.

Para la rotura se consider el modelo de la National Weather Service (Fread, 1988). Los valores utilizados fueron:


Para las cuencas de aporte aguas abajo del dique, los modelos hidrolgicos utilizados para determinar los hidrogramas de aporte al cauce, son los mismos que los descriptos en los puntos anteriores para estas mismas cuencas.



Para los traslados a travs del cauce se utiliz el mtodo de Muskingum Cunge con las secciones determinadas con perfiles de 8 puntos.

Se analizaron entonces los resultados del trnsito de los caudales generados por la brecha considerando el aporte de la cuenca baja y sin considerar estos aportes. Los resultados obtenidos se presentan en la tabla 8.8.

Tabla 8.8: Resultados Obtenidos con y sin Considerar el Aporte de las Cuencas Bajas

Seccin PROGRESIVA

(m) Cota de Fondo

(m)

Con cuenca Sin cuenca

Cota Max Elev Del agua(m)

TIRANTE (m)

Cota Max Elev Del agua (m)

TIRANTE (m)

PRESA 0.00 608.00 643.3 35.30 643.3 35.30

170 50.00 600.85 631.9 31.05 631.91 31.06

175 AZUD 1675.00 584.92 609.2 24.28 609.26 24.34

182 3581.00 574.56 603.56 29.00 603.41 28.85

188 5985.00 558.63 573.33 14.70 573.3 14.67

190 10076.00 515.00 547.55 32.55 547.5 32.50

194 DIQUECITO 12594.00 491.75 503.05 11.30 503.03 11.28

PTE. LA CALERA 2 19970.00 478.00 493.1 15.10 493.02 15.02

PTE. LA CALERA 1 20592.00 474.62 487.01 12.39 486.92 12.30

DIQUE MAL PASO 24087.00 459.09 470.83 11.74 470.69 11.60

PTE. A LAGUNA AZUL 24631.00 453.37 466.29 12.92 466.17 12.80

PTE. VILLA WARCALDE 28558.00 435.19 446.38 11.19 446.15 10.96

PTE. LOS CAROLINOS 30246.00 428.86 441.52 12.66 441.28 12.42

8 b 33903.00 417.51 427.72 10.21 427.56 10.05

PTE. CHATEAU (NUEVO/ VADO) 35240.00 413.40 425.59 12.19 425.28 11.88

PTE. 15 38810.00 407.13 430.44 23.31 429.18 22.05

T5 39153.00 403.50 417.61 14.11 417.32 13.82

PTE. TURN 39656.00 403.22 433.92 30.70 432.53 29.31

PTE. SAGRADA FAMILIA 41487.00 400.75 433.26 32.50 431.29 30.54

PTE. ZPOLI 42571.00 398.64 426.41 27.77 424.88 26.24

PTE. LA TABLADA 43652.00 392.87 402.66 9.78 402.47 9.60

PTE. DEL TRABAJO 44528.00 388.12 399.78 11.65 399.58 11.46

PTE. CANTN 44998.00 387.81 402.59 14.78 402.31 14.50

ISLA DE LOS PATOS 45398.00 387.80 411.33 23.52 410.3 22.50

PTE. SANTA FE 46228.00 386.41 399.76 13.34 399.5 13.09

PTE. AVELLANEDA 46751.00 385.41 398.23 12.82 397.95 12.54

PTE. ANTARTIDA 47317.00 382.83 395.12 12.28 394.92 12.09

PTE. CENTENARIO 47800.00 382.44 392.98 10.54 392.68 10.24

PTE. ALVEAR. 48371.00 381.48 389.91 8.43 389.61 8.13

PTE. MAIPU 48537.00 381.41 392.11 10.70 391.77 10.36

PTE. 24 DE SETIEMBRE 49456.00 380.77 388.56 7.79 388.36 7.59

EX VADO JUNIORS 51080.00 377.50 383.71 6.21 383.47 5.97

PTE. YAPEY 52672.00 368.98 376.19 7.20 375.93 6.95



Para cada una de las modelaciones, los resultados muestran cambios bruscos en la altura de la ola entre algunas secciones consecutivas, como por ejemplo entre la seccin T5 (aproximadamente 14 m) y la seccin Puente Turn (aproximadamente 30 m) que ponen de manifiesto las limitaciones de la modelacin hidrulica adoptada para el trnsito (modelo difusivo) que no puede modelar las curvas de remanso generadas por los estrechamiento de secciones, cambios de pendiente, etc.

Con respecto a los valores de tiempo de arribo de la ola estimados, los resultados se muestran razonables y dentro de los rangos esperables, lo que permite realizar observaciones respecto a ellos.

Con respecto a las modelaciones con y sin aporte, para que el aporte de la cuenca baja impacte de manera apreciable en el trnsito de caudales debe coincidir el pico del trnsito del hidrograma de rotura (o sus proximidades) coincida con el pico del hidrograma de aporte de una lluvia de 25 aos de recurrencia sobre las cuencas consideradas. Esto hace que las probabilidades de ocurrencia de este fenmeno disminuyan en forma muy importante.

Se presentan a continuacin un resumen del tiempo de arribo de los caudales pico a las secciones consideradas, estimados de la modelacin sin considerar los aportes de las cuencas bajas.

Tabla 8.9: Resumen de Alturas mximas y tiempo de arribo

Seccin PROGRESIVA (m) Tiempo

(hs)

PRESA 0.00 0.00

170 50.00 0.17

175 AZUD 1675.00 0.27

182 3581.00 0.37

188 5985.00 0.57

190 10076.00 0.73

194 DIQUECITO 12594.00 0.77

PTE. LA CALERA 2 19970.00 1.63

PTE. LA CALERA 1 20592.00 1.63

DIQUE MAL PASO 24087.00 1.77

PTE. A LAGUNA AZUL 24631.00 1.77

PTE. VILLA WARCALDE 28558.00 1.90

PTE. LOS CAROLINOS 30246.00 1.97

8 b 33903.00 2.20

PTE. CHATEAU (NUEVO/ VADO) 35240.00 2.23

PTE. 15 38810.00 2.50

T5 39153.00 2.50

PTE. TURN 39656.00 2.53

PTE. SAGRADA FAMILIA 41487.00 2.67

PTE. ZPOLI 42571.00 2.73

PTE. LA TABLADA 43652.00 2.77

PTE. DEL TRABAJO 44528.00 2.83

PTE. CANTN 44998.00 2.87

ISLA DE LOS PATOS 45398.00 3.00



Tabla 8.9: Resumen de Alturas mximas y tiempo de arribo

PTE. SANTA FE 46228.00 3.03

PTE. AVELLANEDA 46751.00 3.07

PTE. ANTARTIDA 47317.00 3.07

PTE. CENTENARIO 47800.00 3.13

PTE. ALVEAR. 48371.00 3.17

PTE. MAIP 48537.00 3.17

PTE. 24 DE SETIEMBRE 49456.00 3.30

EX VADO JUNIORS 51080.00 3.40

PTE. YAPEY 52672.00 3.47

De la tabla, es posible observar que la localidad de La Calera dispone apenas de una hora y media antes de la llegada de la ola, para poder activar sus mecanismos de emergencia.

En tanto que la zona urbanizada de la Ciudad de Crdoba dispone de menos de tres horas (2 horas 40 minutos aproximadamente) para el arribo de la ola.

8.4.4 Modelacin con FLDWAV El estudio consisti en la modelacin de la rotura de la presa utilizando el modelo del

National Weather Service (Fread, 1988). Los valores utilizados fueron los mismos que los utilizados con el programa HEC-1:


Se simul tambin el comportamiento hidrulico de los caudales producidos por esta brecha a lo largo del cauce del ro Suqua. El mtodo de ruteo utilizado fue el dinmico completo. Lo que permite trabajar con regmenes de flujo enteramente subcrtico o supercrtico, as como la combinacin de ambos, admitiendo la consideracin de efectos de remanso debidos a estructuras de control hidrulico.

Dado que este programa trabaja con sistema operativo DOS se gener el archivo de ingreso como texto. El formato de ingreso se observa en la figura 8.7.



Figura 8.7: Pantalla del archivo de ingreso de datos a FLDWAV. El archivo as confeccionado se ingres al programa FLDAT, que sirve para verificar la

existencia de errores en los datos en un entorno Windows que permite trabajar de manera ms visual.

Figura 8.8: Pantalla FLDAT para controlar el archivo de ingresos al programa FLDWAV.



El programa permite con los mismos datos realizar el trnsito de la crecida en modelo difusivo (LPI = 1) y en modelo dinmico (LPI = 9).

Las corridas del programa mostraron poca estabilidad cuando se utilizaba el modelo dinmico.

Los parmetros a ajustar para obntener estabilidad eran de diverso tipo: geomtricos (los intervalos de interpolacin de las secciones, en algunos caso, los decimales utilizados en la definicin de las distancias entre secciones); computacionales (los intervalos de tiempo de la modelacin). Adems generan inestabilidad algunos parmetros hidrulicos como los valores n de Manning; Fread (1998) aconseja una variacin suave de estos valores para reducir los problemas de convergencia.

Esta gran variedad de valores volvi el trabajo lento y por momentos muy complicado. La inestabilidad se volva a presentar con cada nueva seccin incorporada lo que hizo que se desestimara la modelacin de la longitud del cauce completo. Se realiz entonces, la modelacin del embalse, su rotura y slo once secciones aguas abajo. En total se modelaron los primeros 24 kilmetros desde el cierre.

En las figuras (8.9a) y (8.9b) se presentan los hidrogramas obtenidos con el ruteo dinmico en dos secciones:

Seccin a 3,5 km del cierre: el caudal pico estimado es de 16.210,50 m3/s y el tiempo de arribo a la seccin es de 0,40 hs casi el mismo valor obtenido del programa HEC-1 con el ruteo por Muskingum Cunge (0,37 hs).

Seccin a 24 km de cierre: el caudal pico estimado es de 13.635,40 m3/s y el tiempo de arribo es de 1,77 hs, lo que representa slo 15 minutos ms que el obtenido del programa HEC-1 con el ruteo por Muskingum Cunge.

Figura 8.9a: Hidrograma de la rotura en la seccin ubicada 3,5 kilmetros aguas abajo del dique.



Figura 8.9b: Hidrograma de la rotura en la seccin ubicada 24 kilmetros aguas abajo del dique.

8.4.5 Modelacin con HEC-RAS Se realiz la modelacin del cauce aguas abajo del dique, desde su cierre hasta casi la

salida de la zona altamente urbanizada de la ciudad de Crdoba. Se utiliz como base la modelacin existente del trabajo final de grado Modelacin del Ro

Suqua (Pozzi y Plenkovich, 2002). Dada la magnitud de los caudales a transitar, fue necesario completar las secciones hasta cotas que permitieran contener los caudales transitados. Para ello se utiliz la informacin obtenida de la Municipalida de Crdoba, cartas e imgenes satelitales.

El trnsito se model primero en rgimen permanente y luego en impermanente. La modelacin con este software a rgimen permanente es de uso extendido. La carga de

secciones transversales del ro no presenta complicaciones (puede copiarse y pegarse de las planillas de relevamientos topogrficos).

Para la simulacin no permanente, el programa se mostr muy inestable. Los factores que se modificaron en el modelo HEC-RAS, (normalmente acompaados de una prdida de precisin o bien con aumento del coste computacional), para intentar que el modelo se estabilice siguieron las siguientes pautas (Marn Rubs, 2006):

1. Distancia entre secciones transversales: a menor distancia entre secciones mayor estabilidad del modelo a costa de ms tiempo de clculo.

2. Intervalo de clculo: a menor tiempo mayor estabilidad y mayor tiempo de clculo. 3. Periodo de Warm up (RunUnsteady Flow AnalysisOptions Calculation Options

and Tolerances): consiste en una aproximacin a la solucin final mediante una simulacin previa en rgimen permanente. Esta es una herramienta muy til para conseguir un modelo estable.

4. Local Partial Inertia (LPI): HEC-RAS incorpora el tratamiento para resolver inestabilidades provocadas por la onda de choque en su formulacin mediante el Local Partial Inertia (LPI); este mtodo incluye en su formulacin el factor Exponent for Froude number reduction factor (factor m), un valor de m=1 dar resultados lo ms estables posible, para modificarlo se debe seguir la siguiente ruta: RunUnsteady Flow AnalysisOptions Mixed Flow Options. Este factor es muy importante para conseguir un modelo estable.

5. Theta weighting factor Es un factor de ponderacin que se aplica a las ecuaciones en diferencia finitas usadas para el clculo en rgimen variable para conseguir un modelo ms



estable. Se puede fijar el valor de este factor entre 0,6 y 1. Un valor de 1 dar resultados lo ms estables posible y un valor de 0,6 dar resultados lo ms precisos posible. Es aconsejable comenzar la simulacin con factor de 1 y luego ir bajando; si el resultado no vara es mejor dejar el valor de 1 para que el modelo sea lo ms robusto posible.

6. Weir and Spillway stability factors Los vertederos y aliviaderos pueden ser una fuente de inestabilidades. Esto se puede solucionar disminuyendo el tiempo de clculo o usar los Weir and Spillway stability factors, que pueden suavizar las inestabilidades reduciendo los caudales de clculo en estos puntos. El uso de estos factores puede reducir la precisin de los resultados. Si se fija el valor de estos factores a 1 no se est reduciendo el caudal y la solucin ser la ms precisa. Si se aumenta el valor de este factor hasta un valor mximo de 3 se est aumentando la estabilidad del modelo a base de una reduccin de caudal y disminuyendo por tanto la precisin.

7. Weir and Spillway submergence factors Cuando un vertedero o aliviadero est sumergido puede dar problemas de estabilidad, especialmente si se est trabajando con grandes caudales. Si se fija el valor de estos factores en 1 la solucin ser la ms precisa. Si se aumenta el valor de este factor hasta un valor mximo de 3 se est aumentando la estabilidad del modelo y disminuyendo la precisin.

8. En el men que aparece entrando por RunUnsteady Flow AnalysisOptions Calculation Options and Tolerances se encuentran el resto de parmetros que se pueden modificar para intentar estabilizar el modelo, todas ellas afectan en gran medida la precisin en el perfil de lmina de agua que se quiere obtener. En los casos ms extremos de roturas muy rpidas de presa con gran cantidad de agua esta precisin llega a ser de tan slo 1 metro, si bien cabe destacar que las profundidades que adquiere la lmina de agua son del orden de 15,5 metros.

En general para las diferentes roturas de presa que se han simulado la tolerancia en la cota de lmina de agua se ha situado entre el 5% y el 10% de la profundidad del frente de onda obtenido en la simulacin (Marn Rubs, 2006).

La precisin de resultados que se obtendr de una simulacin de rotura de presa con HEC-RAS ser ms grande cuanto menor sea la cantidad de movimiento que queramos simular. A mayor volumen de agua y menor tiempo de rotura tendremos soluciones menos rigurosas ya que tendremos que fijar tolerancias altas para conseguir un modelo estable.

A continuacin se presentan los resultados obtenidos para ambas modelaciones.

Modelacin Rgimen Permanente La modelacin en rgimen permanente se realiz con el fin de tener una aproximacin a la

solucin final mediante una simulacin previa en este rgimen. Esta es una herramienta muy til para conseguir un modelo estable, ya que permite determinar puntos de conflicto no vinculados a la inestabilidad de la solucin numrica.

Se transit el hidrograma de rotura obtenido por HEC-1 para la modelacin que no considera el aporte de la cuenca alta (Qp=16.960 m3/s).

Los resultados obtenidos para modelacin en HEC-RAS en rgimen permanente desde el cierre hasta aguas abajo del puente Yapey para las distintas secciones se muestran en la tabla 8.10. Esta modelacin presenta valores de velocidad y Froude mucho ms bajos a los esperados, por lo que sus resultados deben ser tomados con precaucin.



Tabla 8.10: Resumen de los Resultados obtenidos para Rgimen Permanente

Estacin Min Ch El W.S. Elev Crit W.S. Vel Chnl Froude # Chl

(m) (m) (m) (m/s)

187 601 630.78 628.9 11.26 0.87

186.5 601 628.9 628.9 12.72 1.01

186 584.92 617.9 609.46 7.19 0.51

185 574.56 602.49 602.49 13.29 0.96

184 566.34 584.21 588.42 17.77 1.51

183 558.63 576.23 573.95 7.56 0.59

182 528.38 549.14 549.14 14.83 1.04

181 499.76 512.1 518.88 25.09 2.49

180 493.25 509.29 512.61 17.51 1.41

179 491.75 504.91 507.38 14.11 1.26

178 479.61 494.89 491.42 6.43 0.53

177.5 477.84 494.95 491.63 6.07 0.48

177.25

177 477.84 494.3 6.94 0.56

176.4 472.71 492.3 489.75 7.81 0.59

176.25

176 472.51 489.38 489.38 9.64 0.79

175.7 459.09 469.65 472.73 13.79 1.35

175.65 452.87 471.12 469.33 10.37 0.78

175.6 453.07 470.83 469.42 10.76 0.82

175.58

175.55 452.87 467.82 469.04 13.56 1.13

175.5 435 455.92 446.78 2.53 0.18

175.25

175 434.8 455.92 2.33 0.16

174.5 428.8 455.98 441.32 1.22 0.08

174.25

174 428.6 455.98 1.22 0.08

173.5 429.98 456.02 0.47 0.03

173 429.99 447.43 447.43 12.66 1.02

172 429.63 440.06 443.02 20.05 2.09

171 429.36 437.46 438.39 9.72 1.10

170 417.51 432.44 428.91 4.73 0.39

169 417.6 432.98 0.60 0.05

168.5 412.96 432.91 425.11 1.79 0.13

168.25

168 412.76 422.22 425.08 13.73 1.46

167.8 413.4 429.71 424.05 3.04 0.24

167 413.4 429.7 424.45 3.14 0.25

166.75





(m) (m) (m) (m/s)

166.6 413.4 429.56 3.26 0.26

166.5 413.4 429.56 424.43 3.26 0.26

166.25

166 413.4 429.38 3.30 0.27

165 407.13 428.9 419.83 2.25 0.15

164.75

164.5 407.13 428.9 2.25 0.15

164.2 405.3 428.47 4.54 0.31

164 405.3 428.3 4.55 0.31

163 402.73 427.39 6.81 0.45

162 402.64 428.05 2.66 0.17

161 402.25 427.4 5.14 0.33

160 403.61 426.86 6.66 0.47

159 403.48 427.17 4.39 0.30

158 403.34 427.16 4.38 0.30

157 403.32 427.15 4.38 0.30

156 403.29 427.15 4.38 0.30

155 403.26 427.15 4.37 0.30

154 403.25 427.15 4.37 0.30

153 403.24 427.15 4.37 0.30

152 403.23 427.14 4.37 0.30

151 403.23 424.61 423.73 8.72 0.64

150.5

150 403.22 423.73 423.73 9.72 0.73

149 403.23 424.22 419.77 6.01 0.44

148 403.21 424.21 6.01 0.44

147 402.91 424.2 5.55 0.41

146 402.81 423.96 5.89 0.44

145 402.71 423.64 6.45 0.47

144 402.11 423.68 5.94 0.44

143 402.31 423.65 5.75 0.42

142 402.86 423.78 4.89 0.35

141 402.91 423.79 4.65 0.33

140 402.21 423.83 4.42 0.31

139 402.71 423.79 4.39 0.32

138 402.61 420.38 419.12 6.62 0.59

137 402.46 420.93 6.13 0.49

136 402.11 421 5.95 0.46

135 401.91 421.08 5.68 0.44

134 401.41 421.1 5.39 0.41

133 401.46 421.12 5.20 0.39





(m) (m) (m) (m/s)

132 401.86 420.92 5.30 0.40

131 401.71 420.75 5.61 0.43

130 401.31 420.73 5.57 0.43

129 401.36 420.4 5.92 0.45

128 401.36 420.4 5.84 0.45

127 401.61 420.14 6.17 0.48

126 401.21 420.06 6.19 0.48

125 401.51 419.49 6.71 0.52

124 401.71 419.25 6.94 0.54

123 401.21 419.32 6.57 0.51

122 401.01 419.03 6.78 0.53

121 400.96 418.79 6.78 0.55

120 401.01 418.87 6.53 0.51

119 397.91 419.11 5.72 0.44

118 397.81 419.08 5.69 0.43

117 399.05 419.57 4.14 0.30

116 399.04 419.6 3.95 0.28

115 399.04 419.67 3.60 0.26

114 399.03 418.09 414.88 8.44 0.63

113.5

113 399.03 417.41 9.11 0.70

112 399 417.88 5.54 0.42

111 398.89 417.78 5.65 0.43

110 398.67 417.76 5.44 0.41

108.5 399.6 416.29 6.10 0.48

108.37 398.64 416.35 412.81 6.05 0.46

108.35

108.3 398.64 410.12 412.34 13.03 1.23

108 395.92 406.53 409.52 12.63 1.29

107 394.57 408.45 407.83 7.66 0.68

106 393.22 408.43 5.79 0.49

105 393.04 409.21 3.13 0.26

104 392.93 409.2 3.06 0.26

103 392.89 409.2 3.04 0.25

102 392.88 409.2 3.03 0.25

101 392.87 409.2 3.03 0.25

100 392.87 409.13 406.37 3.67 0.31

99.5

99 392.87 409.14 3.12 0.26

98 392.87 409.16 2.71 0.23

97 392.54 409.15 2.55 0.21





(m) (m) (m) (m/s)

96 392.21 409.14 2.41 0.20

95 391.88 409.14 2.27 0.18

94 391.77 407.35 407.35 7.50 0.65

93 391.17 406.22 406.79 8.86 0.78

92 390.56 405.3 406.18 9.81 0.87

91 389.96 404.48 405.57 10.49 0.94

90 389.36 403.73 404.97 11.03 0.99

89 388.75 405.84 404.36 4.92 0.40

88 388.15 405.9 4.22 0.34

87 388.13 405.91 4.19 0.34

86 388.12 405.91 4.17 0.33

85 388.12 405.91 403.68 4.17 0.33

84.5

84 388.12 405.69 4.38 0.35

83 388.12 405.71 4.26 0.34

82 387.92 405.7 4.08 0.33

81 387.72 405.69 3.92 0.31

80 387.52 405.69 3.77 0.30

79 388.02 405.51 4.14 0.32

78 387.94 405.49 4.09 0.32

77 387.87 405.48 4.05 0.32

76 387.79 405.46 4.10 0.32

75 387.79 405.45 4.10 0.32

74 387.79 405.45 4.11 0.32

73 387.79 405.45 402.22 4.11 0.32

72.5

72 387.79 405.27 4.15 0.33

71 387.79 405.27 4.14 0.33

70 387.39 405.26 3.94 0.31

69 386.99 405.25 3.66 0.28

68 387.55 405.1 3.78 0.31

67 387.5 405.09 3.76 0.30

66 387 405.07 3.49 0.28

65 386.7 404.19 5.73 0.46

64 386.54 404.18 5.58 0.45

63 386.94 404.32 4.54 0.38

62 386.84 404.31 4.48 0.37

61 386.54 404.32 4.25 0.35

60 386.45 404.31 4.20 0.34

59 386.43 404.31 4.18 0.34

58 386.42 404.31 4.18 0.34





(m) (m) (m) (m/s)

57 386.42 404.3 4.18 0.34

56 386.41 403.02 402.22 7.41 0.64

55.5

55 386.41 402.16 8.65 0.77

54 386.4 402.82 5.36 0.46

53 386.38 402.81 5.34 0.46

52 386.11 402.75 5.14 0.44

51 385.89 402.71 4.98 0.42

50 385.37 402.78 4.58 0.39

49 385.21 402.72 4.51 0.38

48 385.05 402.39 4.92 0.42

47 384.94 402.37 4.85 0.41

46 384.92 402.37 4.84 0.41

45 384.91 402.37 4.83 0.41

44 384.91 402.37 400.27 4.83 0.41

43.5

43 384.91 401 6.46 0.57

40 384.04 401.1 5.36 0.46

39 383.54 401.1 4.91 0.41

38 383.52 401.1 4.84 0.40

37 383.24 401.06 4.66 0.38

36 382.97 401.02 4.48 0.36

35 382.86 401.01 4.41 0.36

34 382.84 401.01 4.39 0.36

33 382.84 401.01 4.39 0.36

32 382.83 399.53 398.67 7.71 0.66

31.5

31 382.83 398.67 398.67 8.85 0.78

30 382.81 396.62 397.84 10.50 1.01

29 382.61 397.64 397.64 7.94 0.72

28 360.61 375.42 375.64 8.34 0.77

27 338.61 353.62 353.63 7.93 0.72

26 327.61 342.43 342.63 8.32 0.76

25 316.61 331.63 331.63 7.96 0.72

24 314.41 329.29 329.43 8.19 0.75

23 312.21 327.22 327.23 7.98 0.73

22 310.01 324.9 325.03 8.19 0.75

21 308.91 323.79 323.93 8.21 0.75

20 307.81 322.68 322.83 8.24 0.75

19 306.71 321.55 321.73 8.27 0.76

18 305.61 320.63 320.63 7.94 0.72





(m) (m) (m) (m/s)

17 304.51 319.43 319.53 8.15 0.74

16 304.07 319 319.09 8.12 0.74

15 303.85 318.78 318.87 8.11 0.74


Captulo 8: Transito de la Crecida producida por la rotura del Dique San Roque -171-

30000 40000 50000 60000 70000

350

400

450

500

PERFILES DEL RO SUQUA Plan: Plan 28 24/02/2010

Main Channel Distance (m)

c

o

t

a

(

m

)

Legend

EG PF 1

WS PF 1

Cri t PF 1

Ground

RIVER-1 Reach-1

Figura 8.10: Llongitudinal del ro en rgimen permanente



-400 -300 -200 -100 0 100 200 300 400475

480

485

490

495

500

PERFILES DEL RO SUQUA Plan: Plan 28 24/02/2010 Pte La Calera 2

distancia (m)

c

o

t

a

(

m

)

Legend

EG PF 1

WS PF 1

Cri t PF 1

2 m/s

3 m/s

4 m/s

5 m/s

6 m/s

7 m/s

Ground

Bank Sta

Figura 8.11: Altura mxima seccin del ro en el puente La Calera en rgimen permanente



Modelacin Rgimen No Permanente Para la simulacin no permanente con ruteo dinmico considerando los puentes, el

programa se mostr muy inestable. Los factores que se modificaron en el modelo HEC-RAS, (normalmente acompaados de una prdida de precisin o bien con aumento del coste computacional), para intentar que el modelo se estabilice siguieron las pautas mencionadas anteriormente.

Los resultados obtenidos se pueden considerar representativos de lo que ocurrira frente a un trnsito de estas caractersticas y dentro del rango de valores esperables. En la Tabla 8.11 se resumen estos valores.

Estos resultados obtenidos se tomaron como datos de base para la confeccin del mapa de inundacin de la Ciudad de Crdoba (Plano 5, Anexo 1).

Tabla 8.11: resumen de los valores obtenidos para la Modelacin en Rgimen no Permanente

River Sta Q Total Min Ch El W.S. Elev Crit W.S. Vel Chnl Froude # Chl

(m3/s) (m) (m) (m) (m/s)

187.00 16960.00 601.00 629.30 3.040 0.160

186.50 16955.23 601.00 628.00 3.150 0.160

186.00 16450.33 584.92 616.12 7.660 0.560

185.00 16105.36 574.56 599.58 601.850 15.180 1.190

184.00 16158.02 566.34 585.74 587.930 14.950 1.210

183.00 16090.11 558.63 574.80 8.870 0.720

182.00 15557.65 528.38 543.07 548.900 25.870 2.210

181.00 15549.19 499.76 516.42 518.220 13.440 1.110

180.00 15522.46 493.25 511.09 511.880 13.360 1.020

179.00 15376.85 491.75 510.82 7.920 0.580

178.00 11687.91 479.61 496.23 3.800 0.300

177.50 11686.64 477.84 494.10 489.950 4.690 0.380

177.25 Bridge

177.00 14624.03 477.84 495.84 4.930 0.380

176.40 14581.74 472.71 491.11 488.740 7.240 0.570

176.25 Bridge

176.00 14581.74 472.51 486.78 488.100 11.090 1.000

175.70 14558.03 459.09 470.50 471.580 10.480 0.990

175.65 14550.98 452.87 467.43 468.370 13.120 1.100

175.60 14550.91 453.07 467.40 468.420 13.350 1.130

175.58 Bridge

175.55 14550.63 452.87 467.24 468.040 12.480 1.060

175.50 12199.61 435.00 448.46 445.390 4.640 0.410

175.25 Bridge

175.00 14380.29 434.80 449.15 4.220 0.360

174.50 14358.63 428.80 444.00 440.860 3.870 0.320

174.25 Bridge

174.00 14358.55 428.60 444.12 3.750 0.310

173.50 14346.58 429.98 444.78 1.130 0.100

173.00 14346.34 429.99 444.77 1.140 0.100

172.00 14342.21 429.63 443.69 5.930 0.520

171.00 14329.54 429.36 437.73 437.780 7.710 0.860

170.00 14087.01 417.51 428.21 428.220 8.140 0.790

169.00 13458.46 417.60 428.67 0.700 0.070

168.50 13331.99 412.96 427.26 424.980 4.040 0.350



168.25 Bridge

168.00 14467.17 412.76 427.63 4.020 0.340

167.80 14421.36 413.40 428.71 3.010 0.250

167.00 14420.31 413.40 428.69 3.130 0.260

166.75 Culvert

166.60 14420.31 413.40 428.37 3.340 0.280

166.50 14419.51 413.40 428.37 423.860 3.340 0.280

166.25 Bridge

166.00 12713.30 413.40 428.05 3.070 0.260

165.00 12652.17 407.13 425.23 418.490 2.900 0.220

164.75 Bridge

164.50 12652.17 407.13 424.84 3.090 0.240

164.20 12649.81 405.30 425.27 5.760 0.420

164.00 12642.69 405.30 425.40 4.310 0.310

163.00 12638.69 402.73 423.57 8.430 0.600

162.00 12632.25 402.64 424.69 2.660 0.180

161.00 12630.07 402.25 423.97 5.560 0.390

160.00 12629.17 403.61 421.38 9.870 0.810

159.00 12628.63 403.48 422.44 6.930 0.550

158.00 12628.10 403.34 422.38 6.900 0.540

157.00 12628.00 403.32 422.37 6.900 0.540

156.00 12627.89 403.29 422.36 6.890 0.540

155.00 12627.79 403.26 422.35 6.890 0.540

154.00 12627.74 403.25 422.34 6.880 0.540

153.00 12627.69 403.24 422.34 6.880 0.540

152.00 12627.67 403.23 422.33 6.880 0.540

151.00 12627.65 403.23 421.21 418.270 9.680 0.790

150.50 Bridge

150.00 12038.52 403.22 419.21 418.270 10.980 0.950

149.00 11123.45 403.23 420.52 5.960 0.490

148.00 11118.38 403.21 420.52 5.950 0.480

147.00 11080.79 402.91 420.50 5.650 0.470

146.00 11041.32 402.81 420.27 5.980 0.490

145.00 11007.30 402.71 419.95 6.870 0.560

144.00 10979.74 402.11 420.06 6.220 0.520

143.00 10954.16 402.31 420.27 5.710 0.460

142.00 10931.09 402.86 420.75 4.380 0.340

141.00 10907.80 402.91 420.78 4.240 0.320

140.00 10883.47 402.21 420.88 3.900 0.300

139.00 10859.60 402.71 420.85 3.850 0.300

138.00 10830.75 402.61 420.27 4.280 0.390

137.00 10801.10 402.46 420.67 3.990 0.320

136.00 10776.14 402.11 420.74 3.860 0.300

135.00 10752.59 401.91 420.76 3.700 0.290

134.00 10729.62 401.41 420.81 3.500 0.270

133.00 10706.55 401.46 420.81 3.370 0.260

132.00 10683.81 401.86 420.77 3.380 0.260

131.00 10661.35 401.71 420.69 3.550 0.270

130.00 10638.81 401.31 420.72 3.490 0.270

129.00 10616.12 401.36 420.65 3.630 0.280

128.00 10593.40 401.36 420.68 3.560 0.270

127.00 10570.15 401.61 420.66 3.690 0.280



126.00 10546.87 401.21 420.63 3.680 0.280

125.00 10523.64 401.51 420.56 3.810 0.290

124.00 10500.64 401.71 420.52 3.850 0.290

123.00 10478.54 401.21 420.55 3.660 0.270

122.00 10457.60 401.01 420.46 3.700 0.280

121.00 10436.00 400.96 420.54 3.600 0.280

120.00 10414.82 401.01 420.43 3.510 0.260

119.00 10395.21 397.91 420.52 3.140 0.230

118.00 10375.31 397.81 420.49 3.120 0.230

117.00 10371.56 399.05 419.67 2.510 0.180

116.00 10370.37 399.04 419.98 2.340 0.170

115.00 10369.83 399.04 420.23 2.100 0.150

114.00 10369.58 399.03 419.11 411.770 4.690 0.340

113.50 Bridge

113.00 12617.67 399.03 421.93 4.520 0.310

112.00 12617.59 399.00 422.55 2.470 0.170

111.00 12617.29 398.89 422.33 2.560 0.170

110.00 12616.54 398.67 421.69 2.660 0.180

108.50 12603.13 399.60 417.96 3.760 0.280

108.37 12603.10 398.64 418.32 410.980 3.640 0.260

108.35 Bridge

108.30 12603.09 398.64 418.18 3.280 0.240

108.00 12602.99 395.92 417.32 2.830 0.200

107.00 12602.67 394.57 413.15 3.320 0.250

106.00 11969.41 393.22 406.57 3.840 0.350

105.00 12602.26 393.04 406.32 4.910 0.460

104.00 12602.15 392.93 406.30 4.770 0.440

103.00 12602.10 392.89 406.30 4.710 0.440

102.00 12602.09 392.88 406.29 4.700 0.440

101.00 12602.09 392.87 406.29 4.690 0.440

100.00 12602.08 392.87 406.11 405.560 5.660 0.530

99.50 Bridge

99.00 12602.08 392.87 404.99 7.460 0.730

98.00 12595.81 392.87 405.04 6.780 0.670

97.00 12592.41 392.54 404.92 6.320 0.610

96.00 12587.43 392.21 404.96 5.570 0.530

95.00 12583.21 391.88 404.99 4.960 0.470

94.00 12583.17 391.77 404.98 406.820 12.130 1.150

93.00 12582.36 391.17 404.66 406.090 11.000 1.030

92.00 12581.63 390.56 404.41 405.480 9.770 0.900

91.00 12581.01 389.96 404.22 404.870 8.490 0.770

90.00 12579.83 389.36 404.10 7.240 0.640

89.00 12576.56 388.75 404.53 5.210 0.450

88.00 12572.66 388.15 404.72 4.160 0.350

87.00 12572.13 388.13 404.72 4.130 0.340

86.00 12572.02 388.12 404.73 4.120 0.340

85.00 12571.97 388.12 404.73 403.040 4.120 0.340

84.50 Bridge

84.00 12458.59 388.12 404.01 4.990 0.420

83.00 12458.59 388.12 404.02 4.970 0.420

82.00 12458.41 387.92 404.04 4.660 0.390

81.00 12458.37 387.72 404.06 4.380 0.370



80.00 12563.61 387.52 404.07 4.170 0.350

79.00 12458.42 388.02 404.03 4.020 0.330

78.00 12458.34 387.94 404.01 3.980 0.330

77.00 12458.23 387.87 403.99 3.930 0.320

76.00 12458.12 387.79 403.97 3.890 0.320

75.00 12458.10 387.79 403.97 3.890 0.320

74.00 12458.10 387.79 403.97 3.890 0.320

73.00 12458.09 387.79 403.96 401.310 3.890 0.320

72.50 Bridge

72.00 12458.09 387.79 403.75 4.070 0.340

71.00 12458.09 387.79 403.75 4.070 0.330

70.00 12457.44 387.39 403.73 3.770 0.310

69.00 12457.11 386.99 403.71 3.500 0.280

68.00 12457.08 387.55 403.66 3.280 0.280

67.00 12457.06 387.50 403.66 3.260 0.280

66.00 12456.90 387.00 403.65 3.060 0.260

65.00 10767.84 386.70 403.32 4.220 0.350

64.00 10747.00 386.54 403.32 4.090 0.340

63.00 10726.04 386.94 403.46 3.430 0.290

62.00 10703.28 386.84 403.45 3.360 0.290

61.00 10679.30 386.54 403.47 3.160 0.270

60.00 10654.12 386.45 403.46 3.100 0.260

59.00 10651.23 386.43 403.46 3.080 0.260

58.00 10650.36 386.42 403.46 3.080 0.260

57.00 10650.06 386.42 403.46 3.080 0.260

56.00 10649.75 386.41 403.31 400.650 4.430 0.380

55.50 Bridge

55.00 12448.22 386.41 401.53 7.160 0.650

54.00 12440.08 386.40 402.08 4.690 0.420

53.00 12439.72 386.38 402.08 4.660 0.410

52.00 12436.52 386.11 402.08 4.410 0.390

51.00 12435.36 385.89 402.07 4.220 0.370

50.00 12435.01 385.37 402.16 3.890 0.340

49.00 12433.27 385.21 402.14 3.800 0.330

48.00 11639.85 385.05 402.05 3.620 0.310

47.00 11572.06 384.94 402.05 3.530 0.300

46.00 11558.51 384.92 402.05 3.510 0.300

45.00 11555.80 384.91 402.05 3.500 0.300

44.00 11555.12 384.91 402.05 398.980 3.500 0.300

43.50 Bridge

43.00 12458.93 384.91 399.83 6.160 0.570

40.00 12455.61 384.04 400.19 4.720 0.420

39.00 12452.87 383.54 400.26 4.220 0.370

38.00 12452.85 383.52 400.27 4.140 0.350

37.00 12450.52 383.24 400.27 3.930 0.330

36.00 12448.20 382.97 400.27 3.740 0.310

35.00 12447.24 382.86 400.26 3.670 0.310

34.00 12447.04 382.84 400.26 3.660 0.300

33.00 12447.00 382.84 400.26 3.650 0.300

32.00 12447.00 382.83 400.05 397.510 5.210 0.440

31.50 Bridge

31.00 12447.00 382.83 396.63 397.510 9.440 0.900



30.00 12784.15 382.81 396.77 7.640 0.730

29.00 12777.68 382.61 396.53 7.720 0.740

28.00 12370.67 360.61 374.42 7.670 0.730

27.00 12103.44 338.61 352.34 7.640 0.730

26.00 11975.26 327.61 341.32 7.620 0.730

25.00 11843.07 316.61 330.28 7.600 0.730

24.00 11805.42 314.41 328.07 7.590 0.730

23.00 11794.34 312.21 325.87 7.600 0.730

22.00 11768.93 310.01 323.65 323.920 7.620 0.730



30000 40000 50000 60000 70000

350

400

450

500

PERFILES DEL RO SUQUA Plan: Plan 28 24/02/2010

Main Channel Distance (m)

c

o

t

a

(

m

)

Legend

EG Max WS

Cri t Max WS

WS Max WS

Ground

RIVER-1 Reach-1

Figura 8.12: Longitudinal del ro en rgimen no permanente



-400 -300 -200 -100 0 100 200 300 400475

480

485

490

495

500

PERFILES DEL RO SUQUA Plan: Plan 28 24/02/2010 Pte La Calera 2

distancia (m)

c

o

t

a

(

m

)

Legend

EG Max WS

WS Max WS

Cri t Max WS

1.9 m/s

2.0 m/s

2.1 m/s

2.2 m/s

2.3 m/s

2.4 m/s

2.5 m/s

Ground

Bank Sta

Figura 8.13: Altura mxima seccin del ro en el puente La Calera en rgimen no permanente.


Captulo 8: Presa San Roque: Transito de la Crecida producida por la rotura del Dique -180-

8.5 Elaboracin de Mapas de Inundacin Como ya se mencion en el captulo 2, en el caso de un PADE, los mapas de inundacin

constituyen el producto final de los anlisis de rotura de presas y son la informacin de mayor valor que se les pasa a los organismos encargados de gestionar la emergencia en campo.

Con este fin, se tuvieron en cuenta los siguientes criterios en la elaboracin de dichos mapas:

Escala: Los principales usuarios de los mapas sern los organismos encargados de la proteccin de la poblacin, (Bomberos, Defensa Civil municipal y provincial, etc.). Los mapas fueron elaborados sobre cartografa oficial actualizada, que muestra claramente los sitios potenciales de afeccin y el acceso a ellos.

Esquema del rea inundable: demarca claramente la franja de inundacin, de tal forma que su extensin y lmites se distingan a primera vista de los dems elementos marcados en el mapa.

Uso del color: aunque el uso del color suele mejorar la apariencia de los mapas y su comprensin, es conveniente saber cul ser su aspecto despus de ser fotocopiados.

Se tuvo en cuenta que durante la gestin de emergencias los mapas se distribuyen entre varias personas y para ello se recurre normalmente a la fotocopia en blanco y negro.

Informacin proporcionada: Los mapas contienen toda la informacin relativa al rea de inundacin y las afecciones potenciales, demarcando las infraestructuras viales que quedaran fuera de servicio, para que los organismos de gestin de la emergencia sepan de su imposibilidad de uso.

Se trabaj con los valores estimados por la modelacin realizada con el programa HEC-RAS en rgimen impermanente.

El mapa generado para el caso analizado se presenta en el Plano 4 del Anexo Planos. Es posible observar que los daos involucraran a:

Museo de la Usina Molet (EPEC, 2007) Casa Bamba (Epec, 2007): Central Hidrulica "San Roque" Central Hidrulica "La Calera" Central Termoelctrica Dean Funes Suministro de Agua Potable Suministro de Agua Para Riego El Estadio Crdoba Estadio de Belgrano La Vieja Usina Zona del Mercado de Abasto Hospital Nacional de Clnicas Hospital Universitario de Maternidad y Neonatologa Nacional Hospital de Urgencias Escuela Superior de Comercio Manuel Belgrano Parroquia y Colegio Mara Auxiliadora Colegio Alejadro Carb



Central de Polica Subsecretaria de Arquitectura de la Provincia Subsecretara de Recursos Hdricos de la Provincia Direccin Provincial de Vialidad Terminal de Trenes Terminal de mnibus de larga y media distancia de la ciudad. El polo Sanitario: El Hospital Rawson y el Hospital de Nios Planta Depuradora Bajo Grande

8.5.1 Definicin de los organismos intervinientes y orden de notificacin para cada escenario. Dada la magnitud de las reas involucradas frente a un evento de rotura de presas aguas

arriba de las localidades de La Calera, Saldn y Crdoba, es necesaria la determinacin de los organismos intervinientes. El desarrollo de estas tares se presentan en los puntos siguientes:

a) Identificar todas las jurisdicciones, agencias, e individuos que sern involucrados en el PADE.

En primer lugar se encuentra involucrada la Subsecretara de Recursos Hdricos de la Provincia de Crdoba. Actualmente este organismo es el propietario y administrador de la Presa San Roque y es adems el organismo encargado del manejo del agua en la Provincia.

Tambin se encuentran involucradas de manera principal las autoridades locales de los asentamientos en riesgo; ellos son:

1) Municipalidad de La Calera 2) Municipalidad de Saldn 3) Municipalidad de la Ciudad de Crdoba: Direccin de Defensa Civil Municipal

La evacuacin debera ser llevada a cabo por las siguientes instituciones: 4) Polica de la Provincia de Crdoba 5) Bomberos voluntarios de La Calera 6) Bomberos Voluntarios de Saldn 7) Bomberos Voluntarios de la Ciudad de Crdoba

Es de esperar que, dada la magnitud del evento, el nivel de respuesta de estas reparticiones sean superadas por el desastre, en cuyo caso, las mismas solicitarn apoyo al Gobierno Provincial el que canalizar la ayuda a travs de la Secretara de Defensa Civil, rgano coordinador ejecutivo de la Junta Provincial de Defensa Civil. Esta junta es presidida por el Gobernador de la Provincia y cuenta como vocales a los Ministros de Gobierno, Coordinacin y Polticas Regionales, al Ministro de la Solidaridad, Ministro de Salud y la Agencia Crdoba Ambiente.

La junta de defensa Civil convocar a representantes de los sectores pblicos y privados con capacidad operativa para actuar en el sistema de defensa Civil para que integren la Junta de Coordinacin de la Defensa Civil (http://web2.cba.gov.ar/gobierno/DefensaCivil).

Si el desastre por su magnitud, excediera la capacidad de respuesta de la Provincia, el Gobernador solicitar apoyo al Gobierno Nacional quien la brindar a travs de la Direccin de Proteccin Civil de la Nacin.



Dentro de los organismos de carcter nacional que se encuentran asentados en la provincia se cuenta con:

Gendarmera Nacional Estado Mayor Conjunto de las Fuerzas Armadas Comando del Tercer Cuerpo de Ejrcito Guarnicin Area Crdoba de la Armada Dentro de las empresas de servicios esenciales que se veran afectadas se tiene: Empresa Provincial de Energa de Crdoba (EPEC) Aguas Cordobesa SA

b) Contactar al Manejo de Emergencias local para asistencia.

Sobre este punto se realizaron contactos con las siguientes instituciones y a sus responsables:

- Bomberos Voluntarios de la Calera: Subcomisario Enrique Riedel - Bomberos Voluntarios de Saldn: Marcelo Leiciaga. - Comisara de La Calera - Municipalidad de La Calera: Rodrigo Lavalle, secretario de Gobierno. - Municipalidad de Saldn: Intendente Juan Carlos Saratian - Agencia Crdoba Ambiente. Jorge Shuller. rea Emergencias. - Bomberos de la Polica de la Provincia de Crdoba. Oficial Principal ROMERA. - Comando del III. Cuerpo de Ejrcito. Comando del III Cuerpo de Ejrcito. Coronel Hctor Molina. - Jefe del Estado Mayor rea Estratgica. - Cruz Roja Filial Crdoba. Director: Contador Hctor Matalone. - Direccin de Defensa Civil de la Municipalidad de Crdoba. Director Dr. Ricardo Salcedo. - Direccin de Defensa Civil de la Provincia de Crdoba. Director: Lic. Gustavo Caranta. - Gerencia de Seguridad Nutica. Sr. Isaac Acrich. - Regin 3 de Gendarmera Nacional Delegacin Crdoba. Don Jorge Horacio Jalley. Comandante Travaln.

A todas ellas, se les solicit informacin respecto de la organizacin de la institucin ante emergencias y coordinacin con otras instituciones involucradas, medios y lugares de evacuacin, medios de comunicacin disponibles con la ciudadana y con otros agentes involucrados en la emergencia. Suministros y personal disponible,

c) Coordinar el desarrollo del PADE con estas otras partes. Durante las entrevistas, todas las instituciones se mostraron dispuestas a reunirse para la

coordinacin de las actuaciones en caso de rotura. Corresponde a la Subsecretara de Recursos Hdricos de la Provincia, realizar la invitacin formal a esta reunin que hasta el da de la fecha no fue realizada.

d) Identificar sistemas de comunicacin primarios y secundarios, internos, (entre personas de la presa), y externos (entre personal de presa y entidades afuera)

Para la comunicacin se cuenta con un medio de comunicacin primario y otro secundario. En general se utilizan medios de comunicacin directa (lneas telefnicas) como medio primario.

Como medio secundario, la comunicacin y coordinacin de los distintos servicios de Defensa Civil se debe llevar a cabo a travs de una RED NICA DE COMUNICACIN DE LA PROVINCIA, integrada por todos los organismos pblicos y privados afines a la Defensa Civil. Estos sistemas son redundantes y fiables. (http://web2.cba.gov.ar/gobierno/DefensaCivil).



e) Enumerar y priorizar el orden de notificacin de todas la personas y entidades involucradas en el proceso de notificacin, y realizar el borrador del Diagrama de Notificacin.

El diagrama de notificacin tiene que ser consensuado con todos los actores involucrados en la emergencia.

Sobre este punto se necesita la creacin de la figura del Director del PADE que ser la persona a la que corresponda la direccin de la explotacin de la presa. En este caso ser el Subsecretario de Recursos Hdricos de la Provincia de Crdoba.

Sus funciones sern: 1) Intensificar la vigilancia de la presa en caso de acontecimiento extraordinario. 2) Disponer la ejecucin de las medidas tcnicas o de explotacin necesarias para la disminucin

del riesgo. 3) Mantener permanentemente informados a los organismos pblicos implicados en la gestin de

la emergencia 4) Dar la alarma, en caso de peligro inminente de rotura de presa o de la rotura misma, mediante

comunicacin a los organismos pblicos implicados en la gestin de la emergencia. 5) Dar la alarma a la poblacin ubicada inmediatamente aguas abajo que se vern afectados en

un intervalo inferior a los 30 minutos. 6) Llevar a cabo reuniones de coordinacin con todas las agencias y otras partes incluidas en la

lista de notificacin para recibir su revisacin y comentarios sobre el borrador del PADE.

8.6 Conclusiones En este captulo se estudio la rotura, desde la formacin de la brecha, la generacin del

hidrograma y distintos modelos de trnsito. De los trabajos realizados se puede concluir: Formacin de la Brecha: en general las normas internacionales proponen valores para las

caractersticas fsicas (ancho, taludes y tiempo de formacin) con rangos muy similares. Caudal Pico de descarga por brecha: Para este anlisis se estudiaron mtodos de

estimacin empricas y mtodos con base fsica. Los primeros dan resultados con un nivel de dispersin muy importante. Debido a esto, la eleccin de un caudal pico debera estar acompaada de alguna otra observacin.

En el caso de mtodos con base fsica, se utiliz el modelo de National Weather Service (Fread, 1988). El modelo es fcil de comprender y fcil de aplicar. Adems es el utilizado en el programa HEC-1 / HEC-HMS, que es un programa de uso extendido y la obtencin de resultados es simple. Adems el programa entrega el hidrograma de salida por brecha completo (con tiempo base) considerando el volumen del embalse.

El mtodo anlisis de un caso de rotura similar no fue posible de realizar debido a no contarse con datos precisos y completos de un caso similar al estudiado. En general es de preverse que este tipo de anlisis sufrir este inconveniente en la mayora de los casos dado la escasez de datos confiable y a la amplia variedad de presas, especialmente las presas de mayor envergadura.

Trnsito de la crecida: se utilizaron tres modelos: permanente, difusivo (Muskingun-Cunge) y dinmico aplicados a tres programas distintos: HEC-1; FLDWAV y HEC-RAS. El empleo de estos modelos permite concluir:

HEC-1/ HEC-HMS: Se utiliz slo HEC- 1 (trabaja en DOS), dado que se contaba con la modelacin de hidrolgica de la cuenca de aporte al embalse generada por la Subsecretara de



Recursos Hdricos de la Provincia en ese programa. Es posible importar esos archivos al programa HEC-HMS y realizar el estudio de manera ms grfica en un entorno Windows; pero luego de la importacin existen valores que deben ser verificados. El programa es fcil de manejar. Sus sa

8-presa san roque transito de crecida por rotura

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