A-A AKSI KİRİŞLERİ BETONARME HESAPLARI

A-A AKSI KİRİŞLERİ ELVERİŞSİZ MOMENT DİYAGRAMLARI

1.2. ve 3.Grup yüklemeler için hesap momentleri olarak kolon yüzündeki (x=0) düzeltilmiş moment değerleri esas alınacaktır.

1.Grup Moment Diyagramı (Pd)

2.Grup Moment Diyagramı (G+Q)

3.Grup Moment Diyagramı (0.9G)

- - - - - + + +

1 2 3 4 K121 K122 K123 -

(x=0)

- - - - - + + + 1 2 3 4 K121 K122 K123

(x=0)

- - - - - + + + 1 2 3 4 K121 K122 K123

(x=0)

MESNET MOMENTLERİNİN DÜZELTİLMESİ

Md : mesnet eksenindeki moment

'dM : kolon yüzünde düzeltilmiş hesap momenti a : hesap yapılan doğrultuda kolon genişliği

'dd d

d,sol'd,sol d,sol

d,sağ'd,sağ d,sağ

V .aM M M M3

V .aM M

3

V .aM M

3

'd,solM '

d,sağM

d,solM d,sağM

d,solV d,sağV

a

h

Deprem Moment Diyagramı ( Meq )

DEPREM MOMENTLERİNİN DÜZELTİLMESİ

'EM : kolon yüzünde düzeltilmiş deprem momenti

E,sol E,sağ 1'

E,sol E,solM M aM M .

2

l

E,sol E,sağ 2'E,sağ E,sağ

M M aM M .2

l

a1/2

'E,solM

a2/2

ME,sol

ME,sağ

'E,sağM

nl l

- 1 2 4

K121 3

K122 K123

ELVERİŞSİZ KESME KUVVETİ DİYAGRAMLARI

1.Grup Kesme Kuvveti Diyagramı (Pd)

Kesme kuvvetlerinin düzeltilmesi

1.4g 1.6q(x d)V : kolon yüzünden d uzaklığında düzeltilmiş kesme kuvveti

1.4g 1.6q(x 2h)V : kolon yüzünden 2h uzaklığında düzeltilmiş kesme kuvveti

(x =d)

a/2

h

(x = 2h)

d 2h

+ + 1 3 4

K121 K122 K123 -

+ - - 2

2.Grup Kesme Kuvveti Diyagramı (G+Q)

Kesme kuvvetlerinin düzeltilmesi

g q(x 0)V : kolon yüzünde düzeltilmiş kesme kuvveti

Deprem Kesme Kuvveti Diyagramı ( Veq )

(x =0)

a/2

h

+ + 1 3 4

K121 K122 K123 - - -

+ 2

1 2 4 K121

3 K122 K123

ÖRNEK : A-A AKSI K121 K122 K123 (DBYBHY’07) EĞİLME DONATISI HESABI fcd (MPa) 16.7 16.7 16.7 16.7 16.7 16.7 16.7 16.7 16.7 fyd(MPa) 365 365 365 365 365 365 365 365 365 b(mm) 944 944 944 852 852 852 944 944 944 bw(mm) 250 250 250 250 250 250 250 250 250 d' (mm) 40 40 40 40 40 40 40 40 40 d(mm) 460 460 460 460 460 460 460 460 460 M(1.4g+1.6q)(kNm) -65 75 -100 -95 47 -95 -100 75 -65 M(g+q) (kNm) -41 -69 -53 -53 -69 -41 M(.9g) (kNm) -19 -47 -35 -35 -47 -19 Meq (kNm) + - 79.46 118.92 107.13 107.13 118.92 79.46 M(g+g-eq) (min) -120.46 -187.92 -160.13 -160.13 -187.92 -120.46 M(g+q+eq) (max) 38.46 49.92 54.13 54.13 49.92 38.46 M(.9g-eq) (min) -98.46 -165.92 -142.13 -142.13 -165.92 -98.46 M(.9g+eq) (max) 60.46 71.92 72.13 72.13 71.92 60.46 Min Md (kNm) (-) -120.46 -187.92 -160.13 -160.13 -187.92 -120.46 Max Md (kNm) (+) 60.46 75.00 71.92 72.13 47.00 72.13 71.92 75.00 60.46 Asü (mm2) 767.34 303.23 1212.90 1027.79 256.95 1027.79 1212.90 303.23 767.34 Asa (mm2) 383.67 452.76 606.45 513.90 294.36 513.90 606.45 452.76 383.67 Asü (seçilen) 780 310 1220 1220 265 1220 1220 310 780 Asa (seçilen) 390 460 615 615 300 615 615 460 390 Çizim

(DBYBHY’07) KAYMA TAHKİKİ VE ETRİYE HESABI V1.4g+1.6q (x=d) 74,41 99,31 86,64 86,64 99,31 74,41 Vg+q(x=o) 51,06 68,91 59,19 59,19 68,91 51,06 Veq(x=o) 42,11 42,11 45,01 45,01 42,11 42,11

V1.4g+1.6q (x=2h) 65 90 80 80 90 65 Vg+q+eq(x=o) 93,17 111,02 104,2 104,2 111,02 93,17 (Vg+Vq)o (kN) 59,67 59,67 58,29 58,29 59,67 59,67 Mpü (kNm) 170,82 263,40 263,40 263,40 263,40 170,82 Mpa (kNm) 90,61 141,92 141,64 141,64 141,92 90,61 Ln (m) 4,71 4,76 4,71 max(Mpü+Mpa)/Ln 66,40 75,16 85,09 85,09 75,16 66,40 Ve(kN) 126,07 134,83 143,38 143,38 134,83 126,07 Ve(x=2h) 100,00 110,00 120,00 120,00 110,00 100,00 Beton kesit YETERLİ YETERLİ YETERLİ YETERLİ YETERLİ YETERLİ Vc(kN) 69,84 69,84 69,84 69,84 69,84 69,84 69,84 69,84 69,84 Asw(mm2/m) 334,92 239,97 387,10 438,03 298,77 438,03 387,10 239,97 334,92 Asw (seçilen)

Çizim

/ sf / sf / sf / sf / sf / sf / sf / sf / sf

1) Kiriş Açıklık Kesitleri İçin Eğilme Donatısı Hesapları - K121 Kirişi - Md,a = maxMd soyut ya da T kesit hesabı yapılır. a = hf için; y cd f fM 0.85 f b h (d 0.5 h ) hesaplanır. a) yM Md,a soyut dikörtgen kesit hesabı yapılır.

-K.D.D cd s,a yd0.85.f .b.a A .f s,a yd

cd

A .fa

0.85.f .b değeri,

-M.D.D d,a cdM 0.85 f b a (d 0.5 a) yerine yazılırsa As,a hesaplanır.

-Hesaplanan donatı düz ve pliye olarak seçilir. As,a,seç=(….düz + ….pliye) b) yM < Md,a T kesit hesabı yapılır.

- f cd w f fM 0.85 f (b - b ) h (d 0.5 h )

- fsf

f yd

MA(d 0.5 h )f

- w d,a fM M M

- K.D.D cd w sw yd0.85f .b .a A .f sw yd

cd w

A .fa

0.85f .b değeri,

-M.D.D w sw ydM A f (d 0.5 a) yerine yazılır ve 2.derece denklem çözülerek swA bulunur. - s,a sf swA A A hesaplanır. Hesaplanan donatı düz ve pliye olarak seçilir. As,a,seç=(….düz + ….pliye)

Donatı yüzdesi kontrolü;

s,a,seç

w

Ab d

b

d

bw

As,a,seç Md,a

hf

min = ctd

yd

f0.8f

max = b0.85 ρ 0.02 max=0.02

min max olmalıdır. - K122 ve - K123 Kirişleri açıklık kesitleri için de aynı işlemler tekrarlanır. 2) Kiriş Mesnet Kesitleri İçin Eğilme Donatısı Hesapları

- K121 Kenar Mesneti Md,ü = minMd Md,a = maxMd 1.Durum 2.Durum Sonuç durum

1 b0.40 kabul edilerek yd21,s 1 w yd 1

cd

fM b d f 1 0.59

f

hesaplanır.

1.Durum: Üstte çekme oluşturan d,üM eğilme momenti için donatı hesabı

d,ü1,s

MM

2 ise;

1 1,sM M alınarak s1 1 wA .b .d hesaplanır.

d.b.Aa.b.f85.0 w1swcd s1 yd

cd w

A .fa

0.85f .b bulunur.

M2 = Md, ü - M1,s için 2

s2yd

MAf (d d ')

ve

s,ü s1 s2A A A bulunur. -Basınç donatısının akıp akmadığı kontrol edilir; Birim şekil değiştirme diyagramındaki benzerlikten (uygunluk şartı);

x

d T.E

0.003cu x

's

'sx d 'x 0.003

's s/ Ex d 'x 0.003

(Es = 2x105 MPa, x = a/k1) d '

As,ü

As,a [(1),(2)]max Md,a

Md,ü

As,ü

Md,ü As,a (2)

Md,a As,a (1)

's 1

d '600 1 ka

hesaplanır.

' 's yd s s2f A A veya

yd' 's yd s s2 '

s

ff A A

bulunur. Bu bağıntıda '

s 1d '600 1 ka

alınır.

's,a(1) sA A

d,ü1,s

MM

2 ise;

d,ü1

MM

2 alınarak,

s1 ydcd w s1 yd

cd w

A .f0.85.f .b .a A .f a

0.85.f .b

1 s1 ydM A .f (d 0.5.a) yerine yazılarak s1A hesaplanır.

d,ü2

MM

2 için 2

s2yd

MAf (d d ')

ve

s,ü s1 s2A A A bulunur. Basınç donatısının akıp akmadığı kontrol edilir;

's 1

d '600 1 ka

hesaplanır.

' 's yd s s2f A A

( 's ydf ve '

s süA A / 2 's süA A / 2 ) bulunur.

's,a s(1)A A

2.Durum: Altta çekme oluşturan d,aM eğilme momenti için donatı hesabı

Açıklık kesitinde anlatıldığı gibi soyut ya da T kesit hesabı yapılarak s,a(2)A donatısı belirlenir. Sonuç durum:

s,üA donatısı doğrudan 1.durumdan alınır.

s,aA donatısı ise 1. ve 2. durumdan büyük olanıdır. As,a [(1), (2)]max

- K121-K122 , K122-K123 ve K123 Kenar mesnetleri için de aynı işlemler tekrarlanır. - Kiriş açıklıklarında üste konacak montaj donatısı;

K121, K122 ve K123 kiriş açıklıkları için ayrı ayrı hesaplanır.

s,ü,max(sol yada sağ mesnet)s,ü,montaj

AA ve

4

s,ü,montajA 2 12 olmalıdır.

- Ek Donatı Hesabı

- K121 Kenar mesneti

Üstte As,ü,mevcut = (pliyeler + montaj) , As,ü As,ü,mevcut ek donatıya gerek yoktur. As,ü > As,ü,mevcut As,ü,ek=As,ü-As,ü,mevcut Altta As,a,mevcut=(düz donatılar) As,a As,a,mevcut ek donatıya gerek yoktur. As,a > As,a,mevcut As,a,ek=As,a-As,a,mevcut

-K121-K122, K122-K123 ve K123 Kenar mesnetleri için de ek donatı hesabı ayrı ayrı yapılır.

Donatı şeması

Donatı yüzdesi kontrolü; K121 Kenar mesneti Üstte;

s,ü,seç

w

Ab d

min = ctd

yd

f0.8f

max=0.02

min max

b( ') 0.85 olmalıdır. Altta;

s,a,seç s,ü,seçA A / 2 olmalıdır.

-K121-K122 ve K122-K123 ve K123 Kenar mesnetleri için de donatı yüzdesi kontrolleri ayrı ayrı yapılır.

As,ü,seç As,ü,seç As,ü,seç As,ü,seç

As,a,seç As,a,seç As,a,seç As,a,seç As,a,seç

As,a,seç

As,ü,seç As,ü,seç As,ü,seç

pliye pliye pliye

düz

ek

düz düz

As,a,seç

ek ek ek

ek ek ek

ek

montaj montaj montaj

K121 2 3 4 K122 K123 1

3) Kayma Tahkiki ve Etriye Hesabı

K121, K122 ve K123 kirişlerinin sol ve sağ mesnetleri için kesme donatısı hesabı ayrı ayrı

DBYBHY’07’ye göre yapılacaktır. Yönetmeliğe göre enine donatı hesabına esas olacak kesme kuvveti e dy p,1 p,2 nV V (M M ) / l bağıntısı ile bulunacaktır. Bu bağıntıda yer alan pekleşmeli moment taşıma kapasitesi (Mp 1.4Mr) değerleri, bir önceki aşamada boyutlandırılan kirişlerin pozitif ve negatif moment taşıma kapasiteleri yeniden hesaplanarak elde edilir. Negatif moment taşıma kapasitesi hesabında kesitin üst lifleri çekmeye, alt lifleri ise basınca çalışacağından, kesitin kapasitesi çift donatılı dikdörtgen kesit hesabına göre; pozitif moment taşıma kapasitesi hesabında ise kesitin alt lifleri çekmeye, üst lifleri basınca çalışacağından tablalı kesit hesabı yapılacaktır. Tablalı kesit hesabında basınç donatısı alanı ihmal edilecektir. Ayrıca düşey yükler ile birlikte aR 2 alınarak depremden hesaplanan kesme kuvvetinin ( Ad,R 2V ), e dy p,1 p,2 nV V (M M ) / l bağıntısı ile hesaplanan değerden küçük olması

durumunda, eV yerine Ad,R 2V kullanılacaktır. K121, K122 ve K123 kirişleri açıklık kesitlerinde kesme donatısı hesabı ise TS-500/2000’e

göre yapılacaktır.

K121 Kirişi Kayma Tahkiki ve Etriye Hesabı

Vdy=(Vg+Vq)0 Kirişin kolon yüzünde düşey yüklerden meydana gelen basit kiriş kesme kuvveti

p,ü,1 p,a,21

n

p,ü,2 p,a,12

n

M MΔV

M +MΔV

l

l

Yapılan hesap sonunda (1) mesneti için Ve1 ve (2)sol mesneti için Ve2,sol değerleri elde edilir.

Mp,a,2 Mp,ü,1

+

Vdy,1 Vdy,2 ΔV1 ΔV1

Mp,ü,2 Mp,a,1

+

Vdy,2 ΔV2 ΔV2 Vdy,1 Vdy,1 - ΔV2

Ve2,sol=Vdy,2+ ΔV2

Ve1=Vdy,1+ ΔV1

Vdy,2 - ΔV1

nl nl nl

nl nl nl

1 2

1 1

1 1

1

2

2 2

2

2

K121 K121

K121 K121 K121

K121

(1) mesneti, Negatif moment taşıma kapasitesi, Mr,ü,1 ( )

s,ü,seç

w

Aρ=

b d

Çekme donatısı akma koşulu;

cd2b s yd

yd yd

f 600ρ ρ ρ 0.85 ff 600 f

Basınç donatısı akma koşulu;

'b1 s

d600 1 0.85a

i. Kuvvet denge denklemi;

cd w s,a,seç s s,ü,seç s0.85 f b a A σ A

ii. Çekme donatısı ağırlık merkezine göre moment denge denklemi;

'r,ü,1 cd w s,a,seç s

p,ü,1 r,ü,1

M 0.85 f b a (d 0.5 a) A σ (d d )

M 1.4 M

Pozitif moment taşıma kapasitesi, Mr,a,1 ( )

a = hf için; c cd f

t s,a,seç yd

F 0.85 f b hF A f

Fc Ft Soyut dikdörtgen kesit hesabı Fc < Ft Tablalı kesit hesabı yapılarak r,a,1M hesaplanr. p,a,1 r,a,1M 1.4 M bulunur.

(2)sol mesneti, 1 mesnetinde olduğu gibi,

p,ü,2 r,ü,2

p,a,2 r,a,2

M 1.4 M

M 1.4 M

hesaplanır.

cd2 'b1 s yd

yd yd

f d 6000.85 ff d 600 f

(1) mesneti için kesme donatısı hesabı Hesaplanacak donatı K121 kirişi yüksekliğinin iki katı (2h) uzunluğundaki sarılma bölgesine yerleştirilir.

e(x 0) e1 d1,R 2A minV V ; V alınır.

g q eq (x 0)V (1) mesneti için kolon yüzündeki düzeltilmiş kesme kuvveti

cr ctd wV 0.65f b d

eq g q eq (x 0) c

eq g q eq (x 0) c cr

V 0.5V V 0

V 0.5V V 0.80V

Hesap kesme kuvveti d 1.4g 1.6q(x d) g q eq(x 0) e(x 0) max

V V ,V , V alınarak kesme donatısı hesaplanır.

Asal basınç gerilmeleri nedeniyle gövde betonunun ezilmemesi için kesme kuvveti üst sınırı;

r,max cd wV 0.22f b d

d r,maxV V olmalıdır. Bu koşulun sağlanması durumunda kesit yeterlidir. Değilse kesit boyutları büyütülmelidir.

w d cV V V

sw 0A n.A , n = etriye kol adedi

0A bir etriye çubuğunun enkesit alanı

2h 1

K121

s

h

2h 2

s

2h

s so

Orta bölge Sarılma bölgesi

Sarılma bölgesi

wsw

ywd

V sA s ?

f d

Enine donatı için minimum koşullar;

ctdw,min

ywd

f0.30f

sw,min w,min w minA b s mins hesaplanır.

s smin olmalıdır. Ayrıca deprem yönetmeliğine göre sarılma bölgesinde etriye aralığı aşağıdaki koşulları sağlamalıdır.

1

s h / 4,s 8 ,s 150 mm

1 : min boyuna donatı çapı.

(2)sol mesneti için kesme donatısı hesabı

Hesaplanacak donatı K121 kirişi yüksekliğinin iki katı (2h) uzunluğundaki sarılma bölgesine yerleştirilir.

e(x 0) e2,sol d2,sol,R 2A minV V ; V alınır.

g q eq (x 0)V (2)sol mesneti için kolon yüzündeki düzeltilmiş kesme kuvveti

cr ctd wV 0.65f b d

eq g q eq (x 0) c

eq g q eq (x 0) c cr

V 0.5V V 0

V 0.5V V 0.80V

Hesap kesme kuvveti d 1.4g 1.6q(x d) g q eq(x 0) e(x 0) max

V V ,V , V alınarak kesme donatısı

hesaplanır. Asal basınç gerilmeleri nedeniyle gövde betonunun ezilmemesi için kesme kuvveti üst sınırı;

r,max cd wV 0.22f b d

d r,maxV V olmalıdır. Bu koşulun sağlanması durumunda kesit yeterlidir. Değilse kesit boyutları büyütülmelidir.

w d cV V V

sw 0A n.A , n = etriye kol adedi

0A bir etriye çubuğunun enkesit alanı

w

swywd

V sA s ?f d

Enine donatı için minimum koşullar;

ctdw,min

ywd

f0.30f

sw,min w,min w minA b s mins hesaplanır.

s smin olmalıdır. Ayrıca deprem yönetmeliğine göre sarılma bölgesinde etriye aralığı aşağıdaki koşulları sağlamalıdır.

1

s h / 4,s 8 ,s 150 mm

1 : min boyuna donatı çapı.

K121 Kirişi Açıklık Kesiti için kesme donatısı hesabı Hesaplanacak donatı kiriş orta bölgesi uzunluğuna yerleştirilir. K121 kirişi için dV hesap kesme kuvveti belirlenir.

(1) mesneti,

1.4g 1.6q(x 2h)V (kolon yüzünden 2h uzaklığındaki kesme kuvveti)

e(x 2h)V (kolon yüzünden 2h uzaklığında enine donatı hesabına esas olacak kesme kuvveti), aşağıdaki şekilde görüldüğü gibi hesaplanır.

e(x 2h)d1 1.4g 1.6q(x 2h) maxV V ,V

K121

e(x 2h)V

l

a : mesnet (kolon) genişliği l : kiriş aks açıklığı

2h

e(x 2h)V

1 2

a/2

a/2

2h

e(x 0)V

(2)sol mesneti,

1.4g 1.6q(x 2h)V (kolon yüzünden 2h uzaklığındaki kesme kuvveti)

e(x 2h)V (kolon yüzünden 2h uzaklığında enine donatı hesabına esas olacak kesme kuvveti) benzer şekilde hesaplanır.

e(x 2h)d2,sol 1.4g 1.6q(x 2h) maxV V , V

K121 kirişi açıklık kesitinde hesap kesme kuvveti olarak d2,sold d1 max

V V , V alınarak kesme

donatısı hesaplanır. - d crV V minimum donatı hesabı yapılır.

ctdw,min

ywd

f0.30f

sw,min w,min w minA b s Buradan mins hesaplanır. - cr d r,maxV V V kayma donatısı hesapla bulunacaktır.

c crV 0.80V

w d cV V V

w osw

ywd

V .sAf .d

Buradan so değeri hesaplanır. so smin olmalıdır. - Ayrıca os d / 2 koşulunu sağlamalıdır. K122 ve K123 Kirişlerinin kesme donatısı hesapları K121 kirişinde açıklandığı gibi

yapılır.

4) K130 Kirişi

-Eğilme Donatısı Hesabı - Md,a = maxMd soyut ya da T kesit hesabı yapılır. a = hf için; y cd f fM 0.85 f b h (d 0.5 h ) hesaplanır. a) yM Md,a soyut dikörtgen kesit hesabı yapılır.

-K.D.D cd s,a yd0.85f .b.a A .f s,a yd

cd

A .fa

0.85f .b değeri,

-M.D.D d,a cdM 0.85 f b a (d 0.5 a) yerine yazılırsa As,a hesaplanır.

-Hesaplanan donatı düz ve pliye olarak seçilir. As,a,seç=(….düz + ….pliye) b) yM <Md,a T kesit hesabı yapılır.

- f cd w f fM 0.85 f (b - b ) h (d 0.5 h )

- fsf

f yd

MA(d 0.5 h )f

- w d fM M M

- K.D.D cd w sw yd0.85f .b .a A .f sw yd

cd w

A .fa

0.85f .b değeri,

-M.D.D w sw ydM A f (d 0.5 a) yerine yazılır ve 2.derece denklem çözülerek swA bulunur. - s,a sf swA A A hesaplanır. Hesaplanan donatı düz ve pliye olarak seçilir. As,a,seç=(….düz + ….pliye) Kiriş açıklığında üste yerleştirilecek montaj donatısı 2 12 den az olmayacaktır.

K130

Md,

a K130

1.4g 1.6q(x 0)V

nl

a/2

l

a : mesnet (kiriş) genişliği l : kiriş aks açıklığı

nl : kiriş yüzleri arasındaki serbest açıklık

1.4g 1.6q(x 0)V : kiriş yüzündeki hesap kesme kuvveti

1.4g 1.6q(x 2h)V : kiriş yüzünden 2h uzaklığındaki kesme kuvveti h : kiriş yüksekliği

2h

1.4g 1.6q(x 2h)V

Md

Vd

Donatı yüzdesi kontrolü;

s,a,seç

w

Ab d

min = ctd

yd

f0.8f

max = b0.85 ρ 0.02 max=0.02

min max olmalıdır. Kayma Tahkiki ve Etriye hesabı -Kiriş sarılma bölgesi için etriye hesabı

d 1.4g 1.6q(x 0)V V kiriş yüzünde hesaplanan kesme kuvveti

r,max cd wV 0.22f b d

cr ctd wV 0.65f b d - d crV V minimum donatı hesabı yapılır.

ctdw,min

ywd

f0.30f

sw,min w,min w minA b s Buradan mins hesaplanır. - cr d r,maxV V V kayma donatısı hesapla bulunacaktır.

c crV 0.80V

w d cV V V

wsw

ywd

V .sAf .d

b

d

bw

As,a,seç Md,a

hf

Buradan s değeri hesaplanır. s smin olmalıdır. TS 500-2000’ e göre çerçeve kirişlerinin uçlarında (mesnetlerinde) kiriş derinliğinin iki katı kadar olan bölgede, etriye aralığı aşağıdaki koşulları sağlamalıdır. s d / 4,

1s 8 , s 150 mm . Dolayısıyla hesap sonucu bulunan etriye aralığı bu sınır değerlerle de karşılaştırılarak en küçük etriye aralığı seçilir. -Kiriş orta bölgesi için etriye hesabı

d 1.4g 1.6q(x 2h)V V kiriş yüzünden 2h uzaklığındaki kesme kuvveti

r,max cd wV 0.22f b d

cr ctd wV 0.65f b d - d crV V minimum donatı hesabı yapılır.

ctdw,min

ywd

f0.30f

sw,min w,min w minA b s Buradan mins hesaplanır. - cr d r,maxV V V kayma donatısı hesapla bulunacaktır.

c crV 0.80V

w d cV V V

w osw

ywd

V .sAf .d

Buradan so değeri hesaplanır. so smin olmalıdır. Ayrıca so d/2 koşulunu sağlamalıdır. K130 kirişi, K113 ve K118 kirişlerine dolaylı mesnetlendiği için mesnet kirişlerine askı donatısı da düzenlenmelidir. (bkz. TS-500/2000, Bölüm 8.1)