08 comportamento resistenza

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8. COMPORTAMENTO MECCANICO DEI TERRENI

RESISTENZA DEI TERRENI

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PERCORSO TENSIONALE IN UNA PROVA TRIASSIALE DRENATA

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PROVA TRIASSIALE DRENATA

TERRENO NC

PRESSIONE NEUTRA NULLA

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COMPRESSIONE ISOTROPA DI UN’ARGILLA

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PROVA TRIASSIALE DRENATA

TERRENO NC

PERCORSO TENSIO DEFORMATIVONEI PIANI p’- q E p’ - v

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EFFETTO DELLA VARIAZIONE DELLA TENSIONE DI CONSOLIDAZIONE

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VARIAZIONI DI VOLUME SPECIFICO

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CURVA q – εa NORMALIZZATA RISPETTO ALLA TENSIONE DI CONSOLIDAZIONE

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QUESTO COMPORTAMENTO E’ PROPRIO DEL MATERIALE O E’ LEGATO ALLA MODALITA’ DI PROVA?

LA RELAZIONE TRA q E p’ PUO’ ESSERECONSIDERATA UN VALIDO CRITERIO DI

RESISTENZA PER IL MATERIALE?

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PERCORSO TENSIONALE IN UNA PROVA TRIASSIALE NON DRENATA

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VARIAZIONE DELLA PRESSIONE NEUTRA IN UNA PROVA TRIASSIALE NON DRENATA

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EFFETTO DELLA VARIAZIONE DELLA TENSIONE DI CONSOLIDAZIONE

NB – Le tensioni di consolidazione sono le stesse applicate nel caso della prova drenata.

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IN CONDIZIONI NON DRENATE IL VOLUME

SPECIFICO RESTA COSTANTE

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LINEA DELLO STATO CRITICOPARALLELISMO CON LA LINEA DI NORMAL CONSOLIDAZIONE

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RAPPRESENTAZIONE NELLO SPAZIO q, p’,v

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PERCORSI TENSIONALI IN CONDIZIONI DRENATE E NON DRENATE

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VERIFICA DELL’UNICITA’ DELLA SUPERFICIE TRA NCL E CSL

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APPARECCHIATURA DI TAGLIO DIRETTO

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RISULTATI DI UNA PROVA DI TAGLIO DIRETTO SU DI UN’ARGILLA NC

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RISULTATI DI UNA PROVA DI TAGLIO DIRETTO SU DI UN’ARGILLA NC

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INTERPRETAZIONE DELLE PROVE DI TAGLIO DIRETTO

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COMPRESSIONE ISOTROPA DI UN’ARGILLA

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ARGILLA OCPROVA TX-CID

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LOCALIZZAZIONEDELLE DEFORMAZIONI

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ARGILLA OCPROVA TX-CID

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PROVATX - CIU

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INFLUENZA DEL GRADO DI SOVRACONSOLIDAZIONE SUL PERCORSO TENSIONALE EFFICACE

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PER I TERRENI NC SI E’ VISTO CHE IL DEVIATORE A ROTTURA DIPENDE DALLA

TENSIONE MEDIA EFFICACE.

DA COSA DIPENDE IL DEVIATORE A ROTTURA PER I TERRENI OC?

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PREPARAZIONE DI 4 PROVINI PER L’EFFETTUAZIONE DI PROVE TX-CIU (v costante)

NCL

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PERCORSI TENSIONALI PER I QUATTRO PROVINI

PROVETX - CIU

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SUPERFICIE DIROSCOE

SUPERFICIE DIHVORSLEV

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INVILUPPO DI ROTTURA DI UN’ARGILLA SOVRACONSOLIDATA

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RISULTATI DI PROVE TRIASSIALI DRENATE SU

UNA SABBIA CON UNO STATO DI ADDENSAMENTO

SCIOLTO E DENSO

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INVILUPPO DI ROTTURA E CRITERIO DI RESISTENZA PER UNA SABBIA

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EFFETTO DELLA POROSITA’ INIZIALE SULL’ANGOLO DI RESISTENZA AL TAGLIO

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EFFETTO DELLA POROSITA’ INIZIALE SULL’ANGOLO DI RESISTENZA AL TAGLIO: UN MODELLO SEMPLICE

ϕ=

δδ

⋅µ−

δδ

+µ= tan

uv

1

uv

PQ

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Q

δv

δu

δu

EFFETTO DELLA VARIAZIONE DI VOLUME (DILATANZA) SULLA RESISTENZA DEL TERRENO

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RESISTENZA DELL’ARGILLA IN CONDIZIONI NON DRENATE

INTERPRETAZIONE IN TERMINI DI TENSIONI TOTALI

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ANALISI DI UN PROBLEMA AL FINITO

PER CONOSCERE LO STATO TENSIONALE EFFICACE DEVO CONOSCERE LA VARIAZIONE DI PRESSIONE NEUTRA

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LEGAME TRA LE VARIAZIONI DI STATO TENSIONALE TOTALE E VARIAZIONE DI PRESSIONE NEUTRA

FORMULA DI SKEMPTON (1957)

( )[ ]313 ABu σ∆−σ∆+σ∆=∆

A, B sono denominati “parametri delle pressioni interstiziali”

B è pari ad 1 per un terreno saturo

A è pari ad 1/3 per mezzo elastico, determinabile sperimentalmente per un terreno (prova TX – CU)

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UN’APPLICAZIONE DELLA FORMULA DI SKEMPTON- IL CAMPIONAMENTO IDEALE -

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FASI DI UNA PROVA TX – UU SU TRE PROVINI IDENTICI

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CURVE TENSIONI – DEFORMAZIONI PER UNA PROVA TX - UU

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RAPPRESENTAZIONE DEI CERCHI DI MOHR A ROTTURA IN TERMINI DI TENSIONI TOTALI

CRITERIO DI ROTTURA IN TERMINI DI TENSIONI TOTALI

2q

2C ff3f1

u =σ−σ

=

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PERCORSO TENSIONALE IN UNA PROVA TRIASSIALE NON DRENATA

-ur

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PERCORSO TENSIONALE EFFICACE E PERCORSI TENSIONALI TOTALI(Apparecchio triassiale a stress-path controllato)

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DIPENDENZA DELLA Cu DAL VOLUME SPECIFICO