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STUDIO MICHELETTI – STUDIO ASSOCIATO DI INGEGNERIA E ARCHITETTURA Codice Fiscale e Partita IVA 03944860984 25123 BRESCIA VIA SAN ROCCHINO 99
A TEL 030301879 FAX 030392810 micheletti.ingegneria@tin.it www.michelettiingegneria.it
DESCRIZIONE DELL’OPERA
L’edificio in oggetto si sviluppa su un piano fuori terra in adiacenza a un edificio esistente,
analogo per dimensioni e tipologia. Il nuovo fabbricato, così come quello esistente, presenta una
struttura a pareti a telaio in legno ancorate alla base a fondazioni in calcestruzzo armato. Il
progetto delle fondazioni è a cura di altro tecnico.
La copertura è a doppia falda ed è costituita da arcarecci 12x20 cm in legno lamellare gl24h posti
ad un interasse pari a 70 cm. Gli arcarecci interni poggiano superiormente sulle travi di colmo
20x36 cm in legno lamellare gl24h con giunzioni a coda di rondine, inferiormente poggiano su
banchine 20x28 cm in legno lamellare gl24h, sempre con giunzioni a coda di rondine. Le gronde
sono realizzate con travetti “passafuori” 10x14 cm posti al di sopra dell’assito, in corrispondenza
dei sottostanti arcarecci.
Le travi di colmo e le banchine proseguono a sbalzo su un lato dell’edificio per garantire un
appoggio superiore ed inferiore agli arcarecci esterni, che formano una tettoia. Le travi di colmo
poggiano su due pilastri perimetrali 15x20 cm in legno lamellare gl24h e internamente, data
l’assenza di pilastri, su due capriate in legno lamellare gl24h, costituite da puntoni 20x24 cm,
catena 20x36 cm, monaco 20x28 cm e saette 16x20 cm.
Gli arcarecci esterni hanno sezione 10x20 cm e si rastremano in gronda a 10x14 cm.
Fig. 1: Pianta piano terra
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Fig. 2: Copertura
pav. industriale 15 cm
platea in cls 30 cm
foamglas 6 cm
magrone 10 cm
1078
1018
+0.00+0.00+0.15
1078
120 120
51
275
210
2102
96
296
pav. industriale 15 cm
platea in cls 30 cm
foamglas 6 cm
magrone 10 cm
1018
+0.00+0.00+0.15
270
270
210
2102
96
296
120 120
36
Fig. 3-4: Sezioni A-A
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+0.30
17
0
42
0
16
0
+0.00
1043
1238
24
029
71
82
49
5
200 1088
200 200 200
Fig. 5: Sezione B-B
MATERIALI IMPIEGATI
ELEMENTI IN ACCIAIO
Acciaio S235 (piatti e piastre)
resistenza caratteristica a snervamento fy,k = 235 N/mm2
resistenza caratteristica a rottura ft,k = 360 N/mm2
STRUTTURA IN LEGNO
Travi e pilastri: Legno lamellare Gl24h
Pareti: Legno massiccio C24
CARATTERISTICHE MECCANICHE GL24h C24
Resistenza a flessione (N/mm2) 24,00 24,00
Resistenza a trazione parallela alle fibre (N/mm2) 19,20 14,00
Resistenza a trazione ortogonale alle fibre (N/mm2) 0,50 0,50
Resistenza a compressione parallela alle fibre (N/mm2) 24,00 21,00
Resistenza a compressione ortogonale alle fibre (N/mm2) 2,50 2,50
Resistenza a taglio (N/mm2) 3,50 2,50
Modulo elastico medio parallelo alle fibre (N/mm2) 11500 11000
Modulo elastico caratteristico parallelo alle fibre (N/mm2) 9600 7400
Modulo elastico medio perpendicolare alle fibre (N/mm2) 300 370
Modulo di taglio medio (N/mm2) 650 690
Massa volumica caratteristica (kg/m3) 385 350
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MODALITÁ DI CALCOLO
I calcoli sono stati eseguiti secondo le regole della scienza delle costruzioni, nel rispetto delle
norme vigenti in materia.
La sicurezza della struttura è stata valutata secondo quanto indicato nel D.M. 17/01/2018
relativamente a costruzioni di classe d’uso II.
ANALISI DELLA STRUTTURA
Normativa e assunzioni per l’analisi, il calcolo e la verifica
La normativa utilizzata per la verifica degli elementi strutturali è il D.M. 17/01/2018 “Norme
Tecniche per le Costruzioni”.
Il calcolo delle azioni interne nella struttura è stato condotto secondo le seguenti ipotesi e
assunzioni:
- comportamento elastico-lineare dei materiali;
- sovrapposizione degli effetti;
- metodo semiprobabilistico agli stati limite.
- vita nominale VN ≥ 50 anni (Opere ordinarie, ponti opere infrastrutturali e dighe di dimensioni
contenute o di importanza normale)
- classe d’uso II (Costruzioni il cui uso preveda normali affollamenti)
- coefficiente d’uso CU = 1,0
- zona sismica 4;
- classe di duttilità: CD “A”;
- coefficiente di struttura: q = 5,0;
- struttura regolare in elevazione;
- struttura regolare in pianta;
- metodo di calcolo degli autovalori: metodo di Ritz.
Carichi considerati
Nel calcolo delle azioni sono stati considerati i seguenti carichi:
1. Permanenti copertura (incluso peso proprio,
impianti e pannelli fotovoltaici): 1,20 kN/m2
2. Variabili copertura (neve al suolo): 1,50 kN/m2
(valore caratteristico da moltiplicare per il coefficiente di forma µ=0,8)
3. Vento:
(zona 1, cat esp. IV, ce= 1,63, cd= 1) pk = 0,64 kN/m2
(il valore di pk è da moltiplicare ulteriormente per i coefficienti di forma Cp relativi alle diverse condizioni di
sollecitazione)
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Per quanto riguarda i coefficienti di forma Cp necessari per la determinazione dell’azione
globale del vento, sono state considerate le seguenti configurazioni:
4. Sisma
Combinazioni delle azioni
Le combinazioni di carico considerate nell’analisi sono quelle indicate nella normativa NTC 2018
ai fini delle verifiche agli stati limite:
- SLU gG1·G1 + gG2·G2 + gQ1·Qk1 + gQ2· Ψ 02·Qk2 + gQ3· Ψ 03·Qk3 + …
- SLE rara G1 + G2 + Qk1 + Ψ 02·Qk2 + Ψ 03·Qk3 + …
- SLE frequente G1 + G2 + Ψ 11·Qk1 + Ψ 22·Qk2 + Ψ 23·Qk3 + …
- SLE quasi permanente G1 + G2 + Ψ 21·Qk1 + Ψ 22·Qk2 + Ψ 23·Qk3 + …
Il valore dei coefficienti di combinazione Ψ è indicato nella tabella 2.5.I delle norme:
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Il valore dei coefficienti parziali di sicurezza gGi e gQj sono dati in tabella 2.6.I delle norme:
TIPO DI ANALISI SVOLTA E PRESENTAZIONE DEI RISULTATI
Nel calcolo si è adottata un’analisi lineare dinamica, secondo quanto indicato nel par. 7.3.3.1 del
D.M. 17/01/2018.
L’analisi dinamica lineare consiste:
- nella determinazione dei modi di vibrare della costruzione (analisi modale);
- nel calcolo degli effetti dell’azione sismica, rappresentata dallo spettro di risposta di progetto,
per ciascuno dei modi di vibrare individuati;
- nella combinazione di questi effetti.
Masse partecipanti:
- massa partecipante in condizione Sisma X: 98,5%;
- massa partecipante in condizione Sisma Y: 98,6%.
I massimi spostamenti relativi d'interpiano rispettano i limiti previsti per legge (limite SLD=0,005h)
e sono stati ottenuti i seguenti valori:
- spostamento massimo=0,0015h (Famiglia "SLD", combinazione 9);
Gli effetti di eventuali non linearità di tipo geometrico sono stati analizzati attraverso una analisi
P-Delta della struttura: la verifica risulta rispettata (7.3.2) § 7.3.1 NCT 2018 essendo θ max =
0,14 < 0,30.
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Modello ad elementi finiti
Per il calcolo delle azioni interne e per la verifica degli elementi strutturali si è proceduto alla
schematizzazione della struttura tramite modellazione agli elementi finiti e alla verifica dei risultati
tramite metodi analitici. Il programma di calcolo utilizzato è SISMICAD ver. 12.12 dell’azienda
Concrete di Padova.
L’edificio ha struttura portante a pannelli di parete a telaio chiodati con diaframmi chiodati. Nel
modello, le pareti considerate sismoresistenti sono state modellate come elementi bidimensionali
svincolati nei confronti del momento fuori piano. I pilastri e le travi sono stati modellati come
elementi monodimensionali incernierati alle estremità.
La copertura è stata modellata con comportamento rigido e falda piana, incrementando
adeguatamente l’altezza dell’edificio per tener conto dell’approssimazione.
La capriata è una struttura staticamente equilibrata trasferente agli appoggi solo azioni verticali,
in quanto le spinte orizzontali provenienti dai puntoni vengono assorbite dalla catena della
capriata stessa. Pertanto ogni capriata è stata modellata come una trave rigida caricata
puntualmente dal colmo nella sua mezzeria, appoggiata alle due estremità sulle pareti portanti in
modo tale da trasferire solo azioni verticali.
I carichi sono stati applicati come distribuiti sulla copertura, l’azione del vento sulle pareti è stata
considerata come un carico lineare agente sui bordi superiore ed inferiore.
Fig. 6: Modello realizzato con il software di calcolo: struttura senza carichi
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Fig. 7: Modello realizzato con il software di calcolo: struttura con carichi superficiali e lineari
ACCETTABILITÀ DEI RISULTATI
Si ritiene che il modello numerico creato presenti risultati coerenti con quanto ipotizzato in fase di
dimensionamento preliminare della struttura: prima di procedere alla verifica degli elementi
strutturali si sono analizzate le distribuzioni dei carichi nelle varie condizioni e le reazioni verticali
alla base delle pareti, constatando una distribuzione degli sforzi equilibrata ed in linea con quanto
ipotizzato. Anche il dimensionamento rispecchia realisticamente le caratteristiche meccaniche
degli elementi strutturali, nonché i relativi vincoli.
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VERIFICHE DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI
Il software di calcolo esegue le verifiche di resistenza agli SLU e di esercizio agli SLE e, nel caso
di elementi sismoresistenti, le verifiche di resistenza e di esercizio agli SLV e SLD secondo le
prescrizioni del D.M. 17/01/2018.
PARETI PLATFORM FRAME (a telaio) sp. 12 cm +
1,5 + 1,5 pannello osb su entrambi i lati
BA
NC
HIN
A 2
0x2
8
con
cod
e d
i ro
nd
ine
BA
NC
HIN
A 2
0x2
8
con
cod
e d
i ro
nd
ine
BA
NC
HIN
A 2
0x2
8
con
cod
e d
i ro
nd
ine
BA
NC
HIN
A 2
0x2
8
con
cod
e d
i ro
nd
ine
BA
NC
HIN
A 2
0x2
8
con
cod
e d
i ro
nd
ine
BA
NC
HIN
A 2
0x2
8
con
cod
e d
i ro
nd
ine
ARCARECCI 12x20/70 cm ARCARECCI 12x20/70 cm
CAPRIATA
CO
LM
O 2
0x36
con
cod
e d
i ro
nd
ine
CO
LM
O 2
0x36
con
cod
e d
i ro
nd
ine
CO
LM
O 2
0x36
con
cod
e d
i ro
nd
ine
CAPRIATA
Fig. 8: Elementi della copertura di cui si riportano le verifiche
1 A
3
2
B
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17,9
monaco 2
0x28
L.L
. G
L24h
puntone 20x24 L.L. GL24hpuntone 20x24 L.L. GL24h
catena 20x36 L.L. GL24h
+0.16
Fig. 9: Capriata di cui si riportano le verifiche
Fig. 9: Elementi delle pareti portanti di cui si riportano le verifiche
4
5
67
C
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1) ARCARECCI 12x20 / 70 cm (gl24h)
Schema statico
L
g
q
A
B
I valori massimi del momento flettente e del taglio per la combinazione SLU sono rispettivamente:
MEd = 7,49 kNm
VEd = 5,73 kN
Di seguito si riporta la verifica agli SLU relativa alla sezione dell’arcareccio.
Base B 120,0 mm
Altezza H 200,0 mm (lato maggiore sempre)
Momento sollecitante y-y MSd,y 7,49 kNm
Momento sollecitante z-z MSd,z 0 kNm
Taglio sollecitante Vsdy 0 kN
Taglio sollecitante Vsdz 5,73 kN
Azione assiale sollecitante NSd 0 kN (Traz negativa)
Momento torcente Mtor,d 0 kNm
Classe di servizio 1
Classe di durata del carico
Tipologia
Classificazione (EN1194)
kmod 0,9gm 1,45
Resistenze caratteristiche
Flessione fm,k,// 24,00 N/mm2 Taglio fv,k 3,50 N/mm
2
Trazione ft,0,k,// 19,20 N/mm2 Emedio// 11500,00 N/mm
2
Trazione ft,90,k 0,50 N/mm2 E0,05 9600,00 N/mm
2
Compressione fc,0,k 24,00 N/mm2 Emedio,ort 300,00 N/mm
2
Compressione fc,90,k 2,50 N/mm2 Gmedio 650,00 N/mm
2
Densità rk 3,85 kN/m3
Resistenze di progetto
Flessione fm,d,// 14,90 N/mm2
Trazione ft,0,d 11,92 N/mm2
Trazione ft,90,d 0,31 N/mm2
Compressione fc,0,d 14,90 N/mm2
Compressione fc,90,d 1,55 N/mm2
Taglio fv,d 2,17 N/mm2
Lamellare GL24h SLU
Legno Lamellare
Breve
g = 0,84 kN/m (valore caratteristico)
q = 0,84 kN/m (valore caratteristico)
α = 17,1°
L = 5 m
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VERIFICA A FLESSIONE
0,57 <= 1 Verificato
0,40 <= 1 Verificato
Wy,sezione = 800000 mm3
Wz,sezione = 480000 mm3
sm,y,d = 9,36 N/mm2
sm,z,d = 0,00 N/mm2
khy = 1,100
khz = 1,100
km = 0,7
VERIFICA A TAGLIO
td = 0,36 N/mm2 <= fv ,d 2,17 N/mm2Verificato
se H<(150mm LM; 600mm LL)
se H<(150mm LM; 600mm LL)
(=0,7 per sez rettangolari; =1 per altre sezioni)
NT 2008 - § 4.4.8.1.9
(sm,y ,d/fm,y ,d)+km(sm,z,d/fm,z,d) =
km(sm,y ,d/fm,y ,d)+(sm,z,d/fm,z,d) =
NT 2008 - § 4.4.8.1.6
Di seguito si riporta la verifica di deformabilità agli SLE. Dati di calcolo
Base B 120 mm
Altezza H 200 mm
Luce di calcolo L 523 cm
Classe di servizio 1
Tipologia
Classificazione (EN1194)
coefficiente di deformabilità kdef = 0,6
Emedio// = 11500,00 N/mm2
Valori limite CNR-DT 206/2007 - § 6.4.3
Limite freccia istantanea dovuta ai carichi variabili: L = 1/ 350
Limite freccia finale dovuta ai carichi variabili: L = 1/ 300
Limite freccia finale totale L = 1/ 200
Valori da calcolo (da analisi elastica agli elementi finiti)
Controfreccia u0 = 0,00 cm
u1,in = 0,85 cm
u2,in = 0,81 cm
uin = 1,66 cm
u'1,in = 0,85 cm
u'2,in = 0,00 cm
u'in = 0,85 cm
Verifiche di deformabilità CNR-DT 206/2007 - § 6.4.3
Freccia istantanea carichi variabili u2,in = 0,8 cm ≤ 1,5 cm Verificato
Freccia finale carichi variabili u2,fin = u2,in + u2,dif = u2,in + u'2,in · kdef = 0,8 cm ≤ 1,7 cm Verificato
Freccia finale totale ufin = uin + udif = uin + u'in · kdef = 2,2 cm ≤ 2,6 cm Verificato
Freccia istantanea totale (combinazione quasi permanente )
Freccia istantanea totale (combinazione rara )
Freccia istantanea carichi permanenti (combinazione quasi permanente )
Freccia istantanea carichi variabili (combinazione quasi permanente )
modulo elastico:
Freccia istantanea carichi permanenti (combinazione rara )
Freccia istantanea carichi variabili (combinazione rara )
Lamellare GL24h SLU
Legno Lamellare
Neve (a quota < 1000 m slm)
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2) COLMO 20x36 cm con code (gl24h)
Schema statico
A B
L
g
q
I valori massimi del momento flettente e del taglio per la combinazione SLU sono rispettivamente:
MEd = 32,36 kNm
VEd = 33,70 kN
La sezione della trave presenta intagli per le giunzioni a coda di rondine. Si ha quindi una
riduzione delle caratteristiche meccaniche della sezione lorda. Si considera nelle verifiche di
resistenza una sezione rettangolare equivalente pari a 13,24x36 cm (di pari W rispetto alla
sezione intagliata), nelle verifiche di deformabilità una sezione 14,83x36 cm (di pari J rispetto alla
sezione intagliata).
g = 6,58 kN/m (valori caratteristici)
q = 6,00 kN/m (valori caratteristici)
L = 3,84 m
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Di seguito si riporta la verifica agli SLU relativa alla sezione della trave.
Base B 132,4 mm
Altezza H 360,0 mm (lato maggiore sempre)
Momento sollecitante y-y MSd,y 32,36 kNm
Momento sollecitante z-z MSd,z 0 kNm
Taglio sollecitante Vsdy 0 kN
Taglio sollecitante Vsdz 33,70 kN
Azione assiale sollecitante NSd 0 kN (Traz negativa)
Momento torcente Mtor,d 0 kNm
Classe di servizio 1
Classe di durata del carico
Tipologia
Classificazione (EN1194)
kmod 0,9gm 1,45
Resistenze caratteristiche
Flessione fm,k,// 24,00 N/mm2 Taglio fv,k 3,50 N/mm
2
Trazione ft,0,k,// 19,20 N/mm2 Emedio// 11500,00 N/mm
2
Trazione ft,90,k 0,50 N/mm2 E0,05 9600,00 N/mm
2
Compressione fc,0,k 24,00 N/mm2 Emedio,ort 300,00 N/mm
2
Compressione fc,90,k 2,50 N/mm2 Gmedio 650,00 N/mm
2
Densità rk 3,85 kN/m3
Resistenze di progetto
Flessione fm,d,// 14,90 N/mm2
Trazione ft,0,d 11,92 N/mm2
Trazione ft,90,d 0,31 N/mm2
Compressione fc,0,d 14,90 N/mm2
Compressione fc,90,d 1,55 N/mm2
Taglio fv,d 2,17 N/mm2
Lamellare GL24h SLU
Legno Lamellare
Breve
VERIFICA A FLESSIONE
0,72 <= 1 Verificato
0,51 <= 1 Verificato
Wy,sezione = 2859840 mm3
Wz,sezione = 1051786 mm3
sm,y,d = 11,32 N/mm2
sm,z,d = 0,00 N/mm2
khy = 1,052
khz = 1,100
km = 0,7
VERIFICA A TAGLIO
td = 1,06 N/mm2 <= fv ,d 2,17 N/mm2Verificato
(sm,y ,d/fm,y ,d)+km(sm,z,d/fm,z,d) =
km(sm,y ,d/fm,y ,d)+(sm,z,d/fm,z,d) =
NT 2008 - § 4.4.8.1.6
se H<(150mm LM; 600mm LL)
se H<(150mm LM; 600mm LL)
(=0,7 per sez rettangolari; =1 per altre sezioni)
NT 2008 - § 4.4.8.1.9
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Di seguito si riporta la verifica di deformabilità agli SLE. Dati di calcolo
Base B 148,3 mm
Altezza H 360 mm
Luce di calcolo L 384 cm
Classe di servizio 1
Tipologia
Classificazione (EN1194)
coefficiente di deformabilità kdef = 0,6
Emedio// = 11500,00 N/mm2
Valori limite CNR-DT 206/2007 - § 6.4.3
Limite freccia istantanea dovuta ai carichi variabili: L = 1/ 350
Limite freccia finale dovuta ai carichi variabili: L = 1/ 300
Limite freccia finale totale L = 1/ 250
Valori da calcolo (da analisi elastica agli elementi finiti)
Controfreccia u0 = 0,00 cm
u1,in = 0,28 cm
u2,in = 0,26 cm
uin = 0,54 cm
u'1,in = 0,28 cm
u'2,in = 0,00 cm
u'in = 0,28 cm
Verifiche di deformabilità CNR-DT 206/2007 - § 6.4.3
Freccia istantanea carichi variabili u2,in = 0,3 cm ≤ 1,1 cm Verificato
Freccia finale carichi variabili u2,fin = u2,in + u2,dif = u2,in + u'2,in · kdef = 0,3 cm ≤ 1,3 cm Verificato
Freccia finale totale ufin = uin + udif = uin + u'in · kdef = 0,7 cm ≤ 1,5 cm Verificato
Freccia istantanea totale (combinazione quasi permanente )
Freccia istantanea totale (combinazione rara )
Freccia istantanea carichi permanenti (combinazione quasi permanente )
Freccia istantanea carichi variabili (combinazione quasi permanente )
modulo elastico:
Freccia istantanea carichi permanenti (combinazione rara )
Freccia istantanea carichi variabili (combinazione rara )
Lamellare GL24h SLU
Legno Lamellare
Neve (a quota < 1000 m slm)
3) BANCHINA 20x28 cm (gl24h)
Schema statico
A
L
Q
L
1
3
G
Q
G
L2
I valori massimi del momento flettente e del taglio per la combinazione SLU sono rispettivamente:
MEd = 16,35 kNm
VEd = 15,14 kN
G = 2,58 kN (valore caratteristico)
Q = 2,81 kN (valore caratteristico)
L1 = 0,73 m
L2 = 0,70 m
L3 = 1,76 m
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La sezione della trave presenta un intaglio, si ha quindi una riduzione delle caratteristiche
meccaniche della sezione lorda. Si considera nelle verifiche di resistenza una sezione
rettangolare equivalente pari a 10,95x28 cm (di pari W rispetto alla sezione intagliata), nelle
verifiche di deformabilità una sezione 12,64x28 cm (di pari J rispetto alla sezione intagliata).
Di seguito si riporta la verifica agli SLU relativa alla sezione della trave.
Base B 109,5 mm
Altezza H 280,0 mm (lato maggiore sempre)
Momento sollecitante y-y MSd,y 16,35 kNm
Momento sollecitante z-z MSd,z 0 kNm
Taglio sollecitante Vsdy 0 kN
Taglio sollecitante Vsdz 15,14 kN
Azione assiale sollecitante NSd 0 kN (Traz negativa)
Momento torcente Mtor,d 0 kNm
Classe di servizio 1
Classe di durata del carico
Tipologia
Classificazione (EN1194)
kmod 0,9gm 1,45
Resistenze caratteristiche
Flessione fm,k,// 24,00 N/mm2 Taglio fv,k 3,50 N/mm
2
Trazione ft,0,k,// 19,20 N/mm2 Emedio// 11500,00 N/mm
2
Trazione ft,90,k 0,50 N/mm2 E0,05 9600,00 N/mm
2
Compressione fc,0,k 24,00 N/mm2 Emedio,ort 300,00 N/mm
2
Compressione fc,90,k 2,50 N/mm2 Gmedio 650,00 N/mm
2
Densità rk 3,85 kN/m3
Resistenze di progetto
Flessione fm,d,// 14,90 N/mm2
Trazione ft,0,d 11,92 N/mm2
Trazione ft,90,d 0,31 N/mm2
Compressione fc,0,d 14,90 N/mm2
Compressione fc,90,d 1,55 N/mm2
Taglio fv,d 2,17 N/mm2
Lamellare GL24h SLU
Legno Lamellare
Breve
VERIFICA A FLESSIONE
0,71 <= 1 Verificato
0,50 <= 1 Verificato
Wy,sezione = 1430800 mm3
Wz,sezione = 559545 mm3
sm,y,d = 11,43 N/mm2
sm,z,d = 0,00 N/mm2
khy = 1,079
khz = 1,100
km = 0,7
VERIFICA A TAGLIO
td = 0,74 N/mm2 <= fv ,d 2,17 N/mm2Verificato
se H<(150mm LM; 600mm LL)
se H<(150mm LM; 600mm LL)
(=0,7 per sez rettangolari; =1 per altre sezioni)
NT 2008 - § 4.4.8.1.9
(sm,y ,d/fm,y ,d)+km(sm,z,d/fm,z,d) =
km(sm,y ,d/fm,y ,d)+(sm,z,d/fm,z,d) =
NT 2008 - § 4.4.8.1.6
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Di seguito si riporta la verifica di deformabilità agli SLE. Dati di calcolo
Base B 126,4 mm
Altezza H 280 mm
Luce di calcolo L 352 cm
Classe di servizio 1
Tipologia
Classificazione (EN1194)
coefficiente di deformabilità kdef = 0,6
Emedio// = 11500,00 N/mm2
Valori limite CNR-DT 206/2007 - § 6.4.3
Limite freccia istantanea dovuta ai carichi variabili: L = 1/ 350
Limite freccia finale dovuta ai carichi variabili: L = 1/ 300
Limite freccia finale totale L = 1/ 250
Valori da calcolo (da analisi elastica agli elementi finiti)
Controfreccia u0 = 0,00 cm
u1,in = 0,17 cm
u2,in = 0,18 cm
uin = 0,35 cm
u'1,in = 0,17 cm
u'2,in = 0,00 cm
u'in = 0,17 cm
Verifiche di deformabilità CNR-DT 206/2007 - § 6.4.3
Freccia istantanea carichi variabili u2,in = 0,2 cm ≤ 1,0 cm Verificato
Freccia finale carichi variabili u2,fin = u2,in + u2,dif = u2,in + u'2,in · kdef = 0,2 cm ≤ 1,2 cm Verificato
Freccia finale totale ufin = uin + udif = uin + u'in · kdef = 0,5 cm ≤ 1,4 cm Verificato
Freccia istantanea totale (combinazione quasi permanente )
Freccia istantanea totale (combinazione rara )
Freccia istantanea carichi permanenti (combinazione quasi permanente )
Freccia istantanea carichi variabili (combinazione quasi permanente )
modulo elastico:
Freccia istantanea carichi permanenti (combinazione rara )
Freccia istantanea carichi variabili (combinazione rara )
Lamellare GL24h SLU
Legno Lamellare
Neve (a quota < 1000 m slm)
4) CAPRIATA (gl24h)
Schema statico
RED
Red = 61,14 kN (valore allo SLU)
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Di seguito si riporta la verifica agli SLU relativa alla capriata.
Caratteristiche geometriche capriata
Lunghezza catena L 890 cm
a 17,1 °
L' 404 cm
Freccia f 137 cm
Base puntone bp 20 cm
Altezza puntone hp 24 cm
Area puntone Ap 480 cm
Modulo di resistenza puntone Wp 1920 cm
Base catena bc 20 cm
Altezza catena hc 36 cm
Caratteristiche geometriche nodo puntone-catena
Altezza sezione ridotta h'c 27,4 cm
Altezza sezione appoggio puntone h'p 9,0 cm
Eccentricità azione assiale nel puntone ep 7,5 cm
Eccentricità reazione eR 74,0 cm
Lunghezza tallone lt 100 cm
Area catena (sez. ridotta) A'c 548 cm2
Modulo di resistenza catena (sez ridotta) W'c 2503 cm3
Inclinazione puntone
Lunghezza puntone
Caratteristiche geometriche nodo puntone-monaco
Base monaco bm 20 cm
Altezza monaco hm 28 cm
Lunghezza zona di contatto lm 24 cm
Inclinazione puntone ripetto al monaco b 72,9 °
Sollecitazioni ed azioni interne
Carico esterno P 6114 kg
Carico distribuito esterno p 0 kg/m
Azione assiale nel puntone Np 10397 kg
Azione assiale nella catena Fc 9937 kg
Momento massimo nel puntone Mp 0 kgcm
Reazione all'appoggio R 3057 kg
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Classe di servizio 1
Classe di durata del carico
Tipologia
Classificazione (EN1194)
kmod 0,9
gm 1,45
Resistenze caratteristiche
Flessione fm,k,// 24,00 N/mm2 Taglio fv,k 2,70 N/mm
2
Trazione ft,0,k,// 16,50 N/mm2 Emedio// 11600,00 N/mm
2
Trazione ft,90,k 0,40 N/mm2 E0,05 9400,00 N/mm
2
Compressione fc,0,k 24,00 N/mm2 Emedio,ort 390,00 N/mm
2
Compressione fc,90,k 2,70 N/mm2 Gmedio 720,00 N/mm
2
Taglio fv,k 2,70 N/mm2 Densità rk 3,80 kN/m
3
Resistenze di progetto
Flessione fm,d,// 14,90 N/mm2
Trazione ft,0,d 10,24 N/mm2
Trazione ft,90,d 0,25 N/mm2
Compressione fc,0,d 14,90 N/mm2
Compressione fc,90,d 1,68 N/mm2
Taglio fv,d 1,68 N/mm2
Lamellare GL24h SLU
Legno Lamellare
Breve
VERIFICA ELEMENTI STRUTTURALI E NODI
Verifica a Pressoflessione del puntone
Snellezza l 71
Coefficiente w 1,55
σ = ωNp/Ap+Np·ep/Wp+Mp/Wp= 74,2 kg/cm2 ≤ 148,97 Verificato
Verifica a Cesoiamento del tallone
τc = Fc/(bc·l t) = 5,0 kg/cm2 ≤ 16,76 Verificato
Verifica Schiacciamento nodo puntone-catena
σc,amm,θ = σc,// - (σc,//-σc,ort) senα = 145,1 kg/cm2
lato puntone σc,p = Np/(bp·h'p) = 57,8 kg/cm2 ≤ 148,97 Verificato
lato catena σc,p = Np/(bc·h'p) = 57,8 kg/cm2 ≤ 145,1 Verificato
Verifica a Tensoflessione della catena
La verifica viene effettuata relativamente alla sezione ridotta
σ = Fc/A'c + R·eR/W'c = 108,5 kg/cm2 ≤ 148,97 Verificato
Verifica a Taglio della catena
La verifica viene effettuata relativamente alla sezione intera
τ = R·1,5/(bc·h'c) = 6,4 kg/cm2 ≤ 16,76 Verificato
Verifica Schiacciamento nodo puntone-monaco
σc,amm,θ = σc,// - (σc,//-σc,ort) senβ = 2,26 kg/cm2
lato puntone σc,p = Np/(bp·l m) = 21,7 kg/cm2 ≤ 148,97 Verificato
lato monaco σc,p = Np/(bm·l m) = 21,7 kg/cm2 ≤ 23 Verificato
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5) PILASTRO 15x20
Il pilastro 15x20 sostiene la trave di colmo della copertura ed è stato considerato come
incernierato sia alla base che in sommità.
Superelemento in legno composto da 7 aste: 631, 632, 633, 634, 635, 636,
637
Unita di misura: cm, daN, deg, .C, s
Superelemento di lunghezza complessiva L= 390 cm composto da:
asta 631: Colonna in legno tronco Fondazione - Piano 1 filo 17 (L = 57
cm)
asta 632: Colonna in legno tronco Fondazione - Piano 1 filo 17 (L = 57
cm)
asta 633: Colonna in legno tronco Fondazione - Piano 1 filo 17 (L = 57
cm)
asta 634: Colonna in legno tronco Fondazione - Piano 1 filo 17 (L = 57
cm)
asta 635: Colonna in legno tronco Fondazione - Piano 1 filo 17 (L = 57
cm)
asta 636: Colonna in legno tronco Fondazione - Piano 1 filo 17 (L = 52.5
cm)
asta 637: Colonna in legno tronco Fondazione - Piano 1 filo 17 (L = 52.5
cm)
Sezione: R 20x15
Materiale: GL 24h EN 14080
Beta,x = 1
Beta,y = 1
Rapporto luce/freccia elastica limite = 300
Rapporto luce/freccia elastica differita = 250
Mensola Y: Nessuno
Mensola X: Nessuno
Classe di servizio Uno
D.M. 17-01-18 Paragrafo 4.4.8.2.2: Verifica di colonna soggetta a
pressoflessione
Sezione ad ascissa 337.5 cm
fc,0,k = 240
fm,k = 240
Kmod = 0,90
Coefficiente parziale di sicurezza del materiale gamma = 1,45
fc,0,d = Kmod * fc,0,k / gamma = 149,0
fm,d = K * Kmod * fm,k / gamma = 163,9
K = 1,10
leff,x (per sbandamento attorno all'asse x della sezione) = BetaX * L =
390,0
leff,y (per sbandamento attorno all'asse y della sezione) = BetaY * L =
390,0
Snellezza l,x = L,x/ Sqrt(Jx / Area)= 90,1
Snellezza l,y = L,y/ Sqrt(Jy / Area)= 67,5
E,0.5% = 96000
Sig,crit,x = PI^2 * E,0.5% / * (l,x^2) = 116,8
21
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Sig,crit,y = PI^2 * E,0.5% / * (l,y^2) = 207,6
Snellezza relativa lrel,x = Sqrt(Fc,0,k / Sig,crit,x) = 1,43
Snellezza relativa lrel,y = Sqrt(Fc,0,k / Sig,crit,y) = 1,08
Beta,c = 0,10
Kx = 0.5 * (1 + Beta,c * (l,relx - 0.3) + l,relx ^ 2) = 1,58
Kcx = 1 / (Kx + Sqrt(Kx ^ 2 - l,relx ^ 2)) = 0,44
Ky = 0.5 * (1 + Beta,c * (l,rely - 0.3) + l,rely ^ 2) = 1,12
Kcy = 1 / (Ky + Sqrt(Ky ^ 2 - l,rely ^ 2)) = 0,70
Sc,0,d/(fc,0,d*Kc,z)+ Sm,z,d/fm,z,d + Km*(Sm,y,d/fm,y,d) <= 1
Sc,0,d/(fc,0,d*Kc,y)+ Km*(Sm,z,d/fm,z,d) + Sm,y,d/fm,y,d <= 1
12.7/(0.44*149)+0/163.9+0.7*0.5/163.9=0.2 <= 1
Combinazione:SLU, 179
Mx = 0.6 daN*cm
My = -548.2 daN*cm
N = -3819.8 daN
D.M. 17-01-18 4.4.7 : Verifica della freccia istantanea variabile
Sezione ad ascissa 169.1 cm
Kdef = 0
Uinst in x = 0.05 cm
Uinst in y = 0 cm
Uinst = 0.05 cm
Luce/Uinst,var > limite
390/0.05=7794.5 > 300
Combinazione:SLE rara, 30
D.M. 17-01-18 4.4.7 - EC5 2.2.3 (3): Verifica della freccia finale
Sezione ad ascissa 176.7 cm
Kdef = 0,60
Ufin in x = -0.06 cm
Ufin in y = 0 cm
Ufin = 0.06 cm
Luce/Ufin > limite
390/0.06=6771 > 250
coefficienti combinatori impiegati:
Pesi strutturali = 1,000 + 0,600 = 1,600
Variabile A = 0,700 + 0,180 = 0,880
Neve = 0,500 + 0,000 = 0,500
Vento -X = 0,600 + 0,400 = 1,000
22
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6) PARETE A TELAIO sp. 12 cm
Geometria
Ingombro netto
Lunghezza: 100 Altezza: 390 Spessore telaio: 12 Spessore complessivo: 15 Si sottolinea come il modello della parete preveda espressamente il supporto delle azioni verticali da parte dei soli montanti, mentre le pannellature forniscono unicamente la necessaria resistenza a taglio nel piano.
Materiali telaio
Nome Lavorazione fm,k ft,0,k ft,90,k fc,0,k fc,90,k fv,k E0,05 G0,05
Conifere e
pioppo C24 EN
338.
Massiccio 240 140 4 210 25 40 74000 4642
23
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Materiali fogli
Foglio Materiale γ Spessore Connettore Angolo Passo
perimetrali
Passo
interni
1 OSB EN 300 OSB/3 0.00055 1.5 Cambretta 30 10 20
Connettori cambretta
Descrizione Lunghezza Lunghezza dorso Sezione fuk
Cambretta 4.5 1 Circolare; 1.53 8000
Verifica Montante 1 (M1)
Materiale Sezione B H Lungh. Classe ser. Kh Kshape β lrel kc
Conifere e pioppo C24
EN 338.
R 10x12 10 12 370 1 1.05 1 1.811 0.27
Sollecitazioni nelle sezioni di verifica
Quota Comb. N Tx Ty Mx My Mt
0.1 SLU 157 -2066 -2 0 0 0 0
0.1 SLU 175 -2066 -2 0 0 0 0
28.5 SLU 108 -2065 -2 0 0 130 0
28.5 SLU 126 -2065 -2 0 0 130 0
28.5 SLU 157 -2065 -2 0 0 130 0
28.5 SLU 175 -2065 -2 0 0 130 0
56.9 SLU 108 -2063 -2 0 0 261 0
56.9 SLU 126 -2063 -2 0 0 261 0
56.9 SLU 157 -2063 -2 0 0 261 0
56.9 SLU 175 -2063 -2 0 0 261 0
114.1 SLU 108 -1699 7 0 0 66 0
114.1 SLU 157 -1699 7 0 0 66 0
114.1 SLU 175 -1699 7 0 0 66 0
142.5 SLU 108 -1697 7 0 0 -85 0
142.5 SLU 126 -1697 7 0 0 -85 0
142.5 SLU 157 -1697 7 0 0 -85 0
142.5 SLU 175 -1697 7 0 0 -85 0
170.9 SLU 108 -1695 7 0 0 -237 0
170.9 SLU 126 -1695 7 0 0 -237 0
170.9 SLU 175 -1695 7 0 0 -237 0
Verifica a pressoflessione instabile
Quota Comb. Durata Kmod γM σ0d σmx σmy f0d fmd Formula Inv.
coeff.s.
Verifica
56.9 SLU 175 Ist. 1.1 1.5 17.2 0 1.3 154 184 (EC5
6.23)
0.42 Si
56.9 SLU 157 Ist. 1.1 1.5 17.2 0 1.3 154 184 (EC5
6.23)
0.42 Si
56.9 SLU 126 Ist. 1.1 1.5 17.2 0 1.3 154 184 (EC5
6.23)
0.42 Si
56.9 SLU 108 Ist. 1.1 1.5 17.2 0 1.3 154 184 (EC5
6.23)
0.42 Si
28.5 SLU 108 Ist. 1.1 1.5 17.2 0 0.7 154 184 (EC5
6.23)
0.42 Si
24
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Quota Comb. Durata Kmod γM σ0d σmx σmy f0d fmd Formula Inv.
coeff.s.
Verifica
28.5 SLU 126 Ist. 1.1 1.5 17.2 0 0.7 154 184 (EC5
6.23)
0.42 Si
28.5 SLU 157 Ist. 1.1 1.5 17.2 0 0.7 154 184 (EC5
6.23)
0.42 Si
28.5 SLU 175 Ist. 1.1 1.5 17.2 0 0.7 154 184 (EC5
6.23)
0.42 Si
0.1 SLU 157 Ist. 1.1 1.5 17.2 0 0 154 184 (EC5
6.23)
0.41 Si
0.1 SLU 175 Ist. 1.1 1.5 17.2 0 0 154 184 (EC5
6.23)
0.41 Si
Verifica a taglio
Quota Comb. Durata Kmod γM fvd τd Kcr Formula Inv.
coeff.s.
Verifica
142.5 SLU 126 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.1 0.67 (4.4.8) 0 Si
114.1 SLU 175 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.1 0.67 (4.4.8) 0 Si
170.9 SLU 175 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.1 0.67 (4.4.8) 0 Si
170.9 SLU 108 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.1 0.67 (4.4.8) 0 Si
114.1 SLU 157 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.1 0.67 (4.4.8) 0 Si
142.5 SLU 175 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.1 0.67 (4.4.8) 0 Si
170.9 SLU 126 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.1 0.67 (4.4.8) 0 Si
142.5 SLU 157 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.1 0.67 (4.4.8) 0 Si
142.5 SLU 108 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.1 0.67 (4.4.8) 0 Si
114.1 SLU 108 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.1 0.67 (4.4.8) 0 Si
Verifica Montante 2 (M2)
Materiale Sezione B H Lungh. Classe ser. Kh Kshape β lrel kc
Conifere e pioppo C24
EN 338.
R 14x12 14 12 370 1 1.01 1.18 1 1.811 0.27
Sollecitazioni nelle sezioni di verifica
Quota Comb. N Tx Ty Mx My Mt
0.1 SLU 106 -2548 1 0 0 0 8
0.1 SLU 155 -2548 1 0 0 0 8
28.5 SLU 106 -2545 1 0 0 -199 8
28.5 SLU 124 -2545 1 0 0 -199 8
28.5 SLU 155 -2545 1 0 0 -199 8
28.5 SLU 173 -2545 1 0 0 -199 8
56.9 SLU 106 -2543 1 0 0 -397 8
56.9 SLU 124 -2543 1 0 0 -397 8
56.9 SLU 155 -2543 1 0 0 -397 8
56.9 SLU 173 -2543 1 0 0 -397 8
114.1 SLU 106 -2539 -17 0 0 115 8
114.1 SLU 124 -2539 -17 0 0 115 8
114.1 SLU 155 -2539 -17 0 0 115 8
114.1 SLU 173 -2539 -17 0 0 115 8
142.5 SLU 106 -2536 -17 0 0 447 8
142.5 SLU 124 -2536 -17 0 0 447 8
142.5 SLU 173 -2536 -17 0 0 447 8
170.9 SLU 106 -2534 -17 0 1 779 8
170.9 SLU 155 -2534 -17 0 1 779 8
170.9 SLU 173 -2534 -17 0 1 779 8
337.6 SLU 112 -3815 0 0 -1 12 0
25
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A TEL 030301879 FAX 030392810 micheletti.ingegneria@tin.it www.michelettiingegneria.it
Quota Comb. N Tx Ty Mx My Mt
337.6 SLU 130 -3815 0 0 -1 12 0
337.6 SLU 161 -3815 0 0 -1 12 0
337.6 SLU 179 -3815 0 0 -1 12 0
363.8 SLU 112 -3812 0 0 0 6 0
363.8 SLU 130 -3812 0 0 0 6 0
363.8 SLU 161 -3812 0 0 0 6 0
363.8 SLU 179 -3812 0 0 0 6 0
389.9 SLU 130 -3810 0 0 0 0 0
389.9 SLU 161 -3810 0 0 0 0 0
Verifica a pressoflessione instabile
Quota Comb. Durata Kmod γM σ0d σmx σmy f0d fmd Formula Inv.
coeff.s.
Verifica
337.6 SLU 112 Bre. 0.9 1.5 22.7 0 0 126 146 (EC5
6.23)
0.67 Si
337.6 SLU 179 Bre. 0.9 1.5 22.7 0 0 126 146 (EC5
6.23)
0.67 Si
337.6 SLU 130 Bre. 0.9 1.5 22.7 0 0 126 146 (EC5
6.23)
0.67 Si
337.6 SLU 161 Bre. 0.9 1.5 22.7 0 0 126 146 (EC5
6.23)
0.67 Si
363.8 SLU 130 Bre. 0.9 1.5 22.7 0 0 126 146 (EC5
6.23)
0.67 Si
363.8 SLU 161 Bre. 0.9 1.5 22.7 0 0 126 146 (EC5
6.23)
0.67 Si
363.8 SLU 112 Bre. 0.9 1.5 22.7 0 0 126 146 (EC5
6.23)
0.67 Si
363.8 SLU 179 Bre. 0.9 1.5 22.7 0 0 126 146 (EC5
6.23)
0.67 Si
389.9 SLU 130 Bre. 0.9 1.5 22.7 0 0 126 146 (EC5
6.23)
0.66 Si
389.9 SLU 161 Bre. 0.9 1.5 22.7 0 0 126 146 (EC5
6.23)
0.66 Si
Verifica a taglio
Quota Comb. Durata Kmod γM fvd τd Kcr Formula Inv.
coeff.s.
Verifica
170.9 SLU 173 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.2 0.67 (4.4.8) 0.01 Si
142.5 SLU 106 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.2 0.67 (4.4.8) 0.01 Si
142.5 SLU 173 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.2 0.67 (4.4.8) 0.01 Si
142.5 SLU 124 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.2 0.67 (4.4.8) 0.01 Si
170.9 SLU 106 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.2 0.67 (4.4.8) 0.01 Si
114.1 SLU 106 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.2 0.67 (4.4.8) 0.01 Si
114.1 SLU 124 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.2 0.67 (4.4.8) 0.01 Si
114.1 SLU 173 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.2 0.67 (4.4.8) 0.01 Si
170.9 SLU 155 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.2 0.67 (4.4.8) 0.01 Si
114.1 SLU 155 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.2 0.67 (4.4.8) 0.01 Si
Verifica a torsione
Quota Comb. Durata Kmod γM fvd τtord Formula Inv. coeff.s. Verifica
0.1 SLU 106 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si
56.9 SLU 106 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si
56.9 SLU 124 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si
28.5 SLU 173 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si
56.9 SLU 155 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si
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Quota Comb. Durata Kmod γM fvd τtord Formula Inv. coeff.s. Verifica
56.9 SLU 173 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si
28.5 SLU 106 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si
0.1 SLU 155 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si
28.5 SLU 155 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si
28.5 SLU 124 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si
Verifica a taglio con torsione
Quota Comb. Durata Kmod γM τdx τtord fvd Kcr Inv. coeff.s. Formula Verifica
142.5 SLU 106 Ist. 1.1 1.5 0.2 0 29.3 0.67 0.001 (EC5 4.4.10) Si
170.9 SLU 155 Ist. 1.1 1.5 0.2 0 29.3 0.67 0.001 (EC5 4.4.10) Si
170.9 SLU 124 Ist. 1.1 1.5 0.2 0 29.3 0.67 0.001 (EC5 4.4.10) Si
170.9 SLU 106 Ist. 1.1 1.5 0.2 0 29.3 0.67 0.001 (EC5 4.4.10) Si
142.5 SLU 173 Ist. 1.1 1.5 0.2 0 29.3 0.67 0.001 (EC5 4.4.10) Si
142.5 SLU 155 Ist. 1.1 1.5 0.2 0 29.3 0.67 0.001 (EC5 4.4.10) Si
142.5 SLU 124 Ist. 1.1 1.5 0.2 0 29.3 0.67 0.001 (EC5 4.4.10) Si
114.1 SLU 173 Ist. 1.1 1.5 0.2 0 29.3 0.67 0.001 (EC5 4.4.10) Si
114.1 SLU 155 Ist. 1.1 1.5 0.2 0 29.3 0.67 0.001 (EC5 4.4.10) Si
170.9 SLU 173 Ist. 1.1 1.5 0.2 0 29.3 0.67 0.001 (EC5 4.4.10) Si
Verifica Montante 3 (M3)
Materiale Sezione B H Lungh. Classe ser. Kh Kshape β lrel kc
Conifere e pioppo C24
EN 338.
R 10x12 10 12 370 1 1.05 1 1.811 0.27
Sollecitazioni nelle sezioni di verifica
Quota Comb. N Tx Ty Mx My Mt
0.1 SLU 106 -2156 2 0 0 0 0
0.1 SLU 173 -2156 2 0 0 0 0
28.5 SLU 106 -2154 2 0 0 -140 0
28.5 SLU 124 -2154 2 0 0 -140 0
28.5 SLU 155 -2154 2 0 0 -140 0
28.5 SLU 173 -2154 2 0 0 -140 0
56.9 SLU 106 -2152 2 0 0 -280 0
56.9 SLU 124 -2152 2 0 0 -280 0
56.9 SLU 155 -2152 2 0 0 -280 0
56.9 SLU 173 -2152 2 0 0 -280 0
114.1 SLU 106 -1760 -8 0 -1 -68 0
114.1 SLU 124 -1760 -8 0 -1 -68 0
114.1 SLU 155 -1760 -8 0 -1 -68 0
114.1 SLU 173 -1760 -8 0 -1 -68 0
142.5 SLU 124 -1758 -8 0 -1 95 0
142.5 SLU 155 -1758 -8 0 -1 95 0
142.5 SLU 173 -1758 -8 0 -1 95 0
170.9 SLU 106 -1756 -8 0 -1 258 0
170.9 SLU 124 -1756 -8 0 -1 258 0
170.9 SLU 173 -1756 -8 0 -1 258 0
Verifica a pressoflessione instabile
Quota Comb. Durata Kmod γM σ0d σmx σmy f0d fmd Formula Inv.
coeff.s.
Verifica
56.9 SLU 155 Ist. 1.1 1.5 17.9 0 1.4 154 184 (EC5
6.23)
0.44 Si
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Quota Comb. Durata Kmod γM σ0d σmx σmy f0d fmd Formula Inv.
coeff.s.
Verifica
56.9 SLU 124 Ist. 1.1 1.5 17.9 0 1.4 154 184 (EC5
6.23)
0.44 Si
56.9 SLU 106 Ist. 1.1 1.5 17.9 0 1.4 154 184 (EC5
6.23)
0.44 Si
56.9 SLU 173 Ist. 1.1 1.5 17.9 0 1.4 154 184 (EC5
6.23)
0.44 Si
28.5 SLU 155 Ist. 1.1 1.5 17.9 0 0.7 154 184 (EC5
6.23)
0.43 Si
28.5 SLU 106 Ist. 1.1 1.5 17.9 0 0.7 154 184 (EC5
6.23)
0.43 Si
28.5 SLU 173 Ist. 1.1 1.5 17.9 0 0.7 154 184 (EC5
6.23)
0.43 Si
28.5 SLU 124 Ist. 1.1 1.5 17.9 0 0.7 154 184 (EC5
6.23)
0.43 Si
0.1 SLU 173 Ist. 1.1 1.5 18 0 0 154 184 (EC5
6.23)
0.43 Si
0.1 SLU 106 Ist. 1.1 1.5 18 0 0 154 184 (EC5
6.23)
0.43 Si
Verifica a taglio
Quota Comb. Durata Kmod γM fvd τd Kcr Formula Inv.
coeff.s.
Verifica
114.1 SLU 124 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.1 0.67 (4.4.8) 0.01 Si
170.9 SLU 124 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.1 0.67 (4.4.8) 0.01 Si
142.5 SLU 173 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.1 0.67 (4.4.8) 0.01 Si
114.1 SLU 106 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.1 0.67 (4.4.8) 0.01 Si
114.1 SLU 173 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.1 0.67 (4.4.8) 0.01 Si
142.5 SLU 155 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.1 0.67 (4.4.8) 0.01 Si
114.1 SLU 155 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.1 0.67 (4.4.8) 0.01 Si
170.9 SLU 106 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.1 0.67 (4.4.8) 0.01 Si
170.9 SLU 173 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.1 0.67 (4.4.8) 0.01 Si
142.5 SLU 124 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.1 0.67 (4.4.8) 0.01 Si
Verifica Traverso 1 (T1)
Materiale Sezione B H Lungh. Classe ser. Kh Kshape
Conifere e pioppo C24 EN
338.
R 12x10 12 10 100 1 1.05
Sollecitazioni nelle sezioni di verifica
Posizione Comb. N Tx Ty Mx My Mt
50 SLU 105 0 -39 2 17 322 0
50 SLU 111 0 39 -2 17 321 0
50 SLU 111 0 -39 2 17 322 0
50 SLU 123 0 -39 2 17 322 0
50 SLU 129 0 39 -2 17 321 0
50 SLU 129 0 -39 2 17 322 0
50 SLU 154 0 -39 2 17 322 0
50 SLU 154 0 39 -2 17 321 0
50 SLU 160 0 -39 2 17 322 0
50 SLU 172 0 -39 2 17 322 0
50 SLU 172 0 39 -2 17 321 0
50 SLU 178 0 -39 2 17 322 0
28
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A TEL 030301879 FAX 030392810 micheletti.ingegneria@tin.it www.michelettiingegneria.it
Verifica a pressoflessione
Posizione Comb. Durata Kmod γM σ0d σmx σmy f0d fmd Formula Inv.
coeff.s.
Verifica
50 SLU 154 Ist. 1.1 1.5 0.1 1.3 184 (4.4.5) 0.01 Si
50 SLU 123 Ist. 1.1 1.5 0.1 1.3 184 (4.4.5) 0.01 Si
50 SLU 105 Ist. 1.1 1.5 0.1 1.3 184 (4.4.5) 0.01 Si
50 SLU 172 Ist. 1.1 1.5 0.1 1.3 184 (4.4.5) 0.01 Si
50 SLU 111 Ist. 1.1 1.5 0.1 1.3 184 (4.4.5) 0.01 Si
50 SLU 160 Ist. 1.1 1.5 0.1 1.3 184 (4.4.5) 0.01 Si
50 SLU 178 Ist. 1.1 1.5 0.1 1.3 184 (4.4.5) 0.01 Si
50 SLU 129 Ist. 1.1 1.5 0.1 1.3 184 (4.4.5) 0.01 Si
50 SLU 172 Ist. 1.1 1.5 0.1 1.3 184 (4.4.5) 0.01 Si
50 SLU 154 Ist. 1.1 1.5 0.1 1.3 184 (4.4.5) 0.01 Si
Verifica a taglio
Posizione Comb. Durata Kmod γM fvd τd Kcr Formula Inv.
coeff.s.
Verifica
50 SLU 172 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.7 0.67 (4.4.8) 0.02 Si
50 SLU 154 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.7 0.67 (4.4.8) 0.02 Si
50 SLU 105 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.7 0.67 (4.4.8) 0.02 Si
50 SLU 123 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.7 0.67 (4.4.8) 0.02 Si
50 SLU 160 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.7 0.67 (4.4.8) 0.02 Si
50 SLU 178 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.7 0.67 (4.4.8) 0.02 Si
50 SLU 129 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.7 0.67 (4.4.8) 0.02 Si
50 SLU 111 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.7 0.67 (4.4.8) 0.02 Si
50 SLU 111 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.7 0.67 (4.4.8) 0.02 Si
50 SLU 129 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.7 0.67 (4.4.8) 0.02 Si
Verifica a torsione
Sezioni non sollecitate a torsione.
Verifica a taglio con torsione
Sezioni non sollecitate a taglio e torsione.
Verifica a compressione perpendicolare alle fibre
Montante Comb. Durata Kmod γM b l lef Aef Fc,90,d σc,90,d kc,90 fc,90,d Inv.
coeff.s.
Verifica
M2 SLU
161
Bre. 0.9 1.5 12 14 20 240 -3786 15.8 1.25 15 0.84 Si
M2 SLU
179
Bre. 0.9 1.5 12 14 20 240 -3786 15.8 1.25 15 0.84 Si
M2 SLU
130
Bre. 0.9 1.5 12 14 20 240 -3786 15.8 1.25 15 0.84 Si
M2 SLU
112
Bre. 0.9 1.5 12 14 20 240 -3786 15.8 1.25 15 0.84 Si
M2 SLU 32 Bre. 0.9 1.5 12 14 20 240 -3311 13.8 1.25 15 0.74 Si
M2 SLU 81 Bre. 0.9 1.5 12 14 20 240 -3311 13.8 1.25 15 0.74 Si
M2 SLU 14 Bre. 0.9 1.5 12 14 20 240 -3311 13.8 1.25 15 0.74 Si
M2 SLU 63 Bre. 0.9 1.5 12 14 20 240 -3311 13.8 1.25 15 0.74 Si
M2 SLU 99 Per. 0.6 1.5 12 14 20 240 -2058 8.6 1.25 10 0.69 Si
M2 SLU
148
Per. 0.6 1.5 12 14 20 240 -2058 8.6 1.25 10 0.69 Si
29
STUDIO MICHELETTI – STUDIO ASSOCIATO DI INGEGNERIA E ARCHITETTURA Codice Fiscale e Partita IVA 03944860984 25123 BRESCIA VIA SAN ROCCHINO 99
A TEL 030301879 FAX 030392810 micheletti.ingegneria@tin.it www.michelettiingegneria.it
Verifica Traverso 2 (T2)
Materiale Sezione B H Lungh. Classe ser. Kh Kshape
Conifere e pioppo C24 EN
338.
R 12x10 12 10 33 1 1.05 1.18
Sollecitazioni nelle sezioni di verifica
Posizione Comb. N Tx Ty Mx My Mt
50 SLU 1 2 0 -1 0 0 0
50 SLU 50 2 0 -1 0 0 0
50 SLU 99 3 0 -2 0 0 0
50 SLU 148 3 0 -2 0 0 0
50 SLV 1 2 0 -1 0 0 -9
50 SLV 3 2 0 -1 0 0 -9
50 SLV 14 2 0 -1 0 0 9
75 SLU 4 1 0 0 -16 0 0
75 SLU 5 1 0 0 -16 0 -2
75 SLU 22 1 0 0 -16 0 0
75 SLU 23 1 0 0 -16 0 -2
75 SLU 53 1 0 0 -16 0 0
75 SLU 54 1 0 0 -16 0 -2
75 SLU 71 1 0 0 -16 0 0
75 SLU 72 1 0 0 -16 0 -2
75 SLV 1 2 0 0 -16 0 -9
75 SLV 3 2 0 0 -16 0 -9
75 SLV 14 2 0 0 -16 0 9
100 SLU 1 2 0 1 0 0 0
100 SLU 50 2 0 1 0 0 0
100 SLU 99 3 0 2 0 0 0
100 SLU 136 3 0 2 0 0 0
100 SLU 148 3 0 2 0 0 0
100 SLU 185 3 0 2 0 0 0
100 SLV 1 2 0 1 0 0 -9
100 SLV 3 2 0 1 0 0 -9
100 SLV 14 2 0 1 0 0 9
100 SLV 16 2 0 1 0 0 9
Verifica a pressoflessione
Posizione Comb. Durata Kmod γM σ0d σmx σmy f0d fmd Formula Inv.
coeff.s.
Verifica
75 SLU 4 Ist. 1.1 1.5 0.1 0 184 (4.4.5) 0 Si
75 SLU 22 Ist. 1.1 1.5 0.1 0 184 (4.4.5) 0 Si
75 SLU 53 Ist. 1.1 1.5 0.1 0 184 (4.4.5) 0 Si
75 SLU 71 Ist. 1.1 1.5 0.1 0 184 (4.4.5) 0 Si
75 SLU 5 Ist. 1.1 1.5 0.1 0 184 (4.4.5) 0 Si
75 SLU 23 Ist. 1.1 1.5 0.1 0 184 (4.4.5) 0 Si
75 SLU 54 Ist. 1.1 1.5 0.1 0 184 (4.4.5) 0 Si
75 SLU 72 Ist. 1.1 1.5 0.1 0 184 (4.4.5) 0 Si
Verifica a taglio
Posizione Comb. Durata Kmod γM fvd τd Kcr Formula Inv.
coeff.s.
Verifica
100 SLU 99 Per. 0.6 1.5 16 0 1 (4.4.8) 0 Si
100 SLU 148 Per. 0.6 1.5 16 0 1 (4.4.8) 0 Si
50 SLU 99 Per. 0.6 1.5 16 0 1 (4.4.8) 0 Si
30
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Posizione Comb. Durata Kmod γM fvd τd Kcr Formula Inv.
coeff.s.
Verifica
50 SLU 148 Per. 0.6 1.5 16 0 1 (4.4.8) 0 Si
100 SLU 1 Per. 0.6 1.5 16 0 1 (4.4.8) 0 Si
100 SLU 50 Per. 0.6 1.5 16 0 1 (4.4.8) 0 Si
50 SLU 50 Per. 0.6 1.5 16 0 1 (4.4.8) 0 Si
50 SLU 1 Per. 0.6 1.5 16 0 1 (4.4.8) 0 Si
100 SLU 185 Med. 0.8 1.5 21.3 0 1 (4.4.8) 0 Si
100 SLU 136 Med. 0.8 1.5 21.3 0 1 (4.4.8) 0 Si
Verifica a torsione
Posizione Comb. Durata Kmod γM fvd τtord Formula Inv. coeff.s. Verifica
75 SLV 3 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si
50 SLV 3 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si
100 SLV 3 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si
50 SLV 14 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si
100 SLV 14 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si
75 SLV 14 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si
75 SLV 1 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si
50 SLV 1 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si
100 SLV 1 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si
100 SLV 16 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si
Verifica a taglio con torsione
Posizione Comb. Durata Kmod γM τdx τtord fvd Kcr Inv. coeff.s. Formula Verifica
100 SLV 3 Ist. 1.1 1.5 0 0 29.3 1 0.001 (EC5 4.4.10) Si
50 SLV 3 Ist. 1.1 1.5 0 0 29.3 1 0.001 (EC5 4.4.10) Si
75 SLV 3 Ist. 1.1 1.5 0 0 29.3 1 0.001 (EC5 4.4.10) Si
100 SLV 14 Ist. 1.1 1.5 0 0 29.3 1 0.001 (EC5 4.4.10) Si
50 SLV 14 Ist. 1.1 1.5 0 0 29.3 1 0.001 (EC5 4.4.10) Si
75 SLV 14 Ist. 1.1 1.5 0 0 29.3 1 0.001 (EC5 4.4.10) Si
100 SLV 1 Ist. 1.1 1.5 0 0 29.3 1 0.001 (EC5 4.4.10) Si
50 SLV 1 Ist. 1.1 1.5 0 0 29.3 1 0.001 (EC5 4.4.10) Si
75 SLV 1 Ist. 1.1 1.5 0 0 29.3 1 0.001 (EC5 4.4.10) Si
100 SLV 16 Ist. 1.1 1.5 0 0 29.3 1 0.001 (EC5 4.4.10) Si
Verifica a compressione perpendicolare alle fibre
Traverso non sollecitato a compressione perpendicolare alle fibre.
Verifica Traverso 3 (T3)
Materiale Sezione B H Lungh. Classe ser. Kh Kshape
Conifere e pioppo C24 EN
338.
R 12x10 12 10 33 1 1.05 1.18
Sollecitazioni nelle sezioni di verifica
Posizione Comb. N Tx Ty Mx My Mt
0 SLU 1 2 0 -1 0 0 0
0 SLU 50 2 0 -1 0 0 0
0 SLU 99 3 0 -2 0 0 0
0 SLU 136 3 0 -2 0 0 0
0 SLU 148 3 0 -2 0 0 0
0 SLU 185 3 0 -2 0 0 0
31
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A TEL 030301879 FAX 030392810 micheletti.ingegneria@tin.it www.michelettiingegneria.it
Posizione Comb. N Tx Ty Mx My Mt
0 SLV 2 2 0 -1 0 0 11
0 SLV 13 2 0 -1 0 0 -11
0 SLV 15 2 0 -1 0 0 -11
25 SLU 2 1 0 0 -16 0 -4
25 SLU 3 1 0 0 -16 0 -4
25 SLU 20 1 0 0 -16 0 -4
25 SLU 21 1 0 0 -16 0 -4
25 SLU 51 1 0 0 -16 0 -4
25 SLU 52 1 0 0 -16 0 -4
25 SLU 69 1 0 0 -16 0 -4
25 SLU 70 1 0 0 -16 0 -4
25 SLV 2 2 0 0 -16 0 11
25 SLV 13 2 0 0 -16 0 -11
25 SLV 15 2 0 0 -16 0 -11
50 SLU 1 2 0 1 0 0 0
50 SLU 50 2 0 1 0 0 0
50 SLU 99 3 0 2 0 0 0
50 SLU 148 3 0 2 0 0 0
50 SLV 2 2 0 1 0 0 11
50 SLV 4 2 0 1 0 0 11
50 SLV 13 2 0 1 0 0 -11
50 SLV 15 2 0 1 0 0 -11
Verifica a pressoflessione
Posizione Comb. Durata Kmod γM σ0d σmx σmy f0d fmd Formula Inv.
coeff.s.
Verifica
25 SLU 3 Ist. 1.1 1.5 0.1 0 184 (4.4.5) 0 Si
25 SLU 21 Ist. 1.1 1.5 0.1 0 184 (4.4.5) 0 Si
25 SLU 52 Ist. 1.1 1.5 0.1 0 184 (4.4.5) 0 Si
25 SLU 70 Ist. 1.1 1.5 0.1 0 184 (4.4.5) 0 Si
25 SLU 2 Ist. 1.1 1.5 0.1 0 184 (4.4.5) 0 Si
25 SLU 20 Ist. 1.1 1.5 0.1 0 184 (4.4.5) 0 Si
25 SLU 51 Ist. 1.1 1.5 0.1 0 184 (4.4.5) 0 Si
25 SLU 69 Ist. 1.1 1.5 0.1 0 184 (4.4.5) 0 Si
Verifica a taglio
Posizione Comb. Durata Kmod γM fvd τd Kcr Formula Inv.
coeff.s.
Verifica
0 SLU 99 Per. 0.6 1.5 16 0 1 (4.4.8) 0 Si
0 SLU 148 Per. 0.6 1.5 16 0 1 (4.4.8) 0 Si
50 SLU 148 Per. 0.6 1.5 16 0 1 (4.4.8) 0 Si
50 SLU 99 Per. 0.6 1.5 16 0 1 (4.4.8) 0 Si
0 SLU 50 Per. 0.6 1.5 16 0 1 (4.4.8) 0 Si
0 SLU 1 Per. 0.6 1.5 16 0 1 (4.4.8) 0 Si
50 SLU 1 Per. 0.6 1.5 16 0 1 (4.4.8) 0 Si
50 SLU 50 Per. 0.6 1.5 16 0 1 (4.4.8) 0 Si
0 SLU 136 Med. 0.8 1.5 21.3 0 1 (4.4.8) 0 Si
0 SLU 185 Med. 0.8 1.5 21.3 0 1 (4.4.8) 0 Si
Verifica a torsione
Posizione Comb. Durata Kmod γM fvd τtord Formula Inv. coeff.s. Verifica
50 SLV 15 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si
0 SLV 15 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si
25 SLV 15 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si
32
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A TEL 030301879 FAX 030392810 micheletti.ingegneria@tin.it www.michelettiingegneria.it
Posizione Comb. Durata Kmod γM fvd τtord Formula Inv. coeff.s. Verifica
50 SLV 2 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si
0 SLV 2 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si
25 SLV 2 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si
0 SLV 13 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si
50 SLV 13 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si
25 SLV 13 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si
50 SLV 4 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si
Verifica a taglio con torsione
Posizione Comb. Durata Kmod γM τdx τtord fvd Kcr Inv. coeff.s. Formula Verifica
0 SLV 15 Ist. 1.1 1.5 0 0 29.3 1 0.001 (EC5 4.4.10) Si
50 SLV 15 Ist. 1.1 1.5 0 0 29.3 1 0.001 (EC5 4.4.10) Si
25 SLV 15 Ist. 1.1 1.5 0 0 29.3 1 0.001 (EC5 4.4.10) Si
0 SLV 2 Ist. 1.1 1.5 0 0 29.3 1 0.001 (EC5 4.4.10) Si
50 SLV 2 Ist. 1.1 1.5 0 0 29.3 1 0.001 (EC5 4.4.10) Si
25 SLV 2 Ist. 1.1 1.5 0 0 29.3 1 0.001 (EC5 4.4.10) Si
0 SLV 13 Ist. 1.1 1.5 0 0 29.3 1 0.001 (EC5 4.4.10) Si
50 SLV 13 Ist. 1.1 1.5 0 0 29.3 1 0.001 (EC5 4.4.10) Si
25 SLV 13 Ist. 1.1 1.5 0 0 29.3 1 0.001 (EC5 4.4.10) Si
0 SLV 4 Ist. 1.1 1.5 0 0 29.3 1 0.001 (EC5 4.4.10) Si
Verifica a compressione perpendicolare alle fibre
Traverso non sollecitato a compressione perpendicolare alle fibre.
Verifica Traverso 4 (T4)
Materiale Sezione B H Lungh. Classe ser. Kh Kshape
Conifere e pioppo C24 EN
338.
R 12x10 12 10 100 1 1.05
Sollecitazioni nelle sezioni di verifica
Posizione Comb. N Tx Ty Mx My Mt
0 SLU 63 0 0 -265 0 0 0
0 SLU 81 0 0 -265 0 0 0
0 SLU 112 0 0 -300 0 0 1
0 SLU 130 0 0 -300 0 0 1
0 SLU 161 0 0 -300 0 0 1
0 SLU 179 0 0 -300 0 0 1
25 SLU 32 0 0 -69 -4184 0 0
25 SLU 81 0 0 -69 -4184 0 0
25 SLU 112 0 0 -80 -4751 0 1
25 SLU 130 0 0 -80 -4751 0 1
25 SLU 161 0 0 -80 -4751 0 1
25 SLU 179 0 0 -80 -4751 0 1
75 SLU 112 0 0 78 -4705 0 0
75 SLU 130 0 0 78 -4705 0 0
75 SLU 161 0 0 78 -4705 0 0
75 SLU 179 0 0 78 -4705 0 0
100 SLU 112 0 0 298 0 0 0
100 SLU 130 0 0 298 0 0 0
100 SLU 161 0 0 298 0 0 0
100 SLU 179 0 0 298 0 0 0
33
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A TEL 030301879 FAX 030392810 micheletti.ingegneria@tin.it www.michelettiingegneria.it
Verifica a pressoflessione
Posizione Comb. Durata Kmod γM σ0d σmx σmy f0d fmd Formula Inv.
coeff.s.
Verifica
25 SLU 130 Bre. 0.9 1.5 23.8 0 150.6 (4.4.5) 0.16 Si
25 SLU 161 Bre. 0.9 1.5 23.8 0 150.6 (4.4.5) 0.16 Si
25 SLU 112 Bre. 0.9 1.5 23.8 0 150.6 (4.4.5) 0.16 Si
25 SLU 179 Bre. 0.9 1.5 23.8 0 150.6 (4.4.5) 0.16 Si
75 SLU 130 Bre. 0.9 1.5 23.5 0 150.6 (4.4.5) 0.16 Si
75 SLU 112 Bre. 0.9 1.5 23.5 0 150.6 (4.4.5) 0.16 Si
75 SLU 161 Bre. 0.9 1.5 23.5 0 150.6 (4.4.5) 0.16 Si
75 SLU 179 Bre. 0.9 1.5 23.5 0 150.6 (4.4.5) 0.16 Si
25 SLU 32 Bre. 0.9 1.5 20.9 0 150.6 (4.4.5) 0.14 Si
25 SLU 81 Bre. 0.9 1.5 20.9 0 150.6 (4.4.5) 0.14 Si
Verifica a taglio
Posizione Comb. Durata Kmod γM fvd τd Kcr Formula Inv.
coeff.s.
Verifica
0 SLU 161 Bre. 0.9 1.5 24 3.7 1 (4.4.8) 0.16 Si
0 SLU 179 Bre. 0.9 1.5 24 3.7 1 (4.4.8) 0.16 Si
0 SLU 130 Bre. 0.9 1.5 24 3.7 1 (4.4.8) 0.16 Si
0 SLU 112 Bre. 0.9 1.5 24 3.7 1 (4.4.8) 0.16 Si
100 SLU 130 Bre. 0.9 1.5 24 3.7 1 (4.4.8) 0.16 Si
100 SLU 112 Bre. 0.9 1.5 24 3.7 1 (4.4.8) 0.16 Si
100 SLU 161 Bre. 0.9 1.5 24 3.7 1 (4.4.8) 0.16 Si
100 SLU 179 Bre. 0.9 1.5 24 3.7 1 (4.4.8) 0.16 Si
0 SLU 81 Bre. 0.9 1.5 24 3.3 1 (4.4.8) 0.14 Si
0 SLU 63 Bre. 0.9 1.5 24 3.3 1 (4.4.8) 0.14 Si
Verifica a torsione
Sezioni non sollecitate a torsione.
Verifica a taglio con torsione
Sezioni non sollecitate a taglio e torsione.
Verifica a compressione perpendicolare alle fibre
Montante Comb. Durata Kmod γM b l lef Aef Fc,90,d σc,90,d kc,90 fc,90,d Inv.
coeff.s.
Verifica
M2 SLU
112
Bre. 0.9 1.5 12 14 20 240 -3810 15.9 1.25 15 0.85 Si
M2 SLU
179
Bre. 0.9 1.5 12 14 20 240 -3810 15.9 1.25 15 0.85 Si
M2 SLU
161
Bre. 0.9 1.5 12 14 20 240 -3810 15.9 1.25 15 0.85 Si
M2 SLU
130
Bre. 0.9 1.5 12 14 20 240 -3810 15.9 1.25 15 0.85 Si
M2 SLU 81 Bre. 0.9 1.5 12 14 20 240 -3338 13.9 1.25 15 0.74 Si
M2 SLU 14 Bre. 0.9 1.5 12 14 20 240 -3338 13.9 1.25 15 0.74 Si
M2 SLU 63 Bre. 0.9 1.5 12 14 20 240 -3338 13.9 1.25 15 0.74 Si
M2 SLU 32 Bre. 0.9 1.5 12 14 20 240 -3338 13.9 1.25 15 0.74 Si
M2 SLU 99 Per. 0.6 1.5 12 14 20 240 -2045 8.5 1.25 10 0.68 Si
M2 SLU
148
Per. 0.6 1.5 12 14 20 240 -2045 8.5 1.25 10 0.68 Si
34
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Verifica capacità portante di piastra
Verifica condotta secondo EC5 §9.2.4.2 (Analisi semplificata di pareti a diaframma - Metodo A)
Verifica passo connettori
Foglio Connettore Passo
perimetrali
Passo
perimetrali max
Passo interni Passo interni
max
Verifica
1 Cambretta 10 15 20 20 Si
Resistenza caratteristica singoli fogli
Pannello Foglio Apertura t t min b h b/h bnet/t c s Ff,Rk Formula Fv,Rk Res.%
P1 Anteriore No 1.5 1.3 100 285 0.35 22 0.7 10 59.7 8.6(f) 419 100
P1 Posteriore No 1.5 1.3 100 285 0.35 22 0.7 10 59.7 8.6(f) 419 100
P2 Anteriore No 1.5 1.3 100 105 0.95 22 1 10 59.7 8.6(f) 597.1 0
P2 Posteriore No 1.5 1.3 100 105 0.95 22 1 10 59.7 8.6(f) 597.1 0
Ingobbamento per taglio dei fogli trascurabile essendo bnet/t <= 100.
Verifica capacità portante dell'intera parete
Comb. Durata Kmod γM Fv,Ed Fv,Rd Inv. coeff.s. Verifica
SLU 106 Ist. 1.1 1.5 -308.8 737.4 0.419 Si
SLU 124 Ist. 1.1 1.5 -308.8 737.4 0.419 Si
SLU 155 Ist. 1.1 1.5 -308.8 737.4 0.419 Si
SLU 173 Ist. 1.1 1.5 -308.8 737.4 0.419 Si
SLU 8 Ist. 1.1 1.5 -308 737.4 0.418 Si
SLU 75 Ist. 1.1 1.5 -308 737.4 0.418 Si
SLU 26 Ist. 1.1 1.5 -308 737.4 0.418 Si
SLU 57 Ist. 1.1 1.5 -308 737.4 0.418 Si
SLU 100 Ist. 1.1 1.5 -307 737.4 0.416 Si
SLU 118 Ist. 1.1 1.5 -307 737.4 0.416 Si
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A) FISSAGGIO COLMO AL MONACO DELLA CAPRIATA
Il fissaggio della trave di colmo viene effettuato tramite una piastra a scomparsa tipo “Alumidi con
fori” con 7 perni Ø12*140 mm, che lavorano su due sezioni di taglio, e 30 viti tipo LBS Ø5*60
mm.
828
Monaco
Colmo
6
44
6
Piastra tipo ALUmidi 280
7 spinotti Ø12x140
chiodatura parziale con 30 viti tipo LBS Ø5,0x60
scala 1:5
La chiodatura parziale va
realizzata posizionando i
chiodi in maniera alternata
Il valore massimo della reazione all’appoggio per la combinazione agli SLU è:
Rv,ED= 34,40 kN
La resistenza totale offerta dal fissaggio (da valori tabellati forniti dal produttore) è pari a:
RV,d = 37,80 kN
Il collegamento risulta, dunque, verificato.
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B) FISSAGGIO ARCARECCI AL COLMO
Il fissaggio degli arcarecci interni siti in prossimità della capriata viene realizzato tramite una
coppia di viti a tutto filetto tipo VGZ 9x240, in quanto la presenza della piastra a scomparsa
colmo-monaco impedisce la realizzazione del fissaggio a coda di rondine, utilizzato per gli altri
arcarecci.
Il valore massimo della reazione all’appoggio per la combinazione agli SLU è:
Rv,ED= 6,00 kN
La resistenza totale offerta dalla coppia di viti (da valori tabellati forniti dal produttore) è pari a:
RV,d = 9,22 kN
Il collegamento risulta, dunque, verificato.
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C) FISSAGGIO PARETE ALLA BASE (Trazione)
Il fissaggio a trazione della parete al cordolo di fondazione è realizzato con un piatto che ne
impedisce il sollevamento alle estremità. Il collegamento del piatto al cordolo in calcestruzzo
armato è realizzato con un ancorante a vite Ø12X80 mm, mentre il collegamento al montante
della parete è realizzato con 15 chiodi tipo Anker 4x60 mm.
Si riportano le verifiche del fissaggio indicato nell’immagine seguente.
Verifica lato legno
Il valore massimo di trazione alla base della parete, in combinazione SLV, risulta pari a:
NEd = 11,14 kN
La resistenza a trazione del piatto è assunta pari a:
Nu,Rd = 0,9 ∙ Anet ∙ ftk / γM2 = 0,9 ∙ 135 mm2 ∙ 360 N/mm
2 / 1,25 = 34,99 kN
Il piatto è collegato al montante in legno mediante 15 chiodi Anker 4x60. La capacità portante a
taglio del singolo chiodo è pari a Rv,d = 1,65 kN (da valori caratteristici tabellati, calcolati secondo
EN 1995:2004 o DIN 1052:2004), per cui la capacità portante della chiodatura è pari a:
Rv,d,tot = 24,75 kN
La capacità portante del giunto viene presa pari al minimo tra Nu,Rd e Rv,d,tot:
Rv,d,tot = 24,75 kN > NEd = 11,14 kN
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Verifica lato calcestruzzo
Il piatto in acciaio è fissato al cordolo in c.a. mediante un ancorante a vite Ø12 mm.
Si riporta la verifica del fissaggio, che è stata eseguita con il software di calcolo Hilti Profis
Anchor.
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Per i particolari costruttivi si vedano le tavole allegate.
IL PROGETTISTA
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