elementi opterećeni na savijanje - nosači · pdf file– težište i centar...
Post on 09-Mar-2018
262 Views
Preview:
TRANSCRIPT
Metalne konstrukcije 1 P6-1
Elementi opterećeni na savijanje - nosači
Metalne konstrukcije 1 P6-2
Slučajevi naprezanja
Savijanje dominantan vid naprezanja!
Savijanje može biti posledica sledećih naprezanja:
– čisto pravo savijanje (My);
– pravo savijanje silama, (My, Vz);
– koso savijanje (My, Mz);
– koso savijanje silama (My, Vz, Mz, Vy);
– ekscentrično naprezanje (veliki ekscentricitet - mala aksijalna sila).
Metalne konstrukcije 1 P6-3
Mogućnosti prihvatanja uticaja savijanja – Vrste nosača
– Dominantan deo momenta savijana se prihvata nožicama (puni nosači) ili pojasnim štapovima (rešetkasti nosači);
– Dominantan deo transverzalne (smičuće) sile se prihvata rebrom (puni nosači), odnosno štapovima ispune (rešetkasti nosači);
Puni nosači Rešetkasti nosači
Metalne konstrukcije 1 P6-4
Prednosti i mane
Puni nosači:
– su jednostavniji za izradu, pa imaju manju jediničnu cenu,
– imaju povoljniji odnos obim/površina (jeftinija antikoroziona zaštita),
– veća težina od rešetkastih,
Rešetkasti nosači:
– mogu da savladaju znatno veća opterećenja i da premoste značajne raspone;
– lakši su od odgovarajućih punih nosača;
– zahtevaju znatno veći rad pri izradi (veća jedinična cena);
Metalne konstrukcije 1 P6-5
Različite vrste nosača
Metalne konstrukcije 1 P6-6
Puni nosači
Puni nosači mogu da budu izrađeni :
– od vruće valjanih profila;
– kao puni limeni nosači u zavarenoj izradi ili
– puni limeni nosači u zakovanoj izradi;
Metalne konstrukcije 1 P6-7
Statički sistemi punih nosača
Metalne konstrukcije 1 P6-8
Puni nosači izrađeni od vruće valjanih profila
a) I profili sa uskim nožicama (IPN ili IPE);
b) I profili sa širokim nožicama (HEA, HEB, HEM);
c) U profili;
Oblici poprečnih preseka standardnih vruće valjanih profila
Metalne konstrukcije 1 P6-9
I profili sa uskim nožicama - IPE i IPN
– Primenjuju se najčešče u slučaju savijanja samo oko jače ose inercije (My);
– Imaju povoljan odnos Wy/A (racionalnost u pogledu savijanja);
– Imaju malu nosivost na savijanje oko slabije ose inercije;
– Relativno uska nožica smanjuje otpornost na bočno-torziono izvijanje, pa ih treba izbegavati kada nije obezbeđeno dovoljno često bočno pridržavanje;
Metalne konstrukcije 1 P6-10
Prednosti IPE profila u odnosu na klasičan IPN profil
Paralelne obe strane nožica; Nisu potrebne kose podložne pločice; Podvezice se mogu postaviti sa obe strane; Nožice su šire Veća nosivost na savijanje oko slabije ose Veća otpornost na bočno-torziono izvijanje; Manja debljina rebra; Povoljniji odnos Wy/A; Manja težina
Metalne konstrukcije 1 P6-11
Uporedni prikaz važnih parametara IPN i IPE profila
Metalne konstrukcije 1 P6-12
I profili sa širokim nožicama – HEA, HEB, HEM
Primenjuju se u slučaju:
– većih raspona i opterećenja;
– kosog savijanja;
– kada su izraženiji problemi bočno-torzionog izvijanja;
– kada je ograničena građevinska visina;
Imaju veću težinu od I profila sa uskim nožicama;
Izbegavati HEM profile (velika težina)!
Metalne konstrukcije 1 P6-13
Komparativna analiza efikasnosti različitih oblika poprečnog preseka
g h f
PROFIL
kg/m mm MPa mm
1 IPE 400 66,3 400 137,9 22,0
2 HEA 320 97,6 310 108,1 22,1
3 HEB 280 103,0 280 115,9 26,4
4 HEM 240 157,0 270 88,8 20,9
L=8,00 m
q= 20 kN/m
Metalne konstrukcije 1 P6-14
Nosači od U profila
– Težište i centar smicanja se ne poklapaju.
– Primenjuju se uglavnom za manja naprezanja i sekundarne elemente;
– Mogu se primenjivati kao udvojeni profili, ili u kombinacijom sa drugim profilima (npr. I profilom)
Metalne konstrukcije 1 P6-15
Povećanje nosivosti vrućevaljanih profila
Može se ostvariti na više načina:
1. Povećanjem broja nosača (na primer udvajanjem);
2. Postavljanjem dodatnih pojasnih lamela;
3. Povećavanjem visine rebra umetanjem komada lima;
Ovo povećanje nosivosti je limitirano (maks. 70-80%);
Metalne konstrukcije 1 P6-16
Nosači od više povezanih vrućevaljanih profila
Veze pomoću zavrtnjeva (zakivaka) na svakih 1-1,5 m
Veza kontinualnim zavarivanjem
Metalne konstrukcije 1 P6-17
Povećanje nosivosti primenom dodatnih lamela
Dodatna lamela
Dodatna lamela
Metalne konstrukcije 1 P6-18
Povećanje nosivosti povećanjem visine rebra - umetanjem dela rebra
Metalne konstrukcije 1 P6-19
Proračun punih nosača
Neophodno je da se sprovedu sledeće kontrole: Granična stanja nosivosti - ULS: • Kontrola nosivosti poprečnih preseka za sve merodavne
poprečne preseke (uvek); • Kontrola nosivosti nosača na bočno-torziono izvijanje
(ukoliko je potrebno); • Kontrola izbočavanja (najčešće nije neophodno kod
standardnih valjanih profila); Granična stanja upotrebljivosti – SLS: • Kontrola deformacija (uvek) – ugiba i/ili obrtanja preseka; • Kontrola vibracija (kada se zahteva); • Kontrola napona – elastično ponašanje (kada se zahteva – kod
dinamički opterećenih konstrukcija)
Metalne konstrukcije 1 P6-20
Kontrola nosivosti poprečnih preseka
– Kontrola nosivosti poprečnih preseka treba da se sprovede u svim poprečnim presecima sa maksimalnim uticajima, kao i na svim mestima diskontinuiteta (promene geometrije preseka);
– Kod punih nosača dominantni uticaji su: moment savijanja MEd i smičuća (transverzalna) sila VEd;
– Neophodno je da se izvrši kontrola nosivosti preseka na savijanje, smicanje i po potrebi na interakciju savijanja i smicanja;
Metalne konstrukcije 1 P6-21
Savijanje
Metalne konstrukcije 1 P6-22
Proračun momenta nosivosti poprečnog preseka
– Proračunska vrednost momenta nosivosti poprečnog preseka Mc,Rd zavisi od klase poprečnog preseka;
– Za preseke klase 1 i 2 koristi se plastičan model ponašanja (Mpl);
– Za preseke klase 3 primenjuje se elastična lokalna analiza (Mel);
– Za poprečne preseke klase 4 nosivost se određuje takođe primenom elastične analize, ali sa efektivnim poprečnim presekom usled izbočavanja (Meff);
Metalne konstrukcije 1 P6-23
Momenti nosivosti za različite klase preseka
Metalne konstrukcije 1 P6-24
Proračunska vrednost momenta nosivosti – Mc,Rd
MEd proračunska vrednost momenta savijanja,
Mc,Rd proračunska vrednost momenta nosivosti,
Wpl plastični otporni moment poprečnog preseka,
Wel,min minimalni elastični otporni moment poprečnog preseka,
Weff,min minimalni otporni moment efektivnog poprečnog preseka,
fy granica razvlačenja.
4 klasu za
3 klasu za
2 i 1 klase za
0
0
0
Myeff
Myel
Mypl
Rdc
fW
fW
fW
M
/
/
/
min,
min,,01,
M
M
Rd,c
Ed
Metalne konstrukcije 1 P6-25
Plastifikacija monosimetričnog I preseka
n
iiiy
n
iiiRdpl zAfzFM
11
,
yf1
yf2 yf2
yf1 yf1
yf2
Elastičan Elasto-plastičan Plastičan
Dijagrami normalnih napona Dilatacije
Ai površina dela poprečnog preseka,
zi rastojanje od težišta dela preseka do plastične neutralne linije.
Klasa 1 ili 2
Kla
sa 1
ili 2
1
2
3
4
1
2
3
4
e.n.o.T
e.p.n.o.
p.n.o.
težište
n
iiipl zAW
1
Metalne konstrukcije 1 P6-26
w
ff
t
AAdd
2221
1,, 2 22 2
221222111 /// ,,,,, wffffypl tddtdAtdAW
Plastičan otporni moment monosimetričnog I preseka
Metalne konstrukcije 1 P6-27
Plastičan moment nosivosti, preska sa nožicama klase 1 ili 2 i rebrom klase 3
Metalne konstrukcije 1 P6-28
Moment nosivosti preseka klase 4 – efektivan poprečni presek
Metalne konstrukcije 1 P6-29
Preseci oslabljeni rupama za spojna sredstva
– Rupe za spojna sredstva na zategnutoj nožici mogu da se zanemare ako je ispunjen uslov:
Af i Af,net su bruto i neto površina zategnute nožice. – U suprotnom, moment nosivosti oslabljenog poprečnog preseka
treba da se odredi za odgovarajuću klasu preseka, ali na osnovu redukovane površine poprečnog preseka zategnute nožice:
– Rupe u zategnutom delu rebra takođe mogu da se zanemare ako je
prethodni uslov zadovoljen za čitavu zategnutu zonu preseka koju čine zategnuta nožica i zategnuti deo rebra.
02
90
M
yf
M
unetf fAfA
,,
fM
M
y
unetfredf A
ff
AA 2
090
,, ,
Metalne konstrukcije 1 P6-30
Smicanje
Rebro nosača prihvata dominantan deo smičiće sile!
Tok smicanja
w
EdEd tI
SV
Metalne konstrukcije 1 P6-31
Kontrola nosivost na dejstvo smičućih sila
VEd proračunska vrednost smičuće sile, Vc,Rd proračunska vrednost nosivosti preseka na
smicanje,
01,,
Rdc
Ed
V
V
– Proračunska vrednost nosivosti preseka na smicanje Vc,Rd , može da se odredi kao plastična ili elastična u zavisnosti od vitkosti rebra nosača;
– Plastična nosivost rebra na smicanje može da se koristi kod krutih (debelih) rebara koja nisu osetljiva na izbočavanje smicanjem;
– Elastična nosivost je karakteristična za vitka rebra;
– Model nosivosti preseka na smicanje nema veze sa klasama preseka!
– Izbočavanje smicanjem mora da se proveri kada je: // 72ww th
Metalne konstrukcije 1 P6-32
Plastična nosivost preseka na dejstvo smičućih sila
VEd proračunska vrednost smičuće sile,
Vc,Rd proračunska vrednost nosivosti preseka na smicanje,
Vpl,Rd plastična nosivost poprečnog preseka na smicanje,
Av površina smicanja,
fy granica razvlačenja.
3/yy f
00
3
MyvM
yvRdpl A
fAV
/
/,
Metalne konstrukcije 1 P6-33
Površine smicanja
Metalne konstrukcije 1 P6-34
Elastična nosivost preseka na smicanje
Vz,Ed proračunska vrednost sile smicanja u z pravcu,
Sy statički moment dela preseka (težišta za max napon),
Iy moment inercije oko jače y-y ose,
tw debljina rebra.
013 0
,/)/(
My
Ed
f
0MyEd /
0
My
wy
yEdzEdxz tI
SV /,
,
Metalne konstrukcije 1 P6-35
Interakcija savijanja i smicanja
U slučaju istovremenog (interaktivnog) delovanja momenta savijanja i smičuće sile značajnog intenziteta u istom poprečnom preseku potrebno je da se proveri nosivost preseka na njihovu interakciju, odnosno kombinovano delovanje;
Način proračuna zavisi od klase poprečnog preseka;
Za klase 1 i 2 se određuje redukovani moment plastične nosivosti poprečnog preseka - MV,Rd;
Redukcija nije potrebna kada je ispunjen uslov: VEd 0,5VRd
Za klase 3 i 4 se vrši kontrola fon Mizesovog napona;
Za proračun redukovanog momenta nosivosti postoje dva proračunska modela;
Metalne konstrukcije 1 P6-36
Modeli za redukovani moment plastične nosivosti – preseci klase 1 i 2
Evrokod 3
yredy ff 1 ,
Metalne konstrukcije 1 P6-37
Koeficijent redukcije
2
12
Rdpl
Ed
VV
,
RdplEd VV ,,50
Metalne konstrukcije 1 P6-38
Proračun My,V,Rd za I profile i savijanje oko y-y ose
0
2
0 4
22
M
y
w
w
M
ywwRdyV
f
t
AfhAM
,.
0
2
4
M
y
w
wyplRdyVRdyplRdyV
f
t
AWMMM
,,,,,,,
www thA
Metalne konstrukcije 1 P6-39
Kontrola nosivosti poprečnog preseka na interakciju M i V (preseci klase 1 i 2)
1RdV
Ed
MM
,
Metalne konstrukcije 1 P6-40
Interakcija M i V za preseke klase 3 i 4 - Kontrola uporednog (ekvivalentnog) napona - eq
z1 rastojanje od težišta preseka do veze rebra i nožice;
Sy,1 statički moment nožice;
dyxzxEdeq f ,,,, 21
21 3
11 zI
M
y
yx ,
wy
yxz tI
SV
11
,,
Metalne konstrukcije 1 P6-41
Kontrole graničnih stanja upotrebljivosti - SLS
– Kontrola deformacija (ugiba nosača i obrtanja oslonačkih preseka);
– Kontrole vibracija konstrukcije (vertikalne i horizontalne sopstvene frekvencije konstrukcije);
– Kontrole napona kod dinamički opterećenih konstrukcija (mostovi);
– Kontrole se sprovode za uticaje usled kombinacija za SLS - bez parcijalnih koeficijenata sigurnosti!
– Za deformacije je merodava karakteristična kombinacija dejstava:
ikii
kjkj
QQPG ,,,, """""" 01
11
Metalne konstrukcije 1 P6-42
Kontrola ugiba
wser maksimalan ugib za karakteristični kombinaciju SLS;
wlimit maksimalna dopuštena vrednost ugiba; m = 200, 250, 300, 350, 500, 750 i 1000 L raspon nosača Vrednosti parametra m zavise od: – tipa nosača (rožnjača, podni nosač, krovni nosač,...); – vrste (krutosti) nekonstruktivnih elemenata koji se
oslanjaju na nosač;
mLwwser / limit
Metalne konstrukcije 1 P6-43
Metalne konstrukcije 1 P6-44
Prekomerne deformacije pregradnih zidova
Metalne konstrukcije 1 P6-45
Kontrola obrtanja oslonačkih preseka
Kontrola horizontalnih pomeranja
Metalne konstrukcije 1 P6-46
Metalne konstrukcije 1 P6-47
Kontrola vertikalnih vibracija međuspratnih konstrukcija u zgradarstvu
Preporuke Arcelor-Mital:
Granične vrednosti frekvencije zavise od:
1. namene objekta,
2. modalne mase,
3. prigušenja i
4. sopstvene frekvencije međuspratne konstrukcije.
Indikativne vrednosti sopstvenih frekvencija - SRPS EN1990/NA:
Ocena prihvatljivosti međuspratnih konstrukcija
Metalne konstrukcije 1 P6-48
Metalne konstrukcije 1 P6-49
Primer dijagrama za prigušenje od 1%
Metalne konstrukcije 1 P6-50
Kontrola napona pri SLS
Ed,ser proračunska vrednost normalnog napona za SLS
Ed,ser proračunska vrednost smičućeg napona za SLS
M,ser parcijalni koeficijent za SLS (M,ser = 1,0);
serM
yserEd
f
,,
serM
yserEd
f
,,
/
3
serM
yserEdserEd
f
,,,
22 3
normalni napon
smičući napon
uporedni napon
top related