konstrukcje betonowe projekt cz.2
Post on 10-Dec-2015
16 Views
Preview:
DESCRIPTION
TRANSCRIPT
1.1 Określenie klasy konstrukcji
Przyjęto klasę konstrukcji - S4 (projektowy okres użytkowania 50 lat)
1.2 Określenie klasy ekspozycji
Przyjęto klasę ekspozycji – XC3
1.3 Przyjęcie materiałów konstrukcyjnych
Dla klasy ekspozycji XC3 wskazana klasa betonu – C30/37
Do wykonania konstrukcji stropu przyjęto następujące materiały konstrukcyjne: beton klasy C30/37 zbrojony stalą gatunku B500SP o klasie ciągliwości C
Parametry wytrzymałościowe betonu:
- charakterystyczna wytrzymałość walcowa na ściskanie betonu po 28 dniach f ck=30MPa
-obliczeniowa wytrzymałość betonu na ściskanie f cd=21MPa
f cd=∝cc
f ckγ c
=1,0∙30,01,4
≅ 21 MPa-średnia wartość wytrzymałości walcowej betonu na ściskanie
f cm=38MPa
-średnia wartość wytrzymałości betonu na rozciąganie f ctm=2,9 MPa
-charakterystyczna wytrzymałości betonu na rozciąganie f ctk ,0,05=2,0 MPa
-obliczeniowa wytrzymałość betonu na rozciąganie f ctd=1,4 MPa
f ctd=∝ct
f ctk ,0,05
γc=1,0 ∙
2,01,4
≅ 1,4 MPa-sieczny moduł sprężystości podłużnej
Ecm=32MPa
Ponieważ przyjęto klasę betonu wskazaną w załączniku E normy klasa konstrukcji nie ulega modyfikacji.
Parametry wytrzymałościowe stali zbrojeniowej:
-charakterystyczna granica plastyczności f yk=500 MPa
-obliczeniowa granica plastyczności f yd=435MPa
f yd=f ykγ s
= 5001,15
=435MPa-moduł sprężystości podłużnej
E s=200GPa
1.4 Metoda obliczeń i przyjęte modele materiałowe
Model betonu:Sztywno idealnie plastyczny (przyjęto prostokątny rozkład naprężeń ściskanjących)
Model stali:Bez wzmocnienia
Dla przyjętych materiałów na podstawie rozkładu odkształceń w przekroju wyznaczono względną graniczną wysokość strefy ściskanej ξeff , lim ¿¿ , względne ramię działania sił
wewnętrznych ζ eff ,lim ¿ ¿ oraz współczynnik A0 , lim ¿¿ (przyjęto prostokątny rozkład naprężeń ściskających)
ξeff , lim ¿=
λ∙ xd
= λ∙ε cu3
ε cu3+ ε yd
¿
dla betonu o f ck≤50 MPa ε cu3=0,0035
ε yd=f ydEs
= 435200 000
=0,002175
ξeff , lim ¿=0,8 ∙ 0,0035
0,0035+0,002175=0,494 ¿
ζeff ,lim ¿= z
d=1−0,5 ∙ ξeff , lim ¿=1−0,5 ∙0,494=0,753¿ ¿
A0 , lℑ=ξeff , lim ¿ ∙ ζ eff , lim ¿=0,494∙0,753=0,372 ¿¿
1.5 Przyjęcie otulenia prętów zbrojeniowych:
Otulenie nominalne:
cnom=cmin+cdev cmin otulenie minimalne
cmin = max {cmin,b; cmin,dur + cΔ dur, γ - cΔ dur,ti - cΔ dur,add; 10mm}
cmin,b minimalne otulenie ze względu na przyczepnośćcmin,dur minimalne otulenie ze względu na trwałość stali zbrojeniowejΔcdur,γ składnik dodawany ze względu na bezpieczeństwoΔcdur,ti zmniejszenie minimalnego otulenia ze względu na stosowanie
stali nierdzewnejΔcdur,add zmniejszenie minimalneo otulenia ze względu na stosowanie
dodatkowego zabezpieczeniaΔcdev odchyłka wymiarowa, przyjęto:Δcdev = 10mm
Strop
Przyjęto wstępnie pręty zbrojeniowe o średnicy φ=10 mm
cmin,b = φ= 10 mmcmin,dur = 20 mmΔcdur,γ = 0Δcdur,ti = 0Δcdur,add = 0
cmin = max { 10mm; 20mm; 10mm }cmin = 200mmcdev = 10mmcnom = cmin + cdev = 20 + 10 = 30 mm
Przyjęto: cnom=30mmRygle
Przyjęto wstępnie pręty zbrojeniowe o średnicy φ=16 mm
cmin,b = φ = 16mmcmin,dur = 20mmΔcdur,γ = 0Δcdur,ti = 0Δcdur,add = 0
cmin = max { 16mm; 20mm; 10mm }cmin = 20mmcdev = 10mmcnom = cmin + cdev = 20 + 10 = 30 mm
Przyjęto: cnom=30mm
Słup
Przyjęto wstępnie pręty zbrojeniowe o średnicy φ=22 mm
cmin,b = φ = 22mmcmin,dur = 25mmΔcdur,γ = 0Δcdur,ti = 0Δcdur,add = 0
cmin = max { 22mm; 25mm; 10mm }cmin = 25mmcdev = 10mmcnom = cmin + cdev = 25 + 10 = 35 mm
Przyjęto: cnom=35mm
2. Zebranie obciążeń
2.1 Obciążenie śniegiem
s=μ iC eC t sk
Gdzie:
μi współczynnik kształtu dachu, przyjęto μi=0,8
Ce współczynnik ekspozycji – zgodnie z punktem 5.2.(7) normy dla terenu normalnego odczytano (z tablicy 5.1 PN-EN 1991-1-3), przyjęto Ce=1,0
Ct współczynnik termiczny – zgodnie z punktem 5.2.(8) przyjęto Ct=1,0
sk rysunku NA.1 PN-EN 1991-1-3 Zielona Góra leży w strefie 1, przyjęto
sk=0,7kN
m2
s=0,8×1,0×1,0×0,7=0,56kN
m2
Schematy obciążeń:
s=0,56kN
m2×6m=3,36
kNm
2.2 Obciążenie wiatrem
Dach:
Wysokość nad poziomem morza: 100m
Gęstość powietrza: ρ=1,25kg
m3
Wartość podstawowa bazowej prędkości wiatru: vb ,o=22ms
Średnie bazowe ciśnienie prędkości: qb ,0=0,3ms
Współczynnik pory roku: cseason=1
Wysokość minimalna: zmin=5m
Wysokość maksymalna: zmax=400m
z=7,9m
ce ( z )=1,9×( z10
)0,26
ce (z)=1,9×( 7,9010
)0,26
=1,787
qb (z )=12× ρ×vb
2
qb (z )=12×1,25×222=302,5
q p ( z )=ce ( z )×qb ( z )
q p ( z )=1,787×302,5=540,57 Pa=0,541kPa
Wiatr wieje w kierunku prostopadłym do ściany podłużnej:
b=96m
d=16m
e=min (b ;2×z )=min (96 ;2×7,90 )=15,80m
e2=7,90m
e4=3,95m
e10
=1,58m
kąt POLE spadku G H I J
cpe,10 cpe,10 cpe,10 cpe,106° -1,16 -0,57 -0,58 0,08
0,02 0,02 -0,54 -0,54
Ciśnienie zewnętrzne:
w e=c pe, 10×qp ( z )
Polew e
[kN/m2]w e
[kN/m]
G-0,627 -3,7620,0108 0,0648
0° H -0,308 -1,848
0,0108 0,0648
I-0,314 -1,884-0,292 -1,752
J0,0432 0,259-0,292 -1,752
Ciśnienie wewnętrzne:
w i=c pi×qp ( zi )
z i=ze=7,90m
q p ( zi )=0,541kPa
gdy w e<0→w i=0,2×0,541=0,108
gdy w e≥0→wi=(−0,3 )×0,541=−0,162
Polew i
[kN/m2]w i
[kN/m]
G 0,108 0,648-0,162 -0,972
0°H
0,108 0,648-0,162 -0,972
I 0,108 0,648 0,108 0,648
J-0,162 -0,972 0,108 0,648
Ciśnienie całkowite:
w=we−w i
Polew=we−w i
[kN/m2]w
[kN/m2]w
[kN/m]G -0,627-0,108 -0,735 -4,410
0,0108-(-0,162) 0,173 1,0380°
H-0,308-0,108 -0,416 -2,496
0,0108-(-0,162) 0,173 1,038
I-0,314-0,108 -0,422 -2,532-0,292-0,108 -0,400 -2,400
J0,0432-(-0,162) 0,205 1,230
-0,292-0,108 -0,400 -2,400
Ściany:
hd= 7,90
16,00=0,494
POLEh/d D E
0,494cpe,10 cpe,100,733 -0,365
qb (z )=12×1,25×222=302,5
q p ( z )=1,787×302,5=540,57 Pa=0,541kPa
Ciśnienie zewnętrzne:
w e=c pe, 10×qp ( z )
Polew e
[kN/m2]w e
[kN/m]D 0,397 2,382E -0,197 -1,182
Ciśnienie wewnętrzne:
w i=c pi×qp ( zi )
z i=ze=7,90m
q p ( zi )=0,541kPa
gdy w e<0→w i=0,2×0,541=0,108
gdy w e≥0→wi=(−0,3 )×0,541=−0,162
Polew i
[kN/m2]w i
[kN/m]D 0,108 0,648E -0,162 -0,972
Ciśnienie całkowite:
w=we−w i
Polew=we−w i
[kN/m2]w
[kN/m2]w
[kN/m2]D 0,397-(-0,162) 0,559 3,354E -0,197-0,108 -0,305 -1,830
2.3 Obciążenie stałe
2.3.1 Płyta stropodachowa
Lp. Rodzaj obciążeniaObciążenie
charakterystyczne [kN/m2]
Współczynnik obciążenia γ f
Obciążenie obliczeniowe
[kN/m2]Obciążenie stałe
1.Papa 0,02m
11,00kN
m3×0,02m 0,22 1,35 0,30
2.Styropian 0,20m
0,45kN
m3×0,2m 0,09 1,35 0,12
3.Folia PE 0,02m
0,19kN
m3×0,02m 0,0038 1,35 0,0051
4.
Płyta żebrowa WK-70 (5980mmx1180mmx240mm)
14 kN5,98m×1,18m
1,98 1,35 2,68
5.Tynk 0,01m
16,00kN
m3×0,1m 0,16 1,35 0,22
Suma 2,45 1,35 3,31Obciążenia zmienne
6. Obciążenie śniegiem 0,56 1,5 0,84Razem 3,01 - 4,15
qch=3,01kN
m2−1,98
kN
m2=1,03
kN
m2<qdop=1,42
kN
m2
Wymiary rygla stropodachowego:
M=(q+g )×B×leff
2
8=6,11×6,0×6,02
8=164,97kNm
M=0,8×M=0,8∗164,97=131,98 kNm
ξ=ρ×f yd
η× f cd=0,011×
4351,0×21
=0,228
A0=ξ× (1−0,5×ξ )=0,228× (1−0,5×0,228 )=0,202
dreq=√ Mη×f cd×bw× A0
=√ 131,981,0×21×103×0,30×0,202
=0,322m
a=cnom+ϕstrz+12ϕ=30+8+ 1
216=46mm=0,046m
h=d+a=0,322+0,046=0,368
h=0,5m
Przyjęto: 0,3x0,5 m
2.3.2 Płyta stropowa
Rozstaw żeber:
Przyjęto: 2 m
Grubość płyty:
h f=( 130
÷1
20 )l=( 130
÷1
20 )2,00= (0,07÷0,10 )m
Przyjęto h=0,10 m
Wstępne wymiary żebra:
Przyjęto: 0,25 x 0,40 m
Lp. Rodzaj obciążeniaObciążenie
charakterystyczne [kN/m2]
Współczynnik obciążenia γ f
Obciążenie obliczeniowe
[kN/m2]Obciążenie stałe
1.Posadzka przemysłowa 0,08m
22,00kN
m3×0,08m 1,76 1,35 2,38
2.Izolacja akustyczna 0,05m
0,45kN
m3×0,05m 0,023 1,35 0,031
3.Folia PE 0,02m
0,19kN
m3×0,02m 0,0038 1,35 0,0051
4.Płyta żebrowa 0,10m
25,00kN
m3×0,1m 2,50 1,35 3,38
5.Tynk 0,01m
16,00kN
m3×0,01m 0,16 1,35 0,22
Suma 4,45 1,35 6,01Obciążenia zmienne
6. Obciążenie użytkowe 8,00 1,5 12,00Razem 12,45 - 18,01
Wymiary rygla stropowego:
M=(q+g )×B×leff
2
8=21,64×6,0×6,02
8=584,28kNm
M=0,8×M=0,8∗584,28=467,42kNm
ξ=ρ×f yd
η× f cd=0,011×
4351,0×21
=0,228
A0=ξ× (1−0,5×ξ )=0,228× (1−0,5×0,228 )=0,202
dreq=√ Mη×f cd×bw× A0
=√ 467,421,0×21×103×0,30×0,202
=0,606m
a=cnom+ϕstrz+12ϕ=30+8+ 1
216=46mm=0,046m
h=d+a=0,606+0,046=0,652
h=0,6m
bh=( 1
2÷
13 )
12< bh=0,3
0,6< 1
3
Wymiary słupa:
Przyjęto: b=0,30 m
h=1,5×b=1,5∗0,3=0,45m
Przyjęto: 0,3 x 0,5 m
2.4 Obciążenia użytkowe
ŻEBRO USZTYWNIAJĄCE
Żebra ŻU1, ŻU2
Rodzaj obciążeniaObciążenie
charakterystyczne [kN/m]
Współczynnik obciążenia γ f
Obciążenie obliczeniowe
[kN/m]Obciążenie stałeBelka betonowa 0,25 x 0,30 m
25,00kN
m3×0,25m×0,30m 1,88 1,35 2,53
Suma 1,88 1,35 2,53
Żebra ŻU3, ŻU4
Rodzaj obciążeniaObciążenie
charakterystyczne [kN/m]
Współczynnik obciążenia γ f
Obciążenie obliczeniowe
[kN/m]Obciążenie stałeBelka betonowa 0,25 x 0,40 m
25,00kN
m3×0,25m×0,40m 2,50 1,35 3,38
Pustaki ceramiczne gr. 0,25 m
8,11kN
m3×0,25m×4 m 8,11 1,35 10,95
Suma 10,61 1,35 14,32
180,25×0,373×0,238
=811,05kg
m3=8,11
kN
m3
Otulenie:
cmin,b = φ = 12mmcmin,dur = 20mmΔcdur,γ = 0Δcdur,ti = 0Δcdur,add = 0
cmin = max { 16mm; 20mm; 10mm }cmin = 20mmcdev = 10mmcnom = cmin + cdev = 20 + 10 = 30 mm
Przyjęto cnom=30 mm
Wysokość użyteczna przekroju
a1=cnom+ø st+12∙ ø=30+8+ 1
2∙12=44mm
d=hf−a1=0,40−0,044=0,356m
Określenie minimalnego pola przekroju zbrojenia podłużnego
A s ,min=max {0,26 ∙f ctmf yk
∙ bw ∙ d
0,0013 ∙ bw ∙ d
=max {0,26 ∙2,9500
∙30 ∙35,6
0,0013 ∙30∙35,6=max {1,61
1,39=1,61c m2
Określenie maksymalnego pola przekroju zbrojenia głównego
A s ,max=0,04 Ac=0,04 ∙30∙ 40=48cm2
Minimalny stopień zbrojenia na ścianie
ρw ,min=0,08f ck
0,5
f yk=0,08 ∙
300,5
500=0,00088
Maksymalny rozstaw strzemion
sl . max=0,75 d=0,75 ∙0,356=0,267 m
Maksymalne momenty przęsłowe:
Przęsło skrajne:
M 1=40,16kNm
Przęsło pośrednie:
M 2=23,74 kNm
Momenty podporowe
Podpora skrajna:
M 1=−54,27kNm
Podpora pośrednia:
M 2=−40,70kNm
Wymiarowanie ze względu na stan graniczny nośności – ULS (Ultimate Limit State)
Wymiarowanie ze względu na zginanie
Przęsło skrajne MEd=M 1=40,16 kNm
A0=MEd
f cd ∙ b ∙ d2 =
40,16 ∙10−3
21,4 ∙0 , ,25 ∙0,3562=0,0592
A0=0,0592≤ A0 ,lim ¿=0,372¿ Przekrój pojedynczo zbrojony
ζ eff=0,5 ∙ (1+√1−2 ∙ A0 )=0,5∙ (1+√1−2 ∙0,0592 )=0,969
A s1, r eq=M Ed
ζ eff ∙ f yd ∙ d= 40,16 ∙10−3
0,969 ∙435 ∙0,354=0,0002,68m2=2,68cm2
Przyjęto:3φ12 (A s1, prov=3,39cm2¿
A s ,min=1,61cm2<A s1 , prov=3,39cm2<A s ,max=48 cm2
sl=300−2×30−2×12
3−1=102mm
Przęsła pośrednieMEd=M 2=23,74 kNm
A0=MEd
f cd ∙ b ∙ d2 =
23,74 ∙10−3
21,4 ∙0,25 ∙0,3542 =0,00350
A0=0,00350≤ A0 ,lim ¿=0,372¿ Przekrój pojedynczo zbrojony
ζ eff=0,5 ∙ (1+√1−2 ∙ A0 )=0,5∙ (1+√1−2 ∙0,00350 )=0,982
A s1, req=MEd
ζ eff ∙ f yd ∙ d= 23,74 ∙10−3
0,982 ∙435∙0,354=0,000156m2=1,56cm2
Przyjęto: 3φ12 (A s1, prov=3,39cm2¿
A s ,min=1,61cm2<A s1 , pro v=3,39cm2<A s , max=48cm2
sl=300−2×30−3×12
3−1=102mm
Podpora skrajna
MEd = M1 =54,27 kNm
A0=MEd
f cd ∙ b ∙ d2 =
54,27∙10−3
21,4 ∙0,25 ∙0,3562 =0,0800
A0=0,0800≤ A0 ,lim ¿=0,372¿ Przekrój pojedynczo zbrojony
ζ eff=0,5 ∙ (1+√1−2 ∙ A0 )=0,5∙ (1+√1−2 ∙0,0800 )=0,958
A s1, req=MEd
ζ eff ∙ f yd ∙ d= 54,27 ∙10−3
0,958 ∙435 ∙0,354=0,000366m2=3,66cm2
Przyjęto: 3φ12 (A s1, prov=3,39cm2¿
A s ,m∈¿=1,61cm2<As1 ,prov=3,39cm2<A s ,max=48 cm2¿
sl=300−2×30−3×12
3−1=102mm
Podpory pośrednie
MEd = M2 = 40,70 kNm
A0=MEd
f cd ∙ b ∙ d2 =
40,70 ∙10−3
21,4 ∙0,25 ∙0,3542 =0,0600
A0=0,0600≤ A0 ,lim ¿=0,372¿ Przekrój pojedynczo zbrojony
ζ eff=0,5 ∙ (1+√1−2 ∙ A0 )=0,5∙ (1+√1−2 ∙0,0600 )=0,969
A s1, req=MEd
ζ eff ∙ f yd ∙ d= 40,70 ∙10−3
0,969 ∙435 ∙0,354=0,000271m2=2,71cm2
Przyjęto: 3φ12 (A s1, prov=3,39cm2¿
A s ,min=1,61cm2<A s1 , prov=3,39cm2<A s ,max=48 cm2
sl=300−2×30−3×12
3−1=102mm
Wymiarowanie ze względu na ścinanie
Podpora A
określenie miarodajnej do sprawdzenia nośności ścinania wartości siły poprzecznej
Zgodnie z normą do obliczeń jako miarodajną przyjęto siłę poprzeczną w odległości d od lica podpory.
V Ed=V A=33,92kN
V Ed¿ =V A−(g+q ) ∙(d+ t
2 )=33,92−14,32 ∙(0,356+ 0,252 )=27,03 kN
obliczeniowa nośność na ścinanie VRd,c ze względu na rozciąganie betonu występujące przy ścinaniu elementu niezbrojonego na ścinanie
V Rd ,c=max {[CRd ,c ∙ k ∙ (100 ∙ ρ1 ∙ f ck )12+k1 ∙ σcp ]∙ bw ∙ d
(vmin+k1 ∙ σcp ) ∙ bw ∙ d
CRd , c=0,18γc
=0,181,4
=0,129
k=min {1+√ 200d
2,0
=min {1+√ 200356
2,0
=min {1,7502,0
=1,750
ρ1=min{ A sl
bw ∙ d0,02
Asl pole zbrojenia rozciąganego, które sięga na odległość nie mniejszą niż lbd+d poza rozważany przekrój, przyjęto : 2ɸ12 → Asl = 2,26 cm2
ρ1=min{ 2,2625 ∙35,6
0,02=min {0,0025
0,02=0,0025
k 1=0,15
σcp naprężenie ściskające w betonie na poziomie środka ciężkości przekroju, wywołane przez siłę poprzeczną i⁄lub sprężenie
σ cp=N Ed
AC
dla NEd = 0 kN
σ cp=0MPa
vmin=0,035∙ k32 ∙√ f ck=0,035 ∙1,750
32 ∙√30=0,444
V Rd ,c=max {[0,129 ∙1,750∙ (100 ∙0,0025∙30 )12 +0,15 ∙0]∙250 ∙356
(0,444+0,15 ∙0 ) ∙250 ∙356=¿
¿max {5,54 ∙104 N3,95 ∙104N
V Rd ,c=5,54 ∙104N=55,40kN
V Ed¿ =27,03kN <V Rd ,c=55,40kN
Nie jest konieczne zaprojektowanie zbrojenia na ścinanie.
Obliczeniowa nośność na ścinanie VRd,max ze względu na ściskanie krzyżulców betonowych
V Rd ,max=α cw ∙ bw ∙ z ∙ v1 ∙ f cd
cot θ+ tanθ
αcw=1,0
z=0,9 d=0,9 0,356=0,320 m=320 mm∙ ∙
cotθ=2,0 (→tanθ=0,5 )
v1=0,6 ∙(1− f ck250 )=0,6 ∙(1− 30
250 )=0,528
V Rd ,max=1,0∙250 ∙320∙0,528 ∙21,4
2,0+0,5=3,6203 ∙105N=362,03kN
V Ed❑ =55,4 kN ≤V Rd , max=362,03 kN
warunek spełniony - nośność ściskanych krzyżulców betonowych spełniona
Przyjęto rozstaw strzemion
s=0,20m<sslabs ,max=0,267 m
Przyjęto strzemiona dwucięte Φ 8 co 20 cm
Podpora B
określenie miarodajnej do sprawdzenia nośności ścinania wartości siły poprzecznej
Zgodnie z normą do obliczeń jako miarodajną przyjęto siłę poprzeczną w odległości d od lica podpory.
V Ed=V B=52,00kN
V Ed¿ =V B−(g+q ) ∙(d+ t
2 )=52,00−14,32∙(0,356+ 0,252 )=45,11kN
obliczeniowa nośność na ścinanie VRd,c ze względu na rozciąganie betonu występujące przy ścinaniu elementu niezbrojonego na ścinanie
V Rd ,c=max {[CRd ,c ∙ k ∙ (100 ∙ ρ1 ∙ f ck )12+k1 ∙ σcp ]∙ bw ∙ d
(vmin+k1 ∙ σcp ) ∙ bw ∙ d
CRd , c=0,18γc
=0,181,4
=0,129
k=min {1+√ 200d
2,0
=min {1+√ 200356
2,0
=min {1,7502,0
=1,750
ρ1=min{ A sl
bw ∙ d0,02
Asl pole zbrojenia rozciąganego, które sięga na odległość nie mniejszą niż lbd+d poza rozważany przekrój, przyjęto : 2ɸ12 → Asl = 2,26 cm2
ρ1=min{ 2,2625 ∙35,6
0,02=min {0,0025
0,02=0,0021
k 1=0,15
σcp naprężenie ściskające w betonie na poziomie środka ciężkości przekroju, wywołane przez siłę poprzeczną i⁄lub sprężenie
σ cp=N Ed
AC
dla NEd = 0 kN
σ cp=0MPa
vmin=0,035∙ k32 ∙√ f ck=0,035 ∙1,750
32 ∙√30=0,444
V Rd ,c=max {[0,129 ∙1,750∙ (100 ∙0,0021∙30 )12 +0,15 ∙0 ]∙250 ∙356
(0,444+0,15 ∙0 ) ∙250 ∙356=¿
¿max {5,54 ∙104 N3,95 ∙104N
V Rd ,c=5,54 ∙104N=55,4kN
V Ed¿ =45,11kN<V Rd , c=55,4kN
Nie jest konieczne zaprojektowanie zbrojenia na ścinanie.
Obliczeniowa nośność na ścinanie VRd,max ze względu na ściskanie krzyżulców betonowych
V Rd ,max=α cw ∙ bw ∙ z ∙ v1 ∙ f cd
cot θ+ tanθ
V Rd ,max=362,03kN
V Ed❑ =55,4 kN ≤V Rd , max=362,03 kN
warunek spełniony - nośność ściskanych krzyżulców betonowych spełniona
Przyjęto rozstaw strzemion
s=0,20m<sslabs ,max=0,267 m
Przyjęto strzemiona dwucięte Φ 8 co 20 cm
Obciążenie stałe
Obciążenie użytkowe
Obciążenie śniegiem
Obciążenie wiatrem
top related