pamatu ir pagrindu skaiciavimas
Post on 05-Jul-2018
299 Views
Preview:
TRANSCRIPT
-
8/15/2019 Pamatu Ir Pagrindu Skaiciavimas
1/28
1
PAGRINDŲ IR PAMATŲ K URSINIS DARBAS
-
8/15/2019 Pamatu Ir Pagrindu Skaiciavimas
2/28
2
Turinys
1. Aiškinamasis raštas ..................................................................................................................... 3
2. Apkrovų skaičiavimas ................................................................................................................. 4
3. Pamato įgilinimo gylio nustatymas ............................................................................................. 8
4. Projektuojamo pamato geometrija ............................................................................................... 9
5. Pamato projektavimas pagal EC7 .............................................................................................. 10
5.1. Pagal nedrenuojamas sąlygas ............................................................................................. 10
5.2. Pagal drenuojamas sąlygas ................................................................................................. 16
6. Tinkamumo ribinio būvio skaičiavimas .................................................................................... 24
7. Literatūros sąrašas ..................................................................................................................... 26
Priedai ............................................................................................................................................ 27
-
8/15/2019 Pamatu Ir Pagrindu Skaiciavimas
3/28
3
1. AIŠKINAMASIS RAŠTAS
Projektuojamas pramoninės paskirties objektas Garliavoje.
Pastato matmenys: 54000 x24000. Statinio karkasas supr ojektuotas išgelţbetoninių elementų. Kolonų išdėstymo planą ţiūrėti brėţiniuose.
Pastato rėmą sudaro:
· Seklieji monolitiniai betono pamatai, lizdiniai su papėdėmis;
· Kolonos gelţbetoninės 600x400mm;
· Denginio laik ančias konstrukcijas maţesnio (24 m) tarpsnio dalyje sudaro:
Santvara gelţbetoninė FBH24III-6AIIIb;
Briaunuotos perdengimo plokštės PG-2ATYT
· Denginio laikančias konstrukcijas didesnio (30 m) tarpsnio dalyje sudaro:
Santvara gelţbetoninė FBH30III-6AIIIb;
Briaunuotos perdengimo plokštės PG-2ATYT
Pastatas yra šildomas. Patalpų temperatūra 18ºC. Santykinis drėgnis 60%
Atitvarinės konstrukcijos – Sandwich“ tipo sieninių plokščių. Stogo konstrukcija: 5980 x
2980mm PG-2ATYT denginio plokštės, garo izoliacija JUTACON“, šiluminė izoliacija
80mm storio mineralinė vata PAROC ROS 60”, ruloninė danga “ICOPAL”.
Vėjo apkrova yra nevertinama tolesniuose skaičiavimuose, nes skaičiuojame rėmą.
Projektuojamas pamatas ašyse B – 1, kurio ilgis 2600mm, plotis 2600mm,
įgilinimo gylis 1300mm. Pamatas įgilinamas į pirmąjį gruntą – smulku smėlį .
Sąlyginė altitudė – 0.000, priimama absoliutinė altitudė – 69.29.
Geologiniai tyrinėjimai vykdyti 2007 07 07. Jų metu išgręţti 4 gręţiniai.
Grunto sluoksnio susisluoksniavimo gręţinyje pobūdis:
Dirvoţemio augalinis sluoksnis, sluoksnio storis 0,1m;
Piltas gruntas: smulkus smėlis su ţvyro priemaiša, sluoksnio storis 0,7m;
Smėlis smulkus, pilkas drėgnas, vidutinio tankumo, sluoksnio storis 0,7m;
-
8/15/2019 Pamatu Ir Pagrindu Skaiciavimas
4/28
4
Smėlis vidutinio stambumo , pikas, vandeningas, vidutinio tankumo, sluoksnio
storis 0,4m;
Priemolis su retu ţvyru, pilkas su smėlio lesias, kietai plastingas
Gruntų tankumui, konsistencijos patikrinimui, bei vidinės trinties kampui ir deformacijosmoduliui patikslinti atliktas statinis gruntų zondavimas.
Statybos sklypo ribose poţeminis vanduo neaptiktas.
Nuosėdţiai buvo skaičiuoti tamprieji - 9,84mm ir konsolidaciniai - 169mm,
nuosėdţiai pagal patikslinto tamprumo formulę - 17,4mm.
-
8/15/2019 Pamatu Ir Pagrindu Skaiciavimas
5/28
5
2. APKROVŲ SKAIČIAVIMAS
Skaičiuojamas pamatas esantis 1 ir B ašių sankirtoje. Pamato padėtis plane:
-
8/15/2019 Pamatu Ir Pagrindu Skaiciavimas
6/28
6
Parenku ir apskaičiuoju apkrovas, veikiančias vidurinės kolonos pamatą:
Apkrova, tenkanti pamatui dėl kolonos poveikio:
Kolona gelţbetoninė ,600x400 mm, l=13500 mm.
;5,8115,8 kN t N sk
Apkrova, tenkanti pamatui dėl santvaros poveikio:
Santvara gelţbetoninė FBM24P-6AIIIb
kN t N Sk 611.6 ;
Santvara gelţbetoninė FBM30P-6AIIIb
kN t N sk 25.76625.7 ;
Apk rova, tenkanti pamatui dėl virškoloninio statramsčio poveikio:
Naudosiu du gelţbetoninius virškoloninius statramsčius, kurių masė po 0,8 t.
;88,0 kN t N sk
Apkrova, tenkanti pamatui dėl denginio konstrukcijos poveikio:
Apkrova tenkanti pamatui dėl denginio plokščių PG-2AT YT poveikio:
Denginio plokštė gelţbetoninė, 5970x2980 mm.
;5.2665.2 kN t N sk
1m2 denginio plokštės sveria
18
5.261,47 kN/m 2 ;
Denginio plokštės plotas S = 18 m2;
Denginio plotas, kurio masę perima pamatas S=27*3=81 m2;
Apkrova tenkanti pamatui nuo visų denginio plokščių svorio:
;07.11947,181 kN N sk
Apskaičiuoju garo izoliacijos “JUTACON” masę:
1m2 izoliacijos sveria 0,14 kg=0,0014 kN .
Stogo plotas, kuriam padengti bus naudojama garo izoliacija S=27*3=81m2;
;0,1130014,081 kN N sk
Apskaičiuoju šiluminės izoliacijos “PAROC ROS 60” masę:
-
8/15/2019 Pamatu Ir Pagrindu Skaiciavimas
7/28
7
Dangos storis 80 mm, 1m2 masė 8,80 kg=0,088 kN , plotas S= 81 m2;
;128.7088.081 kN N sk
Apskaičiuoju ruloninės dangos “ICOPAL” masę:
1m2 dangos sveria 3 kg . Dangos yra dedami du sluoksniai, todėl svorį priimu lygų
6 kg=0,06kN . Stogo plotas, ant kurio bus dedama danga S= 81 m2;
;86.406,0*81 kN N sk
Apskaičiuoju visą denginio savąjį svorį tenkantį pamatui:
;99.13086.4128.7113,007.119 kN N sk
Apskaičiuoju denginio 1 m2 savąjį svorį:
;617,181
99.130kN N
sk
Apkrova, tenkanti pamatui dėl metaplast ISOTHERM SCS sienų poveikio:
Sienų plotas, kuriam padengti bus naudojama ši siena S= 99 m2;
1m2 dangos sveria 11.9 kg
;78.119.11*99 kN N sk
Apkrova, tenkanti pamatui dėl pamatines sijos poveikio:
;10.661.0 kN t N sk
Apkrova, tenkanti pamatui dėl metalinio profilio TU 36 -2287-80 300x300 poveikio:
;7.887.0 kN t N sk
Apkrova, tenkanti pamatui dėl bendros nuolatinės apkrovos poveikio:
G=384.32 KN
Apkrova, tenkanti pamatui d ėl sniego apkrovos poveikio:
2/2.12.1111 mkN sC C s k t e
Konstruojamas pastatas bus statomas I-ame Lietuvos sniego apkrovos rajone.
Sniego antţeminės apkrovos būdingoji reikšmė sk = 1,2kN/m2
-
8/15/2019 Pamatu Ir Pagrindu Skaiciavimas
8/28
8
Sniego apkrovų koeficientas μ statiniams, kai nuolydis yra maţesnis kaip 25º priimamas μ = 1,0.
Skaičiuojamas stogo plotas Ast į kurį veikia sniego apkrova yra:
Ce-atodangos koeficientas, kurio reikšmė paprastai imama 1,0,
Ct- terminis koeficientas, priklausantis nuo energijos nuostolių per stogą ar kitos terminės įtakos,
kadangi neatsiţvelgiama į dėl tirpimo sumaţėjusią sniego apkrovą ant stogo, tai Ct=1,0.;81327 2mba A st
Sniego poveikis į pamatą yra:
.2.972.181 kN s A N st sk
Apkrova, tenkanti pamatui dėl vėjo apkrovos poveikio:
Vidutinė slėgio į išorinius konstrukcijos paviršius wme.
2)1()1( /76.221)8.0(77.0360)( m N c z cqw eref me
2
)3(2)3(2 /32.166)6.0(77.0360)( m N c z cqw eref me
Atskaitinis vėjo slėgis qref :
222 /360242
25.1
2m N vq
ref ref
Oro tankis 3/25.1 mkg
Ataskaitinis oro greitis smvcccv ref ALT TEM DIRref /0.240.240.10.10.10,
Vėjo greičio pagrindinė atskaitinė reikšmė I vėjo greičio rajonui vref,0 = 24 m/s
Išorinio slėgio aerodinaminiai
koeficientai:
ce = ce1 = +0,8
ce2 = ce3 = -0,6,
Koeficientas, įvertinantis vėjo slėgio pokytį pagal aukštį: c(z) = 0,77
Toliau vėjo apkrova nevertinama.
Ce=+0.8
Ce1=+0.8 Ce2=-0.6
Ce3=-0.6
-
8/15/2019 Pamatu Ir Pagrindu Skaiciavimas
9/28
9
3. PAMATO ĮGILINIMO GYLIO NUSTATYMAS
Pastato pamato įgilinimo gylis nustatomas pagal: - Pagrindą sudarančių gruntų charakteristikas: objekto inţinerinių – geologinių ir
hidrogeologinių tyrinėjimų medţiagas. -
Įšalo gylį. - Vietines klimato sąlygas.
Grunto įšalo gylis nustatomas df :.0.198.023.18.0 md k d fnh f
hk pastato šiluminio rėţimo įtakos koeficientas. Priimu 8.0hk . (reikšmė pagal normas,
parinkta maksimali galima).
fnd norminis įšalo gylis:
23.12.1928.0t o fn M d d
od įšalo gylis smulkiems smėliams - 0,28
t M neigiamų mėnesio vidutinių temperatūrų per ţiemą absoliutinių reikšmių suma. Ši
suma Lietuvos teritori joje yra tarp 8,4…19,2ºC. Priimu Mt = 19,2 ºC (pasirenku maksimalią reikšmę. IŠVADA. Atlikus skaičiavimus gauta, kad grunto įšalo gylis .0.1 md f Pamato įgilinimo gylis
turi būti didesnis arba lygus įšalo gyliui hd f . Tai į gilinimo gylį priimu h = 1,3m. Pamatas
remsis į 1 grunto sluoksnį, grunto parametrai bus pateikti skaičiavimuose.
-
8/15/2019 Pamatu Ir Pagrindu Skaiciavimas
10/28
10
4. PROJEKTUOJAMO PAMATO GEOMETRIJA
Projektuojamas pamatas susideda iš pado plokštės ir pakolonio, į pastarojo lizdą tvirtinamakolona. Pamatas yra kvadratinės formos. Pamatas yra betoninis betono vienetinis svoris yra
24kN/m
3
. Įvertinus grunto mechanines savybes nusprendţiau supilti 600mm storio priemoliogrunto pagalvę.
+67.220
+65.720
+68.320
+67.620
+69.020
+67.720
G = 384.32 kN
Q = 97.2 kN
=21.5 kN m³
c"=28 kPa
"=22
E=13 MPa
Ro=180 kPa
s=2.71 g/cm
"=2.15 g/cm
e'=0.55
-
8/15/2019 Pamatu Ir Pagrindu Skaiciavimas
11/28
11
5. PAMATO PROJEKTAVIMAS PAGAL EC7
5.1. Pagal nedrenuojamas sąlygas Nedrenuojamos sąlygos, kai gruntinis vanduo iš grunto nepasišalina.Pamatas remiasi į pirma grunto sluoksnį, jo charakteristikos:
Piltas gruntas, smėlis smulkus su ţvyro priemaišomis: savitasis sunkisγ= 16,5 kN/m3; skaičiuojamasis grunto tankis – 1,65 g/cm3; poringumo koeficientas e = 0,7;skaičiuojamasis stiprumas R 0 = 400kPa; dalelių tankis – 2.65 g/cm
3 sankabumas C = 1kPa;
vidinės trinties kampas φ = 38o; deformacijų modulis E = 17MPa; gruntų kasimo klasifikacija – 5a;
Ţemiau esantys grunto sluoksniai: Smėlis smulkus, pilkas, drėgnas ir vandeningas, vidutinio tankumo: savitasis sunkisγ= 18,8 kN/m3; skaičiuojamasis grunto tankis – 1,85 g/cm3; poringumo koeficientas e = 0,67;skaičiuojamasis stiprumas R 0 = 380kPa; dalelių tankis – 2.66 g/cm
3 sankabumas C = 2kPa;
vidinės trinties kampas φ = 35o; deformacijų modulis E = 21MPa; gruntų kasimo klasifikacija – 5a;
Smėlis vidutinio stambumo, pilkas, vandeningas, vidutinio tankumo: savitasis sunkis γ = 18,8kN/m
3; skaičiuojamasis grunto tankis – 2,00 g/cm3; poringumo koeficientas e = 0,63;skaičiuojamasis stiprumas R 0 = 500kPa; dalelių tankis – 2.66 g/cm
3 sankabumas C = 1kPa;
vidinės trinties kampas φ = 37o; deformacijų modulis E = 30MPa; gruntų kasimo klasifikacija – 5a;
Priemolis su retu ţvyru, pilkas, su smėlio lęšiais, kietai plastingas: savitasis sunkis γ = 21,5kN/m
3; skaičiuojamasis grunto tankis – 2,15 g/cm3; poringumo koeficientas e = 0,55;skaičiuojamasis stiprumas R 0 = 180kPa; dalelių tankis – 2.71 g/cm
3; sankabumas C = 28kPa;
vidinės trinties kampas φ = 22o; deformacijų modulis E = 13MPa; gruntų kasimo klasifikacija – 8a;
Pirmasis projektavimo atvejis (DA-1)
2 derinys
Pamato plokštės plotį pasirenku B = 2,1 m, tai plotas 241.41.21.2 m A Nuolatinių apkrovų būdingosios reikšmės: Nuo antstato: 384,32 kN
Pakolonis: kN 8,16247,011
Pamato pado plokštė: kN A 5.636.0241.21.2 Atgal supilto grunto svoris:kN 88.447.0*8.18)111.21.2(
Iš viso: Pk = 509.5 kN Laikinos apkrovos:Sniego apkrova: Qk = 97,2 kN
-
8/15/2019 Pamatu Ir Pagrindu Skaiciavimas
12/28
12
Naudojamų patikimumo koeficientų reikšmės Patikimumo
koef.Rinkiniai
A2 M2 R1
γG,sup
1
γQ,sup 1.3
γcu 1.4
γR 1
Skaičiuojamoji apkrova:kN Q P V k Qk Gd 86.6352.973,15.5090,1
Skaičiuojamasis atsparumas kPaqi sbc A R d cccd ud 66.690)44,2412,1142.21)214,3((41.4)2( ,
kPaccuc
k u
d u 42.214,1
30
,
,
,
sc = 1.2 – (kvadrato formos pamato padas: B„/L„=1) bc = 1 – pamato ir grunto paviršius horizontalus ic = 1 – jėgos vertikalios
kPah
hq
R
d 44,24)7,06,0(1
8,18
2
1
Saugos ribinio būvio sąlyga tenkinama: Vd = 635.86 kN < R d = 690.66 kN
Vertikalaus laikančio jo atsparumo skaičiuojamoji reikšmė apskaičiuojama 7 Eurokodo D priede pateikta lygtimi, kurioje panaudojamos gruntų savybių būdingosios reikšmės (medţiagos daliniskoeficientas γc,u lygus 1,0)
kN R
Rv R
d
k 66.6901
66.690
,
09,186.635
66.690
d
k
V
R - atsarga tenkina 5-10 proc. projektavimo ssąlygas.
Ekvivalentinis deterministinis visuminės saugos koeficientas bus:
58,17.606
66.690
k k
k
Q P
R
OFS
1 derinys
Pamato plokštės plotį pasirenku B = 2.1 m, tai plotas 2.41.41.21.2 m A Nuolatinių apkrovų būdingosios reikšmės:
Nuo antstato: 384,32 kN
Pakolonis: kN 8,16247,011
-
8/15/2019 Pamatu Ir Pagrindu Skaiciavimas
13/28
13
Pamato pado plokštė: kN A 5.636.0241.2*1.2 Atgal supilto grunto svoris:
kN 88.447.0*8.18)111.21.2(
Iš viso: Pk = 509.5 kN Laikinos apkrovos:
Sniego apkrova: Qk = 97,2 kN
Naudojamų patikimumo koeficientų reikšmės Patikimumo
koef.Rinkiniai
A1 M1 R1
γG,sup 1.35
γQ,sup 1.5
γcu 1
γR 1
Skaičiuojamoji apkrova:kN Q P V k Qk Gd 62.8332.975,15.50935,1
Skaičiuojamasis atsparumas kPaqi sbc A R d ccck ud 81.923)44,2412,1130)214,3((41.4)2( ,
kPac
cuc
k u
d u 300,1
30
,
,
,
sc = 1.2 – (kvadrato formos pamato padas: B„/L„=1) bc = 1 – pamato ir grunto paviršius horizontalus ic = 1 – jėgos vertiklios
kPahhq
R
d 44,24)7,06,0(18,18
2
1
Saugos ribinio būvio sąlyga tenkinama: Vd = 833.62 kN < R d = 923.18 kN - sąlyga tenkinama
Vertikalaus laikančiojo atsparumo skaičiojamoji reikšmė apskaičiuojama 7 Eurokodo D priede pateikta lygtimi, kurioje panaudojamos gruntų savybių būdingosios reikšmės (medţiagos daliniskoeficientas γc,u lygus 1,0)
kN R
Rv R
d
k 18.9231
18.923
,
11,162.833
18.923
d
k
V
R- atsarga tenkina 5-10 proc. projektavimo sąlygas.
GEO saugos ribinio būvio skaičiuojamieji reikalavimai tenkinami 1 ir 2 deriniose. Pirmo projektavimo būdo (DA1) skaičiavimuose vyrauja antra kombinacija, nes antros kombinacijossantykis R k /Vd yra maţesnis uţ pirmos kombinacijos santikį, t.y. 1.09
-
8/15/2019 Pamatu Ir Pagrindu Skaiciavimas
14/28
14
52,17.606
18.923
k k
k
Q P
ROFS
Antrasis projektavimo atvejis (DA-2)
Pamato plokštės plotį pasirenku B = 2,6 m, tai plotas 276.66.26.2 m A Nuolatinių apkrovų būdingosios reikšmės: Nuo antstato: 384,32 kN
Pakolonis: kN 8,16247,011
Pamato pado plokštė: kN A 34.976.0246,26,2 Atgal supilto grunto svoris:
kN 8.757.0*8.18)116,26,2(
Iš viso: Pk = 574.28 kN Laikinos apkrovos:
Sniego apkrova: Qk = 97,2 kN
Naudojamų patikimumo koeficientų reikšmės Patikimumokoef.
Rinkiniai
A1 M1 R2
γG,sup 1.35
γQ,sup 1.5
γcu 1
γR 1.4
Skaičiuojamoji apkrova:kN Q P V k Qk Gd 06.9212.975,128.57835,1
Vertikalaus laikančiojo atsparumo skaičiojamoji reikšmė apskaičiuojama 7 Eurokodo D priede pateikta lygtimi, kurioje panaudojamos gruntų savybių būdingosios reikšmės (medţiagos daliniskoeficientas γc,u lygus 1,0) ir taikant dalinį atsparumo koeficientą γR,v apskaičiuotam(būdingąjam) nedrenuojama atsparumui iš R 2 rinkinio (γR,v = 1,4)Skaičiuojamasis atsparumas
kPaqi sbc A R d ccck ud 96.1377)8.1812,1130)214,3((76.6)2( ,
kPac k u 30,
sc = 1.2 – (kvadrato formos pamato padas: B„/L„=1) bc = 1 – pamato ir grunto paviršius horizontalus ic = 1 – jėgos vertiklios
kPaqd 8.181*8.18
Kadangi R d = R k /γR,v = R k /1,4 , tai pamato skaičiuojamasis atsparumas bus:
2/26.9844,1
96.1377mkN Rk
-
8/15/2019 Pamatu Ir Pagrindu Skaiciavimas
15/28
15
Saugos ribinio būvio sąlyga tenkinama: Vd = 921.06 kN < R d = 984.26 kN
07,106.921
26.984
d
k
V
R- atsarga tenkina 5-10 proc. projektavimo sąlygas.
Ekvivalentinis deterministinis visuminės saugos koeficientas bus:
05.248.671
96.1377
k k
k
Q P
ROFS
Trečiasis projektavimo atvejis (DA-3)Pamato plokštės plotį pasirenku B = 2,5m, tai plotas 225.65.25.2 m A Nuolatinių apkrovų būdingosios reikšmės:
Nuo antstato: 384,32 kN
Pakolonis: kN 8,16247,011
Pamato pado plokštė: kN A 906.0245,2*5,2 Atgal supilto grunto svoris:
kN 69.807.0*8.18)115,25,2( Iš viso: Pk = 571.81 kN Laikinos apkrovos:Sniego apkrova: Qk = 97,2 kN
Naudojamų patikimumo koeficientų reikšmės Patikimumo
koef.Rinkiniai
A1 M2 R3
γG,sup 1.35
γQ,sup 1.5
γcu 1.4
γR 1
Skaičiuojamoji apkrova:kN Q P V k Qk Gd 75.9172.975,181.57135,1
Vertikalaus laikančiojo atsparumo skaičiojamoji reikšmė apskaičiuojama 7 Eurokodo D priede pateikta lygtimi, panaudojant nedrenuojamam stiprumui dalinį koeficientą iš M2 rinkinio;atsparumo dalinis koeficientas γR,v = 1,0, pagal R3 rinkinį. Skaičiuojamasis atsparumas
kPaqi sbc A R d ccck ud 82.978)44,2412,1142.21)214,3((25.6)2( ,
kPac
cuc
k u
d u 42.214,1
30
,
,
,
sc = 1.2 – (kvadrato formos pamato padas: B„/L„=1) bc = 1 – pamato ir grunto paviršius horizontalus ic = 1 – jėgos vertiklios
-
8/15/2019 Pamatu Ir Pagrindu Skaiciavimas
16/28
16
kPah
hq
R
d 44,24)7,06,0(1
8,18
2
1
2/82.9780,1
82.978mkN Rk
Saugos ribinio būvio sąlyga tenkinama: Vd = 917.75 kN < R k = 978.82 kN
07,175.917
82.978
d
k
V
R- atsarga tenkina 5-10 proc. projektavimo sąlygas.
Ekvivalentinis deterministinis visuminės saugos koeficientas bus:
46,101.669
82.978
k k
k
Q P
ROFS
Išvada: Geriausiai tinkantis yra DA2 projektavimo būdas, nes šiuo atveju pamato laikančioji galiaišnaudojama 93%, tai tenkina ekonominio projektavimo su 5 -10% atsargos reikalavimą, be to pamato pado plotas yra didţiausias, o ekvivalentinis visuminės saugos koeicientasyra diţiausias
iš visų apskaičiuotų pamato pado projektavimo atvejų. Pamatas visais projektavimo atvejaistenkina saugos reikalavimą. Galutiniai pamato pado matmenys priklauso ir nuo tinkamumoribinio būvio apskaičiavimų, nes daţniausiai tinkamumo ribinio būvio reikalavimai nulemia pamato pado dydį.
DA1(I) DA1(II) DA2 DA3
Pamato pado matmenys, m 2,1 x 2,1 2,1 x 2,1 2,6 x 2,6 2,5 x 2,5
Ekvivalentinis visuminės saugos koeficientas 1,58 1,52 2.05 1,46
R k / Vd 1,07 1,11 1,07 1,07
-
8/15/2019 Pamatu Ir Pagrindu Skaiciavimas
17/28
17
5.2. Pagal drenuojamas sąlygas
Saugos ribinio būvio reikalavimai susiję su grunto efektyviaisiais įtempais. Kadangi visivandens slėgiai yra iš vieno ir to paties šaltinio, tai jiems taikomas tas pats koeficientas ir todėl jieanuliuojasi.
Poveikiais nuo vandenyje panardinto pamato ir ant jo uţpilto grunto svorio yra jųefektyvieji svoriai. Tuomet poveikių koeficientai taikomi efektyviesiems (plūdriesiems) panardinto pamato ir grunto svoriams. Poveikio į gruntą skaičiuojamoji reikšmė bus:
AhhQV V bet Gk Gk Qk Gd )''( 12
Dalinių koeficientų γG ir γQ reikšmės priklauso nuo pritaikyto projektavimo būdo.Kolonos skerspjūvio poveikio šioje lygtyje nepasisoma.
Paţymėtina, kad poveikių koeficientai nepalankiems poveikiams šioje lygtyje taikomi pamato ir ant jo uţpilto gruto efektyviesiems svoriams; vadinasi poveikio koeficientasnepalankiems poveikiams taip pat taikomas palankiam vandens slėgiui. Tai ginčytina tam tikraisypatingais atvejais, kur vandens slėgis vaidina svarbų vaidmenį pusiausvyroje ir tuomet visosvorio ir vandens jėgų faktorizavimas turi būti aptartas atskirai.
Projektavimo būdas DA-12 derinys
Pamato plokštės plotį pasirenku B = 1,3 m, tai plotas 269.13,13,1 m A Nuolatinių apkrovų būdingosios reikšmės:
Nuo antstato: 384.32 kN
Pakolonis: kN 8,16247,011
Pamato pado plokštė: kN A 33.246.0243,13,1 Atgal supilto grunto svoris:
kN 08.97.0*8.18)113,13,1(
Iš viso: Pk = 434.5 kN Laikinos apkrovos:Sniego apkrova: Qk = 97.2 kN Naudojamų patikimumo koeficientų reikšmės
Patikimumokoef.
Rinkiniai
A2 M2 R1
γG 1
γQ 1.3
γcu 1.4
γR,v 1
φ' 1.25
Skaičiuojamoji apkrova kN Q P V k Qk Gd 89.5602.973,15.4341
Skaičiuojamasis atsparumas
kN
i sb N Bi sb N qi sb N c A R qqqqccccd
8.607)17,0173,225,125,15,01309,1126,544,24138,1176,1310(69.1
'5,0''
-
8/15/2019 Pamatu Ir Pagrindu Skaiciavimas
18/28
18
6,1725,1
22'd
Pagal vidinį trinties kampą φ„ iš 4.1 lentelės yra nustatomi laikančiosios galios koeficientai: Nc = 13,76
Nq = 5,26 Nγ = 2,73
tanφ = 0,32 cotφ = 3,23 c„ = 10 - imamas iš vokiškų DIN1055 II dalies normų iq = iγ = ic = 1,0 – pasvirusiai jėgai atsiradusiai nuo horizontalios jėgos bq = bγ = bc = 1,0
kPac d 825,1
10'
kPahhq R
d 44,24)7,06,0(1
8,18)( 21
0
1)tan1( 2qb
1tan
1
c
q
qc N
bbb
309,1sin1q s
38,11
1
q
qq
c N
N s s
7,0 s
0 H , šiuo atveju nevertinama
2
3
11
12m
1cot'
12
m
d d
qc BV
H i
1tan
1
c
q
qc N
iii
1cot'
1
1
2
m
d d c BV
H i
1)tan1( 2b
kN R
R d k 99,5410,1
99,541
0,1
Vd = 560.89 kN < R k = 607.8 kN - sąlyga tenkinama.
084,189.560
8.607
d
k
V
R- atsarga tenkina 5-10 proc. projektavimo sąlygas.
-
8/15/2019 Pamatu Ir Pagrindu Skaiciavimas
19/28
19
Ekvivalentinis deterministinis visuminės saugos koeficientas bus:
15,17.531
8.607
k k
k
Q P
ROFS
1 derinys
Pamato plokštės plotį pasirenku B = 1,25 m, tai plotas 256.125,125,1 m A Nuolatinių apkrovų būdingosios reikšmės:
Nuo antstato: 384.32kN
Pakolonis: kN 8,16247,011
Pamato pado plokštė: kN A 46.226.02425,125,1 Atgal supilto grunto svoris:
kN 36.77.0*8.18)1125,125,1(
Iš viso: Pk = 430.94 kN Laikinos apkrovos:
Sniego apkrova: Qk = 97.2 kN
Naudojamų patikimumo koeficientų reikšmės Patikimumokoef.
Rinkiniai
A1 M1 R1
γG 1.35
γQ 1.5
γcu 1
γR,v 1
φ' 1
Skaičiuojamoji apkrova
kN Q P V k Qk Gd 58.7274,865,194.43035,1 Skaičiuojamasis atsparumas
kN
i sb N Bi sb N qi sb N c A R qqqqccccd
62.803)17,0146,51,10,15,01375,1182,744,24143,1105,1710(56,1
'5,0''
0,220,1
22'd
Pagal vidinį trinties kampą φ„ iš 4.1 lentelės yra nustatomi laikančiosios galios koeficientai: Nc = 17,05
Nq = 7,82 Nγ = 5,46
tanφ = 0,4cotφ = 2,5c„ = 10 - imamas iš vokiškų DIN1055 II dalies normų iq = iγ = ic = 1,0 – pasvirusiai jėgai atsiradusiai nuo horizontalios jėgos bq = bγ = bc = 1,0
kPac d 100,1
10'
-
8/15/2019 Pamatu Ir Pagrindu Skaiciavimas
20/28
20
kPahhq R
d 44,24)7,06,0(1
8,18)( 21
0
1)tan1( 2qb
1
tan
1
c
q
qc
N
bbb
375,1sin1q s
43,11
1
q
qq
c N
N s s
7,0 s
0 H , šiuo atveju nevertinama
2
3
11
12m
1cot'1 2
m
d d
q c BV
H
i
1tan
1
c
q
qc N
iii
1cot'
1
1
2
m
d d c BV
H i
1)tan1( 2b
kN R
R d k 62.8030,1
92.803
0,1
Vd = 727.58 kN < R k = 803.62 kN - sąlyga tenkinama.
10,158.727
62.803
d
k
V
R- atsarga tenkina 5-10 proc. projektavimo sąlygas.
Ekvivalentinis deterministinis visuminės saugos koeficientas bus:
52,114.528
62.803
k k
k
Q P
ROFS
Projektavimo būdas DA-2
Pamato plokštės plotį pasirenku B = 1,45 m, tai plotas 21.245,145,1 m A Nuolatinių apkrovų būdingosios reikšmės:
Nuo antstato: 384.32 kN
Pakolonis: kN 8,16247,011
Pamato pado plokštė: kN A 27.306.02445,145,1 Atgal supilto grunto svoris:
kN 47.147.0*8.18)1145,145,1(
-
8/15/2019 Pamatu Ir Pagrindu Skaiciavimas
21/28
21
Iš viso: Pk = 445.86 kN Laikinos apkrovos:
Sniego apkrova: Qk = 97.2 kN Naudojamų patikimumo koeficientų reikšmės
Patikimumokoef.
Rinkiniai
A1 M1 R2
γG
1.35
γQ 1.5
γcu 1
γR,v 1.4
Skaičiuojamoji apkrova kN Q P V k Qk Gd 71.7472.975,186.44535,1
Skaičiuojamasis atsparumas
kN
i sb N Bi sb N qi sb N c A R qqqqccccd
45.1098)17,0146,535,10,15,01375,1182,744,24143,1105,1710(1.2
'5,0''
0,220,1
22'd
Pagal vidinį trinties kampą φ„ iš 4.1 lentelės yra nustatomi laikančiosios galios koeficientai: Nc = 17,05
Nq = 7,82
Nγ = 5,46tanφ = 0,4cotφ = 2,5c„ = 10 - imamas iš vokiškų DIN1055 II dalies normų iq = iγ = ic = 1,0 – pasvirusiai jėgai atsiradusiai nuo horizontalios jėgos bq = bγ = bc = 1,0
kPac d 100,1
10'
kPahhq R
d 44,24)7,06,0(1
8,18)( 21
0
1)tan1( 2qb
1tan
1
c
q
qc N
bbb
375,1sin1q
s
43,11
1
q
qq
c N
N s s
7,0 s
0 H , šiuo atveju nevertinama
2
3
11
12m
-
8/15/2019 Pamatu Ir Pagrindu Skaiciavimas
22/28
22
1cot'
12
m
d d
qc BV
H i
1tan
1
c
q
qc N
iii
1cot'
1
1
2
m
d d c BV H i
1)tan1( 2b
kN R
R d k 6.7844,1
45.1098
0,1
Vd = 747.71 kN < R k = 784.6 kN - sąlyga tenkinama.
05,171.747
6.784
d
k
V
R- atsarga tenkina 5-10 proc. projektavimo sąlygas.
Ekvivalentinis deterministinis visuminės saugos koeficientas bus:
02,206.543
45.1098
k k
k
Q P
ROFS
Projektavimo būdas DA-3
Pamato plokštės plotį pasirenku B = 1,5 m, tai plotas 225,25,15,1 m A Nuolatinių apkrovų būdingosios reikšmės: Nuo antstato: 384.32 kN
Pakolonis: kN 8,16247,011
Pamato pado plokštė: kN A 4.326.0245,15,1 Atgal supilto grunto svoris:
kN 45.167.0*8.18)115,15,1(
Iš viso: Pk = 450.0 kN Laikinos apkrovos:
Sniego apkrova: Qk = 97.2 kN Naudojamų patikimumo koeficientų reikšmės
Patikimumokoef.
Rinkiniai
A1 M2 R3
γG 1.35
γQ 1.5γcu 1.4
γR,v 1
Skaičiuojamoji apkrova kN Q P V k Qk Gd 3.7532.975,145035,1
-
8/15/2019 Pamatu Ir Pagrindu Skaiciavimas
23/28
23
Skaičiuojamasis atsparumas
kN
i sb N Bi sb N qi sb N c A R qqqqccccd
23.809)17,0173,225,125,15,01309,1126,544,24138,1176,1310(25,2
'5,0''
6,1725,1
22'd
Pagal vidinį trinties kampą φ„ iš 4.1 lentelės yra nustatomi laikančiosios galios koeficientai: Nc = 13,76 Nq = 5,26 Nγ = 2,73
tanφ = 0,32 cotφ = 3,23 c„ = 10 - imamas iš vokiškų DIN1055 II dalies normų iq = iγ = ic = 1,0 – pasvirusiai jėgai atsiradusiai nuo horizontalios jėgos bq = bγ = bc = 1,0
kPac d 825,1
10'
kPahhq R
d 44,24)7,06,0(18,18)( 21
0
1)tan1( 2qb
1tan
1
c
q
qc N
bbb
309,1sin1q s
38,11
1
q
qq
c N
N s s
7,0 s
0 H , šiuo atveju nevertinama
2
3
11
12m
1cot'
12
m
d d
qc BV
H i
1tan
1
c
q
qc N
iii
1cot'
1
1
2
m
d d c BV
H i
1)tan1( 2b
kN R
R d k 23.8090,1
23.809
0,1
Vd = 753.23 kN < R k = 809.23 kN - sąlyga tenkinama.
-
8/15/2019 Pamatu Ir Pagrindu Skaiciavimas
24/28
24
074,13.753
23.809
d
k
V
R- atsarga tenkina 5-10 proc. projektavimo sąlygas.
Ekvivalentinis deterministinis visuminės saugos koeficientas bus:
47,12.547
23.809
k k
k
Q P
ROFS
Išvada:: Geriausiai tinkantis yra DA2 projektavimo būdas, nes šiuo atveju pamato laikančiojigalia išnaudojama 95%, tai tenkina ekonominio projektavimo su 5 -10% atsargos reikalavimą.Pamatas visais projektavimo atvejais tenkina saugos reikalavimą ir DA2 būdo visuminis saugoskoeficientas yra 2,02.Ekvivalentinis visuminės saugos koeficientas gautas apskaičiuojant pamatą DA1, DA2, DA3galėtų atrodyti per maţu, palyginant su bendrai tradicinėje praktikje sutinkamais koeficientais.Tačiau galutinis pamato dydis priklauso ir nuo tinkamumo ribinio būvio apskaičiavimo, nesdaţniausiai tinkamumo ribinio būvio reikalavimai paprastai nulemia pamato pado dydį, todėlgauti rezultatai gali būti palyginti su tradicinės praktikos rezultatais tik po to, kai bus patikrintastinkamumo ribinis būvis.
DA1(I) DA1(II) DA2 DA3
Pamato pado matmenys, m 1,3x 1,3 1,25 x 1,25 1,45 x 1,55 1,5 x 1,5
Ekvivalentinis visuminės saugos koeficientas 1,15 1,52 2,02 1,47
R k / Vd 1,084 1.1 1,05 1,074
-
8/15/2019 Pamatu Ir Pagrindu Skaiciavimas
25/28
25
6. TINKAMUMO RIBINIO BŪVIO SKAIČIAVIMAS
Tamprieji nuosėdžiai:
84,988,03,0121
1033.9926001 2
3
0
r s
s
e E
q BS mm
Čia B = 2600 mm pamato pado plotis;Es = 21 Mpa grunto į kurį remiasi pamato padas deformacijų modulis;μs = 0.3 grunto į kurį remiasi pamato padas Puasono koeficientas;αr = 0.88 koef. priklausantis nuo pamato pado pločio ir ilgio santykio;
2
20 /33.99
76.6
48.671mkN
B
V q k - įtempimai pamato pado apačioje;
Konsolidacijos nusėdimų skaičiavimas:
mm
p
p p
e
H C S avcc 169
7.43
22.557.43log
55,01
1,236,0log
1 0
0
0
36,0)1050(009,0)10(009,0 LLC c
e0 = 0,55
Slėgis priemolio sluoksnio viršuje z = 0 m:
20 /33.99)06,2()06.2(
6,26,233.99
)()(mkN
z L z B
L Bq pt
Slėgis priemolio sluoksnio viduryje z = 1,05 m:
20 /4.50)05,16,2()05,16,2(
6,26,233.99
)()(mkN
z L z B
L Bq p
m
Slėgis priemolio sluoksnio gale z = 2,1 m:
20 /39.30)1,26,2()1,26,2(
6,26,233.99
)()(mkN
z L z B
L Bq pb
Ir tuomet:
2/22.5539.304.50433.996
14
6
1mkN p p p p bm pav
H = 2,1 m - priemolio su ţvyru sluoksnio aukštis po pamato padu iki kito grunto sluoksnio.
2210 7.43)81,95.21(75,0)81,95,21(1.08,188,1)81,9(75,0)81,9(1.08,1 p
-
8/15/2019 Pamatu Ir Pagrindu Skaiciavimas
26/28
26
Nusėdimų skaičiavimas pagal apytikslę, 7-ame eurokode nurodytą, patikslinto tamprumometodo formulę:
mm B E
f BV s
m
k 4,176,213000
88,06,248.67122
Vk = 671,48 - pamatą veikianti apkrova nuo pamatą veikiančios pastoviosios ir kintamosiosapkrovos, bei tikrojo pamato svorio;Em = 13 Mpa grunto, į kurį remiasi pamato padas deformacijų modulis;f = 0.88 – koef. kurio reikšmė priklauso nuo pamato pado formos, Puasono koef iciento gylio irkt;
Išvada: Bendri nusėdimai sudėjus tampriuosius ir konsolidacijos sėdimus, viršija ribinius nusėdimusnurodytus 7 eurokode. Norint, kad nusėdimai neviršytų leistinųjų, reiktų didinti pado plotį.Apskaičiavus nusėdimus pagal apytikslę patikslinto tamprumo metodo formule, pamatas tenkinatinkamumo ribinio būvio reikalavimus.
-
8/15/2019 Pamatu Ir Pagrindu Skaiciavimas
27/28
27
7. LITERATŪROS SĄRAŠAS
1. Černius B. Pamatų projektavimas pagal 7 eurokodą vadovas. Mokomoji knyga. Kaunas,Technologija 2006, 123p.
2. Černius B. Pagrindai ir pamatai. Mokomoji knyga. Kaunas, Technologija, 2003, 111p
-
8/15/2019 Pamatu Ir Pagrindu Skaiciavimas
28/28
top related