planilha cálculo carga admissível estacas 00:00:00 ... · programa para cálculo de carga...
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Res UF
Lote
1 42 113 124 15 VERDADEIRO #####
5 13 *6 137 148 22 OK
9 2510 2011 1812 36 *13 4114 4915 3416
17
18
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28
29
30
31
32
33
34
35
Sondagem
ok
ok
00:00:00
Dionísio Augusto Americano de Neves e Souza CREA:52791-DProfissional
Shopping centerRJCliente/emp.
SP16
Edificação
Quadra
29/07/2010 15:36
Tipo de carregamento "P.P.C.V"
22,3
Tipo de Estaca
Arg
ila A
reno
sa
Silt
e A
rgilo
so
Silt
e A
reno
so
Arg
ila S
iltos
a
Cot
a (m
)
ok
Are
ia S
iltos
a
Are
ia A
rgilo
sa
Tipo do solo
Diâmetro seção circular
Compressão
litros
Aoki-Velloso
49,3 28,758,9
Urbano Rodrigues Alonso
16,823,9
Alberto Henriques Teixeira 10,139,2
Comprimento total da estaca (m)
29,720,6 44,5
Volume base alargada (Franki) (L)
m9,0
Resultado dos "processos"
Capacidade de carga total da estaca (t)
Capacidade de carga resistência de ponta (t)
Decourt-Quaresma 42,8 37,0
Capacidade de carga atrito lateral (t)
74,2
16,1
Pedro Paulo Costa Velloso 57,4
57,4 28,7
56,941,1 15,8 29,3
Planilha cálculo carga admissível estacas
300,0 mm
Are
ia
Média dos processos
42,2 15,2
Carga admissível da estaca (t)
Are
ia c
om p
edre
gulh
os
cidade
N°
SP
T
Pátiomix - Resende
Programa para cálculo de carga admissível de estacas com senha de proteçãoA proteção inserida nas planilhas trabalham de forma a preservar fórmulas e resultados. O programa foi desenvolvido para que
seja desconfigurado e desprogramado no caso de violação das senhas com qualquer tipo de modificação dentro da áreaprotegida. O Site Engenharia e o autor do programa não se responsabilizam por resultados errados resultantes de dados
inseridos incorretamente.A proteção garante a integridade das normas e fórmulas
Informações www.sitengenharia.com.br
29,7
22,3
37,0
28,7 28,7 29,3
74,2
44,5
58,9
49,3
57,4 56,9
16,8
20,6
16,1
10,1
15,2 15,8
57,4
23,9
42,8
39,2
42,241,1
0
10
20
30
40
50
60
70
80
1 2 3 4 5 6
(ton)
Gráfico - carga admissível da estaca
Carga admissível
Carga total
Capacidade de ponta
Capacidade lateral
4
11
12
15
13
13
14
22
25
20
18
36
41
49
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0
1
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49
500 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55
O campo, "número de golpes" (N°SPT), deverá estar devidamente preenchido nas casas das respectivas cotas deprofundidades, "cota (m)". O programa realiza os cálculos a partir dos valores inseridos, por isto há a necessidade doscampos estarem preenchidos apenas com números inteiros igual ou maiores que 1.Para realizar os cálculos em todos os processos, o programa necessitará que células, além da cota de apoio da estaca,também estejam preencidas, ex: Caso sua estaca tenha 600 mm de diâmetro, o programa calculará a carga admissívela partir da cota de apoio da estaca, mais 3,5 x o diâmetro da estaca. Então, 3,5 x 0,6 = 2,1, arredonda-se para 2. Istosignifica que o programa necessita de 2 metros a mais de preenchimento da sondagem além do comprimento da estaca.Se a estaca possue 12m de profundidade ou comprimento, então precisaremos de 14 metros de sondagem preenchida.
Após inserir os valores dos golpes em suas respectivas cotas é necessário que os tipos de solos estejam devidamentepreenchidos. Neste campo, "tipos de solos", o programa entenderá quando marcado apenas uma opção por linha e nãomais. Isto se aplica apenas nas casas com valores de SPT preenchidas. Nas células não preencidas com os valores deSPT "golpes" e se nestas linhas estiverem marcados tipos de solos, o programa também não permitirá que os resultadossejam lançados .O campo "diâmetro da estaca", deverá ser preenchida com valores em milímetros. Este valor será necessário para ocálculo da carga admissível de ponta e para o cálculo da área lateral da estaca. Em "volume da base alargada" emLitros, o programa fará os cálculos do diâmetro da base a partir do volume obtido deste.
1-Pedro Paulo C. Velloso2-Aoki-Velloso3-Decourt-Quaresma4-Alberto H. Teixeira5-Urbano R. Alonso6 - Média dos processos
Atenção: As células marcadas por asteríscos (*), sãocélulas com opcionais, clique sobre esta célula eescolha a melhor opção.
Atenção: Procure não apagar ou excluir células forada área de inserção de dados. As células ligadas aosmarcadores de "tipo de solo" não podem serbloqueadas e, por isto, caso sejam apagadas, estascriarão resultados errados.
Atenção: "No caso específico de estacas escavadas, acarga admissível deve ser de no máximo 1,25 vezes aresistência do atrito lateral calculada na ruptura.Quando superior a esse valor, o processo executivo delimpeza da ponta deve ser especificado pelo projetistae ratificado pelo executor." Neste programa, o valor dacarga admissível da estaca escavada é dado pelasoma das resistências de atrito lateral e ponta, divididopelo coeficiente de segurança (definido pelo autor doprocesso). Quando o resultado da carga admissível forsuperior a 1,25 vezes a resistência lateral, o programaretornará com a fonte em vermelho, ex: 178,4.
Atenção: Para carga admissível, a capacidade de cargatotal deve ser dividida pelo coeficiente de segurança(CS). Os coeficientes de segurança (CS) utilizados nosmétodos são os estipulados pelo seus respectivosautores. A Norma estipula valor mínimo para CS igual a2.
Premoldada (concreto ou aço)
Franki
Hélice Contínua
Escavadas sem revestimentos
Escavadas com revestimentos ou lama
Hollow Auger
Raiz
F1 F2 F1 F2 α β α β α β α β α β α β α β α β α β α β
1,75 3,5 0 0 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0 0 0 0
2,11 4,22 0 0 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0 0 0 0
3 4,5 3 4,5 0,85 1 0,85 1 0,6 1 0,6 0,9 0,5 0,8 0,5 0,8 0,5 0,7 0,5 0,7 0,85 1 0,85 1
3 6 0 0 0,85 0,8 0,85 0,8 0,6 0,65 0,6 0,65 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0 0 0 0
3 5 0 0 0,85 0,9 0,85 0,9 0,6 0,75 0,6 0,75 0,5 0,6 0,5 0,6 0,5 0,6 0,5 0,6 0 0 0 0
2,5 4,5 0 0 0,9 1 0,9 1 0,9 1 0,9 0,9 0,9 0,8 0,9 0,8 0,9 0,7 0,9 0,7 0 0 0 0
3 3,5 0 0 0,85 1,5 0,85 1,5 0,6 1,5 0,6 1,2 0,5 1,1 0,5 1,1 0,5 1 0,5 1 0 0 0 0
3 4,5 0,85 1 0,85 1
0 1 0 0 0 0 0 0 1 1 1 #### 1 1 2 2 4 4
0 1 0 0 0 0 0 0 1 1 1 #### 1 1 2 2 4 4
0 1 0 0 0 0 0 0 1 1 1 #### 1 1 2 2 4 4
0 0 0 0 1 0 0 0 1 1 1 #### 1 1 2 2 4 4
0 0 0 0 1 0 0 0 1 1 1 #### 1 1 2 2 4 4
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0 1 0 0 0 0 0 0 1 1 1 #### 1 1 2 2 4 4
0 1 0 0 0 0 0 0 1 1 1 #### 1 1 2 2 4 4
0 1 0 0 0 0 0 0 1 1 1 #### 1 1 2 2 4 4
0 1 0 0 0 0 0 0 1 1 1 #### 1 1 2 2 4 4
0 1 0 0 0 0 0 0 1 1 1 #### 1 1 2 2 4 4
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0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 #### 1 0 0 0 0 0
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0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 #### 1 0 0 0 0 0
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0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 #### 1 0 0 0 0 0
ARGA
Decourt-Quaresma
AREA ARSSAG
Decourt-Quaresma
SAR ARGS ARGAARE ARPAoki-Velloso ARGS
SOLO
Programa para cálculo de carga admissível de estacas com senha de proteçãoA proteção inserida nas planilhas trabalham de forma a preservar fórmulas e resultados. O programa foi desenvolvido para que
seja desconfigurado e desprogramado no caso de violação das senhas com qualquer tipo de modificação dentro da áreaprotegida. O Site Engenharia e o autor do programa não se responsabilizam por resultados errados resultantes de dados
inseridos incorretamente.A proteção garante a integridade das normas e fórmulas
Informações www.sitengenharia.com.br
29,7
22,3
37,0
28,7 28,7 29,3
74,2
44,5
58,9
49,3
57,4 56,9
16,8
20,6
16,1
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(ton)
Gráfico - carga admissível da estaca
Carga admissível
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O campo, "número de golpes" (N°SPT), deverá estar devidamente preenchido nas casas das respectivas cotas deprofundidades, "cota (m)". O programa realiza os cálculos a partir dos valores inseridos, por isto há a necessidade doscampos estarem preenchidos apenas com números inteiros igual ou maiores que 1.Para realizar os cálculos em todos os processos, o programa necessitará que células, além da cota de apoio da estaca,também estejam preencidas, ex: Caso sua estaca tenha 600 mm de diâmetro, o programa calculará a carga admissívela partir da cota de apoio da estaca, mais 3,5 x o diâmetro da estaca. Então, 3,5 x 0,6 = 2,1, arredonda-se para 2. Istosignifica que o programa necessita de 2 metros a mais de preenchimento da sondagem além do comprimento da estaca.Se a estaca possue 12m de profundidade ou comprimento, então precisaremos de 14 metros de sondagem preenchida.
Após inserir os valores dos golpes em suas respectivas cotas é necessário que os tipos de solos estejam devidamentepreenchidos. Neste campo, "tipos de solos", o programa entenderá quando marcado apenas uma opção por linha e nãomais. Isto se aplica apenas nas casas com valores de SPT preenchidas. Nas células não preencidas com os valores deSPT "golpes" e se nestas linhas estiverem marcados tipos de solos, o programa também não permitirá que os resultadossejam lançados .O campo "diâmetro da estaca", deverá ser preenchida com valores em milímetros. Este valor será necessário para ocálculo da carga admissível de ponta e para o cálculo da área lateral da estaca. Em "volume da base alargada" emLitros, o programa fará os cálculos do diâmetro da base a partir do volume obtido deste.
1-Pedro Paulo C. Velloso2-Aoki-Velloso3-Decourt-Quaresma4-Alberto H. Teixeira5-Urbano R. Alonso6 - Média dos processos
Atenção: As células marcadas por asteríscos (*), sãocélulas com opcionais, clique sobre esta célula eescolha a melhor opção.
Atenção: Procure não apagar ou excluir células forada área de inserção de dados. As células ligadas aosmarcadores de "tipo de solo" não podem serbloqueadas e, por isto, caso sejam apagadas, estascriarão resultados errados.
Atenção: "No caso específico de estacas escavadas, acarga admissível deve ser de no máximo 1,25 vezes aresistência do atrito lateral calculada na ruptura.Quando superior a esse valor, o processo executivo delimpeza da ponta deve ser especificado pelo projetistae ratificado pelo executor." Neste programa, o valor dacarga admissível da estaca escavada é dado pelasoma das resistências de atrito lateral e ponta, divididopelo coeficiente de segurança (definido pelo autor doprocesso). Quando o resultado da carga admissível forsuperior a 1,25 vezes a resistência lateral, o programaretornará com a fonte em vermelho, ex: 178,4.
Atenção: Para carga admissível, a capacidade de cargatotal deve ser dividida pelo coeficiente de segurança(CS). Os coeficientes de segurança (CS) utilizados nosmétodos são os estipulados pelo seus respectivosautores. A Norma estipula valor mínimo para CS igual a2.
Res UF
Lote
1 4
2 11
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4 15 VERDADEIRO #####
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Pátiomix - Resende
Carga admissível da estaca (t)
Are
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Planilha cálculo carga admissível estacas
300,0 mm
Are
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Média dos processos
42,2
38,2 12,4
57,4 28,7
50,6 26,8
Capacidade de carga total da estaca (t)
Capacidade de carga resistência de ponta (t)
Decourt-Quaresma 42,8 37,0
Capacidade de carga atrito lateral (t)
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Pedro Paulo Costa Velloso 43,1
Resultado dos "processos"
17,2
20,6 44,5
Volume base alargada (Franki) (L)
m9,0
Comprimento total da estaca (m)
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Alberto Henriques Teixeira 10,139,2
15,2
Aoki-Velloso
49,3 28,7
58,9
Urbano Rodrigues Alonso
Diâmetro seção circular
Tração
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Tipo do solo
Tipo de carregamento "P.P.C.V"
22,3
Profissional
Shopping center
RJCliente/emp.
SP16
Edificação
Quadra
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Dionísio Augusto Americano de Neves e Souza CREA:52791-D
Sondagem
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Atenção: As células marcadas por asteríscos (*), são
Atenção: Para carga admissível, a capacidade de carga total deve ser dividida pelo coeficiente de segurança (CS). Os coeficientes de segurança (CS) utilizados nos métodos são os estipulados pelo seus respectivos autores. A Norma estipula valor mínimo para CS igual a 2.
Premoldada (concreto ou aço)
Franki
Hélice Contínua
Escavadas sem revestimentos
Escavadas com revestimentos ou lama
Hollow Auger
Raiz
F1 F2 F1 F2 α β α β α β α β α β α β α β α β α β α β α
1,75 3,5 0 0 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0 0 0 0 0
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0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 #### 1 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 #### 1 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 #### 1 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 #### 1 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 #### 1 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 #### 1 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 #### 1 0 0 0 0 0
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0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 #### 1 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 #### 1 0 0 0 0 0
SOLO
SAR ARGS ARGAARE ARPAoki-Velloso ARGS SAG
Decourt-QuaresmaDecourt-Quaresma
AREA ARSSAGARGA
17,2
22,3
37,0
28,7 28,7
26,8
43,1
44,5
58,9
49,3
57,4
50,6
0,0
20,6
16,1
10,1
15,2
12,4
43,1
23,9
42,8
39,2
42,2
38,2
0
10
20
30
40
50
60
70
1 2 3 4 5 6
(ton)
Gráfico - carga admissível da estaca
Carga admissível
Carga total
Capacidade de ponta
Capacidade lateral
4
11
12
15
13
13
14
22
25
20
18
36
41
49
34
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55
1-Pedro Paulo C. Velloso
2-Aoki-Velloso 3-Decourt-Quaresma 4-Alberto H. Teixeira
5-Urbano R. Alonso 6 - Média dos processos
mm
1 4
2 11
3 12
4 15
5 13
6 13
7 14
8 22 FALSO
9 25
10 20
11 18
12 36
13 41
14 49
15 34
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
Arg
ila S
iltos
a
ok
Are
ia S
iltos
a
Are
ia A
rgilo
sa
Are
ia
300,0
Shopping Center
Cliente/emp.
Edificação
Número
29/07/2010 16:1100:00:00
Dionísio Augusto Americano de Neves e Souza CREA:52791-D
Planilha - Método Decourt-QuaresmaObraPátiomix - Resende
Tipo de estaca
381
Cálculo semi-empírico da capacidade de carga de estacas pelo método Decourt-Quaresma utilizando SPT
Profissional SP-16
Cota (m)
Arg
ila A
reno
sa
N°
SP
T
Diâmetro seção circularok
Are
ia c
om p
edre
gulh
osìndice de SPT
Tipo de solo
Silt
e A
rgilo
so
Silt
e A
reno
so
4
11
12
15
13
13
14
22
25
20
18
36
41
49
34
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
0 10 20 30 40 50 60
Premoldada (concreto ou aço)
Franki
Hélice Contínua
Escavadas sem revestimentos
Escavadas com revestimentos ou lama
Hollow Auger
Raiz
Resistência lateral adm (ton)
Resistência lateral (ton) Resistência de ponta (ton)
Resistência de ponta adm (ton)
2,2
4,4
9,9
15,1
19,8
23,8
29,0
34,5
42,8
52,1
59,5
66,2
79,0
93,4
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
1,7
3,4
7,6
11,6
15,2
18,3
22,3
26,6
33,0
40,1
45,8
50,9
60,8
71,9
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0 20 40 60 80 100
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
5,4
6,5
11,7
14,4
14,7
11,8
11,8
14,7
16,1
15,1
17,8
22,8
30,3
29,8
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
1,4
1,6
2,9
3,6
3,7
3,0
2,9
3,7
4,0
3,8
4,4
5,7
7,6
7,5
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0 5 10 15 20 25 30 35
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
1 1 10,9
0,8 0,80,7 0,7
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
ARGS ARGA SAG SAR AREA ARS ARE ARP
Valores de β 0,85 0,85
0,6 0,60,5 0,5 0,5 0,5
0
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
ARGS ARGA SAG SAR AREA ARS ARE ARP
Valores de α
Capacidade admissível
0,940,071
mm²
PerímetroÁrea de ponta
Resistência lateralResitência lateral adm
Capacidade de carga total (ton)
Capacidade de carga admissível (ton)
Capacidade totalResistência de ponta admResistência de ponta
7,6
10,9
21,6
29,5
34,5
35,7
40,8
49,2
58,9
67,2
77,3
89,0
109,3
123,2
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
3,0
5,0
10,5
15,2
18,9
21,3
25,3
30,2
37,0
43,8
50,2
56,6
68,4
79,3
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0 20 40 60 80 100 120 140
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
0,0 20,0 40,0 60,0 80,0 100,0 120,0 140,0
11 12
2025
35 3540 40
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
ARGS ARGA SAG SAR AREA ARS ARE ARP
Valores de K
Ø 0,300 m
1 4 4 0,94 0,071 2,33 76,5 2,2 1,7 5,4 1,4 7,6 3,02 11 11 0,94 0,071 4,67 91,8 4,4 3,4 6,5 1,6 10,9 5,03 12 12 0,94 0,071 5,00 165,7 9,9 7,6 11,7 2,9 21,6 10,54 15 15 0,94 0,071 4,80 204,1 15,1 11,6 14,4 3,6 29,5 15,25 13 13 0,94 0,071 4,27 207,5 19,8 15,2 14,7 3,7 34,5 18,96 13 13 0,94 0,071 5,33 167,6 23,8 18,3 11,8 3,0 35,7 21,37 14 14 0,94 0,071 5,67 166,6 29,0 22,3 11,8 2,9 40,8 25,38 22 22 0,94 0,071 8,33 207,4 34,5 26,6 14,7 3,7 49,2 30,29 25 25 0,94 0,071 9,33 227,8 42,8 33,0 16,1 4,0 58,9 37,0
10 20 20 0,94 0,071 7,67 214,2 52,1 40,1 15,1 3,8 67,2 43,811 18 18 0,94 0,071 7,00 251,6 59,5 45,8 17,8 4,4 77,3 50,212 36 36 0,94 0,071 13,00 323,0 66,2 50,9 22,8 5,7 89,0 56,613 41 41 0,94 0,071 14,67 428,4 79,0 60,8 30,3 7,6 109,3 68,414 49 49 0,94 0,071 0,00 421,6 93,4 71,9 29,8 7,5 123,2 79,315 34 34 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,016 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,017 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,018 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,019 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,020 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,021 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,022 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,023 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,024 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,025 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,026 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,027 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,028 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,029 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,030 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,031 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,032 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,033 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,034 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,035 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,036 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,037 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,038 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,039 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,040 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,041 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,042 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,043 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,044 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,045 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,046 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,047 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,048 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,049 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
Profissional Dionísio Augusto Americano de Neves e Souza CREA:52791-DCliente/emp. Pátiomix - Resende
29/07/2010 16:11Planilha - Método Decourt-QuaresmaC
ota
Tipo de estaca Hélice contínua
Cap
acid
ade
tota
l(to
n)
SP
T
SP
T co
nsid
erad
o
Cap
acid
ade
adm
issí
vel (
ton)
Per
ímet
ro (m
)
Res
is. P
onta
adm
(ton)
Áre
a de
pon
ta (m
²)
β x
SP
T
α x
N
Res
istê
ncia
late
ral
(ton)
Res
ist.
Late
ral a
dm(to
n)
Res
istê
ncia
de
pont
a (to
n)
mm
1 5
2 3
3 4
4 10
5 12
6 19
7 18
8 17 FALSO
9 18
10 15
11 15
12 39
13 47
14 54
15 34
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
Cota (m)
Arg
ila A
reno
sa
N°
SP
T
Diâmetro seção circularok
Are
ia c
om p
edre
gulh
osìndice de SPT
Tipo de solo
Silt
e A
rgilo
so
Silt
e A
reno
so
Cálculo semi-empírico da capacidade de carga de estacas pelo método Decourt-Quaresma utilizando SPT
Profissional SP-17
Tipo de estaca
381
Shopping Center
Cliente/emp.
Edificação
Número
29/07/2010 17:2900:00:00
Dionísio Augusto Americano de Neves e Souza CREA:52791-D
Planilha - Método Decourt-QuaresmaObraPátiomix - Resende
Are
ia
300,0
Arg
ila S
iltos
a
ok
Are
ia S
iltos
a
Are
ia A
rgilo
sa
5
3
4
10
12
19
18
17
18
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15
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47
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0
1
2
3
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6
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8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
0 10 20 30 40 50 60
Premoldada (concreto ou aço)
Franki
Hélice Contínua
Escavadas sem revestimentos
Escavadas com revestimentos ou lama
Hollow Auger
Raiz
Resistência lateral (ton) Resistência de ponta (ton)
Resistência de ponta adm (ton)Resistência lateral adm (ton)
2,5
5,0
6,6
8,8
12,3
16,4
22,4
27,9
33,2
40,1
45,9
51,7
65,6
82,1
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
1,9
3,9
5,1
6,8
9,5
12,6
17,2
21,5
25,5
30,8
35,3
39,8
50,5
63,2
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0 20 40 60 80 100
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
2,9
2,9
5,8
10,0
16,9
20,2
22,3
18,8
14,9
11,5
16,6
24,3
32,7
31,5
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,7
0,7
1,5
2,5
4,2
5,1
5,6
4,7
3,7
2,9
4,1
6,1
8,2
7,9
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0 5 10 15 20 25 30 35
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
1 1 10,9
0,8 0,80,7 0,7
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
ARGS ARGA SAG SAR AREA ARS ARE ARP
Valores de β 0,85 0,85
0,6 0,60,5 0,5 0,5 0,5
0
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
ARGS ARGA SAG SAR AREA ARS ARE ARP
Valores de α
Resitência lateral adm
Capacidade de carga total (ton)
Capacidade de carga admissível (ton)
Capacidade totalResistência de ponta admResistência de ponta
Resistência lateral
Capacidade admissível
0,940,071
mm²
PerímetroÁrea de ponta
5,4
7,9
12,4
18,8
29,2
36,6
44,6
46,7
48,1
51,6
62,5
76,0
98,3
113,6
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
2,7
4,6
6,5
9,3
13,7
17,6
22,8
26,2
29,2
33,7
39,4
45,8
58,6
71,1
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0 20 40 60 80 100 120
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
0,0 20,0 40,0 60,0 80,0 100,0 120,0
11 12
2025
35 3540 40
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
ARGS ARGA SAG SAR AREA ARS ARE ARP
Valores de K
Ø 0,300 m
1 5 5 0,94 0,071 2,67 40,8 2,5 1,9 2,9 0,7 5,4 2,7
2 3 3 0,94 0,071 2,00 40,8 5,0 3,9 2,9 0,7 7,9 4,6
3 4 4 0,94 0,071 2,33 82,1 6,6 5,1 5,8 1,5 12,4 6,5
4 10 10 0,94 0,071 3,47 141,9 8,8 6,8 10,0 2,5 18,8 9,3
5 12 12 0,94 0,071 4,00 239,2 12,3 9,5 16,9 4,2 29,2 13,7
6 19 19 0,94 0,071 5,87 285,8 16,4 12,6 20,2 5,1 36,6 17,6
7 18 18 0,94 0,071 5,60 315,0 22,4 17,2 22,3 5,6 44,6 22,8
8 17 17 0,94 0,071 5,33 265,4 27,9 21,5 18,8 4,7 46,7 26,2
9 18 18 0,94 0,071 7,00 211,4 33,2 25,5 14,9 3,7 48,1 29,2
10 15 15 0,94 0,071 6,00 163,2 40,1 30,8 11,5 2,9 51,6 33,7
11 15 15 0,94 0,071 6,00 234,6 45,9 35,3 16,6 4,1 62,5 39,4
12 39 39 0,94 0,071 14,00 343,4 51,7 39,8 24,3 6,1 76,0 45,8
13 47 47 0,94 0,071 16,67 462,4 65,6 50,5 32,7 8,2 98,3 58,6
14 54 50 0,94 0,071 0,00 445,4 82,1 63,2 31,5 7,9 113,6 71,1
15 34 34 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
16 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
17 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
18 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
19 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
20 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
21 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
Res
is.
Pon
ta a
dm
(ton
)
Áre
a de
pon
ta (
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β x
SP
T
α x
N
Res
istê
ncia
late
ral
(ton
)
Res
ist.
Lat
eral
adm
(t
on)
Res
istê
ncia
de
pont
a (t
on)
Planilha - Método Decourt-Quaresma
Cot
a
Tipo de estaca Hélice contínua
Cap
acid
ade
tota
l (t
on)
SP
T
SP
T c
onsi
dera
do
Cap
acid
ade
adm
issí
vel (
ton)
Per
ímet
ro (
m)
Profissional Dionísio Augusto Americano de Neves e Souza CREA:52791-D
Cliente/emp. Pátiomix - Resende
29/07/2010 17:29
21 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
22 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,023 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,024 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,025 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,026 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,027 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,028 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,029 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,030 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,031 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,032 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,033 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,034 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,035 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,036 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,037 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,038 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,039 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,040 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,041 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,042 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,043 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,044 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,045 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,046 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,047 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,048 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,049 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
mm
1 4
2 5
3 13
4 9
5 4
6 4
7 11
8 22 FALSO
9 53
10 46
11 49
12 30
13 35
14 31
15 34
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
Cota (m)
Arg
ila A
reno
sa
N°
SP
T
Diâmetro seção circularok
Are
ia c
om p
edre
gulh
osìndice de SPT
Tipo de solo
Silt
e A
rgilo
so
Silt
e A
reno
so
Cálculo semi-empírico da capacidade de carga de estacas pelo método Decourt-Quaresma utilizando SPT
Profissional SP-18
Tipo de estaca
381
Shopping Center
Cliente/emp.
Edificação
Número
29/07/2010 17:5700:00:00
Dionísio Augusto Americano de Neves e Souza CREA:52791-D
Planilha - Método Decourt-QuaresmaObraPátiomix - Resende
Are
ia
300,0
Arg
ila S
iltos
a
ok
Are
ia S
iltos
a
Are
ia A
rgilo
sa
4
5
13
9
4
4
11
22
53
46
49
30
35
31
34
0
1
2
3
4
5
6
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8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
0 10 20 30 40 50 60
Premoldada (concreto ou aço)
Franki
Hélice Contínua
Escavadas sem revestimentos
Escavadas com revestimentos ou lama
Hollow Auger
Raiz
Resistência lateral (ton) Resistência de ponta (ton)
Resistência de ponta adm (ton)Resistência lateral adm (ton)
2,2
4,4
7,1
13,0
16,9
18,8
20,9
24,5
31,2
45,6
58,7
72,5
80,9
90,7
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
1,7
3,4
5,4
10,0
13,0
14,5
16,1
18,8
24,0
35,1
45,1
55,7
62,3
69,8
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0 20 40 60 80 100
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
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25
26
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28
29
30
31
32
33
34
35
36
3,2
5,3
6,5
6,2
4,1
6,5
14,6
34,2
48,7
59,8
51,5
47,0
39,6
41,2
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,8
1,3
1,6
1,6
1,0
1,6
3,6
8,6
12,2
14,9
12,9
11,8
9,9
10,3
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0 10 20 30 40 50 60 70
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
1 1 10,9
0,8 0,80,7 0,7
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
ARGS ARGA SAG SAR AREA ARS ARE ARP
Valores de β 0,85 0,85
0,6 0,60,5 0,5 0,5 0,5
0
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
ARGS ARGA SAG SAR AREA ARS ARE ARP
Valores de α
Resitência lateral adm
Capacidade de carga total (ton)
Capacidade de carga admissível (ton)
Capacidade totalResistência de ponta admResistência de ponta
Resistência lateral
Capacidade admissível
0,940,071
mm²
PerímetroÁrea de ponta
5,4
9,7
13,6
19,2
21,0
25,3
35,5
58,7
79,8
105,4
110,2
119,5
120,5
132,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
2,5
4,7
7,1
11,6
14,0
16,1
19,7
27,4
36,1
50,0
58,0
67,5
72,2
80,1
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0 20 40 60 80 100 120 140
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
0,0 20,0 40,0 60,0 80,0 100,0 120,0 140,0
11 12
2025
35 3540 40
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
ARGS ARGA SAG SAR AREA ARS ARE ARP
Valores de K
Ø 0,300 m
1 4 4 0,94 0,071 2,33 45,9 2,2 1,7 3,2 0,8 5,4 2,5
2 5 5 0,94 0,071 2,67 74,8 4,4 3,4 5,3 1,3 9,7 4,7
3 13 13 0,94 0,071 5,33 91,8 7,1 5,4 6,5 1,6 13,6 7,1
4 9 9 0,94 0,071 4,00 88,4 13,0 10,0 6,2 1,6 19,2 11,6
5 4 4 0,94 0,071 2,33 57,8 16,9 13,0 4,1 1,0 21,0 14,0
6 4 4 0,94 0,071 2,33 91,4 18,8 14,5 6,5 1,6 25,3 16,1
7 11 11 0,94 0,071 3,73 206,1 20,9 16,1 14,6 3,6 35,5 19,7
8 22 22 0,94 0,071 6,67 484,2 24,5 18,8 34,2 8,6 58,7 27,4
9 53 50 0,94 0,071 14,13 688,3 31,2 24,0 48,7 12,2 79,8 36,1
10 46 46 0,94 0,071 13,07 845,8 45,6 35,1 59,8 14,9 105,4 50,0
11 49 49 0,94 0,071 13,87 729,2 58,7 45,1 51,5 12,9 110,2 58,0
12 30 30 0,94 0,071 8,80 665,0 72,5 55,7 47,0 11,8 119,5 67,5
13 35 35 0,94 0,071 10,13 560,0 80,9 62,3 39,6 9,9 120,5 72,2
14 31 31 0,94 0,071 0,00 583,3 90,7 69,8 41,2 10,3 132,0 80,1
15 34 34 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
16 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
17 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
18 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
19 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
20 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
21 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
Res
is.
Pon
ta a
dm
(ton
)
Áre
a de
pon
ta (
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β x
SP
T
α x
N
Res
istê
ncia
late
ral
(ton
)
Res
ist.
Lat
eral
adm
(t
on)
Res
istê
ncia
de
pont
a (t
on)
Planilha - Método Decourt-Quaresma
Cot
a
Tipo de estaca Hélice contínua
Cap
acid
ade
tota
l (t
on)
SP
T
SP
T c
onsi
dera
do
Cap
acid
ade
adm
issí
vel (
ton)
Per
ímet
ro (
m)
Profissional Dionísio Augusto Americano de Neves e Souza CREA:52791-D
Cliente/emp. Pátiomix - Resende
29/07/2010 17:57
21 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
22 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,023 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,024 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,025 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,026 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,027 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,028 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,029 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,030 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,031 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,032 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,033 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,034 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,035 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,036 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,037 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,038 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,039 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,040 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,041 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,042 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,043 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,044 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,045 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,046 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,047 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,048 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,049 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
mm
1 9
2 15
3 10
4 11
5 7
6 7
7 26
8 36 FALSO
9 21
10 27
11 27
12 36
13 34
14 48
15 57
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
Cota (m)
Arg
ila A
reno
sa
N°
SP
T
Diâmetro seção circularok
Are
ia c
om p
edre
gulh
osìndice de SPT
Tipo de solo
Silt
e A
rgilo
so
Silt
e A
reno
so
Cálculo semi-empírico da capacidade de carga de estacas pelo método Decourt-Quaresma utilizando SPT
Profissional SP-19
Tipo de estaca
381
Shopping Center
Cliente/emp.
Edificação
Número
29/07/2010 18:1700:00:00
Dionísio Augusto Americano de Neves e Souza CREA:52791-D
Planilha - Método Decourt-QuaresmaObraPátiomix - Resende
Are
ia
300,0
Arg
ila S
iltos
a
ok
Are
ia S
iltos
a
Are
ia A
rgilo
sa
9
15
10
11
7
7
26
36
21
27
27
36
34
48
57
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
0 10 20 30 40 50 60
Premoldada (concreto ou aço)
Franki
Hélice Contínua
Escavadas sem revestimentos
Escavadas com revestimentos ou lama
Hollow Auger
Raiz
Resistência lateral (ton) Resistência de ponta (ton)
Resistência de ponta adm (ton)Resistência lateral adm (ton)
3,8
7,5
14,1
18,0
22,4
25,3
28,2
36,0
49,2
57,0
66,8
76,5
89,2
101,2
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
2,9
5,8
10,9
13,9
17,2
19,4
21,7
27,7
37,8
43,8
51,4
58,8
68,6
77,9
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0 20 40 60 80 100 120
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
8,7
8,2
8,7
6,7
6,0
14,1
21,1
24,4
20,2
18,0
21,6
23,3
28,4
31,7
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
2,2
2,0
2,2
1,7
1,5
3,5
5,3
6,1
5,0
4,5
5,4
5,8
7,1
7,9
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0 5 10 15 20 25 30 35
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
1 1 10,9
0,8 0,80,7 0,7
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
ARGS ARGA SAG SAR AREA ARS ARE ARP
Valores de β 0,85 0,85
0,6 0,60,5 0,5 0,5 0,5
0
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
ARGS ARGA SAG SAR AREA ARS ARE ARP
Valores de α
Resitência lateral adm
Capacidade de carga total (ton)
Capacidade de carga admissível (ton)
Capacidade totalResistência de ponta admResistência de ponta
Resistência lateral
Capacidade admissível
0,940,071
mm²
PerímetroÁrea de ponta
12,4
15,7
22,8
24,7
28,4
39,3
49,3
60,4
69,4
75,0
88,4
99,8
117,6
133,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
5,1
7,8
13,0
15,5
18,7
23,0
27,0
33,8
42,9
48,3
56,8
64,7
75,7
85,8
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0 20 40 60 80 100 120 140
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
0,0 20,0 40,0 60,0 80,0 100,0 120,0 140,0
11 12
2025
35 3540 40
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
ARGS ARGA SAG SAR AREA ARS ARE ARP
Valores de K
Ø 0,300 m
1 9 9 0,94 0,071 4,00 122,4 3,8 2,9 8,7 2,2 12,4 5,1
2 15 15 0,94 0,071 6,00 115,6 7,5 5,8 8,2 2,0 15,7 7,8
3 10 10 0,94 0,071 4,33 122,4 14,1 10,9 8,7 2,2 22,8 13,0
4 11 11 0,94 0,071 4,67 95,2 18,0 13,9 6,7 1,7 24,7 15,5
5 7 7 0,94 0,071 3,33 85,0 22,4 17,2 6,0 1,5 28,4 18,7
6 7 7 0,94 0,071 3,33 199,3 25,3 19,4 14,1 3,5 39,3 23,0
7 26 26 0,94 0,071 7,73 297,9 28,2 21,7 21,1 5,3 49,3 27,0
8 36 36 0,94 0,071 13,00 345,5 36,0 27,7 24,4 6,1 60,4 33,8
9 21 21 0,94 0,071 8,00 285,6 49,2 37,8 20,2 5,0 69,4 42,9
10 27 27 0,94 0,071 10,00 255,0 57,0 43,8 18,0 4,5 75,0 48,3
11 27 27 0,94 0,071 10,00 306,0 66,8 51,4 21,6 5,4 88,4 56,8
12 36 36 0,94 0,071 13,00 329,8 76,5 58,8 23,3 5,8 99,8 64,7
13 34 34 0,94 0,071 12,33 401,2 89,2 68,6 28,4 7,1 117,6 75,7
14 48 48 0,94 0,071 0,00 448,8 101,2 77,9 31,7 7,9 133,0 85,8
15 57 50 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
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18 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
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21 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
Res
is.
Pon
ta a
dm
(ton
)
Áre
a de
pon
ta (
m²)
β x
SP
T
α x
N
Res
istê
ncia
late
ral
(ton
)
Res
ist.
Lat
eral
adm
(t
on)
Res
istê
ncia
de
pont
a (t
on)
Planilha - Método Decourt-Quaresma
Cot
a
Tipo de estaca Hélice contínua
Cap
acid
ade
tota
l (t
on)
SP
T
SP
T c
onsi
dera
do
Cap
acid
ade
adm
issí
vel (
ton)
Per
ímet
ro (
m)
Profissional Dionísio Augusto Americano de Neves e Souza CREA:52791-D
Cliente/emp. Pátiomix - Resende
29/07/2010 18:17
21 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
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mm
1 5
2 10
3 7
4 7
5 9
6 15
7 16
8 17 FALSO
9 22
10 32
11 28
12 32
13 37
14 45
15 31
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
Cota (m)
Arg
ila A
reno
sa
N°
SP
T
Diâmetro seção circularok
Are
ia c
om p
edre
gulh
osìndice de SPT
Tipo de solo
Silt
e A
rgilo
so
Silt
e A
reno
so
Cálculo semi-empírico da capacidade de carga de estacas pelo método Decourt-Quaresma utilizando SPT
Profissional SP-20
Tipo de estaca
381
Shopping Center
Cliente/emp.
Edificação
Número
29/07/2010 19:0500:00:00
Dionísio Augusto Americano de Neves e Souza CREA:52791-D
Planilha - Método Decourt-QuaresmaObraPátiomix - Resende
Are
ia
300,0
Arg
ila S
iltos
a
ok
Are
ia S
iltos
a
Are
ia A
rgilo
sa
5
10
7
7
9
15
16
17
22
32
28
32
37
45
31
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
0 10 20 30 40 50
Premoldada (concreto ou aço)
Franki
Hélice Contínua
Escavadas sem revestimentos
Escavadas com revestimentos ou lama
Hollow Auger
Raiz
Resistência lateral (ton) Resistência de ponta (ton)
Resistência de ponta adm (ton)Resistência lateral adm (ton)
2,5
5,0
9,9
12,1
14,5
17,6
23,7
30,0
36,6
44,9
56,5
66,7
78,1
91,2
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
1,9
3,9
7,6
9,3
11,2
13,5
18,2
23,1
28,2
34,5
43,5
51,3
60,1
70,2
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0 20 40 60 80 100
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
5,4
6,5
8,2
9,5
10,2
11,2
11,5
13,2
17,1
19,7
22,1
23,3
27,4
27,2
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0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
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0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
1,4
1,6
2,0
2,4
2,6
2,8
2,9
3,3
4,3
4,9
5,5
5,8
6,8
6,8
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0 5 10 15 20 25 30
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
1 1 10,9
0,8 0,80,7 0,7
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
ARGS ARGA SAG SAR AREA ARS ARE ARP
Valores de β 0,85 0,85
0,6 0,60,5 0,5 0,5 0,5
0
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
ARGS ARGA SAG SAR AREA ARS ARE ARP
Valores de α
Resitência lateral adm
Capacidade de carga total (ton)
Capacidade de carga admissível (ton)
Capacidade totalResistência de ponta admResistência de ponta
Resistência lateral
Capacidade admissível
0,940,071
mm²
PerímetroÁrea de ponta
7,9
11,5
18,1
21,6
24,7
28,7
35,2
43,2
53,7
64,6
78,6
90,0
105,5
118,4
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
3,3
5,5
9,7
11,7
13,7
16,3
21,1
26,4
32,4
39,5
49,0
57,1
67,0
77,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0 20 40 60 80 100 120 140
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
0,0 20,0 40,0 60,0 80,0 100,0 120,0 140,0
11 12
2025
35 3540 40
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
ARGS ARGA SAG SAR AREA ARS ARE ARP
Valores de K
Ø 0,300 m
1 5 5 0,94 0,071 2,67 76,5 2,5 1,9 5,4 1,4 7,9 3,3
2 10 10 0,94 0,071 4,33 91,8 5,0 3,9 6,5 1,6 11,5 5,5
3 7 7 0,94 0,071 2,67 115,7 9,9 7,6 8,2 2,0 18,1 9,7
4 7 7 0,94 0,071 2,67 134,2 12,1 9,3 9,5 2,4 21,6 11,7
5 9 9 0,94 0,071 3,20 144,3 14,5 11,2 10,2 2,6 24,7 13,7
6 15 15 0,94 0,071 6,00 157,9 17,6 13,5 11,2 2,8 28,7 16,3
7 16 16 0,94 0,071 6,33 163,2 23,7 18,2 11,5 2,9 35,2 21,1
8 17 17 0,94 0,071 6,67 187,0 30,0 23,1 13,2 3,3 43,2 26,4
9 22 22 0,94 0,071 8,33 241,4 36,6 28,2 17,1 4,3 53,7 32,4
10 32 32 0,94 0,071 11,67 278,8 44,9 34,5 19,7 4,9 64,6 39,5
11 28 28 0,94 0,071 10,33 312,8 56,5 43,5 22,1 5,5 78,6 49,0
12 32 32 0,94 0,071 11,67 329,8 66,7 51,3 23,3 5,8 90,0 57,1
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14 45 45 0,94 0,071 0,00 384,2 91,2 70,2 27,2 6,8 118,4 77,0
15 31 31 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
16 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
17 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
18 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
19 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
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21 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
Res
is.
Pon
ta a
dm
(ton
)
Áre
a de
pon
ta (
m²)
β x
SP
T
α x
N
Res
istê
ncia
late
ral
(ton
)
Res
ist.
Lat
eral
adm
(t
on)
Res
istê
ncia
de
pont
a (t
on)
Planilha - Método Decourt-Quaresma
Cot
a
Tipo de estaca Hélice contínua
Cap
acid
ade
tota
l (t
on)
SP
T
SP
T c
onsi
dera
do
Cap
acid
ade
adm
issí
vel (
ton)
Per
ímet
ro (
m)
Profissional Dionísio Augusto Americano de Neves e Souza CREA:52791-D
Cliente/emp. Pátiomix - Resende
29/07/2010 19:05
21 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
22 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,023 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,024 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,025 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,026 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,027 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,028 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,029 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,030 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,031 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,032 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,033 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,034 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,035 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,036 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,037 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,038 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,039 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,040 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,041 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,042 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,043 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,044 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,045 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,046 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,047 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,048 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,049 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
mm
1 14
2 12
3 12
4 17
5 19
6 26
7 25
8 35 FALSO
9 38
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
Cota (m)
Arg
ila A
reno
sa
N°
SP
T
Diâmetro seção circularok
Are
ia c
om p
edre
gulh
osìndice de SPT
Tipo de solo
Silt
e A
rgilo
so
Silt
e A
reno
so
Cálculo semi-empírico da capacidade de carga de estacas pelo método Decourt-Quaresma utilizando SPT
Profissional SP-27
Tipo de estaca
381
Shopping Center
Cliente/emp.
Edificação
Número
29/07/2010 19:3500:00:00
Dionísio Augusto Americano de Neves e Souza CREA:52791-D
Planilha - Método Decourt-QuaresmaObraPátiomix - Resende
Are
ia
300,0
Arg
ila S
iltos
a
ok
Are
ia S
iltos
a
Are
ia A
rgilo
sa
14
12
12
17
19
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25
35
38
0
1
2
3
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11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
0 5 10 15 20 25 30 35 40
Premoldada (concreto ou aço)
Franki
Hélice Contínua
Escavadas sem revestimentos
Escavadas com revestimentos ou lama
Hollow Auger
Raiz
Resistência lateral (ton) Resistência de ponta (ton)
Resistência de ponta adm (ton)Resistência lateral adm (ton)
5,3
10,7
15,1
19,7
26,3
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52,4
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0,0
0,0
0,0
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0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
4,1
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0,0
0,0
0,0
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0,0
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0,0
0,0
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24
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26
27
28
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31
32
33
34
35
36
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9,1
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0,0
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0,0
0,0
2,3
2,3
2,5
2,9
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0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
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0,0
0,0
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0,0
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0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
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0,0
0,0
0,0
0 10 20 30 40 50
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12
13
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15
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20
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23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
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0,8 0,80,7 0,7
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
ARGS ARGA SAG SAR AREA ARS ARE ARP
Valores de β 0,85 0,85
0,6 0,60,5 0,5 0,5 0,5
0
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
ARGS ARGA SAG SAR AREA ARS ARE ARP
Valores de α
Resitência lateral adm
Capacidade de carga total (ton)
Capacidade de carga admissível (ton)
Capacidade totalResistência de ponta admResistência de ponta
Resistência lateral
Capacidade admissível
0,940,071
mm²
PerímetroÁrea de ponta
14,7
19,8
24,9
31,2
41,2
50,4
72,0
92,8
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0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
6,5
10,5
14,1
18,0
24,0
30,0
40,5
50,4
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0 20 40 60 80 100
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
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24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
0,0 20,0 40,0 60,0 80,0 100,0
11 12
2025
35 3540 40
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
ARGS ARGA SAG SAR AREA ARS ARE ARP
Valores de K
Ø 0,300 m
1 14 14 0,94 0,071 5,67 132,6 5,3 4,1 9,4 2,3 14,7 6,5
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3 12 12 0,94 0,071 5,00 139,4 15,1 11,6 9,9 2,5 24,9 14,1
4 17 17 0,94 0,071 6,67 163,2 19,7 15,1 11,5 2,9 31,2 18,0
5 19 19 0,94 0,071 7,33 210,8 26,3 20,2 14,9 3,7 41,2 24,0
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7 25 25 0,94 0,071 9,33 406,7 43,2 33,3 28,8 7,2 72,0 40,5
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21 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
Res
is.
Pon
ta a
dm
(ton
)
Áre
a de
pon
ta (
m²)
β x
SP
T
α x
N
Res
istê
ncia
late
ral
(ton
)
Res
ist.
Lat
eral
adm
(t
on)
Res
istê
ncia
de
pont
a (t
on)
Planilha - Método Decourt-Quaresma
Cot
a
Tipo de estaca Hélice contínua
Cap
acid
ade
tota
l (t
on)
SP
T
SP
T c
onsi
dera
do
Cap
acid
ade
adm
issí
vel (
ton)
Per
ímet
ro (
m)
Profissional Dionísio Augusto Americano de Neves e Souza CREA:52791-D
Cliente/emp. Pátiomix - Resende
29/07/2010 19:35
21 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
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mm
1 7
2 5
3 8
4 9
5 14
6 16
7 22
8 35 FALSO
9
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12
13
14
15
16
17
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28
29
30
31
32
33
34
35
36
Cota (m)
Arg
ila A
reno
sa
N°
SP
T
Diâmetro seção circularok
Are
ia c
om p
edre
gulh
osìndice de SPT
Tipo de solo
Silt
e A
rgilo
so
Silt
e A
reno
so
Cálculo semi-empírico da capacidade de carga de estacas pelo método Decourt-Quaresma utilizando SPT
Profissional SP-32
Tipo de estaca
381
Shopping Center
Cliente/emp.
Edificação
Número
29/07/2010 19:2100:00:00
Dionísio Augusto Americano de Neves e Souza CREA:52791-D
Planilha - Método Decourt-QuaresmaObraPátiomix - Resende
Are
ia
300,0
Arg
ila S
iltos
a
ok
Are
ia S
iltos
a
Are
ia A
rgilo
sa
7
5
8
9
14
16
22
35
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
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15
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18
19
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22
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27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
0 5 10 15 20 25 30 35 40
Premoldada (concreto ou aço)
Franki
Hélice Contínua
Escavadas sem revestimentos
Escavadas com revestimentos ou lama
Hollow Auger
Raiz
Resistência lateral (ton) Resistência de ponta (ton)
Resistência de ponta adm (ton)Resistência lateral adm (ton)
3,1
6,3
8,5
12,1
15,6
20,8
25,1
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0,0
0,0
0,0
0,0
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0,0
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0,0
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0,0
0,0
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0,0
0,0
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0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
2,4
4,8
6,5
9,3
12,0
16,0
19,3
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
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0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0 5 10 15 20 25 30
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
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18
19
20
21
22
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24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
4,3
4,8
6,3
10,1
15,7
22,9
34,4
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
1,1
1,2
1,6
2,5
3,9
5,7
8,6
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0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0 5 10 15 20 25 30 35 40
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
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24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
1 1 10,9
0,8 0,80,7 0,7
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
ARGS ARGA SAG SAR AREA ARS ARE ARP
Valores de β 0,85 0,85
0,6 0,60,5 0,5 0,5 0,5
0
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
ARGS ARGA SAG SAR AREA ARS ARE ARP
Valores de α
Resitência lateral adm
Capacidade de carga total (ton)
Capacidade de carga admissível (ton)
Capacidade totalResistência de ponta admResistência de ponta
Resistência lateral
Capacidade admissível
0,940,071
mm²
PerímetroÁrea de ponta
7,5
11,1
14,8
22,2
31,3
43,6
59,5
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
3,5
6,0
8,1
11,9
15,9
21,7
27,9
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0 10 20 30 40 50 60 70
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
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18
19
20
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23
24
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26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
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15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
0,0 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0
11 12
2025
35 3540 40
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
ARGS ARGA SAG SAR AREA ARS ARE ARP
Valores de K
Ø 0,300 m
1 7 7 0,94 0,071 3,33 61,2 3,1 2,4 4,3 1,1 7,5 3,5
2 5 5 0,94 0,071 2,67 68,0 6,3 4,8 4,8 1,2 11,1 6,0
3 8 8 0,94 0,071 3,67 89,2 8,5 6,5 6,3 1,6 14,8 8,1
4 9 9 0,94 0,071 3,60 142,2 12,1 9,3 10,1 2,5 22,2 11,9
5 14 14 0,94 0,071 5,10 221,7 15,6 12,0 15,7 3,9 31,3 15,9
6 16 16 0,94 0,071 4,43 323,3 20,8 16,0 22,9 5,7 43,6 21,7
7 22 22 0,94 0,071 0,00 486,7 25,1 19,3 34,4 8,6 59,5 27,9
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21 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
Res
is.
Pon
ta a
dm
(ton
)
Áre
a de
pon
ta (
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β x
SP
T
α x
N
Res
istê
ncia
late
ral
(ton
)
Res
ist.
Lat
eral
adm
(t
on)
Res
istê
ncia
de
pont
a (t
on)
Planilha - Método Decourt-Quaresma
Cot
a
Tipo de estaca Hélice contínua
Cap
acid
ade
tota
l (t
on)
SP
T
SP
T c
onsi
dera
do
Cap
acid
ade
adm
issí
vel (
ton)
Per
ímet
ro (
m)
Profissional Dionísio Augusto Americano de Neves e Souza CREA:52791-D
Cliente/emp. Pátiomix - Resende
29/07/2010 19:21
21 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
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mm
1 9
2 7
3 9
4 11
5 13
6 17
7 17
8 43 FALSO
9 47
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
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25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
Cota (m)
Arg
ila A
reno
sa
N°
SP
T
Diâmetro seção circularok
Are
ia c
om p
edre
gulh
osìndice de SPT
Tipo de solo
Silt
e A
rgilo
so
Silt
e A
reno
so
Cálculo semi-empírico da capacidade de carga de estacas pelo método Decourt-Quaresma utilizando SPT
Profissional SP-33
Tipo de estaca
381
Shopping Center
Cliente/emp.
Edificação
Número
29/07/2010 19:5100:00:00
Dionísio Augusto Americano de Neves e Souza CREA:52791-D
Planilha - Método Decourt-QuaresmaObraPátiomix - Resende
Are
ia
300,0
Arg
ila S
iltos
a
ok
Are
ia S
iltos
a
Are
ia A
rgilo
sa
9
7
9
11
13
17
17
43
47
0
1
2
3
4
5
6
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9
10
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17
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20
21
22
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25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
0 10 20 30 40 50
Premoldada (concreto ou aço)
Franki
Hélice Contínua
Escavadas sem revestimentos
Escavadas com revestimentos ou lama
Hollow Auger
Raiz
Resistência lateral (ton) Resistência de ponta (ton)
Resistência de ponta adm (ton)Resistência lateral adm (ton)
3,8
7,5
10,4
14,2
18,8
23,5
29,5
33,9
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0,0
0,0
0,0
0,0
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0,0
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0,0
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0,0
0,0
0,0
2,9
5,8
8,0
11,0
14,5
18,1
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26,1
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0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0 5 10 15 20 25 30 35 40
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
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16
17
18
19
20
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22
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24
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26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
5,8
6,0
6,5
9,4
13,2
18,6
34,3
50,4
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
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0,0
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0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
1,4
1,5
1,6
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0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
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0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0 10 20 30 40 50 60
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
1 1 10,9
0,8 0,80,7 0,7
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
ARGS ARGA SAG SAR AREA ARS ARE ARP
Valores de β 0,85 0,85
0,6 0,60,5 0,5 0,5 0,5
0
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
ARGS ARGA SAG SAR AREA ARS ARE ARP
Valores de α
Resitência lateral adm
Capacidade de carga total (ton)
Capacidade de carga admissível (ton)
Capacidade totalResistência de ponta admResistência de ponta
Resistência lateral
Capacidade admissível
0,940,071
mm²
PerímetroÁrea de ponta
9,5
13,5
16,9
23,6
32,1
42,1
63,8
84,3
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
4,3
7,3
9,6
13,3
17,8
22,7
31,2
38,7
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0 20 40 60 80 100
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
0,0 20,0 40,0 60,0 80,0 100,0
11 12
2025
35 3540 40
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
ARGS ARGA SAG SAR AREA ARS ARE ARP
Valores de K
Ø 0,300 m
1 9 9 0,94 0,071 4,00 81,6 3,8 2,9 5,8 1,4 9,5 4,3
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3 9 9 0,94 0,071 4,00 91,8 10,4 8,0 6,5 1,6 16,9 9,6
4 11 11 0,94 0,071 4,67 133,0 14,2 11,0 9,4 2,4 23,6 13,3
5 13 13 0,94 0,071 4,80 187,4 18,8 14,5 13,2 3,3 32,1 17,8
6 17 17 0,94 0,071 6,00 263,3 23,5 18,1 18,6 4,7 42,1 22,7
7 17 17 0,94 0,071 4,67 485,0 29,5 22,7 34,3 8,6 63,8 31,2
8 43 43 0,94 0,071 0,00 713,3 33,9 26,1 50,4 12,6 84,3 38,7
9 47 47 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
10 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
11 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
12 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
13 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
14 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
15 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
16 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
17 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
18 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
19 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
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21 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
Res
is.
Pon
ta a
dm
(ton
)
Áre
a de
pon
ta (
m²)
β x
SP
T
α x
N
Res
istê
ncia
late
ral
(ton
)
Res
ist.
Lat
eral
adm
(t
on)
Res
istê
ncia
de
pont
a (t
on)
Planilha - Método Decourt-Quaresma
Cot
a
Tipo de estaca Hélice contínua
Cap
acid
ade
tota
l (t
on)
SP
T
SP
T c
onsi
dera
do
Cap
acid
ade
adm
issí
vel (
ton)
Per
ímet
ro (
m)
Profissional Dionísio Augusto Americano de Neves e Souza CREA:52791-D
Cliente/emp. Pátiomix - Resende
29/07/2010 19:51
21 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
22 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,023 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,024 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,025 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,026 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,027 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,028 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,029 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,030 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,031 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,032 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,033 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,034 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,035 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,036 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,037 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,038 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,039 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,040 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,041 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,042 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,043 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,044 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,045 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,046 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,047 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,048 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,049 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
mm
1 7
2 10
3 10
4 12
5 17
6 9
7 17
8 14 FALSO
9 23
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
Arg
ila S
iltos
a
ok
Are
ia S
iltos
a
Are
ia A
rgilo
sa
Are
ia
300,0
Shopping Center
Cliente/emp.
Edificação
Número
29/07/2010 20:1300:00:00
Dionísio Augusto Americano de Neves e Souza CREA:52791-D
Planilha - Método Decourt-QuaresmaObraPátiomix - Resende
Tipo de estaca
381
Cálculo semi-empírico da capacidade de carga de estacas pelo método Decourt-Quaresma utilizando SPT
Profissional SP-35
Cota (m)
Arg
ila A
reno
sa
N°
SP
T
Diâmetro seção circularok
Are
ia c
om p
edre
gulh
osìndice de SPT
Tipo de solo
Silt
e A
rgilo
so
Silt
e A
reno
so
7
10
10
12
17
9
17
14
23
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
0 5 10 15 20 25
Premoldada (concreto ou aço)
Franki
Hélice Contínua
Escavadas sem revestimentos
Escavadas com revestimentos ou lama
Hollow Auger
Raiz
Resistência lateral adm (ton)
Resistência lateral (ton) Resistência de ponta (ton)
Resistência de ponta adm (ton)
3,1
6,3
10,8
15,1
18,8
24,1
26,5
31,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
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14,5
18,6
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0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0 5 10 15 20 25 30 35
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
6,1
6,5
9,8
14,4
16,2
19,3
18,8
25,4
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
1,5
1,6
2,4
3,6
4,0
4,8
4,7
6,4
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0 5 10 15 20 25 30
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
1 1 10,9
0,8 0,80,7 0,7
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
ARGS ARGA SAG SAR AREA ARS ARE ARP
Valores de β 0,85 0,85
0,6 0,60,5 0,5 0,5 0,5
0
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
ARGS ARGA SAG SAR AREA ARS ARE ARP
Valores de α
Capacidade admissível
0,940,071
mm²
PerímetroÁrea de ponta
Resistência lateralResitência lateral adm
Capacidade de carga total (ton)
Capacidade de carga admissível (ton)
Capacidade totalResistência de ponta admResistência de ponta
9,3
12,8
20,6
29,4
35,0
43,4
45,4
56,5
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
3,9
6,5
10,8
15,2
18,5
23,4
25,1
30,2
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0 10 20 30 40 50 60
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
0,0 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0
11 12
2025
35 3540 40
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
ARGS ARGA SAG SAR AREA ARS ARE ARP
Valores de K
Ø 0,300 m
1 7 7 0,94 0,071 3,33 86,7 3,1 2,4 6,1 1,5 9,3 3,9
2 10 10 0,94 0,071 4,33 91,8 6,3 4,8 6,5 1,6 12,8 6,5
3 10 10 0,94 0,071 4,33 138,0 10,8 8,3 9,8 2,4 20,6 10,8
4 12 12 0,94 0,071 4,00 203,2 15,1 11,6 14,4 3,6 29,4 15,2
5 17 17 0,94 0,071 5,33 229,2 18,8 14,5 16,2 4,0 35,0 18,5
6 9 9 0,94 0,071 2,80 272,5 24,1 18,6 19,3 4,8 43,4 23,4
7 17 17 0,94 0,071 4,67 266,7 26,5 20,4 18,8 4,7 45,4 25,1
8 14 14 0,94 0,071 0,00 360,0 31,0 23,9 25,4 6,4 56,5 30,2
9 23 23 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
10 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
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18 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
19 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
20 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
21 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
Profissional Dionísio Augusto Americano de Neves e Souza CREA:52791-D
Cliente/emp. Pátiomix - Resende
29/07/2010 20:13Planilha - Método Decourt-Quaresma
Cot
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Tipo de estaca Hélice contínua
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21 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
22 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,023 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,024 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,025 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,026 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,027 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,028 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,029 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,030 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,031 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,032 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,033 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,034 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,035 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,036 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,037 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,038 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,039 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,040 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,041 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,042 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,043 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,044 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,045 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,046 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,047 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,048 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,049 0 0 0,94 0,071 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
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