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REPÚBLICA DE COLOMBIA
FONDO FINANCIERO DE PROYECTOS DE DESARROLLO – FONADE
ESTUDIOS Y DISEÑOS, GESTIÓN SOCIAL, PREDIAL Y AMBIENTAL, PARA EL
MEJORAMIENTO DE LAS VIAS, GRUPO 1: “CARRETERA DE LA
SOBERANÍA”, TRAMO LA LEJÍA (NORTE DE SANTANDER) – SARAVENA
(ARAUCA)”; EN DESARROLLO DEL PROGRAMA DE CORREDORES
ARTERIALES COMPLEMENTARIOS DE COMPETITIVIDAD
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VOLUMEN VI
ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA EL DISEÑO DE PAVIMENTOS
VERSION 2
PARTE I
PR 5+000 AL PR 58+500 Y DEL PR 72+000 AL PR 139+000
2006-2092649-2009-EG-03
BOGOTÁ. 11-04-2011
La Lejía
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TABLA DE CONTENIDO
1 OBJETIVOS Y ALCANCE DEL ESTUDIO .............................................................................. 7
2 ANTECENDENTES .................................................................................................................... 8
3 LOCALIZACIÓN DEL PROYECTO ......................................................................................... 9
4 TRABAJOS DE CAMPO .......................................................................................................... 10
4.1 TRABAJO EN CAMPO ............................................................................................................ 10
4.2 ENSAYOS DE LABORATORIO .............................................................................................. 12
5 CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS .................................................................................. 57
5.1 PERFILES ESTRATIGRÁFICOS ............................................................................................ 57
5.2 CAPACIDAD DE SOPORTE .................................................................................................... 74
6 ESTUDIO DE FUENTES DE MATERIALES........................................................................ 106
6.1 FUENTE: RÍO CHITAGÁ ...................................................................................................... 107
6.2 FUENTE: CANTERA LA CASCAJERA ............................................................................... 107
6.3 FUENTE: CANTERA LAS PALMAS .................................................................................... 120
6.4 FUENTE: CANTERA EL PORVENIR .................................................................................. 122
6.5 FUENTE: CANTERA CUBUGÓN ......................................................................................... 124
6.6 FUENTE: CANTERA CUBARÍA ........................................................................................... 126
6.7 FUENTE: CANTERA CUBARÁ ............................................................................................ 128
7 ESTUDIO DE TRÁNSITO ...................................................................................................... 131
8 DISEÑO DELA ESTRUCTURA DE PAVIMENTO .............................................................. 135
8.1 MÉTODO DE LA PORTLAND CEMENT ASSOCIATION – 1984 ...................................... 135
8.2 DISEÑO PARA ESTRUCTURA EN PAVIMENTO RÍGIDO – MÉTODO DE LA GUÍA DE
AASHTO. .......................................................................................................................................... 190
8.3 JUNTAS LONGITUDINALES, BARRAS DE ANCLAJE Y MODULACIÓN DE LA LOSA.
191
8.4 CANTIDADES DE OBRA. ...................................................................................................... 196
9 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES ....................................................................... 212
10 LIMITACIONES DEL ESTUDIO .......................................................................................... 223
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ÍNDICE DE TABLAS
TABLA 1. DISTANCIAS ENTRE SEGMENTOS DE LA CARRETERA DE LA SOBERANÍA. ............................................................. 9 TABLA 2. TOTAL DE ENSAYOS. PR5+000 AL PR58+500 ........................................................................................ 10 TABLA 3. TOTAL DE ENSAYOS. PR72+000 AL PR139+000 .................................................................................... 10 TABLA 4. SECTORIZACIÓN DEL CORREDOR. INFORMACIÓN SECUNDARIA. ..................................................................... 11 TABLA 5. SECTORES DE INTERÉS. INFORMACIÓN SECUNDARIA. JOYCO LTDA. .............................................................. 11 TABLA 6. RESUMEN DE LAS CARACTERÍSTICAS DE LOS SUELOS. PR5+000 AL PR58+500. INFORMACIÓN PRIMARIA ........... 13 TABLA 7. RESUMEN DE LAS CARACTERÍSTICAS DE LOS SUELOS. PR72+000 AL PR139+000. INFORMACIÓN PRIMARIA ....... 31 TABLA 8: CARACTERIZACIÓN DEL MATERIAL DE SUBRASANTE Y VALOR DEL CBR. K23 AL K25. INFORMACIÓN SECUNDARIA . 56 TABLA 9: CARACTERIZACIÓN DEL MATERIAL. SECTORES III Y IV. INFORMACIÓN SECUNDARIA. JOYCOLTDA. ........................ 56 TABLA 10. EVALUACIÓN DEL POTENCIAL DE EXPANSIÓN DE ACUERDO CON NSR-10. ..................................................... 68 TABLA 11: RESUMEN DE LA CAPACIDAD PORTANTE DE LOS SUELOS DE SUBRASANTE ENTRE LOS POSTES DE REFERENCIA
PR5+000 AL PR58+500. INFORMACIÓN PRIMARIA. ................................................................................... 75 TABLA 12: VALORES DE DISEÑO DE CBR PARA LOS SECTORES DEL PR5+000 AL PR58+500. ......................................... 96 TABLA 13: RESUMEN DE LA CAPACIDAD PORTANTE DE LOS SUELOS DE SUBRASANTE ENTRE LOS POSTES DE REFERENCIA
PR72+000 AL PR139+000. INFORMACIÓN PRIMARIA. ............................................................................... 97 TABLA 14: VALORES DE DISEÑO DE CBR PARA LOS SECTORES DEL PR72+000 AL PR139+000. ................................... 102 TABLA 15. VALOR DEL CBR DE LA SUBRASANTE. INGEOLLANOS LTDA. INFORMACIÓN SECUNDARIA. .......................... 103 TABLA 16. VALORES DEL CBR. JOYCO LTDA. ..................................................................................................... 104 TABLA 17. VALOR DE LA CAPACIDAD PORTANTE DE DISEÑO. ................................................................................... 104 TABLA 18. RESULTADOS DE LABORATORIO. RÍO CHITAGÁ. ..................................................................................... 107 TABLA 19. ESPECIFICACIONES INVIAS PARA BG-1 Y BG-2. ................................................................................... 108 TABLA 20. ESPECIFICACIONES INVIAS PARA SBG-1 Y SBG-2. ............................................................................... 108 TABLA 21. GRANULOMETRÍA PARA LA FUENTE: CANTERA LA CASCAJERA. ARENA 1”. ................................................. 109 TABLA 22. GRANULOMETRÍA PARA LA FUENTE: CANTERA LA CASCAJERA. ARENA 3/8”. .............................................. 111 TABLA 23. GRANULOMETRÍA PARA LA FUENTE: CANTERA LA CASCAJERA. TRITURADO 1 ½”. ........................................ 113 TABLA 24. GRANULOMETRÍA PARA LA FUENTE: CANTERA LA CASCAJERA. DOSIFICACIÓN BG........................................ 115 TABLA 25. GRANULOMETRÍA PARA LA FUENTE: CANTERA LA CASCAJERA. DOSIFICACIÓN SBG ...................................... 117 TABLA 26. RESUMEN DE RESULTADOS ENSAYOS DE LABORATORIO. ......................................................................... 119 TABLA 27. GRANULOMETRÍA PARA LA FUENTE: CANTERA LAS PALMAS. GRAVAS TAMAÑO MÁXIMO1 1/2”..................... 120 TABLA 28. RESUMEN DE RESULTADOS ENSAYOS DE LABORATORIO. ......................................................................... 121 TABLA 29.RESULTADOS DE LABORATORIO. LAS PALMAS ........................................................................................ 122 TABLA 30. RESULTADOS DE LABORATORIO. CANTERA EL PORVENIR. ........................................................................ 122 TABLA 31. GRANULOMETRÍA PARA LA FUENTE: CANTERA EL PORVENIR. GRAVAS- ARENAS COLOR HABANA (TRITURADO) 123 TABLA 32. RESUMEN DE RESULTADOS ENSAYOS DE LABORATORIO. CANTERA EL PORVENIR ......................................... 124 TABLA 33. GRANULOMETRÍA PARA LA FUENTE: CANTERA CUBUGÓN. GRAVAS TAMAÑO MÁXIMO2”. ............................ 125 TABLA 34. RESULTADOS DE LABORATORIO. CUBUGÓN .......................................................................................... 126 TABLA 35. GRANULOMETRÍA PARA LA FUENTE: CANTERA CUBARÍA. GRAVAS TAMAÑO MÁXIMO2”. .............................. 127 TABLA 36. GRANULOMETRÍA PARA LA FUENTE: CANTERA CUBARÁ. GRAVAS TAMAÑO MÁXIMO2”. ............................... 128 TABLA 37. RESULTADOS DE LABORATORIO. CUBARÁ ............................................................................................. 129 TABLA 38: TPD POR TIPO DE VEHÍCULO SENTIDO DE MAYOR DEMANDA ................................................................. 131 TABLA 39: ESTACIÓN DE CUBARÁ - TPD POR TIPO DE VEHÍCULO - AÑO 2013. ................................................... 131 TABLA 40: ESTACIÓN DE LA LEJÍA - TPDA POR TIPO DE VEHÍCULO - AÑO 2013. .................................................. 132 TABLA 41: TRÁNSITO PROMEDIO DIARIO AÑO 2033 Y ACUMULADO ENTRE AÑOS 2013 Y 2033. - ESCENARIO 1 ........... 132 TABLA 42: TRÁNSITO PROMEDIO DIARIO AÑO 2033 Y ACUMULADO ENTRE AÑOS 2013 Y 2033. - ESCENARIO 2 ............ 132 TABLA 43: NÚMERO DE REPETICIONES DE CARGA POR TIPO DE EJE, ESCENARIO 1 – DISEÑO DE PAVIMENTOS POR MEDIO DEL
MÉTODO DE LA PCA. ............................................................................................................................ 133 TABLA 44: NÚMERO DE EJES SIMPLES EQUIVALENTES DE 8.2 TONELADAS MÉTODO DE AASHTO. ............................... 133 TABLA 45. ESPECTRO DE CARGA – PCA 1984. LA LEJÍA. PR5+000 AL PR58+500 ................................................... 136 TABLA 46. ESPECTRO DE CARGA – PCA 1984. CUBARÁ. PR72+000AL PR139+000 ............................................... 136
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TABLA 47. VALOR DEL MÓDULO DE REACCIÓN DE LA SUBRASANTE ......................................................................... 137 TABLA 48. EFECTO DE LA SUBBASE GRANULAR SOBRE LOS VALORES DE K .................................................................. 137 TABLA 49. VALOR DEL MÓDULO DE REACCIÓN COMBINADO. PR5+000 AL PR19+500. ............................................ 137 TABLA 50. VALOR DEL MÓDULO DE REACCIÓN COMBINADO. PR20+000 AL PR30+500. .......................................... 138 TABLA 51. VALOR DEL MÓDULO DE REACCIÓN COMBINADO. PR31+000 AL PR58+500. .......................................... 138 TABLA 52. VALOR DEL MÓDULO DE REACCIÓN COMBINADO. PR72+000 AL PR87+000. .......................................... 138 TABLA 53. VALOR DEL MÓDULO DE REACCIÓN COMBINADO. PR87+500 AL PR132+500. ........................................ 138 TABLA 54. VALOR DEL MÓDULO DE REACCIÓN COMBINADO. PR133+000 AL PR139+000 ....................................... 138 TABLA 55. ESPESOR DE DISEÑO – LOSAS DE CONCRETO – CARRETERA DE LA SOBERANÍA. PR5 AL PR19.5. .................... 139 TABLA 56. ESPESOR DE DISEÑO – LOSAS DE CONCRETO APOYADAS SOBRE BASE DE CONCRETO POBRE – CARRETERA DE LA
SOBERANÍA.PR5 AL PR30 ..................................................................................................................... 144 TABLA 57. ESPESOR DE DISEÑO – LOSAS DE CONCRETO – CARRETERA DE LA SOBERANÍA. PR20+000 AL PR30+500. ..... 149 TABLA 58. ESPESOR DE DISEÑO – LOSAS DE CONCRETO APOYADAS SOBRE BASE DE CONCRETO POBRE – CARRETERA DE LA
SOBERANÍA. PR20+000 AL PR30+500 .................................................................................................. 153 TABLA 59. ESPESOR DE DISEÑO – LOSAS DE CONCRETO – CARRETERA DE LA SOBERANÍA. PR31+000 AL PR58+500. ..... 157 TABLA 60. ESPESOR DE DISEÑO – LOSAS DE CONCRETO APOYADAS SOBRE BASE DE CONCRETO POBRE – CARRETERA DE LA
SOBERANÍA. PR31+000 AL PR58+500 .................................................................................................. 161 TABLA 61. ESPESOR DE DISEÑO – LOSAS DE CONCRETO – CARRETERA DE LA SOBERANÍA. PR72+000 AL PR87+000. ..... 165 TABLA 62. ESPESOR DE DISEÑO – LOSAS DE CONCRETO APOYADAS SOBRE BASE DE CONCRETO POBRE – CARRETERA DE LA
SOBERANÍA. PR72+000 AL PR87+000 .................................................................................................. 170 TABLA 63. ESPESOR DE DISEÑO – LOSAS DE CONCRETO – CARRETERA DE LA SOBERANÍA. PR87+500 AL PR132+500. ... 174 TABLA 64. ESPESOR DE DISEÑO – LOSAS DE CONCRETO APOYADAS SOBRE BASE DE CONCRETO POBRE – CARRETERA DE LA
SOBERANÍA. PR87+500 AL PR132+500 ................................................................................................ 178 TABLA 65. ESPESOR DE DISEÑO – LOSAS DE CONCRETO – CARRETERA DE LA SOBERANÍA. PR133+000 AL PR139+000. . 182 TABLA 66. ESPESOR DE DISEÑO – LOSAS DE CONCRETO APOYADAS SOBRE BASE DE CONCRETO POBRE – CARRETERA DE LA
SOBERANÍA. PR133+000 AL PR139+000 .............................................................................................. 186 TABLA 67. VALORES DE ENTRADA PARA EL DISEÑO MÉTODO DE AASHTO ............................................................... 190 TABLA 68. ESPESORES DE LOSA CALCULADOS. MÉTODO DE AASHTO. ..................................................................... 191 TABLA 69. DIMENSIONES DEL ACERO DE REFUERZO. ............................................................................................. 192 TABLA 70. SEPARACIÓN MÁXIMA ENTRE LAS JUNTAS (CRITERIO I) ............................................................................ 192 TABLA 71. SEPARACIÓN MÁXIMA ENTRE JUNTAS DE CONTRACCIÓN (CRITERIO II) ........................................................ 192 TABLA 72. ESPACIAMIENTO ENTRE JUNTAS (CRITERIO III) ...................................................................................... 193 TABLA 73. SEPARACIÓN MÁXIMA ENTRE JUNTAS (CRITERIO IV) ............................................................................... 193 TABLA 74. GEOMETRÍA DE LOS PASADORES RECOMENDADOS. ............................................................................... 194 TABLA 75. RESUMEN DE LAS ALTERNATIVAS OBTENIDAS POR EL MÉTODO DE PCA. .................................................... 213 TABLA 76. VENTAJAS Y DESVENTAJAS DE LAS ALTERNATIVAS DEFINIDAS POR EL MÉTODO DE LA PCA. ............................ 214 TABLA 77. ESPESORES DE DISEÑO RECOMENDADOS ............................................................................................. 221
ÍNDICE DE FIGURAS
FIGURA 1. UBICACIÓN DE LOS PUNTOS DE TOMA DE MUESTRAS PR23 AL PR25. INFORMACIÓN SECUNDARIA .................. 11 FIGURA 2. PERFIL ESTRATIGRÁFICO EN EL SECTOR DEL K5+143+000 AL K11+011. INFORMACIÓN PRIMARIA .................. 57 FIGURA 3. PERFIL ESTRATIGRÁFICO EN EL SECTOR DEL K11+606 AL K19+500. INFORMACIÓN PRIMARIA. ........................ 58 FIGURA 4. PERFIL ESTRATIGRÁFICO EN EL SECTOR DEL K20+000 AL K24+500. INFORMACIÓN PRIMARIA. ........................ 58 FIGURA 5. PERFIL ESTRATIGRÁFICO EN EL SECTOR DEL K25+511 AL K33+000. INFORMACIÓN PRIMARIA. ........................ 59 FIGURA 6. PERFIL ESTRATIGRÁFICO EN EL SECTOR DEL K30+510 AL K40+498. INFORMACIÓN PRIMARIA. ........................ 59 FIGURA 7. PERFIL ESTRATIGRÁFICO EN EL SECTOR DEL K41+000 AL K48+000. INFORMACIÓN PRIMARIA. ........................ 60
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FIGURA 8. PERFIL ESTRATIGRÁFICO EN EL SECTOR DEL K49+000 AL K54+000. INFORMACIÓN PRIMARIA. ........................ 60 FIGURA 9. PERFIL ESTRATIGRÁFICO EN EL SECTOR DEL K54+000 AL K58+500. INFORMACIÓN PRIMARIA. ........................ 61 FIGURA 10. LÍMITE LÍQUIDO EN EL SECTOR K5+000 AL K58+500. ........................................................................... 62 FIGURA 11. ÍNDICE PLÁSTICO EN EL SECTOR K5+000 AL K58+500. .......................................................................... 62 FIGURA 12. PERFIL ESTRATIGRÁFICO EN EL SECTOR DEL K139+000 AL K133+000. INFORMACIÓN PRIMARIA ................... 63 FIGURA 13. PERFIL ESTRATIGRÁFICO EN EL SECTOR DEL K132+500 AL K126+500. INFORMACIÓN PRIMARIA ................... 63 FIGURA 14. PERFIL ESTRATIGRÁFICO EN EL SECTOR DEL K126+000 AL K119+000. INFORMACIÓNPRIMARIA .................... 64 FIGURA 15. PERFIL ESTRATIGRÁFICO EN EL SECTOR DEL K118+500 AL K113+500. INFORMACIÓNPRIMARIA .................... 64 FIGURA 16. PERFIL ESTRATIGRÁFICO EN EL SECTOR DEL K113+000 AL K106+000. INFORMACIÓNPRIMARIA .................... 65 FIGURA 17. PERFIL ESTRATIGRÁFICO EN EL SECTOR DEL K105+500 AL K99+500. INFORMACIÓNPRIMARIA. ..................... 65 FIGURA 18. PERFIL ESTRATIGRÁFICO EN EL SECTOR DEL K99+000 AL K93+000. INFORMACIÓNPRIMARIA. ....................... 66 FIGURA 19. PERFIL ESTRATIGRÁFICO EN EL SECTOR DEL K92+500 AL K86+500. INFORMACIÓNPRIMARIA ........................ 66 FIGURA 20. PERFIL ESTRATIGRÁFICO EN EL SECTOR DEL K86+000 AL K79+500. INFORMACIÓNPRIMARIA ........................ 67 FIGURA 21. PERFIL ESTRATIGRÁFICO EN EL SECTOR DEL K79+000 AL K72+000. INFORMACIÓN PRIMARIA ....................... 67 FIGURA 22. LÍMITE LÍQUIDO EN EL SECTOR EN ESTUDIO. .......................................................................................... 68 FIGURA 23. ÍNDICE PLÁSTICO EN EL SECTOR EN ESTUDIO. ......................................................................................... 68 FIGURA 24. PERFIL ESTRATIGRÁFICO. APIQUE NO. 1 K23+000. INFORMACIÓN SECUNDARIA ......................................... 69 FIGURA 25. PERFIL ESTRATIGRÁFICO. APIQUE NO. 2 K23+250. INFORMACIÓN SECUNDARIA ......................................... 69 FIGURA 26. PERFIL ESTRATIGRÁFICO. APIQUE NO. 3 K23+500. INFORMACIÓN SECUNDARIA ......................................... 70 FIGURA 27. PERFIL ESTRATIGRÁFICO. APIQUE NO. 4 K23+750. INFORMACIÓN SECUNDARIA ......................................... 70 FIGURA 28. PERFIL ESTRATIGRÁFICO. APIQUE NO. 5 K24+000. INFORMACIÓN SECUNDARIA ......................................... 71 FIGURA 29. PERFIL ESTRATIGRÁFICO. APIQUE NO. 6 K24+250. INFORMACIÓN SECUNDARIA ......................................... 71 FIGURA 30. PERFIL ESTRATIGRÁFICO. APIQUE NO. 7 K24+500. INFORMACIÓN SECUNDARIA ......................................... 72 FIGURA 31. PERFIL ESTRATIGRÁFICO. APIQUE NO. 8 K24+750. INFORMACIÓN SECUNDARIA ......................................... 72 FIGURA 32. PERFIL ESTRATIGRÁFICO EN EL SECTOR DEL K23+000 AL K25+000. INGEOLLANOS LTDA. INFORMACIÓN
SECUNDARIA. ......................................................................................................................................... 73 FIGURA 33. VARIACIÓN DEL C.B.R. EN EL CORREDOR VIAL. PR5+000 AL PR58+000. CBR MÉTODO I (55 GOLPES)......... 93 FIGURA 34. VARIACIÓN DEL C.B.R. EN EL CORREDOR VIAL. PR5+000 AL PR58+500. CBR MÉTODO I (26 GOLPES)......... 93 FIGURA 35. VARIACIÓN DEL C.B.R. EN EL CORREDOR VIAL. PR5+000 AL PR58+500. CBR MÉTODO I (12 GOLPES) ........ 94 FIGURA 36. VARIACIÓN DEL C.B.R. A PROFUNDIDAD. PR5+000 AL PR58+500. INFORMACIÓN PRIMARIA. MÉTODO I (55
GOLPES) ............................................................................................................................................... 94 FIGURA 37. VARIACIÓN DEL C.B.R. A PROFUNDIDAD. PR5+000 AL PR58+500. INFORMACIÓN PRIMARIA. MÉTODO I (26
GOLPES) ............................................................................................................................................... 95 FIGURA 38. VARIACIÓN DEL C.B.R. A PROFUNDIDAD. PR5+000 AL PR58+500. INFORMACIÓN PRIMARIA. MÉTODO I (12
GOLPES) ............................................................................................................................................... 95 FIGURA 39. SECTORIZACIÓN A PARTIR DEL VALOR DE CBR MÉTODO I. ....................................................................... 96 FIGURA 40. VARIACIÓN DEL C.B.R. EN EL CORREDOR VIAL. PR72+000 AL PR139+000. CBR MÉTODO I (55 GOLPES)..... 99 FIGURA 41. VARIACIÓN DEL C.B.R. EN EL CORREDOR VIAL. PR72+000 AL PR139+000. CBR MÉTODO I (26 GOLPES)..... 99 FIGURA 42. VARIACIÓN DEL C.B.R. EN EL CORREDOR VIAL. PR72+000 AL PR139+000. CBR MÉTODO I (12 GOLPES) .. 100 FIGURA 43. VARIACIÓN DEL C.B.R. A PROFUNDIDAD. PR72+000 AL PR139+000. INFORMACIÓN PRIMARIA. MÉTODO I (55
GOLPES) ............................................................................................................................................. 100 FIGURA 44. VARIACIÓN DEL C.B.R. A PROFUNDIDAD. PR72+000 AL PR139+000. INFORMACIÓN PRIMARIA. MÉTODO I (26
GOLPES) ............................................................................................................................................. 101 FIGURA 45. VARIACIÓN DEL C.B.R. A PROFUNDIDAD. PR72+000 AL PR139+000. INFORMACIÓN PRIMARIA. MÉTODO I (12
GOLPES) ............................................................................................................................................. 101 FIGURA 46. SECTORIZACIÓN A PARTIR DEL VALOR DE CBR MÉTODO I. PR72-PR139. ................................................ 102 FIGURA 47. VARIACIÓN DEL CBR A LO LARGO DEL CORREDOR VIAL. INFORMACIÓN SECUNDARIA ................................... 103 FIGURA 48. ALTERNATIVA DE DISEÑO NO. 1. ...................................................................................................... 105 FIGURA 49. ALTERNATIVA DE DISEÑO NO. 2. ...................................................................................................... 105 FIGURA 50. ALTERNATIVA DE DISEÑO NO. 3. ...................................................................................................... 105 FIGURA 51. UBICACIÓN FUENTE DE MATERIAL. RÍO CHITAGÁ ................................................................................ 106 FIGURA 52. UBICACIÓN FUENTE DE MATERIAL. ................................................................................................... 106
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FIGURA 53. HUSOS GRANULOMÉTRICOS BG-1. ARENA DE TAMAÑO MÁXIMO 1” ...................................................... 110 FIGURA 54. HUSOS GRANULOMÉTRICOS BG-2. ARENA DE TAMAÑO MÁXIMO 1” ...................................................... 110 FIGURA 55. HUSOS GRANULOMÉTRICOS SBG-1. ARENA DE TAMAÑO MÁXIMO 1”..................................................... 111 FIGURA 56. HUSOS GRANULOMÉTRICOS SBG-2. ARENA DE TAMAÑO MÁXIMO 1”..................................................... 111 FIGURA 57. HUSOS GRANULOMÉTRICOS BG-1. ARENA 3/8” ................................................................................ 112 FIGURA 58. HUSOS GRANULOMÉTRICOS BG-2. ARENA 3/8” ................................................................................ 112 FIGURA 59. HUSOS GRANULOMÉTRICOS SBG-1. ARENA 3/8”............................................................................... 113 FIGURA 60. HUSOS GRANULOMÉTRICOS SBG-2. ARENA 3/8”............................................................................... 113 FIGURA 61. HUSOS GRANULOMÉTRICOS BG-1. TRITURADO 1 ½” .......................................................................... 114 FIGURA 62. HUSOS GRANULOMÉTRICOS BG-2. TRITURADO 1 ½” .......................................................................... 114 FIGURA 63. HUSOS GRANULOMÉTRICOS SBG-1. TRITURADO 1 ½” ........................................................................ 115 FIGURA 64. HUSOS GRANULOMÉTRICOS SBG-2. TRITURADO 1 ½” ........................................................................ 115 FIGURA 65. HUSOS GRANULOMÉTRICOS BG-1. DOSIFICACIÓN BG ......................................................................... 116 FIGURA 66. HUSOS GRANULOMÉTRICOS BG-2. DOSIFICACIÓN BG ......................................................................... 117 FIGURA 67. HUSOS GRANULOMÉTRICOS SBG-1. DOSIFICACIÓN SBG ..................................................................... 118 FIGURA 68. HUSOS GRANULOMÉTRICOS SBG-2. DOSIFICACIÓN SBG ..................................................................... 118 FIGURA 69. HUSOS GRANULOMÉTRICOS BG-1. GRAVAS TAMAÑO MÁXIMO1 1/2” ................................................... 121 FIGURA 70. HUSOS GRANULOMÉTRICOS SBG-1. TRITURADO 11/2” ...................................................................... 123 FIGURA 71. HUSOS GRANULOMÉTRICOS BG-1. GRAVAS TAMAÑO MÁXIMO 1” ......................................................... 125 FIGURA 72. HUSOS GRANULOMÉTRICOS BG-1. GRAVAS TAMAÑO MÁXIMO2” .......................................................... 127 FIGURA 73. HUSOS GRANULOMÉTRICOS BG-1. GRAVAS TAMAÑO MÁXIMO2” .......................................................... 129 FIGURA 74. CORRELACIÓN APROXIMADA ENTRE LA CLASIFICACIÓN DE SUELOS, EL VALOR DE CBR Y EL VALOR DE MÓDULO DE
REACCIÓN DE LA SUBRASANTE. ............................................................................................................... 136 FIGURA 75: GRÁFICO DE DISEÑO PARA PAVIMENTO COMPUESTO DE CONCRETO POBRE. .............................................. 144 FIGURA 76. DETALLE DE CONSTRUCCIÓN DE LAS JUNTAS ........................................................................................ 194 FIGURA 77. ESQUEMAS DE BARRAS DE TRANSFERENCIA DE CARGA – PASAJUNTAS ..................................................... 195 FIGURA 78. ESQUEMA DE JUNTA LONGITUDINAL Y BARRAS CORRUGADAS DE AMARRE. .............................................. 196
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7
1 OBJETIVOS Y ALCANCE DEL ESTUDIO
Identificar y caracterizar mediante técnicas de exploración y muestreo los materiales
que conforman la subrasante en toda la longitud del proyecto.
Determinar y caracterizar mediante ensayos de laboratorio las propiedades físicas y
mecánicas más importantes de los suelos representativos de la subrasante y
homogenizar mediante los resultados de CBR, sectores para el diseño de la estructura
del pavimento.
Identificar las condiciones estructurales de la vía existente. Definir los espesores y
materiales más apropiados que pueden ser colocados de acuerdo con las condiciones
del proyecto y que constituirán la estructura de pavimento.
Diseñar una estructura que sea cómoda, funcional, segura y económica.
Presentar sugerencias de tipo constructivo y de mejoramiento que conlleven a un
óptimo desarrollo del proyecto.
El alcance de este volumen corresponde a la definición de la estructura de diseño de
pavimento por recomendar para su construcción a lo largo del corredor, según los
sectores homogéneos que sean definidos de acuerdo con la información y el análisis de
todos los datos recolectados en campo, en especial los datos geotécnicos y de
solicitación por tránsito. Lo anterior, de conformidad con lo exigido en el pliego de
condiciones definitivo del concurso de méritos CM 047-2009 para los estudios y diseños
para el mejoramiento de la Carretera de la Soberanía y en particular para lo contenido en
los Aspectos Generales de los Estudios y Diseños del Capítulo Primero que define la
elaboración de los estudios y diseños de la estructura de pavimento en pavimento rígido,
donde el soporte de las losas de concreto será una interfase granular o una estabilización
de base granular con cemento de 15 cm de espesor mínimo. Por las anteriores
consideraciones no se incluye en el presente estudio el análisis de la alternativa de
pavimento asfáltico.Así mismo se indicarán las recomendaciones constructivas mínimas
para lograr que durante el desarrollo de las obras se cumpla con las hipótesis de diseño.
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8
2 ANTECENDENTES
La información secundaria existente y que ha sido suministrada a esta Consultoría
consta de dos estudios previos:
Estudios para el Mejoramiento y la Pavimentación de la Carretera Pamplona –
Saravena, Sector de Pamplona – Alto de Santa Inés, realizada por Joyco Ltda.
(Septiembre de 1996).
En este informe final se relacionan los siguientes estudios.
o Estudio de Tránsito.
o Geología para Ingeniería.
o Hidrología, Hidráulica, Drenaje y Socavación.
o Elaboración del Proyecto de Diseño Geométrico para el Mejoramiento de
la Carretera Existente.
o Geotecnia y Diseño de Pavimentos.
o Diseño de Estructuras.
o Estudio de Impacto Ambiental.
o Estudio para la instalación de una Estación de Peaje.
o Cantidades de Obra y especificaciones de construcción.
o Análisis de Precios Unitarios.
o Presupuesto.
o Programa de Trabajo de Inversión.
o Información para pliegos de condiciones.
o Evaluación económica y financiera.
Durante el desarrollo del presente informe se entiende como información secundaria el
estudio final de geotecnia y diseño de pavimentos.
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3 LOCALIZACIÓN DEL PROYECTO
La zona específica o zona de influencia del proyecto está comprendida entre el caserío
de La Lejía localizado 10 Km al sur del Municipio de Pamplona (Norte de Santander)
donde se marca el PR0+000, aunque técnicamente el proyecto comienza en el PR5+000,
y avanza hasta las proximidades del Municipio de Saravena, Departamento de Arauca, a
la altura del PR139+000 cruzando además algunas poblaciones del Departamento de
Boyacá. No obstante, es posible aclarar que la zona de influencia del proyecto se estima
en 5.600 km2, se encuentra limitada por los nodos de Cúcuta y Saravena, y comprende el
paso por los siguientes municipios y poblaciones, cuya distancia intermedia se presenta:
Tabla 1. Distancias entre Segmentos de la Carretera de la Soberanía.
TRAMO DISTANCIA (Km)
La Lejía - La Cabuya 16
La Cabuya - Chorrocolorado 5
Chorrocolorado - San Bernardo de Batá 1
San Bernardo de Batá - Los Alpes 20
Los Alpes - Samoré 38
Samoré - Tureibia 28
Tureibia - Cubará 12
Cubará - Bojabá 5
Bojabá - Saravena 6
Fuente: Elaboración IAM Ltda.- Ingeniería de Transporte – 2010
Se aclara que este documento se desarrolla para los tramos comprendidos entre el
PR5+000 al PR58+500 y el PR72+000 al PR139+000.
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4 TRABAJOS DE CAMPO
4.1 TRABAJO EN CAMPO
La información primaria consiste en la caracterización del suelo y definición del valor
del CBR para el diseño de pavimento del sector comprendido entre Lejía (Norte de
Santander) y Saravena (Arauca)en una longitud aproximada de 120.5 km (entre el
PR5+000 al PR58+500 y del PR72+000 al PR139+000).
Los trabajos de campo se realizaron llevándose el registro adecuado de los materiales
hallados en las diversas capas y/o estratos de suelo a lo largo de los perfiles de cada
apique. Las muestras recuperadas fueron rotuladas y empacadas debidamente para
posteriormente realizar los ensayos de laboratorio correspondientes y definir sus
características geotécnicas más relevantes. En total, se realizaron los siguientes ensayos:
Tabla 2. Total de Ensayos. PR5+000 al PR58+500
ENSAYOS CANTIDAD NORMA
Perfil Estratigráfico 102 NTC 1504:2000
Granulometría 256 INV E 123:2007
Límites de Consistencia 256 INV E 125/126:2007
Humedad Natural 256 INV E 122:2007
CBR Método I 85 INV E 148:2007
CBR Inalterado 9 INV E 148:2007
Cono Dinámico PDC 15 INV E 172:2007
Tabla 3. Total de Ensayos. PR72+000 al PR139+000
ENSAYOS CANTIDAD NORMA
Perfil Estratigráfico 132 NTC 1504:2000
Granulometría 284 INV E 123:2007
Límites de Consistencia 284 INV E 125/126:2007
Humedad Natural 281 INV E 122:2007
CBR Método I 90 INV E 148:2007
Como Información secundaria, se cuenta con el informe de la empresa INGEOLLANOS
Ltda sobre la caracterización de los materiales obtenidos durante la exploración
realizada entre los K23+000 al K25+000, esta información ha sido suministradapor el
FONADE.
El muestreo para la Caracterización Geotécnica de este sector a lo largo del corredorvial,
se realizó cada 250 metros en el sentido del abscisado alternando la posición de derecha,
centro, izquierda (Tres Bolillo)
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Figura 1. Ubicación de los Puntos de Toma de Muestras PR23 al PR25. Información secundaria
Fuente: Informe de Caracterización Geotécnica Mejoramiento De La Vía Labateca Departamento De Norte De Santander – K23+000
al K25+000
Adicionalmente al informe de INGEOLLANOS Ltda, como información secundaria se
presenta la siguiente tabla extraída del informe de pavimentos realizado por JOYCO
Ltda en Septiembre de 1996, en el cual se sectoriza el corredor en 8 tramos según las
variaciones en las propiedades de los materiales.
Tabla 4. Sectorización del corredor. Información secundaria.
Sector Abscisado Tipo de Suelos
I K0+000 a K5+000 SC, GP-GM, GM-GC, SC
II K5+000 a K9+500 SM, CL-ML, MH-CH, SC
III K9+500 a K23+000 GC, GW-GM, SM, SC, SW
IV K23+000 a K33+000 GM-GC, ROCA FRACTURADA
V K33+000 a K39+000 GC, CL-ML, MH-CH
VI K39+000 a K55+000 GM-GC, SM, GW, SM-SC, GP-GM, SC, SP, GC
VII K55+000 a K59+000 MH-CH, SM-SC, CL-ML
VIII K59+000 a K75+000 GC, GM, SM, SP-SM Fuente: Estudios para el Mejoramiento y la Pavimentación de la Carretera Pamplona – Saravena, Sector de Pamplona – Alto de Santa
Inés, realizada por Joyco Ltda. (Septiembre de 1996).
Los sectores de interés para el desarrollo de este informe son los siguientes.
Tabla 5. Sectores de interés. Información secundaria. JOYCO Ltda.
Sector Abscisado
II K5+000 a K9+500
III K9+500 a K23+000
IV K23+000 a K33+000
V K33+000 a K39+000
VI K39+000 a K55+000
VII K55+000 a K59+000
K23+
000
K23+
250
K23+
500
K23+
750
K24+
000
K24+
250
K24+
500
K24+
750
POSICIÓN DE LA TOMA
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4.2 ENSAYOS DE LABORATORIO
Es importante mencionar que los trabajos de campo se hicieron en dos sectores del
tramo Lejía - Cubará.
- Sector 1: Empieza con el apique Número seis (No.6) que corresponde al
PR5+000 y finaliza en el apique Número Ciento Tres (No.103) correspondiente
al PR58+500. Es importante mencionar que el número de los apiques no es
consecutivo.
- Sector 2: Empieza con el apique Número Ciento Once (No.133) que corresponde
al PR72+000 y finaliza en el apique Número Uno (No.1) correspondiente al
PR139+000.
En la siguiente tabla se presentan los resultados obtenidos indicando la descripción del
material, los valores de los límites de consistencia (Atterberg), la clasificación por el
método del USCS/AASHTO y el contenido de humedad natural.
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Tabla 6. Resumen de las Características de los Suelos. PR5+000 al PR58+500. Información primaria
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m) Descripción
Clasificación Granulometría
Wn
(%)
Límites de
Consistencia, %
USCS AASHTO %
Gravas
%
Pasa
No. 4
%
Arenas
%
Pasa
200
LL LP IP
6 K5+143
0.00 - 0.60 2 0.60 0.30 GRAVA ARENO LIMOSA COLOR CAFÉ
OSCURA CONSISTENCIA MEDIA A BAJA GM A-1-b 43 57 43 14 6.0 NL NP NP
0.60 - 0.80 3 0.20 0.70 GRAVA -LIMO ARENOSA BIEN GRADADA DE
COLOR ROJIZA DE CONSISTENCIA MEDIA GM A-1-b 39 61 48 13 6.8 NL NP NP
0.80 - 1.20 4 0.40 1.00
GRAVA -LIMO ARENOSA BIEN GRADADA ,
COLOR GRIS VERDOSA DE CONSISTENCIA
MEDIA
GM A-1-b 47 53 43 10 5.4 NL NP NP
7 K5+535
0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 GRAVA ARENO - LIMOSA DE COLOR CAFE
OSCURA- CONSISTENCIA BAJA GP-GM A-1-b 61 39 30 9 1.3 NL NP NP
0.20 - 0.75 2 0.55 0.48 GRAVA -LIMO ARENOSA BIEN GRADADA -
ROJIZA GP-GM A-1-b 50 50 37 13 3.3 26 23 3
0.75 - 1.20 3 0.45 0.98 GRAVA LIMO ARENOSA CAFÉ OSCURA DE
CONSISTENCIA MEDIA-MEDIA ALTA GM A-1-b 52 48 34 14 6.2 26 22 4
8 K6+000
0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 ARENA -GRAVO LIMOSA ROJIZA-
CONSISTENCIA BAJA-HUMEDD BAJA SP-SM A-2-4 37 63 45 18 0.8 26 22 4
0.30 - 0.90 2 0.60 0.60
ARENA- GRAVO LIMOSA BIEN GRADADA,
DE COLOR GRIS CLARA - PRESENTA
OXIDACION
SW-SM A-1-a 36 64 50 14 1.0 26 23 3
0.90 - 1.20 3 0.30 1.05 GRAVA LIMO ARENOSA CAFÉ OSCURA DE
CONSISTENCIA MEDIA-MEDIA ALTA GM A-1-b 52 48 34 14 6.2 26 22 4
9 K6+497
0.00 - 0.30 1 0.30 0.15
GRAVA ARENO LIMOSA COLOR ROJIZA,
CONSISTENCIA BAJA HUMEDAD BAJA -
MUESTRA # 1
SM
0.30 - 0.90 2 0.60 0.60
GRAVA ARENOSA POBREMENTE GRADADA
,COLOR CAFÉ OSCURA PRESENTA
OXIDACION
MUESTRA #2
GM
0.90 - 1.40 3 0.50 1.15
ARENA ARCILLOSA,COLOR ROJIZA,CON
GRAVAS PEQUEÑAS (OXIDADAS)- MUESTRA
#3
CL A-4 8 92 39 53 10.1 NL NP NP
10 K7+000
0.00 - 0.20 1 0.20 0.10
ARENA GRAVO LIMOSA BIEN
GRADADA,COLOR ROJIZA,CONSISTENCIA
BAJA-HUMEDAD BAJA
MUESTRA #1
SW-SM A-1-b 40 60 44 16 1.2 24 22 2
0.20 - 0.85 2 0.65 0.53
ARENA -GRAVO LIMOSA COLOR
ROJIZA,CONSISTENCIA MEDIA A BAJA-
MUESTRA # 2
SM A-1-a 33 67 58 9 6.7 NL NP NP
11 K7+500 0.00 - 0.20 1 0.20 0.10
ARENA- GRAVO LIMOSA BIEN GRADADA ,
ROJIZA,DE CONSISTENCIA BAJA -HUMEDAD
BAJA
SM A-1-b 42 58 43 15 7.1 23 20 3
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Tabla 6. Resumen de las Características de los Suelos. PR5+000 al PR58+500. Información primaria
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m) Descripción
Clasificación Granulometría
Wn
(%)
Límites de
Consistencia, %
USCS AASHTO %
Gravas
%
Pasa
No. 4
%
Arenas
%
Pasa
200
LL LP IP
0.20 - 0.32 2 0.12 0.26 ARENA-GRAVO LIMOSA COLOR CAFÉ
OSCURA, CONSISTENCIA MEDIA A BAJA SP-SM A-1-b 32 68 46 22 6.4 26 23 3
0.32 - 1.20 3 0.88 0.76 ARENA ARCILLOSA ROJIZA CON GRAVAS
PEQUEÑAS (OXIDADAS) SC A-2-4 4 96 63 33 21.7 26 21 5
12 K8+000
0.00 - 0.10 1 0.10 0.05 ARENA- ARCILLO GRAVOSA BIEN GRADADA
, CAFÉ OSCURA,PRESENTA OXIDACION SM A-1-b 17 83 67 16 0.3 23 19 4
0.10 - 0.25 2 0.15 0.18 ARENA-ARCILLOSA COLOR CAFÉ OSCURA,
CONSISTENCIA MEDIA BAJA A BAJA SC A-2-4 10 90 67 23 3.7 26 21 5
0.25 - 1.00 3 0.75 0.63 ARENA LIMO -GRAVOSA DE COLOR CAFÉ
CLARA SC A-2-4 22 78 55 23 3.8 26 21 5
13 K8+498
0.00 - 0.10 1 0.10 0.05 ARENA- GRAVO LIMOSA BIEN GRADADA ,
ROJIZA,PRESENTA OXIDACION SM A-2-4 34 66 48 18 0.8 23 20 3
0.10 - 0.60 2 0.50 0.35 ARENA-GRAVO LIMOSA GRIS CLARA,
CONSISTENCIA MEDIA BAJA A BAJA SM A-1-b 36 64 50 14 2.2 23 20 3
14 K9+000
0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 ARENA- ARCILLO LIMOSA COLOR , ROJIZA
CONSISTENCIA BAJA CL A-2-4 14 86 57 29 0.7 24 19 5
0.30 - 0.70 2 0.40 0.50 GRAVA ARENO LIMOSA COLOR ROJIZA
CONSISTENCIA BAJA-HUNEDAD BAJA SM A-2-4 47 53 30 23 2.5 23 18 5
0.70 - 1.00 3 0.30 0.85 ARCILLA LIMO -ARENOSA, ROJIZA, DE
PLASTICIDAD MEDIA- BAJA CL A-4 14 86 38 48 8.8 31 21 10
15 K9+460
0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 GRAVA- ARENO LIMOSA CAFÉ
CLARA,PRESENTA OXIDACION SM A-1-b 47 53 38 15 10.6 26 22 4
0.20 - 0.75 2 0.20 0.10 ARENA -GRAVO LIMOSA COLOR ROJIZA SP-SM A-1-a 33 67 54 13 15.5 NL NP NP
0.75 - 1.40 3 0.55 0.48 GRAVA -ARENO LIMOSA,COLOR MARRON GP-GM A-1-b 48 52 39 13 5.5 NL NP NP
16 K10+000
0.00 - 0.10 1 0.65 1.08 ARENA- GRAVO LIMOSA DE COLOR , ROJIZA
PLASTICIDAD BAJA SM A-2-4 35 65 46 19 2.0 24 19 5
0.10 - 0.30 2 0.10 0.05
ARENA- GRAVO LIMOSA DE COLOR CAFÉ
OSCURA ,POBREMENTE GRADADA , DE
CONSISTENCIA BAJA,HUMEDAD BAJA
SM A-2-4 37 63 44 19 2.4 23 19 4
0.30 - 0.60 3 0.20 0.20
ARENA -ARCILLO LIMOSA DE COLOR CAFÉ
CLARA, DE CONSISTENCIA MEDIA-MEDIA
BAJA
SC A-2-5 14 86 49 37 9.1 33 26 7
0.60 - 1.00 4 0.30 0.45
ARENA -GRAVO LIMOSA DE COLOR CAFÉ
OSCURA, DE CONSISTENCIA MEDIA-MEDIA
BAJA
SM A-1-b 22 78 65 13 9.4 NL NP NP
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Tabla 6. Resumen de las Características de los Suelos. PR5+000 al PR58+500. Información primaria
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m) Descripción
Clasificación Granulometría
Wn
(%)
Límites de
Consistencia, %
USCS AASHTO %
Gravas
%
Pasa
No. 4
%
Arenas
%
Pasa
200
LL LP IP
17 K10+485
0.00 - 0.12 1 0.12 0.06 ARENA GRAVO LIMOSA,ROJIZA SM A-1-b 23 77 55 22 6.5 24 20 4
0.12 - 0.36 2 0.24 0.24 ARENA -GRAVO LIMOSA COLOR ROJIZA SM A-1-b 32 68 52 16 6.6 NL NP NP
0.36 - 0.81 3 0.45 0.59 ARENA -LIMO GRAVOSA COLOR GRIS CLARA SM A-1-b 18 82 62 20 3.8 NL NP NP
0.81 - 1.10 4 0.29 0.96 ARENA-GRAVO LIMOSA DE COLOR MARRON SP-SM A-1-a 28 72 60 12 6.3 NL NP NP
1.10 - 1.35 5 0.25 1.23 ARENA-GRAVO LIMOSA DE COLOR MARRON SP-SM A-1-b 25 75 64 11 5.9 NL NP NP
1.35 - 1.50 6 0.15 1.43 ARENA-LIMO GRAVOSA DE COLOR GRIS
CLARA SM A-1-b 12 88 74 14 8.7 NL NP NP
18 K11+011
0.00 - 0.35 1 0.35 0.18 GRAVA-ARENO LIMOSA DE COLOR GRIS
OSCURA SM A-2-4 43 57 37 20 1.7 22 18 4
0.35 - 0.45 2 0.10 0.40 ARENA -LIMO GRAVOSA DE COLOR GRIS
CLARA SM A-2-4 13 87 66 21 4.4 23 20 3
0.45 - 0.55 3 0.10 0.50 ARENA-GRAVO LIMOSA DE COLOR GRIS
CLARA SP-SM A-1-a 20 80 62 18 3.3 NL NP NP
19 K11+606 0.00 - 0.25 1 0.25 0.13 ARENA -GRAVO LIMOSA DE COLOR ROJIZA SM A-2-4 38 62 42 20 1.2 23 19 4
20 K12+035
0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 ARENA-GRAVO LIMOSA COLOR GRIS
VERDOSA SM A-1-b 37 63 51 12 2.3 NL NP NP
0.15 - 0.60 2 0.45 0.38 ARENA-GRAVO LIMOSA ,COLOR ROJIZA SM A-1-b 38 62 42 20 2.6 22 19 3
21 K12+526
0.00 - 0.26 1 0.26 0.13 ARENA-GRAVO LIMOSA COLOR CAFÉ
OSCURA GP-GM A-1-b 54 46 34 12 2.0 NL NP NP
0.26 - 0.70 2 0.44 0.48 ARENA-ARCILLO GRAVOSA ,COLOR ROJIZA SC A-2-4 26 74 43 31 6.8 24 19 5
0.70 - 1.23 3 0.53 0.97 ARENA-GRAVO LIMOSA,COLOR CAFÉ
OSCURA SP-SM A-2-4 31 69 44 25 10.0 23 19 4
1.23 - 1.40 4 0.17 1.32 GRAVA -ARENO LIMOSA,COLOR CAFÉ
OSCURA GP-GM A-2-5 44 56 32 24 5.1 23 19 4
22 K12+995 0.00 - 0.45 1 0.45 0.23 GRAVA- LIMO ARENOSA COLOR ROJIZA GP-GM A-1-b 46 54 43 11 1.9 NL NP NP
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Tabla 6. Resumen de las Características de los Suelos. PR5+000 al PR58+500. Información primaria
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m) Descripción
Clasificación Granulometría
Wn
(%)
Límites de
Consistencia, %
USCS AASHTO %
Gravas
%
Pasa
No. 4
%
Arenas
%
Pasa
200
LL LP IP
0.45 - 0.70 2 0.25 0.58 ARENA-LIMO GRAVOSA ,COLOR CAFÉ
OSCURA SC A-2-4 30 70 34 36 7.5 23 18 5
0.70 - 1.00 3 0.30 0.85 ARENA-GRAVO LIMOSA,COLOR GRIS CLARA SM A-2-4 20 80 51 29 11.1 22 18 4
23 K13+500
0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 ARENA-ARCILLO LIMOSA COLOR CAFÉ
OSCURA SM-SC A-2-4 30 70 39 31 2.8 23 18 5
0.30 - 0.87 2 0.57 0.59 ARENA-GRAVO ARCILLOSA ,COLOR CAFÉ
OSCURA SM-SC A-2-5 34 66 37 29 3.9 23 18 5
0.87 - 0.93 3 0.06 0.90 ARENA-GRAVO LIMOSA COLOR CAFÉ
OSCURA SM A-2-4 34 66 39 27 3.2 23 18 5
24 K14+000
0.00 - 0.24 1 0.24 0.12 ARENA-GRAVO ARCILLOSA, COLOR CAFÉ
OSCURA SM-SC A-2-4 32 68 47 21 2.5 23 18 5
0.24 - 0.80 2 0.56 0.52 ARENA-GRAVO ARCILLOSA, COLOR CAFÉ
OSCURA SM-SC A-2-4 28 72 48 24 18.7 23 18 5
25 K14+500
0.00 - 0.45 1 0.45 0.23 GRAVA-ARENO ARCILLOSA, COLOR CAFÉ
OSCURA SC A-1-b 46 54 37 17 2.7 NL NP NP
0.45 - 0.70 2 0.25 0.58 GRAVA -ARENO ARCILLOSA ,COLOR CAFÉ
OSCURA SC A-1-b 49 51 34 17 4.3 NL NP NP
0.70 - 1.20 3 0.50 0.95 ARENA-GRAVO LIMOSA ,COLOR GRIS
VERDOSA SM A-1-b 41 59 41 18 7.9 NL NP NP
26 K15+000
0.00 - 0.70 1 0.70 0.35 ARENA-GRAVO LIMOSA COLOR CAFÉ
OSCURA SM A-1-a 35 65 50 15 1.7 NL NP NP
0.70 - 1.00 2 0.30 0.85 ARENA -GRAVO LIMOSA COLOR ROJIZA SM A-1-b 33 67 50 17 9.8 NL NP NP
1.00 - 1.20 3 0.20 1.10 ARENA-GRAVO LIMOSA COLOR CAFÉ
OSCURA SP A-1-a 35 65 50 15 1.7 NL NP NP
27 K15+500
0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 GRAVA -ARENO LIMOSA COLOR ROJIZA GM A-1-a 43 57 38 19 3.0 NL NP NP
0.15 - 0.35 2 0.20 0.25 ARENA -GRAVO LIMOSA COLOR ROJIZA SM A-2-4 34 66 40 26 3.4 20 16 4
28 K16+000
0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 ARENA -GRAVO LIMOSA , COLOR GRIS
VERDOSA SP-SM A-1-b 42 58 43 15 2.9 NL NP NP
0.30 - 1.25 2 0.95 0.78 ARENA -ARCILLO GRAVOSA COLOR CAFÉ
OSCURA SC A-2-4 20 80 44 36 8.4 23 17 6
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Tabla 6. Resumen de las Características de los Suelos. PR5+000 al PR58+500. Información primaria
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m) Descripción
Clasificación Granulometría
Wn
(%)
Límites de
Consistencia, %
USCS AASHTO %
Gravas
%
Pasa
No. 4
%
Arenas
%
Pasa
200
LL LP IP
29 K16+500
0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 ARENA -GRAVO LIMOSA , COLOR GRIS
VERDOSA SM A-2-4 25 75 45 30 6.3 23 17 6
0.30 - 0.75 2 0.45 0.53 ARENA -GRAVO LIMOSA COLOR CAFÉ
OSCURA SP-SM A-1-b 39 61 43 18 8.5 NL NP NP
30 K17+000
0.00 - 0.50 1 0.50 0.25 GRAVA -ARENO LIMOSA,COLOR CAFÉ
OSCURA GP-GM A-1-b 44 56 37 19 0.8 NL NP NP
0.50 - 0.92 2 0.42 0.71 GRAVA ARENO LIMOSA,COLOR CAFÉ
OSCURA GP-GM A-1-b 45 55 38 17 1.8 NL NP NP
31 K17+500
0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 GRAVA -ARENO LIMOSA,COLOR CAFÉ
OSCURA GP-GM A-2-4 37 63 34 29 1.8 23 17 6
0.30 - 0.60 2 0.30 0.45 GRAVA-ALGO ARENOSA DE COLOR GRIS
VERDOSA GP A-1-a 93 7 4 3 0.6 NL NP NP
32 K18+000
0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 GRAVA -ARENOSA ALGO LIMOSA,COLOR
CAFÉ OSCURA GW A-1-b 74 26 19 7 0.5 NL NP NP
0.15 - 0.60 2 0.45 0.38 GRAVA-ARENO LIMOSA DE COLOR CAFÉ
OSCURA GM A-2-4 44 56 34 22 1.4 22 18 4
33 K18+500
0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 GRAVA -ARENO LIMOSA,COLOR CAFÉ
OSCURA GM A-1-b 52 48 34 14 2.3 NL NP NP
0.30 - 1.20 2 0.90 0.75 ARENA - LIMO GRAVOSA,COLOR CAFÉ
CLARA SC A-2-4 29 71 39 32 6.3 22 18 4
34 K19+000
0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 GRAVA -ARCILLO LIMOSA,COLOR CAFÉ
OSCURA GC A-1-b 52 48 34 14 2.3 NL NP NP
0.30 - 0.90 2 0.60 0.60 ARENA - LIMO ARCILLOSA,COLOR CAFÉ
CLARA SM-SC A-4 24 76 39 37 6.9 25 18 7
35 K19+500
0.00 - 0.35 1 0.35 0.18 GRAVA -ARENOSA ,COLOR GRIS VERDOSA GP A-1-a 61 39 36 3 4.7 NL NP NP
0.35 - 1.10 2 0.75 0.73 ARCILLA -ARENO GRAVOSA ,COLOR CAFÉ
OSCURA,PLASTICIDAD BAJA CL A-4 22 78 38 40 1.2 25 18 7
36 K20+000
0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 GRAVA ARENO LIMOSA,GRIS VERDOSA GM A-1-b 65 35 9 26 1.9 NL NP NP
0.20 - 0.32 2 0.12 0.26 GRAVA ARENO LIMOSA ,CAFE OSCURA GM A-1-b 49 51 20 31 2.9 22 20 3
0.32 - 1.20 3 0.88 0.76 ARENA-GRAVO LIMOSA,CAFÉ OSCURA SM A-2-4 33 67 21 46 7.1 24 22 3
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Tabla 6. Resumen de las Características de los Suelos. PR5+000 al PR58+500. Información primaria
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m) Descripción
Clasificación Granulometría
Wn
(%)
Límites de
Consistencia, %
USCS AASHTO %
Gravas
%
Pasa
No. 4
%
Arenas
%
Pasa
200
LL LP IP
37 K20+532
0.00 - 0.10 1 0.10 0.05 GRAVA ARENO LIMOSA COLOR CARMELITA
CLARA GP A-1-b 48 52 26 26 1.8 NL NP NP
0.10 - 0.25 2 0.15 0.18 GRAVA ARENO LIMOSA COLOR CARMELITA
CLARA SM A-2-4 27 73 42 31 3.8 21 19 3
0.25 - 1.00 3 0.75 0.63 GRAVA ARENO LIMOSA COLOR CARMELITA
CLARA SC A-2-4 21 80 34 46 6.4 32 26 5
38 K21+035
0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 ARENO-GRAVOSA DE COLOR GRIS VERDOSA SM A-1-b 28 72 60 12 2.0 NL NP NP
0.30 - 0.45 2 0.15 0.38 ARCILLA ARENO GRAVOSA DE COLOR CAFÉ
OSCURA CL A-7-5 13 87 15 72 12.1 33 18 15
0.45 - 1.00 3 0.55 0.73 ARCILLA ARENO GRAVOSA DE COLOR CAFÉ
OSCURA CL A-7-5 9 91 15 76 4.4 33 21 12
39 K21+512
0.00 - 0.25 1 0.25 0.13 ARENO-GRAVOSA DE COLOR CAFÉ OSCURA SM A-1-b 26 74 60 14 1.9 NL NP NP
0.25 - 0.80 2 0.55 0.53 ARENA -ARCILLO GRAVOSA COLOR CAFÉ
OSCURA SC A-1-b 14 86 49 37 2.9 22 20 2
0.80 - 1.10 3 0.30 0.95 ARCILLA -ARENOSA ,DE COLOR CAFÉ
OSCURA,PLASTICIDAD MEDIA CL A-2-4 3 97 23 74 7.1 24 22 2
40 K24+500
0.00 - 0.25 1 0.25 0.13 ARENA GRAVO LIMOSA GRIS VERDOSA SM A-1-b 38 62 36 26 3.1 NL NP NP
0.25 - 0.50 2 0.25 0.38 ARENA-ARCILLO GRAVOSA CAFÉ OSCURA SC A-2-4 14 86 55 31 8.7 29 23 7
0.50 - 1.28 3 0.78 0.89 ARCILLA-ARENOSA COLOR CAFÉ
OSCURA,PLASTICIDAD MEDIA CL A-2-4 2 98 22 76 7.1 24 22 2
41 K25+000
0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 GRAVA -ARENO LIMOSA COLOR CAFÉ
OSCURA,POBREMENTE GRADADA GP-GM A-1-b 65 35 27 8 2.0 NL NP NP
0.15 - 0.60 2 0.45 0.38 GRAVA ARCILLO ARENOSA,COLOR GRIS
VERDOSA GC A-2-4 44 56 20 36 6.8 24 19 5
0.60 - 0.70 3 0.10 0.65 ARCILLA GRAVO ARENOSA COLOR
MARRON, PLASTICIDAD MEDIA CL A-2-4 17 83 24 59 10.0 23 19 4
0.70 - 0.85 4 0.15 0.78 LIMO ARENOSO DE COLOR CAFÉ OSCURO,DE
BAJA PLASTICIDAD ML A-2-5 19 81 40 41 5.1 23 19 4
0.85 - 1.45 4 0.60 1.15 LIMO ARCILLOSO DE COLOR CAFÉ CLARO
DE PLASTICIDAD MEDIA-MEDIA ALTA MH A-2-5 5 95 13 82 5.1 23 19 4
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Tabla 6. Resumen de las Características de los Suelos. PR5+000 al PR58+500. Información primaria
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m) Descripción
Clasificación Granulometría
Wn
(%)
Límites de
Consistencia, %
USCS AASHTO %
Gravas
%
Pasa
No. 4
%
Arenas
%
Pasa
200
LL LP IP
42 K25+511
0.00 - 0.25 1 0.25 0.13 ARENA-GRAVO LIMOSA CAFE OSCURA SM A-1-b 24 76 54 22 1.9 NL NP NP
0.25 - 0.90 2 0.65 0.58 ARENA-ARCILLO GRAVOSA, COLOR CAFÉ
OSCURA SC A-1-b 23 77 43 34 2.9 22 20 2
0.90 - 1.26 3 0.36 1.08 ARCILLA -ARENOSA COLOR CAFÉ
OSCURA,DE PLASTICIDAD MEDIA CL A-2-4 4 96 29 67 7.1 24 22 2
43 K25+926
0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 ARENA-LIMO GRAVOSA,COLOR CAFE
OSCURA SM A-1-b 20 80 53 27 1.9 NL NP NP
0.20 - 0.70 2 0.50 0.45 GRAVA LIMO ARENOSA COLOR , CAFÉ
CLARA GM A-1-b 39 61 30 31 2.9 22 20 2
0.70 - 1.20 3 0.50 0.95 GRAVA LIMO ARENOSA COLOR CAFÉ
OSCURA GM A-2-4 41 59 37 22 7.1 24 22 2
44 K26+620
0.00 - 0.40 1 0.40 0.20 ARENA- GRAVO LIMOSA ,COLOR CAFE
OSCURA,ALGO ORGANICA SM A-1-b 26 74 57 17 4.2 NL NP NP
0.40 - 0.80 2 0.40 0.60 ARCILLA ARENO GRAVOSA COLOR , GRIS
VERDOSA CL A-4 16 84 27 58 15.1 27 18 9
0.80 - 1.30 3 0.50 1.05 ARCILLA- ARENOSA COLOR CAFÉ
OSCURA,PRESENTA OXIDACION CL A-7-5 1 99 27 73 15.6 35 23 13
45 K27+000
0.00 - 0.28 1 0.28 0.14 GRAVA -LIMO ARENOSA ,COLOR CAFE
CLARA SM A-1-b 73 27 10 17 3.3 NL NP NP
0.28 - 0.90 2 0.62 0.59 ARENA LIMO ARENOSA COLOR ,
CARMELITA CLARA SM A-1-b 19 81 60 21 2.4 22 19 3
46 K27+485
0.00 - 0.35 1 0.35 0.18
ARENA ARCILLO LIMOSA DE COLOR , CAFE
CLARA,DE CONSISTENCIA MEDIA -MEDIA
BAJA
SC A-2-4 23 77 45 32 9.1 33 26 7
0.35 - 1.20 3 0.85 0.78 ARCILLA-ARENO GRAVOSA COLOR , CAFÉ
OSCURA,DE PLASTICIDAD MEDIA A BAJA CL A-2-4 13 87 43 44 8.2 33 25 7
47 K28+000
0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 ARENA- GRAVO LIMOSA DE COLOR , CAFÉ
OSCURA SM A-1-b 40 60 48 13 4.6 NL NP NP
0.20 - 0.30 2 0.10 0.25 ARENA LIMO GRAVOSA DE COLOR CAFÉ
OSCURA,POBREMENTE GRADADA SM A-2-4 22 78 51 27 2.4 23 19 4
0.30 - 0.60 3 0.30 0.45 ARENA LIMO GRAVOSA DE COLOR CAFÉ
OSCURA,POBREMENTE GRADADA SM A-2-4 18 82 64 18 3.9 23 20 4
0.60 - 1.20 4 0.60 0.90 ARCILLA ARENOSA DE COLOR CAFÉ
OSCURA PLASTICIDAD MEDIA A BAJA CL A-7-5 2 98 42 56 6.4 31 21 10
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Tabla 6. Resumen de las Características de los Suelos. PR5+000 al PR58+500. Información primaria
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m) Descripción
Clasificación Granulometría
Wn
(%)
Límites de
Consistencia, %
USCS AASHTO %
Gravas
%
Pasa
No. 4
%
Arenas
%
Pasa
200
LL LP IP
48 K28+500
0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 ARENA- GRAVO LIMOSA DE COLOR , CAFE
CLARA SM A-1-b 22 78 56 22 2.7 23 20 3
0.20 - 1.00 3 0.80 0.60 ARENA- ARCILLO GRAVOSA ,COLOR , CAFÉ
OSCURA,PLASTICIDAD BAJA SC A-2-4 26 74 40 34 6.9 29 23 6
49 K29+000
0.00 - 0.40 1 0.40 0.20
ARENA- GRAVO LIMOSA , COLOR CAFÉ
CLARA, DE CONSISTENCIA MEDIA-MEDIA
BAJA
SP-SM A-2-4 32 68 50 19 3.0 23 19 4
0.40 - 1.10 3 0.70 0.75
ARENA- GRAVO LIMOSA ,COLOR CAFÉ
OSCURA, DE CONSISTENCIA MEDIA -MEDIA
A BAJA
SM A-1-b 39 61 59 2 3.7 NL NP NP
50 K29+490
0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 ARENA- GRAVO LIMOSA , COLOR GRIS
VERDOSA SM A-1-b 29 71 54 17 3.1 NL NP NP
0.20 - 0.40 2 0.20 0.30
ARENA- GRAVO LIMOSA ,COLOR GRIS
VERDOSA, POBREMENTE GRADADA DE
CONSISTENCIA BAJA
SP-SM A-1-b 29 71 56 15 5.4 NL NP NP
0.40 - 0.85 3 0.45 0.63
GRAVA- ARENO LIMOSA COLOR CAFÉ
OSCURA, DE CONSISTENCIA MEDIA -MEDIA
BAJA
GP-GM A-1-a 42 58 41 17 7.8 NL NP NP
51 K30+000
0.00 - 0.15 1 0.15 0.08
ARENA- GRAVO LIMOSA , COLOR GRIS
VERDOSA, CONSISTENCIA BAJA-HUMEDAD
BAJA
SM A-1-b 38 62 49 14 3.2 NL NP NP
0.15 - 1.00 3 0.85 0.58 ARENA- GRAVO LIMOSA ,COLOR GRIS
VERDOSA,DE CONSISTENCIA BAJA SM A-4 21 79 57 22 6.2 24 20 4
52 K30+510
0.00 - 0.48 1 0.48 0.24 ARENA ARCILLOSA DE COLOR CAFÉ
OSCURA SC A-2-4 25 75 22 2.0 22 18 4
0.48 - 1.30 2 0.82 0.89 GRAVA LIMOSA COLOR CAFÉ CLARA GM A-1-a 42 59 35 24 2.5 22 18 4
53 K31+005
0.00 - 0.45 1 0.45 0.23 GRAVA ARCILLOSA ,COLOR CAFÉ OSCURA GP-GM A-2-4 44 56 39 17 2.4 NL NP NP
0.45 - 0.90 2 0.45 0.68 GRAVA LIMOSA COLOR GRIS VERDOSA GM A-1-b 45 55 38 18 3.3 NL NP NP
0.90 - 1.40 3 0.50 1.15 ARENA ARCILLOSA ,COLOR GRIS CLARA SM-SC A-2-4 29 71 40 31 7.8 23 17 6
54 K31+567
0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 ARENA LIMOSA ,COLOR CAFÉ CLARA SM A-2-4 31 69 44 25 1.2 24 19 4
0.15 - 0.24 2 0.09 0.20 ARENA LIMOSA ,COLOR GRIS VERDOSA SM A-2-4 28 72 54 19 3.1 23 19 4
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Tabla 6. Resumen de las Características de los Suelos. PR5+000 al PR58+500. Información primaria
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m) Descripción
Clasificación Granulometría
Wn
(%)
Límites de
Consistencia, %
USCS AASHTO %
Gravas
%
Pasa
No. 4
%
Arenas
%
Pasa
200
LL LP IP
0.24 - 0.45 3 0.21 0.35 ARENA ARCILLOSA ,COLOR CAFÉ OSCURA SC A-3 19 81 61 21 4.4 23 18 5
0.45 - 1.35 4 0.90 0.90 ARENA ARCILLOSA ,COLOR CAFÉ OSCURA SC A-3
55 K32+000
0.00 - 0.10 1 0.10 0.05 ARENA LIMOSA ,COLOR CAFÉ CLARA SM A-1-b 34 66 45 21 2.2 23 19 4
0.10 - 0.35 2 0.25 0.23 ARENA LIMOSA ,COLOR GRIS VERDOSA SM A-2-4 28 72 54 19 3.1 23 19 4
0.35 - 0.45 3 0.10 0.40 ARENA ARCILLOSA ,COLOR CAFÉ OSCURA SC A-3 19 81 61 21 4.4 23 18 5
0.45 - 1.35 4 0.90 0.90 ARENA ARCILLOSA ,COLOR CAFÉ OSCURA SC A-3
56 K32+500
0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 ARENA LIMOSA ,COLOR AMARILLA
OSCURA SM A-1-b 25 75 55 20 2.5 NL NP NP
0.20 - 0.52 2 0.32 0.36 ARENA LIMOSA ,COLOR GRIS VERDOSA SM A-2-4 30 70 43 27 2.3 24 20 4
0.52 - 1.30 3 0.78 0.91 ARENA LIMOSA,COLOR GRIS VERDOSA SM A-2-4 39 61 46 15 3.3 NL NP NP
57 K33+000
0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 ARENA LIMOSA ,COLOR GRIS CLARA SM A-1-b 29 72 52 20 0.9 NL NP NP
0.20 - 0.50 2 0.30 0.35 GRAVA LIMOSA ,COLOR GRIS VERDOSA GM A-1-b 49 51 31 20 2.9 22 20 3
0.50 - 0.90 3 0.40 0.70 ARENA LIMOSA ,COLOR CAFÉ OSCURA SM A-2-4 33 67 46 21 7.1 24 22 3
0.90 - 1.35 4 0.45 1.13 ARENA LIMOSA COLOR CAFÉ OSCURA SM A-2-4
58 K33+500
0.00 - 0.70 1 0.70 0.35 ARENA LIMOSA ,COLOR AMARILLA
OSCURA SM A-1-b 34 66 43 23 4.7 NL NP NP
0.70 - 1.35 2 0.65 1.03 ARENA LIMOSA ,COLOR AMARILLA
OSCURA SM A-1-b
59 K34+000
0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 ARENA LIMOSA ,COLOR GRIS CLARA SM A-1-b 29 72 51 20 0.9 NL NP NP
0.15 - 0.40 2 0.25 0.28 ARENA LIMOSA ,COLOR AMARILLA CLARA SM A-1-b 36 64 45 19 3.7 NL NP NP
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Tabla 6. Resumen de las Características de los Suelos. PR5+000 al PR58+500. Información primaria
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m) Descripción
Clasificación Granulometría
Wn
(%)
Límites de
Consistencia, %
USCS AASHTO %
Gravas
%
Pasa
No. 4
%
Arenas
%
Pasa
200
LL LP IP
0.40 - 1.10 3 0.70 0.75 GRAVA ARCILLOSA ,COLOR CAFÉ OSCURA GC A-4 37 63 26 37 9.0 24 21 4
60 K34+505
0.00 - 0.12 1 0.12 0.06 ARENA ARCILLOSA ,COLOR CAFE CLARA SC A-2-4 21 79 53 26 1.5 23 19 4
0.12 - 0.80 2 0.68 0.46 ARENA LIMOSA ,COLOR CAFÉ OSCURA SM A-1-b 30 70 49 22 1.5 NL NP NP
0.80 - 1.10 3 0.30 0.95 ARENA ARCILLOSA,COLOR CAFÉ OSCURA SC A-4 10 90 45 45 9.4 24 19 6
61 K35+000
0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 ARENA LIMOSA ,COLOR GRIS VERDOSA SM A-2-4 32 68 55 14 2.8 NL NP NP
0.15 - 0.60 2 0.45 0.38 ARENA LIMOSA ,COLOR AMARILLA
OSCURA SM A-2-4 19 81 59 22 5.7 NL NP NP
0.60 - 1.20 3 0.60 0.90 ARENA GRAVOSA,COLOR CAFÉ OSCURA SW A-1-b 27 73 71 2 8.2 NL NP NP
62 K35+997
0.00 - 0.23 1 0.23 0.12 ARENA LIMOSA ,COLOR GRIS VERDOSA SM A-1-b 35 65 50 15 2.6 NL NP NP
0.23 - 1.30 2 1.07 0.77 ARENA LIMOSA ,COLOR GRIS VERDOSA SM A-1-b
63 K36+510
0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 ARENA LIMOSA ,COLOR CAFÉ OSCURA SM A-2-4 26 74 52 22 3.3 NL NP NP
0.15 - 0.40 2 0.25 0.28 ARENA LIMOSA ,COLOR ROJIZA SM A-2-4 27 73 50 23 5.0 NL NP NP
0.40 - 1.20 3 0.80 0.80 ARENA LIMO ARCILLOSA DE COLOR CAFÉ
OSCURA SM-SC A-4 17 83 52 31 15.1 25 19 6
64 K37+000
0.00 - 0.10 1 0.10 0.05 ARENA LIMO GRAVOSA ,COLOR GRIS
OSCURA SM A-2-4 19 81 60 21 0.9 NL NP NP
0.10 - 0.30 2 0.20 0.20 LIMO ARCILLOSO ,COLOR CAFÉ
CLARO,PRESENTA OXID. ML-CL A-6 11 90 38 52 16.7 25 17 8
0.30 - 0.80 3 0.50 0.55 LIMO ARCILLOSO ,COLOR CAFÉ
OSCURO,PLASTIC MEDIA BAJA ML-CL A-6 26 74 35 39 15.8 25 19 8
65 K37+500
0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 GRAVA LIMOSA COLOR GRIS VERDOSA GM A-1-a 53 47 35 12 6.5 NL NP NP
0.15 - 0.40 2 0.25 0.28 ARENA LIMOSA,COLOR CAFÉ OSCURA SM A-1-b 35 65 49 16 7.5 NL NP NP
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Tabla 6. Resumen de las Características de los Suelos. PR5+000 al PR58+500. Información primaria
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m) Descripción
Clasificación Granulometría
Wn
(%)
Límites de
Consistencia, %
USCS AASHTO %
Gravas
%
Pasa
No. 4
%
Arenas
%
Pasa
200
LL LP IP
0.40 - 1.40 3 1.00 0.90 ARENA LIMOSA,COLOR GRIS VERDOSA SM A-1-b
66 K38+000
0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 ARENA LIMOSA COLOR GRIS VERDOSA SM A-1-a 29 71 53 18 4.8 NL NP NP
0.30 - 0.40 2 0.10 0.35 ARENA LIMO ARCILLOSA,COLOR CAFÉ
OSCURA SM-SC A-2-4 23 77 45 32 9.8 23 18 5
0.40 - 1.35 3 0.95 0.88 ARENA LIMO ARCILLOSA COLOR CAFÉ
OSCURA SM-SC A-2-4
67 K38+520
0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 ARENA LIMOSA COLOR GRIS VERDOSA SM A-2-4 26 74 49 25 4.8 NL NP NP
0.20 - 0.40 2 0.20 0.30 ARENA LIMO ARCILLOSA,COLOR CAFÉ
OSCURA SM-SC A-2-4 31 69 42 27 12.3 23 18 5
0.40 - 1.35 3 0.95 0.88 ARENA LIMO ARCILLOSA ,COLOR CAFÉ
OSCURA SM-SC A-2-4
68 K39+000
0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 GRAVA LIMOSA , COLOR CAFÉ OSCURA GM A-1-a 50 50 41 9 3.0 NL NP NP
0.30 - 0.60 2 0.30 0.45 ARENA LIMO ARCILLOSA,COLOR CAFÉ
OSCURA SM A-1-a 32 68 46 22 6.3 NL NP NP
0.60 - 1.30 3 0.70 0.95 ARENA LIOMSA,COLOR CAFÉ OSCURA SM A-1-a
69 K39+525
0.00 - 0.25 1 0.25 0.13 GRAVA LIMOSA , COLOR CAFÉ OSCURA GM A-1-a 46 54 41 13 0.6 NL NP NP
0.25 - 0.55 2 0.30 0.40 ARENA LIMOSA ,COLOR CAFÉ OSCURA SM A-1-a 35 65 53 12 1.0 NL NP NP
0.55 - 1.35 3 0.80 0.95 ARENA LIMOSA,COLOR CAFÉ OSCURA SM A-1-a
70 K39+980
0.00 - 0.50 1 0.50 0.25 ARENA LIMOSA, COLOR GRIS VERDOSA SM A-1-a 42 58 43 15 4.3 NL NP NP
0.50 - 1.30 2 0.80 0.90 ARENA LIMOSA,COLOR GRIS VERDOSA SM A-1-a
71 K40+498
0.00 - 0.17 1 0.17 0.09 GRAVA LIMOSA , COLOR CAFÉ OSCURA GM A-1-a 47 53 35 18 0.9 NL NP NP
0.17 - 0.30 2 0.13 0.24 ARENA LIMOSA,COLOR CAFÉ OSCURA SM A-2-4 36 64 39 25 1.2 NL NP NP
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24
Tabla 6. Resumen de las Características de los Suelos. PR5+000 al PR58+500. Información primaria
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m) Descripción
Clasificación Granulometría
Wn
(%)
Límites de
Consistencia, %
USCS AASHTO %
Gravas
%
Pasa
No. 4
%
Arenas
%
Pasa
200
LL LP IP
0.30 - 0.60 3 0.30 0.45 ARENA GRAVOSA,COLOR CAFÉ OSCURA SW A-2-4 20 80 74 6 5.3 NL NP NP
0.60 - 1.35 4 0.75 0.98 ARENA GRAVOSA,COLOR CAFÉ OSCURA SW A-2-4
72 K41+000
0.00 - 0.12 1 0.12 0.06 ARENA LIMOSA, COLOR CAFÉ CLARA SM A-1-a 35 65 43 22 0.5 NL NP NP
0.12 - 0.55 2 0.43 0.34 ARENA LIMOSA,COLOR CAFÉ OSCURA SM A-2-4 25 75 53 22 3.1 NL NP NP
0.55 - 1.10 3 0.55 0.83 ARENA LIMOSA DE COLOR GRIS VERDOSA SM A-1-a 25 75 65 10 4.0 NL NP NP
73 K41+500
0.00 - 0.25 1 0.25 0.13 GRAVA LIMOSA, COLOR GRIS VERDOSA GM A-1-a 52 48 36 12 2.1 NL NP NP
0.25 - 0.60 2 0.35 0.43 ARENA LIMOSA,COLOR CAFÉ OSCURA SM A-2-4 66 34 2 32 1.3 22 18 4
0.60 - 1.00 3 0.40 0.80 ARENA LIMOSA,COLOR CAFÉ OSCURA SM-SC A-7-5 12 88 46 42 7.8 25 17 8
74 K42+000
0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 GRAVA LIMOSA, COLOR GRIS VERDOSA GM A-1-a 43 57 59 -2 5.1 NL NP NP
0.20 - 0.60 2 0.40 0.40 GRAVA LIMOSA,COLOR CAFÉ OSCURA GM A-2-4 36 64 32 32 3.2 22 18 4
0.60 - 1.10 3 0.50 0.85 ARCILLA ARENOSA,COLOR CAFÉ
CLARA,PLASTICIDAD MEDIA A BAJA CL A-7-5 7 93 33 60 18.6 25 17 8
75 K42+500
0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 ARENA GRAVO LIMOSA, COLOR CAFÉ
OSCURA SM A-2-4 32 68 49 19 1.4 NL NP NP
0.20 - 0.40 2 0.20 0.30 ARCILLA LIMOSA ,COLOR CAFÉ
OSCURA,PLASTICIDAD MEDIA CL A-7-6 3 97 18 79 3.2 27 15 13
0.40 - 0.60 3 0.20 0.50 LIMO -ARENO ARCILLOSO,COLOR
AMARILLO,PLASTICIDAD MEDIA ML-CL A-4 21 79 31 48 3.5 26 16 11
0.60 - 1.30 4 0.70 0.95 LIMO -ARENO ARCILLOSO,COLOR
AMARILLO,PLASTICIDAD MEDIA ML-CL A-4
133 K43+000
0.00 - 0.50 1 0.50 0.25 LIMO ARENOSO,COLOR GRIS VERDOSO ML-CL A-4 28 72 36 36 17.0 28 20 8
0.50 - 0.80 2 0.30 0.65 ARCILLA ARENOSA,COLOR, GRIS
VERDOSA,PRESENTA OXIDACION CL A-6 10 90 24 66 25.2 36 22 14
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Tabla 6. Resumen de las Características de los Suelos. PR5+000 al PR58+500. Información primaria
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m) Descripción
Clasificación Granulometría
Wn
(%)
Límites de
Consistencia, %
USCS AASHTO %
Gravas
%
Pasa
No. 4
%
Arenas
%
Pasa
200
LL LP IP
0.80 - 1.35 3 0.55 1.08 ARCILLA ARENOSA,COLOR, GRIS
VERDOSA,PRESENTA OXIDACION CL A-6
132 K43+500
0.00 - 0.35 1 0.35 0.18 ARENA LIMOSA ,COLOR AMARILLA OSCURA SM A-1-a 34 66 45 21 5.3 NL NP NP
0.35 - 1.35 2 1.00 0.85 ARCILLA ARENOSA COLOR ,AMARILLA
OSCURA CL A-4 7 93 30 63 35.1 34 22 12
131 K44+000
0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 ARENA LIMOSA COLOR AMARILLA OSCURA SM A-1-a 35 65 49 16 5.6 NL NP NP
0.30 - 1.25 2 0.95 0.78 ARCILLA LIMOSA ,COLOR CAFÉ OSCURA CL A-6
130 K44+500
0.00 - 0.47 1 0.47 0.24 GRAVA ARENOSA ,COLOR CAFÉ OSCURA SM A-1-b 33 67 47 20 16.0 NL NP NP
0.47 - 0.87 2 0.40 0.67 ARCILLA ARENOSA COLOR CAFÉ CLARA SC A-6 23 77 27 50 6.9 27 18 9
0.87 - 1.40 3 0.53 1.14 ARCILLA ARENOSA COLOR CAFÉ CLARA CL A-4
129 K45+000
0.00 - 0.14 1 0.14 0.07 GRAVA ARENOSA,COLOR CAFÉ OSCURA GW-GM A-1-a 51 67 56 11 9.4 NL NP NP
0.14 - 0.40 2 0.26 0.27 ARCILLA ARENOSA ,COLOR CAFÉ CLARA CL A-4 19 81 30 51 4.2 38 21 17
0.40 - 1.03 3 0.63 0.72 ARENA LIMOSA COLORE,CAFÉ OSCURA SM A-1-b 51 89 67 22 8.5 NL NP NP
128 K45+500
0.00 - 0.17 1 0.17 0.09 ARENA LIMOSA COLOR CAFÉ OSCURA SM A-1-b 51 64 49 15 3.7 NL NP NP
0.17 - 0.65 2 0.48 0.41 ARENA GRAVOSA COLOR CAFÉ OSCURA SP-SM A-1-a 27 73 54 19 4.2 NL NP NP
0.65 - 1.05 3 0.40 0.85 ARENA ARCILLOSA ,COLOR CAFÉ OSCURA SC A-2-4 51 62 22 40 4.1 30 22 8
127 K46+000
0.00 - 0.17 1 0.17 0.09 ARENA LIMOSA ,COLOR CAFÉ OSCURA SM A-1-b 40 60 40 20 6.2 NL NP NP
0.17 - 0.30 2 0.13 0.24 GRAVA ARENOSA COLOR GRIS VERDOSA ,
OXIDADA GP-GM A-1-a 64 36 29 7 3.1 23 19 4
0.30 - 0.56 3 0.26 0.43 GRAVA ARENOSA COLOR GRIS VERDOSA ,
OXIDADA GP A-1-a 52 48 46 2 1.1 NL NP NP
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Tabla 6. Resumen de las Características de los Suelos. PR5+000 al PR58+500. Información primaria
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m) Descripción
Clasificación Granulometría
Wn
(%)
Límites de
Consistencia, %
USCS AASHTO %
Gravas
%
Pasa
No. 4
%
Arenas
%
Pasa
200
LL LP IP
0.56 - 1.10 4 0.54 0.83 ARENA GRAVOSA,COLOR GRIS VERDOSA SP A-1-a 64 36 35 1 4.4 NL NP NP
126 K46+500
0.00 - 0.17 1 0.17 0.09 GRAVA ARENOSA COLOR GRIS OSCURA,
COLOR CAFÉ OSCURA GP A-1-a 78 22 15 7 3.4 NL NP NP
0.17 - 0.30 2 0.13 0.24 GRAVA ARENOSA COLOR GRIS
VERDOSA,COLOR AMARILLA OSCURA GP-GM A-1-a
0.30 - 0.56 3 0.26 0.43 GRAVA ARENOSA ,COLOR GRIS VERDOSA GP A-1-a
0.56 - 1.35 4 0.79 0.96 GRAVA ARENOSA ,COLOR GRIS VERDOSA GP A-1-a
125 K47+000
0.00 - 0.65 1 0.65 0.33 ARENA ARCILLOSA, COLOR GRIS OSCURA SM-SC A-2-4 51 74 45 29 8.5 27 22 5
0.65 - 0.78 2 0.13 0.72 ARENA ARCILLOSA ,COLOR CAFÉ OSCURA SC A-6 21 79 38 41 12.0 24 18 7
0.78 - 1.35 3 0.57 1.07 ARCILLA ARENOSA, COLOR CAFÉ OSCURA CL A-7
124 K47+500
0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 ARENA ARCILLOSA ,COLOR GRIS OSCURA SC A-6 51 73 36 37 7.9 28 22 6
0.30 - 0.80 2 0.50 0.55 ARCILLA ARENOSA,COLOR, CAFÉ CLARA CL A-6 5 95 37 58 17.6 30 19 11
0.80 - 1.40 3 0.60 1.10 ARENA ARCILLOSA,CAFÉ OSCURA SC A-6 5 95 55 40 21.3 30 19 11
123 K48+000
0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 ARENA LIMOSA ,COLOR NEGRA ALGO
ORGANICA SM A-1-a 48 52 35 17 10.0 NL NP NP
0.20 - 1.10 2 0.90 0.65 ARENA LIMOSA COLOR ,CAFE OSCURA SM A-1-b 31 69 53 16 7.5 NL NP NP
122 K48+500
0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 ARENA LIMOSA COLOR
NEGRA,POBREMENTE GRADADA SP A-1-a 42 58 55 3 3.9 NL NP NP
0.30 - 1.20 2 0.90 0.75 ARCILLA LIMOSA ,COLOR CAFÉ OSCURA CL A-6 2 98 47 51 33.2 34 20 14
121 K49+000
0.00 - 0.47 1 0.47 0.24 GRAVA ARENOSA ,COLOR CAFÉ OSCURA GP A-1-a 51 44 43 1 8.7 NL NP NP
0.47 - 0.87 2 0.40 0.67 GRAVA ARENOSA, COLOR CAFÉ CLARA GP A-1-b 17 83 57 26 3.2 NL NP NP
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Tabla 6. Resumen de las Características de los Suelos. PR5+000 al PR58+500. Información primaria
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m) Descripción
Clasificación Granulometría
Wn
(%)
Límites de
Consistencia, %
USCS AASHTO %
Gravas
%
Pasa
No. 4
%
Arenas
%
Pasa
200
LL LP IP
0.87 - 1.35 3 0.48 1.11 GRAVA ARENOSA, COLOR CAFÉ CLARA GP A-1-b
120 K49+500
0.00 - 0.47 1 0.47 0.24 ARENA ARCILLOSA,COLOR CAFÉ OSCURA SC A-5 51 90 51 39 17.1 29 21 8
0.47 - 0.90 2 0.43 0.69 ARENA LIMOSA ,COLOR CAFÉ CLARA SM A-1-b 17 83 57 26 7.1 NL NP NP
0.90 - 1.35 3 0.45 1.13 ARENA LIMOSA ,COLOR CAFÉ CLARA SM A-1-b
119 K50+000
0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 ARENA LIMOSA COLOR CAFÉ OSCURA SM A-1-b 51 81 58 23 2.8 NL NP NP
0.20 - 0.30 2 0.10 0.25 ARENA LIMOSA COLOR CAFÉ OSCURA SM A-1-b 28 72 49 23 3.5 NL NP NP
0.30 - 1.20 3 0.90 0.75 GRAVA ARENOSA, COLOR CAFÉ OSCURA GP A-1-a 50 50 41 10 8.7 NL NP NP
118 K50+500
0.00 - 0.24 1 0.24 0.12 ARENAGRAVOSA,CAFÉ OSCURA SM A-1-a 51 62 47 15 8.2 NL NP NP
0.24 - 0.57 2 0.33 0.41 ARENA ARCILLOSA ,COLOR CAFÉ OSCURA SC A-2-4 18 82 57 25 5.4 NL NP NP
0.57 - 1.35 3 0.78 0.96 ARENA ARCILLOSA ,COLOR CAFÉ OSCURA SC A-2-4 9 91 53 38 23.3 30 19 11
117 K51+000
0.00 - 0.23 1 0.23 0.12 ARENA LIMOSA, COLOR CAFÉ OSCURA SM A-2-4 51 83 56 27 7.2 NL NP NP
0.23 - 0.57 2 0.34 0.40 ARENA ARCILLOSA,COLOR AMARILLA
OSCURA SC A-1-b 27 73 45 28 5.4 NL NP NP
0.57 - 1.30 3 0.73 0.94 ARENA ARCILLOSA COLOR AMARILLA
OSCURA SC A-1-b
116 K51+500
0.00 - 0.24 1 0.24 0.12 ARENA LIMOSA COLOR CAFE OSCURA SP A-1-b 51 84 57 27 7.2 NL NP NP
0.24 - 0.57 2 0.33 0.41 ARENA LIMOSA ,COLOR CAFÉ OSCURA SM A-1-b 27 73 45 28 5.4 NL NP NP
0.57 - 1.35 3 0.78 0.96 ARENA ARCILLOSA COLOR CAFÉ OSCURA SC A-1-b
115 K52+000 0.00 - 0.40 1 0.40 0.20 ARENA LIMOSA,COLOR AMARILLA OSCURA SM A-1-b 51 92 78 14 11.1 NL NP NP
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28
Tabla 6. Resumen de las Características de los Suelos. PR5+000 al PR58+500. Información primaria
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m) Descripción
Clasificación Granulometría
Wn
(%)
Límites de
Consistencia, %
USCS AASHTO %
Gravas
%
Pasa
No. 4
%
Arenas
%
Pasa
200
LL LP IP
0.40 - 0.74 2 0.34 0.57 ARENA ARCILLOSA, COLORGRIS VERDOSA SM A-2-4 7 93 56 37 12.5 23 19 5
0.74 - 1.25 3 0.51 1.00 ARENA LIMOSA, COLOR GRIS VERDOSA SM A-1-b 23 77 46 31 14.2 24 19 5
114 K52+500
0.00 - 0.28 1 0.28 0.14 GRAVA ARENOSA ,COLOR AMARILLA
OSCURA GP-GM A-1-a 51 72 56 16 6.0 NL NP NP
0.28 - 0.47 2 0.19 0.38 ARENA LIMOSA COLOR ,CAFÉ OSCURA SM A-1-b 20 80 59 21 3.9 NL NP NP
0.47 - 1.30 3 0.83 0.89 ARENA LIMOSA COLOR CAFÉ OSCURA SM A-1-b
113 K53+000 0.00 - 0.60 1 0.60 0.30 ARENA LIMOSA ,COLOR CAFE OSCURA SM A-1-a 51 55 45 10 7.4 NL NP NP
134 K53+500
0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 ARENA LIMOSA COLOR GRIS VERDOSA SM A-1-b 33 67 51 16 7.0 NL NP NP
0.30 - 0.50 2 0.20 0.40 ARENA LIMOSA, COLOR CAFÉ OSCURA SM A-1-b 28 72 54 18 12.1 NL NP NP
0.50 - 1.35 3 0.85 0.93 ARENA LIMOSA, COLOR CAFÉ OSCURA SM A-1-b
112 K54+000
0.00 - 0.50 1 0.50 0.25 ARENA LIMOSA COLOR CAFÉ CARA SM A-1-b 29 71 52 19 6.5 NL NP NP
0.50 - 1.35 2 0.85 0.93 ARENA LIMOSA CAFÉ CLARA SM A-1-b
111 K54+535
0.00 - 0.40 1 0.40 0.20 ARENA LIMOSA ,COLOR GRIS VERDOSA SM A-1-b 51 95 73 23 6.1 NL NP NP
0.40 - 0.93 2 0.53 0.67 ARENA GRAVOSA COLOR CAFÉ CLARA SM A-1-b 25 75 58 17 6.6 NL NP NP
0.93 - 1.30 3 0.37 1.12 ARENA GRAVOSA COLOR CAFÉ CLARA SM A-1-b
110 K55+000
0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 ARENA LIMOSA,COLOR CAFÉ CLARA SM A-2-4 51 80 58 22 6.3 NL NP NP
0.20 - 0.90 2 0.70 0.55 ARENA ARCILLOSA,COLOR GRIS VERDOSA SC A-6 5 95 55 40 5.9 25 15 11
0.90 - 1.10 3 0.20 1.00 ARENA ARCILLOSA ,COLOR GRIS VREDOSA SC A-2-4 9 91 49 42 13.4 24 17 6
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
29
Tabla 6. Resumen de las Características de los Suelos. PR5+000 al PR58+500. Información primaria
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m) Descripción
Clasificación Granulometría
Wn
(%)
Límites de
Consistencia, %
USCS AASHTO %
Gravas
%
Pasa
No. 4
%
Arenas
%
Pasa
200
LL LP IP
109 K55+500
0.00 - 0.26 1 0.26 0.13 ARENA LIMOSA COLOR CAFÉ OSCURA SM A-1-b 51 71 55 16 6.3 NL NP NP
0.26 - 0.34 2 0.08 0.30 ARENA LIMOSA COLOR GRIS VERDOSA SM-SC A-2-4 28 72 57 15 4.0 24 19 5
0.34 - 1.10 3 0.76 0.72 ARENA ARCILLOSA COLOR CAFÉ OSCURA SC A-2-4 15 85 58 27 12.5 NL NP NP
108 K56+000
0.00 - 0.45 1 0.45 0.23 ARENA LIMOSA,CAFÉ OSCURA SM A-2-4 30 71 54 17 5.9 NL NP NP
0.45 - 1.00 2 0.55 0.73 ARENA LIMOSA ,COLOR GRIS VERDOSA SM A-1-b 48 52 42 10 8.5 NL NP NP
107 K56+500
0.00 - 0.75 1 0.75 0.38 ARENA ARCILLOSA, COLOR CAFÉ OSCURA SM-SC A-2-4 51 92 57 35 14.8 24 19 5
0.75 - 0.90 2 0.15 0.83 ARENA ARCILLOSA,COLOR AMARILLA
OSCURA SM-SC A-2-4 20 80 54 26 18.3 24 19 5
0.90 - 1.30 3 0.40 1.10 ARENA ARCILLOSA,COLOR AMARILLA
OSCURA SM-SC A-2-4
106 K57+000
0.00 - 0.40 1 0.40 0.20 ARENA GRAVOSA COLOR AMARILLA
OSCURA SP A.1-b 40 60 56 4 7.1 NL NP NP
0.40 - 1.35 2 0.95 0.88 ARENA GRAVOSA COLOR AMARILLA
OSCURA SP A-1-b
105 K57+500
0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 ARENA GRAVOSA ,CAFÉ CLARA ALGO
LIMOSA SM A-2-4 17 83 67 16 14.2 NL NP NP
0.15 - 0.37 2 0.22 0.26 ARENA LIMOSA COLOR CAFÉ OSCURA SM A-2-4 25 75 56 19 17.2 NL NP NP
0.37 - 0.90 3 0.53 0.64 GRAVA ARENOSA COLOR CAFÉ OSCURA GP A-1-a 63 37 29 8 10.3 NL NP NP
0.90 - 1.35 4 0.45 1.13 GRAVA ARENOSA COLOR CAFÉ OSCURA GP A-1-a
104 K58+000
0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 GRAVA LIMOSA ,COLOR AMARILLA GM A-1-b 46 54 44 10 6.6 NL NP NP
0.20 - 0.40 2 0.20 0.30 ARENA LIMOSA COLOR ,CAFÉ OSCURA SM A-2-4 25 75 56 19 15.8 NL NP NP
0.40 - 0.95 3 0.55 0.68 ARENA LIMO ARCILLOSA ,COLOR CAFÉ
OSCURA SM-SC A-2-4 1 99 63 36 20.6 26 20 6
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Ingenieros Consultores
30
Tabla 6. Resumen de las Características de los Suelos. PR5+000 al PR58+500. Información primaria
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m) Descripción
Clasificación Granulometría
Wn
(%)
Límites de
Consistencia, %
USCS AASHTO %
Gravas
%
Pasa
No. 4
%
Arenas
%
Pasa
200
LL LP IP
0.95 - 1.04 4 0.09 1.00 ARENA LIMOSA DE COLOR AMARILLA
OSCURA SM A-2-4 11 89 71 18 24.4 NL NP NP
103 K58+500
0.00 - 0.14 1 0.14 0.07 ARENA LIMOSA , COLOR CAFÉ OSCURA SM A-2-4 26 74 54 20 5.4 NL NP NP
0.14 - 0.70 2 0.56 0.42 ARENA LIMOSA COLOR CAFÉ OSCURA SM A-2-4 17 83 59 24 7.6 23 18 4
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31
Tabla 7. Resumen de las Características de los Suelos. PR72+000 al PR139+000. Información primaria
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m) Descripción
Clasificación Granulometría
Wn
(%)
Límites de
Consistencia, %
USCS AASHTO %
Gravas
%
Pasa
No. 4
%
Arenas
%
Pasa
200
LL LP IP
133 PR72+000
0.00 - 0.60 1 0.60 0.30 ARENA LIMOSA. COLOR CAFÉ OSCURO. -
CONSISTENCIA ALTA SM A-2-4 42 58 38 20 6.3 NL NP NP
0.60 - 1.30 2 0.70 0.95 ARCILLA DE PLASTICIDAD BAJA A MEDIA .
COLOR GRIS CLARO - CONSISTENCIA ALTA CL A-6 15 85 25 60 10.6 23 12 11
1.30 - 1.50 3 0.20 1.40 ROCA
132 PR72+500
0.00 - 0.40 1 0.40 0.20 GRAVA LIMOSA. COLOR CAFÉ OSCURO. -
CONSISTENCIA ALTA GM A-1-a 55 45 31 14 9.5 NL NP NP
0.40 - 0.80 2 0.40 0.60 ARENA LIMOSA . COLOR CAFÉ CLARO -
CONSISTENCIA ALTA SM A-2-4 41 59 29 30 16.4 NL NP NP
0.80 - 1.50 3 0.70 1.15 GRAVA LIMOSA. COLOR CAFÉ CLARO -
CONSISTENCIA ALTA GM A-1-b 53 47 27 20 14.3 NL NP NP
131 PR73+000
0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 ARENA LIMOSA. COLOR CAFÉ CLARO. -
CONSISTENCIA ALTA SM A-1-b 42 58 41 17 7.9 NL NP NP
0.20 - 0.90 2 0.70 0.55 ARENA LIMOSA . COLOR GRIS OSCURO -
CONSISTENCIA ALTA SM A-2-4 19 81 46 35 10.5 NL NP NP
0.90 - 1.50 3 0.60 1.20 ROCA
130 PR73+500
0.00 - 0.40 1 0.40 0.20 ARENA LIMOSA. COLOR CAFÉ CLARO. -
CONSISTENCIA ALTA SP A-1-b 33 67 57 10 6.5 NL NP NP
0.40 - 1.00 2 0.60 0.70 ARENA LIMOSA . COLOR CAFÉ CON BETAS
GRIS - CONSISTENCIA ALTA SM A-1-a 49 51 35 16 12.3 NL NP NP
1.00 - 1.50 3 0.50 1.25 ARENA ARCILLOSA. COLOR GRIS CLARO -
CONSISTENCIA ALTA SC A-4 24 76 38 38 12.2 28 19 9
129 PR74+000
0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 ARENA LIMOSA. COLOR CAFÉ CLARO. -
CONSISTENCIA ALTA SM A-1-b 41 59 40 19 10.9 NL NP NP
0.30 - 0.80 2 0.50 0.55 ARENA ARCILLOSA. COLOR NEGRO -
CONSISTENCIA ALTA SC A-2-6 28 72 39 33 18.2 31 23 9
0.80 - 1.50 3 0.70 1.15 ARENA LIMOSA. COLOR GRIS CLARO -
CONSISTENCIA ALTA SM A-2-4 7 93 66 27 28.8 NL NP NP
128 PR74+500
0.00 - 0.40 1 0.40 0.20 GRAVA MAL GRADADA. COLOR CAFÉ
OSCURO. - CONSISTENCIA ALTA GP A-1-a 68 32 22 10 3.9 NL NP NP
0.40 - 0.70 2 0.30 0.55 GRAVA LIMOSA . COLOR CAFÉ CLARO-
CONSISTENCIA ALTA GM A-1-a 59 41 27 14 6.4 NL NP NP
0.70 - 1.50 3 0.80 1.10 ARENA ARCILLOSA . COLOR ROJIZO CON
BETAS GRIS CLARO- CONSISTENCIA BAJA SC A-2-6 32 68 34 34 17.7 32 24 8
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32
Tabla 7. Resumen de las Características de los Suelos. PR72+000 al PR139+000. Información primaria
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m) Descripción
Clasificación Granulometría
Wn
(%)
Límites de
Consistencia, %
USCS AASHTO %
Gravas
%
Pasa
No. 4
%
Arenas
%
Pasa
200
LL LP IP
127 PR75+000
0.00 - 0.10 1 0.10 0.05 ARENA LIMOSA. COLOR GRIS CLARO. -
CONSISTENCIA ALTA SM A-1-b 47 53 36 17 7.1 NL NP NP
0.10 - 0.60 2 0.50 0.35 FRAGMENTO DE LUTITAS LAMINADAS.
COLOR NEGRO - CONSISTENCIA ALTA GM A-1-a 50 50 37 13 6.4 NL NP NP
0.60 - 1.50 3 0.90 1.05 ROCA
126 PR75+500
0.00 - 0.60 1 0.60 0.30 ARENA LIMOSA. COLOR GRIS OSCURO
CON BETAS NEGRAS. - CONSISTENCIA ALTA SM A-1-b 32 68 48 20 10.8 NL NP NP
0.60 - 0.70 2 0.10 0.65 LIMO INORGANICO. COLOR CAFE CON
BETAS GRIS CLARO - CONSISTENCIA ALTA MH A-7-6 12 88 25 63 25.1 46 33 8
0.70 - 1.50 3 0.80 1.10 ROCA
125 PR76+000
0.00 - 0.35 1 0.35 0.18 ARENA LIMOSA. - COLOR CEFE OSCURO -
CONSISTENCIA ALTA SM A-1-b 35 65 40 25 5.9 NL NP NP
0.35 - 1.10 2 0.75 0.73 ARENA MAL GRADADA COLOR GRIS CLARO
- CONSISTENCIA ALTA SP A-1-b 45 55 44 11 6.2 NL NP NP
1.10 - 1.50 3 0.40 1.30 ROCA
124 PR76+500
0.00 - 0.40 1 0.40 0.20 GRAVA MAL GRADADA.- COLOR CEFE
OSCURO - CONSISTENCIA ALTA GP A-1-a 65 35 26 9 3.6 NL NP NP
0.40 - 1.50 2 1.10 0.95 ROCA
123 PR77+000
0.00 - 0.50 1 0.50 0.25 ARENA LIMOSA COLOR GRIS CON BETAS
CLARO - CONSISTENCIA ALTA SM A-2-4 26 74 44 30 11.6 NL NP NP
0.50 - 1.50 2 1.00 1.00 ROCA
122 PR77+500
0.00 - 0.40 1 0.40 0.20 GRAVA MAL GRADADA COLOR CEFE
OSCURO - CONSISTENCIA ALTA GP A-1-a 62 38 29 9 2.6 NL NP NP
0.40 - 0.60 2 0.20 0.50 ARENALIMOSA COLOR GRIS CON BETAS
CAFE CLARO - CONSISTENCIA ALTA SM A-1-b 47 53 34 19 8.1 NL NP NP
0.60 - 1.00 3 0.40 0.80 GRAVA ARCILLOSA COLOR CAFE CLARO -
CONSISTENCIA ALTA GC A-2-6 52 48 23 25 13.5 30 23 7
1.00 - 1.50 4 0.50 1.25 ROCA
121 PR78+000 0.00 - 0.50 1 0.50 0.25 ARENA MAL GRADADA COLOR HABANA
CLARO - CONSISTENCIA ALTA SP A-1-b 33 67 57 10 5.0 NL NP NP
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Tabla 7. Resumen de las Características de los Suelos. PR72+000 al PR139+000. Información primaria
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m) Descripción
Clasificación Granulometría
Wn
(%)
Límites de
Consistencia, %
USCS AASHTO %
Gravas
%
Pasa
No. 4
%
Arenas
%
Pasa
200
LL LP IP
0.50 - 1.50 2 1.00 1.00 ROCA
120 PR78+500
0.00 - 0.35 1 0.35 0.18 ARENA ARCILLOSA COLOR CEFE OSCURO -
CONSISTENCIA ALTA SC A-2-4 35 65 34 31 10.0 23 28 5
0.35 - 0.70 2 0.35 0.53 ARENA LIMOSA COLOR CEFE CLARO -
CONSISTENCIA ALTA SM A-1a 42 58 43 15 4.9 NL NP NP
0.70 - 1.50 3 0.80 1.10 ROCA
119 PR79+000
0.00 - 0.40 1 0.40 0.20 GRAVA LIMOSA COLOR CEFE OSCURO -
CONSISTENCIA ALTA GM A-1-b 55 45 28 17 4.3 NL NP NP
0.40 - 1.50 2 1.10 0.95 ROCA
118 PR79+500
0.00 - 1.00 1 1.00 0.50 ARENA ARCILLOSA . COLOR CAFÉ OSCURA.
- CONSISTENCIA ALTA SC A-2-6 33 67 39 28 18.5 27 20 7
1.00 - 1.50 2 0.50 1.25 ROCA
117 PR80+000
0.00 - 0.60 1 0.60 0.30 ARENA LIMOSA COLOR CEFE OSCURO -
CONSISTENCIA ALTA SM A-1-b 49 51 31 20 7.6 NL NP NP
0.60 - 1.50 2 0.90 1.05 GRAVA LIMOSA . COLOR CAFÉ CLARO. -
CONSISTENCIA ALTA GM A-1-a 62 38 25 13 6.5 NL NP NP
116 PR80+500
0.00 - 0.35 1 0.35 0.18 GRAVA LIMOSA COLOR CEFE OSCURO -
CONSISTENCIA ALTA GM A-1-a 57 43 28 15 4.1 NL NP NP
0.35 - 1.20 2 0.85 0.78 GRAVA LIMOSA . COLOR CAFÉ CLARO. -
CONSISTENCIA ALTA GM A-1a 57 43 29 14 4.9 NL NP NP
1.20 - 1.50 3 0.30 1.35 ROCA
115 PR81+000
0.00 - 0.50 1 0.50 0.25 ARENA LIMOSA COLOR CEFE OSCURO-
CONSISTENCIA ALTA SM A-1-b 49 51 35 16 6.7 NL NP NP
0.50 - 1.50 2 1.00 1.00 ROCA
114 PR81+500
0.00 - 0.12 1 0.12 0.06 CARPETA ASFÁLTICA
0.12 - 0.50 2 0.38 0.31 ARENA LIMOSA COLOR CEFE OSCURO -
CONSISTENCIA ALTA SM A-1-b 37 63 44 19 4.7 NL NP NP
0.50 - 1.50 3 1.00 1.00 GRAVA MAL GRADADA . COLOR CAFÉ
OSCURO. - CONSISTENCIA ALTA GP A-1-a 72 28 20 8 7.6 NL NP NP
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34
Tabla 7. Resumen de las Características de los Suelos. PR72+000 al PR139+000. Información primaria
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m) Descripción
Clasificación Granulometría
Wn
(%)
Límites de
Consistencia, %
USCS AASHTO %
Gravas
%
Pasa
No. 4
%
Arenas
%
Pasa
200
LL LP IP
113 PR82+000
0.00 - 0.11 1 0.11 0.06 CARPETA ASFÁLTICA
0.11 - 0.40 2 0.29 0.26 GRAVA LIMOSA COLOR CEFE OSCURO-
CONSISTENCIA ALTA GM A-1-a 64 36 22 14 3.7 NL NP NP
0.40 - 1.50 3 1.10 0.95 ROCA
112 PR82+500
0.00 - 0.12 1 0.12 0.06 CARPETA ASFÁLTICA
0.12 - 0.40 2 0.28 0.26 GRAVA LIMOSA COLOR CEFE OSCURO -
CONSISTENCIA ALTA GM A-1-a 57 43 29 14 5.1 NL NP NP
0.40 - 1.50 3 1.10 0.95 ARENA LIMOSA . COLOR ROJIZO. -
CONSISTENCIA ALTA SM A-1-b 27 73 49 24 6.1 NL NP NP
111 PR83+000
0.00 - 0.05 1 0.05 0.03 CARPETA ASFALTICA EN MAL ESTADO
0.05 - 0.70 2 0.65 0.38
MATERIAL ARENOSO DE COLOR CAFÉ
OSCURO CON GRAVASGRUESAS TAMAÑO
MAXIMO 17"
GM A-1-a 55 45 30 15 5.6 NL NP NP
110 PR83+500
0.00 - 0.08 1 0.08 0.04 CARPETA ASFALTICA EN MAL ESTADO
0.08 - 1.50 2 1.42 0.79
MATERIAL LIMO ARCILLO ARENOSO DE
COLOR CAFÉ OSCURO CON GRAVAS
MEDIANAS Y GRUESAS TAMAÑO MAXIMO
8"
SM A-2-4 42 58 37 21 4.8 NL NP NP
109 PR84+000 0.00 - 0.4 1 0.40 0.20
MATERIAL LIMO ARCILLO ARENOSO DE
COLOR CAFÉ OSCURO CON GRAVAS
GRUESAS DE TAMAÑO MAXIMO 13"
SM A-2-4 38 62 35 27 5.5 NL NP NP
108 PR84+500 0.00 - 1.50 1 1.50 0.75
MATERIAL ARENOSO DE COLOR CAFÉ
CLARO CON GRAVAS GRUESAS DE TAMAÑO
MAXIMO 7"
SM A-2-4 43 57 35 22 4.6 NL NP NP
107 PR85+000
0.00 - 0.55 1 0.55 0.28 MATERIAL ARENOSO DE COLOR GRIS CON
GRAVAS MEDIANAS SM A-2-4 41 59 38 21 4.3 NL NP NP
0.55 - 0.85 2 0.30 0.70 FRAGMENTOS DE ROCAS LAMINADAS DE
COLOR CAFÉ CON OXIDACIONES GM A-1-a 57 43 28 15 5.7 NL NP NP
106 PR85+500 0.00 - 1.50 1 1.50 0.75
MATERIAL ARENOSO DE COLOR CAFE
OSCURO CON GRAVAS GRUESAS DE
TAMAÑO MAXIMO 14.5"
GM A-1-a 59 42 28 14 3.4 NL NP NP
105 PR86+000 0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 MATERIAL ARENOSO DE COLOR GRIS CON
GRAVAS MEDIANAS SM A-2-4 41 59 38 21 4.3 NL NP NP
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
35
Tabla 7. Resumen de las Características de los Suelos. PR72+000 al PR139+000. Información primaria
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m) Descripción
Clasificación Granulometría
Wn
(%)
Límites de
Consistencia, %
USCS AASHTO %
Gravas
%
Pasa
No. 4
%
Arenas
%
Pasa
200
LL LP IP
0.15 - 0.30 2 0.15 0.23 FRAGMENTOS DE ROCAS LAMINADAS DE
COLOR CAFÉ CON OXIDACIONES SM A-2-4 4 96 82 14 6.8 NL NP NP
104 PR86+500
0.00 - 0.5 1 0.50 0.25 MATERIAL ARENOSO DE COLOR CAFÉ
CLARO CON GRAVAS MEDIANAS SM A-2-4 40 60 37 23 4.7 NL NP NP
0.50 - 1.50 2 1.00 1.00 MATERIAL LIMO ARCILLOSO DE COLOR
GRIS CON BETAS AMARILLA, CON GRAVAS SC A-7 0 100 64 36 16.8 35 25 10
103 PR87+000
0.00 - 0.07 1 0.07 0.04 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL
ESTADO
0.07 - 0.30 2 0.23 0.19 MATERIAL ARENOSO DE COLOR CAFÉ
OSCURO CON GRAVAS MEDIANAS GM A-1-a 51 49 35 14 3.0 NL NP NP
0.30 - 0.90 3 0.60 0.60 MATERIAL ARENOSO DE COLOR CAFÉ
OSCURO CON GRAVAS MEDIANAS SM A-2-4 21 79 62 17 11.1 NL NP NP
102 PR87+500
0.00 - 0.06 1 0.06 0.03 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL
ESTADO
0.06 - 0.40 2 0.34 0.23
MATERIAL DE GRANO GRUESO
GRAVA LIMOSA COLOR HABANA -
CONSISTENCIA ALTA
GM A-1-a 54 46 32 14 4.3 NL NP NP
0.40 - 1.50 3 1.10 0.95
MATERIAL DE GRANO GRUESO
GRAVA LIMOSA COLOR GRIS CON BETAS
CAFÉ OSCURO - CONSISTENCIA ALTA
GM A-2-4 51 49 27 22 7.9 NL NP NP
101 PR88+000
0.00 - 0.08 1 0.08 0.04 CARPETA ASFÁLTICA EN MAL ESTADO
0.08 - 0.60 2 0.52 0.34
MATERIAL DE GRANO GRUESO
ARENA LIMOSA COLOR CAFÉ CLARO -
CONSISTENCIA ALTA
SM A-2-4 43 57 39 18 2.7 NL NP NP
100 PR88+500
0.00 - 0.08 1 0.08 0.04 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA
0.08 - 0.30 2 0.22 0.19
MATERIAL DE GRANO GRUESO
ARENA LIMOSA COLOR CAFÉ OSCURO -
CONSISTENCIA ALTA
SM A-1-a 42 58 46 12 3.9 NL NP NP
0.30 - 0.75 3 0.45 0.53
MATERIAL DE GRANO GRUESO
ARENA LIMOSA.- COLOR CEFE CLARO -
CONSISTENCIA ALTA
SM A-2-4 31 69 47 22 0.7 NL NP NP
0.75 - 1.40 4 0.65 1.08
MATERIAL DE GRANO GRUESO
ARENA ARCILLOSA. COLOR CEFE OSCURO.
CONSISTENCIA ALTA
SM A-7 27 73 35 38 4.2 NL NP NP
99 PR89+000 0.00 - 0.08 1 0.08 0.04 CARPETA ASFALTICA EN MAL ESTADO
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
36
Tabla 7. Resumen de las Características de los Suelos. PR72+000 al PR139+000. Información primaria
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m) Descripción
Clasificación Granulometría
Wn
(%)
Límites de
Consistencia, %
USCS AASHTO %
Gravas
%
Pasa
No. 4
%
Arenas
%
Pasa
200
LL LP IP
0.08 - 0.30 2 0.22 0.19
MATERIAL DE GRANO GRUESO
GRAVA LIMOSA COLOR CAFÉ OSCURO -
CONSISTENCIA ALTA
GM A-2-4 49 51 34 17 6.6 NL NP NP
0.30 - 0.80 3 0.50 0.55
MATERIAL DE GRANO GRUESO
GRAVA LIMOSA COLOR CAFÉ OSCURO -
CONSISTENCIA ALTA
SM A-2-4 46 54 38 16 5.7 NL NP NP
0.80 - 1.50 4 0.70 1.15
MATERIAL DE GRANO GRUESO
ARENA LIMOSA COLOR CARMELITO -
CONSISTENCIA ALTA
SM A-7 46 54 22 32 13.9 NL NP NP
98 PR89+500
0.00 - 0.13 1 0.13 0.07 CARPETA ASFALTICA
0.13 - 0.40 2 0.27 0.27
MATERIAL DE GRANO GRUESO
ARENA LIMOSA.- COLOR CAFÉ -
CONSISTENCIA ALTA
SM A-2-4 47 53 38 15 4.0 NL NP NP
0.40 - 0.60 3 0.20 0.50
MATERIAL DE GRANO GRUESO
ARENA ARCILLOSA.- COLOR CAFÉ -
CONSISTENCIA ALTA
SC A-2-4 23 77 45 32 14.3 32 19 13
0.60 - 1.50 4 0.90 1.05
MATERIAL DE GRANO GRUESO
ARENA ARCILLOSA. COLOR CAFÉ CON
BETAS GRIS . CONSISTENCIA ALTA
SC A-7 11 89 41 48 15.8 36 22 14
97 PR90+000
0.00 - 0.07 1 0.07 0.04 CARPETA ASFÁLTICA EN MAL ESTADO
0.07 - 0.50 2 0.43 0.29
MATERIAL DE GRANO GRUESO
ARENA LIMOSA COLOR CAFÉ OSCURO -
CONSISTENCIA ALTA
SM A-2-4 46 54 36 18 7.1 NL NP NP
96 PR90+500
0.00 - 0.04 1 0.04 0.02 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL
ESTADO
0.04 - 0.22 2 0.18 0.13
MATERIAL DE GRANO GRUESO
ARENA LIMOSA COLOR CARMELITO -
CONSISTENCIA ALTA
SM A-2-4 47 53 40 13 4.0 NL NP NP
0.22 - 0.45 3 0.23 0.34
MATERIAL DE GRANO GRUESO
GRAVA LIMOSA.- COLOR CAFÉ CLARO -
CONSISTENCIA ALTA
GM A-1-a 51 49 34 15 4.1 NL NP NP
95 PR91+000
0.00 - 0.12 1 0.12 0.06 CARPETA ASFÁLTICA EN BUEN ESTADO
0.12 - 0.30 2 0.18 0.21
MATERIAL DE GRANO GRUESO
ARENA LIMOSA DE COLOR CAFÉ OSCURO
CONSISTENCIA ALTA
SM A-2-4 39 61 45 16 4.5 NL NP NP
0.30 - 0.80 3 0.50 0.55
MATERIAL DE GRANO GRUESO
GRAVA LIMOSA DE COLOR CAFÉ CLARO
CONSISTENCIA ALTA
GM A-1-b 60 40 27 13 4.0 NL NP NP
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
37
Tabla 7. Resumen de las Características de los Suelos. PR72+000 al PR139+000. Información primaria
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m) Descripción
Clasificación Granulometría
Wn
(%)
Límites de
Consistencia, %
USCS AASHTO %
Gravas
%
Pasa
No. 4
%
Arenas
%
Pasa
200
LL LP IP
0.80 - 1.50 4 0.70 1.15 ARENA LIMOSA. COLOR GRIS .
CONSISTENCIA DURA SM A-2-4 2 98 60 38 18.3 NL NP NP
94 PR91+500
0.00 - 0.45 1 0.45 0.23
MATERIAL DE GRANO GRUESO GRAVA
LIMOSA COLOR CAFÉ CON BETAS GRIS -
CONSISTENCIA ALTA
GM A-2-4 52 48 29 19 5.4 NL NP NP
0.45 - 0.80 2 0.35 0.63
MATERIAL DE GRANO FINO
ARCILLA DE BAJA PLASTICIDAD.- COLOR
GRIS CON BETAS AMARILLAS-
CONSISTENCIA ALTA
CL A-7 18 82 30 52 20.9 NL NP NP
0.80 - 1.50 3 0.70 1.15
MATERIAL DE GRANO FINO
ARCILLA DE PLASTICIDAD BAJA. COLOR
GRIS CLARO. CONSISTENCIA BAJA
CL A-7 7 93 27 66 28.4 43 29 14
93 PR92+000
0.00 - 0.1 1 0.10 0.05
MATERIAL DE GRANO GRUESO
GRAVA LIMOSA COLOR CAFÉ CLARO -
CONSISTENCIA ALTA
GM A-2-4 45 55 38 17 3.7 NL NP NP
0.10 - 0.50 2 0.40 0.30
MATERIAL DE GRANO GRUESO
ARENA LIMOSA DE COLOR CAFE OSCURO . -
CONSISTENCIA ALTA
SM A-2-4 36 64 44 20 3.9 NL NP NP
0.50 - 0.80 3 0.30 0.65
MATERIAL DE GRANO GRUESO
ARENA ARCILLOSA DE COLOR CAFE
OSCURO . - CONSISTENCIA ALTA
SC A-2-4 44 56 29 27 22.2 29 17 12
92 PR92+500
0.00 - 0.2 1 0.20 0.10
MATERIAL DE GRANO GRUESO
GRAVA LIMOSA COLOR GRIS -
CONSISTENCIA ALTA
SM A-2-4 34 66 41 25 3.6 NL NP NP
0.20 - 0.45 2 0.25 0.33
MATERIAL DE GRANO GRUESO
ARENA LIMOSA COLOR AMARILLO OSCURO
- CONSISTENCIA ALTA
SM A-2-4 25 75 46 29 12.9 NL NP NP
0.45 - 1.00 3 0.55 0.73
MATERIAL DE GRANO FINO
ARCILLA ORGANICA DE ALTA
PLASTICIDAD. COLOR AMARILLO OSCURO
CON BETAS HABANAS
CH A-2-4 5 95 21 74 29.4 56 35 21
1.00 - 1.50 4 0.50 1.25
MATERIAL DE GRANO FINO
ARCILLA ORGANICA DE ALTA
PLASTICIDAD. COLOR AMARILLO OSCURO
CON BETAS HABANAS. - CONSISTENCIA
ALTA
CH A-2-4 1 99 22 77 27.6 60 38 22
91 PR93+000
0.00 - 0.6 1 0.60 0.30
MATERIAL DE GRANO GRUESO
GRAVA LIMOSA COLOR CAFÉ OSCURA -
CONSISTENCIA ALTA
GM A-2-4 52 48 29 19 5.5 NL NP NP
0.60 - 0.80 2 0.20 0.70
MATERIAL DE GRANO GRUESO
GRAVA LIMOSA COLOR CAFÉ OSCURA -
CONSISTENCIA ALTA
SM A-2-4 24 76 51 25 10.4 NL NP NP
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Ingenieros Consultores
38
Tabla 7. Resumen de las Características de los Suelos. PR72+000 al PR139+000. Información primaria
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m) Descripción
Clasificación Granulometría
Wn
(%)
Límites de
Consistencia, %
USCS AASHTO %
Gravas
%
Pasa
No. 4
%
Arenas
%
Pasa
200
LL LP IP
0.80 - 1.50 3 0.70 1.15
MATERIAL DE GRANO GRUESO
ARENA LIMOSA COLOR CAFÉ CLARO -
CONSISTENCIA ALTA
SM A-2-4 25 75 30 45 12.2 NL NP NP
90 PR93+500
0.00 - 0.07 1 0.07 0.04 CARPETA ASFALTICA EN MAL ESTADO
0.07 - 0.15 2 0.08 0.11
MATERIAL DE GRANO GRUESO
ARENA LIMOSA COLOR CAFÉ CLARO -
CONSISTENCIA ALTA
SP A-2-4 34 66 35 31 7.8 NL NP NP
0.15 - 0.32 3 0.17 0.24
MATERIAL DE GRANO GRUESO
ARENA LIMOSA COLOR CAFÉ CLARO -
CONSISTENCIA ALTA
SM A-1-b 39 61 46 15 3.7 NL NP NP
0.32 - 0.50 4 0.18 0.41
MATERIAL DE GRANO GRUESO
ARENA LIMOSA COLOR CAFÉ CLARO -
CONSISTENCIA ALTA
SM A-2-4 2 98 79 19 6.8 NL NP NP
89 PR94+000
0.00 - 0.07 1 0.07 0.04 CARPETA ASFALTICA FISURADA
0.07 - 0.40 2 0.33 0.24
MATERIAL DE GRANO GRUESO
ARENA LIMOSA. COLOR CAFÉ OSCURO. -
CONSISTENCIA ALTA
SM A-2-4 42 58 39 19 3.0 NL NP NP
0.40 - 0.70 3 0.30 0.55
MATERIAL DE GRANO GRUESO
ARENA LIMOSA. COLOR CARMELITO. -
CONSISTENCIA ALTA
SM A-2-4 48 52 32 20 7.4 NL NP NP
0.70 - 1.50 4 0.80 1.10
MATERIAL DE GRANO GRUESO.
FRAGMENTOS DE LUTITAS LAMINADAS.
COLOR AMARILLO CON OXIDACIONES. -
CONSISTENCIA ALTA
SM A-2-4 24 76 60 16 14.3 NL NP NP
88 PR94+500
0.00 - 0.07 1 0.07 0.04 CARPETA ASFALTICA EN MAL ESTADO
0.07 - 0.40 2 0.33 0.24 ARENA LIMOSA. COLOR CAFÉ OSCURA. -
CONSISTENCIA ALTA SM A-2-4 46 54 35 19 7.0 NL NP NP
0.40 - 1.20 3 0.80 0.80
MATERIAL DE GRANO GRUESO
FRAGMENTO DE ROCAS LAMINADAS DE
COLOR CAFÉ CON OXIDADCIONES
GM A-1-b 54 46 37 9 9.4 NL NP NP
87 PR95+000
0.00 - 0.1 1 0.10 0.05 CARPETA ASFALTICA FISURADA
0.10 - 0.60 2 0.50 0.35
MATERIAL DE GRANO GRUESO
ARENA LIMOSA. COLOR CAFÉ OSCURA -
CONSISTENCIA ALTA
SM A-2-4 36 64 49 15 8.1 NL NP NP
0.60 - 1.50 3 0.90 1.05
MATERIAL DE GRANO GRUESO
ARENA LIMOSA. COLOR CAFÉ CLARO -
CONSISTENCIA ALTA
SM A-1-b 21 79 51 28 21.4 NL NP NP
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Ingenieros Consultores
39
Tabla 7. Resumen de las Características de los Suelos. PR72+000 al PR139+000. Información primaria
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m) Descripción
Clasificación Granulometría
Wn
(%)
Límites de
Consistencia, %
USCS AASHTO %
Gravas
%
Pasa
No. 4
%
Arenas
%
Pasa
200
LL LP IP
86 PR95+500
0.00 - 0.05 1 0.05 0.03 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL
ESTADO 46 54 17 6 NL NP NP
0.05 - 0.60 2 0.55 0.33 GRAVAS MEDIANAS Y ARENA LIMOSA
COLOR ABANO CONSISTENCIA DURA SM 51 49 37 13 3.6 NL NP NP
0.60 - 1.50 3 0.90 1.05 ARENA GRAVOSA COLOR CAFÉ CLARA
CONSISTENCIA DURA SM 21 79 49 30 15.3 NL NP NP
85 PR96+000
0.00 - 0.08 1 0.08 0.04 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL
ESTADO 46 54 17 6 NL NP NP
0.08 - 0.25 2 0.17 0.17 GRAVA LIMOSA COLOR GRIS CLARO SP-SM 49 51 43 9 5.1 NL NP NP
0.25 - 0.40 3 0.15 0.33 ARENA LIMOSA COLOR CAFÉ OSCURA SM A-1-b 19 81 70 11 5.8 NL NP NP
84 PR96+500
0.00 - 0.75 1 0.75 0.38 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL
ESTADO 46 54 17 6 NL NP NP
0.75 - 1.10 2 0.35 0.93 GRAVA ARENOSA COLOR CAFÉ CLARO GM 39 62 31 9 11.0 NL NP NP
1.10 - 1.50 3 0.40 1.30 GRAVA LIMOSA COLOR CAFÉ CLARA CON
OXIDACIONES SP-SM 19 81 70 11 55.0 NL NP NP
83 PR97+000
0.00 - 0.03 1 0.03 0.02 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL
ESTADO
0.03 - 0.50 2 0.47 0.27 GRAVA LIMOSA COLOR CAFÉ CLARA SP-SM A-1-b 46 54 36 18 4.8 NL NP NP
82 PR97+500
0.00 - 0.06 1 0.06 0.03 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL
ESTADO 46 54 17 6 NL NP NP
0.06 - 0.25 2 0.19 0.16 GRAVA LIMOSA COLOR CAFÉ CLARA GM 45 55 31 20 5.4 NL NP NP
0.25 - 0.60 3 0.35 0.43 GRAVA LIMOSA COLOR CAFÉ OSCURO
CONSISTENCIA DURA GM 49 51 32 19 5.1 NL NP NP
81 PR98+000
0.00 - 0.06 1 0.06 0.03 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL
ESTADO 46 54 17 6 NL NP NP
0.06 - 0.30 2 0.24 0.18 GRAVA ARENO LIMOSA COLOR CAFÉ
OSCURA GM 45 55 31 16 5.4 NL NP NP
0.30 - 0.50 3 0.20 0.40 ARENA LIMO GRAVOSA COLOR ROJIZO CON
OXIDACIONES SM 4 96 74 22 12.5 NL NP NP
80 PR98+500 0.00 - 0.06 1 0.06 0.03 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL
ESTADO 46 54 17 6 NL NP NP
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Ingenieros Consultores
40
Tabla 7. Resumen de las Características de los Suelos. PR72+000 al PR139+000. Información primaria
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m) Descripción
Clasificación Granulometría
Wn
(%)
Límites de
Consistencia, %
USCS AASHTO %
Gravas
%
Pasa
No. 4
%
Arenas
%
Pasa
200
LL LP IP
0.06 - 0.40 2 0.34 0.23 GRAVA ARENO ARCILLOSA COLOR CAFÉ
OSCURA CONSISTENCIA ALTA GM A-1-a 48 52 31 17 6.8 NL NP NP
0.40 - 1.30 3 0.90 0.85
GRAVA ARENO ARCILLOSA COLOR
AMARILLA OSCURA CON VETAS COLOR
GRIS CONSISTENCIA ALTA
GC A-1-a 50 50 31 19 35.1 NL NP NP
79 PR99+000
0.00 - 0.2 1.00 0.20 0.10 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL
ESTADO
0.20 - 0.80 2 0.60 0.50
ARENA LIMO GRAVOSA,COLOR CAFÉ
CLARO CON OXIDACIONES CONSISTENCIA
ALTA
SM A-2-4 29 71 38 34 8.6 NL NP NP
78 PR99+500
0.00 - 0.23 1 0.23 0.12 GRAVA ARENO LIMOSA COLOR AMARILLA
OSCURA CONSISTENCIA ALTA GM A-1-a 50 50 15 4 NL NP NP
0.23 - 0.70 2 0.47 0.47 GRAVA ARENO ARCILLOSA, COLOR CAFÉ
OSCURA CONSISTENCIA ALTA GC A-1-a 52 48 31 15 3.6 NL NP NP
77 PR100+000 0.00 - 0.5 1 0.50 0.25 ARENA GRAVO ARCILLOSA, COLOR CAFÉ
OSCURO CONSISTENCIA ALTA SC A-2-4 100 64 27 6 NL NP NP
76 PR100+500
0.00 - 0.03 1 0.03 0.02 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL
ESTADO
0.03 - 0.50 2 0.47 0.27 GRAVA ARENO ARCILLOSA, COLOR CAFÉ
CLARO CONSISTENCIA ALTA GC A-1-a 53 47 19 3 6.4 NL NP NP
75 PR101+000
0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL
ESTADO
0.15 - 0.40 2 0.25 0.28 GRAVA ARENO LIMOSA COLOR CAFÉ
OSCURA CONSISTENCIA ALTA GM A-1-a 55 45 31 13 6.0 NL NP NP
0.40 - 0.85 3 0.45 0.63 LIMO ARENO GRAVOSO COLOR CAFÉ
CLARO CONSISTENCIA ALTA ML A-2-4 29 71 33 39 9.3 NL NP NP
74 PR101+500
0.00 - 0.06 1 0.06 0.03 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL
ESTADO
0.06 - 0.16 2 0.10 0.11 ARENA GRAVO ARCILLOSA COLOR
AMARILLO CLARO CONSISTENCIA ALTA SC A-1-a 44 56 36 20 2.9 NL NP NP
0.16 - 0.70 3 0.54 0.43
GERAVA ARENO ARCILLOSA, COLOR CAFÉ
OSCURA CON PARTÍCULAS DE ARCILLA
COLOR GRIS CONSISTENCIA ALTA
GC A-1-a 43 57 40 17 10.0 NL NP NP
0.70 - 1.20 4 0.50 0.95 ARENA GRAVO ARCILLOSA, COLOR CAFÉ
CLARO CONSISTENCIA ALTA SC A-2-4 37 63 38 26 13.5 NL NP NP
73 PR102+000 0.00 - 0.05 1 0.05 0.03 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL
ESTADO
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
41
Tabla 7. Resumen de las Características de los Suelos. PR72+000 al PR139+000. Información primaria
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m) Descripción
Clasificación Granulometría
Wn
(%)
Límites de
Consistencia, %
USCS AASHTO %
Gravas
%
Pasa
No. 4
%
Arenas
%
Pasa
200
LL LP IP
0.05 - 0.50 2 0.45 0.28 ARENA GRAVO ARCILLOSA, COLOR CAFÉ
OSCURA CONSISTENCIA DURA GC A-1-a 42 58 31 17 5.8 NL NP NP
0.50 - 1.50 3 1.00 1.00 ARENA GRAVO ARCILLOSA COLOR CAFÉ
CLARA SC A-1-a 32 68 53 15 13.8 NL NP NP
72 PR102+500
0.00 - 0.1 1 0.10 0.05 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL
ESTADO
0.10 - 0.70 2 0.60 0.40 GRAVA ARENO LIMOSA COLOR CAFÉ
OSCURA CONSISTENCIA ALTA ML A-1-b 38 62 31 21 12.6 NL NP NP
71 PR103+000
0.00 - 0.13 1 0.13 0.07 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL
ESTADO
0.13 - 0.28 2 0.15 0.21 GRAVA ARENO ARCILLOSA, COLOR
AMARILLA OSCURA CONSISTENCIA ALTA GC A-1-a 48 52 35 18 3.3 NL NP NP
0.28 - 0.55 3 0.27 0.42 GRAVA ARENO LIMOSA COLOR CAFÉ
OSCURA CONSISTENCIA ALTA GC A-1-a 46 54 39 15 6.6 NL NP NP
0.55 - 1.50 3 0.95 1.03 LIMO ARENOSO, COLOR CARMELITA
OSCURA CONSISTENCIA DURA ML A-2-4 30 70 33 37 23.3 NL NP NP
70 PR103+500
0.00 - 0.6 1 0.60 0.30 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL
ESTADO
0.60 - 0.90 2 0.30 0.75
LIMO ARENOSO, COLOR HABANO CON
VETAS AMARILLAS CLARAS CONSISTENCIA
DURA
ML A-2-4 20 80 31 41 8.4 NL NP NP
69 PR104+000
0.00 - 0.14 1 0.14 0.07 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL
ESTADO
0.14 - 0.60 2 0.46 0.37 ARENA GRAVO ARCILLOSA COLOR CAFÉ
OSCURA CONSISTENCIA ALTA SC A-2-4 36 65 31 27 5.6 NL NP NP
0.60 - 1.10 3 0.50 0.85 ARENA ARCILLO GRAVOSA, COLOR CAFÉ
CON VETAS GRISES CONSISTENCIA DURA SC A-1-a 31 69 38 31 13.1 NL NP NP
68 PR104+500
0.00 - 0.1 1 0.10 0.05 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL
ESTADO
0.10 - 0.80 2 0.70 0.45 ARENA ARCILLO GRAVOSA, COLOR CAFÉ
OSCURA CONSISTENCIA DURA SC A-2-4 27 73 31 33 1.7 NL NP NP
67 PR105+000
0.00 - 0.23 1 0.23 0.12 GRAVA ARENO, LIMOSA COLOR HABANA
CLARA CONSISTENCIA DURA GC A-1-b 40 60 31 25 5.3 NL NP NP
0.23 - 1.20 2 0.97 0.72 GRAVA ARENO ARCILLOSA, COLOR CAFÉ
OSCURA CONSISTENCIA ALTA GC A-1-a 46 55 31 18 5.1 NL NP NP
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
42
Tabla 7. Resumen de las Características de los Suelos. PR72+000 al PR139+000. Información primaria
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m) Descripción
Clasificación Granulometría
Wn
(%)
Límites de
Consistencia, %
USCS AASHTO %
Gravas
%
Pasa
No. 4
%
Arenas
%
Pasa
200
LL LP IP
66 PR105+500
0.00 - 0.08 1 0.08 0.04 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL
ESTADO
0.08 - 0.23 2 0.15 0.16 ARENA GRAVO ARCILLOSA, COLOR CAFÉ
CLARO CONSISTENCIA ALTA SC A-1-b 41 59 46 13 5.9 NL NP NP
0.23 - 0.70 3 0.47 0.47 GRAVA ARENO ARCILLOSA, COLOR CAFÉ
OSCURA CONSISTENCIA ALTA GC A-1-a 41 59 37 22 6.5 NL NP NP
0.70 - 1.40 3 0.70 1.05 ARENA ARCILLO,GRAVOSA COLOR ROJIZO
CON FRAGMENTOS LAMINARES A-1-b 10 90 71 19 20.1 NL NP NP
65 PR106+000
0.00 - 0.11 1 0.11 0.06 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL
ESTADO
0.11 - 0.21 2 0.10 0.16 GRAVA ARENO ARCILLOSA, COLOR
AMARILLA OSCURA CONSISTENCIA ALTA GC A-1-b 49 51 31 20 3.5 NL NP NP
0.21 - 1.50 3 1.29 0.86
ARENA GRAVO LIMOSA COLOR CAFÉ
CLARA CON VETAS GRISES CONSISTENCIA
DURA
SM A-1-a 33 67 60 7 17.9 NL NP NP
64 PR106+500
0.00 - 0.13 1 0.13 0.07 GRAVA ARENO LIMOSA COLOR AMARILLO
OSCURA CONSISTENCIA ALTA GC A-1-a 57 43 31 12 3.8 NL NP NP
0.13 - 0.55 2 0.42 0.34 GRAVA ARENO ARCILLOSA, COLOR CAFÉ
CLARO CONSISTENCIA DURA GC A-2-4 48 52 31 23 9.9 NL NP NP
0.55 - 1.50 3 0.95 1.03 ARENA ARCILLOSA, COLOR CAFÉ CLARA
CON VETAS GRISES CONSISTENCIA ALTA SC A-7-6 9 91 51 40 7.6 60 32 28
63 PR107+000
0.00 - 0.12 1 0.12 0.06 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL
ESTADO
0.12 - 0.30 2 0.18 0.21
ARENA ARCILLO GRAVOSA, COLOR CAFÉ
CLARA CON VETAS GRISES CONSISTENCIA
DURA
SC A-2-4 22 78 31 27 8.1 NL NP NP
0.30 - 0.80 3 0.50 0.55 GRAVA ARENO LIMOSA,COLOR AMARILLA
OSCURA GM A-2-4 41 59 35 24 8.1 NL NP NP
62 PR107+500
0.00 - 0.1 1.00 0.10 0.05 GRAVA ARENO LIMOSA COLOR AMARILLA
OSCURA CONSISTENCIA ALTA GP A-1-b 53 47 38 9 3.6 NL NP NP
0.10 - 0.60 2 0.50 0.35 ARCILLA ARENO GRAVOSA,COLOR
AMARILLA OSCURA CON OXIDACION CL A-7-5 8 92 31 51 19.1 38 18 19
0.60 - 1.50 3 0.90 1.05 LIMO ARENOSO CON GRAVA,COLOR GRIS, ML A-2-4 30 70 34 36 18.1 NL NP NP
61 PR108+000 0.00 - 0.2 1 0.20 0.10 GRAVA ARENO LIMOSA COLOR AMARILLA
OSCURA CONSISTENCIA ALTA GP A-1-a 66 35 31 4 3.3 NL NP NP
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
43
Tabla 7. Resumen de las Características de los Suelos. PR72+000 al PR139+000. Información primaria
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m) Descripción
Clasificación Granulometría
Wn
(%)
Límites de
Consistencia, %
USCS AASHTO %
Gravas
%
Pasa
No. 4
%
Arenas
%
Pasa
200
LL LP IP
0.20 - 0.70 2 0.50 0.45 GRAVA ARENO ALGO LIMOSA,COLOR CAFÉ
OSCURA CONSISTENCIA ALTA GP A-1-a 53 47 31 8 3.5 NL NP NP
60 PR108+500
0.00 - 0.1 1 0.10 0.05 ARENA GRAVO LIMOSA COLOR CAFÉ
OSCURA CONSISTENCIA DURA SP-SC A-1-a 40 61 52 9 7.5 NL NP NP
0.10 - 1.00 2 0.90 0.55 GRAVA ARENO ARCILLOSA COLOR
AMARILLA OSCURA CONSISTENCIA DURA GC A-2-4 43 57 31 18 3.5 NL NP NP
59 PR109+000
0.00 - 0.25 1 0.25 0.13 GRAVA ARENO ARCILLOSA COLOR CAFÉ
OSCURA CONSISTENCIA ALTA GC A-2-4 50 50 29 21 5.4 NL NP NP
0.25 - 0.60 2 0.35 0.43 GRAVA ARENOSA, COLOR GRIS CLARA
CONSISTENCIA DURA GP A-1-a 55 46 31 6 5.7 NL NP NP
0.60 - 1.40 2 0.80 1.00 LIMO ARENO GRAVOSO ,COLOR CAFÉ
CLARO CONSISTENCIA DURA ML A-4 27 73 31 41 12.2 28 24 4
58 PR109+500
0.00 - 0.08 1 0.08 0.04 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL
ESTADO
0.08 - 0.40 2 0.32 0.24 GRAVA ARENOSA COLOR AMARILLA
OSCURA CONSISTENCIA DURA GP-GC A-1-a 50 50 31 7 4.6 NL NP NP
0.40 - 1.20 3 0.80 0.80 GRAVA ARENO ARCILLOSA COLOR CAFÉ
OSCURA CONSISTENCIA DURA GC A-2-4 49 51 31 20 13.2 NL NP NP
57 PR110+000 0.00 - 1.5 1 1.50 0.75 ARENA GRAVOSA, COLOR AMARILLA
CLARA CONSISTENCIA DURA SP A-1-a 46 54 47 6 3.8 NL NP NP
56 PR110+500
0.00 - 0.07 1 0.07 0.04 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL
ESTADO
0.07 - 0.25 2 0.18 0.16 GRAVAS MEDIANAS Y ARENA LIMOSA
COLOR ABANO CONSISTENCIA DURA GC A-1-a 51 49 37 13 3.6 NL NP NP
0.25 - 0.55 3 0.30 0.40
MATERIAL SUBRASANTE COMPUESTA DE
GRAVAS MEDIANAS Y LIMO ARENOSO
COLOR CAFÉ OSCURO CONSISTENCIA DURA
HUMEDAD MEDIA
SP-SC A-1-a 44 56 49 8 2.7 NL NP NP
0.55 - 1.20 4 0.65 0.88
MATERIAL SUBRASANTE COMPUESTA DE
GRAVAS MEDIANAS Y LIMO ARENOSO
COLOR CAFÉ OSCURO CONSISTENCIA DURA
HUMEDAD MEDIA
SC A-2-4 10 90 60 30 9.1 NL NP NP
55 PR111+000
0.00 - 0.08 1 0.08 0.04 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL
ESTADO A-1-a 44 56 49 8 NL NP NP
0.08 - 0.20 2 0.12 0.14
MATERIAL LIMO ARENOSO COLOR
AMARILLO OSCURO CON
INTERCALACIONES DE GRAVAS
CONSISTENCIA DURA
SP-SC A-1-b 44 56 46 10 4.4 NL NP NP
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Ingenieros Consultores
44
Tabla 7. Resumen de las Características de los Suelos. PR72+000 al PR139+000. Información primaria
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m) Descripción
Clasificación Granulometría
Wn
(%)
Límites de
Consistencia, %
USCS AASHTO %
Gravas
%
Pasa
No. 4
%
Arenas
%
Pasa
200
LL LP IP
0.20 - 0.28 3 0.08 0.24 GRAVA ARENO ARCILLOSA COLOR CAFÉ
OSCURA, GC
0.28 - 0.50 4 0.22 0.39
MATERIAL SUBRSANTE COMPUESTA DE
HARAVAS INTERMEDIAS DE TAMAÑO MAX
9" ARENA LIMO ARCILLOSA CAFÉ OSCURO
CON PARTICULAS DE ARCILLA COLOR GRIS
CONSISTENCIA DURA
GC A-2-4 42 58 39 19 5.2 NL NP NP
0.50 - 1.30 5 0.80 0.90 ARENA LIMO ARCILLOSA COLOR
AMARILLO OSCURO CONSISTENCIA MEDIA GC A-1-b 55 45 33 12 2.8 NL NP NP
54 PR112+500
0.00 - 0.05 1 0.05 0.03 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL
ESTADO
0.05 - 0.13 2 0.08 0.09 ARENA LIMOSA COLOR AMARILLO CLARO
CONSISTENCIA MEDIA GP-GC A-1-a 55 45 34 12 3.5 NL NP NP
0.13 - 1.00 3 0.87 0.57
GRAVAS GRUESAS TAMAÑO MAX 5" LIMO
ARENOSO COOR CAFÉ CON PARTÍCULAS
COLOR GRIS CONSISTENCIA DURA
GC A-2-4 49 51 32 19 5.3 NL NP NP
53 PR113+000
0.00 - 0.50 1 0.50 0.25 ARENA LIMOSA COLOR GRIS CON GRAVAS
MEDIANAS GC A-1-b 43 57 42 14 6 NL NP NP
0.50 - 0.75 2 0.25 0.63 ARENA LIMOSA COLOR CAFÉ OSCURO CON
GRAVAS MEDIANAS CONSISTENCIA DURA GC A1-b 47 53 41 12 5.0 NL NP NP
0.75 - 1.50 3 0.75 1.13
LIMO ARCILLOSO COLOR AMARILLO
OSCURO CON GRAVAS MEDIANAS
CONSISTENCIA DURA
SC A-2-4 41 59 42 18 7.0 NL NP NP
52 PR113+500
0.00 - 0.08 1 0.08 0.04 CARPETA ASFÁLTICA BUEN ESTADO
0.08 - 0.35 2 0.27 0.22 ARENA LIMOSA COLOR AMARILLO CON
GRAVAS MEDIAS CONSISTENCIA DURA GC A1-a 48 52 40 12 4.6 NL NP NP
0.35 - 1.10 3 0.75 0.73
LIMO ARENOSO COLOR GRIS CON VETAS
CAFÉS Y GRAVAS GRUESAS CONSISTENCIA
DURA
GC A-2-b 49 52 33 19 7.4 NL NP NP
51 PR114+000
0.00 - 0.01 1 0.01 0.01 CARPETA ASFÁLTICA BUEN ESTADO
0.01 - 0.70 2 0.69 0.36
ARENA LIMO ARENOSA COLOR AMARILLO
CLARO CON GRAVAS GRUESAS
SONSISTENCIA DURA
48 52 42 10 2.3 NL NP NP
0.70 - 1.30 3 0.60 1.00 LIMO ARCILLOSO COLOR CAFÉ CLARO CON
GRAVAS MEDIAS CONSISTENCIA MEDIA GC A-2-b 44 56 33 24 7.7 NL NP NP
50 PR114+500 0.00 - 0.09 1 0.09 0.05 CARPETA ASFÁLTICA BUEN ESTADO
100
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45
Tabla 7. Resumen de las Características de los Suelos. PR72+000 al PR139+000. Información primaria
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m) Descripción
Clasificación Granulometría
Wn
(%)
Límites de
Consistencia, %
USCS AASHTO %
Gravas
%
Pasa
No. 4
%
Arenas
%
Pasa
200
LL LP IP
0.09 - 0.5 2 0.41 0.30 ARENA LIMOSA COLOR AMARILLO OSCURO
CON GRAVAS GRUESAS GC A-1-b 47 53 41 12 3.7 NL NP NP
0.50 - 1.50 3 1.00 1.00
LIMO ARCILLOSO COLOR GRIS CON VETA
CAFÉS Y BLANCAS CON INTERCALACIONES
DE PEQUEÑAS GRAVAS CONSISTENCIA
DURA
CL A-2-4 17 83 40 44 10.6 28 24 4
49 PR115+000
0.00 - 0.60 1 0.60 0.30 ARENA LIMOSA COLOR CAFÉ OSCURO CON
GRAVAS GRUESAS CONSISTENCIA DURA GC A-1-a 49 51 37 14 5 NL NP NP
0.60 - 1.50 2 0.90 1.05 LIMO ARCILLOSO COLOR GRIS CON VETAS
COLOR ABANO CON GRAVAS MEDIANAS SC A-2-4 1 99 52 47 18.9 27 19 9
48 PR114+500
0.00 - 0.09 1 0.09 0.05 CARPETA ASFÁLTICA BUEN ESTADO
0.09 - 0.65 2 0.56 0.37 ARENA LIMOSA COLOR CAFÉ CLARO CON
GRAVAS GRUESAS CONSISTENCIA DURA GP-GC A-1-a 55 46 34 11 3.6 NL NP NP
0.65 - 1.20 3 0.55 0.93
LIMO ARENOSO COLOR ROJIZO CON
INTERCALACIONES DE RAVAS
CONSISTENCIA DURA
SC A-2-4 27 73 42 31 5.2 NL NP NP
47 PR115+100
0.00 - 0.25 1 0.25 0.13
LIMO ARENOSO COLOR AMARILLO OSCURO
CON GRAVAS MEDIANAS CONSISTENCIA
DURA
SC A-2-a 42 58 46 12 4 NL NP NP
0.25 - 1.00 2 0.75 0.63
LIMO ARENOSO COLOR AMARILLO OSCURO
CON GRAVAS MEDIANAS CONSISTENCIA
DURA
SC A-2-4 28 72 51 21 6.4 NL NP NP
46 PR115+500
0.00 - 0.08 1 0.08 0.04 CARPETA ASFÁLTICA BUEN ESTADO
100
0.08 - 0.15 2 0.07 0.12
ARENA LIMOSA COLOR AMARILLO CLARO
CON GRAVAS MEDIANAS CONSISTENCIA
DURA
GC A-1-a 50 50 38 12 4.9 NL NP NP
0.15 - 1.00 3 0.85 0.58 LIMO ARENOSO COLOR CAFÉ CON GRAVAS
GRUESAS CONSISTENCIA DURA GC A-1-a 56 44 31 13 4.0 NL NP NP
45 PR116+000
0.00 - 0.08 1 0.08 0.04 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL
ESTADO
0.08 - 0.20 2 0.12 0.14 MATERIAL LIMO ARENOSO COLOR
AMARILLO CLARO CON GRAVAS MEDIANAS GP A-1-b 56 44 36 8 2.4 NL NP NP
0.20 - 0.7 3 0.50 0.45
CONGLOMERADO CON ARENA COLOR
ABANO Y GRAVAS MEDIANAS
CONSISTENCIA DURA
GP A-1-a 52 48 39 9 2.6 NL NP NP
0.70 - 1.30 4 0.60 1.00 LIMO ARCILLOSO COLOR CAFÉ CLARO CON
GRAVAS MEDIAS CONSISTENCIA DURA GC A-1-b 36 64 36 29 8.1 NL NP NP
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46
Tabla 7. Resumen de las Características de los Suelos. PR72+000 al PR139+000. Información primaria
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m) Descripción
Clasificación Granulometría
Wn
(%)
Límites de
Consistencia, %
USCS AASHTO %
Gravas
%
Pasa
No. 4
%
Arenas
%
Pasa
200
LL LP IP
44 PR115+500
0.00 - 0.08 1 0.08 0.04 CARPETA ASFÁLTICA BUEN ESTADO
0.08 - 0.20 2 0.12 0.14 ARENA LIMOSA COLOR AMARILLO CLARO
CON GRAVAS MEDIAS CONSISTENCIA DURA 52 48 38 10 4.2 NL NP NP
0.20 - 1.5 3 1.30 0.85
LIMO ARENOSO COLOR ROJIZO CON
INTERCALACIONES DE GRAVA
CONSISTENCIA DURA
SC A-2-4 25 75 40 35 10.0 26 18 8
43 PR117+000
0.00 - 0.07 1 0.07 0.04 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL
ESTADO
0.07 - 0.40 2 0.33 0.24 ARENA LIMOSA COLOR ABANO CON
GRAVAS MEDIANAS CONSISTENCIA DURA SC A-1-a 36 64 49 15 3.3 NL NP NP
0.40 - 0.62 3 0.22 0.51
LIMO ARENOSO COLOR AMARILLO
OSCUROCON GRAVAS MEDIANAS
CONSISTENCIA DURA
SC A-2-4 41 59 42 18 4.0 NL NP NP
0.62 - 0.90 4 0.28 0.76 LIMO ARCILLOSO COLOR GIS CON VETAS
ABANAS CONSISTENCIA DURA SIN GRAVAS CL A-7-5 0 100 47 53 14.5 28 24 14
0.90 - 1.5 5.00 0.60 1.20
LIMO ARCILLOSO COLOR ROJIZO
CONSISTENCIA MEDIA NO SE ENCONTRÓ
NAF
ML-CL A-4 0 100 47 53 13.3 28 24 4
42 PR117+500
0.00 - 0.04 1 0.04 0.02 CARPETA ASFÁLTICA BUEN ESTADO
0.04 - 0.30 2 0.26 0.17 LIMO ARENOSO COLOR AMARILLO CLARO
Y GRAVAS GRUESAS CONSISTENCIA DURA GM A-1-b 49 51 40 11 1.7 NL NP NP
0.30 - 1.50 3 1.20 0.90 LIMO ARENOSO COLOR ROJIZO CON
GRAVAS MEDIANAS SC A-2-4 33 67 45 22 6.6 NL NP NP
41 PR118+000
0.00 - 0.06 1 0.06 0.03 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL
ESTADO
0.06 - 0.16 2 0.10 0.11 ARENA LIMOSA COLOR AMARILLO CLARO
CON GRAVAS MEDIANAS SP-SM A-1-b 44 56 45 11 1.7 NL NP NP
0.16 - 0.50 3 0.34 0.33 ARENA LIMOSA COLOR AMARILLO CLARO
CON GRAVAS MEDIANAS SM A-1-b 43 57 41 16 3.4 NL NP NP
0.50 - 1.50 4 1.00 1.00
LIMO ARCILLOSO COLOR ROJIZO CON
VETAS GRISES SIN GRAVAS CONSISTENCIA
DURA
CL A-7-5 0 100 18 82 24.2 40 24 16
40 PR118+500
0.00 - 0.06 1 0.06 0.03 CARPETA ASFÁLTICA BUEN ESTADO
0.06 - 0.9 2 0.84 0.48 MATERIAL LIMO ARENOSO COLOR
AMARILLO CLARO CON GRAVAS GRUESAS GC A-1-b 53 47 30 18 2.6 NL NP NP
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Tabla 7. Resumen de las Características de los Suelos. PR72+000 al PR139+000. Información primaria
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m) Descripción
Clasificación Granulometría
Wn
(%)
Límites de
Consistencia, %
USCS AASHTO %
Gravas
%
Pasa
No. 4
%
Arenas
%
Pasa
200
LL LP IP
CONSISTENCIA DURA
0.90 - 1.50 3 0.60 1.20
LIMO ARCILLOSO COLOR ROJIZO CON
VETAS ABANAS CONSISTENCIA MEDIA CON
INTERCALACIONES DE ALGUNAS GRAVAS
MEDIANAS
CL A-7-5 1 99 36 63 26.0 36 21 16
39 PR119+000
0.00 - 0.08 1 0.08 0.04 CARPETA ASFÁLTICA BUEN ESTADO
0.08 - 0.60 2 0.52 0.34
ARENA LIMOSA COLOR AMARILLO CLARO
CON PRESENCIA DE ALGUNAS GRAVAS
GRUESAS
GC A-2-4 38 62 33 29 2.7 NL NP NP
0.60 - 1.5 3 0.90 1.05
LIMO ARCILLOSO COLOR GRIS CON VETAS
ABANAS SIN GRAVAS CONSISTENCIA
MEDIA
ML A-7-5 0 100 29 71 26.2 42 26 16
38 PR119+500
0.00 - 0.10 1 0.10 0.05 CARPETA ASFÁLTICA BUEN ESTADO
0.10 - 0.35 2 0.25 0.23 LIMO ARENOSO COLOR CLARO GRAVAS
GRUESAS GM A-1-b 44 56 36 20 3.5 NL NP NP
0.35 - 1.00 3 0.65 0.68 LIMO ARENOSO COLOR CAFÉ OSCURO CON
GRAVAS GRUESAS CONSISTENCIA DURA GM A-1-b 49 51 40 11 4.5 NL NP NP
37 PR120+000
0.00 - 0.03 1 0.03 0.02 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL
ESTADO
0.03 - 0.4 2 0.37 0.22 LIMO ARENOSO COLOR CAFÉ CLARO CON
GRAVAS MEDIANAS GM A-1-b 43 57 40 17 2.2 NL NP NP
0.40 - 0.65 3 0.25 0.53 LIMO ARENOSO COLOR CAFÉ OSCURO CON
GRAVAS MEDIANAS CONSISTENCIA DURA GM A-1-b 43 58 40 17 3.7 NL NP NP
0.65 - 1.00 4 0.35 0.83 LIMO ARCILLOSO COLOR GRIS CON
GRAVAS GRUESAS CONSISTENCIA DURA 38 63 40 23 8.1 NL NP NP
1.00 - 1.50 5 0.50 1.25
LIMO ARCILLOSO COLOR GRIS CON VETAS
AMARILLAS CON INTERCALACIONES DE
UNAS GRAVAS GRUESAS CONSISTENCIA
MEDIA
GC A-4 47 53 35 18 33.1 29 19 10
36 PR121+500
0.00 - 0.08 1 0.08 0.04 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL
ESTADO
0.08 - 0.40 2 0.32 0.24 MATERIAL LIMO ARENOSO COLOR ABANO
CON GRAVAS MEDIANAS GM A-1-b 47 53 29 24 0.8 NL NP NP
0.40 - 0.70 3 0.30 0.55 LIMO ARENOSO COLOR OSCURO CON
GRAVAS GRUESAS CONSISTENCIA DURA GM A-1-b 41 59 37 22 4.8 NL NP NP
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Tabla 7. Resumen de las Características de los Suelos. PR72+000 al PR139+000. Información primaria
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m) Descripción
Clasificación Granulometría
Wn
(%)
Límites de
Consistencia, %
USCS AASHTO %
Gravas
%
Pasa
No. 4
%
Arenas
%
Pasa
200
LL LP IP
0.70 - 1.50 4 0.80 1.10 LIMO ARENOSO COLOR CAFÉ CON VETAS
ROJIZAS CONSISTENCIA DURA CL A-7-5 0 100 43 57 22.1 37 22 15
35 PR122+000
0.00 - 0.09 1 0.09 0.05 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL
ESTADO
0.09 - 0.12 2 0.03 0.11
MATERIAL DE AFIRMADO LIMO ARENOSO
COLOR AMRILLO CLARO CON GRAVAS
GRUESAS CONSISTENCIA DURA
GM A-1-b 49 51 34 17 2.5 NL NP NP
0.12 - 0.25 3 0.13 0.19 LIMO ARENOSO COLOR CAFÉ OSCURO
GRAVAS GRUESAS CONSISTENCIA DURA SC A-4 24 76 41 35 4.7 0 0 0
0.25 - 0.40 4 0.15 0.33 MATERIAL LIMO ARENOSO GRIS OSCURO
CON GRAVAS MEDIANAS SM A-1-b 39 61 39 22 4.2 NL NP NP
0.40 - 1.30 5 0.90 0.85
MATERIAL LIMO ARENOSO COLOR
CARMELITA CON GRAVAS GRUESAS
CONSISTENCIA DURA
GM A-2-4 39 61 37 24 5.4 NL NP NP
34 PR122+500
0.00 - 0.13 1 0.13 0.07 CARPETA ASFÁLTICA BUEN ESTADO
0.13 - 0.30 2 0.17 0.22
ARENA LIMOSA COLOR AMARILLO OSCURO
CON GRAVAS GRUESAS CONSISTENCIA
DURA
GP A-1-b 60 40 33 7 0.2 NL NP NP
0.30 - 1.50 3 1.20 0.90 LIMO ARENOSO COLOR CAFÉ OSCURO Y
GRAVAS GRUESAS CONSISTENCIA MEDIA GP-GM A-11-b 56 44 33 11 5.0 NL NP NP
33 PR123+000
0.00 - 0.05 1 0.05 0.03 CARPETA ASFÁLTICA BUEN ESTADO
0.05 - 0.45 2 0.40 0.25
MATERIAL AFIRMADO GRAVA LIMO
ARENOSA COLOR AMARILLO CLARO Y
GRAVAS MEDIAS CONSISTENCIA DURA
GM A-1-b 50 50 33 17 2.2 NL NP NP
0.45 - 1.5 3 1.05 0.98 LIMO ARENOSO COLOR CAFÉ CON POCAS
GRAVAS CONSISTENCIA MEDIA SC A-4 12 88 39 50 14.3 0 0 0
32 PR123+500
0.00 - 0.08 1 0.08 0.04 CARPETA ASFÁLTICA BUEN ESTADO
0.08 - 1.50 2 1.42 0.79 ARENA LIMOSA COLOR AMARILLO CLARO
CONSISTENCIA DURA GM A-2-4 45 55 29 26 0.8 NL NP NP
31 PR124+000
0.00 - 0.10 1 0.10 0.05 CARPETA ASFÁLTICA BUEN ESTADO
0.10 - 1.4 2 1.30 0.75 ARENA LIMOSA COLOR AMARILLO CLARO
GRAVAS GRUESAS CONSISTENCIA DURA GM A-1-b 53 47 29 17 1.1 NL NP NP
30 PR124+500 0.00 - 0.06 1 0.06 0.03 CARPETA ASFÁLTICA BUEN ESTADO
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Tabla 7. Resumen de las Características de los Suelos. PR72+000 al PR139+000. Información primaria
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m) Descripción
Clasificación Granulometría
Wn
(%)
Límites de
Consistencia, %
USCS AASHTO %
Gravas
%
Pasa
No. 4
%
Arenas
%
Pasa
200
LL LP IP
0.06 - 0.25 Z 0.19 0.16 ARENA LIMOSA COLOR AMARILLO GRAVAS
MEDIANAS CONSISTENCIA DURA GM A-1-b 56 44 30 13 2.4 NL NP NP
0.25 - 1.30 3 1.05 0.78 ARENA LIMOSA COLOR AMARILLO GRAVAS
MEDIANAS CONSISTENCIA DURA GM A-1-a 53 47 29 18 3.5 NL NP NP
29 PR125+000
0.00 - 0.06 1 0.06 0.03 CARPETA ASFÁLTICA BUEN ESTADO
0.06 - 0.5 2 0.44 0.28
ARENA LIMOSA COLOR AMARILLO CLARO
CON GRAVAS GRUESAS CONSISTENCIA
DURA HUMEDAD BAJA
GM A-1-b 53 47 31 15 3.9 NL NP NP
0.50 - 1.20 3 0.70 0.85 ARENA LIMOSA COLOR CARMELITA CON
GRAVAS GRUESAS GP-GM A-1-a 60 40 30 10 2.3 NL NP NP
28 PR125+500
0.00 - 0.07 1 0.07 0.04 CARPETA ASFÁLTICA BUEN ESTADO
0.07 - 1.50 2 1.43 0.79
LIMO ARENOSO COLOR AMARILLO CLARO
CON GRAVAS GRUESAS CONSISTENCIA
DURA
GM A-1-b 52 48 33 16 1.2 NL NP NP
27 PR126+000
0.00 - 0.11 1 0.11 0.06 CARPETA ASFÁLTICA BUEN ESTADO
0.11 - 1.20 2 1.09 0.66 ARENA LIMOSA COLOR ABANO CON
GRAVAS GRUESASA CONSISTENCIA DURA GP A-1-b 63 37 28 9 0.9 NL NP NP
26 PR126+500
0.00 - 0.05 1 0.05 0.03 CARPETA ASFÁLTICA BUEN ESTADO
0.05 - 0.10 2 0.05 0.08 ARENA COLOR AMARILLO CLARO CON
GRAVAS MEDIANAS CONSISTENCIA DURA GM A-1-b 53 47 39 8 4.4 NL NP NP
0.10 - 1.30 3 1.20 0.70 MATERIAL EXISTENTE LIMO ARENOSO
COLOR GRIS CON GRAVAS INTERMEDIAS GP A-1-b 55 45 38 7 3.5 NL NP NP
25 PR127+000
0.00 - 0.09 1.00 0.09 0.05 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL
ESTADO
0.09 - 0.50 2 0.41 0.30 LIMO ARENOSO COLOR AMARILLO CLARO
CON GRAVAS GRUESAS GM A-1-b 49 51 36 16 5.5 NL NP NP
0.50 - 1.10 3 0.60 0.80 LIMO ARENOSO COLOR CAFÉ CLARO CON
GRAVAS GRUESAS CONSISTENCIA DURA GM A-1-b 57 44 28 16 4.2 NL NP NP
1.10 - 1.50 4 0.40 1.30 ARENA LIMOSA COLOR GRIS Y GRAVAS
MEDIANAS CONSISTENCIA DURA GP A-1-b 0 100 43 57 7.0 NL NP NP
24 PR127+500 0.00 - 0.06 1 0.06 0.03 CARPETA ASFÁLTICA BUEN ESTADO
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50
Tabla 7. Resumen de las Características de los Suelos. PR72+000 al PR139+000. Información primaria
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m) Descripción
Clasificación Granulometría
Wn
(%)
Límites de
Consistencia, %
USCS AASHTO %
Gravas
%
Pasa
No. 4
%
Arenas
%
Pasa
200
LL LP IP
0.06 - 0.10 2 0.04 0.08
MATERIAL AFIRMADO COMPUESTO DE
ARENA COLOR AMARILLO Y GRAVAS
MEDIAS
GM A-1-b 50 50 31 18 0.7 NL NP NP
0.10 - 1.30 3 1.20 0.70
MATERIAL EXISTENTE COMPUESTO DE
ARENA LIMO ARENOSA COLOR GRIS CON
GRAVAS GRUESAS CONSISTENCIA DURA
GP-GM A-2-4 56 44 31 13 5.4 NL NP NP
23 PR128+000
0.00 - 0.09 1 0.09 0.05 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL
ESTADO
0.09 - 0.22 2 0.13 0.16 ARENA COLOR ABANO CON GRAVA MEDIA
CONSISTENCIA DURA GP-GM A-1-b 51 48 33 15 2.3 NL NP NP
0.22 - 0.65 3 0.43 0.44 ARENA COLOR AMARILLO GRAVAS MEDIAS SP-SM A-1-a 45 55 51 4 2.9 NL NP NP
0.65 - 1.50 4 0.85 1.08
MATERIAL COMPUESTO DE ARENA LIMOSA
COLOR GRIS CON GRAVAS GRUESAS
CONSISTENCIA DURA NO SE ENCONTRÓ
NAF
GP A-1-b 60 40 45 5 5.1 NL NP NP
22 PR128+500
0.00 - 0.08 1 0.08 0.04 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL
ESTADO
0.08 - 0.20 2 0.12 0.14 LIMO ARENOSO COLOR AMARILLO CON
GRAVAS MEDIANAS GP-GM A-1-b 58 42 40 3 2.3 NL NP NP
0.20 - 1.3 3 1.10 0.75
MATERIAL LIMO ARENOSO COLOR GRIS
CLARO GRAVAS MEDIANAS CONSISTENCIA
DURA
SP-SM A-1-a 45 55 46 9 3.8 NL NP NP
1.30 - 1.50 4 0.20 1.40
ARENA LIMOSA COLOR AMARILLO CLARO
CON PARTÍCULAS OXIDADAS
CONSISTENCIA DURA NO SE ENCONTRÓ
NAF
SM A-2-4 1 99 45 23 13.1 NL NP NP
21 PR129+000
0.00 - 0.07 1 0.07 0.04 CARPETA ASFÁLTICA BUEN ESTADO
0.07 - 0.40 2 0.33 0.24
MATERIAL AFIRMADO COMPUESTO ARENA
LIMOSA COLOR AMARILLO CLARO GRAVAS
GRUESAS TAMAÑO MÁX 9"
GP-GM A-1-b 55 45 33 12 0.6 NL NP NP
0.40 - 1.50 3 1.10 0.95
MATERIAL SUBRASANTE COMPUESTO DE
ARENA LIMOSA COLOR GRIS CLARO Y
GRAVA GRUESA TAMAÑO MÁXIMO 13,5"
CONSISTENCIA DURA. NO SE ENCONTRÓ
NAF
GP-GM A-1-b 61 40 31 9 1.6 NL NP NP
20 PR129+500 0.00 - 0.09 1 0.09 0.05 CARPETA ASFÁLTICA BUEN ESTADO
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51
Tabla 7. Resumen de las Características de los Suelos. PR72+000 al PR139+000. Información primaria
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m) Descripción
Clasificación Granulometría
Wn
(%)
Límites de
Consistencia, %
USCS AASHTO %
Gravas
%
Pasa
No. 4
%
Arenas
%
Pasa
200
LL LP IP
0.09 - 0.70 2 0.61 0.40
MATERIAL AFIRMADO COMPUESTO ARENA
LIMOSA COLOR AMARILLO OSCURO
GRAVAS TAMAÑO MÁX 10" CONSISTENCIA
DURA
GP-GM A-1-b 55 45 33 12 0.6 NL NP NP
0.70 - 1.40 3 0.70 1.05
MATERIAL COMPUESTO DE ARENA COLOR
GRIS Y GRAVA GRUESA TAMAÑO MÁXIMO
13,5" SUBRASANTE CONSISTENCIA DURA.
NO SE ENCONTRÓ NAF.
GM A-1-b 52 48 42 6 3.1 NL NP NP
19 PR130+000
0.00 - 0.75 1 0.75 0.38 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL
ESTADO
0.75 - 1.5 2 0.75 1.13
MATERIAL DE RELLENO COMPUESTO DE
ARENA LIMOSA AMARILLO CLARO Y
GRAVAS GRUESAS TAMAÑO MÁX 10"
CONSISTENCIA DURA NO SE ENCONTRÓ
NAF
GM A-1-b 53 47 26 21 3.2 NL NP NP
18 PR130+500
0.00 - 0.08 1 0.08 0.04 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL
ESTADO
0.08 - 0.45 2 0.37 0.27
MATERIAL AFIRMADO COMPUESTO DE
ARENA LIMOSA COLOR AMARILLO OSCURO
CON GRAVAS OXIDADAS TAMAÑO MÁXIMO
DE 6" CONSISTENCIA DURA
GM A-1-b 61 39 27 12 2.3 NL NP NP
0.45 - 1.30 3 0.85 0.88
MATERIAL COMPUESTO DE ARENA LIMOSA
COLOR GRIS Y GRAVA GRUESA TAMAÑÓ
MÁX 9,5" SUBRASANTE CONSISTENCIA
DURA
SM A-2-4 55 45 34 12 2.9 NL NP NP
17 PR131+000
0.00 - 0.08 1 0.08 0.04 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA MAL
ESTADO
0.08 - 0.4 2 0.32 0.24
MATERIAL AFIRMADO COMPUESTO ARENA
COLOR AMARILLO OSCURO GRAVAS
GRUESAS TAMAÑO MÁX 8" CONSISTENCIA
DURA
GP-GM A-1-b 56 44 32 12 3.7 NL NP NP
0.40 - 1.40 3 1.00 0.90
MATERIAL SUBRASANTE COMPUESTO DE
ARENA LIMOSA COLOR GRIS GRAVA
GRUESA TAMAÑO MÁXIMO 11,5"
CONSISTENCIA DURA.
GP-GM A-1-a 51 49 39 10 2.9 NL NP NP
16 PR131+500
0.00 - 0.10 1 0.10 0.05 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA MAL
ESTADO
0.10 - 0.25 2 0.15 0.18
MATERIAL AFIRMADO COMPUESTO ARENA
LIMOSA COLOR AMARILLO CLARO GRAVAS
MEDIANAS CONSISTENCIA DURA
GP-GM A-1-a 54 46 34 12 3.2 NL NP NP
0.25 - 1.5 3 1.25 0.88 MATERIAL AFIRMADO COMPUESTO ARENA
LIMOSA COLOR AMARILLO CLARO GRAVAS GM A-1-b 45 55 42 14 2.0 NL NP NP
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52
Tabla 7. Resumen de las Características de los Suelos. PR72+000 al PR139+000. Información primaria
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m) Descripción
Clasificación Granulometría
Wn
(%)
Límites de
Consistencia, %
USCS AASHTO %
Gravas
%
Pasa
No. 4
%
Arenas
%
Pasa
200
LL LP IP
MEDIANAS CONSISTENCIA DURA
15 PR132+000
0.00 - 0.08 1 0.08 0.04 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL
ESTADO
0.08 - 0.30 2 0.22 0.19
MATERIAL DE AFIRMADO COMPUESTO DE
ARENA AMARILLO CLARO Y GRAVAS
GRUESAS TAMAÑO MEDIANO
CONSISTENCIA DURA
GM A-1-b 46 54 31 23 2.2 NL NP NP
0.30 - 1.00 3 0.70 0.65
MATERIAL COMPUESTO DE ARENA COLOR
CAFÉ Y GRAVA GRUESA TAMAÑO MÁX 10"
CONSISTENCIA DURA HUMEDAD BAJA
SM A-2-4 17 83 56 26 8.9 NL NP NP
1.00 - 1.50 4 0.50 1.25
SUBRASANTE ARENA COLOR GRIS CON
VETAS AMARILLAS CON GRAVAS
MEDIANAS CONSISTENCIA DUR HUMEDAD
BAJA NO SE ENCONTRÓ NAF
GM A-1-b 46 54 45 8 4.2 NL NP NP
14 PR132+500
0.00 - 0.07 1 0.07 0.04 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA MAL
ESTADO
0.07 - 0.40 2 0.33 0.24
MATERIAL AFIRMADO COMPUESTO DE
ARENA LIMOSA COLOR AMARILLO CON
GRAVAS MEDIANAS TAMAÑO MÁXIMO DE
4,5" CONSISTENCIA DURA
SM A-1-a 53 47 32 15 2.5 NL NP NP
0.40 - 1.50 3 1.10 0.95
MATERIAL COMPUESTO DE ARENA LIMOSA
COLOR GRIS Y GRAVA GRUESA TAMAÑÓ
MÁX 9" SUBRASANTE CONSISTENCIA DURA
NO SE ENCONTRÓ NAF
SM A-2-4 62 38 29 8 0.6 NL NP NP
13 PR133+000
0.00 - 0.07 1 0.07 0.04 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA MAL
ESTADO
0.07 - 0.55 2.00 0.48 0.31
MATERIAL AFIRMADO COMPUESTO ARENA
GRUESA COLOR AMARILLO CLARO GRAVAS
MEDIANAS CONSISTENCIA DURA
SM A-1-a 69 31 16 15 2.1 NL NP NP
0.55 - 1.54 3 0.99 1.05
MATERIAL EXISTENTE COMPUESTO DE
ARENA COLOR CAFÉ CLARO CON
PARTÍCULAS OXIDADAS CONSISTENCIA
BAJA. NO SE ENCONTRÓ NAF.
SM A-2-4 15 85 61 24 4.7 NL NP NP
12 PR133+500
0.00 - 0.13 1 0.13 0.07 CARPETA ASFÁLTICAEN BUEN ESTADO
0.13 - 0.40 2 0.27 0.27
MATERIAL AFIRMADO COMPUESTO DE
ARENA LIMOSA COLOR AMARILLO CLARO
GRAVAS TAMAÑO MÁXIMO 4"
CONSISTENCIA DURA
SM A-1-b 33 67 51 16 1.9 NL NP NP
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Tabla 7. Resumen de las Características de los Suelos. PR72+000 al PR139+000. Información primaria
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m) Descripción
Clasificación Granulometría
Wn
(%)
Límites de
Consistencia, %
USCS AASHTO %
Gravas
%
Pasa
No. 4
%
Arenas
%
Pasa
200
LL LP IP
0.40 - 1.50 3 1.10 0.95
ARENA SUELTA SIN GRAVA COLOR GRIS
CONSISTENCIA BAJA. SUBRASANTE. NO SE
ENCONTRÓ NAF
SM A-2-4 1 99 78 22 4.4 NL NP NP
11 PR134+000
0.00 - 0.08 1 0.08 0.04 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL
ESTADO
0.08 - 0.30 2 0.22 0.19
MATERIAL AFIRMADO COMPUESTO DE
ARENA LIMOSA COLOR AMARILLO CLARO
CON GRAVAS TAMAÑO MEDIANO MÁXIMO
DE 2,5"
GM A-1-b 44 56 44 11 2.4 NL NP NP
0.30 - 1.00 3 0.70 0.65
MATERIAL COMPUESTO DE ARENA COLOR
BEIGE Y GRAVA GRUESA TAMAÑÓ MÁX
10,5" CONSISTENCIA DURA
SM A-1-b 37 63 50 12 3.2 NL NP NP
1.00 - 1.50 4 0.50 1.25
MATERIAL COMPUESTO DE ARENA LIMOSA
COLOR GRIS OSCURO GRAVA GRUESA
TAMAÑO MÁX 12"
SM A-1-a 35 65 45 17 7.4 NL NP NP
10 PR134+500
0.00 - 0.8 1 0.80 0.40
MATERIAL DE AFIRMADO COMPUESTO DE
ARENA LIMOSA COLOR AMARILLO CLARO
GRAVAS TAMAÑO MÁX 13,5" CONSISTENCIA
DURA
GP-GM A-1-b 55 45 39 6 0 NL NP NP
0.80 - 1.50 2 0.70 1.15
MATERIAL COMPUESTO DE ARENA GRUESA
COLOR AMARILL OSCURO CONSISTENCIA
BAJA SUBRASANTE NO SE ENCONTRÓ NAF
SM A-1-b 26 74 67 7 3.2 NL NP NP
9 PR135+000
0.00 - 0.50 1 0.50 0.25
AFIRMADO COMPUESTO DE ARENA COLOR
AMARILLO CLARO Y GRAVAS TAMAÑO
MÁX 9,5"
GP A-1-a 72 28 25 3 1 NL NP NP
0.50 - 1.50 2 1.00 1.00
MATERIAL SUBRASANTE COMPUESTA DE
ARENA COLOR GRIS CON VETAS DE
OXIDACIÓN Y GRAVAS TAMAÑO MÁX 12"
NO SE ENCONTRÓ NAF
SM A-1-b 39 61 51 10 3.4 NL NP NP
8 PR135+500
0.00 - 0.10 1 0.10 0.05 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL
ESTADO
0.10 - 1.35 2 1.25 0.73
MATERIAL RELLENO CON GRAVAS
GRUESAS EN TAMAÑO MÁXIMO 11,5"
ARENA COLOR AMARILLO CLARO
SM A-1-b 67 33 17 16 2 NL NP NP
7 PR136+000
0.00 - 0.08 1 0.08 0.04 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA MAL
ESTADO
0.08 - 0.40 2 0.32 0.24
MATERIAL AFIRMADO COMPUESTO DE
ARENA COLOR MARILLO OSCURO GRAVAS
GRUESAS TAMAÑO MÁXIMO 8"
CONSISTENCIA DURA
GP A-1-b 60 40 37 3 1.5 NL NP NP
0.40 - 1.30 3 0.90 0.85 MATERIAL ARENAS COLOR GRIS CON
GRAVAS GRUESAS TAMAÑO MÁX 8". GM A-1-b 17 83 65 18 1.6 NL NP NP
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Tabla 7. Resumen de las Características de los Suelos. PR72+000 al PR139+000. Información primaria
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m) Descripción
Clasificación Granulometría
Wn
(%)
Límites de
Consistencia, %
USCS AASHTO %
Gravas
%
Pasa
No. 4
%
Arenas
%
Pasa
200
LL LP IP
SUBRASANTE, CONSISTENCIA DURA
HUMEDAD BAJA
6 PR136+500
0.00 - 0.1 1 0.10 0.05 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL
ESTADO
0.10 - 1.40 2 1.30 0.75
MATERIAL AFIRMADO COMPUESTO DE
ARENA LIMOSA COLOR AMARILLO CLARO
GRAVA GRUESA TAMAÑO MÁX 6"
CONSISTENCIA DURA
SP-SM A-1-b 43 57 47 10 1 NL NP NP
5 PR137+000 0.00 - 1.20 1 1.20 0.60
TERRAPLÉN COMPUESTO DE ARENA COLOR
AMARILLO CLARO GRAVA GRUESA
TAMAÑO MÁXIMO 9"
GP A-1-a 56 44 38 7 1 NL NP NP
4 PR137+500
0.00 - 0.08 1 0.08 0.04 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA MAL
ESTADO
0.08 - 0.40 2 0.32 0.24
MATERIAL AFIRMADO COMPUESTO DE
ARENA COLOR AMARILLO CLARO Y
GRAVAS TAMAÑO MÁXIMO 12"
CONSISTENCIA DURA
GP A-1-b 57 44 38 5 5.9 NL NP NP
0.40 - 1.5 3 1.10 0.95
MATERIAL COMPUESTO DE ARENA COLOR
CAFÉ OSCURO. SUBRASANTE
CONSISTENCIA DURA. NO SE ENCONTRÓ
NIVE FREÁTICO
SM A-2-4 13 87 62 25 5.2 NL NP NP
3 PR138+000
0.00 - 0.07 1 0.07 0.04 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL
ESTADO
0.07 - 1.20 2 1.13 0.64
MATERIAL AFIRMADO COMPUESTO DE
ARENA COLOR GRIS CLARO Y GRAVAS EN
TAMAÑO MÁXIMO 8" CONSISTENCIA DURA.
MATERIAL DE RELLENO
SP-SM A-1-b 32 68 57 11 2 NL NP NP
2 PR138+500
0.00 - 0.07 1 0.07 0.04 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA MAL
ESTADO
0.07 - 0.4 2 0.33 0.24
MATERIAL AFIRMADO COMPUESTO DE
ARENA LIMOSA COLOR ABANO CON
PARTÍCULAS AMARILLAS Y GRAVAS
GRUESAS TAMAÑO MÁXIMO 12"
CONSISTENCIA, HUMEDAD BAJA
SM A-1-a 32 68 55 14 2.1 NL NP NP
0.40 - 1.20 3 0.80 0.80
MATERIAL LIMO ARENOSO COLOR CAFÉ
CON PARTÍCULAS OXIDADAS Y GRAVAS
MEDIAS. SUBRASANTE, CONSISTENCIA
DURA HUMEDAD BAJA
SM A-2-4 14 86 63 23 6.1 NL NP NP
1.20 - 1.50 4 0.30 1.35 SC A-2-4 11 89 59 30 5.8 NL NP NP
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Tabla 7. Resumen de las Características de los Suelos. PR72+000 al PR139+000. Información primaria
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m) Descripción
Clasificación Granulometría
Wn
(%)
Límites de
Consistencia, %
USCS AASHTO %
Gravas
%
Pasa
No. 4
%
Arenas
%
Pasa
200
LL LP IP
1 PR139+000
0.00 - 0.08 1 0.08 0.04 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA MAL
ESTADO
0.08 - 0.42 2 0.34 0.25
MATERIAL AFIRMADO COMPUESTO DE
GRAVA COLOR AMARILLO CLARO CON
GRAVAS GRUESAS TAMAÑO MÁXIMO 10"
SM A-1-b 30 70 53 17 3.6 NL NP NP
0.42 - 1.2 3 0.78 0.81
MATERIAL ARENOSO COLOR GRIS CON
GRAVAS GRUESAS TAMAÑO MÁXIMO 12"
CONSISTENCIA MEDIA HUMEDAD BAJA
SP-SM A-1-a 40 60 52 8 2.8 NL NP NP
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56
Como información secundaria y de acuerdo a las exploraciones e investigaciones
desarrolladas en la capa subrasante, realizada JOYCO Ltda (Septiembre de 1996)
eINGEOLLANOS Ltda (K23+000 al K25+000), se buscó caracterizar
geotécnicamente este suelo. Los resultados se relacionan en el siguiente cuadro
resumen.
Tabla 8: Caracterización del Material de Subrasante y Valor del CBR. K23 al K25. Información
Secundaria
APIQUE No Clasificación IP Humedad Natural
1 CL 21.02 8.24%
2 CL 10.78 10.68%
3 CL 9.88 11.99%
4 SM NP 20.55%
5 CL 20.11 23.38%
6 CL 12.01 25.61%
7 CL 13.76 28.52%
8 CL 10.77 7.56%
La subrasante presenta una característica de suelos con una baja compresibilidad, la
profundidad promedio en la cual se adelantaron las exploraciones fue de 0.60 m, es
importante mencionar que el valor del IP, adicional a la clasificación de material, indica
que los éstos presentan un comportamiento, frente al cambio volumétrico, entre bajo a
medio.
De la información de la caracterización geotécnica presentada por la Empresa
INGEOLLANOS Ltda se consideran relevantes los siguientes aspectos:
La profundidad a la cual se halló el material de subrasante es en promedio 0.60
m. este material corresponde a una Arcilla de Baja Compresibilidad en la
mayoría del Sector y su IP es en promedio de 14%.
Encima de la capa de Arcilla de Baja Compresibilidad se encuentra una capa de
material granular de relleno cuyo espesor promedio es 0.15 m, para efectos de
cálculo no se considerará el aporte estructural que pueda presentar esta capa.
Tabla 9: Caracterización del material. Sectores III y IV. Información secundaria. JoycoLtda.
Sector Abscisado Tipo de Suelos
II K5+000 a K9+500 SM, CL-ML, MH-CH, SC
III K9+500 a K23+000 GC, GW-GM, SM, SC, SW
IV K23+000 a K33+000 GM-GC, ROCA FRACTURADA
La caracterización del material realizada por JOYCO Ltda en su informe, se resalta que
los sectores en estudio predominan suelos granulares, adicionalmente en este grupo se
encuentra una subrasante rocosa y de grandes bloques.
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57
5 CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS
5.1 PERFILES ESTRATIGRÁFICOS
La anterior información permite definir el perfil estratigráfico del corredor, éste se
presenta en las siguientes figuras donde se indican los tipos de capa halladas y sus
correspondientes espesores.
INFORMACIÓN PRIMARIA
SECTOR 1 (PR5+000 – PR58+500):
Dentro del programa de exploración del subsuelo, se efectuaron ciento dos(102) apiques
con una separación entre ellos de 500.0 m aproximadamente, la profundidad máxima de
estos es hasta 1.50 m.
Figura 2. Perfil estratigráfico en el sector del K5+143+000 al K11+011. Información Primaria
SM
SM
SM
SM
SM
SM
SM
SM
SMG
P
GP
SP
SP
SP
SC
SC
SC
SC
GM
GM
GM
GM
CL
SM
SM
SM
SM
SC0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
PR011+011 PR010+000 PR009+000 PR008+000 PR007+000 PR006+000 PR005+143
Abscisa
Pro
fun
did
ad(c
m)
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Ingenieros Consultores
58
Figura 3. Perfil estratigráfico en el sector del K11+606 al K19+500. Información primaria.
Figura 4. Perfil estratigráfico en el sector del K20+000 al K24+500. Información primaria.
GM
GM
GM
GM
GM
SM
SM
SM
SM
SM
SM
SM
SM
SM
SM
SM
GP
GP
GP
SP
SC
SC
SC
SC
SC
GC
CL
SM
SM SM
SM
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
PR019+500 PR018+500 PR017+500 PR016+500 PR015+500 PR014+500 PR013+500 PR012+526 PR011+606
Abscisa
Pro
fun
did
ad(c
m)
SM
SM
SM
SM SM
SM
SM SM
GP
GP
SC
SC
SC
SC
SC
GM
CL
CL
CL
CL
CL
ML
SM
SM
SM
SC
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
PR024+500 PR024+000 PR023+500 PR023+000 PR022+500 PR022+000 PR021+512 PR021+035 PR020+532 PR020+000
Abscisa
Pro
fun
did
ad(c
m)
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
59
Figura 5. Perfil estratigráfico en el sector del K25+511 al K33+000. Información primaria.
Figura 6. Perfil estratigráfico en el sector del K30+510 al K40+498. Información primaria.
GM
SM
SM
SM
SM
SM
SM
SM SM
SC
SC
SC
GC
GM
GM
CL
CL
CL
CL
CL
ML
MH
SM
GM
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
PR030+000 PR029+450 PR029+000 PR028+500 PR028+000 PR027+485 PR027+000 PR026+620 PR025+926 PR025+511 PR025+000
AbscisaP
rofu
nd
idad
(cm
)
GM
GM
GM
SM
SM
SM SM
SM SM
SM
SM
SM
SM
SM
SM
SM
SM
SM
SM
SM
SM
SC
SC
SC
SCGC
GM
GM
SW
SW GM
ML
SM
SM
SM
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
Abscisa
Pro
fun
did
ad(c
m)
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
60
Figura 7. Perfil estratigráfico en el sector del K41+000 al K48+000. Información primaria.
Figura 8. Perfil estratigráfico en el sector del K49+000 al K54+000. Información primaria.
GM GM
SM
SM
SM
SM
SM
SM
SM
SM
SM SM
SM
SM
SC
SC
SC
SC
GM
CL
CL
CL
CL
CL
CL
CL
CL
ML
SM
GP
GP
SP
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
AbscisaP
rofu
nd
idad
(cm
)
SM
SM
SM
SM SM SM
SM
GP
GP
SP
SC
SC
SC
SC
SM
SM
SM
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
PR054+000 PR053+000 PR052+500 PR052+000 PR051+500 PR051+000 PR050+500 PR050+000 PR049+500 PR049+000
Abscisa
Pro
fun
did
ad(c
m)
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
61
Figura 9. Perfil estratigráfico en el sector del K54+000 al K58+500. Información primaria.
Con base en los resultados de laboratorio y los registros de perforación,entre el PR5+000
al PR58+500la capa de soporte en material fino está constituida por arcillas del tipo CL,
y materiales SM o GM, presentando valores de Límites de Atterberg del orden de 25% y
6% para el Límite Líquido e Índice de Plasticidad respectivamente, cuestión que implica
un potencial de expansión bajo, según NSR-10 (Tabla 10), lo que indica que el material
de subrasante no refleja grandes cambios volumétricos por la presencia de agua,
sustentándose en los valores del IP y LL.
SM
SM
SM
SM
SM
SM
SM SM
GP
SP
SC
SCSM
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
PR058+500 PR058+000 PR057+500 PR057+000 PR056+500 PR056+000 PR055+500 PR055+000 PR054+535 PR054+000
AbscisaP
rofu
nd
idad
(cm
)
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
62
Figura 10. Límite líquido en el sector K5+000 al K58+500.
Figura 11. Índice plástico en el sector K5+000 al K58+500.
SECTOR 2 (PR72+000 – PR139+000):
Dentro del programa de exploración del subsuelo, se efectuaron ciento once (111)
apiques con una separación entre ellos de 500.0 m aproximadamente, la profundidad
máxima de éstos es hasta 1.50 m.
0
5
10
15
20
25
30
35
40
PR
5+1
43
PR
6+4
97
PR
8+4
98
PR
10
+00
0
PR
11
+01
1
PR
12
+99
5
PR
15
+00
0
PR
17
+50
0
PR
20
+00
0
PR
21
+51
2
PR
25
+51
1
PR
27
+00
0
PR
29
+00
0
PR
31
+00
5
PR
32
+50
0
PR
34
+00
0
PR
36
+51
0
PR
38
+00
0
PR
39
+98
0
PR
41
+50
0
PR
43
+00
0
PR
45
+00
0
PR
46
+50
0
PR
48
+00
0
PR
50
+00
0
PR
51
+50
0
PR
53
+50
0
PR
55
+50
0
PR
57
+50
0
% L
L
Apique
0
2
4
6
8
10
12
14
16
18
PR
5+1
43
PR
6+4
97
PR
8+4
98
PR
10
+00
0
PR
11
+01
1
PR
12
+99
5
PR
15
+00
0
PR
17
+50
0
PR
20
+00
0
PR
21
+51
2
PR
25
+51
1
PR
27
+00
0
PR
29
+00
0
PR
31
+00
5
PR
32
+50
0
PR
34
+00
0
PR
36
+51
0
PR
38
+00
0
PR
39
+98
0
PR
41
+50
0
PR
43
+00
0
PR
45
+00
0
PR
46
+50
0
PR
48
+00
0
PR
50
+00
0
PR
51
+50
0
PR
53
+50
0
PR
55
+50
0
PR
57
+50
0
% IP
Apique
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
63
Figura 12. Perfil estratigráfico en el sector del K139+000 al K133+000. Información primaria
Figura 13. Perfil estratigráfico en el sector del K132+500 al K126+500. Información primaria
CA CA CA CA CA CA CA CA CA CA
GP-GM
GMGP
GP
GP GPSM
SM
SM
SM
SM
SM
SM
SM SM
SC
GMSP-SM
SP-SM
SP-SM
0,00
0,20
0,40
0,60
0,80
1,00
1,20
1,40
1,60
k139+000
k138+500
k138+000
k137+500
k137+000
k136+500
k136+000
k135+500
k135+000
k134+500
k134+000
k133+500
k133+000
Pro
fun
did
ad
(m
)
Abscisa
CA CA CA CA
CA
CA CA CA CA CA CA CA
GP-GM
GP-GM
GP-GM
GP-GM GP-GMGM
GM
GM
GM
GMGM
GM
GM
GM
GP
GPSMSM
SM
GM
SP-SM
SP-SM
GP
GP-GM
SM
-0,10
0,10
0,30
0,50
0,70
0,90
1,10
1,30
1,50
k132+500
k132+000
k131+500
k131+000
k130+500
k130+000
k129+500
k129+000
k128+500
k128+000
k127+500
k127+000
k126+500
Pro
fun
did
ad
(m
)
Abscisa
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
64
Figura 14. Perfil estratigráfico en el sector del K126+000 al K119+000. Informaciónprimaria
Figura 15. Perfil estratigráfico en el sector del K118+500 al K113+500. Informaciónprimaria
CA CA CA CA CA CA CACA CA CA CA
CA CA
GC
GM
GM
GMGM
GM
GM
GM
GMGM
GM
GP
GP
SC
SC
CL
SM
GP-GMGP-GM
GM
ML
GC
-0,10
0,10
0,30
0,50
0,70
0,90
1,10
1,30
1,50
k126+000
k125+500
k125+000
k124+500
k124+000
k123+500
k123+000
k122+500
k122+000
k121+500
k120+000
k119+500
k119+000
Pro
fun
did
ad
(m
) Abscisa
CA CA CA CA CA CA CA CA CACA
CA
GCGC
GC GC
GM
GP
GP
SC
SC
SC
SC
CL
CL
CL
SP-SM
GP-GM
ML-CL
SCSC
SM
CL
GC
GC
-0,10
0,10
0,30
0,50
0,70
0,90
1,10
1,30
1,50
k118+500
k118+000
k117+500
k117+000
k116+500
k116+000
k115+500
k115+100
k114+500
k115+000
k114+500
k114+000
k113+500
Pro
fun
did
ad
(m
)
Abscisa
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
65
Figura 16. Perfil estratigráfico en el sector del K113+000 al K106+000. Informaciónprimaria
Figura 17. Perfil estratigráfico en el sector del K105+500 al K99+500. Informaciónprimaria.
CA CA CA CA CA CA
GC
GC GC
GC
GC
GPGP
GP
SM
SC
SC
SC
GM
CL
SP-SM
MLML
SP
SP-SC
SP-SC
SC
SC
GP-GC
GP-GC
GC
GCGC
0,00
0,20
0,40
0,60
0,80
1,00
1,20
1,40
1,60
k113+000
k112+500
k111+000
k110+500
k110+000
k109+500
k109+000
k108+500
k108+000
k107+500
k107+000
k106+500
k106+000
Pro
fun
did
ad
(m
)
Abscisa
CA CA CA
CA
CA CA CA CACA
CA
GC
GCGC GCGM
GMSC
SC
SC
SC
SC
SC
MLML
ML
ML
GCGC
GC
SC
0,00
0,20
0,40
0,60
0,80
1,00
1,20
1,40
1,60
k105+500
k105+000
k104+500
k104+000
k103+500
k103+000
k102+500
k102+000
k101+500
k101+000
k100+500
k100+000
k99+500
Pro
fun
did
ad
(m
)
Abscisa
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
66
Figura 18. Perfil estratigráfico en el sector del K99+000 al K93+000. Informaciónprimaria.
Figura 19. Perfil estratigráfico en el sector del K92+500 al K86+500. Informaciónprimaria
CACA CA CA CA
CA
CA CA CA CA CA CA
GMGM
GM
GM
GM
SM
SM
SM SM
SM
SM
SM
GM
SP-SM
SP-SM
SP-SM
SM
SP
GC
SM
-0,10
0,10
0,30
0,50
0,70
0,90
1,10
1,30
1,50
k99+000
k98+500
k98+000
k97+500
k97+000
k96+500
k96+000
k95+500
k95+000
k94+500
k94+000
k93+500
k93+000
Pro
fun
did
ad
(m
)
Abscisa
CACA CA CA CA CA CA CA CAGM
GMGM
GM
GMSM
SM
SM
SM
SM SM
SM
SM
SM
SM
SM
SC
SCSC
GM
GM
CL
SM
CH
-0,10
0,10
0,30
0,50
0,70
0,90
1,10
1,30
1,50
k92+500
k92+000
k91+500
k91+000
k90+500
k90+000
k89+500
k89+000
k88+500
k88+000
k87+500
k87+000
k86+500
Pro
fun
did
ad
(m
)
Abscisa
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
67
Figura 20. Perfil estratigráfico en el sector del K86+000 al K79+500. Informaciónprimaria
Figura 21. Perfil estratigráfico en el sector del K79+000 al K72+000. Información primaria
Con base en los resultados de laboratorio y los registros de perforación, entre el
PR72+000 al PR139+000 la capa de soporte en material fino está constituida por
suelosdel tipo CL, SM o GM, presentando valores de Límites de Atterberg del orden de
33% y 12% para el Límite Líquido e Índice de Plasticidad respectivamente, cuestión que
CA CACA CA CA
GM
GM
GM GM
GMSM
SM
SM
SM
SM
SM
SMSM
SM
SC
GM
GM
GMGP
ROCAROCA
ROCA
ROCA
0,00
0,10
0,20
0,30
0,40
0,50
0,60
0,70
0,80
0,90
1,00
1,10
1,20
1,30
1,40
1,50
k86+000
k85+500
k85+000
k84+500
k84+000
k83+500
k83+000
k82+500
k82+000
k81+500
k81+000
k80+500
k80+000
k79+500
Pro
fun
did
ad
(m
)
Abscisa
GM GMGP GP GP
SM
SM
SM
SM
SM
SMSM
SM
SM
SC
SC
GM
GM
CL
SM
SM
SM
GM
MH
SC
SP
SP
SP
SC
GC
ROCA
ROCA
ROCA
ROCA
ROCAROCA
ROCA
ROCAROCA
ROCA
ROCA
0,00
0,10
0,20
0,30
0,40
0,50
0,60
0,70
0,80
0,90
1,00
1,10
1,20
1,30
1,40
1,50
k79+000
k78+500
k78+000
k77+500
k77+000
k76+500
k76+000
k75+500
k75+000
k74+500
k74+000
k73+500
k73+000
k72+500
k72+000
Pro
fun
did
ad
(m
)
Abscisa
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
68
implica un potencial de expansión de medio a bajo, según NSR-10 (Tabla 10), lo que
indica que el material de subrasante no refleja grandes cambios volumétricos por la
avidez al agua, sustentándose en los valores del IP y LL.
Figura 22. Límite líquido en el sector en estudio.
Figura 23. Índice plástico en el sector en estudio.
Tabla 10. Evaluación del potencial de expansión de acuerdo con NSR-10.
Potencial de
expansión
Expansión
Consolidómetro
(%)
LL (%) LC (%) IP (%)
Partículas
menores 1µ
(%)
Expansión
libre en
probeta (%)
Muy Alto > 30 > 63 < 10 > 32 > 37 > 100
Alto 20 - 30 50 - 63 6 - 12 23 - 45 18 - 37 > 100
Medio 10 - 20. 39 - 50 8 - 18. 12 - 34. 12 - 37. 50 - 100
Bajo < 10 < 39 > 13 < 20 < 17 < 50
0
10
20
30
40
50
60
70
K7
2+0
00
K7
4+0
00
K7
6+5
00
K7
9+5
00
K8
2+0
00
K8
6+0
00
K8
8+5
00
K9
1+0
00
K9
3+0
00
K9
5+0
00
K9
7+5
00
K1
00
+50
0
K1
03
+00
0
K1
05
+50
0
K1
07
+00
0
K1
10
+50
0
K1
13
+50
0
K1
15
+10
0
K1
17
+00
0
K1
19
+00
0
K1
22
+00
0
K1
24
+50
0
K1
27
+00
0
K1
29
+00
0
K1
31
+50
0
K1
33
+50
0
K1
36
+00
0
K1
39
+00
0
% L
L
Abscisa
0
5
10
15
20
25
30
K7
2+0
00
K7
4+0
00
K7
6+5
00
K7
9+5
00
K8
2+0
00
K8
6+0
00
K8
8+5
00
K9
1+0
00
K9
3+0
00
K9
5+0
00
K9
7+5
00
K1
00
+5…
K1
03
+0…
K1
05
+5…
K1
07
+0…
K1
10
+5…
K1
13
+5…
K1
15
+1…
K1
17
+0…
K1
19
+0…
K1
22
+0…
K1
24
+5…
K1
27
+0…
K1
29
+0…
K1
31
+5…
K1
33
+5…
K1
36
+0…
K1
39
+0…
% IP
Abscisa
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69
INFORMACIÓN SECUNDARIA. INGEOLLANOS LTDA.
A continuación se presenta la información recabada de los datos suministrados por el
FONADE y correspondiente a los trabajos realizados por INGEOLLANOS Ltda.
Figura 24. Perfil estratigráfico. Apique No. 1 K23+000. Información secundaria
Figura 25. Perfil estratigráfico. Apique No. 2 K23+250. Información secundaria
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70
Figura 26. Perfil estratigráfico. Apique No. 3 K23+500. Información secundaria
Figura 27. Perfil estratigráfico. Apique No. 4 K23+750. Información secundaria
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71
Figura 28. Perfil estratigráfico. Apique No. 5 K24+000. Información secundaria
Figura 29. Perfil estratigráfico. Apique No. 6 K24+250. Información secundaria
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72
Figura 30. Perfil estratigráfico. Apique No. 7 K24+500. Información secundaria
Figura 31. Perfil estratigráfico. Apique No. 8 K24+750. Información secundaria
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73
Figura 32. Perfil estratigráfico en el sector del K23+000 al K25+000. INGEOLLANOS Ltda. Información secundaria.
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74
5.2 CAPACIDAD DE SOPORTE
Dentro del alcance de este informe se ha llevado a cabo la verificación y análisis de los
resultados del ensayo de CBR en las capas halladas durante los trabajos de exploración.
Los resultados obtenidos se recopilaron a través de la ejecución del ensayo CBR
inalterado, el ensayo de cono dinámico (PDC) y por medio del ensayo CBR Método I
para los materiales granulares, los ensayos corresponden a los puntos donde la condición
del terreno permitió la recuperación de muestras.
Es necesario resaltar que los valores reportados en los ensayos de CBR inalterado y de
Cono Dinámico no se tienen en cuenta dentro de las premisas de diseño para la
obtención de la estructura de pavimento.
Se llevó a cabo la obtención de la capacidad portante (CBR) a partir de los resultados de
laboratorio de la información primaria y secundaria del Proyecto. Como antecedentes se
tomó en cuenta los ensayos realizados por INGEOLLANOS Ltda (2009) y JOYCO Ltda
(1996).
INFORMACIÓN PRIMARIA.
A continuación se presenta la tabla de resumen para los valores de capacidad portante de
la subrasante, expresada en términos de CBR.
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75
SECTOR 1 (PR5+000 – PR58+500):
Tabla 11: Resumen de la Capacidad Portante de los suelos de Subrasante entre los Postes de Referencia PR5+000 al PR58+500. Información primaria.
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m)
Clasificación % CBR
%CBR=292*(PDC)^-
1.12
MÉTODO I PROCTOR MODIFICADO
USCS
Sumergido CBR 0.1" Golpes
por capa
CBR 0.2" Golpes
por capa Densidad
Seca 12
golpes (g/cm3)
Densidad
Seca Máxima
(g/cm3)
Humedad
Óptima (%) 0,1" 0,2"
Expansión
Total (%) 55 26 12 55 26 12
6 K5+143
0.00 - 0.60 2 0.60 0.30 GM
0.60 - 0.80 3 0.20 0.70 GM
0.80 - 1.20 4 0.40 1.00 GM
7 K5+535
0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 GP-GM
0.20 - 0.75 2 0.55 0.48 GP-GM
0.75 - 1.20 3 0.45 0.98 GM 24.6 16.9 12.9 24.9 17.9 13.7 1.74 2.17 7.5
8 K6+000
0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 SP-SM
0.30 - 0.90 2 0.60 0.60 SW-SM
0.90 - 1.20 3 0.30 1.05 GM 24.2 17.3 13.2 24.5 19.6 15.3 1.73 2.25 8.6
9 K6+497
0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 SM
0.30 - 0.90 2 0.60 0.60 GM
0.90 - 1.40 3 0.50 1.15 CL 14.0 9.5 7.0 15.4 11.5 9.1 1.80 2.04 11.1
10 K7+000
0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 SW-SM
0.20 - 0.85 2 0.65 0.53 SM 23.1 14.7 8.8 24.4 18.2 11.7 1.74 2.11 7.6
11 K7+500 0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 SM
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76
Tabla 11: Resumen de la Capacidad Portante de los suelos de Subrasante entre los Postes de Referencia PR5+000 al PR58+500. Información primaria.
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m)
Clasificación % CBR
%CBR=292*(PDC)^-
1.12
MÉTODO I PROCTOR MODIFICADO
USCS
Sumergido CBR 0.1" Golpes
por capa
CBR 0.2" Golpes
por capa Densidad
Seca 12
golpes (g/cm3)
Densidad
Seca Máxima
(g/cm3)
Humedad
Óptima (%) 0,1" 0,2"
Expansión
Total (%) 55 26 12 55 26 12
0.20 - 0.32 2 0.12 0.26 SP-SM
0.32 - 1.20 3 0.88 0.76 SC
12 K8+000
0.00 - 0.10 1 0.10 0.05 SM
0.10 - 0.25 2 0.15 0.18 SC
0.25 - 1.00 3 0.75 0.63 SC 44.0 33.0 23.1 15.4 33.3 25.9 20.3 1.88 2.12 7.2
13 K8+498
0.00 - 0.10 1 0.10 0.05 SM
0.10 - 0.60 2 0.50 0.35 SM
14 K9+000
0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 CL
0.30 - 0.70 2 0.40 0.50 SM
0.70 - 1.00 3 0.30 0.85 CL 32.8 8.1 5.9 4.0 11.0 8.8 6.3 1.85 2.14 9.0
15 K9+460
0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 SM
0.20 - 0.75 2 0.20 0.10 SP-SM
0.75 - 1.40 3 0.55 0.48 GP-GM 22.0 16.5 9.9 24.2 17.9 12.5 1.86 2.10 9.9
16 K10+000
0.00 - 0.10 1 0.65 1.08 SM
0.10 - 0.30 2 0.10 0.05 SM
0.30 - 0.60 3 0.20 0.20 SC
0.60 - 1.00 4 0.30 0.45 SM 28.8 17.3 11.8 23.3 19.1 13.9 1.79 2.03 8.6
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Tabla 11: Resumen de la Capacidad Portante de los suelos de Subrasante entre los Postes de Referencia PR5+000 al PR58+500. Información primaria.
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m)
Clasificación % CBR
%CBR=292*(PDC)^-
1.12
MÉTODO I PROCTOR MODIFICADO
USCS
Sumergido CBR 0.1" Golpes
por capa
CBR 0.2" Golpes
por capa Densidad
Seca 12
golpes (g/cm3)
Densidad
Seca Máxima
(g/cm3)
Humedad
Óptima (%) 0,1" 0,2"
Expansión
Total (%) 55 26 12 55 26 12
17 K10+485
0.00 - 0.12 1 0.12 0.06 SM
0.12 - 0.36 2 0.24 0.24 SM
0.36 - 0.81 3 0.45 0.59 SM
0.81 - 1.10 4 0.29 0.96 SP-SM
1.10 - 1.35 5 0.25 1.23 SP-SM
1.35 - 1.50 6 0.15 1.43 SM 19.1 14.3 9.5 20.3 17.9 13.7 1.74 2.18 7.4
18 K11+011
0.00 - 0.35 1 0.35 0.18 SM
0.35 - 0.45 2 0.10 0.40 SM
0.45 - 0.55 3 0.10 0.50 SP-SM 26.8 18.4 13.2 26.7 21.5 14.9 1.74 2.13 7.6
19 K11+606 0.00 - 0.25 1 0.25 0.13 SM 20.9 16.2 11.4 23.5 20.3 15.2 2.19 2.31 7.7
20 K12+035
0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 SM
0.15 - 0.60 2 0.45 0.38 SM 23.9 16.5 11.0 24.2 18.6 14.7 2.01 2.03 11.8
21 K12+526
0.00 - 0.26 1 0.26 0.13 GP-GM
0.26 - 0.70 2 0.44 0.48 SC
0.70 - 1.23 3 0.53 0.97 SP-SM
1.23 - 1.40 4 0.17 1.32 GP-GM 59.8 34.5 22.8 11.4 34.3 24.9 15.2 1.78 2.10 8.6
22 K12+995 0.00 - 0.45 1 0.45 0.23 GP-GM
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Tabla 11: Resumen de la Capacidad Portante de los suelos de Subrasante entre los Postes de Referencia PR5+000 al PR58+500. Información primaria.
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m)
Clasificación % CBR
%CBR=292*(PDC)^-
1.12
MÉTODO I PROCTOR MODIFICADO
USCS
Sumergido CBR 0.1" Golpes
por capa
CBR 0.2" Golpes
por capa Densidad
Seca 12
golpes (g/cm3)
Densidad
Seca Máxima
(g/cm3)
Humedad
Óptima (%) 0,1" 0,2"
Expansión
Total (%) 55 26 12 55 26 12
0.45 - 0.70 2 0.25 0.58 SC
0.70 - 1.00 3 0.30 0.85 SM 22.4 16.2 10.3 28.1 23.5 15.7 1.55 2.11 7.6
23 K13+500
0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 SM-SC
0.30 - 0.87 2 0.57 0.59 SM-SC
0.87 - 0.93 3 0.06 0.90 SM 18.4 13.2 8.1 21.3 16.4 11.7 1.58 2.12 7.2
24 K14+000
0.00 - 0.24 1 0.24 0.12 SM-SC
0.24 - 0.80 2 0.56 0.52 SM-SC
25 K14+500
0.00 - 0.45 1 0.45 0.23 SC
0.45 - 0.70 2 0.25 0.58 SC
0.70 - 1.20 3 0.50 0.95 SM 18.4 13.2 7.7 21.3 16.4 11.3 1.61 2.28 7.2
26 K15+000
0.00 - 0.70 1 0.70 0.35 SM
0.70 - 1.00 2 0.30 0.85 SM
1.00 - 1.20 3 0.20 1.10 SP 18.4 13.2 8.1 21.5 16.4 11.9 1.65 2.07 8.6
27 K15+500
0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 GM
0.15 - 0.35 2 0.20 0.25 SM 23.1 14.7 8.8 24.5 18.1 11.7 1.74 2.12 7.6
28 K16+000
0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 SP-SM
0.30 - 1.25 2 0.95 0.78 SC 22.8 15.1 9.2 28.7 19.1 12.3 1.78 1.92 11.8
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Tabla 11: Resumen de la Capacidad Portante de los suelos de Subrasante entre los Postes de Referencia PR5+000 al PR58+500. Información primaria.
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m)
Clasificación % CBR
%CBR=292*(PDC)^-
1.12
MÉTODO I PROCTOR MODIFICADO
USCS
Sumergido CBR 0.1" Golpes
por capa
CBR 0.2" Golpes
por capa Densidad
Seca 12
golpes (g/cm3)
Densidad
Seca Máxima
(g/cm3)
Humedad
Óptima (%) 0,1" 0,2"
Expansión
Total (%) 55 26 12 55 26 12
29 K16+500
0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 SM
0.30 - 0.75 2 0.45 0.53 SP-SM 24.2 15.8 10.3 24.9 19.3 13.2 1.84 2.12 7.2
30 K17+000
0.00 - 0.50 1 0.50 0.25 GP-GM
0.50 - 0.92 2 0.42 0.71 GP-GM 1.93 2.08 11.5
31 K17+500
0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 GP-GM
0.30 - 0.60 2 0.30 0.45 GP 26.4 16.9 9.9 25.9 19.8 13.9 1.84 2.14 7.4
32 K18+000
0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 GW
0.15 - 0.60 2 0.45 0.38 GM 1.93 2.02 11.1
33 K18+500
0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 GM
0.30 - 1.20 2 0.90 0.75 SC 26.8 18.0 11.0 26.5 20.3 14.7 1.82 2.09 8.0
34 K19+000
0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 GC
0.30 - 0.90 2 0.60 0.60 SM-SC 2.04 2.17 9.7
35 K19+500
0.00 - 0.35 1 0.35 0.18 GP
0.35 - 1.10 2 0.75 0.73 CL 29.0 20.2 13.2 31.3 22.5 15.4 1.71 1.95 8.0
36 K20+000
0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 GM
0.20 - 0.32 2 0.12 0.26 GM
0.32 - 1.20 3 0.88 0.76 SM
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Tabla 11: Resumen de la Capacidad Portante de los suelos de Subrasante entre los Postes de Referencia PR5+000 al PR58+500. Información primaria.
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m)
Clasificación % CBR
%CBR=292*(PDC)^-
1.12
MÉTODO I PROCTOR MODIFICADO
USCS
Sumergido CBR 0.1" Golpes
por capa
CBR 0.2" Golpes
por capa Densidad
Seca 12
golpes (g/cm3)
Densidad
Seca Máxima
(g/cm3)
Humedad
Óptima (%) 0,1" 0,2"
Expansión
Total (%) 55 26 12 55 26 12
37 K20+532
0.00 - 0.10 1 0.10 0.05 GP
0.10 - 0.25 2 0.15 0.18 SM
0.25 - 1.00 3 0.75 0.63 SC 57.1
38 K21+035
0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 SM
0.30 - 0.45 2 0.15 0.38 CL
0.45 - 1.00 3 0.55 0.73 CL 17.6 29.1 0.03 27.8 32.2 25.6 19.2 37.5 27.5 23.6 1.89 1.98 11.7
39 K21+512
0.00 - 0.25 1 0.25 0.13 SM
0.25 - 0.80 2 0.55 0.53 SC
0.80 - 1.10 3 0.30 0.95 CL 16.5 21.3 0.02 55.8 44.6 32.3 22.8 50.0 39.1 31.0 2.17 2.25 7.4
40 K24+500
0.00 - 0.25 1 0.25 0.13 SM
0.25 - 0.50 2 0.25 0.38 SC
0.50 - 1.28 3 0.78 0.89 CL 13.9 22.0 0.03 64.5 36.7 25.4 16.5 48.7 37.9 30.8 1.79 1.85 11.7
41 K25+000
0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 GP-GM
0.15 - 0.60 2 0.45 0.38 GC
0.60 - 0.70 3 0.10 0.65 CL 29.5
0.70 - 0.85 4 0.15 0.78 ML
0.85 - 1.45 4 0.60 1.15 MH 7.5 9.0 0.02 36.0 24.0 15.8 37.4 27.5 19.5 1.95 2.07 11.6
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Tabla 11: Resumen de la Capacidad Portante de los suelos de Subrasante entre los Postes de Referencia PR5+000 al PR58+500. Información primaria.
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m)
Clasificación % CBR
%CBR=292*(PDC)^-
1.12
MÉTODO I PROCTOR MODIFICADO
USCS
Sumergido CBR 0.1" Golpes
por capa
CBR 0.2" Golpes
por capa Densidad
Seca 12
golpes (g/cm3)
Densidad
Seca Máxima
(g/cm3)
Humedad
Óptima (%) 0,1" 0,2"
Expansión
Total (%) 55 26 12 55 26 12
42 K25+511
0.00 - 0.25 1 0.25 0.13 SM
0.25 - 0.90 2 0.65 0.58 SC
0.90 - 1.26 3 0.36 1.08 CL 10.0 16.6 0.02 20.8 26.5 21.0 14.7 36.1 31.0 20.6 1.80 1.91 11.7
43 K25+926
0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 SM
0.20 - 0.70 2 0.50 0.45 GM
0.70 - 1.20 3 0.50 0.95 GM 19.1 24.4 0.02 29.1 31.5 22.6 15.0 38.0 30.8 20.9 1.77 2.06 13.6
44 K26+620
0.00 - 0.40 1 0.40 0.20 SM
0.40 - 0.80 2 0.40 0.60 CL
0.80 - 1.30 3 0.50 1.05 CL 15.9 21.8 0.02 17.5 31.5 22.6 15.0 38.0 30.8 20.9 1.77 2.06 13.6
45 K27+000
0.00 - 0.28 1 0.28 0.14 SM
0.28 - 0.90 2 0.62 0.59 SM
46 K27+485
0.00 - 0.35 1 0.35 0.18 SC
0.35 - 1.20 3 0.85 0.78 CL 31.9 35.7 0.03 69.7 41.3 30.0 21.2 39.0 30.7 21.7 1.88 1.97 11.7
47 K28+000
0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 SM
0.20 - 0.30 2 0.10 0.25 SM
0.30 - 0.60 3 0.30 0.45 SM 63.1
0.60 - 1.20 4 0.60 0.90 CL
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Tabla 11: Resumen de la Capacidad Portante de los suelos de Subrasante entre los Postes de Referencia PR5+000 al PR58+500. Información primaria.
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m)
Clasificación % CBR
%CBR=292*(PDC)^-
1.12
MÉTODO I PROCTOR MODIFICADO
USCS
Sumergido CBR 0.1" Golpes
por capa
CBR 0.2" Golpes
por capa Densidad
Seca 12
golpes (g/cm3)
Densidad
Seca Máxima
(g/cm3)
Humedad
Óptima (%) 0,1" 0,2"
Expansión
Total (%) 55 26 12 55 26 12
48 K28+500
0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 SM
0.20 - 1.00 3 0.80 0.60 SC 25.7 30.8 0.03 52.7 40.0 29.9 22.0 38.3 30.5 22.2 2.07 2.15 8.5
49 K29+000
0.00 - 0.40 1 0.40 0.20 SP-SM
0.40 - 1.10 3 0.70 0.75 SM
50 K29+490
0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 SM
0.20 - 0.40 2 0.20 0.30 SP-SM
0.40 - 0.85 3 0.45 0.63 GP-GM
51 K30+000
0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 SM
0.15 - 1.00 3 0.85 0.58 SM 68.3
52 K30+510
0.00 - 0.48 1 0.48 0.24 SC
0.48 - 1.30 2 0.82 0.89 GM 24.5 20.2 18.0 30.6 26.6 22.7 2.03 2.17 5.8
53 K31+005
0.00 - 0.45 1 0.45 0.23 GP-GM
0.45 - 0.90 2 0.45 0.68 GM
0.90 - 1.40 3 0.50 1.15 SM-SC 24.0 19.8 15.6 30.4 26.0 22.1 1.99 2.17 5.8
54 K31+567
0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 SM
0.15 - 0.24 2 0.09 0.20 SM
0.24 - 0.45 3 0.21 0.35 SC
CONSORCIO DIS – CEI
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83
Tabla 11: Resumen de la Capacidad Portante de los suelos de Subrasante entre los Postes de Referencia PR5+000 al PR58+500. Información primaria.
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m)
Clasificación % CBR
%CBR=292*(PDC)^-
1.12
MÉTODO I PROCTOR MODIFICADO
USCS
Sumergido CBR 0.1" Golpes
por capa
CBR 0.2" Golpes
por capa Densidad
Seca 12
golpes (g/cm3)
Densidad
Seca Máxima
(g/cm3)
Humedad
Óptima (%) 0,1" 0,2"
Expansión
Total (%) 55 26 12 55 26 12
0.45 - 1.35 4 0.90 0.90 SC 7.6 5.4 3.9 9.9 8.1 6.4 1.65 1.78 13.8
55 K32+000
0.00 - 0.10 1 0.10 0.05 SM
0.10 - 0.35 2 0.25 0.23 SM
0.35 - 0.45 3 0.10 0.40 SC
0.45 - 1.35 4 0.90 0.90 SC 7.5 5.0 3.8 9.8 7.9 6.3 1.65 1.78 13.8
56 K32+500
0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 SM
0.20 - 0.52 2 0.32 0.36 SM
0.52 - 1.30 3 0.78 0.91 SM 8.1 6.8 4.0 8.7 7.6 6.1 1.99 2.08 10.8
57 K33+000
0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 SM
0.20 - 0.50 2 0.30 0.35 GM
0.50 - 0.90 3 0.40 0.70 SM
0.90 - 1.35 4 0.45 1.13 SM 6.2 4.9 3.5 6.9 5.6 4.5 1.91 2.08 10.8
58 K33+500
0.00 - 0.70 1 0.70 0.35 SM
0.70 - 1.35 2 0.65 1.03 SM 6.2 4.9 3.5 6.9 5.6 4.5 1.91 2.13 10.8
59 K34+000
0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 SM
0.15 - 0.40 2 0.25 0.28 SM
0.40 - 1.10 3 0.70 0.75 GC 12.3 8.4 6.1 12.0 9.6 7.9 2.01 2.12 7.1
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84
Tabla 11: Resumen de la Capacidad Portante de los suelos de Subrasante entre los Postes de Referencia PR5+000 al PR58+500. Información primaria.
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m)
Clasificación % CBR
%CBR=292*(PDC)^-
1.12
MÉTODO I PROCTOR MODIFICADO
USCS
Sumergido CBR 0.1" Golpes
por capa
CBR 0.2" Golpes
por capa Densidad
Seca 12
golpes (g/cm3)
Densidad
Seca Máxima
(g/cm3)
Humedad
Óptima (%) 0,1" 0,2"
Expansión
Total (%) 55 26 12 55 26 12
60 K34+505
0.00 - 0.12 1 0.12 0.06 SC
0.12 - 0.80 2 0.68 0.46 SM
0.80 - 1.10 3 0.30 0.95 SC 12.3 8.4 6.1 12.0 9.6 7.9 2.01 2.12 7.1
61 K35+000
0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 SM
0.15 - 0.60 2 0.45 0.38 SM
0.60 - 1.20 3 0.60 0.90 SW 13.0 9.0 6.4 12.4 9.4 7.4 2.00 2.08 10.0
62 K35+997
0.00 - 0.23 1 0.23 0.12 SM
0.23 - 1.30 2 1.07 0.77 SM 12.6 8.6 6.1 12.3 9.7 7.9 1.92 2.08 7.4
63 K36+510
0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 SM
0.15 - 0.40 2 0.25 0.28 SM
0.40 - 1.20 3 0.80 0.80 SM-SC 22.6 19.3 16.2 22.1 19.7 17.3 1.80 1.93 13.7
64 K37+000
0.00 - 0.10 1 0.10 0.05 SM
0.10 - 0.30 2 0.20 0.20 ML-CL
0.30 - 0.80 3 0.50 0.55 ML-CL 17.0 13.9 11.5 21.1 18.3 15.0 1.66 1.73 14.4
65 K37+500
0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 GM
0.15 - 0.40 2 0.25 0.28 SM
0.40 - 1.40 3 1.00 0.90 SM 22.0 18.8 15.0 24.7 21.3 18.2 1.96 2.08 11.8
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85
Tabla 11: Resumen de la Capacidad Portante de los suelos de Subrasante entre los Postes de Referencia PR5+000 al PR58+500. Información primaria.
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m)
Clasificación % CBR
%CBR=292*(PDC)^-
1.12
MÉTODO I PROCTOR MODIFICADO
USCS
Sumergido CBR 0.1" Golpes
por capa
CBR 0.2" Golpes
por capa Densidad
Seca 12
golpes (g/cm3)
Densidad
Seca Máxima
(g/cm3)
Humedad
Óptima (%) 0,1" 0,2"
Expansión
Total (%) 55 26 12 55 26 12
66 K38+000
0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 SM
0.30 - 0.40 2 0.10 0.35 SM-SC
0.40 - 1.35 3 0.95 0.88 SM-SC 23.1 14.7 8.8 24.5 18.1 11.7 1.74 2.11 7.5
67 K38+520
0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 SM
0.20 - 0.40 2 0.20 0.30 SM-SC
0.40 - 1.35 3 0.95 0.88 SM-SC 8.8 6.9 5.1 9.7 8.0 6.1 1.74 1.88 10.4
68 K39+000
0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 GM
0.30 - 0.60 2 0.30 0.45 SM
0.60 - 1.30 3 0.70 0.95 SM
69 K39+525
0.00 - 0.25 1 0.25 0.13 GM
0.25 - 0.55 2 0.30 0.40 SM
0.55 - 1.35 3 0.80 0.95 SM 9.1 7.2 5.2 0.9 8.2 6.1 2.00 2.10 9.6
70 K39+980
0.00 - 0.50 1 0.50 0.25 SM
0.50 - 1.30 2 0.80 0.90 SM
71 K40+498
0.00 - 0.17 1 0.17 0.09 GM
0.17 - 0.30 2 0.13 0.24 SM
0.30 - 0.60 3 0.30 0.45 SW
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86
Tabla 11: Resumen de la Capacidad Portante de los suelos de Subrasante entre los Postes de Referencia PR5+000 al PR58+500. Información primaria.
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m)
Clasificación % CBR
%CBR=292*(PDC)^-
1.12
MÉTODO I PROCTOR MODIFICADO
USCS
Sumergido CBR 0.1" Golpes
por capa
CBR 0.2" Golpes
por capa Densidad
Seca 12
golpes (g/cm3)
Densidad
Seca Máxima
(g/cm3)
Humedad
Óptima (%) 0,1" 0,2"
Expansión
Total (%) 55 26 12 55 26 12
0.60 - 1.35 4 0.75 0.98 SW 9.8 7.4 5.2 10.4 8.6 6.1 2.02 2.12 7.5
72 K41+000
0.00 - 0.12 1 0.12 0.06 SM
0.12 - 0.55 2 0.43 0.34 SM
0.55 - 1.10 3 0.55 0.83 SM
73 K41+500
0.00 - 0.25 1 0.25 0.13 GM
0.25 - 0.60 2 0.35 0.43 SM
0.60 - 1.00 3 0.40 0.80 SM-SC 9.9 7.2 5.1 10.3 8.5 6.4 1.89 2.03 9.4
74 K42+000
0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 GM
0.20 - 0.60 2 0.40 0.40 GM
0.60 - 1.10 3 0.50 0.85 CL 9.5 7.0 5.0 10.1 8.4 6.1 1.68 1.81 11.4
75 K42+500
0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 SM
0.20 - 0.40 2 0.20 0.30 CL
0.40 - 0.60 3 0.20 0.50 ML-CL
0.60 - 1.30 4 0.70 0.95 ML-CL 9.7 7.4 5.2 10.1 8.1 6.4 1.87 2.05 13.8
133 K43+000
0.00 - 0.50 1 0.50 0.25 ML-CL
0.50 - 0.80 2 0.30 0.65 CL
0.80 - 1.35 3 0.55 1.08 CL 13.6 9.0 6.8 15.2 11.3 8.9 1.91 2.02 9.1
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Tabla 11: Resumen de la Capacidad Portante de los suelos de Subrasante entre los Postes de Referencia PR5+000 al PR58+500. Información primaria.
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m)
Clasificación % CBR
%CBR=292*(PDC)^-
1.12
MÉTODO I PROCTOR MODIFICADO
USCS
Sumergido CBR 0.1" Golpes
por capa
CBR 0.2" Golpes
por capa Densidad
Seca 12
golpes (g/cm3)
Densidad
Seca Máxima
(g/cm3)
Humedad
Óptima (%) 0,1" 0,2"
Expansión
Total (%) 55 26 12 55 26 12
132 K43+500
0.00 - 0.35 1 0.35 0.18 SM
0.35 - 1.35 2 1.00 0.85 CL 15.8 11.2 7.3 16.4 13.1 10.0 1.74 1.83 12.3
131 K44+000
0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 SM
0.30 - 1.25 2 0.95 0.78 CL 15.8 11.2 7.4 16.5 13.2 10.0 2.00 2.09 7.6
130 K44+500
0.00 - 0.47 1 0.47 0.24 SM
0.47 - 0.87 2 0.40 0.67 SC
0.87 - 1.40 3 0.53 1.14 CL 15.8 10.9 7.3 16.2 12.8 10.0 1.75 1.85 11.5
129 K45+000
0.00 - 0.14 1 0.14 0.07 GW-GM
0.14 - 0.40 2 0.26 0.27 CL
0.40 - 1.03 3 0.63 0.72 SM 14.0 10.0 6.8 15.5 11.7 9.0 1.97 2.06 9.8
128 K45+500
0.00 - 0.17 1 0.17 0.09 SM
0.17 - 0.65 2 0.48 0.41 SP-SM
0.65 - 1.05 3 0.40 0.85 SC 14.8 10.2 7.2 15.6 11.8 9.0 1.98 2.06 9.8
127 K46+000
0.00 - 0.17 1 0.17 0.09 SM
0.17 - 0.30 2 0.13 0.24 GP-GM
0.30 - 0.56 3 0.26 0.43 GP
0.56 - 1.10 4 0.54 0.83 SP 15.4 11.2 7.0 15.9 12.2 9.0 1.79 2.02 14.4
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88
Tabla 11: Resumen de la Capacidad Portante de los suelos de Subrasante entre los Postes de Referencia PR5+000 al PR58+500. Información primaria.
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m)
Clasificación % CBR
%CBR=292*(PDC)^-
1.12
MÉTODO I PROCTOR MODIFICADO
USCS
Sumergido CBR 0.1" Golpes
por capa
CBR 0.2" Golpes
por capa Densidad
Seca 12
golpes (g/cm3)
Densidad
Seca Máxima
(g/cm3)
Humedad
Óptima (%) 0,1" 0,2"
Expansión
Total (%) 55 26 12 55 26 12
126 K46+500
0.00 - 0.17 1 0.17 0.09 GP
0.17 - 0.30 2 0.13 0.24 GP-GM
0.30 - 0.56 3 0.26 0.43 GP
0.56 - 1.35 4 0.79 0.96 GP 16.2 11.4 7.4 16.4 12.4 9.0 1.98 2.08 7.6
125 K47+000
0.00 - 0.65 1 0.65 0.33 SM-SC
0.65 - 0.78 2 0.13 0.72 SC
0.78 - 1.35 3 0.57 1.07 CL 16.0 11.4 7.0 16.2 12.5 9.0 1.63 1.82 14.4
124 K47+500
0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 SC
0.30 - 0.80 2 0.50 0.55 CL
0.80 - 1.40 3 0.60 1.10 SC 12.7 10.0 7.3 14.1 11.5 8.9 1.77 1.86 13.6
123 K48+000
0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 SM
0.20 - 1.10 2 0.90 0.65 SM 12.4 9.5 7.0 13.9 11.4 8.9 1.65 1.78 13.2
122 K48+500
0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 SP
0.30 - 1.20 2 0.90 0.75 CL 12.2 9.8 7.1 13.9 11.4 8.9 1.66 1.74 15.4
121 K49+000
0.00 - 0.47 1 0.47 0.24 GP
0.47 - 0.87 2 0.40 0.67 GP
0.87 - 1.35 3 0.48 1.11 GP 13.2 10.0 7.3 14.7 11.7 9.9 1.96 2.05 7.9
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89
Tabla 11: Resumen de la Capacidad Portante de los suelos de Subrasante entre los Postes de Referencia PR5+000 al PR58+500. Información primaria.
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m)
Clasificación % CBR
%CBR=292*(PDC)^-
1.12
MÉTODO I PROCTOR MODIFICADO
USCS
Sumergido CBR 0.1" Golpes
por capa
CBR 0.2" Golpes
por capa Densidad
Seca 12
golpes (g/cm3)
Densidad
Seca Máxima
(g/cm3)
Humedad
Óptima (%) 0,1" 0,2"
Expansión
Total (%) 55 26 12 55 26 12
120 K49+500
0.00 - 0.47 1 0.47 0.24 SC
0.47 - 0.90 2 0.43 0.69 SM
0.90 - 1.35 3 0.45 1.13 SM 13.5 9.9 7.2 14.8 11.6 9.2 1.78 1.88 13.6
119 K50+000
0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 SM
0.20 - 0.30 2 0.10 0.25 SM
0.30 - 1.20 3 0.90 0.75 GP 13.7 10.2 7.1 15.0 11.8 9.5 2.01 2.05 6.6
118 K50+500
0.00 - 0.24 1 0.24 0.12 SM
0.24 - 0.57 2 0.33 0.41 SC
0.57 - 1.35 3 0.78 0.96 SC 13.0 9.6 7.0 14.7 11.3 8.9 1.69 1.78 14.4
117 K51+000
0.00 - 0.23 1 0.23 0.12 SM
0.23 - 0.57 2 0.34 0.40 SC
0.57 - 1.30 3 0.73 0.94 SC 13.7 10.2 7.1 15.0 11.8 9.5 2.01 2.05 6.6
116 K51+500
0.00 - 0.24 1 0.24 0.12 SP
0.24 - 0.57 2 0.33 0.41 SM
0.57 - 1.35 3 0.78 0.96 SC 14.3 10.6 7.4 15.2 12.0 9.6 2.01 2.09 6.4
115 K52+000
0.00 - 0.40 1 0.40 0.20 SM
0.40 - 0.74 2 0.34 0.57 SM
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Ingenieros Consultores
90
Tabla 11: Resumen de la Capacidad Portante de los suelos de Subrasante entre los Postes de Referencia PR5+000 al PR58+500. Información primaria.
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m)
Clasificación % CBR
%CBR=292*(PDC)^-
1.12
MÉTODO I PROCTOR MODIFICADO
USCS
Sumergido CBR 0.1" Golpes
por capa
CBR 0.2" Golpes
por capa Densidad
Seca 12
golpes (g/cm3)
Densidad
Seca Máxima
(g/cm3)
Humedad
Óptima (%) 0,1" 0,2"
Expansión
Total (%) 55 26 12 55 26 12
0.74 - 1.25 3 0.51 1.00 SM 13.2 9.5 6.7 14.8 11.5 8.7 1.90 2.04 9.8
114 K52+500
0.00 - 0.28 1 0.28 0.14 GP-GM
0.28 - 0.47 2 0.19 0.38 SM
0.47 - 1.30 3 0.83 0.89 SM 13.3 9.5 6.7 14.9 11.5 8.7 2.00 2.07 6.6
113 K53+000 0.00 - 0.60 1 0.60 0.30 SM 13.3 9.3 6.9 14.9 11.4 8.8 1.89 1.96 7.2
134 K53+500
0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 SM
0.30 - 0.50 2 0.20 0.40 SM
0.50 - 1.35 3 0.85 0.93 SM 13.3 9.6 6.8 14.9 11.5 8.7 2.00 2.07 6.6
112 K54+000
0.00 - 0.50 1 0.50 0.25 SM
0.50 - 1.35 2 0.85 0.93 SM 13.5 9.4 6.8 14.9 11.5 8.9 2.03 2.10 6.8
111 K54+535
0.00 - 0.40 1 0.40 0.20 SM
0.40 - 0.93 2 0.53 0.67 SM
0.93 - 1.30 3 0.37 1.12 SM 13.5 9.7 6.8 15.1 11.6 9.0 1.89 2.10 6.8
110 K55+000
0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 SM
0.20 - 0.90 2 0.70 0.55 SC
0.90 - 1.10 3 0.20 1.00 SC 13.0 9.5 6.5 14.7 11.3 8.6 1.90 2.04 7.8
109 K55+500 0.00 - 0.26 1 0.26 0.13 SM
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
91
Tabla 11: Resumen de la Capacidad Portante de los suelos de Subrasante entre los Postes de Referencia PR5+000 al PR58+500. Información primaria.
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m)
Clasificación % CBR
%CBR=292*(PDC)^-
1.12
MÉTODO I PROCTOR MODIFICADO
USCS
Sumergido CBR 0.1" Golpes
por capa
CBR 0.2" Golpes
por capa Densidad
Seca 12
golpes (g/cm3)
Densidad
Seca Máxima
(g/cm3)
Humedad
Óptima (%) 0,1" 0,2"
Expansión
Total (%) 55 26 12 55 26 12
0.26 - 0.34 2 0.08 0.30 SM-SC
0.34 - 1.10 3 0.76 0.72 SC 13.0 9.9 7.0 14.8 11.4 8.7 1.91 2.04 7.8
108 K56+000
0.00 - 0.45 1 0.45 0.23 SM
0.45 - 1.00 2 0.55 0.73 SM 14.5 9.9 7.0 14.9 1.4 8.7 2.00 2.09 7.8
107 K56+500
0.00 - 0.75 1 0.75 0.38 SM-SC
0.75 - 0.90 2 0.15 0.83 SM-SC
0.90 - 1.30 3 0.40 1.10 SM-SC 12.6 9.4 6.2 14.5 11.2 8.4 1.83 1.92 10.0
106 K57+000
0.00 - 0.40 1 0.40 0.20 SP
0.40 - 1.35 2 0.95 0.88 SP 14.8 10.0 7.2 15.1 11.5 8.8 2.00 2.08 8.0
105 K57+500
0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 SM
0.15 - 0.37 2 0.22 0.26 SM
0.37 - 0.90 3 0.53 0.64 GP
0.90 - 1.35 4 0.45 1.13 GP 12.9 9.1 6.3 15.1 11.4 8.5 1.77 1.83 10.5
104 K58+000
0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 GM
0.20 - 0.40 2 0.20 0.30 SM
0.40 - 0.95 3 0.55 0.68 SM-SC
0.95 - 1.04 4 0.09 1.00 SM 12.3 8.9 6.5 15.1 11.2 8.6 1.70 1.80 12.6
CONSORCIO DIS – CEI
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92
Tabla 11: Resumen de la Capacidad Portante de los suelos de Subrasante entre los Postes de Referencia PR5+000 al PR58+500. Información primaria.
Apique Muestra
No. Ubicación Profundidad
(m) Capa
Espesor
(m)
Profundidad
(m)
Clasificación % CBR
%CBR=292*(PDC)^-
1.12
MÉTODO I PROCTOR MODIFICADO
USCS
Sumergido CBR 0.1" Golpes
por capa
CBR 0.2" Golpes
por capa Densidad
Seca 12
golpes (g/cm3)
Densidad
Seca Máxima
(g/cm3)
Humedad
Óptima (%) 0,1" 0,2"
Expansión
Total (%) 55 26 12 55 26 12
103 K58+500
0.00 - 0.14 1 0.14 0.07 SM
0.14 - 0.70 2 0.56 0.42 SM 12.3 8.8 6.4 15.1 11.1 8.6 1.95 2.05 8.7
CONSORCIO DIS – CEI
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93
En las siguientes figuras presentadas a continuación, se observa la variación de la
capacidad portante obtenida a partir del ensayo Método I a lo largo del sector I
(PR5+000 al PR58+500).
Figura 33. Variación del C.B.R. en el corredor Vial. PR5+000 al PR58+000. CBR Método I (55
golpes)
Figura 34. Variación del C.B.R. en el corredor Vial. PR5+000 al PR58+500. CBR Método I (26
golpes)
0
10
20
30
40
50
60
PR
0+0
00
PR
10
+00
0
PR
20
+00
0
PR
30
+00
0
PR
40
+00
0
PR
50
+00
0
PR
60
+00
0
PR
70
+00
0
%C
BR
Abscisa
55 golpes a 0.1"
55 golpes a 0.2"
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
PR
0+0
00
PR
10
+00
0
PR
20
+00
0
PR
30
+00
0
PR
40
+00
0
PR
50
+00
0
PR
60
+00
0
PR
70
+00
0
%C
BR
Abscisa
26 golpes a 0.1"
26 golpes a 0.2"
CONSORCIO DIS – CEI
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94
Figura 35. Variación del C.B.R. en el corredor Vial.PR5+000 al PR58+500. CBR Método I (12
golpes)
Las siguientes figuras presentan la variación encontrada del C.B.R. sumergido 0.1” y
0.2” con la profundidad. Se observa que el C.B.R. se encuentra concentrado 0.20m y
1.20m de profundidad, con una variación del mismo entre 8% y 34%.
Figura 36. Variación del C.B.R. a profundidad.PR5+000 al PR58+500. Información primaria.
Método I (55 golpes)
0
5
10
15
20
25
30
35
PR
0+0
00
PR
10
+00
0
PR
20
+00
0
PR
30
+00
0
PR
40
+00
0
PR
50
+00
0
PR
60
+00
0
PR
70
+00
0
%C
BR
Abscisa
12 golpes a 0.1"
12 golpes a 0.2"
0,00
0,20
0,40
0,60
0,80
1,00
1,20
1,40
1,60
0 10 20 30 40 50 60
Pro
fun
did
ad
%CBR
55 golpes a 0.1"
55 golpes a 0.2"
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95
Figura 37. Variación del C.B.R. a profundidad.PR5+000 al PR58+500. Información primaria.
Método I (26 golpes)
Figura 38. Variación del C.B.R. a profundidad.PR5+000 al PR58+500. Información primaria.
Método I (12 golpes)
Con base en las tablas y figuras anteriores, se establecen tres (3) sectores de diseño en
función de la variación de la capacidad de soporte a lo largo del sector, tal y como se
presenta a continuación.
0,00
0,20
0,40
0,60
0,80
1,00
1,20
1,40
1,60
0 10 20 30 40 50P
rofu
nd
idad
%CBR
26 golpes a 0.1"
26 golpes a 0.2"
0,00
0,20
0,40
0,60
0,80
1,00
1,20
1,40
1,60
0 10 20 30 40
Pro
fun
did
ad
%CBR
12 golpes a 0.1"
12 golpes a 0.2"
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96
Figura 39. Sectorización a partir del valor de CBR Método I.
En función de la sectorización presentada en la Figura 39, se establece para cada sector,
los siguientes valores de diseño de capacidad de soporte expresada en términos de CBR
en función del percentil 87.5 de la densidad mínima reportada del ensayo de Proctor
Modificado.
Tabla 12: Valores de diseño de CBR para los sectores del PR5+000 al PR58+500.
MÉTODO I
PROCTOR MODIFICADO
Tramo Abscisa Valores
CBR 0.1" Golpes por capa
CBR 0.2" Golpes por capa
Densidad
Seca 12
golpes (g/cm3)
Densidad
Seca
Máxima (g/cm3)
Humedad Óptima
(%) 55 26 12 55 26 12
I PR5+000-
PR19+500
Promedio 22.2 15.4 9.9 23.8 18.4 13.1 1.82 2.11 8.9
Mínimo 8.1 5.9 4.0 11.0 8.8 6.3 1.55 1.92 7.2
Máximo 34.5 23.1 15.4 34.3 25.9 20.3 2.19 2.31 11.8
Desviación Estándar 6.3 4.0 2.6 5.4 3.9 2.7 0.14 0.08 1.7
Coeficiente de Variación 0.28 0.26 0.26 0.23 0.21 0.21 0.08 0.04 0.19
Percentil 87.5 15.6 12.2 7.4 20.4 15.4 10.2 1.66 2.03 7.2
II PR20+000-PR30+500
Promedio 34.5 25.4 18.0 39.4 31.2 23.4 1.88 2.06 10.2
Mínimo 24.5 20.2 14.7 30.6 26.6 19.5 1.71 1.91 5.8
Máximo 44.6 32.3 22.8 50.0 39.1 31.0 2.07 2.17 13.6
Desviación Estándar 6.4 4.1 3.1 5.8 4.2 4.1 0.13 0.09 2.6
Coeficiente de Variación 0.19 0.16 0.17 0.15 0.13 0.18 0.07 0.04 0.26
Percentil 87.5 27.1 21.2 15.0 36.3 27.5 20.6 1.77 1.95 8.0
III PR31+000-
PR58+000
Promedio 13.3 9.8 7.0 14.4 11.4 9.0 1.87 1.99 10.0
Mínimo 6.2 4.9 3.5 0.9 1.4 4.5 1.63 1.73 5.8
Máximo 24.0 19.8 16.2 30.4 26.0 22.1 2.03 2.17 15.4
Desviación Estándar 3.8 3.1 2.5 4.6 3.9 3.1 0.13 0.13 2.8
Coeficiente de Variación 0.28 0.31 0.36 0.32 0.34 0.34 0.07 0.06 0.28
Percentil 87.5 9.3 7.1 5.1 10.0 8.1 6.2 1.68 1.80 6.8
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SECTOR 2 (PR72+000 – PR139+000):
Tabla 13: Resumen de la Capacidad Portante de los suelos de Subrasante entre los Postes de
Referencia PR72+000 al PR139+000. Información primaria.
MÉTODO I PROCTOR MODIFICADO
Apique Clasificación USCS
CBR 0.1" Golpes
por capa
CBR 0.2" Golpes
por capa Densidad Seca
12 golpes (g/cm3)
Densidad Seca
Máxima (g/cm3)
Humedad
Óptima (%) 55 26 12 55 26 12
PR72+000 CL 19.2 13.1 9.6 23.6 17.9 14.4 1.94 2.19 5.8
PR72+500 GM 17.3 12.7 8.1 21.3 17.7 12.8 1.87 2.07 8.0
PR73+000 SM 18.1 13.8 10.0 22.6 19.2 14.4 1.98 2.25 6.0
PR73+500 SC 8.8 4.6 2.7 13.1 7.9 5.4 1.67 1.86 15.1
PR74+000 SM 20.8 13.1 10.0 25.1 16.7 14.1 1.92 2.17 7.0
PR74+500 SC 18.5 14.6 9.6 22.8 19.5 14.1 1.87 2.17 7.0
PR75+000 GM 20.4 14.6 10.0 24.6 19.0 14.1 1.84 2.05 6.5
PR75+500 MH 8.8 5.8 3.8 12.8 8.5 5.9 1.72 1.93 14.2
PR76+000 SP 9.2 4.6 2.7 13.3 7.2 4.9 1.85 2.02 8.5
PR76+500 GP 8.8 5.0 3.1 13.1 8.7 5.1 1.77 1.91 14.9
PR77+000 SM 20.4 14.2 8.5 25.1 19.0 13.3 1.85 2.06 7.1
PR77+500 GC 16.9 12.3 7.7 21.8 17.7 12.8 1.86 2.06 7.0
PR78+000 SP 20.0 12.3 8.1 24.6 16.9 13.1 1.80 1.97 11.9
PR78+500 SM 18.1 11.9 6.9 22.6 16.7 11.5 1.94 2.18 7.1
PR79+000 GM 11.5 8.5 5.8 15.6 12.8 10.5 1.74 1.93 11.7
PR79+500 SC 17.7 11.9 8.8 22.0 16.9 13.3 1.87 2.08 8.0
PR80+000 GM 18.8 13.5 9.2 23.6 18.7 14.1 1.89 2.01 7.5
PR80+500 GM 24.2 13.8 8.8 29.0 18.5 13.1 1.88 2.14 5.2
PR81+000 SM 20.4 15.0 10.8 25.4 19.5 15.6 1.81 2.01 7.5
PR81+500 GP 16.2 11.9 7.3 20.5 16.9 12.0 1.87 2.13 8.9
PR82+000 GM 16.9 10.0 6.9 21.3 14.4 11.3 1.89 2.08 8.6
PR82+500 SM 16.5 9.6 6.2 21.0 14.1 10.0 1.85 2.03 11.4
PR83+000 GM 15.0 9.6 6.9 29.0 13.9 10.5 1.89 2.04 10.7
PR83+500 SM 20.4 16.5 11.2 23.6 20.5 15.6 1.98 2.19 6.0
PR84+000 SM 27.7 19.6 13.5 30.8 23.6 17.4 2.06 2.22 5.2
PR84+500 SM 20.0 15.0 9.6 22.6 18.7 13.6 2.04 2.21 7.0
PR85+000 GM 21.9 17.3 10.4 26.4 21.5 14.9 1.96 2.12 8.0
PR85+500 GM 11.5 9.2 7.3 15.4 13.3 11.5 1.98 2.18 7.8
PR86+000 SM 11.2 7.7 4.6 15.1 12.1 8.7 1.72 1.88 9.6
PR86+500 SC 12.7 10.4 7.3 16.9 14.9 11.5 1.84 2.07 9.7
PR87+000 SM 14.2 9.2 5.4 17.4 13.6 8.7 1.88 2.05 9.0
PR87+500 GM 17.3 13.8 10.8 20.5 17.7 14.4 2.02 2.18 8.4
PR88+000 SM 18.8 14.6 10.8 22.0 18.5 14.4 2.06 2.20 6.1
PR88+500 SM 28.1 19.6 14.2 32.0 23.3 18.7 2.03 2.20 5.0
PR89+000 SM 20.4 15.4 12.3 23.6 18.5 16.2 2.02 2.17 6.2
PR89+500 SC 16.5 11.5 8.9 20.0 13.8 11.8 2.01 2.13 7.2
PR90+000 SM 11.5 8.5 6.5 14.4 12.1 10.0 1.69 1.89 12.6
PR90+500 GM 21.2 17.3 12.3 24.9 21.5 16.9 1.84 2.04 8.4
PR91+000 SM 17.7 12.3 9.2 22.0 16.2 13.3 1.88 2.09 8.6
PR91+500 CL 10.4 6.2 3.5 13.6 8.7 5.4 1.78 1.92 13.2
PR92+000 SC 31.5 24.2 15.8 36.9 28.5 19.7 2.09 2.26 4.4
PR92+500 CH 19.6 15.4 11.9 23.6 19.5 16.4 1.93 2.08 8.4
PR93+000 SM 17.3 13.5 9.6 21.3 18.5 14.6 1.86 2.03 11.1
PR93+500 SM 18.1 14.2 11.2 22.0 18.5 14.4 2.02 2.17 7.8
PR94+000 SM 21.2 16.5 13.1 25.6 19.7 16.7 2.01 2.20 6.5
PR94+500 GM 23.1 17.3 11.5 26.9 22.6 19.5 1.96 2.15 7.5
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
98
MÉTODO I PROCTOR MODIFICADO
Apique Clasificación USCS
CBR 0.1" Golpes por capa
CBR 0.2" Golpes por capa
Densidad Seca
12 golpes
(g/cm3)
Densidad Seca Máxima (g/cm3)
Humedad Óptima (%)
55 26 12 55 26 12
PR95+000 SM 19.6 14.2 9.6 23.3 19.5 14.4 2.01 2.16 6.5
PR95+500 SM 24.2 20.7 13.5 27.9 25.4 18.5 2.09 2.27 5.4
PR96+000 SM 24.2 20.0 15.4 28.7 24.6 21.5 2.02 2.34 5.7
PR96+500 SP-SM 31.5 28.5 23.8 33.8 30.3 27.7 2.06 2.21 4.6
PR97+000 SP-SM 22.3 20.0 11.9 22.6 21.3 15.9 2.00 2.20 5.6
PR97+500 GM 17.7 13.5 9.6 22.8 19.2 15.4 1.96 2.11 7.4
PR98+000 SM 26.9 23.1 16.5 27.2 24.6 19.0 1.94 2.10 7.7
PR98+500 GC 24.2 18.8 13.5 28.2 22.3 18.7 1.94 2.10 6.6
PR99+000 SM 18.1 16.2 11.9 20.5 18.2 15.9 1.96 2.17 8.0
PR99+500 GC 17.7 12.7 9.6 21.0 17.4 13.8 2.02 2.12 8.6
PR100+000 SC 26.2 22.3 16.5 25.1 23.3 20.3 2.13 2.21 7.1
PR100+500 GC 24.6 22.3 13.5 24.4 22.6 15.1 1.90 2.08 10.1
PR101+000 ML 16.2 13.8 11.2 19.5 17.9 15.9 1.92 2.16 6.8
PR101+500 SC 25.0 20.0 16.2 27.9 13.6 19.5 2.02 2.21 6.1
PR102+000 SC 11.5 8.1 6.9 13.6 10.8 9.7 1.80 1.94 12.9
PR102+500 ML 11.5 8.1 6.9 13.6 10.8 9.7 1.82 1.95 12.6
PR103+000 ML 23.1 16.2 11.5 24.4 18.2 14.9 1.98 2.05 7.2
PR103+500 ML 23.8 18.1 11.5 25.6 22.0 14.1 1.96 2.14 6.8
PR104+000 SC 21.9 17.7 7.7 23.3 21.5 9.2 1.82 2.05 8.7
PR104+500 SC 22.3 18.1 10.8 24.4 22.0 12.8 1.98 2.09 8.3
PR105+000 GC 21.5 18.1 16.5 25.6 22.6 21.0 1.92 2.16 7.6
PR105+500 GC 21.2 16.2 10.8 23.1 19.2 14.6 2.03 2.18 7.7
PR106+000 SM 21.2 15.0 9.6 30.8 22.0 16.7 1.82 1.94 14.3
PR106+500 SC 12.3 10.8 7.7 16.4 14.4 9.5 1.69 1.89 13.3
PR107+000 GM 22.7 10.8 7.3 23.6 15.4 12.3 2.02 2.17 8.3
PR107+500 ML 24.6 20.8 13.8 26.9 24.4 15.9 1.98 2.20 7.8
PR118+500 GC 20.0 16.5 10.0 30.6 24.5 19.8 2.04 2.17 6.8
PR119+500 GM 17.6 14.3 9.2 27.4 22.7 11.7 2.01 2.16 6.5
PR123+500 GM 32.7 23.5 18.7 46.7 34.0 28.0 2.09 2.20 6.7
PR124+500 GM 15.4 12.1 8.1 26.9 20.5 13.5 1.82 2.19 6.9
PR125+500 GM 25.1 16.4 9.1 27.6 22.3 14.3 1.89 2.18 6.8
PR126+500 GM 31.2 22.8 11.0 30.8 23.3 14.9 2.10 2.20 6.2
PR127+500 GP.-GM 20.9 13.2 8.8 26.5 17.4 14.0 2.03 2.16 5.8
PR128+500 GP-GM 18.4 12.0 8.3 24.4 17.7 14.9 1.93 2.16 5.3
PR129+500 GM 21.3 11.7 8.9 27.1 20.1 14.7 1.95 2.19 7.0
PR130+500 SM 18.6 12.1 8.8 29.4 20.5 13.9 1.74 2.15 7.8
PR131+500 GM 34.1 25.0 15.4 38.0 28.2 21.0 1.69 1.81 7.2
PR132+500 SM 15.5 12.1 8.1 26.9 20.5 13.6 1.91 2.20 6.7
PR133+500 SM 31.2 25.7 16.9 34.7 29.6 23.5 1.81 2.20 7.1
PR133+500 GP-GM 36.7 22.5 16.5 39.3 29.6 24.0 1.91 2.15 6.9
PR135+500 SM 36.5 22.3 16.3 39.1 29.5 23.9 1.91 2.15 6.9
PR136+500 SP-SM 36.0 22.5 16.7 39.3 29.7 24.1 1.90 2.04 6.3
PR137+500 GP 35.6 21.9 16.0 39.0 29.2 23.9 2.03 2.13 6.5
PR138+500 SM 35.2 22.5 17.0 38.5 28.9 23.5 2.04 2.18 6.5
En las figuras presentadas a continuación, se observa la variación de la capacidad
portante obtenida a partir del ensayo Método I a lo largo del sector I (PR5+000 al
PR58+500).
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99
Figura 40. Variación del C.B.R. en el corredor Vial. PR72+000 al PR139+000. CBR Método I (55
golpes)
Figura 41. Variación del C.B.R. en el corredor Vial. PR72+000 al PR139+000. CBR Método I (26
golpes)
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
K7
0+0
00
K8
0+0
00
K9
0+0
00
K1
00
+00
0
K1
10
+00
0
K1
20
+00
0
K1
30
+00
0
K1
40
+00
0
%C
BR
Abscisa
55 golpes a 0.1"
55 golpes a 0.2"
0
5
10
15
20
25
30
35
40
K7
0+0
00
K8
0+0
00
K9
0+0
00
K1
00
+00
0
K1
10
+00
0
K1
20
+00
0
K1
30
+00
0
K1
40
+00
0
%C
BR
Abscisa
26 golpes a 0.1"
26 golpes a 0.2"
CONSORCIO DIS – CEI
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100
Figura 42. Variación del C.B.R. en el corredor Vial. PR72+000 al PR139+000. CBR Método I (12
golpes)
Las siguientes figuras presentan la variación encontrada del C.B.R. sumergido 0.1” y
0.2” con la profundidad. Se observa que el C.B.R. se encuentra concentrado 0.20m y
1.20m de profundidad, con una variación del mismo entre 10% y 40%.
Figura 43. Variación del C.B.R. a profundidad.PR72+000 al PR139+000. Información primaria.
Método I (55 golpes)
0
5
10
15
20
25
30
K7
0+0
00
K8
0+0
00
K9
0+0
00
K1
00
+00
0
K1
10
+00
0
K1
20
+00
0
K1
30
+00
0
K1
40
+00
0
%C
BR
Abscisa
12 golpes a 0.1"
12 golpes a 0.2"
0,00
0,20
0,40
0,60
0,80
1,00
1,20
1,40
1,60
0 10 20 30 40 50
Pro
fun
did
ad
%CBR
55 golpes a 0.1"
55 golpes a 0,2"
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101
Figura 44. Variación del C.B.R. a profundidad.PR72+000 al PR139+000. Información primaria.
Método I (26 golpes)
Figura 45. Variación del C.B.R. a profundidad.PR72+000 al PR139+000. Información primaria.
Método I (12 golpes)
Con base en las tablas y figuras anteriores, se establecen tres (3) sectores de diseño en
función de la variación de la capacidad de soporte a lo largo del sector, tal y como se
presenta a continuación.
0,00
0,20
0,40
0,60
0,80
1,00
1,20
1,40
1,60
0 10 20 30 40
Pro
fun
did
ad
%CBR
26 golpes a 0.1"
26 golpes a 0,2"
0,00
0,20
0,40
0,60
0,80
1,00
1,20
1,40
1,60
0 10 20 30
Pro
fun
did
ad
%CBR
12 golpes a 0.1"
12 golpes a 0,2"
CONSORCIO DIS – CEI
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102
Figura 46. Sectorización a partir del valor de CBR Método I. PR72-PR139.
En función de la sectorización presentada en la Figura 46, se establece para cada sector,
los siguientes valores de diseño de capacidad de soporte expresada en términos de CBR
en función del percentil 87.5 de la densidad mínima reportada del ensayo de Proctor
Modificado.
Tabla 14: Valores de diseño de CBR para los sectores del PR72+000 al PR139+000.
MÉTODO I
PROCTOR MODIFICADO
Tramo Abscisa Valores
CBR 0.1" Golpes
por capa
CBR 0.2" Golpes
por capa
Densidad
Seca 12
golpes (g/cm3)
Densidad
Seca
Máxima (g/cm3)
Humedad Óptima
(%) 55 26 12 55 26 12
I PR72+000-
PR87+000
Promedio 16.8 11.7 7.8 21.4 16.0 11.9 1.87 2.07 8.6
Mínimo 8.8 4.6 2.7 12.8 7.2 4.9 1.67 1.86 5.2
Máximo 27.7 19.6 13.5 30.8 23.6 17.4 2.06 2.25 15.1
Desviación Estándar 4.7 3.7 2.6 5.0 4.1 3.2 0.09 0.10 2.7
Coeficiente de Variación 0.28 0.32 0.34 0.23 0.25 0.27 0.05 0.05 0.31
Percentil 87.5 10.7 7.2 4.4 14.7 11.2 8.0 1.76 1.93 6.0
II PR87+500-PR132+500
Promedio 21.1 16.1 11.3 25.2 20.2 15.6 1.95 2.13 7.8
Mínimo 10.4 6.2 3.5 13.6 8.7 5.4 1.69 1.81 4.4
Máximo 34.1 28.5 23.8 46.7 34.0 28.0 2.13 2.34 14.3
Desviación Estándar 5.4 4.7 3.6 6.0 4.8 4.1 0.11 0.11 2.3
Coeficiente de Variación 0.26 0.29 0.31 0.24 0.24 0.27 0.06 0.05 0.30
Percentil 87.5 15.8 11.6 7.9 20.3 14.9 11.7 1.82 1.99 5.8
III PR133+000-
PR139+000
Promedio 35.2 22.9 16.6 38.3 29.4 23.8 1.93 2.14 6.7
Mínimo 31.2 21.9 16.0 34.7 28.9 23.5 1.81 2.04 6.3
Máximo 36.7 25.7 17.0 39.3 29.7 24.1 2.04 2.20 7.1
Desviación Estándar 2.0 1.4 0.4 1.8 0.3 0.3 0.09 0.06 0.3
Coeficiente de Variación 0.06 0.06 0.02 0.05 0.01 0.01 0.05 0.03 0.05
Percentil 87.5 33.7 22.2 16.2 37.1 29.1 23.5 1.87 2.10 6.4
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103
INFORMACIÓN SECUNDARIA. INGEOLLANOS LTDA.
A continuación se presenta la tabla de resumen para los valores de capacidad portante de
la subrasante, expresada en términos de CBR.
Tabla 15. Valor del CBR de la subrasante. INGEOLLANOS Ltda. Información secundaria.
Apique No. Abscisa CBR
0.1”
1 K23+000 4.11
2 K23+250 3.06
3 K23+500 3.59
4 K23+750 3.44
5 K24+000 3.14
6 K24+250 3.29
7 K24+500 4.78
8 K24+750 3.29
La Figura 45 presenta la variación encontrada del C.B.R. sumergido a 0.1” entre el
K23+000 y el K25+000. Se observa que el C.B.R. presenta una variación entre 3.1 % y
4.8%.
Figura 47. Variación del CBR a lo largo del corredor vial. Información secundaria
INFORMACIÓN SECUNDARIA. JOYCO LTDA (1996).
La siguiente tabla presenta el resumen para los valores de capacidad portante de la
subrasante, expresada en términos de CBR.
0
1
2
3
4
5
6
K22+500 K23+000 K23+500 K24+000 K24+500 K25+000
%C
BR
Abscisa
CBR 0.1"
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104
Tabla 16. Valores del CBR. JOYCO Ltda.
Sector Abscisa %CBR de diseño
II K5+000 a K9+500 7.0
III K9+500 a K23+000 15.0
IV K23+000 a K33+000 14.0
En relación con lo presentado en las viñetas y acápites anteriores, se llevó a cabo la
determinación de la capacidad portante de diseño (CBR) a partir de los resultados de
laboratorio y tomando la información secundaria de los ensayos realizados por la
Empresa INGEOLLANOS Ltda. y por la firma JOYCO Ltda, haciendo claridad que los
valores del CBR mencionados en el informe denominado “Estudios para el
Mejoramiento y la Pavimentación de la Carretera Pamplona-Saravena” en Septiembre de
1996 (JOYCO Ltda), se enmarcan dentro de los resultados obtenidos en los reportes
mencionados.
Teniendo en cuenta la información primaria y secundaria, y a partir de la caracterización
del suelo, los perfiles estratigráficos y la estimación de la capacidad portante, se define
que entre el PR5+000-PR58+500 y el PR72+000 al PR139+000 de la vía La Lejía –
Saravena, existenseistramos de diseño y la definición del valor del CBR se hará en
función del valor del percentil 87.5% de los datos obtenidos para la actividad de
exploración primaría mediante el Método I; el dato se presenta en la tabla siguiente. Es
importante hacer claridad que la información recopilada coincide en buena parte con los
valores reportados en el informe de JOYCO, por tanto el valor que se define para
estostramos de diseño, una vez ajustado el análisis de la información, corresponde a los
presentados en la tabla siguiente.
Tabla 17. Valor de la Capacidad portante de diseño.
Tramo CBR de diseño
PR5+000 al PR19+500 7.4%
PR20+000 al PR30+500 15.0%
PR31+000 al PR58+000 5.1%
PR72+000 al PR87+000 4.4%
PR87+500 al PR132+500 7.9%
PR133+000 al PR139+000 16.2%
El anterior valor reportado aplica para las tres (3) alternativas de diseño contempladas en
este documento, las cuales son presentadas a continuación. Los espesores que no se
encuentran acotados son el resultado del análisis descrito en su respectivo método de
diseño.
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105
Figura 48. Alternativa de diseño No. 1.
Figura 49. Alternativa de diseño No. 2.
Figura 50. Alternativa de diseño No. 3.
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106
6 ESTUDIO DE FUENTES DE MATERIALES
En la zona de desarrollo del proyecto se han ubicado las posibles fuentes de materiales,
las cuales se mencionan seguidamente. Sin embargo, podemos destacar dos (2)
denominadas como Río Chitagá y la Cantera La Cascareja ubicada en el PR54+700. En
laFigura 51se puede observar la ubicación aproximada de la posible fuente de material
Río Chitagá.
Figura 51. Ubicación Fuente de Material. Río Chitagá
Figura 52. Ubicación Fuente de Material.
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107
POSIBLES FUENTES DE MATERIALES
1. Río Chitagá
2. Cantera la Cascajera
3. Fuente Las Palmas PR 84+500
4. Cantera El Provenir PR 98+100
5. Fuente Rio Cubugón PR 108+100
6. Cantera Cubaría PR 121+150
7. Río Cubará PR 125+100
A continuación se presenta la consideración y análisis de los resultados de laboratorio,
realizando de esta manera las recomendaciones a tener en cuenta para el empleo que se
le podría dar a los materiales extraíbles de cada una de ellas. Los resultados reportados
por el laboratorio pueden ser observados en el Anexo 1 “Estudio de Fuentes de
Materiales”.
6.1 FUENTE: RÍO CHITAGÁ
En esta posible fuente de material se realizaron los siguientes ensayos: Abrasión de
agregados en la máquina de los ángeles, Peso específico y absorción de agregados finos
y gruesos. Los resultados de los ensayos anteriormente mencionados son presentados en
la siguiente tabla. Haciendo claridad que el ensayo de desgaste en la máquina de los
ángeles cumple la Norma INV 2007, de acuerdo con el nivel de tránsito NT3.
Tabla 18. Resultados de laboratorio. Río Chitagá.
ENSAYO RESULTADO NORMA DE
ENSAYO INV
NT3
SGB BG
DESGASTE EN MAQUINA DE LOS ÁNGELES (%) 22.4 E-218 < 50 < 35
ABSORCIÓN DE GRANOS FINOS (%) 0.860
ABSORCIÓN DE GRANOS GRUESOS (%) 1.125
Se debe complementar, al momento de la ejecución de los trabajos de obra, el reporte de
los ensayos de caracterización de los materiales, así mismo definir mediante el proceso
de explotación y producción el tipo de capa para la cual el material es adecuado, esta
labor estará a cargo del Contratista de obra o del proveedor de materiales que se defina.
6.2 FUENTE: CANTERA LA CASCAJERA
En el siguiente listado se relacionan los resultados de los ensayos ejecutados en esta
Cantera:
CBR Método I para Base Granular y Subbase Granular.
Dosificación para Base Granular y Subbase Granular.
Granulometría para material tipo Arena de 3/8”, Arena Blanca de 1” y Triturado
de 1½”.
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108
Índice de alargamiento y aplanamiento.
Porcentaje de Caras fracturas.
Proctor Base Granular y Subbase Granular.
Esta fuente tiene la capacidad de proveer material para Base Granular Tipo 1 (BG-1) y
Base Granular Tipo 2 (BG-2) para un material dosificado con 60% de triturado color
beige con arena y cascajo triturado color gris oscuro;Subbase Granular Tipo 1 (SBG-1) y
Subbase granular Tipo 2 (SBG-2) para material dosificado de 62% de cascajo triturado
gris oscuro y 38% de triturado y arena color beis, tal como lo presentanlos resultados
obtenidos de laboratorio.
Granulometría:
Los valores máximos y mínimos de las especificaciones INVIAS para bases y subbases
granulares Tipo 1 y 2, son las presentadas en laTabla 19y Tabla 20.
Tabla 19. Especificaciones INVIAS para BG-1 y BG-2.
TAMIZ ESPECIFICACION INVIAS (%PASA).
BG-1
ESPECIFICACION INVIAS (%PASA).
BG-2
Abertura No. MINIMO MÁXIMO MINIMO MÁXIMO
76.0 mm 3"
64.0 mm 2 1/2"
50.8 mm 2"
37.5 mm 1 1/2" 100 100 100 100
25.0 mm 1” 70 100 100 100
19.0 mm 3/4” 60 90 70 100
9.5 mm 3/8” 45 75 50 80
4.75 mm No.4 30 60 35 65
2.00 mm No.10 20 45 20 45
425 m No.40 10 30 10 30
75 m No.200 5 15 5 15
0.00 Fondo 0 0 0 0
Tabla 20. Especificaciones INVIAS para SBG-1 y SBG-2.
TAMIZ ESPECIFICACION INVIAS (%PASA).
SBG-1
ESPECIFICACION INVIAS (%PASA).
SBG-2
Abertura No. MINIMO MÁXIMO MINIMO MÁXIMO
76.0 mm 3"
64.0 mm 2 1/2"
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109
TAMIZ ESPECIFICACION INVIAS (%PASA).
SBG-1
ESPECIFICACION INVIAS (%PASA).
SBG-2
Abertura No. MINIMO MÁXIMO MINIMO MÁXIMO
50.8 mm 2" 100 100
37.5 mm 1 1/2" 70 95 100 100
25.0 mm 1” 60 90 75 95
12.5 mm 1/2” 45 75 55 85
9.5 mm 3/8” 40 70 45 75
4.75 mm No.4 25 55 30 60
2.00 mm No.10 15 40 20 45
425 m No.40 6 25 8 30
75 m No.200 2 15 2 15
0.00 Fondo 0 0
Tabla 21. Granulometría para la Fuente: Cantera La Cascajera. Arena 1”.
TAMIZ PESO
RETENIDO (gr) % RETENIDO
% RETENIDO
ACUMULADO % PASA
Abertura No.
76.0 mm 3" 0.00 0.00 0.00 100.00
64.0 mm 2 1/2" 0.00 0.00 0.00 100.00
50.8 mm 2" 0.00 0.00 0.00 100.00
37.5 mm 1 1/2" 0.00 0.00 0.00 100.00
25.0 mm 1” 366.10 11.23 11.23 88.80
19.0 mm 3/4” 184.30 5.65 16.88 83.10
12.5 mm 1/2" 207.40 6.36 23.25 76.70
9.5 mm 3/8” 166.00 5.09 28.34 71.61
4.75 mm No.4 300.10 9.21 37.54 62.40
2.00 mm No.10 341.40 10.47 48.02 51.93
800 m No. 20 667.20 20.47 68.48 31.46
425 m No.40 667.20 20.47 88.95 31.40
150 m No. 100 390.70 11.98 100.93 19.40
75 m No.200 200.00 6.13 107.07 13.30
0.00 Fondo 427.00 13.10 100.00
Peso Inicial (g) 3260 Peso Final (g) -
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110
Figura 53. Husos Granulométricos BG-1. Arena de tamaño máximo 1”
Figura 54. Husos Granulométricos BG-2. Arena de tamaño máximo 1”
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,010,1110
% P
ASA
ABERTURA TAMIZ (mm)
GRANULOMETRÍA BG-1
Especificaciones INVIAS (min) Especificaciones INVIAS (max) Cascajera 1
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,010,1110
% P
ASA
ABERTURA TAMIZ (mm)
GRANULOMETRÍA BG-2
Especificaciones INVIAS (min) Especificaciones INVIAS (max) Cascajera 1
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
111
Figura 55. Husos Granulométricos SBG-1. Arena de tamaño máximo 1”
Figura 56. Husos Granulométricos SBG-2. Arena de tamaño máximo 1”
Tabla 22. Granulometría para la Fuente: Cantera La Cascajera. Arena 3/8”.
TAMIZ PESO
RETENIDO (gr) % RETENIDO
% RETENIDO
ACUMULADO % PASA
Abertura No.
76.0 mm 3" 0.0 0.00 0.00 100.00
64.0 mm 2 1/2" 0.0 0.00 0.00 100.00
50.8 mm 2" 0.0 0.00 0.00 100.00
37.5 mm 1 1/2" 0.0 0.00 0.00 100.00
25.0 mm 1” 0.0 0.00 0.00 100.00
19.0 mm 3/4” 0.0 0.00 0.00 100.00
12.5 mm 1/2" 0.0 0.00 0.00 100.00
9.5 mm 3/8” 91.0 3.14 3.14 96.86
4.75 mm No.4 477.1 16.45 19.59 80.40
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,010,1110
% P
ASA
ABERTURA TAMIZ (mm)
GRANULOMETRÍA SBG-1
Especificaciones INVIAS (min) Especificaciones INVIAS max) Cascajera 1
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,010,1110
% P
ASA
ABERTURA TAMIZ (mm)
GRANULOMETRÍA SBG-2
Especificaciones INVIAS (min) Especificaciones INVIAS (max) Cascajera 1
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
112
TAMIZ PESO
RETENIDO (gr) % RETENIDO
% RETENIDO
ACUMULADO % PASA
Abertura No.
2.00 mm No.10 615.5 21.22 40.81 59.18
800 m No. 20 473.2 16.32 57.13 42.86
425 m No.40 736.5 25.40 82.53 33.80
150 m No. 100 0.0 0.00 82.53 33.80
75 m No.200 546.5 18.84 99.00 14.96
0.00 Fondo 433.4 14.90 99.00
Peso Inicial (g) 2900 Peso Final (g) -
Figura 57. Husos Granulométricos BG-1. Arena 3/8”
Figura 58. Husos Granulométricos BG-2. Arena 3/8”
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,010,1110
% P
ASA
ABERTURA TAMIZ (mm)
GRANULOMETRÍA BG-1
Especificaciones INVIAS (min) Especificaciones INVIAS (max) Cascajera 2
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,010,1110
% P
ASA
ABERTURA TAMIZ (mm)
GRANULOMETRÍA BG-2
Especificaciones INVIAS (min) Especificaciones INVIAS (max) Cascajera 2
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
113
Figura 59. Husos Granulométricos SBG-1. Arena 3/8”
Figura 60. Husos Granulométricos SBG-2. Arena 3/8”
Tabla 23. Granulometría para la Fuente: Cantera La Cascajera. Triturado 1 ½”.
TAMIZ PESO
RETENIDO (gr) % RETENIDO
% RETENIDO
ACUMULADO % PASA
Abertura No.
76.0 mm 3" 0.0 0.00 0.00 100.00
64.0 mm 2 1/2" 0.0 0.00 0.00 100.00
50.8 mm 2" 0.0 0.00 0.00 100.00
37.5 mm 1 1/2" 0.0 0.00 0.00 100.00
25.0 mm 1” 888.7 29.82 29.82 70.20
19.0 mm 3/4” 711.2 23.87 53.69 46.30
12.5 mm 1/2" 0.0 0.00 53.69 46.30
9.5 mm 3/8” 1311.3 44.00 97.69 2.30
4.75 mm No.4 44.7 1.50 99.19 0.80
2.00 mm No.10 4.7 0.16 99.35 0.64
800 m No. 20 667.2 22.39 121.74 -21.75
425 m No.40 7.0 0.23 121.97 0.40
0102030405060708090
100
0,010,1110
% P
ASA
ABERTURA TAMIZ (mm)
GRANULOMETRÍA SBG-1
Especificaciones INVIAS (min) Especificaciones INVIAS max) Cascajera 2
0
20
40
60
80
100
0,010,1110
% P
ASA
ABERTURA TAMIZ (mm)
GRANULOMETRÍA SBG-2
Especificaciones INVIAS (min) Especificaciones INVIAS (max) Cascajera 2
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
114
TAMIZ PESO
RETENIDO (gr) % RETENIDO
% RETENIDO
ACUMULADO % PASA
Abertura No.
250 m No. 60
121.97 0.40
150 m No. 100 0.0 0.00 121.97 0.40
75 m No.200 5.1 0.17 122.14 0.20
0.00 Fondo 7.3 0.20 122.34
Peso Inicial (g) 3260 Peso Final (g) -
Figura 61. Husos Granulométricos BG-1. Triturado 1 ½”
Figura 62. Husos Granulométricos BG-2. Triturado 1 ½”
-20
0
20
40
60
80
100
0,010,1110
% P
ASA
ABERTURA TAMIZ (mm)
GRANULOMETRÍA BG-1
Especificaciones INVIAS (min) Especificaciones INVIAS (max) Cascajera 3
-20
0
20
40
60
80
100
0,010,1110
% P
ASA
ABERTURA TAMIZ (mm)
GRANULOMETRÍA BG-2
Especificaciones INVIAS (min) Especificaciones INVIAS (max) Cascajera 3
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
115
Figura 63. Husos Granulométricos SBG-1. Triturado 1 ½”
Figura 64. Husos Granulométricos SBG-2. Triturado 1 ½”
La granulometría obtenida de la muestra tomada de la Fuente Cantera La Cascajera para
los Materiales tipo arena de 1”, arena blanca de 3/8” y triturado 1 ½”, no se encuentran
dentro del Huso Granulométrico establecido en el artículo 330 de las Especificaciones
2007 del INVIAS para BG y SBG,ya que presenta falencias en su distribución, no
obstante se puede considerar la preparación del material a partir de técnicas de mezclado
y de estabilización suelo a suelo, dado que los husos granulométricos presentados son
carentes,en ocasiones, de finos y en otros momentos presentan elevados contenidos de
los mismos, esta situación puede balancearse a partir de mezclas de materiales.
Tabla 24. Granulometría para la Fuente: Cantera La Cascajera. Dosificación BG
TAMIZ PESO RETENIDO
(gr) % RETENIDO
% RETENIDO
ACUMULADO % PASA
Abertura No.
76.0 mm 3" 0.00 0.00 0.00 100.00
64.0 mm 2 1/2" 0.00 0.00 0.00 100.00
50.8 mm 2" 0.00 0.00 0.00 100.00
-20
0
20
40
60
80
100
0,010,1110
% P
ASA
ABERTURA TAMIZ (mm)
GRANULOMETRÍA SBG-1
Especificaciones INVIAS (min) Especificaciones INVIAS max) Cascajera 3
-20
0
20
40
60
80
100
0,010,1110
% P
ASA
ABERTURA TAMIZ (mm)
GRANULOMETRÍA SBG-2
Especificaciones INVIAS (min) Especificaciones INVIAS (max) Cascajera 3
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
116
TAMIZ PESO RETENIDO
(gr) % RETENIDO
% RETENIDO
ACUMULADO % PASA
Abertura No.
37.5 mm 1 1/2" 0.00 0.00 0.00 100.00
25.0 mm 1” 954.60 13.48 13.48 86.50
19.0 mm 3/4” 953.70 13.47 26.95 73.00
12.5 mm 1/2" 0.00 0.00 26.95 73.00
9.5 mm 3/8” 1036.30 14.64 41.59 58.36
4.75 mm No.4 966.60 13.65 55.24 44.70
2.00 mm No.10 939.30 13.27 68.51 31.43
800 m No. 20 473.20 6.68 75.19 24.75
425 m No.40 827.50 11.69 86.88 19.70
150 m No. 100 0.00 0.00 86.88 19.70
75 m No.200 504.90 7.13 94.01 12.57
0.00 Fondo 897.10 12.70 100.00
Peso Inicial (g) 708.0 Peso Final (g) -
Figura 65. Husos Granulométricos BG-1. Dosificación BG
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,010,1110%
PA
SAABERTURA TAMIZ (mm)
GRANULOMETRÍA FUENTE CASCAJERA BG-1
Especificaciones INVIAS (min) Especificaciones INVIAS (max) Dosificación
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
117
Figura 66. Husos Granulométricos BG-2. Dosificación BG
La anterior figura presenta que, la granulometría obtenida de la muestra tomada a la
cantera La Cascajera para un material dosificado con 60% de triturado color beige con
arena y cascajo triturado color gris oscuro, se encuentra parcialmente dentro del Huso
Granulométrico establecido en el artículo 330 de las Especificaciones 2007 del INVIAS
para BG-1. Adicionalmente, para el material BG-2 se requiere de la adición de finos,
pues en esta parte del huso sé carece de material de tamaño inferior a 0.150 mm.
Tabla 25. Granulometría para la Fuente: Cantera La Cascajera. Dosificación SBG
TAMIZ PESO RETENIDO
(gr) % RETENIDO
% RETENIDO
ACUMULADO % PASA
Abertura No.
76.0 mm 3" 0.00 0.00 0.00 100.00
64.0 mm 2 1/2" 0.00 0.00 0.00 100.00
50.8 mm 2" 0.00 0.00 0.00 100.00
37.5 mm 1 1/2" 371.30 7.95 7.95 92.05
25.0 mm 1” 1128.50 24.16 32.12 67.80
19.0 mm 3/4” 0.00 0.00 32.12 67.80
12.5 mm 1/2" 522.10 11.18 43.30 56.60
9.5 mm 3/8” 175.80 3.76 47.06 52.84
4.75 mm No.4 363.70 7.79 54.85 45.00
2.00 mm No.10 501.80 10.75 65.59 34.25
800 m No. 20 473.20 10.13 75.73 24.12
425 m No.40 393.90 8.43 84.16 25.90
150 m No. 100 0.00 0.00 84.16 25.90
75 m No.200 379.20 8.12 92.28 17.78
0.00 Fondo 833.70 17.80 100.00
Peso Inicial (g) 4670.0 Peso Final (g) -
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,010,1110
% P
ASA
ABERTURA TAMIZ (mm)
GRANULOMETRÍA FUENTE CASCAJERA BG-2
Especificaciones INVIAS (min) Especificaciones INVIAS (max) Dosificación
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
118
Figura 67. Husos Granulométricos SBG-1. Dosificación SBG
Figura 68. Husos Granulométricos SBG-2. Dosificación SBG
La anterior figura presentala granulometría obtenida de la muestra tomada a la Cantera
La Cascajera, se encuentra parcialmente dentro del Huso Granulométrico establecido en
el artículo 330 de las Especificaciones 2007 del INVIAS para SBG-1, no obstante lo
anterior, esta muestra presenta un exceso de material fino inferior a 0.425 mm.Para
materialSBG-2, al ser éste un huso con mayor requerimiento de gravas finas se presenta
un leve exceso de material granular de diámetro superior a 1”, adicionalmente, presenta
exceso de material fino de tamaño inferior a 0.075mm.
A continuación se presentan los resultados de los demás ensayos realizados:
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,010,1110
% P
ASA
ABERTURA TAMIZ (mm)
GRANULOMETRÍA FUENTE CASCAJERA SBG-1
Especificaciones INVIAS (min) Especificaciones INVIAS (max) Dosificación
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,010,1110
% P
ASA
ABERTURA TAMIZ (mm)
GRANULOMETRÍA FUENTE CASCAJERA SBG-2
Especificaciones INVIAS (min) Especificaciones INVIAS (max) Dosificación
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
119
Tabla 26. Resumen de Resultados Ensayos de Laboratorio.
ENSAYO RESULTADO
NORMA
DE
ENSAYO
INV
NT3
SBG BG
CBR MÉTODO I BASE GRANULAR CBR 0.1" 65.00 52.00 40.32
E-148
> 100
CBR 0.2" 64.67 56.67 51.67 >100
CBR MÉTODO I SUBBASE GRANULAR CBR 0.1" 52.00 41.00 33.00 > 30
CBR 0.2" 56.67 46.67 38.36 >30
ÍNDICE DE APLANAMIENTO (%) 16.45 E-230 - < 35
ÍNDICE DE ALARGAMIENTO (%) 25.73 E-230 - < 35
CARAS FRACTURADAS (%) 89.70 E-227 - > 60
PROCTOR
MODIFICADO
BASE
GRANULAR
DENSIDAD
MÁXIMA
(g/cc)
2.182
HUMEDAD ÓPTIMA
(%)
6.7
SUBBASE
GRANULAR
DENSIDAD MÁXIMA
(g/cc)
2.141
HUMEDAD
ÓPTIMA (%)
8.5
Una vez comparados los resultados obtenidos con los requisitos para los agregados de
base y subbase granular (Tabla 300.1 artículo 300-07 norma INVIAS), se encuentra que
La cantera Cascajera produce agregados que cumplen adecuadamente con lo estipulado
en la especificación ya mencionada, a pesar que presenta algunas falencias en la
distribución granulométrica lo cual puede ser corregido una vez se determine el uso
definitivo de esta fuente por parte del Contratista o Proveedor de materiales y a través
del proceso de explotación y producción de materiales que se defina, adicionalmente el
cumplimiento del material como Base para tránsito NT3 en consideración del valor del
CBR no se presenta, no obstante se hace claridad que este informe de diseño presenta la
alternativa de pavimento con losa de concreto la cual se apoya sobre material granular
del tipo Subbase para el cual las condiciones de soporte, CBR, son cumplidas a
satisfacción como se indica en la tabla anterior.
Por último se recomienda que durante los trabajos de obra se lleve a cabo la ejecución de
la totalidad de los ensayos de caracterización y especificación indicados en el
documento del INV y de este modo se pueda definir de manera permanente la viabilidad
de uso de estos materiales. Se aclara que estos materiales deberán pasar por una
trituradora para garantizar el porcentaje de caras fracturadas.
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
120
6.3 FUENTE: CANTERA LAS PALMAS
En el siguiente listado se relacionan los resultados de los ensayos ejecutados en esta
Cantera:
CBR Método I para Subbase Granular.
Granulometría para material Subbase Granular.
Sanidad de agregados gruesos y finos – solidez
Esta fuente tiene la capacidad de proveer material para; Subbase granular Tipo 1 (SBG-
1).
Granulometría:
Los valores máximos y mínimos de las especificaciones INVIAS subbase granular
Tipo1, es la presentada en laTabla 19 y Tabla 20.
Tabla 27. Granulometría para la Fuente: Cantera Las palmas. Gravas tamaño máximo1 1/2”.
TAMIZ PESO
RETENIDO (gr) % RETENIDO % PASA
Abertura No.
76.0 mm 3" 0.00 0.00 0.00
64.0 mm 2 1/2" 0.00 0.00 0.00
50.8 mm 2" 0,00 0,00 100
37.5 mm 1 1/2" 316,90 2,74 100,00
25.0 mm 1” 1404,30 12,12 97,26
12.5 mm 1/2" 2161,80 18,66 85,14
9.5 mm 3/8” 1051,30 9,07 66,48
4.75 mm No.4 1474,80 12,73 57,41
2.00 mm No.10 1512,80 13,06 44,68
425 m No.40 1367,00 11,80 31,62
75 m No.200 1171,90 10,12 19,82
0.00 Fondo 1124,20 9,70 9,70
Peso Inicial (g) 12000 Peso Final (g) 11585
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
121
Figura 69. Husos Granulométricos BG-1. Gravas tamaño máximo1 1/2”
La granulometría obtenida de la muestra tomada de la Fuente Cantera Las palmas para
los Materiales tipo Gravas tamaño máximo1 1/2” presenta un buen comportamiento
para uso de base granular tipo 1.
Tabla 28. Resumen de Resultados Ensayos de Laboratorio.
ENSAYO RESULTADO
NORMA
DE
ENSAYO
INV
NT3
SBG BG
CBR MÉTODO I BASE GRANULAR CBR 0.1"
E-148
> 100
CBR 0.2"
>100
CBR MÉTODO I SUBBASE GRANULAR CBR 0.1" 44.21 33.07 19.99 > 30
CBR 0.2" 47.16 39.98 29.73 >30
PROCTOR
MODIFICADO
SUBBASE
GRANULAR
DENSIDAD MÁXIMA
(g/cc)
2.22
HUMEDAD ÓPTIMA (%)
7.3
Una vez comparados los resultados obtenidos con los requisitos para la subbase granular
(Tabla 300.1 artículo 300-07 norma INVIAS), se encuentra que La cantera las palmas
produce agregados que cumplen adecuadamente con lo estipulado en la especificación
ya mencionada, no obstante se hace claridad que este informe de diseño presenta la
alternativa de pavimento con losa de concreto la cual se apoya sobre material granular
del tipo Subbase para el cual las condiciones de soporte, CBR, son cumplidas a
satisfacción como se indica en la tabla anterior.
En esta posible fuente de material se realizó el ensayo de abrasión de agregados en la
máquina de los ángeles. El resultado del ensayo mencionado anteriormente se presenta
en la Tabla 29. Haciendo claridad que el ensayo de desgaste en la máquina de los
ángeles cumple la Norma INV 2007, de acuerdo con el nivel de tránsito NT3.
0
20
40
60
80
100
120
0,0010,010,1110
CURVA DE SUBBASE GRANULAR
%
QUE
PASA
DIAMETRO EN mm
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
122
Tabla 29.Resultados de laboratorio. Las palmas
ENSAYO RESULTADO
NORMA
DE
ENSAYO
INV
NT3
SGB BG
DESGASTE EN MAQUINA DE LOS ÁNGELES (%) 36.62 E-218 < 50 < 35
Se debe complementaral momento de la ejecución de los trabajos de obra, el reporte de
los ensayos de caracterización de los materiales para que cumplan con las
especificaciones del INV y de este modo se pueda definir de manera permanente la
viabilidad de uso de estos materiales, así mismo definir mediante el proceso de
explotación y producción el tipo de capa para la cual el material es adecuado, esta labor
estará a cargo del Contratista de obra o del proveedor de materiales que se defina. Por
último se aclara que estos materiales deberán pasar por una trituradora para garantizar el
porcentaje de caras fracturadas.
6.4 FUENTE: CANTERA EL PORVENIR
En esta posible fuente de material se realizaron los siguientes ensayos para determinar su
uso en subbases y bases granulares:
Abrasión de agregados en la máquina de los ángeles
Equivalente de arena
Granulometría para material tipo Gravas - Arena (Triturado) de 1 ½”.
Sanidad de los agregados gruesos.
CBR Método I para Base Granular y Subbase Granular.
Los resultados de los ensayos anteriormente mencionados son presentados en la
siguiente tabla. Haciendo claridad que el ensayo de desgaste en la máquina de los
ángeles cumple la Norma INV 2007, de acuerdo con el nivel de tránsito NT3.
Tabla 30. Resultados de laboratorio. Cantera el Porvenir.
ENSAYO RESULTADO
NORMA
DE
ENSAYO
INV
NT3
SGB BG
DESGASTE EN MAQUINA DE LOS ÁNGELES (%) 45.02 E-218 < 50 < 35
EQUIVALENTE DE ARENA (%) 64 E-133 >=25 >=30
PERDIDA EN EL ENSAYO DE SOLIDEZ EN SULFATOS
(SULFATO DE SODIO) (%) 9.7 E-220 < 12 < 12
CBR METODO 1 (%) 32 E-148 >=30 >=100
Esta fuente tiene la capacidad de proveer material para Subbase Granular Tipo 1 (SBG-
1).
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
123
Granulometría:
Los valores máximos y mínimos de las especificaciones INVIAS para bases y subbases
granulares Tipo 1 y 2, son las presentadas en laTabla 19 y Tabla 20.
Tabla 31. Granulometría para la Fuente: Cantera El Porvenir. Gravas- Arenas Color Habana (Triturado)
TAMIZ W RETENIDO % RETENIDO % RETENIDO
ACUMULADO % QUE PASA
ALTERNO NORMAL
2” 50,8 152,10 1,33 1,33 100,00
1 ½ " 38,1 539,10 4,71 6,04 98,67
1” 25,4 1418,20 12,40 18,44 93,96
½” 12,7 2459,70 21,50 39,94 81,56
3/8” 9,52 929,20 8,12 48,06 60,06
No.4 4,76 1500,20 13,11 61,18 51,94
No.10 2 1352,10 11,82 72,99 38,82
No.40 0,425 1092,50 9,55 82,54 27,01
No.200 0,008 1163,10 10,17 92,71 17,46
P/200
833,80 7,29 100,00 7,29
peso inicial (g) 11440 peso final (g) -
Figura 70. Husos Granulométricos SBG-1. Triturado 11/2”
La granulometría obtenida de la muestra tomada de la Fuente Cantera El Porvenir era
para los Materiales tipo arena de 1”, arena blanca de 3/8” y triturado 1 ½”, se encuentra
parcialmente dentro del Huso Granulométrico establecido en el artículo 330 de las
Especificaciones 2007 del INVIAS para SBG, sin embargo se debe realizar en obra un
0
20
40
60
80
100
120
0,0010,010,1110
CURVA DE SUBBASE GRANULAR
%
QUE
PASA
DIAMETRO EN mm
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
124
tamizado previo para eliminar un porcentaje de material grueso (1½, 1” y ½”) debido a
que el material tiende a pegarse al límite superior de la franja, además se debe realizar
una mezcla con material más fino tipo arena gruesa y algo de fina para garantizar un
cumplimiento adecuado de la norma.
A continuación se presentan los resultados de los demás ensayos realizados:
Tabla 32. Resumen de Resultados Ensayos de Laboratorio. Cantera El Porvenir
ENSAYO RESULTADO
NORMA
DE
ENSAYO
INV
NT3
SBG BG
CBR SUMERGIDO SUBBASE GRANULAR
CBR
0.1" 27.90 19.09 13.95
E-148
>30 > 100
CBR 0.2"
39.41 29.37 19.83 >30 >100
ÍNDICE DE APLANAMIENTO (%) 20.23 E-230 25 para concretos
ÍNDICE DE ALARGAMIENTO (%) 34.40 E-230 25 para concretos
PROCTOR MODIFICADO
SUBBASE GRANULAR
DENSIDAD
MÁXIMA (g/cc)
2.235
HUMEDAD
ÓPTIMA
(%)
7.0
Una vez comparados los resultados obtenidos con los requisitos para los agregados de
subbase granular (Tabla 300.1 artículo 300-07 norma INVIAS), se encuentra que La
cantera El Porvenir produce agregados que cumplen con lo estipulado en la
especificación ya mencionada, a pesar que presenta algunas falencias en la distribución
granulométrica lo cual puede ser corregido una vez se determine el uso definitivo de esta
fuente por parte del Contratista o Proveedor de materiales y a través del proceso de
explotación y producción de materiales que se defina
Por último se recomienda que para el uso del material de la cantera para concretos
hidráulicos se realicen todos los ensayos establecidos en el artículo 630-07 Tablas 630.1,
630.2 y 630.3 y 630.4 de las Especificaciones Generales de Construcción del INVIAS y
así determinar su mejor uso para las estructuras en concreto a construir.
6.5 FUENTE: CANTERA CUBUGÓN
En el siguiente listado se relacionan los resultados de los ensayos ejecutados en esta
Cantera:
CBR Método I para Subbase Granular.
Granulometría para material Subbase Granular.
Sanidad de agregados gruesos y finos – solidez
Esta fuente tiene la capacidad de proveer material para; Subbase granular Tipo1 (SBG-
1).
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
125
Granulometría:
Los valores máximos y mínimos de las especificaciones INVIAS subbase granular
Tipo1, es la presentada en laTabla 19 y Tabla 20.
Tabla 33. Granulometría para la Fuente: Cantera Cubugón. Gravas tamaño máximo2”.
TAMIZ PESO
RETENIDO (gr) % RETENIDO % PASA
Abertura No.
76.0 mm 3" 0,00 0,00 100
64.0 mm 2 1/2" 0,00 0,00 100,00
50.8 mm 2" 462,70 4,79 100,00
37.5 mm 1 1/2" 729,60 7,56 95,21
25.0 mm 1” 496,30 5,14 87,65
12.5 mm 1/2" 968,00 10,03 82,51
9.5 mm 3/8” 2819,50 29,20 72,48
4.75 mm No.4 3370,50 34,91 43,28
2.00 mm No.10 584,30 6,05 8,37
425 m No.40 224,10 2,32 2,32
75 m No.200 0,00 0,00 100
0.00 Fondo 0,00 0,00 100,00
Peso Inicial (g) 9906 Peso Final (g) 9655
Figura 71. Husos Granulométricos BG-1. Gravas tamaño máximo 1”
0
20
40
60
80
100
120
0,0010,010,1110
CURVA DE SUBBASE GRANULAR
%
QUE
PASA
DIAMETRO EN mm
%
QUE
PASA
DIAMETRO EN mm
%
QUE
PASA
DIAMETRO EN mm
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
126
La granulometría obtenida de la muestra tomada de la Fuente Cantera Cubugón para los
Materiales tipo Gravas tamaño máximo1” presenta un buen comportamiento para uso de
base granular tipo 1.
No obstante se hace claridad que este informe de diseño presenta la alternativa de
pavimento con losa de concreto la cual se apoya sobre material granular del tipo
Subbase.
En esta posible fuente de material se realizaron los siguientes ensayos: Abrasión de
agregados en la máquina de los ángeles. Los resultados de los ensayos anteriormente
mencionados son presentados en la siguiente tabla. Haciendo claridad que el ensayo de
desgaste en la máquina de los ángeles cumple la Norma INV 2007, de acuerdo con el
nivel de tránsito NT3.
Tabla 34. Resultados de laboratorio. Cubugón
ENSAYO RESULTADO
NORMA
DE
ENSAYO
INV
NT3
SGB BG
DESGASTE EN MAQUINA DE LOS ÁNGELES (%) 22.46 E-218 < 50 < 35
Se debe complementaral momento de la ejecución de los trabajos de obra, el reporte de
los ensayos de caracterización de los materiales para que cumplan con las
especificaciones del INV y de este modo se pueda definir de manera permanente la
viabilidad de uso de estos materiales, así mismo definir mediante el proceso de
explotación y producción el tipo de capa para la cual el material es adecuado, esta labor
estará a cargo del Contratista de obra o del proveedor de materiales que se defina. Por
último se aclara que estos materiales deberán pasar por una trituradora para garantizar el
porcentaje de caras fracturadas, además de su posible uso como insumo para las mezclas
de concreto, realizando los ensayos necesarios que cumplan con los requerimientos
según la norma INVIAS.
6.6 FUENTE: CANTERA CUBARÍA
En el siguiente listado se relacionan los resultados de los ensayos ejecutados en esta
Cantera:
CBR Método I para Subbase Granular.
Granulometría para material Subbase Granular.
Sanidad de agregados gruesos y finos – solidez
Esta fuente tiene la capacidad de proveer material para; Subbase granular Tipo1 (SBG-
1).
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
127
Granulometría:
Los valores máximos y mínimos de las especificaciones INVIAS subbase granular
Tipo1, es la presentada en laTabla 19 y Tabla 20.
Tabla 35. Granulometría para la Fuente: Cantera Cubaría. Gravas tamaño máximo2”.
TAMIZ PESO
RETENIDO (gr) % RETENIDO % PASA
Abertura No.
76.0 mm 3" 0.00 0.00 0.00
64.0 mm 2 1/2" 0.00 0.00 0.00
50.8 mm 2" 276,90 2,28 100
37.5 mm 1 1/2" 155,90 1,28 97,72
25.0 mm 1” 1207,30 9,94 96,44
12.5 mm 1/2" 1870,20 15,39 86,50
9.5 mm 3/8” 898,20 7,39 71,11
4.75 mm No.4 1089,20 8,97 63,71
2.00 mm No.10 926,70 7,63 54,75
425 m No.40 3228,00 26,57 47,12
75 m No.200 2120,00 17,45 20,55
0.00 Fondo 376,60 3,10 3,10
Peso Inicial (g) 12290 Peso Final (g) 12149
Figura 72. Husos Granulométricos BG-1. Gravas tamaño máximo2”
0
20
40
60
80
100
120
0,0010,010,1110
CURVA DE SUBBASE GRANULAR
%
QUE
PASA
DIAMETRO EN mm
%
QUE
PASA
DIAMETRO EN mm
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
128
La granulometría obtenida de la muestra tomada de la Fuente Cantera Cubaría para los
Materiales tipo Gravas tamaño máximo2” presenta un buen comportamiento para uso de
base granular tipo 1.
No obstante se hace claridad que este informe de diseño presenta la alternativa de
pavimento con losa de concreto la cual se apoya sobre material granular del tipo
Subbase.
Por último se recomienda que durante los trabajos de obra se lleve a cabo la ejecución de
la totalidad de los ensayos de caracterización y especificación indicados en el
documento del INV y de este modo se pueda definir de manera permanente la viabilidad
de uso de estos materiales. Se aclara que estos materiales deberán pasar por una
trituradora para garantizar el porcentaje de caras fracturadas, además de su posible uso
como insumo para las mezclas de concreto, realizando los ensayos necesarios que
cumplan con los requerimientos según la norma INVIAS.
6.7 FUENTE: CANTERA CUBARÁ
En el siguiente listado se relacionan los resultados de los ensayos ejecutados en esta
Cantera:
CBR Método I para Subbase Granular.
Granulometría para material Subbase Granular.
Sanidad de agregados gruesos y finos – solidez
Esta fuente tiene la capacidad de proveer material para; Subbase granular Tipo 1 (SBG-
1).
Granulometría:
Los valores máximos y mínimos de las especificaciones INVIAS subbase granular
Tipo1, es la presentada en laTabla 19 y Tabla 20.
Tabla 36. Granulometría para la Fuente: Cantera Cubará. Gravas tamaño máximo2”.
TAMIZ PESO
RETENIDO (gr) % RETENIDO % PASA
Abertura No.
76.0 mm 3" 0.00 0.00 0.00
64.0 mm 2 1/2" 0.00 0.00 0.00
50.8 mm 2" 374,30 2,58 100
37.5 mm 1 1/2" 413,90 2,85 97,42
25.0 mm 1” 509,40 3,51 94,57
12.5 mm 1/2" 1388,60 9,57 91,06
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
129
TAMIZ PESO
RETENIDO (gr) % RETENIDO % PASA
9.5 mm 3/8” 568,10 3,91 81,49
4.75 mm No.4 1077,40 7,42 77,58
2.00 mm No.10 1505,60 10,37 70,16
425 m No.40 2830,50 19,50 59,78
75 m No.200 3351,00 23,09 40,28
0.00 Fondo 2496,20 17,20 17,20
Peso Inicial (g) 15474 Peso Final (g) 14515
Figura 73. Husos Granulométricos BG-1. Gravas tamaño máximo2”
La granulometría obtenida de la muestra tomada de la Fuente Rio cubara, para los
Materiales tipo Gravas tamaño máximo2” presenta un buen comportamiento
granulométrico para uso de base granular tipo 1.
En esta posible fuente de material se realizaron los siguientes ensayos: Abrasión de
agregados en la máquina de los ángeles. Los resultados de los ensayos anteriormente
mencionados son presentados en la siguiente tabla. Haciendo claridad que el ensayo de
desgaste en la máquina de los ángeles cumple la Norma INV 2007, de acuerdo con el
nivel de tránsito NT3.Se debe complementar, al momento de la ejecución de los trabajos
de obra, el reporte de los ensayos de caracterización de los materiales, así mismo definir
mediante el proceso de explotación y producción el tipo de capa para la cual el material
es adecuado, esta labor estará a cargo del Contratista de obra o del proveedor de
materiales que se defina
Tabla 37. Resultados de laboratorio. Cubará
ENSAYO RESULTADO
NORMA
DE
ENSAYO
INV
NT3
SGB BG
DESGASTE EN MAQUINA DE LOS ÁNGELES (%) 20.36 E-218 < 50 < 35
0
20
40
60
80
100
120
0,0010,010,1110
CURVA DE SUBBASE GRANULAR
%
QUE
PASA
DIAMETRO EN mm
%
QUE
PASA
DIAMETRO EN mm
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
130
Por último se recomienda que durante los trabajos de obra se lleve a cabo la ejecución de
la totalidad de los ensayos de caracterización y especificación indicados en el
documento del INV y de este modo se pueda definir de manera permanente la viabilidad
de uso de estos materiales. Se aclara que estos materiales deberán pasar por una
trituradora para garantizar el porcentaje de caras fracturadas, además de su posible uso
como insumo para las mezclas de concreto, realizando los ensayos necesarios que
cumplan con los requerimientos según la norma INVIAS.
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
131
7 ESTUDIO DE TRÁNSITO
Como parte del alcance de los trabajos a realizar por el Consorcio DIS-CEI se encuentra
el informe de Estudios de Tráfico, a continuación se presentan los valores extraídos de
éste y que se consideran de relevancia para la definición del diseño de la estructura de
Pavimento para el sector en estudio; es importante hacer claridad que esta labor se ha
realizado y los datos son suministrados por el Especialista en el Área.
Tabla 38: TPD por Tipo de Vehículo Sentido de Mayor Demanda
ESTACION CUBARA LA LEJIA
TIPO VEHICULO TPD 2010 TASA TPD 2013 TPDS 2010 TASA TPD2013
AUTOS 134 4.5 153 75 4.5 86
BUSES 26 4.5 30 23 4.5 26
C2P 23 4.5 26 31 4.5 35
C2G 33 4.5 38 33 4.5 38
C3 5 4.5 6 5 4.5 6
C4 - 4.5 - 1 4.5 1
C5 1 4.5 1 3 4.5 3
C5> - 4.5 - 2 4.5 2
TOTALES: 222 4.5 253 173 4.5 197
Fuente: Elaboración IAM Ltda. - Ingeniería de Transporte - 2010
Con base en los análisis de Origen y Destino y de Tránsito Atraído y Generado los
cuales se detallan de mejor manera en el informe correspondiente se obtienen los valores
de TPD que se indican en las tablas a continuación.
Tabla 39: ESTACIÓN DE CUBARÁ - TPD por Tipo de Vehículo - Año 2013.
Sentido de Mayor Demanda
TIPO VEHICULO TPD 2013 TRANSITO
ATRAIDO
TRANSITO
FACTOR ECONOMICO
AJUSTE
TPD A MES
PROMEDIO
TPD
CON
PROYECTO
AUTOS 153 46 54 1,15 290
BUSES 30 9 10 1,15 56
C2P 26 8 9 1,15 50
C2G 38 11 13 1,15 71
C3 6 2 2 1,15 11
C4 0 0 0 1,15 0
C5 1 0 0 1,15 2
C5> 0 0 0 1,15 0
TOTALES: 253 76 78 1,15 481
Fuente: Elaboración IAM Ltda. - Ingeniería de Transporte - 2010
CONSORCIO DIS – CEI
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132
Tabla 40: ESTACIÓN DE LA LEJÍA - TPDA por Tipo de Vehículo - Año 2013.
Sentido de Mayor Demanda
TIPO DE VEHICULO TPDS 2013
TRANSITO
ATRAIDO
TRANSITO
F. ECONOMICO
AJUSTE
TPDA
TPDA
CON PROYECTO
AUTOS 86 26 30 1,15 162
BUSES 26 8 9 1,15 50
C2P 35 11 12 1,15 67
C2G 38 11 13 1,15 71
C3 6 2 2 1,15 11
C4 1 0 0 1,15 2
C5 3 1 1 1,15 6
C5> 2 1 1 1,15 4
TOTALES: 197 59 69 1,15 375
Fuente: Elaboración IAM Ltda. - Ingeniería de Transporte - 2010
Con base en las tablas presentadas anteriormente se procede a llevar a cabo el análisis de
los valores correspondientes y se obtienen los valores de repeticiones acumuladas por
tipo de vehículo para el periodo de diseño, éstos se indican a continuación.
Tabla 41: Tránsito Promedio Diario Año 2033 y Acumulado entre Años 2013 y 2033. - Escenario 1
ESTACION CUBARA LA LEJIA
TIPO VEHICULO TPD 2033 TRANSITO
ACUMULADO TPD 2033
TRANSITO
ACUMULADO
AUTOS 931 4.235.545 521 2.370.641
BUSES 181 821.822 160 726.997
C2P 160 726.997 215 979.865
C2G 229 1.043.082 229 1.043.082
C3 35 158.043 35 158.043
C4 - - 7 31.609
C5 7 31.457 21 94.372
C5> - - 14 63.217
TOTALES: 1.542 7.016.946 1.201 5.467.825
Fuente: Elaboración IAM Ltda. - Ingeniería de Transporte - 2010
Tabla 42: Tránsito Promedio Diario año 2033 y Acumulado entre Años 2013 y 2033. - Escenario 2
ESTACION CUBARA LA LEJIA
TIPO VEHICULO TPD 2033 TRANSITO
ACUMULADO TPD 2033
TRANSITO
ACUMULADO
AUTOS 724 3.665.975 405 2.051.852
BUSES 140 711.309 124 629.235
C2P 120 614.117 162 827.723
C2G 172 881.125 172 881.125
C3 27 136.790 27 136.790
C4 - - 5 26.701
C5 5 25.146 14 75.439
C5> - - 11 54.716
TOTALES: 1.188 6.034.462 921 4.683.580
Fuente: Elaboración IAM Ltda. - Ingeniería de Transporte - 2010
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133
En las tablas anteriores se presenta el valor del TPD para el año 2033 y el Tránsito
Acumulado para las Estaciones de Cubará y de la Lejía considerando dos escenarios, de
acuerdo con el informe de tránsito estos escenarios corresponden a las siguientes
hipótesis de diseño.
1. El primero bajo las previsiones Económicas Teóricas del PIB estimadas por el
DNP/ Banco de la República.
2. El segundo considerando protecciones de crecimiento de Tráfico fundamentadas
en los crecimientos históricos del sector transporte.
Para efectos prácticos y como un margen de seguridad se tomará el escenario cuyo valor
de solicitación por tránsito sea mayor, esto para el análisis de espesores de la estructura
de pavimento a diseñar.
Con base en la información anterior se define el número de repeticiones por tipo de eje y
carga en la tabla a continuación se indican los resultados obtenidos para un periodo de
diseño de 20 años, así mismo y en aras de presentar una alternativa de diseño adicional
se calcula el valor del Tránsito expresado en Número de Ejes Simples Equivalentes esto
con la finalidad de obtener espesores por medio de la metodología de AASHTO, siendo
importante mencionar que este valor se determina en el informe de Tránsito
directamente. Los valores que se presentan están soportados sobre la hipótesis del
Escenario No 1.
Tabla 43: Número de Repeticiones de Carga por tipo de Eje, Escenario 1 – Diseño de Pavimentos
por medio del Método de la PCA.
Carga Eje simple Eje Tandem Eje Tridem
5 726,997
6 2,054,404
11 2,591,901
22
220,957
24
-
Carga Eje simple Eje Tandem EjeTridem
5 979,865
6 2,085,711
11 2,749,944
22
346,787
24
63,217
Número de Repeticiones Estación de Cubará. Número de Repeticiones Estación de Lejía.
A continuación se presenta la valoración del Número de Ejes Simples Equivalentes de
acuerdo con lo mencionado en el informe de Tránsito, nuevamente se hace énfasis que la
consideración de Escenario adoptada para el Informe de Diseño de la Estructura de
Pavimento corresponde al Número Uno (1).
Tabla 44: Número de Ejes Simples Equivalentes de 8.2 Toneladas Método de AASHTO.
ESTACION CUBARA LA LEJIA
TIPO VEHICULO TRANSITO
ACUMULADO
FACTOR
DAÑO
EJES
EQUIV. (N)
TRANSITO
ACUMULADO
FACTOR
DAÑO
EJES
EQUIV. (N)
AUTOS 4.235.545 0 - 2.370.641 0 -
BUSES 821.822 1 821.822 726.997 1 726.997
C2P 726.997 1,14 828.776 979.865 1,14 1.117.046
C2G 1.043.082 3,44 3.588.202 1.043.082 3,44 3.588.202
CONSORCIO DIS – CEI
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134
Tabla 44: Número de Ejes Simples Equivalentes de 8.2 Toneladas Método de AASHTO.
ESTACION CUBARA LA LEJIA
TIPO VEHICULO TRANSITO
ACUMULADO
FACTOR
DAÑO
EJES
EQUIV. (N)
TRANSITO
ACUMULADO
FACTOR
DAÑO
EJES
EQUIV. (N)
C3 158.043 3,44 543.667 158.043 3,44 543.667
C4 - 3,75 - 31.609 3,75 118.532
C5 31.457 3,48 109.471 94.372 3,48 328.414
C5> - 4,4 - 63.217 4,4 283.213
TOTALES 7.016.946 21 5.891.939 5.467.825 21 6.706.071
Fuente: Elaboración IAM Ltda. - Ingeniería de Transporte - 2010
Se aclara que para el desarrollo de las alternativas de diseño, se tomará para el tramo
comprendido entre el PR5+000 al PR58+500 los valores obtenidos en la estación La
Lejía y para el PR72+000 al PR139+000 los valores de la estación de Cubará.
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135
8 DISEÑO DELA ESTRUCTURA DE PAVIMENTO
8.1 MÉTODO DE LA PORTLAND CEMENT ASSOCIATION – 1984
Para aplicar el método de diseño de pavimentos rígidos de la PCA se debe realizar el
siguiente proceso:
Elegir el tipo de concreto, éste hace referencia a la resistencia a la flexión del
concreto a 28 días (módulo de rotura, MR), para el caso se considera tener en cuenta
un tipo de resistencia, un concreto de Módulo de rotura 4.0 MPa, de acuerdo con lo
definido por el Instituto Nacional de Vías y FONADE para este tipo de proyectos.
El período de diseño, contrario a los pavimento flexibles, las estructuras en concreto
rígido aceptan periodos de diseño de 20 años y mayores, para el caso se determinó
utilizar un periodo de diseño de 20 años.
La clase de material de soporte, Módulo de Reacción Combinado o del conjunto de
subrasante - subbase (K), este análisis se presenta más adelante.
La forma de interacción de las juntas y la condición de berma, para el caso se
determina un análisis de juntas con barras de transferencia y sin la condición del
efecto berma.
Factor de seguridad de carga (FSC), distribución de carga por eje y número esperado
de repeticiones de las diversas cargas por eje en el carril de diseño y durante el
período de diseño, dada la condición de la vía se define un valor de 1.1 para este
factor de seguridad.
En la aplicación de este método de diseño se llevan a cabo los siguientes tipos de
análisis:
Análisis de fatiga.
Análisis de erosión para controlar la deflexión en los bordes de la losa.
Conveniencia del uso de pasadores y comportamiento del diseño frente al Efecto
Berma.
Tránsito
Para los pavimentos rígidos se recomienda siempre considerar un periodo no menor de
20 años, como ya se mencionó previamente, por lo que se determina utilizar este lapso
de tiempo como mínimo para la definición del volumen de vehículos que circularan a lo
largo del corredor, a continuación se presentan los valores obtenidos, esto con base en la
información suministrada por el Especialista en el Área. Cabe mencionar que para el
método de la PCA la solicitación asociada al tránsito se expresa en función del tipo de
eje y la carga máxima definida para el mismo de acuerdo con la resolución 004100 del
Ministerio de Transporte, para el sector de diseño, PR5 al PR58.5y del PR72 al PR139
se tomarán los valores que corresponden al Escenario 1 en el sector de la Lejía y Cubará
respectivamente, a continuación se presentan los valores obtenidos.
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136
Tabla 45. Espectro de Carga – PCA 1984. La Lejía. PR5+000 al PR58+500
Carga Eje simple Eje Tandem Eje Tridem
5 979,865
6 2,085,711
11 2,749,944
22 346,787
24 63,217
Tabla 46. Espectro de Carga – PCA 1984. Cubará. PR72+000al PR139+000
Carga Eje simple Eje Tandem Eje Tridem
5 726,997
6 2,054,404
11 2,591,901
22 220,957
24 -
Posterior a lo indicado se determina el valor del Módulo de Reacción de la Subrasante,
éste se obtiene a partir de laFigura 74, con base en ésta, y en el valor del CBR se
determina el Módulo de Reacción de la Subrasante, el resultado que corresponde al
tramo en análisis es presentado en laTabla 47.
. Figura 74. Correlación Aproximada entre la clasificación de suelos, el valor de CBR y el valor de
Módulo de Reacción de la Subrasante.
Fuente: Figura 2 – Approximate interrelationship of soil classification and bearing values Page 7, Thickness Design
for Concrete Highway and Street Pavements
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
137
Tabla 47. Valor del Módulo de Reacción de la Subrasante
Tramo CBR (%) K (MPa/m)
PR5+000 al PR19+500 7.4 48.2
PR20+000 al PR30+500 15.0 64.3
PR31+000 al PR58+500 5.1 39.7
PR72+000 al PR87+000 4.4 36.3
PR87+500 al PR132+500 7.9 49.7
PR133+000 al PR139+000 16.2 66.0
Una vez establecido el valor del módulo de reacción de subrasante se realiza el análisis
correspondiente para determinar el valor del Módulo de Reacción Combinado de toda la
Estructura sobre la cual se apoyará la losa de pavimento, para tal efecto se considera la
colocación de una capa de subbase de 150 mm (0.150 m). En ese contexto, se presenta el
cálculo y los resultados obtenidos para el valor del módulo de reacción combinado.
Tabla 48. Efecto de la subbase granular sobre los valores de K
Valor de K para Sub-
rasante
Valor de K para subbase combinada
100 mm 150 mm 225 mm 300 mm
MPa/m Lb/Pulg³ MPa/m Lb/Pulg³ MPa/m Lb/Pulg³ MPa/m Lb/Pulg³ MPa/m Lb/Pulg³
20 73 23 85 26 69 32 117 38 140
40 147 45 165 49 180 57 210 66 245
60 220 64 235 66 245 76 280 90 330
80 295 87 320 90 330 100 370 117 430
Fuente: Tabla 1 – Effect of Untreated Subbase on k Values Thickness Design for Concrete Highway and
Street Pavements PCA.
Realizando el cálculo debido, con soporte de la tabla anterior y con el valor determinado
de Módulo de reacción de la subrasante, se determina el valor de Módulo de Reacción
Combinado de la Estructura (K). Los valores obtenidos para cada una de las condiciones
de soporte se presentan en la tabla siguiente; es importante mencionar que para la
alternativa 3 se ha definido el apoyo de la losa sobre una capa de mezcla asfáltica de
protección de 0.05 m de espesor, adicionales a los 0.15 m de material granular, esta capa
permite un aumento del valor del Módulo de Reacción Combinado entre 20 MPa/m y 40
MPa/m, para el caso se considerará un valor de 30 MPa/m adicionales, a continuación se
indican los valores obtenidos para estas tres alternativas en estudio.
Tabla 49. Valor del Módulo de Reacción Combinado. PR5+000 al PR19+500.
Alternativa CBR (%) K (MPa/m)
1 y 2 7.6 56
3 7.6 86
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
138
Tabla 50. Valor del Módulo de Reacción Combinado. PR20+000 al PR30+500.
Alternativa CBR (%) K (MPa/m)
1 y 2 15.0 73
3 15.0 103
Tabla 51. Valor del Módulo de Reacción Combinado. PR31+000 al PR58+500.
Alternativa CBR (%) K (MPa/m)
1 y 2 5.1 47
3 5.1 77
Tabla 52. Valor del Módulo de Reacción Combinado. PR72+000 al PR87+000.
Alternativa CBR (%) K (MPa/m)
1 y 2 4.4 43
3 4.4 73
Tabla 53. Valor del Módulo de Reacción Combinado. PR87+500 al PR132+500.
Alternativa CBR (%) K (MPa/m)
1 y 2 7.9 57
3 7.9 87
Tabla 54. Valor del Módulo de Reacción Combinado. PR133+000 al PR139+000
Alternativa CBR (%) K (MPa/m)
1 y 2 16.2 75
3 16.2 105
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
139
El resultado de cálculo de los espesores de losa para el sector en estudio entre el
PR5+000 al PR19+500 del Corredor Carretera de la Soberanía se presenta en la tabla a
continuación, es importante aclarar que el cálculo realizado se llevó a cabo teniendo en
cuenta un módulo de elasticidad del concreto de 20000 MPa.
Tabla 55. Espesor de Diseño – Losas de Concreto – Carretera de la Soberanía. PR5 al PR19.5.
Alternativa 1 2* 3
Módulo de Rotura (MPa) 4.0 4.0 4.0
Módulo de Elasticidad del Concreto (MPa) 20000 20000 20000 20000 20000 20000
Factor de Seguridad de Carga 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1
Uso de Barras de Transferencia SI SI SI SI SI SI
Consideración del Efecto Berma NO SI NO SI NO SI
CBR de la Subrasante (%) 7.6 7.6 7.6 7.6 7.6 7.6
Módulo de Reacción Combinado (MPa/m) 56 56 56 56 86 86
Consumo por Erosión (%) 71 73 71* 73* 91 96
Consumo Por Fatiga (%) 6 0 *6 0* 0 0
Espesor de la Losa (cm) 24 21 18 16 23 20
MDC-2 (cm) – Protección Bombeo --- --- --- --- 5 5
Espesor Concreto Pobre MR 2.0 (cm) --- --- 10 10 --- ---
Espesor de la Subbase Granular SBG-1 (cm) 15 15 15 15 15 15
*Es importante resaltar que para el cálculo de la Alternativa No 2 se requiere previamente de la definición
del espesor de diseño mediante el método de la PCA y posteriormente la utilización del procedimiento
determinado por esta Asociación para la determinación de los espesores de la losa de concreto pobre a
partir de las cartas de diseño establecidas, por tanto los valores de Consumo por Erosión y Fatiga
corresponden a los obtenidos al calcular el espesor de losa de concreto total, previo a la definición del
espesor por medio de la carta de diseño, para el caso aplica las mismas condiciones y premisas de diseño
de la alternativa No 1.
A continuación se presenta la memoria del cálculo del espesor de cada una de las
alternativas presentadas.
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
140
ALTERNATIVA 1– MR-40 – LOSA APOYADA SOBRE MATERIALES
GRANULARES. SIN CONSIDERAR EL EFECTO BERMA.PR5+000 AL
PR19+500
PAVEMENT DESIGN METHOD PCA
GENERAL INFORMATION
INPUT DATA
Base thickness
15 5.9 in
Pc (SA)
Trial thickness
24 9.45 in Dowled joints
YES OTHER
Subbase-subgrade
reaction 56 206 pci
Concrete shoulders
(NS/WS) NS 4.99
Modulus of rupture
40 571 psi Design period
(years) OTHER
Load safety factor
1.1
thickness of
base OTHER
RESULTADO:
FATIGUE
SATISFACED YES 5.84%
EROSION
SATISFACED YES 70.82%
Ec (Method datum) 40000
00
Ec (Current design
datum)
28571
43
COMPUTED DATA
relative stifness radio of slab-subgrade system 31.59
F2 COMPUTED 0.972
F3 0.894
f 6 1
F4 0.953
f 7 0.896
SINGLE AXLE
SA
8 Equivalent
stress 179.02
EROSION
9 Stress ratio Factor 0.313
Pc 4.98851
106
10 Erosion
Factor 2.68
C1 0.9951
FATIGUE
Deq
uiv
0.02418
039
SAL 18
f5 1
Me 3161.45
P
14.4624
356
f1
1.0174107
55 C2 0.06
Axle
load
kips
Multiplied
for LSF F1
EQUIVAL
ENT
STRESS
Expected
repetition
Fatigue analysis Erosion Analysis
Allowabl
e
Repetitio
Fatigue
Percent f5
Deq
uiv P
Allowabl
e
Repetitio
Dama
ge
Perce
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
141
ns ns nt
1 2 3 4 5 6 7
10.98 12.07 0.699 122.983
979,865
UNLIMI
TED
0.6
71
0.014
5 5.2228
UNLIMI
TED
13.17 14.49 0.830 145.974 2,085,711
UNLIMITED
0.805
0.0174
7.5209 UNLIMITED
24.15 26.56 1.467 258.061
2,749,944
47,125,03
6 5.84%
1.4
76
0.032
0 25.2786 5,246,698
52.41
%
TANDEM AXLE
TA
8 Equivalent
stress 155.18
Pc (TA) 5.825
9 Stress ratio Factor 0.272
OTHER
10 Erosion
Factor 2.81
FATIGUE
5.825396
307
TAL 36
OTHER
Me 2740.43
OTHER
f1
1.0174107
55
48.29 53.12 1.467 223.694
346,787
UNLIMI
TED
1.4
76
0.037
3 34.4716 1,963,159
17.66
%
TRIDEM AXLE
TRI
NR 7.27
Repetici
ones 63217
52.68 57.95 1.087 165.825
8,696
UNLIMI
TED
1.6
10
0.040
7 41.0240 1,166,977 0.75%
Total 5.84%
Total
70.82
%
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
142
ALTERNATIVA 1– MR-40 – LOSA APOYADA SOBRE MATERIALES
GRANULARES. CONSIDERANDO EL EFECTO BERMA. PR5 AL PR19.5
PAVEMENT DESIGN METHOD PCA
GENERAL INFORMATION
INPUT DATA
Base thickness
15 5.9 in
Pc (SA)
Trial thickness
21 8.27 in Dowled joints
YES OTHER
Subbase-subgrade
reaction 56 206 pci
Concrete shoulders
(NS/WS) WS OTHER
Modulus of rupture
40 571 psi Design period
(years) OTHER
Load safety factor
1.1
thickness of base
3.036769
178
RESULTADO:
FATIGUE
SATISFACED YES 0.00%
EROSION
SATISFACED YES 73.01%
Ec (Method datum) 40000
00
Ec (Current design
datum)
28571
43
COMPUTED DATA
relative stifness radio of slab-subgrade system 28.58
F2 COMPUTED 1.000
F3 0.894
f 6 1
F4 0.953
f 7 1
SINGLE AXLE
SA
8 Equivalent
stress 174.45
EROSION
9 Stress ratio Factor 0.305
Pc 3.03676
918
10 Erosion
Factor 2.31
C1 0.9951
FATIGUE
Deq
uiv
0.01471
988
SAL 18
f5 1
Me 2293.76
P
6.12512
661
f1
1.0174107
55 C2 0.94
Axle
load
kips
Multiplied
for LSF F1
EQUIVAL
ENT
STRESS
Expected
repetition
Fatigue analysis Erosion Analysis
Allowabl
e
Repetitio
ns
Fatigue
Percent f5
Deq
uiv P
Allowabl
e
Repetitio
ns
Dama
ge
Perce
nt
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
143
1 2 3 4 5 6 7
10.98 12.07 0.699 119.842 979,865
UNLIMITED
0.671
0.0099
2.7553 UNLIMITED
13.17 14.49 0.830 142.246
2,085,711
UNLIMI
TED
0.8
05
0.01
18 3.9676
UNLIMI
TED
24.15 26.56 1.467 251.471
2,749,944
UNLIMI
TED
1.4
76
0.02
17 13.3355 4,795,681
57.34
%
TANDEM AXLE
TA
8 Equivalent
stress 147.18
Pc (TA) 3.253
9 Stress ratio Factor 0.258
OTHER
10 Erosion
Factor 2.37
FATIGUE
OTHER
TAL 36
OTHER
Me 1935.20
3.252624
791
f1
1.0174107
55
48.29 53.12 1.467 212.161
346,787
UNLIMI
TED
1.4
76
0.02
33 15.2987 2,341,475
14.81
%
TRIDEM AXLE
TRI
NR 6.68
Repetici
ones 63217
52.68 57.95 1.087 157.275
9,465
UNLIMI
TED
1.6
10
0.02
54 18.2067 1,099,836
0.86
%
Total 0.00%
Total
73.01
%
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
144
ALTERNATIVA 2– MR-40– LOSA APOYADA SOBRE CONCRETO POBRE.
PR5 AL PR19.5
Como se mencionó en líneas anteriores, se reitera que la alternativa de Losa de Concreto
apoyada sobre una Capa de Concreto Pobre, se soporta en las mismas premisas de
diseño definidas por el método de la PCA, e incluso éste mismo ha definido la carta de
diseño (Figura 75), y mediante ésta se determina la resistencia del concreto pobre y el
espesor que permite definir la estructura de diseño, a continuación se indica la carta de
diseño utilizada.
Figura 75: Gráfico de diseño para pavimento compuesto de concreto pobre.
Con base en la figura anterior se determina que para una resistencia del concreto pobre
de 2.0 MPa y un espesor de 100 mm la estructura de diseño que se recomienda para el
corredor vial, siendo importante mencionar que ésta cubre los requerimientos y premisas
sugeridas por el Ministerio de Transporte y el INVIAS
Tabla 56. Espesor de Diseño – Losas de Concreto apoyadas sobre base de concreto pobre –
Carretera de la Soberanía.PR5 al PR30
Alternativa 2
Módulo de Rotura Losa (MPa) 4.0 4.0
Uso de Barras de Transferencia SI SI
Consideración del Efecto Berma SI NO
CBR de la Subrasante (%) 7.6 7.6
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
145
Alternativa 2
Espesor de la Losa (cm) 16 18
Espesor Concreto Pobre MR 2.0 (cm) 10 10
Espesor de la Subbase Granular SBG-1 (cm) 15 15
Nota Importante: Los términos de los Estudios manifiestan que el espesor mínimo de losa por
construir a lo largo del corredor en estudio no deberá ser inferior de 0.18 m (18 cm) por lo cual
se recomienda por parte de esta Consultoría no permitir que los espesores indicados en la tabla
anterior, para la losa de Concreto MR 40, sean inferiores a la medida mencionada, si bien es
cierto que los valores calculados permiten obtener un valor de espesor igual a 0.16 m (16 cm), en
cumplimiento a lo solicitado por los términos del contrato se recomienda que este valor no sea
menor de 0.18 m.
ALTERNATIVA 3 – MR-40 – LOSA APOYADA SOBRE MATERIAL
ASFÁLTICO MDC. SIN CONSIDERAR EL EFECTO BERMA.PR5 AL PR19.5
PAVEMENT DESIGN METHOD PCA
GENERAL INFORMATION
INPUT DATA
Base thickness
15 5.9 in
Pc (SA)
Trial thickness
23 9.06 in Dowled joints
YES OTHER
Subbase-subgrade
reaction 86 317 pci
Concrete shoulders
(NS/WS) NS 6.01
Modulus of rupture
40 571 psi Design period
(years) OTHER
Load safety factor
1.1
thickness of
base OTHER
RESULTADO:
FATIGUE
SATISFACED YES 0.00%
EROSION
SATISFACED YES 91.02%
Ec (Method datum) 40000
00
Ec (Current design
datum)
28571
43
COMPUTED DATA
relative stifness radio of slab-subgrade system 27.49
F2 COMPUTED 0.970
F3 0.894
f 6 1
F4 0.953
f 7 0.896
SINGLE AXLE
SA
8 Equivalent
stress 175.90
EROSION
9 Stress ratio Factor 0.308
Pc 6.00686
944
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
146
10 Erosion
Factor 2.72
C1 0.9885
FATIGUE
Deq
uiv
0.01895
964
SAL 18
f5 1
Me 2859.14
P
15.9982
596
f1
1.0174107
55 C2 0.06
Axle
load
kips
Multiplied
for LSF F1
EQUIVAL
ENT
STRESS
Expected
repetition
Fatigue analysis Erosion Analysis
Allowabl
e
Repetitio
ns
Fatigue
Percent f5 Deq
uiv P
Allowabl
e
Repetitio
ns
Dama
ge
Perce
nt
1 2 3 4 5 6 7
10.98 12.07 0.699 120.835
979,865
UNLIMI
TED
0.67
1
0.011
4 5.7775
UNLIMI
TED
13.17 14.49 0.830 143.425 2,085,711
UNLIMITED
0.80
5 0.013
7 8.3196
UNLIMITED
24.15 26.56 1.467 253.554
2,749,944
UNLIMI
TED
1.47
6
0.025
1 27.9630 3,853,354
71.36
%
TANDEM AXLE
TA
8 Equivalent
stress 146.81
Pc (TA) 6.760
9 Stress ratio Factor 0.257
OTHER
10 Erosion
Factor 2.82
FATIGUE
6.760487
287
TAL 36
OTHER
Me 2386.37
OTHER
f1
1.0174107
55
48.29 53.12 1.467 211.628
346,787
UNLIMI
TED
1.47
6
0.028
2 35.4196 1,845,146
18.79
%
TRIDEM AXLE
TRI
NR 6.68
Repetici
ones 63217
52.68 57.95 1.087 156.880 9,465
UNLIMITED
1.61
0 0.030
8 42.1522 1,098,901 0.86%
Total 0.00%
Total
91.02
%
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
147
ALTERNATIVA 3 – MR-40 – LOSA APOYADA SOBRE MATERIAL
ASFÁLTICO MDC. CONSIDERANDO EL EFECTO BERMA. PR5 AL PR19.5
PAVEMENT DESIGN METHOD PCA
GENERAL INFORMATION
INPUT DATA
Base thickness
15 5.9 in
Pc (SA)
Trial thickness
20 7.87 in Dowled joints
YES OTHER
Subbase-subgrade
reaction 86 317 pci
Concrete shoulders
(NS/WS) WS OTHER
Modulus of rupture
40 571 psi Design period
(years) OTHER
Load safety factor
1.1
thickness of
base
3.601142325
RESULTADO:
FATIGUE
SATISFACED YES 0.00%
EROSION
SATISFACED YES 95.99%
Ec (Method datum) 40000
00
Ec (Current design
datum)
28571
43
COMPUTED DATA
relative stifness radio of slab-subgrade system 24.75
F2 COMPUTED 1.000
F3 0.894
f 6 1
F4 0.953
f 7 1
SINGLE AXLE
SA
8 Equivalent
stress 173.26
EROSION
9 Stress ratio Factor 0.303
Pc 3.60114
232
10 Erosion
Factor 2.34
C1 0.9885
FATIGUE
Deq
uiv
0.01136
638
SAL 18
f5 1
Me 2066.29
P
6.61233
375
f1
1.0174107
55 C2 0.94
Axle
load
kips
Multiplied
for LSF F1
EQUIVAL
ENT
STRESS
Expected
repetition
Fatigue analysis Erosion Analysis
Allowabl Fatigue f5 Deq P Allowabl Dama
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
148
e
Repetitio
ns
Percent uiv e
Repetitio
ns
ge
Perce
nt
1 2 3 4 5 6 7
10.98 12.07 0.699 119.023 979,865
UNLIMITED
0.671
0.0076
2.9744 UNLIMITED
13.17 14.49 0.830 141.274
2,085,711
UNLIMI
TED
0.8
05
0.009
1 4.2832
UNLIMI
TED
24.15 26.56 1.467 249.752 2,749,944
UNLIMITED
1.476
0.0168
14.3963 3,271,380 84.06
%
TANDEM AXLE
TA
8 Equivalent
stress 144.57
Pc (TA) 3.622
9 Stress ratio Factor 0.253
OTHER
10 Erosion
Factor 2.34
FATIGUE
OTHER
TAL 36
OTHER
Me 1724.10
3.621952
786
f1
1.0174107
55
48.29 53.12 1.467 208.392 346,787
UNLIMITED
1.476
0.0169
14.5631 3,083,119 11.25
%
TRIDEM AXLE
TRI
NR 6.68
Repetici
ones 63217
52.68 57.95 1.087 154.481
9,465
UNLIMI
TED
1.6
10
0.018
4 17.3313 1,383,735
0.68
%
Total 0.00%
Total
95.99
%
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
149
El resultado de cálculo de los espesores de losa para el sector en estudio (PR20+000 al
PR30+500) del Corredor Carretera de la Soberanía se presenta en la tabla a
continuación, es importante aclarar que el cálculo realizado se llevó a cabo teniendo en
cuenta un módulo de elasticidad del concreto de 20000 MPa.
Tabla 57. Espesor de Diseño – Losas de Concreto – Carretera de la Soberanía. PR20+000 al
PR30+500.
Alternativa 1 2 3
Módulo de Rotura (MPa) 4.0 4.0 4.0
Módulo de Elasticidad del Concreto (MPa) 20000 20000 20000 20000 20000 20000
Factor de Seguridad de Carga 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1
Uso de Barras de Transferencia SI SI SI SI SI SI
Consideración del Efecto Berma NO SI NO SI NO SI
CBR de la Subrasante (%) 15.0 15.0 15.0 15.0 15.0 15.0
Módulo de Reacción Combinado (MPa/m) 73 73 73 73 103 103
Consumo por Erosión (%) 96 54 96* 54* 85 81
Consumo Por Fatiga (%) 13 0 13* 0* 0 0
Espesor de la Losa (cm) 23 21 18 16 23 20
MDC-2 (cm) – Protección Bombeo --- --- --- --- 5 5
Espesor Concreto Pobre MR 2.0 (cm) --- --- 10 10 --- ---
Espesor de la Subbase Granular SBG-1 (cm) 15 15 15 15 15 15
*Es importante resaltar que para el cálculo de la Alternativa No 2 se requiere previamente de la definición
del espesor de diseño mediante el método de la PCA y posteriormente la utilización del procedimiento
determinado por esta Asociación para la determinación de los espesores de la losa de concreto pobre a
partir de las cartas de diseño establecidas, por tanto los valores de Consumo por Erosión y Fatiga
corresponden a los obtenidos al calcular el espesor de losa de concreto total, previo a la definición del
espesor por medio de la carta de diseño, para el caso aplica las mismas condiciones y premisas de diseño
de la alternativa No 1.
A continuación se presenta la memoria del cálculo del espesor de cada una de las
alternativas presentadas.
ALTERNATIVA 1– MR-40 – LOSA APOYADA SOBRE MATERIALES
GRANULARES. SIN CONSIDERAR EL EFECTO BERMA. PR20+000 AL
PR30+500
PAVEMENT DESIGN METHOD PCA
GENERAL INFORMATION
INPUT DATA
Base thickness
15 5.9 in
Pc (SA)
Trial thickness
23 9.06 in Dowled joints
YES OTHER
Subbase-subgrade
reaction 73 269 pci
Concrete shoulders
(NS/WS) NS 5.69
Modulus of rupture
40 571 psi Design period
(years) OTHER
Load safety factor
1.1
thickness of
base OTHER
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
150
RESULTADO:
FATIGUE
SATISFACED YES 13.31%
EROSION
SATISFACED YES 95.91%
Ec (Method datum) 40000
00
Ec (Current design
datum)
28571
43
COMPUTED DATA
relative stifness radio of slab-subgrade system 28.64
F2 COMPUTED 0.970
F3 0.894
f 6 1
F4 0.953
f 7 0.896
SINGLE AXLE
SA
8 Equivalent
stress 181.20
EROSION
9 Stress ratio Factor 0.317
Pc 5.68532
33
10 Erosion
Factor 2.73
C1 0.9917
FATIGUE
Deq
uiv
0.02114
037
SAL 18
f5 1
Me 2945.31
P
16.1526
904
f1
1.0174107
55 C2 0.06
Axle
load
kips
Multiplied
for LSF F1
EQUIVAL
ENT
STRESS
Expected
repetition
Fatigue analysis Erosion Analysis
Allowabl
e
Repetitio
ns
Fatigue
Percent f5 Deq
uiv P
Allowabl
e
Repetitio
ns
Dama
ge
Perce
nt
1 2 3 4 5 6 7
10.98 12.07 0.699 124.477 979,865
UNLIMITED
0.671
0.0127
5.8332 UNLIMITED
13.17 14.49 0.830 147.747
2,085,711
UNLIMI
TED
0.8
05
0.015
2 8.3999
UNLIMI
TED
24.15 26.56 1.467 261.196 2,749,944
20,654,458
13.31% 1.476
0.0279
28.2329 3,697,350 74.38
%
TANDEM AXLE
TA
8 Equivalent
stress 152.77
Pc (TA) 6.465
9 Stress ratio Factor 0.267
OTHER
10 Erosion
Factor 2.84
FATIGUE
6.464559
895
TAL 36
OTHER
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
151
Me 2483.19
OTHER
f1
1.0174107
55
48.29 53.12 1.467 220.214
346,787
UNLIMI
TED
1.4
76
0.031
8 36.5026 1,668,494
20.78
%
TRIDEM AXLE
TRI
NR 8.49
Repetici
ones 63217
52.68 57.95 1.087 163.245
7,444
UNLIMI
TED
1.6
10
0.034
7 43.4411 996,585
0.75
%
Total 13.31%
Total
95.91
%
ALTERNATIVA 1– MR-40 – LOSA APOYADA SOBRE MATERIALES
GRANULARES. CONSIDERANDO EL EFECTO BERMA. PR20+000 AL
PR30+500
PAVEMENT DESIGN METHOD PCA
GENERAL INFORMATION
INPUT DATA
Base thickness
15 5.9 in
Pc (SA)
Trial thickness
21 8.27 in Dowled joints
YES OTHER
Subbase-subgrade
reaction 73 269 pci
Concrete shoulders
(NS/WS) WS OTHER
Modulus of rupture
40 571 psi Design period
(years) OTHER
Load safety factor
1.1
thickness of
base
3.283093482
RESULTADO:
FATIGUE
SATISFACED YES 0.00%
EROSION
SATISFACED YES 54.19%
Ec (Method datum) 40000
00
Ec (Current design
datum)
28571
43
COMPUTED DATA
relative stifness radio of slab-subgrade system 26.75
F2 COMPUTED 1.000
F3 0.894
f 6 1
F4 0.953
f 7 1
SINGLE AXLE
SA
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
152
8 Equivalent
stress 166.89
EROSION
9 Stress ratio Factor 0.292
Pc 3.28309
348
10 Erosion
Factor 2.29
C1 0.9917
FATIGUE
Deq
uiv
0.01220
789
SAL 18
f5 1
Me 2194.30
P
5.89942
351
f1
1.0174107
55 C2 0.94
Axle
load
kips
Multiplied
for LSF F1
EQUIVAL
ENT
STRESS
Expected
repetition
Fatigue analysis Erosion Analysis
Allowabl
e
Repetitio
ns
Fatigue
Percent f5 Deq
uiv P
Allowabl
e
Repetitio
ns
Dama
ge
Perce
nt
1 2 3 4 5 6 7
10.98 12.07 0.699 114.645
979,865
UNLIMI
TED
0.67
1
0.008
2 2.6537
UNLIMI
TED
13.17 14.49 0.830 136.078 2,085,711
UNLIMITED
0.80
5 0.009
8 3.8214
UNLIMITED
24.15 26.56 1.467 240.566
2,749,944
UNLIMI
TED
1.47
6
0.018
0 12.8441 6,139,689
44.79
%
TANDEM AXLE
TA
8 Equivalent
stress 139.85
Pc (TA) 3.414
9 Stress ratio Factor 0.245
OTHER
10 Erosion
Factor 2.32
FATIGUE
OTHER
TAL 36
OTHER
Me 1838.82
3.414016
261
f1
1.0174107
55
48.29 53.12 1.467 201.594
346,787
UNLIMI
TED
1.47
6
0.018
7 13.8889 3,890,591 8.91%
TRIDEM AXLE
TRI
NR 7.77
Repetici
ones 63217
52.68 57.95 1.087 149.442
8,132
UNLIMI
TED
1.61
0
0.020
4 16.5290 1,672,187 0.49%
Total 0.00%
Total
54.19
%
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
153
ALTERNATIVA 2– MR-40– LOSA APOYADA SOBRE CONCRETO POBRE.
PR20+000 AL PR30+500
Como se mencionó en líneas anteriores, se reitera que la alternativa de Losa de Concreto
apoyada sobre una Capa de Concreto Pobre, se soporta en las mismas premisas de
diseño definidas por el método de la PCA, e incluso éste mismo ha definido la carta de
diseño (Figura 75), y mediante ésta se determina la resistencia del concreto pobre y el
espesor que permite definir la estructura de diseño, a continuación se indica la carta de
diseño utilizada.
Con base en laFigura 75se determina que para una resistencia del concreto pobre de 2.0
MPa y un espesor de 100 mm la estructura de diseño que se recomienda para el corredor
vial, siendo importante mencionar que ésta cubre los requerimientos y premisas
sugeridas por el Ministerio de Transporte y el INVIAS
Tabla 58. Espesor de Diseño – Losas de Concreto apoyadas sobre base de concreto pobre –
Carretera de la Soberanía.PR20+000 al PR30+500
Alternativa 2
Módulo de Rotura Losa (MPa) 4.0 4.0
Uso de Barras de Transferencia SI SI
Consideración del Efecto Berma SI NO
CBR de la Subrasante (%) 15.0 15.0
Espesor de la Losa (cm) 16 18
Espesor Concreto Pobre MR 2.0 (cm) 10 10
Espesor de la Subbase Granular SBG-1 (cm) 15 15
Nota Importante: Los términos de los Estudios manifiestan que el espesor mínimo de
losa por construir a lo largo del corredor en estudio no deberá ser inferior de 0.18 m (18
cm) por lo cual se recomienda por parte de esta Consultoría no permitir que los
espesores indicados en la tabla anterior, para la losa de Concreto MR 40, sean inferiores
a la medida mencionada, si bien es cierto que los valores calculados permiten obtener un
valor de espesor igual a 0.16 m (16 cm), en cumplimiento a lo solicitado por los
términos del contrato se recomienda que este valor no sea menor de 0.18 m.
ALTERNATIVA 3 – MR-40 – LOSA APOYADA SOBRE MATERIAL
ASFÁLTICO MDC. SIN CONSIDERAR EL EFECTO BERMA. PR20+000 AL
PR30+500.
PAVEMENT DESIGN METHOD PCA
GENERAL INFORMATION
INPUT DATA
Base thickness
15 5.9 in
Pc (SA)
Trial thickness
23 9.06 in Dowled joints
YES OTHER
Subbase-subgrade
reaction 103 379 pci
Concrete shoulders
(NS/WS) NS 6.38
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
154
Modulus of rupture
40 571 psi Design period
(years) OTHER
Load safety factor
1.1
thickness of
base OTHER
RESULTADO:
FATIGUE
SATISFACED YES 0.00%
EROSION
SATISFACED YES 85.49%
Ec (Method datum) 40000
00
Ec (Current design
datum)
28571
43
COMPUTED DATA
relative stifness radio of slab-subgrade system 26.27
F2 COMPUTED 0.970
F3 0.894
f 6 1
F4 0.953
f 7 0.896
SINGLE AXLE
SA
8 Equivalent
stress 170.22
EROSION
9 Stress ratio Factor 0.298
Pc 6.38405
211
10 Erosion
Factor 2.71
C1 0.9835
FATIGUE
Deq
uiv
0.01682
44
SAL 18
f5 1
Me 2766.80
P
15.8409
746
f1
1.0174107
55 C2 0.06
Axle
load
kips
Multiplied
for LSF F1
EQUIVAL
ENT
STRESS
Expected
repetition
Fatigue analysis Erosion Analysis
Allowabl
e
Repetitio
ns
Fatigue
Percent f5 Deq
uiv P
Allowabl
e
Repetitio
ns
Dama
ge
Perce
nt
1 2 3 4 5 6 7
10.98 12.07 0.699 116.933
979,865
UNLIMI
TED
0.6
71
0.010
1 5.7207
UNLIMI
TED
13.17 14.49 0.830 138.793
2,085,711
UNLIMI
TED
0.8
05
0.012
1 8.2378
UNLIMI
TED
24.15 26.56 1.467 245.365
2,749,944
UNLIMI
TED
1.4
76
0.022
2 27.6881 4,043,987
68.00
%
TANDEM AXLE
TA
8 Equivalent
140.67
Pc (TA) 7.108
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
155
stress
9 Stress ratio Factor 0.246
OTHER
10 Erosion
Factor 2.81
FATIGUE
7.108237
974
TAL 36
OTHER
Me 2286.56
OTHER
f1
1.0174107
55
48.29 53.12 1.467 202.776
346,787
UNLIMI
TED
1.4
76
0.024
8 34.3260 2,061,095
16.83
%
TRIDEM AXLE
TRI
NR 7.77
Repetici
ones 63217
52.68 57.95 1.087 150.319
8,132
UNLIMI
TED
1.6
10
0.027
0 40.8508 1,223,307
0.66
%
Total 0.00%
Total
85.49
%
ALTERNATIVA 3 – MR-40 – LOSA APOYADA SOBRE MATERIAL
ASFÁLTICO MDC. CONSIDERANDO EL EFECTO BERMA. PR20+000 AL
PR30+500.
PAVEMENT DESIGN METHOD PCA
GENERAL INFORMATION
INPUT DATA
Base thickness
15 5.9 in
Pc (SA)
Trial thickness
20 7.87 in Dowled joints
YES OTHER
Subbase-subgrade
reaction 103 379 pci
Concrete shoulders
(NS/WS) WS OTHER
Modulus of rupture
40 571 psi Design period
(years) OTHER
Load safety factor
1.1
thickness of
base
3.802422459
RESULTADO:
FATIGUE
SATISFACED YES 0.00%
EROSION
SATISFACED YES 80.89%
Ec (Method datum) 40000
00
Ec (Current design
datum)
28571
43
COMPUTED DATA
relative stifness radio of slab-subgrade system 23.66
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
156
F2 COMPUTED 1.000
F3 0.894
f 6 1
F4 0.953
f 7 1
SINGLE AXLE
SA
8 Equivalent
stress 168.22
EROSION
9 Stress ratio Factor 0.294
Pc 3.80242
246
10 Erosion
Factor 2.32
C1 0.9835
FATIGUE
Deq
uiv
0.01002
083
SAL 18
f5 1
Me 2006.23
P
6.46260
515
f1
1.0174107
55 C2 0.94
Axle
load
kips
Multiplied
for LSF F1
EQUIVAL
ENT
STRESS
Expected
repetition
Fatigue analysis Erosion Analysis
Allowabl
e
Repetitio
ns
Fatigue
Percent f5 Deq
uiv P
Allowabl
e
Repetitio
ns
Dama
ge
Perce
nt
1 2 3 4 5 6 7
10.98 12.07 0.699 115.564
979,865
UNLIMI
TED
0.6
71
0.006
7 2.9071
UNLIMI
TED
13.17 14.49 0.830 137.168
2,085,711
UNLIMI
TED
0.8
05
0.008
1 4.1862
UNLIMI
TED
24.15 26.56 1.467 242.493
2,749,944
UNLIMI
TED
1.4
76
0.014
8 14.0703 3,793,646
72.49
%
TANDEM AXLE
TA
8 Equivalent
stress 140.30
Pc (TA) 3.755
9 Stress ratio Factor 0.246
OTHER
10 Erosion
Factor 2.31
FATIGUE
OTHER
TAL 36
OTHER
Me 1673.16
3.754811
529
f1
1.0174107
55
48.29 53.12 1.467 202.234
346,787
UNLIMI
TED
1.4
76
0.014
6 13.7201 4,359,708
7.95
%
TRIDEM AXLE
TRI
NR 7.77
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
157
Repeticiones
63217
52.68 57.95 1.087 149.917
8,132
UNLIMI
TED
1.6
10
0.015
9 16.3281 1,831,397
0.44
%
Total 0.00%
Total
80.89
%
El resultado de cálculo de los espesores de losa para el sector en estudio (PR31+000 al
PR58+500) del Corredor Carretera de la Soberanía se presenta en la tabla a
continuación, es importante aclarar que el cálculo realizado se llevó a cabo teniendo en
cuenta un módulo de elasticidad del concreto de 20000 MPa.
Tabla 59. Espesor de Diseño – Losas de Concreto – Carretera de la Soberanía. PR31+000 al
PR58+500.
Alternativa 1 2 3
Módulo de Rotura (MPa) 4.0 4.0 4.0
Módulo de Elasticidad del Concreto (MPa) 20000 20000 20000 20000 20000 20000
Factor de Seguridad de Carga 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1
Uso de Barras de Transferencia SI SI SI SI SI SI
Consideración del Efecto Berma NO SI NO SI NO SI
CBR de la Subrasante (%) 5.1 5.1 5.1 5.1 5.1 5.1
Módulo de Reacción Combinado (MPa/m) 47 47 47 47 77 77
Consumo por Erosión (%) 76 88 76* 88* 95 0
Consumo Por Fatiga (%) 37 8 37* 8* 7 51
Espesor de la Losa (cm) 24 21 18 16 23 21
MDC-2 (cm) – Protección Bombeo --- --- --- --- 5 5
Espesor Concreto Pobre MR 2.0 (cm) --- --- 10 10 --- ---
Espesor de la Subbase Granular SBG-1 (cm) 15 15 15 15 15 15
*Es importante resaltar que para el cálculo de la Alternativa No 2 se requiere previamente de la definición
del espesor de diseño mediante el método de la PCA y posteriormente la utilización del procedimiento
determinado por esta Asociación para la determinación de los espesores de la losa de concreto pobre a
partir de las cartas de diseño establecidas, por tanto los valores de Consumo por Erosión y Fatiga
corresponden a los obtenidos al calcular el espesor de losa de concreto total, previo a la definición del
espesor por medio de la carta de diseño, para el caso aplica las mismas condiciones y premisas de diseño
de la alternativa No 1.
A continuación se presenta la memoria del cálculo del espesor de cada una de las
alternativas presentadas.
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
158
ALTERNATIVA 1– MR-40 – LOSA APOYADA SOBRE MATERIALES
GRANULARES. SIN CONSIDERAR EL EFECTO BERMA.PR31+000 al
PR58+500
PAVEMENT DESIGN METHOD PCA
GENERAL INFORMATION
INPUT DATA
Base thickness
15 5.9 in
Pc (SA)
Trial thickness
24 9.45 in Dowled joints
YES OTHER
Subbase-subgrade
reaction 47 173 pci
Concrete shoulders
(NS/WS) NS 4.71
Modulus of rupture
40 571 psi Design period
(years) OTHER
Load safety factor
1.1
thickness of
base OTHER
RESULTADO:
FATIGUE
SATISFACED YES 36.79%
EROSION
SATISFACED YES 75.70%
Ec (Method datum) 40000
00
Ec (Current design
datum)
28571
43
COMPUTED DATA
relative stifness radio of slab-subgrade system 33.01
F2 COMPUTED 0.972
F3 0.894
f 6 1
F4 0.953
f 7 0.896
SINGLE AXLE
SA
8 Equivalent
stress 184.76
EROSION
9 Stress ratio Factor 0.323
Pc 4.70801
145
10 Erosion
Factor 2.69
C1 0.9966
FATIGUE
Deq
uiv
0.02719
068
SAL 18
f5 1
Me 3262.66
P
14.6393
031
f1
1.0174107
55 C2 0.06
Axle
load
kips
Multiplied
for LSF F1
EQUIVAL
ENT
STRESS
Expected
repetition
Fatigue analysis Erosion Analysis
Allowabl
e
Repetitio
Fatigue
Percent f5
Deq
uiv P
Allowabl
e
Repetitio
Dama
ge
Perce
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
159
ns ns nt
1 2 3 4 5 6 7
10.98 12.07 0.699 126.920
979,865
UNLIMI
TED
0.6
71
0.016
3 5.2867
UNLIMI
TED
13.17 14.49 0.830 150.647 2,085,711
UNLIMITED
0.805
0.0196
7.6129 UNLIMITED
24.15 26.56 1.467 266.323
2,749,944 7,474,279 36.79%
1.4
76
0.035
9 25.5877 5,014,703
54.84
%
TANDEM AXLE
TA
8 Equivalent
stress 162.37
Pc (TA) 5.569
9 Stress ratio Factor 0.284
OTHER
10 Erosion
Factor 2.83
FATIGUE
5.569117
625
TAL 36
OTHER
Me 2867.32
OTHER
f1
1.0174107
55
48.29 53.12 1.467 234.052
346,787
UNLIMI
TED
1.4
76
0.042
5 35.8038 1,742,637
19.90
%
TRIDEM AXLE
TRI
NR 6.30
Repetici
ones 63217
52.68 57.95 1.087 173.503
10,027
UNLIMI
TED
1.6
10
0.046
4 42.6095 1,039,590
0.96
%
Total 36.79%
Total
75.70
%
ALTERNATIVA 1– MR-40 – LOSA APOYADA SOBRE MATERIALES
GRANULARES. CONSIDERANDO EL EFECTO BERMA.PR31+000 al
PR58+500
PAVEMENT DESIGN METHOD PCA
GENERAL INFORMATION
INPUT DATA
Base thickness
15 5.9 in
Pc (SA)
Trial thickness
21 8.27 in Dowled joints
YES OTHER
Subbase-subgrade
reaction 47 173 pci
Concrete shoulders
(NS/WS) WS OTHER
Modulus of rupture
40 571 psi Design period
(years) OTHER
Load safety factor
1.1
thickness of
base
2.885602
421
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
160
RESULTADO:
FATIGUE
SATISFACED YES 7.81%
EROSION
SATISFACED YES 88.25%
Ec (Method datum) 40000
00
Ec (Current design
datum)
28571
43
COMPUTED DATA
relative stifness radio of slab-subgrade system 29.86
F2 COMPUTED 1.000
F3 0.894
f 6 1
F4 0.953
f 7 1
SINGLE AXLE
SA
8 Equivalent
stress 179.73
EROSION
9 Stress ratio Factor 0.315
Pc 2.88560
242
10 Erosion
Factor 2.32
C1 0.9966
FATIGUE
Deq
uiv
0.01666
553
SAL 18
f5 1
Me 2363.15
P
6.28507
285
f1
1.0174107
55 C2 0.94
Axle
load
kips
Multiplied
for LSF F1
EQUIVAL
ENT
STRESS
Expected
repetition
Fatigue analysis Erosion Analysis
Allowabl
e
Repetitio
ns
Fatigue
Percent f5 Deq
uiv P
Allowabl
e
Repetitio
ns
Dama
ge
Perce
nt
1 2 3 4 5 6 7
10.98 12.07 0.699 123.468
979,865
UNLIMI
TED
0.6
71
0.011
2 2.8272
UNLIMI
TED
13.17 14.49 0.830 146.549
2,085,711
UNLIMI
TED
0.8
05
0.013
4 4.0712
UNLIMI
TED
24.15 26.56 1.467 259.078
2,749,944
35,225,83
3 7.81%
1.4
76
0.024
6 13.6837 4,110,184
66.91
%
TANDEM AXLE
TA
8 Equivalent
stress 152.52
Pc (TA) 3.152
9 Stress ratio Factor 0.267
OTHER
10 Erosion
Factor 2.39
FATIGUE
OTHER
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
161
TAL 36
OTHER
Me 2005.41
3.152499
403
f1
1.0174107
55
48.29 53.12 1.467 219.857
346,787
UNLIMI
TED
1.4
76
0.026
9 16.3321 1,725,172
20.10
%
TRIDEM AXLE
TRI
NR 6.02
Repetici
ones 63217
52.68 57.95 1.087 162.981
10,493
UNLIMI
TED
1.6
10
0.029
3 19.4366 846,858
1.24
%
Total 7.81%
Total
88.25
%
ALTERNATIVA 2– MR 40 – LOSA APOYADA SOBRE CONCRETO POBRE.
PR31+000 al PR58+500
Como se mencionó en líneas anteriores, se reitera que la alternativa de Losa de Concreto
apoyada sobre una Capa de Concreto Pobre, se soporta en las mismas premisas de
diseño definidas por el método de la PCA, e incluso éste mismo ha definido la carta de
diseño (Figura 75), y mediante ésta se determina la resistencia del concreto pobre y el
espesor que permite definir la estructura de diseño.
Con base en la Figura 75 se determina que para una resistencia del concreto pobre de 2.0
MPa y un espesor de 100 mm la estructura de diseño que se recomienda para el corredor
vial, siendo importante mencionar que ésta cubre los requerimientos y premisas
sugeridas por el Ministerio de Transporte y el INVIAS
Tabla 60. Espesor de Diseño – Losas de Concreto apoyadas sobre base de concreto pobre –
Carretera de la Soberanía. PR31+000 al PR58+500
Alternativa 2
Módulo de Rotura Losa (MPa) 4.0 4.0
Uso de Barras de Transferencia SI SI
Consideración del Efecto Berma SI NO
CBR de la Subrasante (%) 5.1 5.1
Espesor de la Losa (cm) 16 18
Espesor Concreto Pobre MR 2.0 (cm) 10 10
Espesor de la Subbase Granular SBG-1 (cm) 15 15
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
162
Nota Importante: Los términos de los Estudios manifiestan que el espesor mínimo de losa por
construir a lo largo del corredor en estudio no deberá ser inferior de 0.18 m (18 cm) por lo cual
se recomienda por parte de esta Consultoría no permitir que los espesores indicados en la tabla
anterior, para la losa de Concreto MR 40, sean inferiores a la medida mencionada, si bien es
cierto que los valores calculados permiten obtener un valor de espesor igual a 0.16 m (16 cm), en
cumplimiento a lo solicitado por los términos del contrato se recomienda que este valor no sea
menor de 0.18 m.
ALTERNATIVA 3 – MR-40 – LOSA APOYADA SOBRE MATERIAL
ASFÁLTICO MDC. SIN CONSIDERAR EL EFECTO BERMA. PR31+000 al
PR58+500
PAVEMENT DESIGN METHOD PCA
GENERAL INFORMATION
INPUT DATA
Base thickness
15 5.9 in
Pc (SA)
Trial thickness
23 9.06 in Dowled joints
YES OTHER
Subbase-subgrade
reaction 77 284 pci
Concrete shoulders
(NS/WS) NS 5.79
Modulus of rupture
40 571 psi Design period
(years) OTHER
Load safety factor
1.1
thickness of
base OTHER
RESULTADO:
FATIGUE
SATISFACED YES 7.00%
EROSION
SATISFACED YES 94.48%
Ec (Method datum) 40000
00
Ec (Current design
datum)
28571
43
COMPUTED DATA
relative stifness radio of slab-subgrade system 28.26
F2 COMPUTED 0.970
F3 0.894
f 6 1
F4 0.953
f 7 0.896
SINGLE AXLE
SA
8 Equivalent
stress 179.46
EROSION
9 Stress ratio Factor 0.314
Pc 5.78786
849
10 Erosion
Factor 2.72
C1 0.9908
FATIGUE
Deq
uiv
0.02040
367
SAL 18
f5 1
Me 2917.02
P
16.1012
393
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
163
f1
1.0174107
55 C2 0.06
Axle
load
kips
Multiplied
for LSF F1
EQUIVAL
ENT
STRESS
Expected
repetition
Fatigue analysis Erosion Analysis
Allowabl
e
Repetitio
ns
Fatigue
Percent f5 Deq
uiv P
Allowabl
e
Repetitio
ns
Dama
ge
Perce
nt
1 2 3 4 5 6 7
10.98 12.07 0.699 123.281
979,865
UNLIMI
TED
0.6
71
0.012
3 5.8147
UNLIMI
TED
13.17 14.49 0.830 146.328 2,085,711
UNLIMITED
0.805
0.0147
8.3731 UNLIMITED
24.15 26.56 1.467 258.687
2,749,944
39,277,92
8 7.00%
1.4
76
0.027
0 28.1430 3,746,724
73.40
%
TANDEM AXLE
TA
8 Equivalent
stress 150.79
Pc (TA) 6.559
9 Stress ratio Factor 0.264
OTHER
10 Erosion
Factor 2.83
FATIGUE
6.558876
293
TAL 36
OTHER
Me 2451.02
OTHER
f1
1.0174107
55
48.29 53.12 1.467 217.361
346,787
UNLIMI
TED
1.4
76
0.030
6 36.1403 1,724,213
20.11
%
TRIDEM AXLE
TRI
NR 6.30
Repetici
ones 63217
52.68 57.95 1.087 161.130
10,027
UNLIMI
TED
1.6
10
0.033
3 43.0099 1,028,912
0.97
%
Total 7.00%
Total
94.48
%
ALTERNATIVA 3 – MR-40 – LOSA APOYADA SOBRE MATERIAL
ASFÁLTICO MDC. CONSIDERANDO EL EFECTO BERMA. PR31+000 al
PR58+500
PAVEMENT DESIGN METHOD PCA
GENERAL INFORMATION
INPUT DATA
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
164
Base thickness
15 5.9 in
Pc (SA)
Trial thickness
21 8.27 in Dowled joints
YES OTHER
Subbase-subgrade
reaction 77 284 pci
Concrete shoulders
(NS/WS) WS OTHER
Modulus of rupture
40 571 psi Design period
(years) OTHER
Load safety factor
1.1
thickness of
base
3.335393794
RESULTADO:
FATIGUE
SATISFACED YES 0.00%
EROSION
SATISFACED YES 51.03%
Ec (Method datum) 40000
00
Ec (Current design
datum)
28571
43
COMPUTED DATA
relative stifness radio of slab-subgrade system 26.39
F2 COMPUTED 1.000
F3 0.894
f 6 1
F4 0.953
f 7 1
SINGLE AXLE
SA
8 Equivalent
stress 165.42
EROSION
9 Stress ratio Factor 0.289
Pc 3.33539
379
10 Erosion
Factor 2.28
C1 0.9908
FATIGUE
Deq
uiv
0.01175
809
SAL 18
f5 1
Me 2175.06
P
5.85631
958
f1
1.0174107
55 C2 0.94
Axle
load
kips
Multiplied
for LSF F1
EQUIVAL
ENT
STRESS
Expected
repetition
Fatigue analysis Erosion Analysis
Allowabl
e
Repetitio
ns
Fatigue
Percent f5 Deq
uiv P
Allowabl
e
Repetitio
ns
Dama
ge
Perce
nt
1 2 3 4 5 6 7
10.98 12.07 0.699 113.640
979,865
UNLIMI
TED
0.6
71
0.007
9 2.6344
UNLIMI
TED
13.17 14.49 0.830 134.885
2,085,711
UNLIMI
TED
0.8
05
0.009
5 3.7935
UNLIMI
TED
24.15 26.56 1.467 238.457
2,749,944
UNLIMI
TED
1.4
76
0.017
3 12.7503 6,469,805
42.50
%
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
165
TANDEM AXLE
TA
8 Equivalent
stress 138.48
Pc (TA) 3.448
9 Stress ratio Factor 0.242
OTHER
10 Erosion
Factor 2.31
FATIGUE
OTHER
TAL 36
OTHER
Me 1820.82
3.448160
011
f1
1.0174107
55
48.29 53.12 1.467 199.621
346,787
UNLIMI
TED
1.4
76
0.017
9 13.6270 4,345,750
7.98
%
TRIDEM AXLE
TRI
NR 6.30
Repeticiones
63217
52.68 57.95 1.087 147.979
10,027
UNLIMI
TED
1.6
10
0.019
6 16.2173 1,826,741
0.55
%
Total 0.00%
Total
51.03
%
El resultado de cálculo de los espesores de losa para el sector en estudio (PR72+000 al
PR87+000) del Corredor Carretera de la Soberanía se presenta en la tabla a
continuación, es importante aclarar que el cálculo realizado se llevó a cabo teniendo en
cuenta un módulo de elasticidad del concreto de 20000 MPa.
Tabla 61. Espesor de Diseño – Losas de Concreto – Carretera de la Soberanía. PR72+000 al
PR87+000.
Alternativa 1 2 3
Módulo de Rotura (MPa) 4.0 4.0 4.0
Módulo de Elasticidad del Concreto (MPa) 20000 20000 20000 20000 20000 20000
Factor de Seguridad de Carga 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1
Uso de Barras de Transferencia SI SI SI SI SI SI
Consideración del Efecto Berma NO SI NO SI NO SI
CBR de la Subrasante (%) 4.4 4.4 4.4 4.4 4.4 4.4
Módulo de Reacción Combinado (MPa/m) 43 43 43 43 73 73
Consumo por Erosión (%) 66 83 66* 83* 83 99
Consumo Por Fatiga (%) 67 19 67* 19* 13 0
Espesor de la Losa (cm) 24 21 18 16 23 20
MDC-2 (cm) – Protección Bombeo --- --- --- --- 5 5
Espesor Concreto Pobre MR 2.0 (cm) --- --- 10 10 --- ---
Espesor de la Subbase Granular SBG-1 (cm) 15 15 15 15 15 15
*Es importante resaltar que para el cálculo de la Alternativa No 2 se requiere previamente de la definición
del espesor de diseño mediante el método de la PCA y posteriormente la utilización del procedimiento
determinado por esta Asociación para la determinación de los espesores de la losa de concreto pobre a
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
166
partir de las cartas de diseño establecidas, por tanto los valores de Consumo por Erosión y Fatiga
corresponden a los obtenidos al calcular el espesor de losa de concreto total, previo a la definición del
espesor por medio de la carta de diseño, para el caso aplica las mismas condiciones y premisas de diseño
de la alternativa No 1.
A continuación se presenta la memoria del cálculo del espesor de cada una de las
alternativas presentadas.
ALTERNATIVA 1– MR-40 – LOSA APOYADA SOBRE MATERIALES
GRANULARES. SIN CONSIDERAR EL EFECTO BERMA.PR72+000 al
PR87+000
PAVEMENT DESIGN METHOD PCA
GENERAL INFORMATION
INPUT DATA
Base thickness
15 5.9 in
Pc (SA)
Trial thickness
24 9.45 in Dowled joints
YES OTHER
Subbase-subgrade
reaction 43 158 pci
Concrete shoulders
(NS/WS) NS 4.57
Modulus of rupture
40 571 psi Design period
(years) OTHER
Load safety factor
1.1
thickness of
base OTHER
RESULTADO:
FATIGUE
SATISFACED YES 67.12%
EROSION
SATISFACED YES 66.37%
Ec (Method datum) 40000
00
Ec (Current design
datum)
28571
43
COMPUTED DATA
relative stifness radio of slab-subgrade system 33.75
F2 COMPUTED 0.972
F3 0.894
f 6 1
F4 0.953
f 7 0.896
SINGLE AXLE
SA
8 Equivalent
stress 187.73
EROSION
9 Stress ratio Factor 0.329
Pc 4.57213
508
10 Erosion
Factor 2.69
C1 0.9971
FATIGUE
Deq
uiv
0.02886
23
SAL 18
f5 1
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
167
Me 3315.27
P
14.7327
205
f1
1.0174107
55 C2 0.06
Axle
load
kips
Multiplied
for LSF F1
EQUIVAL
ENT
STRESS
Expected
repetition
Fatigue analysis Erosion Analysis
Allowabl
e
Repetitio
ns
Fatigue
Percent f5 Deq
uiv P
Allowabl
e
Repetitio
ns
Dama
ge
Perce
nt
1 2 3 4 5 6 7
10.98 12.07 0.699 128.967 726,997
UNLIMITED
0.671
0.0173
5.3205 UNLIMITED
13.17 14.49 0.830 153.077
2,054,404
UNLIMI
TED
0.8
05
0.020
8 7.6614
UNLIMI
TED
24.15 26.56 1.467 270.617 2,591,901
3,861,767 67.12% 1.476
0.0382
25.7510 4,901,057 52.88
%
TANDEM AXLE
TA
8 Equivalent
stress 166.19
Pc (TA) 5.445
9 Stress ratio Factor 0.291
OTHER
10 Erosion
Factor 2.84
FATIGUE
5.445221
665
TAL 36
OTHER
Me 2934.76
OTHER
f1
1.0174107
55
48.29 53.12 1.467 239.557 220,957
UNLIMITED
1.476
0.0454
36.5247 1,638,421 13.49
%
TRIDEM AXLE
TRI
NR 5.88
Repetici
ones 0
52.68 57.95 1.087 177.584 -
UNLIMITED
1.610
0.0496
43.4674 979,116 0.00%
Total 67.12%
Total
66.37
%
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
168
ALTERNATIVA 1– MR-40 – LOSA APOYADA SOBRE MATERIALES
GRANULARES. CONSIDERANDO EL EFECTO BERMA.PR72+000 al
PR87+000
PAVEMENT DESIGN METHOD PCA
GENERAL INFORMATION
INPUT DATA
Base thickness
15 5.9 in
Pc (SA)
Trial thickness
21 8.27 in Dowled joints
YES OTHER
Subbase-subgrade
reaction 43 158 pci
Concrete shoulders
(NS/WS) WS OTHER
Modulus of rupture
40 571 psi Design period
(years) OTHER
Load safety factor
1.1
thickness of
base
2.812157344
RESULTADO:
FATIGUE
SATISFACED YES 18.88%
EROSION
SATISFACED YES 82.91%
Ec (Method datum) 40000
00
Ec (Current design
datum)
28571
43
COMPUTED DATA
relative stifness radio of slab-subgrade system 30.53
F2 COMPUTED 1.000
F3 0.894
f 6 1
F4 0.953
f 7 1
SINGLE AXLE
SA
8 Equivalent
stress 182.50
EROSION
9 Stress ratio Factor 0.319
Pc 2.81215
734
10 Erosion
Factor 2.32
C1 0.9971
FATIGUE
Deq
uiv
0.01775
217
SAL 18
f5 1
Me 2399.53
P
6.36965
668
f1
1.0174107
55 C2 0.94
Axle
load
kips
Multiplied
for LSF F1
EQUIVAL
ENT
STRESS
Expected
repetition
Fatigue analysis Erosion Analysis
Allowabl Fatigue f5 Deq P Allowabl Dama
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
169
e
Repetitio
ns
Percent uiv e
Repetitio
ns
ge
Perce
nt
1 2 3 4 5 6 7
10.98 12.07 0.699 125.368 726,997
UNLIMITED
0.671
0.0119
2.8653 UNLIMITED
13.17 14.49 0.830 148.805
2,054,404
UNLIMI
TED
0.8
05
0.014
3 4.1260
UNLIMI
TED
24.15 26.56 1.467 263.066 2,591,901
13,728,797
18.88% 1.476
0.0262
13.8679 3,808,396 68.06
%
TANDEM AXLE
TA
8 Equivalent
stress 155.39
Pc (TA) 3.103
9 Stress ratio Factor 0.272
OTHER
10 Erosion
Factor 2.41
FATIGUE
OTHER
TAL 36
OTHER
Me 2043.09
3.103368
761
f1
1.0174107
55
48.29 53.12 1.467 223.989
220,957
UNLIMI
TED
1.4
76
0.028
9 16.8888 1,488,085
14.85
%
TRIDEM AXLE
TRI
NR 5.73
Repetici
ones 0
52.68 57.95 1.087 166.044 -
UNLIMITED
1.610
0.0315
20.0990 744,565 0.00%
Total 18.88%
Total
82.91
%
ALTERNATIVA 2– MR 40 – LOSA APOYADA SOBRE CONCRETO POBRE.
PR72+000 al PR87+000
Como se mencionó en líneas anteriores, se reitera que la alternativa de Losa de Concreto
apoyada sobre una Capa de Concreto Pobre, se soporta en las mismas premisas de
diseño definidas por el método de la PCA, e incluso éste mismo ha definido la carta de
diseño (Figura 75), y mediante ésta se determina la resistencia del concreto pobre y el
espesor que permite definir la estructura de diseño.
Con base en la Figura 75se determina que para una resistencia del concreto pobre de 2.0
MPa y un espesor de 100 mm la estructura de diseño que se recomienda para el corredor
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
170
vial, siendo importante mencionar que ésta cubre los requerimientos y premisas
sugeridas por el Ministerio de Transporte y el INVIAS
Tabla 62. Espesor de Diseño – Losas de Concreto apoyadas sobre base de concreto pobre –
Carretera de la Soberanía.PR72+000 al PR87+000
Alternativa 2
Módulo de Rotura Losa (MPa) 4.0 4.0
Uso de Barras de Transferencia SI SI
Consideración del Efecto Berma SI NO
CBR de la Subrasante (%) 4.4 4.4
Espesor de la Losa (cm) 16 18
Espesor Concreto Pobre MR 2.0 (cm) 10 10
Espesor de la Subbase Granular SBG-1 (cm) 15 15
Nota Importante: Los términos de los Estudios manifiestan que el espesor mínimo de losa por
construir a lo largo del corredor en estudio no deberá ser inferior de 0.18 m (18 cm) por lo cual
se recomienda por parte de esta Consultoría no permitir que los espesores indicados en la tabla
anterior, para la losa de Concreto MR 40, sean inferiores a la medida mencionada, si bien es
cierto que los valores calculados permiten obtener un valor de espesor igual a 0.16 m (16 cm), en
cumplimiento a lo solicitado por los términos del contrato se recomienda que este valor no sea
menor de 0.18 m.
ALTERNATIVA 3 – MR-40 – LOSA APOYADA SOBRE MATERIAL
ASFÁLTICO MDC. SIN CONSIDERAR EL EFECTO BERMA. PR72+000 al
PR87+000
PAVEMENT DESIGN METHOD PCA
GENERAL INFORMATION
INPUT DATA
Base thickness
15 5.9 in
Pc (SA)
Trial thickness
23 9.06 in Dowled joints
YES OTHER
Subbase-subgrade
reaction 73 269 pci
Concrete shoulders
(NS/WS) NS 5.69
Modulus of rupture
40 571 psi Design period
(years) OTHER
Load safety factor
1.1
thickness of
base OTHER
RESULTADO:
FATIGUE
SATISFACED YES 12.55%
EROSION
SATISFACED YES 83.34%
Ec (Method datum) 40000
00
Ec (Current design
datum)
28571
43
COMPUTED DATA
relative stifness radio of slab-subgrade system 28.64
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
171
F2 COMPUTED 0.970
F3 0.894
f 6 1
F4 0.953
f 7 0.896
SINGLE AXLE
SA
8 Equivalent
stress 181.20
EROSION
9 Stress ratio Factor 0.317
Pc 5.68532
33
10 Erosion
Factor 2.73
C1 0.9917
FATIGUE
Deq
uiv
0.02114
037
SAL 18
f5 1
Me 2945.31
P
16.1526
904
f1
1.0174107
55 C2 0.06
Axle
load
kips
Multiplied
for LSF F1
EQUIVAL
ENT
STRESS
Expected
repetition
Fatigue analysis Erosion Analysis
Allowabl
e
Repetitio
ns
Fatigue
Percent f5 Deq
uiv P
Allowabl
e
Repetitio
ns
Dama
ge
Perce
nt
1 2 3 4 5 6 7
10.98 12.07 0.699 124.477
726,997
UNLIMI
TED
0.6
71
0.012
7 5.8332
UNLIMI
TED
13.17 14.49 0.830 147.747
2,054,404
UNLIMI
TED
0.8
05
0.015
2 8.3999
UNLIMI
TED
24.15 26.56 1.467 261.196
2,591,901
20,654,45
8 12.55%
1.4
76
0.027
9 28.2329 3,697,350
70.10
%
TANDEM AXLE
TA
8 Equivalent
stress 152.77
Pc (TA) 6.465
9 Stress ratio Factor 0.267
OTHER
10 Erosion
Factor 2.84
FATIGUE
6.464559
895
TAL 36
OTHER
Me 2483.19
OTHER
f1
1.0174107
55
48.29 53.12 1.467 220.214
220,957
UNLIMI
TED
1.4
76
0.031
8 36.5026 1,668,494
13.24
%
TRIDEM AXLE
TRI
NR 5.73
Repetici 0
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
172
ones
52.68 57.95 1.087 163.245 -
UNLIMITED
1.610
0.0347
43.4411 996,585 0.00%
Total 12.55%
Total
83.34
%
ALTERNATIVA 3 – MR-40 – LOSA APOYADA SOBRE MATERIAL
ASFÁLTICO MDC. CONSIDERANDO EL EFECTO BERMA. PR72+000 al
PR87+000
PAVEMENT DESIGN METHOD PCA
GENERAL INFORMATION
INPUT DATA
Base thickness
15 5.9 in
Pc (SA)
Trial thickness
20 7.87 in Dowled joints
YES OTHER
Subbase-subgrade
reaction 73 269 pci
Concrete shoulders
(NS/WS) WS OTHER
Modulus of rupture
40 571 psi Design period
(years) OTHER
Load safety factor
1.1
thickness of
base
3.428911
135
RESULTADO:
FATIGUE
SATISFACED YES 0.00%
EROSION
SATISFACED YES 99.54%
Ec (Method datum) 40000
00
Ec (Current design
datum)
28571
43
COMPUTED DATA
relative stifness radio of slab-subgrade system 25.79
F2 COMPUTED 1.000
F3 0.894
f 6 1
F4 0.953
f 7 1
SINGLE AXLE
SA
8 Equivalent
stress 178.03
EROSION
9 Stress ratio Factor 0.312
Pc 3.42891
114
10 Erosion
Factor 2.35
C1 0.9917
FATIGUE
Deq
uiv
0.01275
01
SAL 18
f5 1
Me 2123.20
P 6.75685
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
173
868
f1
1.0174107
55 C2 0.94
Axle
load
kips
Multiplied
for LSF F1
EQUIVAL
ENT
STRESS
Expected
repetition
Fatigue analysis Erosion Analysis
Allowabl
e
Repetitio
ns
Fatigue
Percent f5 Deq
uiv P
Allowabl
e
Repetitio
ns
Dama
ge
Perce
nt
1 2 3 4 5 6 7
10.98 12.07 0.699 122.301
726,997
UNLIMI
TED
0.6
71
0.008
6 3.0394
UNLIMI
TED
13.17 14.49 0.830 145.165
2,054,404
UNLIMI
TED
0.8
05
0.010
3 4.3768
UNLIMI
TED
24.15 26.56 1.467 256.630
2,591,901
UNLIMI
TED
1.4
76
0.018
8 14.7109 2,881,977
89.93
%
TANDEM AXLE
TA
8 Equivalent
stress 148.81
Pc (TA) 3.509
9 Stress ratio Factor 0.260
OTHER
10 Erosion
Factor 2.37
FATIGUE
OTHER
TAL 36
OTHER
Me 1774.71
3.509215
39
f1
1.0174107
55
48.29 53.12 1.467 214.509 220,957
UNLIMITED
1.476
0.0193
15.4080 2,300,962 9.60%
TRIDEM AXLE
TRI
NR 5.73
Repeticiones
0
52.68 57.95 1.087 159.016
-
UNLIMI
TED
1.6
10
0.021
0 18.3368 1,083,723
0.00
%
Total 0.00%
Total
99.54
%
El resultado de cálculo de los espesores de losa para el sector en estudio (PR87+500 al
PR132+500) del Corredor Carretera de la Soberanía se presenta en la tabla a
continuación, es importante aclarar que el cálculo realizado se llevó a cabo teniendo en
cuenta un módulo de elasticidad del concreto de 20000 MPa.
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
174
Tabla 63. Espesor de Diseño – Losas de Concreto – Carretera de la Soberanía. PR87+500 al
PR132+500.
Alternativa 1 2 3
Módulo de Rotura (MPa) 4.0 4.0 4.0
Módulo de Elasticidad del Concreto (MPa) 20000 20000 20000 20000 20000 20000
Factor de Seguridad de Carga 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1
Uso de Barras de Transferencia SI SI SI SI SI SI
Consideración del Efecto Berma NO SI NO SI NO SI
CBR de la Subrasante (%) 7.9 7.9 7.9 7.9 7.9 7.9
Módulo de Reacción Combinado (MPa/m) 57 57 57 57 87 87
Consumo por Erosión (%) 90 62 90* 62* 79 86
Consumo Por Fatiga (%) 93 0 93* 0* 0 0
Espesor de la Losa (cm) 23 21 18 16 23 20
MDC-2 (cm) – Protección Bombeo --- --- --- --- 5 5
Espesor Concreto Pobre MR 2.0 (cm) --- --- 10 10 --- ---
Espesor de la Subbase Granular SBG-1 (cm) 15 15 15 15 15 15
*Es importante resaltar que para el cálculo de la Alternativa No 2 se requiere previamente de la definición
del espesor de diseño mediante el método de la PCA y posteriormente la utilización del procedimiento
determinado por esta Asociación para la determinación de los espesores de la losa de concreto pobre a
partir de las cartas de diseño establecidas, por tanto los valores de Consumo por Erosión y Fatiga
corresponden a los obtenidos al calcular el espesor de losa de concreto total, previo a la definición del
espesor por medio de la carta de diseño, para el caso aplica las mismas condiciones y premisas de diseño
de la alternativa No 1.
A continuación se presenta la memoria del cálculo del espesor de cada una de las
alternativas presentadas.
ALTERNATIVA 1– MR-40 – LOSA APOYADA SOBRE MATERIALES
GRANULARES. SIN CONSIDERAR EL EFECTO BERMA. PR87+500 al
PR132+500
PAVEMENT DESIGN METHOD PCA
GENERAL INFORMATION
INPUT DATA
Base thickness
15 5.9 in
Pc (SA)
Trial thickness
23 9.06 in Dowled joints
YES OTHER
Subbase-subgrade
reaction 57 210 pci
Concrete shoulders
(NS/WS) NS 5.23
Modulus of rupture
40 571 psi Design period
(years) OTHER
Load safety factor
1.1
thickness of
base OTHER
RESULTADO:
FATIGUE
SATISFACED YES 93.47%
EROSION
SATISFACED YES 89.91%
Ec (Method datum) 40000
00
Ec (Current design 28571
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
175
datum) 43
COMPUTED DATA
relative stifness radio of slab-subgrade system 30.46
F2 COMPUTED 0.970
F3 0.894
f 6 1
F4 0.953
f 7 0.896
SINGLE AXLE
SA
8 Equivalent
stress 189.47
EROSION
9 Stress ratio Factor 0.332
Pc 5.23496
391
10 Erosion
Factor 2.73
C1 0.9949
FATIGUE
Deq
uiv
0.02492
982
SAL 18
f5 1
Me 3079.78
P
16.4058
586
f1
1.0174107
55 C2 0.06
Axle
load
kips
Multiplied
for LSF F1
EQUIVAL
ENT
STRESS
Expected
repetition
Fatigue analysis Erosion Analysis
Allowabl
e
Repetitio
ns
Fatigue
Percent f5 Deq
uiv P
Allowabl
e
Repetitio
ns
Dama
ge
Perce
nt
1 2 3 4 5 6 7
10.98 12.07 0.699 130.160
726,997
UNLIMI
TED
0.6
71
0.015
0 5.9247
UNLIMI
TED
13.17 14.49 0.830 154.493
2,054,404
UNLIMI
TED
0.8
05
0.018
0 8.5315
UNLIMI
TED
24.15 26.56 1.467 273.121
2,591,901 2,773,038 93.47%
1.4
76
0.033
0 28.6754 3,481,462
74.45
%
TANDEM AXLE
TA
8 Equivalent
stress 162.47
Pc (TA) 6.051
9 Stress ratio Factor 0.284
OTHER
10 Erosion
Factor 2.86
FATIGUE
6.051082
308
TAL 36
OTHER
Me 2640.94
OTHER
f1
1.0174107
55
48.29 53.12 1.467 234.204
220,957
UNLIMI
TED
1.4
76
0.038
1 38.3132 1,429,527
15.46
%
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
176
TRIDEM AXLE
TRI
NR 6.95
Repetici
ones 0
52.68 57.95 1.087 173.616
-
UNLIMI
TED
1.6
10
0.041
6 45.5959 857,344
0.00
%
Total 93.47%
Total
89.91
%
ALTERNATIVA 1– MR-40 – LOSA APOYADA SOBRE MATERIALES
GRANULARES. CONSIDERANDO EL EFECTO BERMA. PR87+500 al
PR132+500.
PAVEMENT DESIGN METHOD PCA
GENERAL INFORMATION
INPUT DATA
Base thickness
15 5.9 in
Pc (SA)
Trial thickness
21 8.27 in Dowled joints
YES OTHER
Subbase-subgrade
reaction 57 210 pci
Concrete shoulders
(NS/WS) WS OTHER
Modulus of rupture
40 571 psi Design period
(years) OTHER
Load safety factor
1.1
thickness of
base
3.052537
965
RESULTADO:
FATIGUE
SATISFACED YES 0.00%
EROSION
SATISFACED YES 62.33%
Ec (Method datum) 40000
00
Ec (Current design
datum)
28571
43
COMPUTED DATA
relative stifness radio of slab-subgrade system 28.45
F2 COMPUTED 1.000
F3 0.894
f 6 1
F4 0.953
f 7 1
SINGLE AXLE
SA
8 Equivalent
stress 173.93
EROSION
9 Stress ratio Factor 0.304
Pc 3.05253
797
10 Erosion
Factor 2.30
C1 0.9949
FATIGUE
Deq 0.01453
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
177
uiv 673
SAL 18
f5 1
Me 2286.92
P
6.10945
216
f1
1.0174107
55 C2 0.94
Axle
load
kips
Multiplied
for LSF F1
EQUIVAL
ENT
STRESS
Expected
repetition
Fatigue analysis Erosion Analysis
Allowabl
e
Repetitio
ns
Fatigue
Percent f5 Deq
uiv P
Allowabl
e
Repetitio
ns
Dama
ge
Perce
nt
1 2 3 4 5 6 7
10.98 12.07 0.699 119.485
726,997
UNLIMI
TED
0.6
71
0.009
7 2.7482
UNLIMI
TED
13.17 14.49 0.830 141.822 2,054,404
UNLIMITED
0.805
0.0117
3.9574 UNLIMITED
24.15 26.56 1.467 250.720
2,591,901
UNLIMI
TED
1.4
76
0.021
4 13.3014 4,872,670
53.19
%
TANDEM AXLE
TA
8 Equivalent
stress 146.66
Pc (TA) 3.263
9 Stress ratio Factor 0.257
OTHER
10 Erosion
Factor 2.36
FATIGUE
OTHER
TAL 36
OTHER
Me 1928.40
3.263007
739
f1
1.0174107
55
48.29 53.12 1.467 211.415
220,957
UNLIMI
TED
1.4
76
0.022
9 15.1989 2,417,707
9.14
%
TRIDEM AXLE
TRI
NR 6.74
Repetici
ones 0
52.68 57.95 1.087 156.723
-
UNLIMI
TED
1.6
10
0.025
0 18.0879 1,129,974
0.00
%
Total 0.00%
Total
62.33
%
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
178
ALTERNATIVA 2– MR-40– LOSA APOYADA SOBRE CONCRETO POBRE.
PR87+500 al PR132+500
Como se mencionó en líneas anteriores, se reitera que la alternativa de Losa de Concreto
apoyada sobre una Capa de Concreto Pobre, se soporta en las mismas premisas de
diseño definidas por el método de la PCA, e incluso éste mismo ha definido la carta de
diseño (Figura 75), y mediante ésta se determina la resistencia del concreto pobre y el
espesor que permite definir la estructura de diseño.Con base en la Figura 75se determina
que para una resistencia del concreto pobre de 2.0 MPa y un espesor de 100 mm la
estructura de diseño que se recomienda para el corredor vial, siendo importante
mencionar que ésta cubre los requerimientos y premisas sugeridas por el Ministerio de
Transporte y el INVIAS
Tabla 64. Espesor de Diseño – Losas de Concreto apoyadas sobre base de concreto pobre –
Carretera de la Soberanía.PR87+500 al PR132+500
Alternativa 2
Módulo de Rotura Losa (MPa) 4.0 4.0
Uso de Barras de Transferencia SI SI
Consideración del Efecto Berma SI NO
CBR de la Subrasante (%) 7.9 7.9
Espesor de la Losa (cm) 16 18
Espesor Concreto Pobre MR 2.0 (cm) 10 10
Espesor de la Subbase Granular SBG-1 (cm) 15 15
Nota Importante: Los términos de los Estudios manifiestan que el espesor mínimo de losa por
construir a lo largo del corredor en estudio no deberá ser inferior de 0.18 m (18 cm) por lo cual
se recomienda por parte de esta Consultoría no permitir que los espesores indicados en la tabla
anterior, para la losa de Concreto MR 40, sean inferiores a la medida mencionada, si bien es
cierto que los valores calculados permiten obtener un valor de espesor igual a 0.16 m (16 cm), en
cumplimiento a lo solicitado por los términos del contrato se recomienda que este valor no sea
menor de 0.18 m.
ALTERNATIVA 3 – MR-40 – LOSA APOYADA SOBRE MATERIAL
ASFÁLTICO MDC. SIN CONSIDERAR EL EFECTO BERMA. PR87+500 al
PR132+500.
PAVEMENT DESIGN METHOD PCA
GENERAL INFORMATION
INPUT DATA
Base thickness
15 5.9 in
Pc (SA)
Trial thickness
23 9.06 in Dowled joints
YES OTHER
Subbase-subgrade
reaction 87 321 pci
Concrete shoulders
(NS/WS) NS 6.03
Modulus of rupture
40 571 psi Design period
(years) OTHER
Load safety factor
1.1
thickness of
base OTHER
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
179
RESULTADO:
FATIGUE
SATISFACED YES 0.00%
EROSION
SATISFACED YES 78.95%
Ec (Method datum) 40000
00
Ec (Current design
datum)
28571
43
COMPUTED DATA
relative stifness radio of slab-subgrade system 27.41
F2 COMPUTED 0.970
F3 0.894
f 6 1
F4 0.953
f 7 0.896
SINGLE AXLE
SA
8 Equivalent
stress 175.53
EROSION
9 Stress ratio Factor 0.307
Pc 6.03029
341
10 Erosion
Factor 2.72
C1 0.9882
FATIGUE
Deq
uiv
0.01881
48
SAL 18
f5 1
Me 2853.15
P
15.9877
76
f1
1.0174107
55 C2 0.06
Axle
load
kips
Multiplied
for LSF F1
EQUIVAL
ENT
STRESS
Expected
repetition
Fatigue analysis Erosion Analysis
Allowabl
e
Repetitio
ns
Fatigue
Percent f5 Deq
uiv P
Allowabl
e
Repetitio
ns
Dama
ge
Perce
nt
1 2 3 4 5 6 7
10.98 12.07 0.699 120.582
726,997
UNLIMI
TED
0.6
71
0.011
3 5.7737
UNLIMI
TED
13.17 14.49 0.830 143.124
2,054,404
UNLIMI
TED
0.8
05
0.013
6 8.3141
UNLIMI
TED
24.15 26.56 1.467 253.023
2,591,901
UNLIMI
TED
1.4
76
0.024
9 27.9447 3,864,892
67.06
%
TANDEM AXLE
TA
8 Equivalent
stress 146.41
Pc (TA) 6.782
9 Stress ratio Factor 0.256
OTHER
10 Erosion
Factor 2.82
FATIGUE
6.782065
198
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
180
TAL 36
OTHER
Me 2379.76
OTHER
f1
1.0174107
55
48.29 53.12 1.467 211.042
220,957
UNLIMI
TED
1.4
76
0.028
0 35.3465 1,858,253
11.89
%
TRIDEM AXLE
TRI
NR 6.74
Repeticiones
0
52.68 57.95 1.087 156.446
-
UNLIMI
TED
1.6
10
0.030
5 42.0652 1,106,473
0.00
%
Total 0.00%
Total
78.95
%
ALTERNATIVA 3 – MR-40 – LOSA APOYADA SOBRE MATERIAL
ASFÁLTICO MDC. CONSIDERANDO EL EFECTO BERMA. PR87+500 al
PR132+500.
PAVEMENT DESIGN METHOD PCA
GENERAL INFORMATION
INPUT DATA
Base thickness
15 5.9 in
Pc (SA)
Trial thickness
20 7.87 in Dowled joints
YES OTHER
Subbase-subgrade
reaction 87 321 pci
Concrete shoulders
(NS/WS) WS OTHER
Modulus of rupture
40 571 psi Design period
(years) OTHER
Load safety factor
1.1
thickness of
base
3.613665
349
RESULTADO:
FATIGUE
SATISFACED YES 0.00%
EROSION
SATISFACED YES 85.52%
Ec (Method datum) 40000
00
Ec (Current design
datum)
28571
43
COMPUTED DATA
relative stifness radio of slab-subgrade system 24.68
F2 COMPUTED 1.000
F3 0.894
f 6 1
F4 0.953
f 7 1
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
181
SINGLE AXLE
SA
8 Equivalent
stress 172.93
EROSION
9 Stress ratio Factor 0.303
Pc 3.61366
535
10 Erosion
Factor 2.34
C1 0.9882
FATIGUE
Deq
uiv
0.01127
481
SAL 18
f5 1
Me 2062.36
P
6.60244
621
f1
1.0174107
55 C2 0.94
Axle
load
kips
Multiplied
for LSF F1
EQUIVAL
ENT
STRESS
Expected
repetition
Fatigue analysis Erosion Analysis
Allowabl
e
Repetitio
ns
Fatigue
Percent f5 Deq
uiv P
Allowabl
e
Repetitio
ns
Dama
ge
Perce
nt
1 2 3 4 5 6 7
10.98 12.07 0.699 118.797
726,997
UNLIMI
TED
0.6
71
0.007
6 2.9700
UNLIMI
TED
13.17 14.49 0.830 141.005
2,054,404
UNLIMI
TED
0.8
05
0.009
1 4.2768
UNLIMI
TED
24.15 26.56 1.467 249.277
2,591,901
UNLIMI
TED
1.4
76
0.016
6 14.3747 3,301,563
78.51
%
TANDEM AXLE
TA
8 Equivalent
stress 144.28
Pc (TA) 3.630
9 Stress ratio Factor 0.252
OTHER
10 Erosion
Factor 2.34
FATIGUE
OTHER
TAL 36
OTHER
Me 1720.69
3.630176
536
f1
1.0174107
55
48.29 53.12 1.467 207.979
220,957
UNLIMI
TED
1.4
76
0.016
7 14.5064 3,149,700
7.02
%
TRIDEM AXLE
TRI
NR 6.74
Repetici
ones 0
52.68 57.95 1.087 154.175 -
UNLIMITED
1.610
0.0182
17.2638 1,408,277 0.00%
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
182
Total 0.00%
Total
85.52
%
El resultado de cálculo de los espesores de losa para el sector en estudio (PR133+000 al
PR139+000) del Corredor Carretera de la Soberanía se presenta en la tabla a
continuación, es importante aclarar que el cálculo realizado se llevó a cabo teniendo en
cuenta un módulo de elasticidad del concreto de 20000 MPa.
Tabla 65. Espesor de Diseño – Losas de Concreto – Carretera de la Soberanía. PR133+000 al
PR139+000.
Alternativa 1 2 3
Módulo de Rotura (MPa) 4.0 4.0 4.0
Módulo de Elasticidad del Concreto (MPa) 20000 20000 20000 20000 20000 20000
Factor de Seguridad de Carga 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1
Uso de Barras de Transferencia SI SI SI SI SI SI
Consideración del Efecto Berma NO SI NO SI NO SI
CBR de la Subrasante (%) 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2
Módulo de Reacción Combinado (MPa/m) 75 75 75 75 105 105
Consumo por Erosión (%) 83 46 83* 46* 74 72
Consumo Por Fatiga (%) 9 0 9* 0* 0 0
Espesor de la Losa (cm) 23 21 18 16 23 20
MDC-2 (cm) – Protección Bombeo --- --- --- --- 5 5
Espesor Concreto Pobre MR 2.0 (cm) --- --- 10 10 --- ---
Espesor de la Subbase Granular SBG-1 (cm) 15 15 15 15 15 15
*Es importante resaltar que para el cálculo de la Alternativa No 2 se requiere previamente de la definición
del espesor de diseño mediante el método de la PCA y posteriormente la utilización del procedimiento
determinado por esta Asociación para la determinación de los espesores de la losa de concreto pobre a
partir de las cartas de diseño establecidas, por tanto los valores de Consumo por Erosión y Fatiga
corresponden a los obtenidos al calcular el espesor de losa de concreto total, previo a la definición del
espesor por medio de la carta de diseño, para el caso aplica las mismas condiciones y premisas de diseño
de la alternativa No 1.
A continuación se presenta la memoria del cálculo del espesor de cada una de las
alternativas presentadas.
ALTERNATIVA 1– MR-40 – LOSA APOYADA SOBRE MATERIALES
GRANULARES. SIN CONSIDERAR EL EFECTO BERMA. PR133+000 AL
PR139+000
PAVEMENT DESIGN METHOD PCA
GENERAL
INFORMATION
INPUT DATA
Base thickness
5.9 in
Pc (SA)
Trial thickness
9.06 in Dowledjoints
YES OTHER
Subbase-
subgradereaction 276 pci
Concrete shoulders
(NS/WS) NS 5.74
Modulus of
rupture 571 psi
Designperiod
(years) OTHER
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
183
Load safety factor
1.1
thickness of
base OTHER
RESULTADO:
FATIGUE
SATISFACED YES
EROSION
SATISFACED YES
Ec (Methoddatum) 4000000
Ec
(Currentdesigndatu
m)
2857143
COMPUTED DATA
relative stifness radio of slab-subgrade system 28.44
F2 COMPUTED 0.970
F3 0.894
f 6 1
F4 0.953
f 7 0.896
SINGLE AXLE
SA
8 Equivalen
t stress 180.32
EROSION
9 Stress ratio
Factor 0.316
Pc
5.7370
2898
10 Erosion
Factor 2.72
C1 0.9912
FATIGUE
Deq
uiv
0.0207
6377
SAL 18
f5 1
Me 2930.94
P
16.126
4802
f1
1.01741
0755 C2 0.06
Axle
load
kips
Multiplied
for LSF F1
EQUIVA
LENT
STRESS
Expectedre
petition
Fatigue analysis ErosionAnalysis
AllowableRe
petitions
Fatigue
Percen
t f5 Deq
uiv P
AllowableRe
petitions
DamageP
ercent
1 2 3 4 5 6 7
10.98 12.07 0.6
99 123.870
726,997 UNLIMITED
0.67
1
0.01
25 5.8238 UNLIMITED
13.17 14.49 0.8
30 147.026
2,054,404 UNLIMITED
0.80
5
0.01
50 8.3862 UNLIMITED
24.15 26.56 1.4
67 259.922
2,591,901 28,176,228 9.20%
1.47
6
0.02
75
28.187
1 3,722,215 69.63%
TANDEM AXLE
TA
8 Equivalen
t stress 151.76
Pc (TA) 6.512
9 Stress ratio
Factor 0.266
OTHER
10 Erosion
2.83
FATIGUE
6.512109234
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
184
Factor
TAL 36
OTHER
Me 2466.81
OTHER
f1
1.01741
0755
48.29 53.12 1.467
218.761 220,957
UNLIMITED 1.47
6 0.03
12 36.317
8 1,696,522 13.02%
TRIDEM AXLE
TRI
NR 8.69
Repetic
iones 0
52.68 57.95 1.0
87 162.168
- UNLIMITED
1.61
0
0.03
40
43.221
2 1,012,852 0.00%
Total 9%
Total 83%
ALTERNATIVA 1– MR-40 – LOSA APOYADA SOBRE MATERIALES
GRANULARES. CONSIDERANDO EL EFECTO BERMA. PR133+000 AL
PR139+000
PAVEMENT DESIGN METHOD PCA
GENERAL
INFORMATION
INPUT DATA
Base thickness
5.9 in
Pc (SA)
Trial thickness
8.27 in Dowledjoints
YES OTHER
Subbase-
subgradereaction 276 pci
Concrete shoulders
(NS/WS) WS OTHER
Modulus of
rupture 571 psi
Designperiod
(years) OTHER
Load safety factor
1.1
thickness of
base 3.309473304
RESULTADO:
FATIGUE
SATISFACED YES
EROSION
SATISFACED YES
Ec (Methoddatum) 4000000
Ec
(Currentdesigndatu
m)
2857143
COMPUTED DATA
relative stifness radio of slab-subgrade system 26.57
F2 COMPUTED 1.000
F3 0.894
f 6 1
F4 0.953
f 7 1
SINGLE AXLE
SA
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
185
8 Equivalen
t stress 166.14
EROSION
9 Stress ratio
Factor 0.291
Pc
3.3094
733
10 Erosion
Factor 2.29
C1 0.9912
FATIGUE
Deq
uiv
0.0119
7783
SAL 18
f5 1
Me 2184.52
P
5.8774
8875
f1
1.01741
0755 C2 0.94
Axle
load
kips
Multiplied
for LSF F1
EQUIVA
LENT
STRESS
Expectedre
petition
Fatigue analysis ErosionAnalysis
AllowableRe
petitions
Fatigue
Percen
t f5 Deq
uiv P
AllowableRe
petitions
DamageP
ercent
1 2 3 4 5 6 7
10.98 12.07 0.699
114.134 726,997
UNLIMITED 0.67
1 0.00
80 2.6439 UNLIMITED
13.17 14.49 0.8
30 135.471
2,054,404 UNLIMITED
0.80
5
0.00
96 3.8072 UNLIMITED
24.15 26.56 1.467
239.494 2,591,901
UNLIMITED 1.47
6 0.01
77 12.796
4 6,303,948 41.12%
TANDEM AXLE
TA
8 Equivalen
t stress 139.15
Pc (TA) 3.431
9 Stress ratio
Factor 0.244
OTHER
10 Erosion
Factor 2.32
FATIGUE
OTHER
TAL 36
OTHER
Me 1829.64
3.43123953
f1
1.01741
0755
48.29 53.12 1.4
67 200.588
220,957 UNLIMITED
1.47
6
0.01
83
13.755
3 4,113,209 5.37%
TRIDEM AXLE
TRI
NR 7.90
Repetic
iones 0
52.68 57.95 1.087
148.696 -
UNLIMITED 1.61
0 0.02
00 16.370
0 1,748,450 0.00%
Total 0%
Total 46%
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
186
ALTERNATIVA 2– MR-40– LOSA APOYADA SOBRE CONCRETO POBRE.
PR133+000 AL PR139+000
Como se mencionó en líneas anteriores, se reitera que la alternativa de Losa de Concreto
apoyada sobre una Capa de Concreto Pobre, se soporta en las mismas premisas de
diseño definidas por el método de la PCA, e incluso éste mismo ha definido la carta de
diseño (Figura 75), y mediante ésta se determina la resistencia del concreto pobre y el
espesor que permite definir la estructura de diseño.
Con base en laFigura 75se determina que para una resistencia enel concreto pobre de 2.0
MPa y un espesor de 100 mm, la estructura de diseño que se recomienda para el corredor
vial, siendo importante mencionar que ésta cubre los requerimientos y premisas
sugeridas por el Ministerio de Transporte y el INVIAS.
Tabla 66. Espesor de Diseño – Losas de Concreto apoyadas sobre base de concreto pobre –
Carretera de la Soberanía. PR133+000 al PR139+000
Alternativa 2
Módulo de Rotura Losa (MPa) 4.0 4.0
Uso de Barras de Transferencia SI SI
Consideración del Efecto Berma SI NO
CBR de la Subrasante (%) 16.6 16.6
Espesor de la Losa (cm) 16 18
Espesor Concreto Pobre MR 2.0 (cm) 10 10
Espesor de la Subbase Granular SBG-1 (cm) 15 15
Nota Importante: Los términos de los Estudios manifiestan que el espesor mínimo de losa por
construir a lo largo del corredor en estudio no deberá ser inferior de 0.18 m (18 cm) por lo cual
se recomienda por parte de esta Consultoría no permitir que los espesores indicados en la tabla
anterior, para la losa de Concreto MR 40, sean inferiores a la medida mencionada, si bien es
cierto que los valores calculados permiten obtener un valor de espesor igual a 0.16 m (16 cm), en
cumplimiento a lo solicitado por los términos del contrato se recomienda que este valor no sea
menor de 0.18 m.
ALTERNATIVA 3 – MR 40 – LOSA APOYADA SOBRE MATERIAL
ASFÁLTICO MDC. SIN CONSIDERAR EL EFECTO BERMA. PR133+000 AL
PR139+000.
PAVEMENT DESIGN METHOD PCA
GENERAL
INFORMATION
INPUT DATA
Base thickness
5.9 in
Pc (SA)
Trial thickness
9.06 in Dowledjoints
YES OTHER
Subbase-
subgradereaction 387 pci
Concrete shoulders
(NS/WS) NS 6.43
Modulus of
rupture 571 psi
Designperiod
(years) OTHER
Load safety factor
1.1
thickness of
base OTHER
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
187
RESULTADO:
FATIGUE
SATISFACED YES
EROSION
SATISFACED YES
Ec (Methoddatum) 4000000
Ec
(Currentdesigndatu
m)
2857143
COMPUTED DATA
relative stifness radio of slab-subgrade system 26.15
F2 COMPUTED 0.970
F3 0.894
f 6 1
F4 0.953
f 7 0.896
SINGLE AXLE
SA
8 Equivalen
t stress 169.62
EROSION
9 Stress ratio
Factor 0.297
Pc
6.4257
8133
10 Erosion
Factor 2.71
C1 0.9828
FATIGUE
Deq
uiv
0.0166
1181
SAL 18
f5 1
Me 2757.11
P
15.825
0073
f1
1.01741
0755 C2 0.06
Axle
load
kips
Multiplied
for LSF F1
EQUIVA
LENT
STRESS
Expectedre
petition
Fatigue analysis ErosionAnalysis
AllowableRe
petitions
Fatigue
Percen
t f5 Deq
uiv P
AllowableRe
petitions
DamageP
ercent
1 2 3 4 5 6 7
10.98 12.07 0.6
99 116.523
726,997 UNLIMITED
0.67
1
0.01
00 5.7149 UNLIMITED
13.17 14.49 0.8
30 138.306
2,054,404 UNLIMITED
0.80
5
0.01
20 8.2295 UNLIMITED
24.15 26.56 1.4
67 244.505
2,591,901 UNLIMITED
1.47
6
0.02
20
27.660
2 4,065,878 63.75%
TANDEM AXLE
TA
8 Equivalen
t stress 140.04
Pc (TA) 7.147
9 Stress ratio
Factor 0.245
OTHER
10 Erosion
Factor 2.81
FATIGUE
7.146746732
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
188
TAL 36
OTHER
Me 2276.32
OTHER
f1
1.01741
0755
48.29 53.12 1.4
67 201.869
220,957 UNLIMITED
1.47
6
0.02
44
34.215
2 2,085,717 10.59%
TRIDEM AXLE
TRI
NR 7.90
Repetic
iones 0
52.68 57.95 1.0
87 149.646
- UNLIMITED
1.61
0
0.02
66
40.719
0 1,237,446 0.00%
Total 0.00%
Total 74%
ALTERNATIVA 3 – MR-40 – LOSA APOYADA SOBRE MATERIAL
ASFÁLTICO MDC. CONSIDERANDO EL EFECTO BERMA. PR133+000 AL
PR139+000.
PAVEMENT DESIGN METHOD PCA
GENERAL
INFORMATION
INPUT DATA
Base thickness
5.9 in
Pc (SA)
Trial thickness
7.87 in Dowledjoints
YES OTHER
Subbase-
subgradereaction 387 pci
Concrete shoulders
(NS/WS) WS OTHER
Modulus of
rupture 571 psi
Designperiod
(years) OTHER
Load safety factor
1.1
thickness of
base 3.824643669
RESULTADO:
FATIGUE
SATISFACED YES
EROSION
SATISFACED YES
Ec (Methoddatum) 4000000
Ec
(Currentdesigndatu
m)
2857143
COMPUTED DATA
relative stifness radio of slab-subgrade system 23.55
F2 COMPUTED 1.000
F3 0.894
f 6 1
F4 0.953
f 7 1
SINGLE AXLE
SA
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
189
8 Equivalen
t stress 167.70
EROSION
9 Stress ratio
Factor 0.293
Pc
3.8246
4367
10 Erosion
Factor 2.32
C1 0.9828
FATIGUE
Deq
uiv
0.0098
874
SAL 18
f5 1
Me 1999.98
P
6.4472
1027
f1
1.01741
0755 C2 0.94
Axle
load
kips
Multiplied
for LSF F1
EQUIVA
LENT
STRESS
Expectedre
petition
Fatigue analysis ErosionAnalysis
AllowableRe
petitions
Fatigue
Percen
t f5 Deq
uiv P
AllowableRe
petitions
DamageP
ercent
1 2 3 4 5 6 7
10.98 12.07 0.6
99 115.204
726,997 UNLIMITED
0.67
1
0.00
66 2.9002 UNLIMITED
13.17 14.49 0.830
136.740 2,054,404
UNLIMITED 0.80
5 0.00
80 4.1762 UNLIMITED
24.15 26.56 1.4
67 241.737
2,591,901 UNLIMITED
1.47
6
0.01
46
14.036
8 3,856,756 67.20%
TANDEM AXLE
TA
8 Equivalen
t stress 139.86
Pc (TA) 3.770
9 Stress ratio
Factor 0.245
OTHER
10 Erosion
Factor 2.31
FATIGUE
OTHER
TAL 36
OTHER
Me 1668.02
3.76958499
f1
1.01741
0755
48.29 53.12 1.467
201.612 220,957
UNLIMITED 1.47
6 0.01
44 13.635
5 4,532,130 4.88%
TRIDEM AXLE
TRI
NR 7.90
Repetic
iones 0
52.68 57.95 1.0
87 149.456
- UNLIMITED
1.61
0
0.01
57
16.227
4 1,888,523 0.00%
Total 0.00%
Total 72%
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
190
8.2 DISEÑO PARA ESTRUCTURA EN PAVIMENTO RÍGIDO – MÉTODO
DE LA GUÍA DE AASHTO.
En el método de AASHTO el espesor de la losa de pavimento se define mediante la
ecuación que se presenta a continuación.
25.0
75.0
75.0
10
46.8
19
10
102.8
38.709.0*51.1
132.109.0**32.022.4
4.25
10*25.11
5.15.439.104.2535.7
kEc
DJ
DCMRLogP
D
PSILog
DLogZrSoLog dxtW
Donde:
W82: Número previsto de ejes de 8.2 toneladas a lo largo del periodo de diseño.
Zr: Desviación Normal Estándar.
So: Error Estándar combinado en la predicción del tránsito y en la variación del comportamiento
esperado del pavimento.
D: Espesor de la losa de Pavimento (mm)
ΔPSI: Diferencia entre los índices de servicio inicial y final.
Pt: Indice de servicio Final.
MR: Resistencia media del Concreto a la Flexotracción a los 28 días – Módulo de Rotura.
Cd: Coeficiente de Drenaje.
J: Coeficiente de Transmisión de cargas en las Juntas.
Ec: Modulo de elasticidad del Concreto.
K: Módulo de reacción combinado de la capa de apoyo de la losa de pavimento.
De lo anterior se determina que la totalidad de los valores que conforman la ecuación
están definidos, a excepción del valor que corresponde al espesor de la losa (D), éste se
obtiene a partir de las múltiples iteraciones de la formulación hasta lograr una
equivalencia numérica a los dos lados de la ecuación, ésta también se puede resolver a
partir de la utilización de las cartas de diseño definidas por el documento. A
continuación se presentan los valores obtenidos para cada término de la ecuación.
Tabla 67. Valores de Entrada para el Diseño Método de AASHTO
W82 6.706.071 5.891.939
Zr (R=90%) -1.282 -1.282
So 0.35 0.35
PSI 1.7 1.7
Pt 2.5 2.5
MR (MPa) 4.0 4.0
Cd 0.9 0.9
J 3.2 3.2
Ec (MPa) 20000 20000
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191
Para la determinación del espesor de la losa se ha definido las mismas condiciones de
apoyo definidas para el método de la PCA. A continuación se presentan los resultados
obtenidos.
Tabla 68. Espesores de losa calculados. Método de AASHTO.
Sector PR5+000- PR20+000-
PR31+000-PR58+500 PR72+000-PR87+000 PR87+500-
PR132+500
PR133+000-
PR139+000 PR19+500 PR30+500
Alternativa 1 3 1 3 1 3 1 3 1 3 1 3
W82 6.706.071 6.706.071 6.706.071 6.706.071 6.706.071 6.706.071 5.891.939 5.891.939 5.891.939 5.891.939 5.891.939 5.891.939
Zr (R=90%) -1.282 -1.282 -1.282 -1.282 -1.282 -1.282 -1.282 -1.282 -1.282 -1.282 -1.282 -1.282
So 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35
PSI 1.7 1.7 1.7 1.7 1.7 1.7 1.7 1.7 1.7 1.7 1.7 1.7
Pt 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5
MR (MPa) 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0
Cd 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9
J 3.2 3.2 3.2 3.2 3.2 3.2 3.2 3.2 3.2 3.2 3.2 3.2
Ec (MPa) 20000 20000 20000 20000 20000 20000 20000 20000 20000 20000 20000 20000
K Combinado 56 86 73 103 47 77 43 73 57 87 75 105
en MPa/m
Espesor de la Losa
(cm) 27 27 27 27 27 27 26 26 26 26 26 26
MDC-2 (cm) –
Protección Bombeo --- 5 --- 5 --- 5 --- 5 --- 5 --- 5
Espesor de la
Subbase Granular
SBG-1 (cm)
15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15
Para las metodologías utilizadas se han obtenido tres espesores de losa, estos oscilan
entre 20 cm y 27 cm, considerándose un espesor de 18 cm para la losa de concreto
apoyada sobre la subbase de concreto pobre, a continuación se indican las
recomendaciones a tener en cuenta para el desarrollo de la modulación de la losas,
indiferentemente del espesor por escoger.
8.3 JUNTAS LONGITUDINALES, BARRAS DE ANCLAJE Y MODULACIÓN
DE LA LOSA.
Juntas Longitudinales y Barras de Anclaje.
Entre otras funciones la junta longitudinal controla el agrietamiento producido por
alabeo. En la construcción del pavimento, la junta debe ser marcada con una ranura que
separe los carriles y proporcione alojamiento para el sellado, unida por barras de anclaje
corrugadas, que se encarguen de asegurar que no haya desplazamiento relativo de las
losas.
Si el pavimento se construye carril por carril, la junta longitudinal es del tipo junta de
construcción.Para este diseño se considera el ancho de carril promedio de 3,65 m.
Las características de las barras de anclaje se establecen de acuerdo con la metodología
PCA. En la se presenta la recomendación para el refuerzo, teniendo en cuenta que el
acero usado deberá cumplir con un esfuerzo de fluencia de 420MPa.
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192
Tabla 69. Dimensiones del acero de refuerzo.
Espesor de losa (m) Diámetro (in)- (m) Longitud (m) Espaciamiento (m)
0.18-0.23 ½” (0.0127) 0.85 1.20
0.24-0.27 ½” (0.0127) 0.85 1.10 Fuente: Diseño, Construcción y Mantenimiento de Pavimentos de Concreto – Ing. Cipriano A. Londoño N. ICPC.
Las barras de acero no se deben instalar a menos de 40 cm de la junta transversal para
evitar que interfieran con el movimiento de las juntas.
Juntas Transversales y Pasadores.
Las juntas transversales o juntas de contracción son juntas de alabeo (Tipo B), es decir,
controlan las grietas causadas por la retracción de fraguado del hormigón y por las
acciones climáticas (temperatura y humedad) cumpliendo una función mecánica esencial
constituyendo un medio de transferencia de la carga. Se deben cumplir las separaciones
máximas indicadas en la tabla a continuación.
Tabla 70. Separación máxima entre las juntas (criterio I)
Tipo de Agregado
Grueso
Separación Máxima de Juntas
Transversales (m)
Separación Máxima de Juntas
Longitudinales (m)
Piedra Partida 6,0 4,0
Agregado
Redondeado 4,5 4,0
Fuente: Diseño, Construcción y Mantenimiento de Pavimentos de Concreto – Ing. Cipriano A. Londoño N. ICPC.
Para el espaciamiento entre juntas transversales, hay varias recomendaciones en la
literatura técnica que podrían considerarse en este proyecto:
Que el espaciamiento en pies entre juntas de contracción para pavimentos de hormigón
no supere 2 veces el espesor de la losa en pulgadas, lo que para este diseño sería lo que
se presenta en laTabla 71.
Tabla 71. Separación máxima entre juntas de contracción (criterio II)
Espesor de la Losa
(cm)
Espesor de la Losa
(in)
Separación de Juntas
(ft)
Separación de las Juntas
(m)
18 7.09 14.17 4.32
21 8.27 16.54 5.04
22 8.66 17.32 5.28
23 9.06 18.11 5.52
24 9.45 18.90 5.76
26 10.24 20.47 6.24
27 10.63 21.26 6.48 Fuente: Diseño, Construcción y Mantenimiento de Pavimentos de Concreto – Ing. Cipriano A. Londoño N. ICPC.
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193
Que el espaciamiento entre juntas sea veinticinco veces el espesor de la losa.
(VéaseTabla 72).
Tabla 72. Espaciamiento entre juntas (criterio III)
Espesor de la Losa (m) Separación (m)
18 4.50
21 5.25
22 5.50
23 5.75
24 6.00
26 6.50
27 6.75 Fuente: Diseño, Construcción y Mantenimiento de Pavimentos
de Concreto – Ing. Cipriano A. Londoño N. ICPC
Que la máxima relación de esbeltez de la losa sea de 1,4 veces (se recalca que es
deseable cumplir con una relación máxima de 1,25):
Tabla 73. Separación máxima entre juntas (criterio IV)
Ancho (m) 3.65
Separación máxima (m) 5.11 Fuente: Diseño, Construcción y Mantenimiento de Pavimentos
de Concreto – Ing. Cipriano A. Londoño N. ICPC
Por razones constructivas y respetando los criterios anteriores, se ha establecido una
separación máxima entre juntas transversales de 4,50 metros para las losas de 0.23 m a
0.27m de espesor y de 4.0 para la losa de 0.18 m a 0.22 m de espesor.
Es importante tener en cuenta que mientras mayor número de cortes haya (juntas) se
aumenta la posibilidad de la infiltración de agua de escorrentía hacia el interior de la
estructura de pavimento pero previendo la presencia de material “impermeable”
constituido por la mezcla asfáltica o similar, no hay efecto posible de generación de
bombeo de finos. En razón a lo anterior, se considera prudente efectuar losas que
respeten la modulación de 3,65 m (ancho de carril) por 4,50 m de largo, el cual tiene en
cuenta una relación de esbeltez menor a 1,25, lo cual se considera satisfactorio para el
desempeño de la estructura de pavimento. Otro aspecto a tener en cuenta es la transición
entre losa y berma propiamente dicho, lo cual deberá hacerse para evitar sobrecostos en
el proyecto.
Es necesario complementar la eficiencia de la trabazón de agregados mediante el empleo
de barras de acero liso, denominadas pasadores, que conectan entre sí las losas separadas
por juntas. Este tipo de mecanismo transmite tanto fuerzas de cizalladura como
momento flector, pero debe permitir el libre movimiento horizontal de las losas, por lo
cual al menos una mitad del pasador debe no adherir con el concreto que lo rodea. Así
mismo, esta libertad de movimiento horizontal exige que los pasadores de una junta sean
todos paralelos al eje de la calzada y que se encuentren ubicados en el eje neutro de la
losa.
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194
Se presenta a continuación la geometría de las barras de pasador a utilizar, según lo
establece la PCA1, estas varillas deberán ser varillas lisas tipo A-37 con fy = 420MPa.
Tabla 74. Geometría de los Pasadores Recomendados.
Espesor de la Losa
(mm)
Diámetro del Pasador
(mm)
Longitud Total del
Pasador (mm)
Separación entre
centros (mm)
180 22.2 (7/8”) 350 300
210-230 28.6 (1 1/8”) 400 300
240-250 31.8 (1 ¼”) 450 300
260-270 34.9 (1 3/8”) 450 300
Sellado de Juntas
Las juntas transversales se deben cortar con un equipo autopropulsado de disco
diamantado cumpliendo con las siguientes dimensiones:
Corte inicial de 1/3 del espesor de la losa, medido desde la superficie, con un ancho
máximo de 3 mm. Corte de ensanche de 3 mm de ancho máximo y una profundidad de
30 mm medido desde la superficie de la losa.
El ancho total de la junta transversal debe tener 6 mm (Ø1.5 mm) de ancho, incluido el
corte inicial y el corte de ensanche.
Se deben ejecutar los cortes de las juntas transversales y el sello de las juntas de acuerdo
con el detalle de laFigura 76.
Figura 76. Detalle de construcción de las juntas
Se realizará la colocación del sello plástico (cordón de respaldo) para mantener el factor
de forma apropiado para las masillas de sello aplicadas. Para la instalación del material
de sello con silicón o poliuretano se debe tener especial cuidado en la adecuada limpieza
1 Diseño, Construcción y Mantenimiento de Pavimentos de Concreto – Ing. Cipriano A. Londoño N. ICPC, Tabla 64, Página 104
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195
de los bordes de la junta para evitar el desprendimiento prematuro, en el tiempo, del
sello. En el momento de colocación del sello, la junta debe estar seca, limpia, libre de
partículas. También para evitar el desprendimiento prematuro, el material de sello debe
quedar de 3 a6 mm por debajo de la rasante de las calzadas.
Para el sellado de junta debe cumplirse lo siguiente:
La tirilla de respaldo debe tener un diámetro de 9 mmر1,5 mm.
La relación ancho/profundidad del sellador de silicón deberá ser como mínimo1:1 y
máximo 2:1.
La ranura inicial de 3 mm para debilitar la sección deberá realizarse en el momento
oportuno para evitar el agrietamiento de la losa, la pérdida de agregados en la junta, o el
desportillamiento. El corte adicional para formar el depósito de la junta deberá
efectuarse cuando menos 72 horas después del vaciado.
La superficie del sello debe quedar entre 3 y 6 mm por debajo de la superficie de la losa.
La cavidad de la junta deberá estar limpia y libre de cualquier material, antes de la
colocación del sello. A este respecto es importante anotar que dicha cavidad debe
protegerse para que no ingrese polvo y partículas incompresibles, antes de colocar el
sello, porque al paso del tránsito se produce desportillamiento de los bordes de las
juntas, como efectivamente ha venido ocurriendo en las losas nuevas.
Juntas de Expansión
Cuando el pavimento rígido empalme con pavimento flexible se construirá una junta en
la cual se aumente el espesor de la losa con la finalidad de absorber los esfuerzos de
borde ocasionados por el tráfico, ésta se conoce como junta de expansión.
Armado del refuerzo de la losa.
A continuación se indican los esquemas de armado para las barras de transferencia de
carga o pasajuntas.
Figura 77. Esquemas de Barras de transferencia de Carga – Pasajuntas
Ø
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196
Figura 78. Esquema de Junta Longitudinal y Barras Corrugadas de Amarre.
8.4 CANTIDADES DE OBRA.
Con base en los datos obtenidos en los numerales anteriores se procedió a calcular las
cantidades de cada una de las alternativas para un kilómetro, en cuanto a estructura de
Pavimento y bermas exclusivamente, tal como se presenta en el cuadro siguiente:
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197
ALTERNATIVA LOSA CONCRETO HIDÁULICO SOBRE BASE
GRANULAR (considerando el efecto berma)
Ítem Descripción
1 Suministro y colocación de Sub-base granular tipo SBG-1. Incluye el
Transporte
8,65 m ancho promedio * 0,15 m alto * 1000 ml = 1.297,50 m3
Ítem Descripción
2 Geotextil para Pavimentación y Repavimentación.
8,30 m ancho * 1000 ml = 8.300,00 m2
Ítem Descripción
3 Construcción de losas de concreto hidráulico MR 40 para pavimento
rígido. e=0,21 m.
7,30 m ancho * 0,21 m alto * 1000 ml = 1.533,00 m3
Ítem Descripción
4 Curado de losas de concreto.
7,30 m ancho * 1000 ml = 7.300,00 m2 (concreto MR 40)
2 * 0,50 m ancho * 1000 ml = 1.000,00 m2 (bermas de concreto)
8.300,00 m2
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198
Ítem Descripción
5 Corte y ampliación de juntas de losas de concreto.
250 juntas transversales (en 1000 m) * 7,30 m ancho (losa) = 1.825,00 ml
1000 juntas transversales * 0,50 m ancho (bermas) * 2 lados = 1.000,00 ml
3 juntas longitudinales * 1000 m largo = 3.000,00 ml
5.825,00 ml
Ítem Descripción
6 Sello de juntas.
250 juntas transversales (en 1000 m) * 7,30 m ancho (losa) = 1.825,00 ml
1000 juntas transversales * 0,50 m ancho (bermas) * 2 lados = 1.000,00 ml
3 juntas longitudinales * 1000 m largo = 3.000,00 ml
5.825,00 ml
Ítem Descripción
7 Barras de Anclaje.
Total barras de anclaje por cada junta:
4 barras de 0,85 m de Ø 1/2” * 250 juntas * 1 Kg/ml = 850,00 Kg
14 barras de 0,40 m de Ø 1/2” * 250 juntas * 1 Kg/ml = 1.400,00 Kg
2.250,00 Kg
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199
Ítem Descripción
8 Canastilla.
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
200
ITEM DIMENSIONES UNIDAD
CANASTILLA
ATIEASADOR 3/16" NUMERO 4,00 un
LONGITUD 7,08 m
PESO/ML 0,20 Kg
PESO/CANATILLA 5,66 Kg
DIAGONALES 3/8" NUMERO 48,00 un
LONGITUD 0,22 m
PESO/ML 0,56 Kg
PESO/CANATILLA 5,91 Kg
ATIEASADOR
TRANSVERSAL 3/16" NUMERO 24,00 un
LONGITUD 0,332 m
PESO/ML 0,20 Kg
PESO/CANATILLA 1,59 Kg
ANCLAJE 3/16” NUMERO 24,00 Un
LONGITUD 0,075 M
PESO/ML 0,20 Kg
PESO/CANATILLA 0,36 Kg
TOTAL/CANASTILLA 13,52 Kg
TOTAL/1 KM (250 canastillas) 3.380,00 Kg
Ítem Descripción
9 Pasadores.
ITEM DIMENSIONES UNIDAD
PASADORES
TRANSVERSALES
DIAMETRO 1 1/4 pulgada
LONGITUD 0,40 m
ESPACIAMIENTO 0,30 m
NUMERO DE PASADORES /
JUNTA 24,00 un
SEPARACION DE LAS JUNTAS 4,00 m
NUMERO DE JUNTAS
TRANSVERSALES 250,00 un
TOTAL BARRAS REQUERIDAS 6.000,00 un
LONGITUD TOTAL 2.400,00 m
PESO/ML 6,21 Kg
PESO/1 KM 14.904,00 Kg
CONSORCIO DIS – CEI
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201
Ítem Descripción
10 Construcción de bermas de concreto MR 40. e=21 cm
2 lados * 0,50 m ancho * 0,21 m alto * 1000 ml = 210,00 m3
ALTERNATIVA LOSA CONCRETO HIDÁULICO SOBRE BASE
CONCRETO POBRE (considerando el efecto berma)
Ítem Descripción
1 Suministro y colocación de Sub-base granular tipo SBG-1. Incluye el
Transporte
8,85 m ancho promedio * 0,15 m alto * 1000 ml = 1.327,50 m3
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
202
Ítem Descripción
2 Geotextil para Pavimentación y Repavimentación.
8,30 m ancho * 1000 ml = 8.300,00 m2
Ítem Descripción
3 Construcción de losas de concreto hidráulico MR 40 para pavimento
rígido. e=0,18 m.
7,30 m ancho * 0,18 m alto * 1000 ml = 1.314,00 m3
Ítem Descripción
4 Construcción de losas de concreto hidráulico MR 20 para pavimento
rígido. e=0,10 m.
8,50 m ancho * 0,10 m alto * 1000 ml = 850,00 m3
Ítem Descripción
5 Curado de losas de concreto.
8,50 m ancho * 1000 ml = 8.500,00 m2 (concreto MR 20)
7,30 m ancho * 1000 ml = 7.300,00 m2 (concreto MR 40)
2 * 0,50 m ancho * 1000 ml = 1.000,00 m2 (bermas de concreto)
16.800,00 m2
Ítem Descripción
6 Corte de juntas de losas de concreto pobre.
250 juntas transversales (en 1000 m) * 8,50 m ancho = 2.125,00 ml
1 junta longitudinal * 1000 m largo = 1.000,00 ml
3.125,00 ml
Ítem Descripción
7 Corte y ampliación de juntas de losas de concreto.
250 juntas transversales (en 1000 m) * 7,30 m ancho (losa) = 1.825,00 ml
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
203
1000 juntas transversales * 0,50 m ancho (bermas) * 2 lados = 1.000,00 ml
3 juntas longitudinales * 1000 m largo = 3.000,00 ml
5.825,00 ml
Ítem Descripción
8 Sello de juntas.
250 juntas transversales (en 1000 m) * 7,30 m ancho (losa) = 1.825,00 ml
1000 juntas transversales * 0,50 m ancho (bermas) * 2 lados = 1.000,00 ml
3 juntas longitudinales * 1000 m largo = 3.000,00 ml
5.825,00 ml
Ítem Descripción
9 Barras de Anclaje.
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
204
Total barras de anclaje por cada junta:
4 barras de 0,85 m de Ø 1/2” * 250 juntas * 1 Kg/ml = 850,00 Kg
14 barras de 0,40 m de Ø 1/2” * 250 juntas * 1 Kg/ml = 1.400,00 Kg
2.250,00 Kg
Ítem Descripción
10 Canastilla.
ITEM DIMENSIONES UNIDAD
CANASTILLA
ATIEASADOR 3/16" NUMERO 4,00 un
LONGITUD 7,08 M
PESO/ML 0,20 Kg
PESO/CANATILLA 5,66 Kg
DIAGONALES 3/8" NUMERO 48,00 Un
LONGITUD 0,179 M
PESO/ML 0,56 Kg
PESO/CANATILLA 4,81 Kg
ATIEASADOR
TRANSVERSAL 3/16" NUMERO 24,00 un
LONGITUD 0,284 m
PESO/ML 0,20 Kg
PESO/CANATILLA 1,36 Kg
ANCLAJE 3/16” NUMERO 24,00 Un
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
205
LONGITUD 0,075 M
PESO/ML 0,20 Kg
PESO/CANATILLA 0,36 Kg
TOTAL/CANASTILLA 12,19 Kg
TOTAL/1 KM (250 canastillas) 3.047,50 Kg
Ítem Descripción
10 Pasadores.
ITEM DIMENSIONES UNIDAD
PASADORES
TRANSVERSALES
DIAMETRO 7/8 pulgada
LONGITUD 0,35 m
ESPACIAMIENTO 0,30 m
NUMERO DE PASADORES / JUNTA 24,00 un
SEPARACION DE LAS JUNTAS 4,00 m
NUMERO DE JUNTAS
TRANSVERSALES 250,00 un
TOTAL BARRAS REQUERIDAS 6.000,00 un
LONGITUD TOTAL 2.400,00 m
PESO/ML 3,04 Kg
PESO/1 KM 7.296,00 Kg
Ítem Descripción
12 Construcción de bermas de concreto MR 40. e=18 cm.
2 lados * 0,50 m ancho * 0,18 m alto * 1000 ml = 180,00 m3
CONSORCIO DIS – CEI
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206
ALTERNATIVA LOSA CONCRETO HIDÁULICO SOBRE BASE DE
MDC-2 (considerando el efecto berma)
Ítem Descripción
1 Suministro y colocación de Sub-base granular tipo SBG-1. Incluye el
Transporte
8,85 m ancho promedio * 0,15 m alto * 1000 ml = 1.327,50 m3
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
207
Ítem Descripción
2 Imprimación capa de sub-base granular.
8,70 m ancho * 1000 ml = 8.700,00 m2
Ítem Descripción
3 Construcción capa en concreto asfáltico tipo MDC-2.
8,60 m ancho promedio * 0,05 m alto * 1000 ml = 430,00 m3
Ítem Descripción
4 Construcción de losas de concreto hidráulico MR 40 para pavimento
rígido. e=0,20 m.
7,30 m ancho * 0,20 m alto * 1000 ml = 1.460,00 m3
Ítem Descripción
5 Curado de losas de concreto.
7,30 m ancho * 1000 ml = 7.300,00 m2 (concreto MR 40)
2 * 0,50 m ancho * 1000 ml = 1.000,00 m2 (bermas de concreto)
8.300,00 m2
Ítem Descripción
6 Corte y ampliación de juntas de losas de concreto.
250 juntas transversales (en 1000 m) * 7,30 m ancho (losa) = 1.825,00 ml
1000 juntas transversales * 0,50 m ancho (bermas) * 2 lados = 1.000,00 ml
3 juntas longitudinales * 1000 m largo = 3.000,00 ml
5.825,00 ml
CONSORCIO DIS – CEI
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208
Ítem Descripción
7 Sello de juntas.
250 juntas transversales (en 1000 m) * 7,30 m ancho (losa) = 1.825,00 ml
1000 juntas transversales * 0,50 m ancho (bermas) * 2 lados = 1.000,00 ml
3 juntas longitudinales * 1000 m largo = 3.000,00 ml
5.825,00 ml
Ítem Descripción
8 Barras de Anclaje.
Total barras de anclaje por cada junta:
4 barras de 0,85 m de Ø 1/2” * 250 juntas * 1 Kg/ml = 850,00 Kg
14 barras de 0,40 m de Ø 1/2” * 250 juntas * 1 Kg/ml = 1.400,00 Kg
2.250,00 Kg
CONSORCIO DIS – CEI
Ingenieros Consultores
209
Ítem Descripción
9 Canastilla.
ITEM DIMENSIONES UNIDAD
CANASTILLA
ATIEASADOR 3/16" NUMERO 4,00 un
LONGITUD 7,08 m
PESO/ML 0,20 Kg
PESO/CANATILLA 5,66 Kg
DIAGONALES 3/8" NUMERO 48,00 un
LONGITUD 0,191 m
PESO/ML 0,56 Kg
PESO/CANATILLA 5,13 Kg
ATIEASADOR
TRANSVERSAL 3/16" NUMERO 24,00 un
LONGITUD 0,284 m
PESO/ML 0,20 Kg
PESO/CANATILLA 1,36 Kg
ANCLAJE 3/16” NUMERO 24,00 Un
LONGITUD 0,075 M
PESO/ML 0,20 Kg
PESO/CANATILLA 0,36 Kg
TOTAL/CANASTILLA 12,51 Kg
TOTAL/1 KM (250 canastillas) 3.127,50 Kg
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210
Ítem Descripción
10 Pasadores.
ITEM DIMENSIONES UNIDAD
PASADORES
TRANSVERSALES
DIAMETRO 7/8 pulgadas
LONGITUD 0,35 m
ESPACIAMIENTO 0,30 m
NUMERO DE PASADORES /
JUNTA 24,00 un
SEPARACION DE LAS JUNTAS 4,00 m
NUMERO DE JUNTAS
TRANSVERSALES 250,00 un
TOTAL BARRAS REQUERIDAS 6.000,00 un
LONGITUD TOTAL 2.400,00 m
PESO/ML 3,04 Kg
PESO/1 KM 7.296,00 Kg
Ítem Descripción
11 Construcción de bermas de concreto MR 40. e=0,20 m.
2 lados * 0,50 m ancho * 0,20 m alto * 1000 ml = 200,00 m3
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212
9 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
Para el desarrollo de este informe se logra contar con información tanto secundaria como
de primer orden en lo referente a la definición del valor de capacidad portante de la capa
de soporte para la estructura de pavimento, ésta permite complementar los resultados
reportados en los Documentos suministrados como información secundaria, con base en
ello y considerando la confianza que se tiene en los resultados entregados por el
Consorcio se determina que, dando cumplimiento a los requerimientos contractuales
contenidos en el Pliego de Condiciones Definitivo respecto a los aspectos generales
delos estudios y diseños en pavimento rígido, la estructura de pavimento obtenida por el
método de la PCA-1984, para un periodo de diseño de 20 añosy un Módulo de Rotura de
4.0 MPaes la más apta para recomendar, no obstante para esta consideración existen las
alternativas que se presentan a continuación en la Tabla 75.
El valor de la capacidad de soporte, expresada en términos de CBR, se obtuvo a partir de
la densidad seca del material, el cual, en todos los casos debe alcanzar mínimo el 95%
del Proctor Modificado. El contratista de obra deberá verificar mediante curvas maestras
(Humedad respecto a densidad seca), las condiciones de trabajo de los materiales que se
usen en obra.
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213
Tabla 75. Resumen de las Alternativas Obtenidas por el Método de PCA.
Sector PR5+000 AL PR19+500 PR20+000 AL PR30+500 PR31+000 AL PR58+500 PR72+000 AL PR87+000 PR87+500 AL PR132+500 PR133+000 AL PR139+000
Alternativa 1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3
Espesor de
la Losa (cm) 24 21 18 16 23 20 23 21 18 16 23 20 24 21 18 16 23 21 24 21 18 16 23 20 23 21 18 16 23 20 23 21 18 16 23 20
MDC-2 (cm) –
Protección
Bombeo
--- --- --- --- 5 5 --- --- --- --- 5 5 --- --- --- --- 5 5 --- --- --- --- 5 5 --- --- --- --- 5 5 --- --- --- --- 5 5
Espesor Concreto
Pobre MR
2.0 (cm)
--- --- 10 10 --- --- --- --- 10 10 --- --- --- --- 10 10 --- --- --- --- 10 10 --- --- --- --- 10 10 --- --- --- --- 10 10 --- ---
Espesor de la Subbase
Granular
SBG-1 (cm)
15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15
*Se recomienda espesor mínimo para la losa de Concreto Hidráulico un valor de 0.18 m (18 cm), esto en cumplimiento con lo solicitado por los términos de referencia.
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214
A continuación se presenta un cuadro comparativo de cada una de las alternativas de diseño
contempladas dentro del alcance del método de la PCA.
Tabla 76. Ventajas y desventajas de las Alternativas Definidas por el Método de la PCA.
Alternativa Ventaja Desventaja
1
Disminución del Espesor de la Losa al considerarse el efecto de la berma, permite
un ahorro que implica una meta física
potencialmente mayor
Disminución del efecto de borde en la losa.
Requiere que el ancho de la vía a lo largo del corredor permita la inclusión de un elemento rígido de berma de por
lo menos 0.75 m a cada lado, cuestión que por diseño
geométrico no sea posible en varios sectores.
Exige un buen programa de mantenimiento de Juntas.
2
Protección de los Granulares.
Posible disponibilidad de dos Insumos en la
misma planta
Probabilidad de una mayor vida residual.
Disminución en los rendimientos de obra
Conflicto con el tránsito al restringirlo a un solo carril
Requiere de doble corte de Juntas
Mayor Tiempo de Proceso Constructivo y requiere mano de
obra de elevada calidad
3
Protección de los granulares en toda el área
de la calzada frente a los fenómenos de
erosión y bombeo.
Mitiga la perdida de finos lo que implica
una menor cantidad de falla por
escalonamiento.
En temporada de Lluvia la protección de la
mezcla mitiga la ejecución de posibles reprocesos.
La disponibilidad del material de mezcla asfáltica en el sector del proyecto.
Implica mayor cantidad de insumos, una planta adicional como mínimo.
De otra parte, se recomienda considerar la protección de la estructura de material granular
de soporte y que permita garantizar una mayor durabilidad de la estructura del pavimento
teniendo en cuenta las condiciones de mantenimiento a futuro de la vía en diseño y en
especial de los drenajes que es lo que más afecta los materiales granulares y ocasiona el
bombeo. Lo anterior, debido a que se ha demostrado que apoyar la losa de concreto sobre
capas menos erodables que la base granular, disminuye la probabilidad de presentarse el
efecto del bombeo.
Es importante tener en cuenta que para las dos condiciones de resistencia del concreto
MR40 y MR43 en el caso de losa apoyada sobre una capa de protección ya sea concreto
pobre o asfáltica, el espesor de la losa es similar; esta consultoría considera que esto sucede
por la solicitación del tránsito en el corredor, dado que éste implica que el valor por evaluar
sea la Erosión y no la fatiga, situación que se observa con claridad en el diseño definido por
el método de la PCA. Esto implica que se mantiene la misma condición de capacidad del
diseño al variar el módulo de rotura, por lo tanto cualquiera de los dos valores de resistencia
es válido para el diseño por desarrollar para estas dos alternativas, manteniendo los mismos
espesores. Sin embargo, considerando que la producción del concreto hidráulico puede no
ser industrializada y dado su costo, se recomienda utilizar concreto MR40 y efectuar un
estricto control de calidad durante la producción y colocación del mismo.
De acuerdo con las anteriores consideraciones, se evidencia lo siguiente:
Las condiciones de resistencia del concreto MR 40 y MR 43 no generan diferencia en el
espesor de la losa para las alternativas de losa de concreto apoyada sobre concreto
pobre o base asfáltica. En el caso de la estructura de losa en concreto hidráulico
apoyado sobre el material granular, el uso de concreto MR 43 implica un centímetro de
menor espesor.
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215
La alternativa de construcción del pavimento en concreto hidráulico directamente
apoyado sobre el material granular es la que mayor riesgo implica frente al fenómeno de
bombeo y la que durante mayor tiempo restringe el paso vehicular.
La alternativa de construcción del pavimento en concreto hidráulico sobre una base de
protección del material granular de soporte constituye una protección a la losa de
concreto necesaria para controlar el fenómeno de bombeo que se puede presentar
teniendo en cuenta que el proyecto se localiza en una zona de elevada presencia de
aguas, en media ladera y con altas pendientes longitudinales. De otra parte, la
alternativa de construcción de la capa en base asfáltica concede de manera inmediata
posibilidades de transitabilidad de la vía. Además de las ventajas mencionadas en
cuanto a menor tiempo de construcción y por lo tanto, menor tiempo de restricción
vehicular.
La ocurrencia del fenómeno de bombeo se asocia también al ingreso de agua a través de
las juntas de las losas de concreto hidráulico, requiriéndose mantenimiento constante
sobre la vía. En el evento de falta de mantenimiento, la probabilidad que se presente el
fenómeno de bombeo es mucho mayor y más crítico en el caso de losas apoyadas sobre
capas granulares.
La transferencia de cargas, definida como la capacidad que tiene una junta de transferir
algo de carga de un lado de la junta a otro. Se evalúa mediante la “Efectividad de la
Junta”. Una adecuada transferencia de cargas disminuye las deflexiones, por ende el
fenómeno de bombeo, reduce el escalonamiento, el descascaramiento y las fisuras de
esquinas y bordes. La transferencia de carga va depender de los sistemas mecánicos
para trasmitir carga y la capa de apoyo de las losas.
Los costos de mantenimiento estimados para la alternativa de losa apoyada sobre
materiales granulares son mayores.
Como complemento de lo anterior se presenta el siguiente cuadro un comparativo básico de
cada una de las alternativas presentadas:
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Característic
a por
evaluar
Losa apoyada sobre Granulares Losa apoyada Sobre MDC Losa apoyada Sobre Concreto Pobre
Observación
Con efecto Berma Con efecto Berma Con efecto Berma
Espesor
Losa MR 40
Esta condición presenta mayores espesores de
losa MR 40
Permite obtener espesores menores en comparación al apoyo sobre materiales
granulares, sin embargo se requiere la colocación
de un segundo material
El espesor total sumado de es mayor, sin embargo
trabaja con dos tipos de resistencias diferentes
entre sí, (MR40 y MR20), donde la capa de MR20 contribuye a la resistencia de la estructura de
pavimento y a la protección del material granular.
Los espesores de concreto obtenidos en la
alternativa de Losa apoyada sobre concreto
pobre son proporcionales a la resistencia de cada una de sus capas y otorga una capa de
protección del material granular.
Materiales Implica el uso de solo dos tipos de materiales,
Granulares y Concreto Hidráulico.
Requiere de tres tipos de materiales como mínimo, Concreto Hidráulico, Mezcla Asfáltica y
Granulares.
Requiere de dos tipos de materiales, Concreto
Hidráulico (dos resistencias) y Granulares.
La producción de materiales para las
alternativas apoyadas sobre granulares y
apoyada sobre concreto pobre requiere solo de dos proveedores de materiales. La alternativa
con mezcla asfáltica requiere de la instalación
de una planta de producción adicional. No obstante, se menciona que la alternativa por
escoger también puede estar en función de la
zona donde ésta se proyecte la instalación de plantas de producción y ventajas comerciales.
Juntas Solo requiere un corte de juntas Solo requiere un corte de juntas Requiere de doble corte de juntas, previendo que las de la losa de CP no coincidan con la Losa de
Rodadura.
El requerimiento de doble corte en la
alternativa de concreto pobre implica que este ítem se multiplica al doble del costo estimado.
Sin embargo, este valor de corte no es
representativo en el costo total.
Material Granular [15 cm]
Concreto Hidráulico MR40 [20 cm]
Concreto Asfáltico MDC2 [5 cm]
Material Granular [15 cm]
Concreto Hidráulico MR40 [18 cm]
Concreto Pobre MR20 [10 cm]
Cuadro Comparativo de Diseños de Pavimento
ESTUDIOS Y DISEÑOS, GESTIÓN SOCIAL, PREDIAL Y AMBIENTAL, PARA EL MEJORAMIENTO DE LAS VIAS, GRUPO 1:
“CARRETERA DE LA SOBERANÍA”, TRAMO LA LEJÍA (NORTE DE SANTANDER) – SARAVENA (ARAUCA)”; EN DESARROLLO DEL
PROGRAMA DE CORREDORES ARTERIALES COMPLEMENTARIOS DE COMPETITIVIDAD
Material Granular [15 cm]
Concreto Hidráulico MR40 [21 cm]
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217
Característic
a por
evaluar
Losa apoyada sobre Granulares Losa apoyada Sobre MDC Losa apoyada Sobre Concreto Pobre
Observación
Bombeo
Es la más propicia a ser afectada por el fenómeno
de bombeo y erosión, ya que la probabilidad de
ocurrencia del efecto de dicho fenómeno es mucho mayor, especialmente por cuanto la
mayoría del corredor vial de este proyecto se
localiza a media ladera y con pendientes longitudinal, lo que reduce sustancialmente la
vida útil del pavimento requiriendo inversiones
adicionales de mantenimiento rutinario y periódico
La mezcla asfáltica permite una protección de la
losa frente al fenómeno de bombeo
El apoyo sobre el CP permite una protección de la
losa frente al fenómeno de bombeo.
El fenómeno de bombeo se asocia con el régimen de presencia de agua, altas pendientes
y el nivel de tránsito. El corredor vial
atraviesa sectores con alta incidencia de estas condiciones, lo que genera una alta
probabilidad de ocurrencia del fenómeno de
bombeo y de la erosión y desgaste del material granular. Por lo tanto, es importante
considerar la protección de la estructura de
apoyo de la losa. Situación de alta relevancia en las consideraciones del diseño.
Con efecto Berma Con efecto Berma Con efecto Berma
Proceso
Constructivo
Requieren curado de la losa de concreto
hidráulico. Durante la construcción, inicialmente el paso vehicular se restringe por vía en base
granular
Requiere curado de la losa de concreto hidráulico.
Durante la construcción se puede permitir el paso vehicular por vía en base asfáltica, sin deterioro de
la base de apoyo por tránsito.
Requiere doble curado de la losa de concreto
hidráulico. Durante la construcción, inicialmente el paso vehicular se restringe por vía en base
granular y/o concreto hidráulico
La alternativa de Losa apoyada sobre MDC es la que requiere menor tiempo de construcción.
Material Granular [15 cm]
Concreto Hidráulico MR40 [20 cm]
Concreto Asfáltico MDC2 [5 cm]
Material Granular [15 cm]
Concreto Hidráulico MR40 [18 cm]
Concreto Pobre MR20 [10 cm]
Material Granular [15 cm]
Concreto Hidráulico MR40 [21 cm]
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218
Característic
a por
evaluar
Losa apoyada sobre Granulares Losa apoyada Sobre MDC Losa apoyada Sobre Concreto Pobre
Observación
Transferenci
as de Carga
La transferencia de cargas es la capacidad que tiene una junta de transferir algo de carga de
un lado de la junta a otro. Se evalúa mediante
la “Efectividad de la Junta” Una adecuada transferencia de cargas
disminuye las deflexiones, por ende el
fenómeno de bombeo, reduce el escalonamiento, el descascaramiento y las
fisuras de esquinas y bordes.
La transferencia de carga va depender de:
Sistemas mecánicos para trasmitir
carga
Capa de apoyo de las losas
Material Granular [15 cm]
Concreto Hidráulico MR40 [20 cm]
Concreto Asfáltico MDC2 [5 cm]
Material Granular [15 cm]
Concreto Hidráulico MR40 [18 cm]
Concreto Pobre MR20 [10 cm]
Material Granular [15 cm]
Concreto Hidráulico MR40 [21 cm]
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
Subrasante natural Subbase granular Base estabilizada Concreto pobre
Efe
cti
va
da
d d
e l
a j
un
ta (
%)
Efectividad inicial
Efectividad final
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Característica por evaluar
Losa apoyada sobre Granulares Losa apoyada Sobre MDC Losa apoyada Sobre Concreto Pobre
Observación
Con efecto Berma Con efecto Berma Con efecto Berma
Costo (estructura del pavimento,
bermas y cunetas)
Es la más económica de las alternativas,
considerando MR 40 ($1.091.412.259 por Km)
Es la segunda más económica de las alternativas,
considerando MR 40 ($1.190.882.912 por Km)
Es la más costosa de las alternativas,
considerando MR 40 ($1.270.876.212 por Km)
Aun cuando la
alternativa de Losa
apoyada sobre material granular es la más
económica (con efecto
berma), difiere en aproximadamente el 9%
con respecto a la
alternativa de Losa apoyada sobre MDC-2,
lo que posteriormente
pudiese traducirse en muchas más inversiones
para su mantenimiento
para alargar su vida útil.
Además, la alternativa
de losa apoyada sobre base de MDC-2 tiene un
sobreprecio debido a
que no se tiene previsto instalar una planta de
asfalto en la zona, por
consiguiente, el APU
correspondiente a la
colocación de la mezcla asfáltica se encarece
debido a el transporte
de la misma.
Diferencia de Costo (estructura
del pavimento y bermas) $0,00 $99.470.653 $179.463.953
Cuadro Comparativo de Diseños de Pavimento
ESTUDIOS Y DISEÑOS, GESTIÓN SOCIAL, PREDIAL Y AMBIENTAL, PARA EL MEJORAMIENTO DE LAS VIAS, GRUPO 1: “CARRETERA DE LA SOBERANÍA”, TRAMO LA
LEJÍA (NORTE DE SANTANDER) – SARAVENA (ARAUCA)”; EN DESARROLLO DEL PROGRAMA DE CORREDORES ARTERIALES COMPLEMENTARIOS DE
COMPETITIVIDAD
Material Granular [15 cm]
Concreto Hidráulico MR40 [20cm]
Concreto Asfáltico MDC2 [5 cm]
Material Granular [15 cm]
Concreto Hidráulico MR40 [18 cm]
Concreto Pobre MR20 [10 cm]
Material Granular [15 cm]
Concreto Hidráulico MR40 [21 cm]
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Característica por evaluar
Losa apoyada sobre Granulares Losa apoyada Sobre MDC Losa apoyada Sobre Concreto Pobre
Observación
Mantenimiento
Losa apoyada sobre Granulares Losa apoyada Sobre MDC Losa apoyada Sobre Concreto Pobre
2% de deterioro anual estimado 0,82% de deterioro anual estimado 0,82% de deterioro anual estimado
Los costos de mantenimiento estimados
para la alternativa de
Losa apoyada sobre granulares son mayores.
Para losa apoyada sobre granulares, se estima que
el deterioro anual es de
150 segmentos (de 3,65 m * 4 m) en 15 Km
(15000 m * 7,30 m)= 2%
del área total Para losa apoyada sobre
otros materiales, se
estima que el deterioro anual es de 62 segmentos
(de 3,65 m * 4 m) en 15
Km (15000 m * 7,30 m)= 0,82% del área total
Es una de las más
costosas de las alternativas
Concepto
Unid
ad Cantidad Costo Total Cantidad Costo Total Cantidad Costo Total
Demolición de Estructuras m3 31 131.511,00 $ 4.076.841,00 12 131.511,00 $ 1.578.132,00 11 131.511,00 $ 1.446.621,00
Construcción de Losas m3 31 468.700,00 $ 14.529.700,00 12 468.700,00 $ 5.624.400,00 11 468.700,00 $ 5.155.700,00
Curado de Losas m2 146 2.236,00 $ 326.456,00 58,4 2.236,00 $ 130.582,40 58,4 2.236,00 $ 130.582,40
Sello de Juntas ml 113 5.932,00 $ 670.316,00 45,2 5.932,00 $ 268.126,40 45,2 5.932,00 $ 268.126,40
Costo estimado de Mantenimiento
Anual $ 19.603.313,00
$ 7.601.240,80
$ 7.001.029,80
Costo estimado de Mantenimiento
en 5 años $ 98.016.565,00
$ 38.006.204,00
$ 35.005.149,00
Diferencia de Costo estimado de
Mantenimiento Anual
$ 0,00 -$ 12.002.072,20 -$ 12.602.283,20
Diferencia de Costo estimado de
Mantenimiento en 5 años
$ 0,00
-$ 60.010.361,00
-$ 63.011.416,00
Material Granular [15 cm]
Concreto Hidráulico MR40 [20cm]
Concreto Asfáltico MDC2 [5 cm]
Material Granular [15 cm]
Concreto Hidráulico MR40 [18 cm]
Concreto Pobre MR20 [10 cm]
Material Granular [15 cm]
Concreto Hidráulico MR40 [21 cm]
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221
Durante las labores de construcción se recomienda verificar, en campo, por un especialista
en el área, las condiciones existentes y éstas deberán garantizar las condiciones óptimas y
premisas de diseño para la fundación de la estructura que soportará el sistema de
pavimento. De encontrarse condiciones diferentes a las definidas para el diseño presentado
deberá informarse a esta Consultoría con el fin de realizar las modificaciones pertinentes.
Cualquiera de las alternativas calculadas esválida para el desarrollo de los trabajos de obra
al estar enmarcadas bajo las premisas de diseño del método que se determine escoger.
Sin embargo y con base en los estudios para la definición de la estructura de pavimento y
de acuerdo con las condiciones de la región, esta consultoría recomienda la opción de
estructura de pavimento compuesta por la losa en concreto hidráulico MR 40 diseñada por
el método de la PCA-1984 apoyada sobre una capa de transición y de protección en
concreto MR 20, colocada sobre una subbase granular. Es importante precisar que mediante
informe de estudios y diseño de la estructura de pavimento para el sector comprendido
entre el PR 20 al PR 30,presentado mediante comunicación 2006-CS-2092649-2009-184
del 30 de marzo de 2010, este tipo de estructura fue remitido a la interventoría, quienes a su
vez ya habían emitido su aprobación.
En consecuencia, se establece que para un periodo de diseño de 20 años y considerando la
protección de la estructura de material granular de soporte, la cual permitirá garantizar una
mayor durabilidad de la estructura del pavimento, la estructura recomendada es:
Tabla 77. Espesores de Diseño Recomendados
Módulo de Rotura (MPa) 4.0
Espesor de la Losa (cm) 18
Espesor Concreto Pobre MR 2.0 (cm) 10
Espesor de la Subbase Granular SBG-1 (cm) 15
Es de advertir que, mediante comunicación 20462 del 18 de mayo de 2010, el INVIAS le
comunicó a FONADE que los parámetros avalados para el proyecto son una sección de
7.30 mts de ancho de calzada, bermas de 0,50 m en ambos lados, 0,75 m de cunetas donde
se requiera, espesor de losa en concreto hidráulico de 0.21 m con módulo de rotura de 4.0
Mpa, subbase granular de 0,15 m, correspondiendo esta estructura a la alternativa 1 “Losa
en concreto MR 40 apoyada sobre materiales granulares, considerando el efecto berma”.
Por consiguiente este tipo de estructura difiere con la alternativa 2 (espesor de losa de 18
cm) recomendada por esta consultoría.
Esta aprobación fue comunicada a FONADE con oficio 20102320 del 18 de mayo de 2010
y posteriormente la interventoría APPLUS comunica esta decisión, mediante oficio No.
NORCONTROL APP ARM 0357-10 del 12 de julio de 2010.
De acuerdo con esta definición de parámetros para el proyecto, dada por INVIAS y
FONADE, esta consultoría recomienda para la alternativa seleccionada tener en cuenta las
siguientes consideraciones:
Durante las labores de construcción se recomienda verificar, en campo, por un especialista
en el área, las condiciones existentes y éstas deberán garantizar las condiciones óptimas y
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222
premisas de diseño para la fundación de la estructura que soportará el sistema de
pavimento. De encontrarse condiciones diferentes a las definidas para el diseño presentado
deberá informarse a esta Consultoría con el fin de realizar las modificaciones pertinentes.
El espesor de losa recomendado, para cualquiera de las alternativas presentadas, deberá
cumplir con la premisa de producción de concreto rígido bajo los estándares de producción
en planta, cumpliendo a cabalidad el valor de resistencia establecido en este diseño, éste
bajo la definición del Módulo de Rotura del mismo esto es MR 40, en todo caso deberá
cumplir los estándares y requisitos establecidos por la norma del INV para este tipo de
materiales en su versión 2007.
En continuidad con lo anterior y con el fin de dar cumplimiento a lo mencionado en la
viñeta anterior, se define por parte de esta Consultoría, que para la producción del material
de concreto de las losas, adicional al cumplimiento de la especificación de construcción
INV 2007, se deberá siempre garantizar que para el lote de producción el valor del
promedio menos dos (2) veces la desviación estándar sea siempre superior o como mínimo
igual al valor de diseño, éste expresado en términos de Módulo de Rotura, para el caso 4.0
MPa por ningún motivo se deberán recibir valores de módulo de rotura menores al
determinado para el diseño.
Los materiales de la estructura recomendada deberán, en todo momento, cumplir con los
requerimientos de especificación del INVIAS 2007. Asimismo, la sección transversal debe
considerar siempre la construcción de las bermas laterales, o bermas – cunetas, para que el
efecto berma analizado efectivamente se produzca, siendo importante manifestar que los
elementos de berma o berma cuneta se deberán emplazar a ambos costados de la calzada,
de lo contrario no se podrá considerar que éste se cumple y el espesor de la losa en estos
sectores será de 23 cm ó 24 cm, manteniéndose los demás valores inmodificables.
Se recomienda la verificación de la condición de soporte de la losa antes del vaciado de la
misma, esta actividad podrá llevarse a cabo a partir de la ejecución del ensayo de Placa o
por medio de la ejecución del ensayo de FWD, esta verificación se recomienda llevar a
cabo en una periodicidad de por lo menos una cada 3000 m2.
Si durante la ejecución de los trabajos se encuentran sectores donde se requiera un
mejoramiento para la capa de subrasante, esto se refiere a encontrarse sectores con baja
capacidad portante (CBR<1.0%), situación que puede presentarse por efecto de
acumulación de agua y por ende reblandecimiento de la capa de soporte, se recomienda
realizar el mejoramiento de ésta por medio de la colocación de una capa de rajón y sello de
0.40 m en espesores de 0.30 m de rajón y 0.10 m de sello.
Se recomienda la instalación de filtros y subdrenes en la totalidad del proyecto. Esta
consideración deberá ser tenida en cuenta por el área hidráulica dentro del alcance de su
informe, así mismo se debe considerar el bombeo adecuado de la superficie de la estructura
buscando garantizar el menor tiempo de concentración de agua sobre la estructura.
Todos los materiales por utilizar deberán cumplir con las especificaciones de construcción
del INV en su versión del año 2007 o aquellas que de manera particular se definan.
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223
10 LIMITACIONES DEL ESTUDIO
Este informe se efectuó con base en resultados de laboratorio que corresponden a la
campaña de exploración del subsuelo y a la caracterización geotécnica realizada a partir del
programa de ensayos de laboratorio y de campo. En caso de encontrarse condiciones
diferentes a las aquí consignadas se deberá informar a la menor brevedad a esta
Consultoría para analizar la situación y verificar las condiciones propias de los cambios que
se requieran efectuar. Cualquier modificación que se lleve a cabo deberá ser informada a
esta oficina para analizar su viabilidad y deberá llevar el visto bueno de acuerdo con
comunicación oficial.
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