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VOLUMEN 7
APÉNDICE H
BIIVMF & P \ R T \ K R S
Ingenieros Consultores
Londres
1980
I k.-i4
APÉNDICE H
ANÁLISIS DE ALTERNATIVAS
INFORME INTERMEDIO
CONTENIDO
VOLUMEN 1
VOLUMEN 2
VOLUMEN 3
VOLUMEN 4
VOLUMEN 5
VOLUMEN 6
VOLUMEN 7
VOLUMEN 8
INFORME PRINCIPAL
APÉNDICE A
APÉNDICE B
APÉNDICE C
APÉNDICE D
VOLUMEN 9
APÉNDICE E
APÉNDICE F
APÉNDICE G
APÉNDICE H
APÉNDICE I
APÉNDICE J
APÉNDICE K
DEMANDA
RECURSOS DE AGUA SUBTERRÁNEA
DE LOS ACUIFEROS DEL RIMAC,
CHILLÓN Y LURIN
CALIDAD DEL AGUA
EFECTOS ECOLÓGICOS, SOCIALES Y
ECONÓMICOS DEL INCREMENTO EN
EL USO DEL LAGO JUNIN COMO UN
RESERVORIO DE ALMACENAMIENTO
OBRAS EN EL LAGO JUNIN
IRRIGACIÓN EN EL VALLE DEL RIO
MANTARO
MÉTODO USADO PARA EL ANÁLISIS ECONÓMICO
ANÁLISIS DE ALTERNATIVAS
HIDROLOGÍA
ESTUDIOS DE RENDIMIENTO
ANÁLISIS DE SENSIBILIDAD
CONTENIDO
Página
INTRODUCCIÓN
H.1.1 Alcance del Apéndice HI
H.1.9 Análisis de alternativas H3
PARÁMETROS DE DISEÑO
H.2.1 Introducción H4
H.2.3 Topografía H4
H.2.7 Condiciones geológicas H6
H.2.10 Tipo de canales H7
H.2.13 Gradiente de los canales H8
H.2.22 Túnel s ' H12
H.2.26 Presas H14
H.2.31 Bombas y estaciones de bombeo HI 6
H.2.33 Conductos forzados HI 7
H.2.34 Desarrollo'en etapas de los componentes H17
H.2.42 Derivaciones por canal HI 8
H.2.45 Rendimientos - H22
H.2.48 Viabilidad de rendimientos H24
H.2.56 Esquemas de agua subterránea H27
GENERACIÓN DE ELECTRICIDAD
H.3.1 Introducción H29
H.3.3 Centrales hidroeléctricas existentes H30
H.3.7 Energía de bombeo H31
H.3.13 Generación de energía H35
H.3.20 Comparación de los esquemas de transvase H39
ESQUEMAS DEL TRANSVASE DEL MANTARO
H.4.1 Introducción H41
H.4.3 Rutas de bombeo H41
H.4.5 Capacidad de almacenamiento H43
H.4.8 El esquema Pomacocha (A10) H44
H.4.13 " M Malpaso (A20) H46
H.4.17 " " Churococha (A3 0) H47
H.4.20 " " Atacayán (A40) H49
H.4.24 " " Ocac (ASO) H50
H.4.29 Transvases hacia el Río Chillón desde H52
Marcapomacocha
H.4.30 Túneles de gravedad del Mantaro H53
H.4.36 Esquema del túnel Bellavista (A60) H55
ESQUEMAS DE TRANSVASE DE MARCAPOMACOCHA
H.5.1 Introducción H58
H.5.3 Recursos de las cuencas H58
H.5.6 Desarrollos alternativos de transvase H61
H.5.9 Esquemas de las cuencas de Carispaccha H63
H.5.14 Esquemas de las Cuencas Colectoras altas H65
del sur
H.5.20 Esquemas de las Cuencas Colectoras del H68
Sur
H.5.25 Esquemas de las Cuencas Colectoras del H70
Norte
H.5.32 Esquemas de las Cuencas Colectoras de H73
Casacancha
H.5.35 Esquemas de las Cuencas Colectoras de H74
Carhuacayán
H.5.37 Esquemas Ocac-Carhuacayán vía la Laguna H75
Hueghue H.5.52 Esquemas Atacayán - Carhuacayán H82
H85 H86
H86
H89
H91
H9 3
H9 5
H97
HI 00
PERFECCIONAMIENTO DE LOS ESQUEMAS DE TRANSVASE
H.6.1 Introducción
H.6.3 Esquemas recortados de las Cuencas
Colectoras del Sur
H.6.5 Recursos de la Cuenca Antajasha
H.6.12 Almacenamiento en la Laguna Marcapomacocha
H.6.17 Capacidad de bombeo en Atacayán
H.6.21 Pérdidas dtl sistema de transvase
H.6.27 Errores de regulación
H.6.32 Efecto de simulaciones de caudales mensuales
H.6.38 Efecto de retraso de operación
ESQUEMAS DE ALMACENAMIENTO DEL PACIFICO
4.7.1 Introducción HI 02
H.7.2 Recursos de los ríos del Pacífico H102
H.7.9 Ubicación de reservorios HI 06
H.7.14 Ubicaciones para presas en zonas bajas HI 08
H.7.19 Derivaciones a los reservorios ubicados H110
en zonas bajas
H.7.24 Rendimiento de los esquemas H112
H.7.25 Los esquemas de Jicamarca H113
H.7.29 " " M Chillón HI 14
H.7.34 " " " Mala H116
H.7.47 Esquema de Yuracmayo H112
ESQUEMAS DE AGUA SUBTERRÁNEA
H.8.1 Desarrollo de los esquemas HI 26
H.8.8 La capacidad de los pozos conjuntivos HI 28
H.8.12 Abatimientos con uso conjuntivo HI 30
H.8.16 Producción de pozos conjuntivos HI 31
H.8.19 Calidad del agua HI 32
H.8.20 Costos de capital de nuevas extracciones HI 33
H.8.24 Costos de electricidad H135
OTRAS FUENTES DE SUMINISTRO DE AGUA
H.9.1 Introducción H139
H.9.4 Reuso de los efluentes de aguas servidas HI 40
H.9.10 Aprovisionamiento de agua salada para HI 42
inodoros
H.9.14 Desalinización H.144
CUADROS
LAMINAS
ANEXO 1
ANEXO 2
ANEXO 3
CUADROS
HI Etapas de los acueductos de transvase
H2 Centrales hidroeléctricas consideradas en el
análisis de alternativas
H3 Producción de energía primaria (Mayo-Junio)
en las centrales hidroeléctricas bajo condiciones
existentes
H4 Componentes de los acueductos de transvase en
los esquemas alternativos del transvase Mantaro
(solo primera etapa)
H5 Recursos de las Cuencas de la Sierra
H6 Desarrollos de transvase de Marcapomacocha
H7 Esquemas alternativos de las Cuencas Colectoras
del Norte
H8 Esquemas alternativos de derivación de Carhuacayan
a la Laguna Hueghue
H9 Alternativas del acueducto Carhuacayán-Carispaccha
HI 0 Descargas necesarias de Marcapomacocha para
regular los caudales en Chosica a 30 m3/s
H11 Recursos disponibles de los ríos del Pacífico
HI 2 Recursos y demandas del Río Mala
HI 3 Emplazamientos alternativos del reservorio para
los esquemas de Mala
HI4 Dimensiones y costos de diseño de un pozo típico
HI 5 Costos de fuentes alternativas de suministro de
agua provenientes del informe de 1970
HI 6 Series A - Desarrollos del transvase Mantaro
HI 7 Series B - " " " Marcapomacocha
H18 Series C - Desaroollos de transvase Atacayán
HI 9 Series D - Esquemas de almacenamiento del Pacífico
H20 Extracciones 1980-89
H21 Desarrollos F1, F2, G1, G2 y G3
1 a 4
LAMINAS
HI Ubicación de las alternativas de aguas superficiales
H2 Gráfico para selección de canales
H3 Almacenamiento en reservorios y volumen de presas
H4 Areas de desarrollo de agua subterránea
H5 Alternativa A10 La Oroya-Pomacocha- R.Blanco
H6 Alternativa A20 Malpaso-Pucayacu-R. San Mateo
H7 Alternativa A30 Churococha -Marcapomacocha-R. Santa Eulalia
H8 Alternativa A40 Atacayán-Marcapomacocha-R. Santa Eulalia
H9 Alternativa A50 Ocac-Pucacancha-R. Chillón
H10 Alternativa A60 Malpaso-Bellavista-Túnel
H11 Esquema A60 Túnel Malpaso-Bellavista
H12 Subcuencas de la Sierra
HI3 Recursos de las cuencas para los desarrollos de Transvase de Marcapomacocha
HI 4 Presa de Marcapomacocha
HI 5 Presa de Carispaccha
HI 6 Esquema colector a Milloc y Pacococha
HI 7 Presa de Milloc
HI 8 Esquema Atacayán con cuencas colectoras del Sur
HI 9 Esquema de cuencas colectoras del Norte y Casacancha
H20 Esquemas Ocac-Carhuacayán vía Hueghue
H21 Presa de Hueghue
H22 Ocac-Carhuacayán- Esquemas vía Carispaccha
H23 Esquemas Atacayán-Carhuacayán
H24 Regulación de caudales en Chosica - sin almacenamiento de compensación
H25 Regulación de caudales en Chosica con 0.6 Mm3 de almacenamiento de compensación
H26 Esquema Jicamarca
H27 Presa de Jicamarca
H28 Esquema del Chillón
H29 Presa de Culebra
H30 Presa de Tembladera
H31 Esquema Mala- Rendimiento del reservorio
H32 Esquema Mala- Planta
H33 Presa Santa Rosa Bajo
H34 Presa de Yuracmayo
H35 Esquemas Yuracmayo
H36 Relación entre el rendimiento del uso conjuntivo y la extracción de agua subterránea en un año promedio.
H37 Diseño típico de pozos (Alto Rímac)
CAPITULO HI
INTRODUCCIÓN
Alcance del Apéndice
H.1.1 La selección del Plan de Desarrollo Recomendado para
abastecimiento de agua se efectuó a partir de un análisis de los
esquemas alternativos. El presente Apéndice describe los deta
lles de dichos esquemas a la vez que amplifica ciertos1 aspectos
que fueron importantes en el análisis de alternativas. No se des
cribe en el Apéndice las comparaciones económicas realizadas
con dichos esquemas, las mismas que han sido tratadas en el aná
lisis de alternativas descrito en el Capítulo 11 del Informe Prin
cipal.
H.1.2 Los esquemas alternativos fueron básicamente de
tres tipos : esquemas que transfieren agua del Río Mantaro a las
cabeceras de los ríos de la vertiente del Pacífico, esquemas que
derivan caudales en épocas de avenidas de los ríos del Pacífico
a reservorios de almacenamiento y esquemas que utilizan una mayor
explotación de los recursos de aguas subterráneas bajo Lima.
H.1.3 Con el fin de preparar una gama consistente de esque
mas alternativos a nivel de pre-factibilidad se establecieron pa
rámetros apropiados de diseño. En el Capítulo H2 se describen estos
parámetros de diseño.
HI
H.I.4 Fue necesario en la comparación económica de alterna
tivas considerar los efectos de cada esquema sobre el sistema de
suministro de fluido eléctrico. Muchos esquemas requirieron ener
gía para bombeo y los cambios en el régimen de caudales de los rí
afectaron la cantidad de energía susceptible de ser generada en
las centrales hidroeléctricas. En el Capítulo H3 se discuten esto
aspectos.
H.1.5 En la Lámina HI se muestra la ubicación de los esque
mas de transvase y de almacenamiento en la vertiente del Pa
cífico. Los esquemas de transvase fueron considerados utili
zando una variedad de rutas en el áiea comprendida entre los ríos
Carhuacayán y Yauli. Los esquemas de la serie A incluyeron cinco
alternativas básicas con bombeo a diferentes ríos del Pacífico y
un esquema con un túnel de gravedad. Estos esquemas son descritos
en el Capítulo H4. El Capítulo H5 está dedicado a los esquemas
de transvase de la serie B. Estas alternativas hacen uso del
túnel transandino existente e incluyeron métodos diferentes de ex
plotación de los recursos de cuencas adyacentes como parte de un
desarrollo de transvase por etapas. Las alternativas de la se
rie C constituyen refinamientos de los esquemas más favorables de
la serie B, que fueron seleccionados luego de su análisis. En el
Capítulo H6 se describen las alternativas de la serie C.
H.1.6 Los esquemas del Pacífico fueron considerados con el
emplazamiento de los reservorios para almacenar el agua derivada
de los ríos cercanos en las siguientes ubicaciones :
H2
r» O O h. ^ O * .T) 1 -i». *
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Pucutons
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Culebra y Tembladera ( Río Chillón)
Jicamarca y Yuracmayo ( Río Rímac)
Santa Rosa Bajo (Río Mala)
Dichos esquemas se describen en el Capítulo H7.
H.1.7 En el Apéndice B se describe los estudios efectuados en
el acuífero Chillón/Rímac. En el Capítulo 11 del informe prin
cipal se consideran las diferentes formas alternativas de explo
tar los recursos subterráneos en el futuro. El Capítulo H8 del
presente Apéndice amplifica ciertos aspectos de los esquemas de
agua subterránea considerados en el informe principal.
H.1.8 En el presente estudio no han sido consideradas en
forma detallada otras alternativas menos económicas. Tales al
ternativas se encuentran esbozadas en el Capítulo H9.
Análisis de alternativas
H.1.9 Las capacidades y rendimientos de los componentes
de todos los esquemas, exceptuando los de Mala, fueron determina
dos mediante el empleo de simulaciones analíticas desarrolladas
en un modelo de recursos de agua. En el Apéndice J se describen
estos estudios de rendimientos. El cálculo de costos de los esque
mas se realizó utilizando las funciones de costos y métodos de
análisis descritos en el Apéndice G. En el Capítulo 11 del Infor
me principal se describe el análisis de las alternativas efectuado
utilizando rendimientos y costos.
H3
CAPITULO H2
INTRODUCCIÓN
Parámetros de Diseño
H.2.1 Con el fin de reducir las inexactitudes en los aná
lisis económicos, los esquemas alternativos fueron preparados
utilizando en forma consistente una gama común de parámetros de
diseño. Por la complejidad y variedad de componentes que intervie
nen en los esquemas de transferencia la mayoría de los parámetros
de diseño están referidos a este tipo de esquema. Para los esque
mas con almacenamiento en el Pacífico los parámetros utilizados
fueron sin embargo consistentes con los empleados en los esquemas
de transvase. En el presente Capítulo se describe los detalles de
los parámetros de diseño adoptados tanto para los esquemas de agua
superficial como para los de agua subterránea.
H.2.2 Los esquemas de transvase han sido considerados a un
nivel de pre-factibilidad a pesar de que la mayor parte de dichos
esquemas incluyen algunos componentes del esquema Atacayán-Marca-
pomacocha que fuera propuesto en nuestro Informe de 1976(Ref. 1).
Con el fin de que los esquemas alternativos mantengan un standard
consistente en cuanto a sus detalles, sus componentes fueron con
siderados, en la medida de lo posible, sobre una base de pre-fac
tibilidad. al igual que para los demás componentes.
Topografía
H.2.3 Los detalles topográficos se obtuvieron utilizando
H4
las cartas disponibles a Febrero de 1979 del Instituto Geográfico
Militar (I.G.M.) conjuntamente con los planos a mayor escala de
los más importantes emplazamientos de represas que habían sido pre
parados para nuestros estudios anteriores ( Refs. 1 y 2).
H.2.4 En general, se utilizaron los planos del Instituto
Geográfico Miliar a escala 1:100,000 para la identificación ini
cial de esquemas potenciales, para el trazo preliminar de rutas
de los acueductos y el cálculo de las cuencas colectoras. Para la
investigación más detallada de las rutas de acueductos y de ubi
caciones de otras estructuras importantes se utilizó los planos a
1:25,000'del I.G.Mi,los cuales estuvieron disponibles para casi
todas las áreas afectadas por el estudio. Para la región de Canta
(alto Chillón) y el área Marcapomacocha-Malpaso los planos dispo
nibles a mayor escala fueron solamente a escala 1:50,000.
H.2.5 Para la mayor parte de los represamientos se pudo con
tar con levantamientos topográficos a escala 1:10,000. Los empla
zamientos de Marcapomacocha y Carispaccha fueron levantados en el
año 1974, como parte del estudio efectuado en 1976. El I.G.M. rea
lizó en 1969 el levantamiento de los emplazamientos de Jicamarca,
Culebra y Milloc para ser utilizados en el estudio del año 1970.
En muchos casos fue necesario efectuar ajustes con el fin de com
pensar las inconsistencias cuando para un esquema se utilizaron
datos topográficos provenientes de fuentes diferentes.
H5
H.2.6 Se verificaron los emplazamientos seleccionados para
las rutas de los acueductos y estructuras importantes mediante vi
sitas de campo e inspección de fotografías aéreas en aquellos si
tios de acceso difícil, n varios casos se tuvieron que hacer mo
dificaciones en el trazo de los acueductos al tomarse en cuenta
condiciones especiales de topografía y geología que no estaban in
dicadas en los planos a escala 1:25,000.
Condiciones geológicas
H.2.7 La información geológica para el área del proyecto en
general, y en detalle para algunos emplazamientos, se encontró
disponible en los estudios previos de Binnie 5 Partners de los
años 1970 y 1976. En el Informe de 1976, en especial en el Apén
dice G, se incluyó una evaluación geológica del área de Marcapo-
macocha-Carhuacayán-Río Mantaro e igualmente para los emplazamien
tos de las presas en Marcapomacocha, Carispaccha, Carhuacayán, Po-
macocha y Milloc. El mismo informe también consideraba las condi
ciones geológicas para las presas del lado del Pacífico proyecta
das en Culebra, Jicamarca y Yuracmayo.
H.2.8 En el Apéndice J del Informe de 1976 se contempla
los aspectos geotécnicos del esquema de transvase Atacayán-Marca-
pomacocha y se tomó en consideración los resultados obtenidos
a partir de una investigación de campo efectuada en 1975.
H6
H.2.9 Se efectuaron reconocimientos geológicos en las rutas
trazadas para los acueductos y en los emplazamientos de las estruc
turas principales para los casos en que estos no estaban cubiertos
en los estudios efectuados previamente. El trazo de los canales y
túneles así como la ubicación de las estructuras principales
tomó en consideración el resultado de estos reconocimientos de
campo.
Tipo de canales
H.2.10 Se consideraron tres tipos diferentes de canales para
la transferencia y derivación de los recursos de agua : canales
trapezoidales revestidos y canales de sección rectangular de con
creto simple o concreto reforzado. Utilizando secciones típicas
para cada tipo de canal se calcularon los costos unitarios para
diferentes valores de gradientes longitudinales y pendiente trans
versal del terreno. Los detalles para estos"cálculos de costos se
presentan en el Capítulo G4 del Apéndice G.
H.2.11 Los costos de los canales están presentados como fun
ciones de costo relacionadas a la capacidad del canal. En el Anexo
correspondiente al Apéndice G se muestran estas funciones como cur
vas de costos 7,8 y 9. A partir de estos datos de costos se prepa
ró un diagrama de selección de canales indicando el tipo de canal
de menor costo para una gama dada de valores de capacidad, gradiente
longitudinal y pendiente transversal de terreno. En la Lámina H2
se muestra este diagrama.
H7
GRÁFICO PARA SELECCIOK' DZ CABALES CANAL SELECTION CHART
LAfc'IKi, , , , .
H.2.12 Los canales trapezoidales resultaron en general más
económicos en los casos en que la pendiente transversal no sobre
pasaba un valor de 30%. Los canales de concreto simple resultaron
más económicos para los casos de capacidades bajas , mientras que
los canales de concreto reforzado mostraron ventaja en los casos
en que se requería una mayor capacidad y pendientes transversales
más inclinadas.
Gradiente de los canales
H.2.13 En canales utilizados para acueductos de transvase
la gradiente de diseño fue determinada a partir de un análisis eco
nómico que incluía un rango de parámetros aplicable a un esquema
de transvase típico. El análisis consideraba el valor presente
neto (VPN) de las obras de transvase necesarias para el suministro
de un caudal de hasta 32 m3/s utilizando diferentes gradientes lon
gitudinales y canales con una longitud que variaba entre 10 y 30 km.
Los VPN fueron calculados aplicando una tasa de descuento de 111
tanto a los costos comerciales como a los costos de oportunidad. La
elevada capacidad requerida para los acueductos de transvase no jus
tificaba la consideración de canales de concreto simple para estos
propósitos.
H.2.,14 Se asumió que tanto las bombas como los conductos a
presión , serían instalados en etapas de modo de proveer la capa
cidad suficiente para cubrir los incrementos en la demanda gene
rados después del año 1986. Para los conductos a presión se asumió
que éstas serían instaladas en 2 etapas de 16 m3/s de capacidad
H8
cada una. Para cubrir la capacidad total de bombeo se asumió que
se dispondría de 7 unidades, de las cuales una de ellas serviría
de unidad de reserva. Los costos de energía fueron ignorados dado
que muy probablemente estos serían efectivamente nulos hasta por
lo menos el fin del siglo ( ver Capítulo 11 del Informe principal)
y posteriormente a esa fecha el VPN de las diferencias en costos
de energía debido a diferentes gradientes de canales sería muy pe
queño .
H.2.15 Al utilizar canales trapezoidales, los VPN de las obras
del transvase no se mostraron muy sensitivos a los cambios en la
gradiente del canal entre los valores de 0.071 y 0.151. El resultado
no mostró mayor diferencia entre los costos comerciales o de opor
tunidad. Sin embargo, la selección de la gradiente tuvo que limitar
se en forma efectiva al rango comprendido entre 0.07$ y 0.09% debi
do a que una pendiente superior a 0.09% ocasionaría velocidades ma
yores de 2.4 m/s que es muy próxima al límite máximo recomendable
para este tipo de canal. La cifra inferior de 0.07% fue utilizada
con el objeto de reducir la velocidad en el canal y se le adoptó
como la gradiente de diseño para canales trapeciales en sistemas de
bcmbeo.
H.2.16 Para los casos de canales de concreto armado, el VPN
de las obras del transvase varió muy poco para gradientes del canal
con valores en el rango de 0.15% a 0.30% aunque los valores mínimos
se presentaron cuando la gradiente fue de aproximadamente 0.20% .
Para gradientes superiores a un valor de 0.22% las velocidades ge
neradas superaban los 3.5 m3/s que se consideró como la máxima
apropiada para este tipo de canal. Se adoptó una gradiente de dise
ño de 0.20% para los canales de concreto armado en sistemas de bom
beo.
H9
H.2.17 Si los canales en los sistemas de bombeo se constru
yeran en 2 etapas iguales de 16m3/s, el costo descontado de las
2 etapas sería similar al costo de un canal de 32 m3/s (párrafo
H.2.40). Los resultados de los análisis de gradientes serían por
consiguiente válidos tanto para el caso que la capacidad de trans
vase fuera suministrada por un canal simple de 32 m3/s o por 2
canales en 2 etapas de 16 m3/s cada una.
H.2.18 Un análisis económico .similar realizado en nuestro
estudio de 1976 justifico el uso de gradientes con valores de
0.05% para el canal trapezoidal del tramo Atacayán-Carispaccha
y de 0.20% para el canal de concreto armado entre Carispaccha y
Marcapomacocha. Para dicho caso se requería de una capacidad de
transferencia de 16 m3/s desde los inicios del esquema con el fin
de satisfacer las demandas de agua para la central hidroeléctrica
de Sheque. El efecto de este criterio sería el incrementar la in
fluencia sobre el VPN del costo inicial del equipo de bombeo. El
análisis económico en dicho caso favorecería por consiguiente las
gradientes menores en los canales. Esto explicaría el porque se
adoptó una gradiente tan suave ( 0.05%) para el canal Atacayán-
Carispaccha. En el caso del canal Carispaccha-Marcapomacocha, la
longitud es bastante corta (2.7 km) y además las comparaciones
económicas no serían muy sensitivas a los cambios en gradiente.Por
lo tanto, la selección de la gradiente más económica para este
canal no se vería mayormente afectada por el uso del criterio di
ferente arriba mencionado.
H10
H.2.19 En varios de los esquemas de derivación de recursos
de las cuencas hacia reservorios cercanos se utilizaron canales
por gravedad (colectores). La ubicación de las tomas dependió en
cada caso de la longitud y gradiente de los canales colectores
que los unía a los reservorios de almacenamiento. La inclinación
o pendiente de los cursos de agua interceptados fue el factor ase
gurador de que los cambios en la ubicación de las tomas no afecta
ran mayormente las de las cuencas aprovechadas por las tomas ,
todo esto dentro de un rango posible de gradientes de los canales
colectores. Como el costo de los canales se torna más económico a
medida que su gradiente aumenta, se selectonaron las gradientes de
diseño sobre la base de las velocidades permisibles máximas.
H.2.20 Para los canales trapezoidales se adoptó una gradiente
de diseño de 0.091. Este valor corresponde a las velocidades máxi
mas recomendadas por el Bureau of Reclamation de los Estados Unidos
para el caso de canales revestidos de sección trapezoidal con cau
dales de hasta 30 m3/s. Como la elevación y por consiguiente el trazo
de canales rectangulares es más sensitivo a los cambios de gradien
tes, se adoptaron 3 valores de gradientes que cubrieran el rango
de capacidades requeridas. Para caudales menores a 20 m3/s la gra
diente de diseño fue de 0.30%, para caudales entre 20 y 27 m3/s
se adoptó 0.25% y para caudales entre 27 y 37 m3/s fue de 0.20%.
Estos valores fueron seleccionados con el fin de mantener los cauda_
les en un rango sub-crítico y evitar las velocidades superiores a
3.5 m3/s que es la máxima recomendada para canales de concreto de
este tipo.
H11
H.2.21 Las gradientes de diseño adoptadas en los canales re
presentaron valores a ser utilizados en los estudios económi
cos a un nivel de pre-factibilidad en un gran número de esquemas
alternativos. El costo de los canales,calculados para el presente
estadio, no ofrece una gran sensibilidad a los cambios de gradien
te, por lo que la selección de las gradientes tiene por consiguien
te un efecto menor sobre el análisis de alternativas. Sin embargo,
para los estudios a nivel de factibilidad, el trazo de . un canal
determinado en un cierto esquema deberá seleccionarse, luego de un
estudio minucioso de cada caso en particular. Se deberá tomar en
consideración las variaciones locales de la topografía, estabilidad
de taludes, excavación en roca, etc. a diferentes elevaciones
fijadas por la selección de las gradientes en los diversos tra
mos del canal.
Túneles
H.2.22 Se efectuó un análisis inicial para comparar los cos
tos de :
a) túneles con y sin revestimiento
b) túneles con sección "D" y tipo herradura
En el contexto del presente estudio, el término " revestimiento"
se refiere al recubrimiento empleado para mejorar las condiciones
hidráulicas y no el empleado para mejorar la capacidad portante del
terreno. Se ha asumido para los proyectos en el área de la Sierra
que las condiciones de la roca serán generalmente: 50% de buena ca.
lidad no requiriendo mayor soporte y el otro S0% de mala calidad
con necesidad de apoyo completo. Estas condiciones son similares a
las encontradas en el actual túnel Trans-Andino Cuevas-Milloc donde
en cerca del 50% de su extensión hubo necesidad de emplear un reves
timiento de concreto motivado por la pobre calidad de la roca y por
las filtraciones de agua.
HI 2
H.2.23 Se comparó el diseño de túneles sobre la base de con
diciones de flujo libre con una profundidad de agua igual al 701
de la altura terminada del túnel. Se encontró que los túneles "sin
revestir", eran los más caros debido a sus limitadas condiciones
hidráulicas y la gran longitud que era necesario revestir por las
condiciones del terreno. Los costos de los túneles de sección he
rradura y sección " D" fueron similares. Se prefirió el uso de tú
neles con sección tipo "D" con el fin de disponer de mayor espacio
para acceso durante la construcción de los extensos túneles trans-
Andinos. En consecuencia se asumió que los túneles serían de sec
ción "D" con revestimiento total. La dimensión práctica mínima
adoptada para los túneles fue de 2m.
H.2.24 En los acueductos a presión, los túneles fueron ge
neralmente cortos y atravesando terrenos inapropiados para canales
Para estos casos, las velocidades en el túnel se restringieron
a valores similares a la de los canales adyacentes. Se adoptó una
gradiente de 0.20o6 para limitar las velocidades a un valor máximo
de 3.0 m3/s para un rango de gasto comprendido entre 15 y 35 m3/s,
cifras estas pertinentes a los acueductos del transvase.
H.2.25 Para los sistemas por gravedad tales como canales
colectores y túneles trans-Andinos, se asumió que las velocidades
de diseño dentro de los túneles no excedieran un valor de 4 m/s.
Este valor correspondió al máximo recomendable que no necesitara
la adopción de medidas especiales para mejorar la homogeneidad de
los revestimientos en los túneles. En estos casos, las gradientes
de diseño adoptadas fueron de 0.30%, equivalente a velocidades de
3.5- 4.0 m/s para gastos comprendidos entre 15 a 35 m3/s.
HI 3
Se podría justificar el uso de gradientes más inclinadas en túne
les que transportaran caudales reducidos requeridos por algunos
canales colectores, pero las diferencias en costo serían pequeñas
y la magnitud del ahorro estaría limitada por el tamaño práctico
mínimo del túnel. Para una gradiente de O.SO'o el tamaño mínimo
del túnel requerido sería de 2m. para cualquier capacidad menor
a los 8m3/s aproximadamente.
Presas
H.2.26 Probablemente existe suficiente aprovisionamiento
de depósitos apropiados para todas las presas de tierra incluidas
en los esquemas alternativos, tanto eñ depósitos glaciales aluvia
les como coluviales. Existe también disponibilidad de roca apro
piada en la mayoría de los emplazamientos, pero las cimentaciones
de algunas no serían adecuadas para soportar las presiones altas
impuestas por las presas de enrocado y en otros casos, habría un
riesgo serio de que se produzca el efecto de tubulado a través de
las cimentaciones por debajo del núcleo de la presa. En forma si
milar, de las mismas consideraciones anteriores surgiría como ina
decuado para estos emplazamientos el empleo de presas de concreto
de cualquier tipo. En consecuencia, se asumió que todas las presas
fueran de relleno de tierra.
H.2.27 Para los emplazamientos de presa en la Sierra, el ma
terial de relleno sería principalmente de depósitos glaciales con
el material seleccionado de grano más fino colocado cerca al centro
para formar el núcleo. Las presas propuestas contarían con pendien
tes adecuadas en sus taludes que a nivel de prefactibilidad serían
HI 4
de 1 en 3 1/2 en la sección aguas arriba y de 1 en 2 1/2 en la sec
ción aguas abajo» Para los emplazamientos en la Costa de las pre
sas de Jicamarca, Culebra, Tembladera y Santa Rosa Bajo, el relleno
de tierra se obtendría de las arenas aluviales y gravas donde se
seleccionaría el material arcilloso más fino para formar el núcleo
cerca al centro de la presa. Para las presas en estos lugares las
secciones transversales propuestas tendrían taludes de 1 en 2 1/2
en la sección aguas arriba y 1 en 2 en la sección aguas abajo.
H.2.28 Se asumió para las presas un ancho de coronación
de 6 m, y un borde libre de 3 m. Los volúmenes de las presas
requeridas para los diferentes niveles de agua en cada emplaza
miento fueron calculados a partir de una sección simple definida
por la pendiente del talud, ancho de coronación y borde libre.
H.2.29 En la Lámina H3 se muestran los volúmenes de las
presas requeridas para las diferentes capacidades de almacenamiento
en los emplazamientos principales de reservorios considerados en el
presente estudio. La capacidad potencial de almacenamiento en el
reservorio de Milloc está restringida por el nivel del túnel trans-
Andino existente. Por otro lado, el límite superior de almacena
miento que se muestra no corresponde necesariamente al máximo reco
mendado en cada sitio.
H15
LEYENDA - LEGEND
1 MARCAPOMACOCHA
2 YURACMAYO
3 CARISPACCHA
4 MILLOC
5 HUEGHUE
6 TEMBLADERA
7 CULEBRA
8 JICAMARCA
9 SANTA ROSA BAJO
s
>
VASO*? DÉLA SIERRA
SIERRA SITES
VASOS DE LA COSTA
COASTAL SITES
4 0 0
E 2
O i- «a r ^ UJ o
i ^ < ^ z Ui
< *
o >
300
200
100
V O L U M E N DE LA DAM VOLUME
P R E S A , u 3 ( Mm )
ALMACENAMIENTO EN RESERVORIOS Y VOLUMEN DE PRESAS RESERVO/R STORAGE AND DAM VOLUMES
LAMINA DRAWING H3
H.2.30 La comparación de las curvas indica la ventaja de
almacenamiento en Marcapomacocha , así como la gran envergadura
de presa necesaria para formar reservorios de almacenamiento en
los anchos llanos de los valles de la región costera. Estas carac
terísticas, al expresarse en términos económicos, tienen una influen
cia importante en la comparación de esquemas del análisis de al
ternativas.
Bombas y estaciones de bombeo
H.2.31 Para los esquemas del transvase el número y la capa
cidad de las unidades de bombeo fueron determinados en base a nues
tro Informe de 1976, en el que se propuso el empleo de pocas unida
des de gran capacidad. Estos aspectos deberán ser revisados y anali
zados con mayor detalle en la segunda parte de este estudio. Con el
fin de realizar la comparación de esquemas alternativos de transva
se, se asumió que las bombas tendrían una capacidad de 5-6 m3/s
y se mantendría siempre una unidad en calidad de reserva.
H.2.32 Es muy probable que el desarrollo final de los recur
sos del Mantaro requieran extracciones de aproximadamente 32 m3/s.
Cerca de la mitad de esta capacidad servirá para poder cubrir el
crecimiento proyectado de la demanda de agua en Lima hacia el fin
del presente siglo. Se asumió, por consiguiente, que las estacio
nes de bombeo serían instaladas en 2 etapas, cada una de la misma
capacidad. Disponiendo una bomba en calidad de reserva y unidades
de 5 a 6 m3/s de capacidad, se requeriría en total de unas 4 uni
dades para la primera estación de bombeo y otras 3 unidades para
la estación a construirse en la segunda etapa.
HI 6
Conductos a presión
H.2.33 El diámetro de los conductos a presión fue determinado
sobre la base de velocidades de diseño de 5.1 m/s. En nuestro estu
dio anterior de 1976 se halló que este valor ofrecía la combinación
más económica de bombas y conductos de presión. El espesor del ace
ro para las tuberías fue calculado sobre la base de las presiones
de operación y una resistencia de diseño del acero de 1.2 x lO 5}^/^.
Desarrollo en etapas de los componentes
H.2.34 En los esquemas del transvase del Río Mantaro la ca
pacidad de los componentes debe tomí¡.r en consideración la capacidad
probable requerida en el desarrollo final. Se efectuó un análisis
económico para establecer los lincamientos de una política de desa
rrollo por etapas de los componentes principales , asumiendo que
la extracción final en el Mantaro sería del orden de 32 m3/s. En el
análisis se consideró etapas para túneles, canales y conductos a
presión. Primero se consideró una capacidad final de 32 m3/s dividi
da en etapas. En vista de que el resultado del análisis favoreció
en algunos casos etapas para 16 m3/s de capacidad, se procedió con
un segundo análisis para considerar una subsecuente división en
etapas de los componentes para una capacidad de 16 m3/s.
H. 2.35 Se contempló que los túneles con una capacidad final
ele 32 mS/s" serían trans-Andinos con longitud de frentes de 5 km y
velocidades de flujo de 4.0 m/s. Al considerarse las etapas para
alcanzar 16 in3/s , se establecieron comparaciones asumiendo que
los túneles formaban parte de acueductos de bombeo. En dicho caso,
se asumió que los túneles tendrían frentes con menos de 1 ton y con
gradientes de 0.209o.
HI 7
H.2.36 Para establecer el costo de los canales de concreto
armado se asumieron gradientes de diseño de 0.201 y pendientes
transversales del terreno de 301. Para el costo de canales trape
zoidales se asumió una gradiente de 0.051 , valor muy similar al
utilizado en los acueductos de bombeo (0.071) y que permitió el
poder osar una curva de costo particular en vez de hacer las inter
polaciones necesarias utilizando el valor de 0.07%. La pendiente
transversal del terreno en canales trapezoidales fue asumida como
menor del 10%.
H.2.37 En los casos donde la capacidad del canal fue dividi
da en 2 etapas, se asumió que el segundo canal seguiría aproximada
mente una ruta paralela al primero espaciada adecuadamente y a una
elevación superior. El segundo canal requeriría tramos extras para
el conducto a presión en el extremo aguas arriba y las obras de des
carga al reservorio La influencia de estas obras adicionales se
reduciría conforme se aumente la longitud del canal. Probable
mente el canal inicial adoptaría el alineamiento más favorable en
tre el conducto a presión y el reservorio, dejando para el segundo
canal la búsqueda de un alineamiento apropiado en el lado superior
del primero. El costo del segundo canal sería por consiguiente in
crementado por la presencia de condiciones menos favorables en su
alineamiento e igualmente por los problemas constructivos que sig
nificaría la presencia del primer canal. La influencia de estos
factores variaría en cada lugar pero para los efectos del análisis
por etapas se asumió que el segundo canal costaría 10% más que el
primero.
HIS
H.2.38 Para el costo de los conductos a presión se asumió
que el conducto inicial incluía las obras de movimiento de tierras
para el tendido de una segunda línea. Los diámetros de los conduc
tos se determinaron sobre la base de los parámetros de diseño deli
neados en el párrafo H.2.33.
H.2.39 Se obtuvieron los costos de cada componente empleando
las curvas de costo incluidas como Anexo del Apéndice G. Se calculó
el valor presente neto (VTN) de estos costos utilizando tasas de des
cuento de 111 y 151 y asumiendo que los componentes se fueran incor
porando por etapas,diseñados para cubrir los incrementos en la deman
da después del año 1986 fecha en que se podría introducir un nuevo
esquema de agua superficial.
H.2.40 En el Cuadro HI se presenta la comparación de los
VPN de los programas de alternativas por etapas. Las principales
conclusiones derivadas de estas cifras fueron las siguientes :
a) La capacidad para el túnel debiera ser propor
cionada en 2 etapas iguales de 16 m3/s.
b) La capacidad del canal podría ser suministrada
ya sea por un solo acueducto diseñado para la ca
pacidad final o por un canal de primera etapa con
capacidad mínima de 16 m3/s seguido más adelante
por un segundo canal. En términos económicos estas
alternativas son muy cercanas.
HI 9
ETAPAS DE LOS ACUEDUCTOS DE TRANSVASE
VPNs expresados como porcentaje del valor más bajo de cada serie
Etapa de capacidad :
Etapa 1 : Etapa 2
Túneles revestidos
Costos comerciales
descontados al :
11 % IS'o
" •
Canales trapezoidales
Costos comerciales
descontados al :
m 15%
Canales rectangulares
Costos comerciales
descontados al :
m 15
Conductos a presión
Costos comerciales
descontados al :
11% 151
Capacidad to t a l 32 m3/s
32
24
16
8
0
8
16
24
122
113
100
110
132
117
100
108
100
102
102
110
107
103
100
107
100
105
105
116
104
103
100
10?
162
130
107
100
183
144
113
TOO
Capacidad to t a l 16 m3/s
16
12
8
4
0
4
8
12
100
111
102
121
106
118
100
113
100
120
124
195
100
114
114
126
100
127
132
145
100
119
122
136
134
115
100
101
143
120
101
100
Notas Se asume que las etapas de los acueductos corresponden al crecimiento de la demanda
después de 1986.
Los costos de la etapa 2 para canales incluyen una tolerancia de 101 para conecciones
finales, alineamientos menos favorables, etc.
Etapas de túneles para 32 m3/s son para túneles transandino; etapa de 16 m3/s forma
parte del acueducto de transvse del Río Mantaro. n G
>
o
c) Los conductos a presión deberán ser instalados en
etapas, la primera de las cuales tendría una capa
cidad entre 4 a 8 m3/s. Se asumió por conveniencia
que el primer conducto tuviera la misma capacidad
que una bomba de la correspondiente estación de
bombeo.
H.2.41 Para la comparación de esquemas alternativos, la polí
tica de desarrollo por etapas fue establecida utilizando información
típica pertinente a los esquemas de transvase en el Mantaro. Para un
esquema particular, las fases de desarrollo óptimas, deberán deter
minarse mediante un análisis a nivel de factibilidad tomando en con
sideración las características topográficas y geotécnicas de los
sitios específicos.
Derivaciones por canal
H.2.42 Varios esquemas contemplan el empleo de canales para de
rivar los caudales fluviales hacia reservorios de almacenamiento. Con
el fin de determinar la capacidad requerida para estos componentes fue
necesario establecer relaciones entre la capacidad del canal y el
volumen de agua derivada. Esta relación es dependiente de la distri
bución y frecuencia de los caudales interceptados. Se ejecutaron es
tudios hidrológicos para establecer las relaciones apropiadas entre
la capacidad del canal y los volúmenes derivados para los ríos en
los esquemas de alternativas.
H21
H.2.43 Se determinaron los rendimientos para los esquemas al
ternativos mediante el empleo de un modelo de computación que simu
lara el sistema de recursos de agua. El programa de computación in
cluía una función matemática que relacionaba el volumen mensual
derivado con la capacidad del canal. Se estableció esta función a
partir del análisis detallado de derivaciones de ríos en las áreas
del proyecto que contaban con datos adecuados de caudales. En el
Apéndice I , se ofrecen los detalles de este análisis.
H.2.44 En la evaluación preliminar de los esquemas de la
Sierra, los canales de derivación fueron dimensionados sobre la ba
se de la capacidad requerida para derivar el 901 del caudal medio.
Sobre la base de un análisis de la frecuencia de descargas con datos
de la estación de aforos Pallanga en el Río Huarón (Río San Pedro),
se halló que la capacidad requerida del canal para obtener una de
rivación de 90% fue de 3.8 veces el caudal medio en el río. Este
registro de caudales constituyó el mayor y más confiable de todos
aquellos disponibles para los tributarios del Mantaro en el area
del Proyecto. Dado que no se anticipa que las características de la
escorrentía en las cuencas de la Sierra con esquemas de derivación
difieran grandemente, se asumió que los resultados del análisis en
Pallanga sean aplicables para el análisis preliminar de todos los
esquemas de derivación en la Sierra.
Rendimientos
H.2.45 El rendimiento de cada esquema fue definido como el
incremento en el abastecimiento de agua anual para Lima que podría
mantenerse en una repetición de las condiciones hidrológicas
H22
experimentadas en el período 1940-1978. Se analizó la información hi
drológica de los ríos principales en las áreas del proyecto y se
actualizaron los datos para producir los registros de sus caudales.
Se derivaron métodos para efectuar una estimación apropiada de
descargas en todos los puntos potenciales de captaciones tomando en
consideración las diferentes características de las áreas de cuen
cas. En el Apéndice I se presentan los detalles de los estudios
hidrológicos realizados , así como también los cuadros de las des
cargas mensuales para el período 1940-1978.
H.2.46 Con el auxilio de simule.ciones en computadoras se de
terminaron los rendimientos utilizando el Modelo de Recursos de A_
gua para Lima desarrollado especialmente para el presente estudio.
Este método permitió la consideración de varias alternativas y con
figuración de componentes para explotar los recursos de agua dis
ponibles. En el Apéndice J se muestran los detalles de los estudios
de rendimientos.
H.2.47 El modelo de computación no incluyó el sistema del
Río Mala por lo que los esquemas que aprovechaban estos recursos
fueron por consiguiente estudiados calculando rendimientos y deri
vaciones de caudales por métodos manuales. En el Capítulo H7 se
describen los cálculos de rendimientos para estos estudios.
H23
Viabilidad de rendimientos
H.2.48 Se determinaron los rendimientos obtenibles de cada
etapa de los esquemas de la Sierra mediante el empleo del modelo
de computación. Se asumió para estas simulaciones que al comienzo
del período crítico de sequía los reservorios se encontraban lle
nos. Por consiguiente,los rendimientos determinados para cada eta
pa serían solamente viables si existieran suficientes recursos
de agua para cubrir el incremento en la demanda y para llenar los
reservorios dentro de un período razonable. Para la primera etapa
de un esquema, este período seguiría a la conclusión de las obras
del reservorio. Para las etapas subsecuentes, las condiciones
serían similares a la primera,dado que el reservorio podría haber
alcanzado su nivel de abatimiento más bajo al introducirse la nue
va etapa.
H.2.49 Para la viabilidad de rendimientos, el criterio selec
cionado fue el que los reservorios fueran llenados en el período
comprendido entre 2 estaciones de lluvias bajo condiciones de cau
dal promedio. Para la primera etapa de los esquemas con sus obras
de reservorios terminadas hacia fines de 1986, esto significaría
el llenado de los reservorios con anterioridad a la época seca de
1988. No sería necesario que ocurrieran descargas del reservorio
durante el tiempo de llenado dado que bajo condiciones promedio
los caudales de época de estiaje en el Río Rímac serían suficientes
para cubrir el incremento en la demanda durante el llenado.
H.2.50 Algunos esquemas incluyeron inicialmente ampliaciones
del reservorio existente de Marcapomacocha como una primera etapa
H24
empleando solamente los recursos provenientes de sus actuales áreas
de cuencas. Se encontró que estos aportes fueron suficientes para
llenar solamente la capacidad actual del reservorio (80 Mm3) luego
de una sequía severa y el volumen adicional del reservorio no podría
por consiguiente utilizarse en forma segura para generar un rendi
miento adicional. En consecuencia, estas etapas fueron combinadas
con la segunda fase que incluía recursos provenientes de otras
cuencas.
H.2.51 Los esquemas de bombeo del Río Mantaro comprendieron
etapas en la que el incremento en la capacidad de extracción no so
brepasaba un volumen de 5.7 m3/s. Bajo condiciones promedio esta
tasa podría mantenerse en Atacayán con los caudales naturales del
río, aguas abajo de Upamayo, todos los meses del año salvo Agosto.
Por consiguiente, el llenado de la laguna de Marcapomacocha podría
efectuarse con la ayuda del bombeo continuo procedente del Río
Mantaro sin necesidad de que el Lago Junín sea mayormente afectado
en sus propias operaciones de llenado.
H.2.52 En el Río Mantaro el menor incremento en la capacidad
de extracción fue de 4.0 m3/s. Este incremento sería suficiente
para soportar cerca de 3 años una demanda creciente aún sin contar
con los beneficios del reservorio de Marcapomacocha. Luego de consi
derar los recursos hídricos necesarios para cubrir la demanda, se
estimo que los caudales de exceso que existirían disponibles podrían
en 2 estaciones llenar un reservorio de hasta 300 Mm3 de capacidad.
Si el reservorio fuera de 400 Mm3 de capacidad, este podría llenarse
ya sea mediante la operación de bombas de reserva durante los meses
H25
de lluvia o también ampliando el período de llenado a una tercera
estación de lluvias. Por consiguiente, se concluyó que los rendi
mientos derivados por el bombeo en etapas del Río Mantaro eran
viables siempre que la capacidad del reservorio no sobrepase 400Mm3.
H.2.53 Se consideró el colmar los reservorios en etapas , pero
sin recurrir a extracciones del Mantaro y comparando en cada caso
los caudales afluentes disponibles sobre el período de prueba con
la capacidad del reservorio. Para los casos en que el reservorio no
podía ser colmado durante el período de la prueba se asumió como ca
pacidad efectiva del reservorio durante dicha etapa el volumen cu
bierto por los caudales afluentes naturales durante dicho período.
Los valores del rendimiento fueron corregidos con simulaciones en
computadoras utilizando la capacidad efectiva de almacenamiento.
H.2.54 En general, las etapas iniciales de los esquemas de
la Sierra no incluían suficientes recursos capaces de producir
rendimientos viables para capacidades de almacenamiento tan altas
como 400 Mm3. Se redujeron los rendimientos en aquellos casos de
acuerdo con la efectiva capacidad de almacenamiento. Para los es
quemas con 180 Mm3 de capacidad de almacenamiento en Marcapomacocha
el rendimiento por etapas fue siempre viable y no requirió ninguna
corrección.
H26
H.2.55 Se chequeo" en forma similar el rendimiento de los
esquemas con almacenamiento en el Pacífico. Se halló que todos los
rendimientos eran viables con excepción de aquellos esquemas en
Yuracmayo que contemplaban almacenamientos superiores a 150 Mm3. Se
asumió que la construcción de estos esquemas se adelantaría 1 año
para permitir el tiempo necesario suficiente para la operación de
llenado del reservorio.
Esquemas de Agua Subterránea
H.2.56 Se diseñaron esquemas para el futuro desarrollo de los
recursos de agua subterránea, tomando en cuenta las recomendaciones
efectuadas en el estudio especial de agua subterránea. Los detalles
de este estudio están contenidos en el Apéndice B. Los parámetros
de diseño más importantes adoptados para los esquemas de agua sub
terránea fueron las áreas seleccionadas para futuros pozos y el va
lor máximo recomendado para los abatimientos de los niveles de agua
subterránea.
H.2.57 Fueron seleccionadas tres áreas como apropiadas para
nuevas extracciones. Estas áreas fueron escogidas por que ellas
están :
a) fuera de las áreas de grandes extracciones existentes
b) fuera del área de grandes abatimientos que se espe
ran en los nuevos pozos planeados por ESAL
c) en, o cerca de áreas de demanda creciente
d) lejos de la costa
H27
y cuando fue posible ellas están :
c) en áreas de gran transmisibilidad
d) en áreas en que puede ser inducida infiltración
adicional desde el lecho del río.
H.2.58 La Lámina H4 muestra las ubicaciones de las áreas se
leccionadas y las magnitudes relativas de las extracciones que se
recomiendan de cada una. La distribución de las extracciones entre
las tres áreas tomó en cuenta el almacenamiento en el acuífero de
terminado por ellas y los caudales de agua subterránea que pasaban
p o r ellos . Los p o z o s conjuntivos fueron c o n -
finados a las áreas del Alto y Bajo Rímac donde podrían ser más
económicamente conectados al sistema de distribución desde La
Atarjea. En el área del Chillón las extracciones en la sección in
ferior necesitarían ser limitadas para evitar la intrusión salina.
En la sección superior, la provisión de suministros alternativos
para uso conjuntivo de La Atarjea requerirían obras de distribución
más extensas que si los pozos conjuntivos estuvieran concentrados
en las dos áreas del Rímac.
H.2.59 El acuífero Rímac/Chillón consiste de dos unidades de
las cuales la más baja es probable que sea significativamente menos
permeable que la superior. Un abatimiento en toda la región de unos
20m. por debajo del nivel de 1978 reduciría los niveles de agua sub
terránea a la base de la unidad superior en pozos de rendimiento
mediano a alto. Esto resultaría, probablemente en reducciones consi
derables del rendimiento de los pozos, aunque esto- no pueda ser
cuantificado hasta que se perforen y prueben algunos pozos profundos.
En resumen, un abatimiento de 20 m. por debajo de los niveles de 1978
es el máximo posible según los actuales conocimientos.
H28
LEYENDA -LEGEND
Limito dol ocuíforo - - - " Umtt of aqmfar
^f-r-^^, Aroo do dooorrolto do oquo tubiorrónoa / / / / / T * SrwuHÍwvtor <tovo/opmoMf oroo
Dtotrlbueioln do oxtroocionoo a porfir do nuovoo pazos on coda ¿roa doopuóo do I9t l OittrilmHon of oMncfivo* from nm woMt m ooe/t aroo oftw I9él
Pozos do sumMstn) diroeto Dnct-Mppéy wot»
POTOS oo»»junthros Conjunctive wells
i ALTO RIMAC UPPER RIMAC
ESCALA - SCALE
AREAS DE DESARROLLO DE AGUA SUBTERRÁNEA GROUNDWATER DEVELOPMENT AREAS LAMINA
DRAWING H4
CAPITULO H3
GENERACIÓN DE ELECTRICIDAD
H.3.1 La comparación económica de los esquemas alternati
vos puede ser influenciada por los efectos, si los hay, que cada
esquema tiene en el sistema de abastecimiento de electricidad.
Muchas veces, los esquemas requieren de electricidad para el bom
beo, aumentando de este modo la demanda de electricidad que de
berá satisfacerse por medio de futuras plantas de energía. Los
esquemas pueden afectar los caudales disponibles de las plantas
hidroeléctricas,cambiando así la cantidad de energía primaria
que se puede generar. En este Capítulo se describe la influen
cia de estos aspectos sobre los esquemas alternativos y los mé
todos para su tratamiento.
H.3.2 Un mayor desarrollo de los recursos de aguas subte
rráneas se encuentra limitado y se deben introducir nuevas for
mas de abastecimiento de aguas superficiales para satisfacer
demandas futuras. Estos esquemas afectarán las futuras demandas
de electricidad y cambiarán la cantidad de energía que puede ser
generada tanto en las plantas existentes como en las futuras.
La información para futuras plantas debió obtenerse del Plan Ma
estro de Electricidad de la Dirección General de Electricidad.
Desafortunadamente, dicha información no estuvo disponible a
tiempo para realizar este estudio y con el acuerdo de la Direc
ción Ejecutiva, el análisis de alternativas tomó en cuenta sólo
las centrales existentes y la central de Restitución, cuya cons
trucción ya ha sido iniciada. Se inició un estudio aparte que
llevan a cabo conjuntamente Binnie and Partners y el Konsortium
Lahmeyer-Salzgitter con el fin de determinar un plan de desarro
llo óptimo que satisfaga tanto la demanda de agua como de elec
tricidad.
H29
Centrales de energía hidroeléctricas existentes
H.3.3 Los esquemas alternativos afectarían los caudales de
las centrales energéticas situadas en el Río Mantaro y dentro de
la cuenca del Río Rímac. Estas centrales representan virtual-
mente toda la capacidad generativa del sistema de abastecimiento
de la Region Central del Perú. Actualmente, la planta hidro
eléctrica de Restitución está en construcción y se espera que
empiece a abastecer en 1984. Por esta razón, se pensó que esta
planta podría formar parte del sistema existente usado en el aná
lisis de alternativas.
H.3.4 En el Cuadro H2 siguiente se dan las características
de cada planta concernientes a la generación de energía. Esta
información se obtuvo de un informe (Ref. 3) preparado por la
Sub-comisión de Oferta Hidroeléctrica de la División de Desarro
llo Eléctrico en Abril de 1978.
CUADRO H2
Centrales h id roe léc t r i cas consideradas en el aná l i s i s de a l t e rna t i va s
Río
Mantaro
Santa Eulalia
San Mateo
Rímac
Planta
Mantaro Restitución
Huinco Callahuanca
Matucana
Moyopampa Huampaní
Capacidad Instalada
MW
684 217
258 68
120
63 31
Producción MW por m3/s
7.1 2.3
10.3 3.4
8.0
3.5 1.5
Factor Carga Max.
0.90 0.90
0.90 0.90
0.87
0.90 0.87
Caudal correspondiente al factgr.de carga
máximo
86.4 86.4
22.5 18.0
12.0*
16.2 18.0*
*Caudales limitados por l a capacidad de los túneles .
H30
El Cuadro muestra también el caudal máximo necesario para aumen
tar la generación de energía en cada planta. Debido a razones
operacionales, se restringieron a 0.90 los factores de carga in
crementada a excepción de aquellos caudales que limitados por la
capacidad de los túneles producían un factor de carga inferior.
H.3.5 La ubicación de las centrales en la cuenca del Río
Rímac se muestra en la Lámina HI. La planta de energía del Man-
taro se sitúa a casi 100 km , aguas abajo de Huancayo y la
nueva planta de Restitución a pocos kilómetros aguas abajo de la
central del Mantaro.
H.3.6 En diciembre de 1979, el Konsortium Lahmeyer-Salzgitter
confirmó que (Ref. 4) si el caudal del Río Santa Eulalia pudiera
aumentarse por medio de transvases del Mantaro a partir de 1987,
el proyecto hidroeléctrico de Sheque podría satisfacer las deman
das eléctricas a mediano plazo. Sin embargo, esta información no
estuvo disponible para la realización del análisis de las alterna
tivas y la planta de energía de Sheque no estuvo incluida dentro
de las plantas consideradas en el análisis.
Energía de bombeo
H.3.7 Los esquemas de transvase del Mantaro requieren la
elevación del agua en unos 600 m desde el Río Mantaro hasta las
cabeceras de los ríos del Pacífico. La fecha más temprana en que
H31
se podría introducir un esquema de transvase es 1987, y está pro
yectado que a partir de 1987 hasta fines de este siglo la demanda
de agua aumentará en más o menos 17 m3/s. Bajo esta circunstan
cias el bombeo de transvases en el año 2000 podría imponer una
demanda de cerca de 140 MW del sistema de abastecimiento eléc
trico y requerir casi 1200 GWh por año de energía primaria. Es
tas demandas eléctricas serían substanciales representando casi
el 121 de la capacidad generativa de las centrales existentes y
la demanda de energía máxima anual equivaldría a casi el 35% de
los suministros del sistema de ELECTROLIMA en 1978.
H.3.8 Con el fin de reducir el impacto de los esquemas de
transvase en el sistema de abastecimiento eléctrico se consideró
el empleo de la capacidad generativa excedente en las épocas de
menor demanda. Esto reduciría la demanda de energía impuesta por
el esquema de transvase. Se asumió que la forma de la curva de
duración de carga diaria es la misma que aquella proporcionada
por el sistema ELECTROLIMA en "Datos Estadísticos 1978" publicado
por ELECTROLIMA. Un análisis de esta curva demostró que un sis
tema de bombeo con una demanda de energía de 130 MW podría operar
unas 20.5 horas diarias como promedio sin aumentar la demanda
punta de energía. Dicho sistema de bombeo sería adecuado para
transvases del Río Mantaro de hasta 15 m3/s. A medida que la de
manda normal de energía aumente en el futuro, sería posible rea
lizar transvases de mayores cantidades (o de lo contrariOjla
misma cantidad pero con bombas más pequeñas y que operen más de
20.5 horas diarias) sin tener que aumentar la. demanda punta de ener
gía. Pero esta posibilidad no se tomó en cuenta en el análisis,
ya que no se dispuso de información para cuantificar los efectos
de las demandas eléctricas futuras, especialmente si las regiones
a abastecer llegaran a ser interconectadas. Por lo tanto, el
H32
bombeo de 20.5 horas diarias durante los periodos fuera de punta
se considero como un valor conservador, el cual podría ser nece
sario corregir cuando se obtengan los datos necesarios de los
estudios del Plan Maestro de electricidad.
H.3.9 Se ha encontrado que admitiendo cierto almacenaje en
en el sistema, los transvases de 15 m3/s serían adecuados para
satisfacer la demanda de agua por lo menos hasta fines de siglo.
Así, para todos los desarrollos de abastecimiento de agua hasta
el año 2000, se asumió que el sistema de bombeo, diseñado para
operar durante los periodos fuera de punta, no afectaría los re
querimientos de energía máxima del sistema de abastecimineto de
electricidad existente.
H.3.10 El transvase de agua entre las cuencas y la introduc
ción de almacenamiento dentro de ellas cambia el caudal máximo
que puede ser mantenido en las centrales de energía afectando,por
lo tanto,la cantidad de energía primaria que cada central puede
generar. Debido a estos efectos, no es válido emplear tarifas
públicas para calcular los costos de electricidad (o beneficios)
de los esquemas de transvase. Estos costos (o beneficios) debe
rían ser estimados por medio del examen del impacto de cada es
quema tendría en las inversiones futuras y en los costos de ope
ración del sistema de abastecimiento eléctrico. La información
para tal análisis no estuvo disponible para este estudio y los
costos (o beneficios) no pudieron calcularse directamente. En
cambio, se ideó un método para tomar en cuenta las diferencias
K33
de costos de electricidad entre las diversas alternativas de desa
rrollo que incluyen transvases de agua, permitiendo así hacer di
ferentes comparaciones. Este método se describe en los párrafos
H.3.20 a H.3.23.
H.3.11 Los esquemas de almacenamiento del Pacífico en los
ríos Rímac y Chillón no requerirían de energía de bombeo. Un
esquema Mala que usa un reservorio en Santa Rosa Bajo requeriría
una potencia de casi 10 MW y una energía de casi 90 GW por año
para bombear los suministros al centre de distribución del área
de San Bartolo. Se asumió que una den anda de electricidad de
esta magnitud podría ser satisfecha con el sistema de electrici
dad sin tener que tomar medidas especiales para reducir la de
manda de electricidad. Los costos de los requerimientos de
electricidad para este esquema fueron,por lo tanto,calculados
con tarifas adecuadas.
H.3.12 Las extracciones de agua subterránea aumentarían
las demandas de electricidad alcanzando el máximo en 1986. Un
esquema de uso conjuntivo conduciría a las más grandes demandas,
aumentando la demanda de potencia a casi 8 MW y la de energía a
casi 70 GWh en un año de sequía. Los costos de electricidad de
los pozos de abastecimiento directo se basaron en la tarifa
(N2 60) aplicable a los pozos de ESAL a enero de 1979. Sin em-
baro, se considero que esta tarifa no sería apropiada, para
los pozos de uso conjuntivo, los cuales no usan energía de manera
regular. En particular, la mayor demanda de energía para los po
zos de uso conjuntivo ocurriría en las épocas de sequía cuando
1134
el caudal de los ríos en las centrales de energía hidroeléctrica
es bajo. Se estimo que una tarifa industrial incorporada al
costo de la demanda máxima sería mucho más adecuada. Así, los
costos de electricidad de los pozos de uso conjuntivo han sido
basados en la Tarifa N2 32 (la demanda de potencia de cada pozo
individual fluctúa entre 100 y 150 KW).
Generación de energía
H.3.13 Se consideró que la medida más adecuada de energía
era la energía que podría ser confiablemente producida en cada
central de energía mensualmente durante el periodo de simula
ción (1940-1978). Esta fue llamada "energía primaria" y el cau
dal del río correspondiente se llamó "caudal máximo mantenible"
ó CMM.
H.3.14 La situación actual de transvase se simuló en el mo
delo de simulación de Recursos del Agua (ver Apéndice J). El
actual reservorio de Marcapomacocha se empleó para regular el
Río Rímac para el abastecimiento de agua de Lima y el Lago de
Junín, con una capacidad de 600 Mm3, se empleó para regular al
Río Mantaro para maximizar la producción de energía primaria en
las centrales de energía del Mantaro y Restitución. Se asumió
que las futuras demandas de irrigación en Huancayo se harían
efectivas (ver Apéndice J). Bajo estas condiciones, se encontró
que los CMM y las correspondientes energías primarias de cada
central de energía durante los meses de mayo a enero eran los que se
indican en el Cuadro H3. No se calcularon los CMM para la
H35
temporada de lluvias en los meses de Febrero, Marzo y Abril. Se
considero que los cambios de caudal durante estos meses no eran
mayormente significativos ya que se podría disponer de caudales su
ficientes para asegurar la producción de energía no sería crí
tica entonces. Así, el Cuadro H3 representa la situación en
referencia, con la que fueron comparados los modelos alternati
vos de desarrollo.
CUADRO H3
Producción de energía primaria (Mayo-Junio) en las
centrales h idroe léc t r icas bajo conciciones exis tentes
Central
Mantaro
Restitución
Huinco
Matucana
Callahuanca
Moyopampa
Hi lampaní
- CMM m3/s
68.8
68.8
5.4
4.5
9.9
9.9
9.9
Producción Energía GWh mensual por
m3/s
4.97
1.58
7.52
5.84
2.48
2.56
1.10
Producción Energía Primaria (Mayo-Junio)
GWh
3220
1021
365
237
221
228
98
Notas: 1. QM (caudal máximo por mantener) es aquel caudal mensual que puede mantenerse en cada cent ra l de potencia cada mes y durante las condiciones hidrológicas experimentadas en e l periodo 1940-1978.
2. Se asume que los caudales de Callahuanca > Moyopampa y Huampaní son iguales a la suma de los caudales de Matucana y Huinco.
H . 3 . 1 5 Los nuevos t r a n s v a s e s de agua e f e c t u a d o s d e s d e l a s
cuencas d e l Mantaro y l o s cambios d e l a l m a c e n a m i e n t o d e n t r o de
e l l o s p r o d u c i r í a n l a s s i g u i e n t e s v a r i a c i o n e s en l a e n e r g í a p r i
m a r i a d u r a n t e l o s meses de Mayo a E n e r o :
H36
a) un aumento de la demanda de energía primaria para
satisfacer la carga del bombeo,
b) un aumento de la energía primaria que podría ser
producida en las centrales de energía del Pacífico,
c) una disminución de la energía primaria que pudiera
ser producida en las centrales del Mantaro y Res
titución, a medida que se extraiga agua del Río
Mantaro, y
d) un aumento de la energía primaria que pudiera ser
producida en las centrales de Restitución y Man
taro cuando el almacenamiento de Junín fuera au
mentado .
H.3.16 Las simulaciones de los esquemas alternativos de trans
vase verificaron los caudales en las centrales de energía y los
esquemas fueron operados para maximizar la la producción de
energía primaria en ellas , al mismo tiempo que se satisfacían con prioridad las demandas de agua de Lima. La información
obtenida de estas simulaciones se empleó para determinar los cam
bios en la energía primaria correspondientes a cada uno de los
componentes a, b, c, d enumerados anteriormente. La manera en que
se utilizó esta información para la comparación de los esquemas
alternativos de transvases se describe en los párrafos H.3.20 a
H.3.23.
H37
H.3.17 Actualmente no hay ninguna central hidroeléctrica si
tuada en el Río Chillón y ya que las derivaciones de caudal se
producirían desde lugares situados por debajo de los 900 m.s.n.m.
aproximadamente, cualquier futura central tendría que situarse
posiblemente aguas arriba de las tomas. Las derivaciones para
el esquema de Jicamarca tendrían que ser hechas aguas abajo de
Huampaní que es actualmente la central hidroeléctrica más
baja situada en el Río Rímac. El potencial para futuras plantas
aguas abajo de Huampaní está limitado por la carga disponible y
por las reducciones del caudal del río debido a las extracciones
para irrigación. Por lo tanto, el esquema de Jicamarca y los
esquemas del Chillón no afectan la generación de electricidad.
H.3.18 La regulación de mayores caudales en el Río San Ma
teo podría obtenerse por medio del reservorio de almacenamiento
del esquema Yuracmayo. Por lo tanto, los CMM.de la central de
Matucana podrían aumentarse permitiendo así la generación de más
energía primaria. Sin embargo, los rendimientos del esquema Yu
racmayo serían pequeños (menos de 4 m3/s) y el aumento de la
energía primaria por m3 sería mucho menor que en la primera etapa
de un esquema de transvase. Las cifras del Cuadro H3 demuestran
que un m3 aumentaría la energía primaria de Matucana a casi 5.8
GWh por mes,mientras que el mismo incremento transferido al Río San
ta Eulalia desde el Río Mantaro aumentaría la energía primaria de Huinco en unos
7.5 GWh por mes. Los incrementos de energía primaria en otras
centrales del Río Rímac serían los mismos en cada caso. La ener
gía de bombeo en el esquema de transvase sería requerida princi
palmente en época de lluvia para los caudales captados y podría
ser generada usando los caudales excedentes que pasan por las
centrales de energía.
H38
H.3.19 En la comparación de los esquemas del Pacífico y de
los de transvase se ignoraron los cambios producidos en la ener
gía primaria y el bombeo de transvase. Hasta fines de este siglo,
los esquemas de transvase producirían un excedente neto de ener
gía primaria en las centrales de energía (Lámina 11.8) y los au
mentos de energía primaria excederían a aquellos producidos por
los esquemas de Yuracmayo en un periodo similar. Solo surgiriría
la necesidad de incluir costos y beneficios de energía en las com
paraciones (Series E) si estas favorecieran, sin costos y benefi
cios, a cualquier esquema del Pacífico. Pero en la práctica,
este caso no se dio.
Comparación de los esquemas de transvase
H.3.20 En cuanto a cada desarrollo anual, fue posible calcu
lar los cambios de los componentes de la energía primaria para
la estimación de la ganancia neta como igual a ((b) + (d) - (a) - (c))( ver
párrafo H.3.15) .Para este cálculo se asumió que el almacenamiento en Junín debe
ría aumentar a 1300 Mm3 en el primer año de bombeo desde el Río
Mantaro. Un cálculo típico de esta situación aparece en el Cua
dro G5 8 del Apéndice G.
H.3.21 El valor presente neto(VPN) de estas ganancias (o pér
didas) en la energía primaria (en términos de GWh a Enero de 1979)
en cada desarrollo, fue entonces calculado empleando tasas de des
cuento del 111 y 15% y asumiendo que se obtendrían ganancias (o pér
didas ) constantes entre los años 2000 y 2010. Se asumió que
el valor de estos cambios en la energía primaria fue el mismo para
las ganancias y pérdidas, y el mismo, en términos reales, durante
el periodo 1987-2010.
H39
H.3.22 El problema en esta etapa fU'e ei expresar este VPN
del cambio de energía primaria en términos económicos de manera
que pudiera incluírsele en el análisis económico de la comparación
de desarrollos. Si la demanda de energía es el factor crítico detemi
nante de cuando serían necesarias nuevas estaciones de energía
en la región Central-Norte, entonces los cambios en la energía
primaria probablemente no afectarán la programación de nuevas in
versiones. Sin embargo, estos cambios de energía afectarían las
demandas de almacenamiento en las centrales existentes y futuras
y en lo que respecta a e'sto, podrían tener también un efecto eco
nómico.
H.3.23 Como no se disponía de una información sobre el fu
turo sistema de electricidad, no fue posible fijar estos efectos
en términos absolutos. Por el contrario, se encontró que los VPNs
del cambio de energía primaria podrían hacerse iguales en todos
los desarrollos por medio de la selección de valores apropiados
para el almacenamiento en el Lago de Junín. De esta manera, las
diferencias en costos o beneficios de electricidad se convirtie
ron en diferencias de costos de capital para las obras en Junín.
Estos costos de capital se obtuvieron del Apéndice E y fueron
incluidos en el análisis económico de los desarrollos. Es im
portante notar que no se intenta que el volumen elegido de esta
manera para Junín sea el más económico. Fue tan sólo una elec
ción conveniente que permitía una comparación económica justa
entre los desarrollos.
H40
CAPITULO H4
ESQUEMAS DE TRANSVASE DEL MANTARO '
Introducción
H.4.1 Se consideraron diversas alternativas sobre la ubica
ción de un esquema de transvase del Mantaro usando diferentes va
lles para el acueducto de transvase y con tranvases a los diferen
tes ríos que atraviesan el área de la Gran Lima. Estos esquemas
de transvase del Mantaro se denominaron alternativas de las Se
ries A. El objeto de este análisis era de determinar el eje más
favorable en el cual se pudiera basar una investiagación más de
tallada de los esquemas alternativos.
H.4.2 Los esquemas de transvase de las Series A comprendie
ron cinco esquemas de bombeo en cuatrotdiferentes ríos y un túnel
por gravedad al Río San Mateo. Estos esquemas fueron:
A10 La Oroya - Pomacocha - Río Blanco
A20 Reservorio de Malpaso - Pucayacu - Río San Mateo
A30 Churococha - Marcapomacocha - Río Santa Eulalia
A40 Atacayán - Marcapomacocha - Río Santa Eulalia
A50 Ocac - Casacancha - Río Chillón
A60 Ucracancha - Túnel Bellavista
Rutas de Bombeo
H.4.3 Los esquemas se compararon asumiendo el desarrollo de
los recursos del Mantaro en dos etapas iguales,alcanzando una ex
tracción máxima diaria de 32 m3/s. Cada esquema de bombeo usó un
H41
método similar para transvasar las aguas del Mantaro hacia las
cabeceras de los ríos del Pacífico. Esto fue bombear agua en
dos alturas de impulsion separadas hacia un túnel que atraviesa
la Divisoria Continental. Cada sección del acueducto de bombeo
consistió en un conducto a presión descargando los caudales de
las bombas en una poza de amortiguación situada en la cabecera
de un canal. El tipo de canal fue determinado por la topografía
de la ruta (Lámina H2) y los túneles fueron empleados donde las
condiciones del terreno no eran adecuadas para canales.
H.4.4 Las cifras del Cuadro H4 ilustran las característi
cas de las rutas de transvase de los esquemas alternativos. Esta
información se aplica a la primera etapa (16 m3/s) de cada desa
rrollo ya que concierne más a los esquemas de abastecimientos ne
cesarios hasta el año 2000 y el costo de esta etapa tiene una
mayor influencia en el valor descontado de cada esquema.
CUADRO H4
Componentes de los acueductos de tranvase en los esquemas alter-
N2
A10 A20 A30 A40 ASO
Longitud del acueducto de bombeo km
Canales Trapezoidales
16.2 11.8 18.7 25.4 15.2
Canales Concreto Reforzado
13.6 2.5 5.8 2.7 16.5
Túneles
8.9 6.1 6.0 1.1 5.1
Conductos a presión y sifones
1.7 2.4 3.2 3.1 1.8
Total
40.4 22.8 33.7* 32.3* 38.6
Long. Túnel T.A (km)
9.8 9.0 E E 8.7
Altura de impulsión estática total
638 631 585 544 501
E = Túnel existente empleado en la primera etapa
* Excluye las longitudes atribuibles al reservorio de Carispaccha y al canal existente de Cuevas.
Vá2
Capacidad de almacenamiento
H.4.5 Cada estación de bombeo intermedia fue aprovisionada
de pozas de compensación con capacidad suficiente como para alma
cenar el volumen de agua proveniente del acueducto, el cual se
vaciaría cuando las bombas se paralizen durante los períodos de
demanda punta diarias. El almacenamiento de compensación no fue
generalmente mayor a 0.5 Mm3 y el costo fue pequeño en comparación
al resto del acueducto. En los esquemas A30 y A40, el almacena -
miento de compensación de Carispaccha fue aumentado con el fin de
proporcionar un reservorio como un acueducto mas económico a la
estación de bombeo.
H.4.6 Con el objeto de minimizar el tamaño de los túneles
transandinos y de permitir un caudal continuo para la extracción
en Lima, se proyectó un almacenamiento de compensación cerca de
la cabecera de cada acueducto de bombeo. La capacidad de alma
cenamiento se determinó según los mayores volúmenes necesarios
para (a) mantener descargas de 32 m3/s hacia los ríos del Pací
fico durante los periodos de paralización de la bomba y (b) al
macenar el contenido de los canales entrantes después de la
paralización de la bomba. La capacidad de almacenamiento al
canzó generalmente alrededor de 0.4 Mm3 y en los esquemas A10,
A30 y A40 se asumió que tal capacidad estaría disponible en los
reservorios existentes sin necesidad de tener almacenamientos
adicionales.
H43
H.4.7 La capacidad de los acueductos de bombeo podría ser
reducida por medio de la inclusion de un reservorio de almacena
miento en el sistema de bombeo. Por ejemplo, en nuestros estu
dios anteriores fueron propuestos reservorios de casi 200 Mm3
para formar parte de los esquemas de transvase usando las lagu
nas de Marcapomacocha y Pomacocha. Con el fin de simplificar
el análisis de las alternativas de las Series A, se considero
separadamente la posible optimización del sistema de bombeo por
medio del empleo del almacenamiento. Se compararon los esquemas
básicos asumiendo que todos los abastecimientos de agua deberían
de bombearse hasta los ríos del Pacífico directamente desde el
Río Mantaro con almacenamiento de compeisación solamente para facilitar
la operación diaria del esquema.
Esquema de Pomacocha (A10)
H.4.8 El esquema de Pomacocha emplea el valle del Río Yauli
para transferir las extracciones desde una toma cerca a La Oroya
hasta la laguna Pomacocha. El agua sería transferida por un túnel
hasta el Río Blanco, afluente del Río San Mateo. Un esquema si
milar fue considerado como una de las alternativas para el esque
ma de Atacayán (A40) en nuestro informe de 1970. El esquema se
muestra en la lámina H5.
H.4.9 La toma y la estación de bombeo más baja estarían lo
calizadas en Chulee, zona residencial a casi 3 km aguas arriba
de La Oroya. El valle del Río Mantaro,estrecho aguas abajo de
Malpaso,y las terrazas situadas a ambos lados del río poseen un
H44
3T0 TB*I0"
área insuficiente como para hacer lagunas de sedimentación poco
profundas mediante terraplenes. La limitada capacidad de sedimen
tación de los tanques de sedimentación de concreto no lograría
eliminar las partículas finas y probablemente el ahorro en el des
gaste de las bombas no estaría económicamente justificado. Para
comparación con otros esquemas, se asumió que el VPN de los cos
tos de mantenimiento extra que surgen de la falta de sedimenta
ción sería igual al costo de la provisión de lagunas de sedimen
tación con terraplenes en otros lugares.
H.4.10 El acueducto de bombeo va paralelo al lado izquierdo
del valle Yauli e incluye la segunda etapa de la estación de bom
beo cerca a Mahr Túnel. La ruta del acueducto atraviesa zonas
abruptas, con montañas nevadas y algunos valles menores ubicados
en las depresiones; por lo que serían necesarias diversas seccio
nes de túnel para atravesar las zonas escarpadas de las laderas.
El alineamiento y construcción del canal estaría restringido en
algunas áreas por el ferrocarril y un pequeño canal que conduce
suministros desde la Laguna Pomacocha hasta las centrales hidro
eléctricas de CENTROMIN en Pachachaca y La Oroya. El acueducto
de bombeo es el más largo dentro de los esquemas considerados y
posee la mayor altura de bombeo.
H.4.11 La Laguna Pomacocha sería usada para amplificar los cau
dales diarios y las descargas se harían a través de un túnel que
se iniciaría cerca al pueblo de Pomacocha, y descargaría en el
Río Blanco en el valle de la Q. Pucullo. La longitud del túnel,
9.8 km, sería la más larga entre los esquemas considerados.
H45
H.4.12 Se investigo una variación del Esquema Pomacocha me
diante una ruta del acueducto de bombeo desde Pachachaca hasta
lo alto del valle del Río Pucará. Sin embargo, se halló que
esto aumentaba las longitudes tanto del acueducto como del túnel
transandino, la altura de bombeo sería unos 100 m mayor y ha
bría problemas de contaminación al usar la Laguna Huascacocha como
almacenamiento de compensación. Por esto, dicha alternativa no
fue considerada más adelante.
El Esquema de Malpaso (A20)
H.4.13 La ruta más corta disponible para los transvases
desde el Río Mantaro hasta Lima es a través del valle Pucayacu
y desde el reservorio de Malpaso. El esquema de Malpaso emplea
este valle para poder transportar el agua hasta el Río San Mateo
a través del túnel transandino, de 9.0 km de longitud. El es
quema está ilustrado en la Lámina H6.
H.4.14 Las extracciones serían hechas del reservorio de Mal
paso en Ucrucancha donde una llanura aluvial en la boca del valle
de Pucayacu proporciona una área adecuada para la central de bom
beo más baja. El almacenamiento en el reservorio se emplea para
mantener la carga hidroestatica para la central hidroeléctrica de
Malpaso, pero cualquier variación en el nivel de agua necesitaría
ser restringida con el objeto de mantener niveles adecuados para
las extracciones en Ucrucancha. En este esquema no se emplearían
lagunas de sedimentación ya que se produce suficiente sedimenta
ción en el reservorio a 3V2 km aguas arriba de la toma.
H46
3 6 H
ESTACIÓN DE BOMBEO PUMPIH6 STATION
REPRESA RARA RESERVORIODE COMPENSACIÓN 0 4 * FOR BALAHCING RESERVOIII
REPRESA EXISTENTE exisnme DAM POZA DE COMPENSACIÓN BALAMCUta PONO
CENTRAL DE ENERGÍA POWER STATIOH
2 4 H
O
ESCALA SCALC O I 2
R. Son Mat te
/
MALPASO-PUCAYACU-R.SAN MATEO LAMINA DRAWING
H.4.15 El valle Pucayacu es por lo general angosto, de lados
escarpados que incluyen acantilados de piedra caliza y taludes
detríticos debajo. La ruta del acueducto de bombeo debería se
leccionarse con cuidado para mantener los canales lo más arriba
posible sobre las crestas de los acantilados, minimizando por lo
tanto las longitudes del túnel requerido. bl área cubierta por el
IGM sólo se encontró a escala 1:50,000, pero se seleccionó una ruta
tentativa en el lado izquierdo del valle usando la información
topográfica disponible. Se podría obtener otra ruta más segura
si se estudiase más detalladamente la abrupta topografía de am
bos lados del valle. La estación de bombeo de la segunda etapa,
se situó en el valle de Pucayacu. Esto evitó que la ruta del
acueducto pasara por las laderas abruptas del valle Pucayacu como
ocurriría a niveles más bajos.
H.4.16 Actualmente el acceso para la investigación y cons
trucción está limitado y se necesitarían nuevos caminos para
unir la ruta del acueducto tanto a la Carretera Central cerca
de Morococha como al camino existente en Malpaso.
El Esquema de Churococha (A30)
H.4.17 Los esquemas de Churococha y Atacayán usaron los acue
ductos de bombeo en lo alto del valle del Río Corpacancha para
alcanzar la Laguna Marcapomacocha y el sistema del túnel transan
dino existente. Los esquemas emplearon diferentes lados del va
lle para bombear las extracciones del Mantaro hacia Carispaccha.
Las longitudes de cada una de las rutas fueron similares, pero
H47
el esquema de Churococha empleo el lado derecho del valle con el
fin de evitar problemas potenciales en cuanto a inestabilidad del
terreno presentados en el área de Santa Ana en la ruta de Ataca-
yán. En la Lámina H7 se muestra el esquema de Churococha.
H.4.18 La ruta de Churococha hacia Carispaccha atraviesa
zonas accidentadas en la sección entre el Río Mantaro y Santa
Ana. En el área de Chupacancha existen acantilados de piedra caliza
y los escarpados de piedra arenisca recuerirían de túneles para atra
vesar los cerros de Malpaso y Berros. Las laderas glaciales
menos empinadas del valle, entre Santa Ana y el Río Morada, per
mitirían el uso de un canal trapezoidal pero sería necesario
un drenaje especial y medidas de estabilización también especia
les en tres pequeños tramos de derrumbes sobre Corpacancha. Sería
necesario un túnel corto para evitar los crestones de piedra
caliza del cerro Pinculluyoc cercano a Carispaccha.
H.4.19 A pesar de tener una longitud similar, la ruta de
Churococha podría ser más difícil que la de Atacayán, pues re
quiere de túneles muy largos y de secciones de concreto refor
zado. El acceso sería más difícil y la altura de bombeo sería
mayor. Ambos esquemas serían idénticos a partir del reservorio de
Carispaccha en adelante, y esta sección es descrita en el es
quema de Atacayán siguiente.
1143
CHUROCOCHA
' 4 4
^ R n Mantoro
Ibrtr ttmmtmr»
f 4 0 3C r3e
• 8 0 -
* < -# "
Chupoconeha
CANAL
CAMAL
TÚNEL rUNMÍL
BOCATOMA tMTAtce
L e .rENPA LCSCHO
• 7 6 -
\ Carro M o l p a t o
V\ Carro B a r r o *
HOO V * SANTA ANA"
ESTACIÓN OE B O M B E O PUMP I He STArtOH
TUBERÍA F O R Z A D A
P£N STOCK
LAGUNA DE SEDIMENTACIÓN
scrrLHue LASOOM
REPRESA PARA RESERVORK) OE COMPENSACIÓN
DAM POR MALAMCIttS P£S£fiVOW
REPRESA E X I S T E N T E
exisriNc OAM
• 7 2 -
ffí» $hiS!£I~^_
H e -HA) CORPACANCHA
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Carra PiacuMuirae
C A R I S P A C C H A
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TUNEL TRASANDINO o TltANSAND£AH 7 V A W f í . ^ \
A l R io S o n t o E u l o l l o ^ \
r » Pivr Santa £ota/ia
I 4 • Ka
¿ 0 f Morcapotnaúcchc NARCAPOMACOCHA
ALTERNATIVA A , _ SCHEME A 3 0 i
CHUROCOCHA-MARCAPOMACOCHA
- RIO SANTA EULALIA LAMINA H7
Esquema de Atacayán (A40)
H.4.20 El esquema de transvase favorecido por nuestros in
formes de 1970 y 1976 era un esquema de transvase desde Atacayán
a un reservorio ampliado en la Laguna Marcapomacocha cuyas descar
gas de agua se harían a través del sistema actual de transvase transan
dino hacia el Río Santa Eulalia. Este esquema está representado
en el esquema A40, pero sin almacenamiento adicional en Marcapo
macocha. Este esquema se muestra en la Lámina H8.
H.4.21 La ruta del acueducto de Atacayán hacia Carispaccha
emplea las pendientes relativamente ondúlalas de Loma Siete situadas al
lado izquierdo del valle Corpacancha. Se podría adoptar un ca
nal trapezoidal en toda esta ruta a excepción de dos pequeñas
secciones de túnel que pasan por las lomas aisladas de Atacayán
y Cerro Pucará. Existen áreas de inestabilidad potencial en la
zona de Santa Ana, pero un canal en esta ruta resulta factible
y posiblemente más barato que una ruta que vaya por la parte
norte de Loma Siete. En las investigaciones geotécnicas de la
segunda parte de este estudio están incluidos el área de Santa
Ana y un túnel que atraviese el lado norte de Loma Siete.
H.4.22 El reservorio de Carispaccha compensa los caudales
entrantes y ahorra casi 5.5 km. de acueducto. Los estudios he
chos para nuestro informe de 1976 concluyeron que la alternativa
de un reservorio de compensación pequeño y una longitud adicional
de canal resultaría más costosa. El reservorio estaría formado
por una presa de tierra de casi 30 m. de altura. Su capacidad
H49
ALTERNATIVA . . . SCHEME A ^
ATACAYAN- MARCA POMACOCHA-R. SANTA EULALIA
LAMINA u n DRAWING " 0
sería de 25 Mm3, pero la mayoría sería de almacenamiento inactivo,
la altura de la presa estaría determinada por la necesidad de que
el espejo de agua alcance la ubicación de la estación de bombeo.
H.4.23 El acueducto de bombeo de Carispaccha hacia el reser-
vorio existente en la Laguna Marcapomacocha es relativamente corto
(2.7 km), pero la pendiente de las faldas del cerro requerirían
de un canal de concreto reforzado. Las descargas desde el reser-
vorio se harían hasta el canal Cuevas existente, el cual corre
por el lado izquierdo del valle de Carispaccha hasta la entrada
del túnel Cuevas-Milloc existente. Durante la primera etapa del
desarrollo, el canal Cuevas y el túnel transandino requerirían
de trabajos para ampliar su capacidad a casi 21 m3/s. En la se
gunda parte de este estudio se revisará la capacidad del sistema
de transvase. Se asumió que para la segunda etapa del desarrollo
la capacidad adicional de 16 m3/s debería ser provista por medio
de un segundo canal y túnel en una ruta similar.
El Esquema de Ocac (A50)
H.4.24 El esquema de Ocac empleo el valle del Río Carhuaca-
yán para la ruta del acueducto de bombeo del Río Chillón. Las
extracciones de Ocac fueron propuestas por las Empresas Eléctri
cas Asociadas (EE.EE.AA.) en su informe de 1973 (Ref. 5), pero
la ruta del acueducto de bombeo desde el valle de Carhuacayán
hasta la Laguna rcapcmacocha usaba una segunda central de bombeo
en la Laguna Hueghue . Un esquema similar a este fue considerado
en las alternativas de las Series B (Capítulo H5). El esquema
H50
de Ocac de la Serie A empleo un acueducto de bombeo más corto con
tinuando el canal de Carhuacayán hasta lo alto de la quebrada de
Casacancha. El esquema aparece en la Lámina H9.
H.4.25 La estación de bombeo de Ocac estaría situada en la
base de Loma Mesa Pata,la cual proporciona una buena ruta para el
conducto a presión a la cabecera de un canal. Un meandro del Río
Mantaro limita el espacio al lado oeste del río, pero se podrían
establecer lagunas de sedimentación en el lado opuesto con un ca
nal que cruce el río y se conecte con la estación de bombeo.
H.4.26 El canal de Ocac corre al lado izquierdo del valle
Carhuacayán en un nivel de casi 4200 m.s.n.m. cruzando el Río
San Pedro cerca a las minas de Carhuacayán para alcanzar una la
guna de compensación situada en el valle de Casacancha en Puca-
cancha. La laguna de compensación y la toma en el canal que
cruza el Río San Pedro permitiría un menor bombeo desde el Río
Mantaro cuando se dispongan de los caudales de los dos afluen
tes del Río Carhuacayán.
H.4.27 Una segunda estación de bombeo situada en la llanura
del río cerca a Machay Machay elevaría el agua a un nivel de casi
4450 m donde se instalaría una segunda laguna de compensación
represando un pequeño lago existente. Esto permitiría una com
pensación de los caudales bombeados que reduciría la capacidad
H51
»60
ESTACIÓN DE BOMBEO PUmPIHS STATION
CONDUCTO A PRESIÓN PCM STOCK
LAGUNA DE SEDIMENTACIÓN SETTLINe LAGOON
REPRESA PARA RESERVORIO DE COMPENSACIÓN DAN FON BALANC/NS RCSERVOIR
laCALA SCALf
¿L- X \
ALTERNATIVA SCHEME A 50 OCAC-PUCACANCHA- R.CHILLÓN LAMINA
DRAWING H9
del canal aguas abajo y el túnel hacia el Río Chillón. El canal
seguiría la margen derecha del valle de Casacancha, pero la to
pografía exigiría ciertos tramos de túnel. La altura de impul
sión estática total de 501 m. requerida en este esquema sería la
menor de los esquemas de las Series A.
H.4.28 Los transvases serían descargados hacia el Río Chi
llón vía la Laguna Chichón, que es accesible desde el camino a
Canta que une a Cerro de Pasco con Lima. La longitud del túnel
(8.7 km) sería la más corta de las requeridas en los esquemas de
las Series A.
Transvases hacia el Río Chillón desde Marcapomacocha
H.4.29 Las transvases hacia el Río Chillón podrían lograrse
también por medio de una variación en el esquema de Atacayan (A40).
Un túnel de 4 km. de longitud conectaría la laguna Antacota (y la
laguna de Marcapomacocha) con las cabeceras del Río Chillón. Sin
embargo, como desarrollo en primera etapa,esto sería claramente
menos favorable que un esquema que emplee el sistema de transvase
existente hacia el Río Santa Eulalia. Cualquier beneficio que se
quiera obtener con el empleo de tal conexión surgirá sólo en la
segunda etapa del desarrollo. Sería necesario considerar cual
quier optimización de los esquemas de transvase de las aguas del
Mantaro hacia la Laguna Marcapomacocha, , en la segunda etapa del de
sarrollo. Esto sería necesario en el análisis de las Series A
sólo si el esquema de Atacayan prueba no ser el esquema más eco
nómico desde la comparación inicial de esquemas.
K52
Túneles de gravedad del Mantaro
H.4.30 Resulta atractivo un esquema de transvase por grave
dad de las aguas del Mantaro hacia Lima ya que no impondría nin
guna carga al sistema de abastecimiento de electricidad y su ope
ración sería más barata y simple que el esquema de bombeo. Sin
embargo se requeriría de un túnel, desde el Río Mantaro, de por
lo menos 40 km de longitud y tendría que atravesar los diferentes
estratos geológicos de rocas plegadas y falladas. El acceso para
la perforación de las galerías estaría restringido por los pro
fundos piques necesarios para llegar hasta los túneles y conse
cuentemente el tiempo de construcción sería más largo que para
un esquema de bombeo. No obstante, se investigó el esquema del
túnel de gravedad como parte del análisis de las alternativas
con el fin de establecer cierta información sobre los costos y
tiempos de construcción que podrían ser comparados con esquemas
de bombeo equivalentes.
H.4.31 Las distancias más cortas para túneles entre el Río
Mantaro y los ríos que atraviesan la Gran Lima se encuentran en
el área entre Malpaso y el Río San Mateo. Estas alineamientos
son también los más prácticos ya que podrían aprovechar las mi
nas de Morococha y Casapalca para reducir los problemas de ac
ceso y drenaje durante la construcción. Túneles de este tipo han
sido considerados en estudios anteriores, resaltando el túnel
del Ing. Antúnez de Mayólo en 1950 (Ref. 6) y la ampliación del
túnel Graton considerada en nuestro informe de 1970 (Ref. 2).
1153
H.4.32 El túnel propuesto por el Ing. Antúnez de Mayólo adop
taba un alineamiento desde Huaypacha, inmediatamente aguas abajo
de la central de Malpaso hasta el Río San Mateo en Chicla. La
pendiente del túnel fue de 0.3% y la longitud total 41 km. El
acceso para la construcción fue previsto por las minas de Caspalca
y Morococha. Estos accesos permitieron la construcción por medio
de cuatro frentes distintos hasta de 11 km de longitud, dos de
ellos presentaban problemas potenciales de drenaje ya que indu
cían perforación en declive.
H.4.33 El esquema del túnel Graton empleó un alineamiento
similar, pero el túnel era más profundo con el fin de que el ex
tremo aguas abajo se conectara con el túnel Graton que drena las
galerías en las minas de Casapalca. La longitud del nuevo túnel
era de 38 km y también la construcción se previo en cuatro fren
tes, dos de ellos se iniciaban dentro del complejo de las minas de
Morococha.
H.4.34 Estas propuestas fueron revisadas y evaluadas según
la experiencia en perforación de túneles en el área, especial
mente aquella para el túnel Graton y otros trabajos mineros de
CENTROMIN. El bajo nivel (3,250 m.s.n.m) del túnel Graton re
queriría de piques de acceso muy profundos y los problemas del
ingreso de agua se acentuarían debido a las grandes presiones en
profundidades hasta de 2000 m. por debajo de la superficie. La
caída de 500 m. desde el Río Mantaro requeriría también de piques
de caida dentro del túnel o de túneles completamente revestidos
H54
para formar conductos a presión impermeables. El túnel Graton
existente tendría que ser ampliado y revestido para mejorar
el soporte de las rocas. El drenaje déla mina de Casapalca a
través del túnel continuaría durante la construcción lo que impe
diría seriamente tanto la ampliación del túnel como el avance de
la perforación hacia Morococha.
H.4.35 En vista de estos factores, se desarrolló un esquema
similar al de Mayólo, pero usando un túnel a más altura. Este
esquema (A60) incluía un túnel de 41 km de longitud desde el va
lle Pucayacu cerca al reservorio de Malpaso hasta el Río San Ma
teo en Bellavista. En las Láminas Hlü y H11 se muestra alinea
miento del túnel.
Esquema del túnel de Bellavista (A60)
H.4.36 Se seleccionó el alineamiento del túnel presentado en
la Lámina H10 con el fin de minimizar los problemas de acceso y
drenaje durante la construcción. Sin embargo, el alineamiento
sigue por el valle de Pucayacu para reducir la profundidad de los
piques de acceso y la construcción en las áreas de Morococha y
Casapalca se vería grandemente facilitada por los túneles de ac
ceso y drenaje disponibles en las minas. Los niveles del túnel,
presentados en la Lámina H11, se diseñaron para permitir el dre
naje hacia ambos portales y reducir la profundidad de los piques
necesarios para el acceso y el drenaje.
H55
ATACAYAN
" ^ < . . LEYENDA LES EN O
•OCATOMA
IHTÁKt
CANAL
CJUIJU.
TÚNEL PNOPUCITO
MtOPOSCO TUM0II
TÚNEL EXISTENTE
Btori/* nuMn.
P I Q U E DE ACCESO
ACetSS SHAFT
PI *UE DE V E N T I L A C I Ó N
VfHT SHAFT
PIOUE DE ACCESO DESDE Ml«
access SHAFT non mn(
i ? » ;
«filo
Divisorio Continental ContiMKtal dhfids
BE LLAVISTA^X y / 6 ,
/A
Piqu* dt acesso Acctss »*»/ /
Pique dt vtnti loción
MOROCO CH •n».
4.-
<}
MALPASO
n*»©'-!- —
ESCALA
se Aie S 4 B
ALTERNATIVA SCHEME A60
MALPASO-BELLAVISTA- TÚNEL. . MALPASO-BELLAVISTA- TUNNEL ^ L A N Í
LAMINA DRAWING H10
Nevado Shahuac
5 0 0 0
4800
4600
E 4 4 0 0 c M
E 4200
4000
ü 3800 < > w 3600
3400
3200
l
\y
Graton Túnel
5000
4800
4600
4400
4200
4000
- 3800
3600
3400
3200
9 O
FRENTES
Frente del portal, drenaje por gravedad al portal
4 8
FRENTE 4
Frente del pique de 2l6m de profundidad Drenaje por bombeo
107
FRENTE 3
5 5
FRENTE 2
II O
FRENTE 1
f-(km)
Frente del pique de Morococha Frente del pique Drenaje bombeado I60m al pique del de Casapalca
Frente del portal,drenaje por gravedad al portal
túnel Mahr Drenaje hacia el Graton Túnel
PIQUES Y TÚNELES NUEVOS
PIQUES ¥ TÚNELES EXISTENTES
H.4.37 Se determinó la dimensión del túnel asumiendo una ca
pacidad de 32 m3/s para hacer una comparación directa con los es
quemas de bombeo de las Series A. Se asumió que el túnel debería
estar revestido sólo donde las condiciones de la roca requerirían
de soporte permanente o donde fueran posibles fugas indeseables,
ya sea dentro o fuera del túnel. Una evaluación de las posibles
condiciones geológicas a lo largo del alineamiento seleccionado
para el túnel indicó que casi 60% de la longitud del túnel reque
riría de revestimiento. Con el objeto de proporcionar suficiente
acceso para los servicios, drenaje y transporte de escombros en
los largos frentes necesarios para la construcción, se proveyó
la capacidad del túnel por medio de dos túneles gemelos en forma
de D. La dimensión de cada túnel fue de 3.5 m. Los túneles se
rían paralelos, pero uno más alto que el otro para permitir el
drenaje por el más bajo y escape por el más alto en caso de po
sibles fallas en el drenaje por bombeo en los frentes hacia los
piques. Si fuera necesario, podría usarse un túnel como túnel
piloto durante el avance del otro.
H.4.38 La construcción del túnel podría lograrse usando
cinco frentes de hasta 11 km de longitud. Dos de los frentes
podrían perforarse desde los portales con drenaje por gravedad.
El tercero desde las minas de Casapalca eliminando los desmontes
del túnel dentro de las galerías de las minas abandonadas y el
drenaje por gravedad hasta el túnel Graton. Los dos frentes res
tantes necesitarían ser perforados con la extracción de desmonte
y el drenaje hacia los pozos. Debe prestarse una especial aten
ción a las medidas necesarias para proporcionar un sistema con
fiable de drenaje por bombeo y las formas de escape a emplear en
caso de fallas eventuales del bombeo.
H56
H.4.39 El alineamiento del túnel incluye una contrapendiente
en el extremo del Mantaro con el objeto de permitir el drenaje
por gravedad hacia el portal del frente durante la construcción
y para elevar el resto del túnel reduciendo,por lo tanto,la lon
gitud del túnel y la profundidad de los piques de acceso. Se
proporcionarían piques de servicios y ventilación en el punto más
alto de la solera y utilizaría toda la capacidad del túnel aguas
arriba del pozo de entrada en el extremo del Mantaro. El pique
de entrada estaría conectado a una toma en el Río Mantaro por
medio de un canal, aunque se tenga que emplear un túnel para evi
tar las condiciones inestables del terreno escarpado del lado
oeste del reservorio de Malpaso. Los niveles en los piques de
entrada y las gradientes de diseño adoptadas para los componentes
del acueducto requirieron de un acueducto de 18 km de longitud
hasta la toma en el área de Atacayán.
H57
CAPITULO H5
ESQUEMAS DE TRANSVASE DE MARCAPOMACOCHA
Introducción
H.5.1 El desarrollo de los análisis de alternativas de la
Serie B consideró diferentes esquemas de transvase . visando la laguna
de Marcapomacocha y el sistema de transvase existente al Río Santa
Eulalia. Estos desarrollos incluyeron esquemas alternativos para
la explotación de los recursos de las cuencas entre la Divisoria
Continental y el Río Mantaro. Estos esquemas de captación constitui
rían las etapas iniciales de los desarrollos que finalmente alcan
zaría el mismo Río Mantaro.
H.5.2 Cada uno de los desarrollos de la Serie B fue diseñado
para hacer el máximo uso del canal de Cuevas y del túnel Transandino
existentes, asumiendo que la capacidad de este sistema podría ser
ampliada hasta 21 m3/s. Los estudios de rendimiento(Apéndice J)mos-
traron que esto podría incrementar el rendimiento anual del Río
Rímac en 18 m3/s. Con un desarrollo apropiado de los recursos de
aguas subterráneas los suministros resultantes podrían ser suficien
tes para satisfacer las demandas de agua proyectadas hasta fines
del siglo.
Recursos de las cuencas
H.5.3 Las cuenca sombreadas en la Lámina HI 2 son las con
sideradas para desarrollar parte de los esquemas de transvase a
Marcapomacocha. A partir de los estudios hidrológicos descritos en
HS
SUBCUENCAS DE LA SIERRA SIERRA SUBCATCHMENTS
LAMMA U 1 O OffifUT/M r 1 ' * •
el Apéndice I, fueron estimados los caudales promedios disponi
bles de estas cuencas y se muestran en el Cuadro H5.
H.5.4 Los recursos provenientes de dos cuencas del Norte son actual
mente derivados para proveer de suministros no contaminados para
diferentes propósitos. La escorrentia proveniente de unos 7 km2 de cuenca
cerca de la coordillera Puagjancha es derivada a las cabeceras del
Río Chancay para suministros de irrigación. La escorrentia de la cuen
ca B1 está almacenada en la Laguna Huaroncocha y ee efectúan descargas reguladas
hacia el Río Muarón. El caudal promedio de esta cuenca de 1 .2 m3/s es usado
para las actividades mineras en el área de Francois, Huayllay y
San José. La mayoría del caudal es usado para general- electricidad
en dos pequeñas estaciones hidroeléctricas ; el restante es usado
para fines de potabilización y en la concentradora de mineral en
Francois. El Río Huarón descarga al Río Mantaro y los recursos de
la cuenca B1 podría por lo tanto, estar disponibles para extrac-
cción en etapas posteriores del esquema de transvase.
H.5.5 Las cuencas más hacia el norte de Huaroncocha(Bl)no
han sido incluidas ya que los recursos de ellas están contamina
dos por las actividades mineras en las cabeceras del Río Huarón.
Los recursos provenientes de los ríos Paitan y Chiuric no están
contaminados, pero son pequeños y la derivación requeriría proba
blemente colectores de gran longitud y considerable bombeo.Cuencas cerca
nas al Río Mantaro y a menor altitud tienen menor escorrentia
y existen muchas fuentes que están secas por largos períodos
(quebradas). Se investigaría la derivación de estas cuencas si los
esquemas de las cuencas más altas muestran ventajas tales que justifiquen
H59
RECURSOS DE LAS CUENCAS DE LA SIERRA
N0 Ai-ca
(km2 )
Caudal
Medio
(m3/s)
- -MILLOC/PACACOQIA
(cxc 1. cuencas de lagunas]
Al
A2
Total
10.5
33.0
43.5
0.15
0.48
0.63
CUENCAS YURACMAYO
A3
A4 ,.
i Tota l
101.0
81.7
182.7
1.47
1.18
2.65
N0 Area
(km2 )
Caudal
Medio (m3/s)
CUENCAS DEL NORTE |
B1
B2
B3
B4
B5
B6
B7
B8
B9
B10
B11
B12
B13
B14
B15
B16
B17
B18
B19
1120
[i'otal
No
70.0
3.5
1.0
3.7
7.9
0.8
28.5
4.7
2.4
1.3
1.7
2.2
1.9
4 .3
4.1
3.2
7.5
130.0
14.0
292.7
usada
1.01
0.05
0.02
0.05
0.12
0.01
0.41
0.07
0.03
0.02
0 .03
0.03
0.03 !
0.06
0.06
0.05
0.11
1.89
0.20
4.25
N0 Area
(kinZ )
Caudal
Medio (nuVs)
CUENCAS CASACANCHA |
B18
B20 151.5 2.20
MARCAPOMACOOIA
B21 147.0 2.13
CARISI'ACaiA
B22 63.0 0.91
CUENCAS AOTAJASHA
B23 121.0 7.30 1 i
CUENCAS CENTRALES
B34
B35
B36
Total
12.0
i 2.5
12.0
26.5
1 0"17
0 . 0 4
0 .17
1 0.38
N0 Area
(km2 )
Caudal
Medio (m3/s)
: CUENCAS DEL SUR ,
i B24
B25
B26
B27
B28
B29
B30
B31
B32
B33
1 B25
B31
B25 ,
B28,
B32, B33
|B27, B28
|B32, B33
No
25.5
13.1
44.0
18.5
8.5
3.9
2.5
10.0
22.0
116.0
133.1
94 .5
usa tía
0.37
0.19
0.64
0.27
0.12
0.06
0 .03
0.14
0.32
1.68
1.93 |
1.37 J
N0 A r c a
(kmZ )
Caudal
Medio
CARIIUACAYAN
1 B37
B38
B39
1 Total
127.0
138.0
201.0
466.0
2 . ( 1 1
i. m
2.; i i
6.7')
CUENCA HUEGIIUE
B40
B41
40.0
12.0
O . f i H
0 . 17
| CUENCA MACURI
| B42 47.0 ( ) . ( . «
a: O Í
la ampliación de los esquemas a las cuencas menos productivas.
Las cuencas bajas del Valle del Río Pucayacu han sido excluidas
ya que muchas de las fuentes en esta área son quebradas. La gran
pendiente de los flancos del valle limitan el área de las cuencas
y la topografía requeriría colectores muy largos o un túnel para
alcanzar _, el acueducto principal de transvase en el valle de
Corpacancha. Por este motivo, las cuencas hacia el sur y este de
la cuenca B25 no han sido consideradas en los esquemas de deriva
ción.
Desarrollos alternativos de transvase
H.5.6 Los esquemas fueron desarrollados para derivar los
recursos de las cuencas hacia un almacenamiento en La Laguna de Mar-
capomacocha. Estos esquemas de derivación fueron integrados con
componentes que formaban parte de un esquema de transvase desde
el Río Mantaro en una etapa posterior del desarrollo. Cada esque
ma derivó caudales de un grupo de cuencas. La disposición de estos
grupos de cuencas y los sistemas de derivación usados para explo
tarlas se muestran diagramáticamente en la Lámina HI 3.
H.5.7 Los desarrollos de transvase a Marcapomacocha se
basaron primordialmente en la ruta de transvase Atacayán-Carispac-
cha, pero . se consideraron rutas alternativas al Río Mantaro en
Ocac cuando los desarrollos incluyeron esquemas de derivación desde
el área de Carhuacayan. Por otro lado, las alternativas difirieron
solamente en el esquema o esquemas de derivación adoptados en las
etapas iniciales del desarrollo. En el Cuadro H6 están resumidos
los desarrollos de transvase referidos a los grupos que usaron
H 61
MANTARO
(OCAC)
3595 34.68
MANTARO
(ATACAYAN)
4472
CUENCAS DE CARHUACAYAN CAfíHUACAYAN CATCHMENTS
553 8 .05
70 80
44.76
R. Monforo
CUENCA, DE CARISPACCHA CAR/SPACCM CATCHMENT
293 4.25
CUENCAS DEL NORTE . . .
NORTHERN CATCHMENTS
CUENCAS DE CASACANCHA CASACANCHA CATCHMENTS
152 2 2 0
30 40 50 70 80 CUENCAS DEL SUR
SOUTHERN CATCHMENTS
133
CUENCAS DE MARCAPOMACOCHA MARCAPOMACOCHA
CATCHMENTS
747 2.13
RESERVORIO EN MARCAPOMACOCHA (Para todos /as secuencias/ ejKepfo20) MARCAPOMACOCHA RESERVO/R (For off sequences except B 20)
Divisorio Continental - Continento/ Divide
20
716 1.68
CUENCAS ALTAS DEL SUR UPPER
SOUTHERN CATCHMENTS
CUENCAS DE ANTAJASHA ANTAJASHA CATCHMENTS
727 2.30
Los números de los recuadros indican el área de la cuenca ( km2) y el caudal promedio (m 3 /s ) Boxed numbers indicate the catchment oreaí xm2) and average flow(mys)
Los números en las rutas de derivociort están referidos al Jer número de las series B de les denrroltos que las usan Numbers on diversion routes refer to the first number of Series 8 developments which use them.
TÚNEL TRASANDINO (Existente) TRANS- ANDEAN TUNNELfExisting)
RESERVORIO DE MILLOC (Solo serie B 20 ) MILLOC RESERVO/R (For B20 series only)
A LIMA TO LIMA
RECURSOS DE LAS CUENCAS PARA LOS DESARROLLOS DE TRANSVASE DE MARCAPOMACOCHA CATCHMENT RESOURCES FOR MARCAPOMACOCHA TRANSFER DEVELOPMENTS
LAMINA DRAW/NG H13
CUADRO H6
DESARROLLOS DE TRANSVASE DE MARCAPOMACOCHA
Desarrollos
Serie B10
Serie B20
Serie B30
Serie B40
Serie B50
Serie B60
Serie B70
Serie B80
Cuencas del Esquema
Cuenca de Carispaccha
Cuencas altas del Sur §
Cuencas de Antajasha (a Milloc)
Cuenca de Carispaccha
Carispaccha íj Cuencas
Colectoras del Sur
Cuencas Colectoras del Norte
Cuencas Colectoras del Sur
y Carispaccha
Cuencas de Casacancha
Cuencas Colectoras del Sur
y Carispaccha
Cuencas de Carhuacayán (vía
L. Hueghue)
Cuencas Colectoras del Sur
y Carispaccha
Cuencas de Carhuacayán (vía 1 Carispaccha)
Cuencas Colectoras del Sur
y Carispaccha
Cuencas de Carhuacayán (vía Carispaccha)
Toma en el Mantaro
Atacayán
Atacayán
Atacayán
Atacayán
Atacayán
Ocac
Ocac
Atacayán
H 62
los mismos esquemas y la misma tema sobre el Río Mantaro.
H.5.8 La Lámina H13 indica la manera en la cual los esque
mas de derivación de las cuencas fueron integrados con el esquema
principal de transvase desde el Río Mantaro. Cada grupo de desa
rrollos incluyó alternativas para investigar la influencia de
las diferentes capacidades y configuración de los componentes. En
él Anexo 1 se da una lista completa de los desarrollos de transvase
de la Serie B. Los detalles de los esquemas para cada grupo de de
sarrollo se describen en lo que queda de este Capítulo.
Esquemas de la cuenca de Carispaccha
H.5.9 Las alternativas de la Serie B10 consistieron en esque
mas de transvase Atacayan-Carispaccha sin colectores para derivar los recursos
de las cuencas adyacentes. Estos esquemas fueron similares al esquema
recomendado en nuestro Informe de 1976 donde se dan detalles de los
componentes y las razones para su adopción. Los componentes son des
critos en el Capítulo 11 y la disposición del esquema se muestra en
la Lámina H8..
H.5.10 No se obtendría ningún aumento útil en el rendimiento
del Río Rímac mediante una etapa que usara una ampliación del reser
vorio de Marcapomacocha (párrafo H.2.S0), pero se podría obtener
un pequeño aumento en el rendimiento mediante la inclusión de obras
de transvase desde Carispaccha.El esquema B10 no incluyó la ampliación del
reservorio de Marcapomacocha y el aumento en el rendimiento fue so
lamente de 0.4 m3/s. Los esquemas B11 y B12,que usaron un mayor al
macenamiento aumentaron el rendimiento en aproximadamente 0.9 m3/s.
En cada caso los recursos de la cuenca de Carispaccha fueron reco
lectados en el reservorio ce compensación en Carispaccha y bombeados
H63
a Marcapomacocha . La capacidad de bombeo vario desde 4 m3/s a
5.7 m3/s, representando en cada caso una. de las tres bombas en
funcionamiento requeridas para el desarrollo completo.
H.5.11 Las características del almacenamiento en Marcaponaco-
cha y Carispaccha se muestran en las Láminas H14 y HI 5 respectiva
mente. En Marcapomacocha el eje de la presa fue aqufel recomendado
en nuestro informe de 1976, para nireles de agua menores de 4450 m.s.n.m.
aproximadamente. El pie del talud de aguas arriba para mayores niveles de
agua invadiría la estructura de control existente y en estos
casos se ha usado un eje aproximadamente a 100 m aguas arriba
del primero. El nivel de agua del reservorio y el eje de la presa
en Carispaccha fueron como los recomendados en nuestro Informe de
1976 . Se tomaron en cuenta niveles de agua mayores con el fin de
comparar las características de almacenamiento con aquéllas de la
laguna de Marcapomacocha.
H.5.12 El angosto valle aguas arriba del vaso de la presa
de Carispaccha presenta características muy pobres para reservo-
rios de almacenamiento, mientras que aquellas para el vaso de la
presa y el área del reservorio en Marcapomacocha son particular
mente buenas. Por ejemplo un almacenamiento útil de 200 millones
de m3 en Carispaccha requeriría un volumen de presa de aproximada
mente 8 millones de m3 comparado- con solamente 0.4 millones de
metros cúbicos en Marcapomacocha. Hay un volumen muerto de alma
cenamiento de aproximadamente 25 millones de metros cúbicos en
el reservorio de Carispaccha, pero esto no sería suficiente para
almacenar la escorrentía promedio anual directamente de la cuenca
H64
(TV VASO DE LA PRESA PARA NIVELES DE AGUA HASTA 4 4 50 m. t n m
- DA ti SI TC FON WATER LEVELS UNDER 4430 m * s I
(5). VASO DE LA PRESA PARA NIVELES OE AQUA SOBRE 4450 m.vn m
. DAM SITE FOR WATER LEVELS OVER 4 450 mat/
NIVEL DC A8UA m t n n. WATER LEVEL m.t.1.1
ESCALA PLANTA - PÍAN SCALE ' , : l 0 0 ' 0 0 0
446t —
4 4 M - J :
SECaON DEL VALLE MIRANDO AOUAS ARRIBA ESCALA SECTIOM OF MLL£> LOOKING UPST/fEMÍ SCALE
NÚCLEO CORE
• I : 10,000
CORTINA DE INVECCIÓN 6ROUT CIMTAM
N DE CIMENTACIÓN TKJN DRAM
SECCIÓN TRANSVERSAL TÍPICA DE LA PRESA TYPICAL DAM CROSS SECTION
4470
• «
AREA SUPERFICIAL SURFACE AREA
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VOLUMEN DEL RESERVOMO (Mn ) ST0RA6E VOLUME VOLUMEN DE LA PRESA lUm) DAM VOLUME
PRESA DE MARCA POMA COCHA MARCAPOMACOCHA DAM
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NIVEL DE A8UA m.*.* m WATEfl LEVEL mat.l
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8744
SECCIÓN XL VALLE MIRANDO AGUAS ARRIBA acALk
SeCTiOM OF VALLEY L00KtN6 UPSTREAM SCALE ' , : , t « í 0 0
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wsonswrnw SECCIÓN TRANSVERSAL TÍPICA DE LA PRESA
TYPICAL DAM CROSS SECTtOM
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4240
4230
0 AREA SUPEfWCIAL_._ ( km ) SURFME A0EM
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8 6 7 8 9 JO II J« WUMKiK OE LA W*eSA___(M!«i) ¿Uif VOLUME
PRESA DE CAR1SPACCHA CAfí/SPACCHÁ DAM
LAMINA £>/?JSWAG
H 15
y serían necesarias obras de transvase adicionales para permitir
el bombeo desde un punto aguas abajo de la presa.En vista de todos
estos factores,el almacenamiento útil en Carispaccha ha sido res
tringido a aquel requerido para la compensación diaria de los cau
dales.
H.5.13 Los recursos de las Cuencas Centrales (B34,B35 y B36)
podrían derivarse al reservorio de Carispaccha para bombearlas a
Marcapomacocha . Sin embargo, los caudales promedios fie estas
cuencas totalizan solamente unos 0.4m3/s • Se requeriría un túnel de
2.5 km de longitud para transferir los caudales de doá de estas
cuencas y los recursos de la tercera(B36) son usados para la. planta
hidroeléctrica en la Hacienda Corpacancha. Es por esto que no se
han considerado más adelante derivaciones desde estas cuencas.
Esquemas de las Cuencas Colectoras Altas del Sur
H.5.14 En los esquemas de las series B20 , se previo que en
la primera etapa los caudales de las Cuencas .C electoras Altas del
sur podrían ser derivados al túnel transandino existente para in
corporarse a aquellas del colector Antajasha existente. -El rendi
miento del Río Rímac aumentaría mediante la regulación de estos
caudales desde un reservorio de almacenamiento en Milloc y no se re
queriría bombeo.Xas etapas subsiguientes del desarrollo de transvase
serían similares a aquéllas de la Serie B10. La disposición del
esquema de las cuencas dentro del desarrollo de muestra en la Lá
mina H16.
H65
H.5.15 Inicialmente, se propuso el transvase de las derivaciones
desde cuencas adyacentes mediante una ampliación del colector de
Antajasha, sin embargo el colector está en malas condiciones aguas
arriba de la toma de Antajasha y no podría ser fácilmente ampliado
para conducir los caudales aumentados. Se propone un nuevo colector
a un nivel más bajo y con una pendiente menor.
H.5.16 El almacenamiento en Milloc fue investigado en primer
lugar con una presa en el extremo Oeste de la laguna existente.
Esta ubicación fue considerada en nuestro Informe de 1970(Ref .2),La mis
ma ubicación fue recomendada como parte de un proyecto hidroeléc
trico en Sheque por la Motor Columbus en su Informe de 1972(Ref.7) y
se llevaron a cabo investigaciones gcotécnicas en 1976. Los depó
sitos superficiales del vaso están constituidos por morrena recubierta de
turba y los estribos son de taludes detríticos particularmente en
el lado derecho. Los resultados de la investigación de Motor Colum
bus (Ref.8) indican que la turba alcanza hasta los 7 m.de espesor y que la roca
madre está entre 10 y 17 m. por debajo de la superficie. La construcción
de una presa en esta ubicación requeriría la remoción de toda la
turba y de los depósitos de morrena suave y extensos trabajos de
corte masivo serían necesarios para reducir la infiltración a tra
vés de la morrena permeable y de los taludes detríticos.
H.5.17 Los niveles de agua en el reservorio de Milloc esta
rían limitados por el nivel del túnel transandino existente i Para
niveles sobre los 4320 m.s.n.m. ' el portal de Milloc estaría
sumergido y el túnel requeriría ventilación para mantener condi
ciones hidráulicas eficientes cerca del portal. Para niveles en
H66
el reservorio sobre los 4324 m.s.n.m. la gradiente hidráulica
a través del túnel sería insuficiente para el caudal máximo de
diseño de 21 m3/s. Con el fin de aumentar la capacidad de alma
cenamiento,fue entonces considerada una segunda ubicación de la
presa alrededor de unos 500 m aguas abajo de la primera. Mas
allá de este punto el valle se vuelve empinado y los incre
mentos adicionales en almacenamiento requerirían presas muy
grandes.
Ff.5.18 La geología superficial del vaso a nivel inferior es
similar a la del superior, pero, por una longitud de aproxi
madamente 100 m parece ser que el río corre sobre o muy cer
ca de la roca madre. Una presa en esta ubicación seguramente pre
sentaría problemas similares a la ubicación inicial, pero proba
blemente se necesitaría un corte masivo mucho menos extenso para
las fundaciones. Las características del reservorio para la ubi
cación a nivel inferior se muestra en la Lámina HI 7. Sin embargo,
aún con esta ubicación de presa la capacidad de almacenamiento
estaría limitada a alrededor de 1 9 millones de m3, lo que produciría
un rendimiento del esquema de no más de 0.7 m3/s.
H. 5.19 Si el Proyecto Sheque fuera implementado podría obte
nerse almacenamiento adicional en Pacococha donde el sistema de
túneles que conectan con Milloc permitirían tener niveles de agua
de hasta 4300 m.s.n.m. La construcción temprana de estas obras in
cluyendo él gran reservorio de almacenamiento requerido en Paco-
cocha para el esquema colector podría incrementar el alma
cenamiento hasta los 45 millones de mS. Sin embargo, el rendimiento
de un esquema tal sería de solamente alrededor de 1.5m3/s, y
H67
n*
N A
fJE DE L A PRESA- INFC»«: 1969 DAM SITE - 1970 HCPOHT
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ESCALA PLANTA -PLAN SCALC
BOO METROS
COTAS B.AR
mar LCVCLS COTAS I. 6 M.
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SECCIÓN DEL VALLE MIRANDO AGUAS ARRIBA VS^* SECTION OF VALLEY LOOKING UPSTREAM 300 METROS
CAPAS DE OfiENAJE DRAINAGe LAYERS
UNO ATI ON ORAM
CORTINA OE INYECCIÓN GROUT CURTAIN
t, >r. SECCIÓN TRANSVERSAL TÍPICA DÉLA PRESA
TYPICAL DAM CROSS SECTION
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4360 - -
4380
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VOLUMEN DEL RESERVORIO (Mm3) STORASC VOUIUC VOLUMEN CC LA PRESA _ — (Mm3) DAM VOLlll/e
PRESA DE MILLOC MILLOC DAM
LAMINA DRAWING H17
muchas de las obras serían de limitado beneficio en etapas poste
riores del desarrollo ya que ellas no serían esenciales para los
transvases desde el Río Mantaro. Es por esto que no se consideró
justificado efectuar un análisis detallado de los esquemas ni la
estimación de los costos de esta serie.
Esquemas de las Cuencas Colectoras del Sur
H.5.20 En la serie de alternativas B30 el desarrollo del trans
vase a Atacayán incluyó la derivación de los recursos desde las
Cuencas Colectoras del Sur a Carispaccha. La primera etapa de cada
desarrollo consistió en el esquema de las cuencas colectoras, el
reservorio de Carispaccha y las obras de transvase a Marcapomacocha y
el Río Santa Eulalia. Las etapas subsiguientes del desarrollo se llevaron
a cabo mediante la extensión del esquema de transvase hasta el Río
Mantaro. La disposición de estos desarrollos se muestra en la Lá
mina HI 8.
H.5.21 El sistema de derivación para las cuencas colectoras
de Pucayacu (B25 y B26) fue el mismo que en el caso de los esque
mas de Milloc,que transferían los caudales a las cabeceras del Río
Shoclay .Los caudales del Río Shoclay y Morada serían derivados
al reservorio de Carispaccha mediante un colector de 14 km de
longitud en el lado sur del valle de Corpacancha.
1168
J56 »60 ' 6 * - T — '68
- I — i72
- I — 576
A) rio Sto Eulalia 73» nvtr Sta Eulalia
ESCALA- SCALE
LAGUNA DE SEDIMENTACIÓN SCTTUNS LAGOOH
REPRESA ^9 ESQUEMA DE LA SERIE B30 SCHEMES IN THE B30 SEPIES
J .
ESQUEMA ATACAYAN CON CUENCAS COLECTORAS DEL SUR ATACAYAN SCHEME WITH SOUTHERN CATCHWATERS
LAMINA DRAWING H18
H.5.22 La ruta a bajo nivel para el colector requeriría una
toma a un nivel de 4220 m.s.n.m. sobre el Río Shoclay y con una
longitud de 11.8 km . Sin embargo , un reconocimiento geológico de
la ruta reveló tres zonas de derrumbes en la sección entre los
dos ríos, las cuales estaban cerca o sobre el alineamiento propuesto.
La- ruta del colector cruzaba la pendiente del farallón
de una de las áreas de derrumbes y dos de las zonas de derrumbes
estaban potencialmente activas. Se efectuaron perforaciones de
pruebas y un reconocimiento de campo con el fin de estimar mejor
la estabilidad de los taludes en el área sobre la Hacienda Corpa-
cancha. Los resultados serán presentados y discutidos en la segunda
parte del estudio. Para los propósitos actuales el colector fue
elevado de nivel de tal manera de mantenerlo fuera de las áreas
de inestabilidad conocida ,usando una toma a un nivel de 4275 m.s.
n.m. en el Río Shoclay.
H.5.23 Fueron investigados esquemas alternativos de canales
y túneles para el acueducto que pasa por el Cerro Pinculluyoc. Los
taludes muy inclinados, la presencia de rocas calizas y las secciones
de taludes detríticos presentaron problemas para un colector en el
lado nor oeste. Se encontró que la solución más favorable sería un
canal a alto nivel incluyendo un túnel corto para evitar la sección
superficial más difícil.
H.5.24 Con el fin de captar el 90% del caudal promedio, la ca
pacidad del colector en Carispaccha necesitaría ser de alrededor
de 7.4 m3/s. Sin embargo, durante un periodo de sequía los caudales
serían menores y menos variables. Los estudios de rendimientos indi
caron que,aunque las derivaciones de las cuencas colectoras permiti
rían alguna economía en el funcionamiento de las bombas en Atacayán,
H69
habría un pequeño incremento en el rendimiento en Lima en condi
ciones de sequía cuando las capacidades del canal excedan de los 4 m3/s. Los
rendimientos de los esquemas de las Cuencas Colectoras del Sur es
tarían entre 2.7 m3/s y 5.1 m3/s para volúmenes de almacenamiento
de Marcapomacocha en el rango de 180 a 400 Mm3.
Esquemas de las Cuencas Colectoras del Norte
H.5.25 Los desarrollos de la serie B40 incluyeron un esquema
para derivar los recursos de las cuencas altas del Río Carhuaca-
yán. Estas cuencas, B2 a B20, son denominadas como las cuencas
colectoras del Norte . Los caudales de las cuencas se derivarían
a un reservorio de compensación , en la cabecera del valle de
Casacancha,desde donde serían bombeados unos 260m. hasta un canal
que las conduciría a la laguna de Parpacancha. Los cursos de agua
existentes serían ensanchados para conducir los caudales desde el
lago de Parpacancha a la Laguna de Marcapomacocha. La disposición
de los esquemas se muestra en la Lámina HI 9.
H.5.26 En la actualidad los caudales de la cuenca de Quiula-
cocha (B19) están contaminados por relaves que descargan de las
concentradoras de mineral en Alpamarca. La cancha de relaves exis
tente está llena y se planea la construcción de una nueva para so
lucionar el problema. Todos los otros recursos en las cuencas
colectoras del Norte no están contaminados.
1170
3 40 '48 s&2 "60 ' 64
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ESQUEMAS OE LA SERIE B40 SCHSMES tNB'*3 SERIES
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MARCAPOMACOCHA J l_
ESQUEMA DE CUENCAS COLECTORAS DEL NORTE Y CASACANCHA NORTHERN CATCH WATERS AND CASACANCHA SCHEMES
LAMINA M 1 Q DRAWING • • í^7
H.5.27 El acueducto del sistema de derivación tendrían alre
dedor de 4 5 km de longitud incluyendo 17 bocatomas, un túnel
de 4.2 km de longitud y un sifón invertido de acero a través del Río Tambo.
Se han considerado 3 variantes del sistema de derivación con el
fin de determinar si la provisión de almacenamiento sería ventajo
sa.
A. Sin almacenamiento
B. Almacenamiento en la Laguna de Huascachaca
C. Almacenamiento en la Laguna de Huascachaca y en
Casacancha.
H.5.28 En la alternativa B la capacidad del canal desde Huas
cachaca a Casacancha se reduciría mediante la regulación de los
caudales e n la Laguna Huascachaca. La regulación de estos caudales
podría reducir también la capacidad de las bombas requeridas en
Casacancha y del canal hasta la Laguna de Parpacancha. Un terraplén
de alrededor de 15 m de altura al extremo aguas abajo de
la Laguna de Huascachaca proveería m almacenamiento de alrededor de
50 Mm 3 lo cual sería suficiente para regular los
caudales de aproximadamente 90% del promedio.
H.5.29 El reservorio de compensación en Casacancha estaría
situado aLrededor de 2 km aguas arriba de Leuro, usando una pe
queña presa dentro de una garganta formada entre las terrazas del
río. La garganta tiene una profundidad de 20 a 30 m y alrede
dor de 40 m de ancho en la parte superior. Sobre la margen dere
cha del río existen lugares adecuados para una estación de bombeo
y un conducto a presión. La capacidad de almacenamiento sería
H71
determinada de acuerdo al nivel de agua necesario para la esta
ción de bombeo . En la alternativa C, se ha considerado una presa
más grande en esta ubicación con el fin de regular los caudales
para el bombeo reduciendo de esta manera la capacidad del sistema
de bombeo. Para regular el 90% de todos los caudales entrantes se
requeriría una capacidad de almacenamiento de alrededor de 133 mi
llones de metros cúbicos y el costo de la presa sería muchísimo
mayor que los ahorros que se harían en las obras aguas abajo. Un
reservorio más pequeño fue considerado entonces usando una capa
cidad de 70 millones de metros cúbicos para regular solamente los
caudales provenientes de la misma cuenca de la quebrada de Quiu-
lacocha(B19) .
H.5.30 Las tres alternativas se comparan en el €uadro H7
en base a las derivaciones para captar el 901 del caudal promedio.
CUADRO H7
Esquemas alternativos de las
Cuencas Colectoras del Norte
Capacidades
Reservorio en la La. Huascachaca (Mn3)
Colector en Casacancha (Mm3)
Reservorio en Casacancha (Mm3)
Bombas en Casacancha (m3/s)
Canal a la Laguna Parpacancha (m3/s)
Costos comparativos
Alternativa
A
8.3
14
18.3
18.3
114
B
51
5.0
14
14.4
14.4
100
C
51
5.0
71
8.5
8.5
107
H72
H.5.31 La alternativa B, que usa el almacenamiento en la La
guna de Huascachaca solamente, fue la más económica y este tipo
de sistema de derivación fue por lo tanto, simulado en el Modelo
de Recursos de Agua. Para este sistema de colectores se obtuvieron
rendimientos de 5.5 - 6.5 m3/s para almacenamientos de 180-400 mi
llones de m3 en Marcapomacocha. Solamente se obtuvieron pequeños
aumentos en el rendimiento para capacidades de bombeo mayores que
alrededor de 7.5 m3/s.
Esquemas de las Cuencas Colectoras de Casacancha
H.5.32 Los esquemas de la serie B50 usaron solamente las
cuencas B18, B19 y B20 de las cuencas colectoras del Norte y se
conocen como los esquemas de las Cuencas Colectoras de Casacan
cha . Estas cuencas contribuyen con alrededor del 521 de los re
cursos totales de las cuencas colectoras del Norte y los caudales
se .podrían captar simplemente mediante una presa en Casacancha y
dos pequeños colectores.
H.5.33 Fueron consideradas dos alternativas para almacena
miento en Casacancha. En la alternativa A se proporcionó solamen
te almacenamiento de compensación en Casacancha y en la alterna
tiva B se consideró una capacidad de almacenamiento de 100 millo
nes de m3 para regular los caudales afluentes antes de bombearlos.
Las 2 alternativas se comparan en el Cuadro siguiente.
1173
Esquemas alternativos de las
Cuencas de Casacancha
C a p a c i d a d e s
Reservorio en Casacancha (17 m3)
Bombas en Casacancha (m3/s)
Canal a la Laguna Parpacancha (m3/s)
Costos comparativos
Alternativa
A
14
9.8
9.8
100
B
100
2.3
2.3
129
H.5.34 Para las simulaciones en el Modelo de Recursos de Agua
fue adoptada la alternativa A que usa solamente almacenamiento de
compensación en Casacancha. Estos esquemas produjeron rendimientos
de 3.7- 4.6 m3/s para almacenamientos en Marcapomacocha de 180-400
millones de m3. La capacidad de bombeo requerida en Casacancha fue
de 4.4 m3/s .
Esquemas de las Cuencas Colectoras de Carhuacayán
H.5.35 Las cuencas colectoras de Carhuacayán (B37,B38 y B39)
proporcionan recursos para la derivación desde los ríos Huascaco-
cha, San Pedro y Casacancha. Estos ríos son los mayores de aquéllos
considerados para los esquemas de cuencas colectoras, siendo el
caudal total promedio de alrededor de 6.8 m3/s.
H74
H.5.36 La derivación de estos recursos al reservorio de Marcapomacocha fue
investigada mediante tres tipos principales de esquema. El prime
ro considero derivaciones bombeadas desde la laguna de Hueghue con
una extension posterior . del canal principal para conformar un sis
tema de transvase desde el Río Mantaro en Ocac (Lámina H20). Los
esquemas restantes derivaron los caudales de las cuencas hasta Ca-
rispaccha con extracciones desde el Río Mantaro en etapas poste
riores, ya sea desde Ocac (Lámina H22) o Atacayán (Lámina H23).
En cada caso el esquema de captación incluyó derivaciones desde las
cuencas de Macuri y Hueghue (B4 2).
Esquemas Ocac-Carhuacayán vía la Laguna de Hueghue
H.5.37 Los desarrollos de la serie B60 consideraron transva
ses a Marcapomacocha mediante bombeo desde la Laguna de Hueghue.
La disposición de estos esquemas se muestra en la Lámina H20.Estos
desarrollos fueron similares a un esquema propuesto mediante un
informe por las EE.EE.AA. en 1973 (Ref.5) el cual fue considerado
en nuestro Informe de 1976 (Ref. 1). La primera etapa de cada de
sarrollo de transvase fue un esquema que deriva los caudales desde
las cuencas de Carhuacayán y Macuri para bombeo a Marcapomacocha.
H. 5.38 Las tomas para derivación desde las cuencas de Carhua
cayán fueron consideradas entre los niveles 4150 y 4225 m.s.n.m.
Niveles más bajos estarían por debajo del nivel de la Laguna de
Hueghue. Niveles más altos alargarían el canal considerablemente
ya que el valle de San Pedro se vuelve bastante plano a este nivel
y se bifurca en valles para los ríos Posta y Tambo. Los canales a
Ocac a niveles más altos también se volverían dificultosos en el
H7 5
área ocupada por las minas de Carhuacayán y se necesitarían túne
les para evitar las minas y los taludes empinados del Cerro Condor-
cenga más adelante.
H.5.39 Los desarrollos de la serie B60 incluyeron un bombeo
en la segunda etapa desde la Laguna de Hueghue. El Informe de las
EE.EE.AA. proponía una estación de bombeo localizada en la orilla
sur-oeste de la Laguna con un conducto a presión hacia el talud
nor-oeste de la señal Jorge. Sin embargo, el espacio en este lugar
es muy limitado y los beneficios de almacenamiento para sedimenta
ción serían reducidos por los cursos de poco caudal provenientes
de la desembocadura del canal. Se prefirió entonces una ubicación
alternativa en la orilla sur-este de la Laguna donde existe un lu
gar plano formado por el cono aluvial de una corriente afluente.
El conducto a presión podría subir por el talud norte del cerro
Patahuayín hasta las cabeceras de un canal que descarga en la La
guna de Marcacocha. Esta laguna alimenta la Laguna de Marcapomaco-
cha.
H.5.40 Fueron considerados esquemas alternativos para la de
rivación de caudales a la Laguna de Hueghue, incluyendo cada uno
de ellos almacenamiento en diferentes lugares para regular los
caudales. El angosto y empinado valle de la Quebrada de Casacan-
cha no provee un buen almacenamiento potencial y los niveles de
agua están restringidos por la necesidad de localizar la toma de
San Pedro a una altura no mayor de 4225 m.s.n.m. Sin embargo,
existen lugares apropiados para reservorios en la Laguna de Hueghue
y sobre el Río San Pedro en Ranra, donde el angosto valle se vuelve
H76
más plano y abierto. En nuestro Informe de 1970 se consideró el
paso de Ranra para el reservorio de Carhuacayán,
H.5.41 Fueron consideradas tres alternativas-para la deriva
ción de los recursos de Carhuacayán hacia la Laguna de Hueghue.
A. Sin almacenamiento para la regulación de caudales
B. Almacenamiento tanto en Ranra como en la Laguna
de Hueghue
C. Almacenamiento solamente en Ranra
Si se considera almacenamiento para regulación del 90% del caudal
en la Laguna de Hueghue solamente,les niveles de agua del reservo
rio serían muy altos para permitir que la toma de San Pedro sea
localizada por debajo del nivel de 4225 m.s.n.m. Los efectos de
la regulación de caudal mediante el uso de capacidades de almace
namiento menores (50 Mm3) en la Laguna de Hueghue fueron investi
gados por simulaciones en computadora de los desarrollos B65 y
B66.
H.5.42 Las tres alternativas son comparadas en el Cuadro H8
siguiente. El sistema de derivación en la alternativa A es el mos
trado en la Lámina H20 con una toma en el Río San Pedro en Pallanga.
En la alternativa B fueron incluidas represas en Ranra y Hueghue y
la estación de bombeo en Hueghue fue localizada aguas abajo de la
presa, ya que el lugar original sería inundado. Esto aumentó la
longitud del conducto a presión y del canal siguiente. La alter
nativa C incluyó solamente la represa en Ranra para regular los cau
dales del Río Huascachaca y del Río San Pedro. Las alternativas
H77
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OCAC
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ESCALA SCALE
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ESQUEMAS EN LA SERIE BCO SCHEMES m THE 8*0 SE/UES
ESQUEMAS OCAC-CARHUACAYAN VIA HUEGHUE OCAC-CARHUACAYAN SCHEMES VIA HUEGHUE
LAMINA u -DRAWING •• ¿ u
B y C incluyeron un colector para derivar los caudales desde el
Río Huascachaca al reservorio de San Pedro.
CUADRO H8
Esquemas alternativos de derivación de
Carhuacayán a la Laguna Hueghue
C a p a c i d a d
Reservorio en Ranra (Mm3)
Canal desde el Río San Pedro a la Q. Casacancha (m3/s)
Reservorio en Casacancha (Mm3)
Acueducto desde la Q. Casacancha a la Laguna Hueghue (m3/s )
Reservorio en la Laguna Hueghue (Mm3)
Bombas en la Laguna Hueghue (m3/s)
Canal desde la Laguna Hueghue a la Laguna Marcacocha (m3/s )
Cos tos c o m p a r a t i v o s
A l t e r n a t i v a
A
-
14.7 -
25 .8
0.4
36.8
36.8
100
B
190
3.5 -
14.6
178
8.7
8.7
149
C
190
3.5 -
14 .6
0.4
2 3 . 6
23 .6
112
H.5.43 El Cuadro H8 muestra que la regulación de caudales
mediante almacenamiento incrementaría el costo de los sistemas de
derivación a la Laguna de Hueghue. Sería entonces más barato el
adoptar . canales más grandes y las bombas necesarias para captar
los . caudales no regulados en vez de proveer almacenamiento para
reducir la capacidad del sistema de derivación. Este resultado
H78
también beneficia a la extensión del esquema hasta Ocac ya que los
transvases desde el Río Mantaro requerirían una capacidad mayor que
la provista mediante canales que conduzcan caudales desde las cuen
cas reguladas.
H.5.44 El uso de almacenamiento dentro del sistema de transva
se Ocac-Hueghue fue investigado en estudios para nuestro Informe
de 1976. La comparación de esquemas alternativos mostró que un sis
tema de transvase sin almacenamiento era más barato que los esque
mas que usan almacenamiento , ya sea en Ránra o Hueghue. Esta com
paración no ha sido repetida en el presente estudio.
H.5.45 Se concluyó que la inclusión de almacenamiento en el sis
tema de acueductos hacia la Laguna de Hueghue no tendría ninguna
ventaja económica, ya sea para un esquema inicial de colectores o
como parte de un esquema de transvase posterior desde Ocac. Sin
embargo, el Modelo de Recursos de Agua incluyó una manera de simu
lar el almacenamiento en Hueghue y esta conclusión fue comprobada
mediante la inclusión de dos desarrollos (B65 y B66) con 50 Mm3 de
almacenamiento en la Laguna de Hueghue. Este fue aproximadamente
el máximo almacenamiento que podría proveeerse sin necesidad de ele
var el nivel del acueducto proveniente de Ocac . Las característi
cas de almacenamiento en la Laguna de Hueghue se muestran en la
Lámina H21.
H79
4SOO
4300
NIVEL DE ASUA m ». n m WATER LEVEL ma.» I.
4 2 5 0 - =
4 2 0 0 ^
4IS0 - ^
SECCIÓN DEL VALLE MIRANDO AGUAS ARRIBA ESCALA SECT/ON OE VALLEY LOOK/NG UPSTREAM SCALE ' ' "« .oo 0
s
"i d
4260
4240
DREN DEL NÚCLEO I CORE WALL ORAJM
CORTINA DE INYECCIÓN SHOUT CURTAIN
SECCIÓN TRANSVERSAL TÍPICA DE LA PRESA TYPICAL DAM CROSS SECTION
DREN DE CIMENTACIÓN TdUWATION DRAIN
4 2 2 0 -
4200
£ 4280
4260 % Iti o - j
> = 4140
AREA SUPERFICIAL (km2) SURFACE AREA
4 0 0 .(Mn?) VOLUMEN DEL RESERVORIO . STORAGE VOLUME
4 0 VOLUMEN DE LA PRESA (Mm3) DAM VOLUME
PRESA DEHUEGHUE HUEGHUE DAM
LAMINA DRAWING H21
H.5.46 Las simulaciones de computación para los desarrollos
de la serie B60 indicaron que los esquemas que derivan los cauda
les a la Laguna de Hueghue desde las cuencas de Carhuacayán y Ma-
curi, incrementarían los rendimientos en el Río Rímac en 5.6-
8.3 m3/s para capacidades de almacenamiento de 180-400 Mm3 en Mar-
capomacocha.
Esquemas Ocac-Carhuacayán via Carispaccha
H.5.47 Los desarrollos de la serie B70 consideraron la alter
nativa de una segunda etapa de bombeo desde Carispaccha en vez de
Hueghue. Esto requeriría de la operación continua de un acueducto a
partir del extremo del conducto a presión en Ocac hasta el re-
servorio en Carispaccha. Tal acueducto tendría por lo menos 50 km. de lon
gitud y las condiciones del terreno determinarían que una alta proporción de la
longitud del acueducto sea en tdnel o canal de concreto reforzado.
H.5.48 Si se usara una gradiente de diseño de 0.201, como se reco
mienda en el Capítulo H2, el acueducto requeriría tener un nivel
en Ocac de 4300 m.s.n.m. aproximadamente. Sin embargo, la topo
grafía entre Casacancha y Ocac no favorece las rutas de acueduc
tos por sobre los 4225 m.s.n.m. en Ranra o los 4250 m.s.n.m. en
Ocac. Las rutas de acueductos por encima de estos niveles inclui
rían considerables costos extra debido a la longitud adicional de
canal en el valle de San Pedro y a un túnel que pasa por el área de las
minas de Carhuacayán. La mayor parte del área entre Puricocha y
Ocac no excede de un nivel de 4250 m.s.n.m.. Consecuentemente, un
canal a mayor elevación aumentaría grandemente la longitud del
conducto a presión desde Ocac y se requeriría un sifón invertido
H80
a través de la hondonada cerca de Puricocha. En vista de estos
factores fueron adoptadas pendientes menores de tal manera que
el acueducto se mantuviera por debajo de los niveles críticos
en Ranra y Ocac. Esto fue conseguido usando gradientes de aproxi
madamente 0.10% para canales de concreto reforzado y de 0.15%
para los túneles.
Las menores pendientes aumentaron los costos en alrededor del
10% , lo que sería menos que el coste de las obras,adicionales
necesarias para salvar los problemas topográficos presenta
dos por una ruta más alta.
H.5.49 La ruta del acueducto entre Ocac y Carispaccha selec
cionada, se muestra en la Lámina H22. Fue seleccionada conside
rando la ruta en secciones de acuerdo con las condiciones topo
gráficas y geotécnicas. La sección Ocac-Casacancha estaba cons
tituida principalmente por un canal de concreto reforzado,mientras
que la longitud restante hasta Carispaccha era predominantemente
en túnel. Las rutas del canal que circundan el terreno alto
entre Carhuacayán y la laguna de Hueghue y también la loma Paca-
punta fueron más caras que la alternativa de túneles. El túnel
de 4.3 km. de longitud bajo el Cerro Marca Marcan atravesaría
roca ígnea masiva , lo cual presenta pocos problemas. El túnel
debajo de Loma Pacapunta sería en un conglomerado mixto, areniscas
y lavas . Probablemente requeriría un buen soporte continuo ,pero
el túnel tiene solamente 1.2 km. de longitud.
H.5.50 Fueron investigados canales para la sección entre la toma
de Macuri y Carispaccha. La ruta más corta fue un túnel de 10.4 km.
bajo el cerro Yanapanta , pero éste involucraría una longitud con
siderable en piedra caliza en estratos delgados, plegados y fracturados.
H81
Lag. Uanococha 4ies
CARISPACCHA
=^4 MARCAPOMACOCHA
^ \4in
Canal Cuevas
Tun»! Trotondlno Tronsondten Tuitnti
MM» Santo CuUlto
L«s derivoclones desde bs oiticos attox de Pv-CDVBCU sc «wflstran «n to
L á r m HIS Dtwtrstom fiom vpfitr fiueoycai cot&i/ngnts erf j»e>» en Onwog HIS
LEYENDA L£6£MO
»Z 4 0 -
ESQUEMAS OE LA SERIE B 70
SCHCMES INB70 SERIES
CANAL . _ _ _ CAMAL
TÚNEL TUHNO. " "*" '
BOCATOMA - ^, INTAKE ^ " ^
ESTACIÓN DE BOMBEO _ fVUPING STATION B
TÚNEL TRASANDINO nAH5ANO£AN TUNNCL
COTIDUCTD A PRESIÓN KMSrOCK
MESA MTU «CSERVOR» OC CDtCfNSKON
LAGUNA OE SEDIMENTACIÓN j - ^ ,
SCTTUK UCOON ~ " ^ ^
NEPKESA
' 3 6 -
•7 32-
T2B-
OCAC CARHUACAYAN ESQUEMAS VIA CARISPACCHA OCAC-CARHUACAYAN SCHEMES VIA CARISPACCHA
LAMINA
DRAWING H22
Estas condiciones de las rocas presentarían serios problemas de
agua y estabilidad. Otras alternativas usaron rutas más largas
conectando túneles a través de lomas, por medio de canales tra
pezoidales. Estos túneles estarían en depósitos glaciales mixtos
con probables secciones cortas en roca, . Se requerirían po--
siblemente técnicas de perforación"de túneles en terreno blando
usando soporte continuo y algún tratamiento previo del terreno
para reducir los problemas de agua. Los problemas geotécnicos de
uno de estos túneles, a través de Loma Siete, se investigará! en
la segunda parte del estudio. La comparación de las alternativas
indicó que la ruta más barata desde la Quebrada Macuri a Caris-
paccha era una usando túneles separados a través de Loma Atog-
huachanan, Loma Ampin y Loma Siete.
H.5.51 Los desarrollos de la serie B70 incluyeron también el
esquema de las Cuencas Colectoras del Sur a Carispaccha. En la
segunda etapa de cada desarrollo el acueducto principal de trans
vase fue extendido y fueron instaladas bombas adicionales en Ca
rispaccha de tal manera que los caudales desde las cuencas de
Macuri y Carhuacayan podrían derivarse a la Laguna de Marcapoma-
cocha. El rendimiento del esquema después de estas dos etapas de
desarrollo estuvo en el rango de 6.6 -9.1 m3/s para capacidades
de almacenamiento de 180-400 Mm2 en Marcapomacocha.
Esquemas Atacayán-Carhuacayán
H.5.52 En los desarrollos de la serie B80, los esquemas de
Carhuacayan y de las Cuencas Colectoras del Sur, fueron seguidos
por extracciones del Río Mantaro en Atacayán en vez de Ocac.
H8 2
Esto podría conseguirse mediante un canal cuya ruta siga la
ladera norte de Loma Siete desde el extremo superior del conducto
a presión en Atacayán hasta el portal de aguas arriba del
túnel de Loma Siete. Esta ruta es favorable para un canal trape
zoidal y sería mucho más corta que una extension-del canal colec
tor de Carhuacayan en Ocac. La disposición de los desarrollos de
la serie B80 se muestran en la Lámina HZ3.
H.5.53 El acueducto desde Carispaccha hasta las tomas de
Carhuacayan, sería el mismo que en los esquemas Ocac-Carhuacayán
limitando el nivel del acueducto en el Río San Pedro a 4225 m:s.n.m.
localizando la toma en Ranra. La pendiente promedio del acueducto
de 31 km desde Ranra a Carispaccha sería de 0.131. Pendientes más
pronunciadas no serían convenientes debido al gran aumento de la
longitud del canal necesaria en el plano y abierto valle aguas
arriba de Ranra (Párrafo. H.5.38). Por ejemplo, una gradiente de
diseño de 0.201 reduciría el costo por kilómetro en alrededor
de 10% , pero la mayor elevación necesaria en las tomas del Río
San Pedro y Río Huascachaca aumentarían la longitud del acueducto
en por lo menos 20%.
H.5.54 La influencia del almacenamiento para regulación fue
investigada para determinar si el costo del acueducto Carispaccha-
Carhuacayán podría ser reducido. En este caso el acueducto a Ocac
no se vería adversamente afectado por niveles altos de almacena
miento en Ranra y el largo acueducto a Gaurispaccha ofrecía posibi
lidad para ahorros de costo iinport<aciites „ 'si la capacidad del acue
ducto se redujera mediante la. re-gnalacion de los caudales cerca
del extremo aguas arriba.
H83
H. 5.55 No se consideró el almacenamiento eñ el valle de
Casacancha por las razones expuestas en el párr. H.5.40. La
Laguna de Hueghue está alrededor de 65m. por debajo del nivel
de la ruta del acueducto y no podría tenerse almacenamiento
económico en este lugar. No hay ubicaciones convenientes para
reservorios entre la Laguna de Hueghue y Carispaccha. La disponibili
dad de ubicación de reservorios, por lo tanto, limitó ei alcan
ce para regulación de los caudales del Río San Pedro mediante
una presa en Ranra . Los esquemas con o sin almacenamiento en Ranra
son comparados en el Cuadro H9. Cada esquema capta el 90% de los
caudales promedio en las tomas y la capacidad de almacenamiento
en Ranra es la necesaria para regular el caudal al 901 del promedio
CUADRO H9
Alternativas del acueducto
Carhuacayán - Carispaccha
C a p a c i da de s
R e s e r v o r i o en Ranra (Mm3)
Canal de sde Ranra (m3/s)
Canal en C a r i s p a c c h a (m3/s )
Cos tos c o m p a r a t i v o s
Sin almacenamiento
14 .7
3 7 . 6
100
Con almacenamiento
19 .0
3 .5
22 .4
117
H.5.56 El Cuadro muestra que el almacenamiento en Ranra au
mentaría el costo del acueducto desde la toma de Carhuacayán a
Carispaccha. Los estudios de rendimiento de los desarrollos de la
serie B80, por lo tanto, no incluyeron almacenamiento en el siste
ma de derivación a Carispaccha. Los rendimientos para los esquemas
de colectores en estos desarrollos fueron los mismos que aquellos
en la serie B70 , ya que los desarrollos difirieron solamente en
las etapas subsiguientes hasta llegar al Río Mantaro.
H84
TlWEl TBAS4N0IMO TMHSJtHOEM W*lf£l
.Conol Cu*va((ol TuntI Trosandino) (to Tronsondton Tunntl)
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ESQUEMAS OE LASERJE B 80 SCHEUCS IN B 80 SERIES
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TUBERÍA FOftZAO* • PENSTOCK PROA PARA ncsRvcno CC OOMFCNSACION > ^ CUM ron SALAHCHG *—*
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ESQUEMAS ATACAYAN - CARHUACAYAN /Í72C4 YAN-CARHUACAYAN SCHEMES
LAMINA OH A WING H23
CAPITULO H6
PERFECCIONAMIENTO DE LOS ESQUEMAS DE TRANSVASE
Introducción
H.6.1 Las Series A y B de los esquemas de transvase fueron
analizadas para producir el tipo más económico de desarrollo de
los recursos de las cuencas altas del Río Mantaro. Los resulta
dos de este análisis favorecieron ur. esquema de transvase desde
Atacayán a Marcapomacocha vía Carispiaccha utilizando el actual
túnel transandino y el Canal Cuevas. Los VPN de los desarrollos,
ya sea con o sin esquemas de las Cuencas; Colectoras del Sur, no fue
ron significativamente diferentes. La inclusión de cualquier
otro esquema de colectores o de transvases del Mantaro desde Ocac resultó
más costosa que estas dos alternativas.
H.6.2 Las alternativas de las Series C constituyeron varia
ciones de los desarrollos desde Atacayán, con y sin esquemas de
las Cuencas Colectoras del Sur. Estas alternativas se analizaron con el fin de
perfeccionar los esquemas, particularmente: en lo que respecta la capacidad del
reservorio de Marcapomacocha y las capacidades del sistema de
transvase. Los resultados de este análisis se describen en el
Capítulo 11 del informe principal. Este Capítulo contiene los
fundamentos de la información que fue usada para formular las al
ternativas de las Series C y consecuentemente también para refinar el
esquema de transvase seleccionado.
H85
Esquemas r eco r t ados de l a s Cuencas Colectoras del Sur
H.6.3 El d e s a r r o l l o B30, incluyendo e l esquema de l a s Cuen
cas Colectoras del Sur, fue mejorado suprimiendo las derivaciones desde l a s cuencas a l t a s de Pucuyacu. Los t r a b a j o s n e c e s a r i o s pa ra d e r i v a r los caudales desde estas dos tomas hasta el Río Shoclay, r e p r e s e n t a r o n más del 50% del cos to del esquema de las Cuencas Colectoras del Sur, pero proporc iona so lo e l 29% del caudal t o t a l que l l e g a a l r e s e r v o r i o de Car i spaccha . La v e r s i ó n r e c o r t a d a del esquema o r i g i n a l de l a s Cuencas Colectoras del Sur incluyo únicamente un acueducto para d e r i v a r los caudales desde los r í o s Shoclay y Morada h a s t a Car i spaccha . Este c o l e c t o r fue llamado Colec tor Sur .
H.6.4 La v e r s i o n recortada del esquema de las Cuencas Colectoras del Sur demostró s e r l a más económica y fue usada en todos los desar r o l l o s subsecuentes de l a s Se r i e s C que i n c l u í a n e l esquema de l a s Cuencas Colec toras del Sur .
Recursos de l a Cuenca Antajasha
H.6.5 Las cuencas Antajasha son aque l l a s cuencas de l extremo s u p e r i o r del v a l l e de Carispaccha que en l a a c t u a l i dad, no descargan normalmente en Car ispaccha . Es tas cuencas se agrupan en una única cuenca denominada B23 que se muestra en l a Lámina HI 2. La e s c o r r e n t í a p roven ien te de l a s cuencas Antajasha se deriva actualmente hacia el túnel transandino mediarnte t r e s d i f e r e n t e s métodos. Las c o r r i e n t e s de agua son derivabais hacia e l pique del túne l Cuevas mediante un c o l e c t o r que crooiecta las tomas de Cuev a s , Antajasha y Tucto. Una c u a r t a toma con t r ibuye a descargar
H86
del almacenamiento de la laguna Sangrar el cual tiene una capaci
dad de 8 Mm3. Algunos de los recursos de las cuencas Antajasha
también llegan al túnel por infiltración.
H.6.6 El promedio anual de infiltración en el túnel es del
orden de 2-3 m3/s, pero los datos hidrológicos disponibles no
permiten una evaluación confiable de las contribuciones mensua
les de la cuenca Antajasha. En el Apéndice I se hacen recomen
daciones acerca de las medidas necesarias, para permitir un es
tudio definitivo de la hidrología del túnel en el futuro. Para
los propósitos de este estudio, los estimados se hicieron a par
tir de la limitada información disponible. Los estimados de
la cantidad y distribución de los recursos de las Cuencas An
tajasha se describen en el Apéndice I.
H.6.7 Actualmente los caudales del colector Antajasha
no están regulados y por ello es que incrementan los caudales
del Río Santa Eulalia especialmente en la estación húmeda. Estas
derivaciones constituyen un pequeño beneficio para el suministro
de agua a Lima durante esos meses, pero en los meses ocasionales
de sequías severas podrían requerirse para incrementar los cauda
les en la central hidroeléctrica de Huinco. Las alternativas de
la Serie C consideraron la derivación de estos recursos hacia
Carispaccha de manera de poder ser bombeados al almacenamiento
de Marcapomacocha.
H87
H.6.8 Se pueden derivar los caudales del colector hacia Ca
rispaccha, usando las compuertas de toma y los vertederos de des
carga de las tomas Cuevas, Antajasha y Tucto. Se requeriría el
uso de tablones en el canal que parte de cada toma para minimizar
los caudales que llegan al túnel y elevar los niveles de agua para
permitir los reboses en los vertederos de toma. Como medida tem
poral, las rejillas del canal se bloquearían para producir reboses
en el vertedero.
H.6.9 El túnel está en contrapendiente hacia el pique del
túnel Cuevas por 5.5 km y esta longitud de túnel puede drenarse
a través del portal de entrada en Cuevas. La infiltración en esta
longitud y las fugas provenientes de las cuencas Antajasha pueden
derivarse hacia Carispaccha abriendo las dos compuertas de 1500 mm
de diámetro del portal del túnel. Las actuales compuertas son
adecuadas solo para uso ocasional, y si el túnel fuera drenado en
cada estación de avenida, se requeriría que se les reemplazara
por compuertas deslizantes. La carga en estas compuertas es de
solo 5.5 m y se requeriría que descargaran hasta aproximadamente 3 m3/s.
H.6.10 Las simulaciones del computador indicaron que en la
época de avenidas, las derivaciones de las cuencas de Antajasha
y del túnel transandino, podían aumentar el rendimiento de los
esquemas de las cuencas hasta aproximadamente 0.30 m3/s. Cuando el
esquema de transvase se extendió hasta Atacayán, la derivación de los recursos
de Antajasha no incrementaron el rendimiento, ya que siempre hubo suficientes
recursos alternativos en el Río Mantaro para cubrir los requerimientos de llenado
del reservorio de Marcapomacocha. Las derivaciones redujeron, sin embargo , la
operación de las bombas en Atacayán.
H88
H.6.11 En cualquier esquema que fuera adoptado, los recursos
de Antajasha estarían disponibles para contribuir al primer lle
nado de los reservorios de Carispaccha y Marcapomacocha. El lle
nado del reservorio de Carispaccha es particularmente importante,
ya que sería necesario para iniciar los ensayos de puesta en ope
ración de la estación de bombeo de Carispaccha. Estas bombas
deberían entrar en funcionamiento antes que el llenado del reser
vorio de Marcapomacocha pueda empezar. Se ha estimado que bajo
condiciones promedio, la capacidad del reservorio de Carispaccha
de 25 Mm3 puede ser llenada mediante la escorrentía de las cuen
cas de Carispaccha y Antajasha en aproximadamente la mitad de la
época de avenidas. Además, habría disponibles cerca de 8 Mm3
provenientes de descargas de la laguna Sangrar. En los desarro
llos que incluyen las Cuencas Colectoras del Sur, el tiempo de
llenado se puede reducir debido a los afluentes adicionales de
el reservorio.
Almacenamiento en la Laguna Marcapomacocha
H.6.12 El análisis de alternativas de las Series B mostró
que un sistema de transvase con una capacidad de almacenamiento
de 180 Mm3 en Marcapomacocha, era más económico que aquellos ¡
que usaran capacidades como la actual (30 Mm3) ó de 400 Mm3. En los desarrollos de la Serie C, la capacidad de almacena
miento se varió de manera de determinar la capacidad óptima re
querida.
H.6.13 Las capacidades del reservorio variaron dentro de
un rango de 80 a 400 Mm3. En nuestro informe de 19 76 (Ref.1),
se consideró un alsnacenamiento de í 80 Mm3, y a nivel de factibi-
H89
lidad se preparo el diseño de una presa en el emplazamiento de
Marcapomacocha. Utilizando presas de mayor altura se podrían
obtener almacenamientos de más de 400 Mm3 en la misma ubicación.
El nivel de agua en el reservorio se incrementaría en aproximada
mente 18 m como consecuencia del aumento de la capacidad de
almacenamiento de 180 a 400 Mm3. Esto no aumentaría indebida
mente los problemas de diseño de la presa, pero sí sería nece
saria dar mayor atención a posibles movimientos de falla, y para
almacenamientos por sobre los 250 Mm3 se requerirían más obras de
ataguía para prevenir las fugas a través de las calizas existentes en
el estribo de la derecha.
H.6.14 Para un rendimiento dado del reservorio, los cambios
en la capacidad del reservorio alteran la capacidad del sistema
de bombeo requerida para suministrar dicho rendimiento en el pe
riodo crítico de sequía. A medida que se incrementa la capaci
dad del reservorio, existe mayor agua almacenada para mantener
e 1 rendimiento y por ello se requiere menos bombeo. La se
lección de una capacidad de reservorio óptima depende por lo
tanto de los costos del reservorio de almacenamiento comparados
con los costos de los sistemas de transvases desde el Río Man-
taro.
H.6.15 Con el fin de producir los costos más realistas posible para
las presas en Marcapomacocha, el diseño se basó en aquel presen
tado en nuestro informe de 1976. El volumen de la presa para
una capacidad de reservorio de 180 Mm3 fue el mismo que el empleado en
tonces. Los volúmenes para presas de otras dimensiones se calcu-
H90
laron usando el mismo borde libre (5m) y ancho de cresta (10m)
dejando un margen para relleno, excavación de la cimentación y
el contrapeso de pie de talud aguas abajo. Se asumió que la
excavación de la cimentación variaba proporcionalmente con el área de
la misma y el relleno en el contrapeso de pie de talud se asu-;
mió en la misma proporción del total que en el diseño anterior.
H.6.16 La comparación económica de los desarrollos alterna
tivos mostró que el VPN de estos costos eran relativamente in
sensibles a las variaciones en la capacidad de almacenamiento
para el rango de 130 a 230 Mm3. Se encontró que la capacidad de
reservorio más económica fue la de 180 Mm3.
Capacidad de bombeo en Atacayán
H.6.17 Cuando el reservorio de Marcapomacocha no está lleno,
las bombas de Carispaccha se usarían a su máxima capacidad para po
der llenarlo. Normalmente existen algunos caudales afluentes a
la cuenca Carispaccha en cuyo caso la producción de las bombas
de Atacayán podría ser menor que los de Carispaccha. Sin em
bargo, en los meses de sequía los caudales afluentes a Carispac
cha podrían ser despreciables y el caudal de bombeo en Atacayán debe
ser el mismo que en Carispaccha. La reducción de la capacidad
de bombeo en Atacayán reduciría a la vez la cantidad de agua
suministrada para el almacenamiento en Marcapomacocha en el pe
riodo crítico de sequía y por ende el rendimiento.
H91
H.6.18 La capacidad de bombeo requerida en el esquema de
transvase fue 14.4 m3/s tanto en Atacayan como en Carispaccha.
Los resultados impresos por el computador, relativo a las canti
dades mensuales bombeadas, indicaron que la capacidad máxima de
bombeo en Atacayan se requirió únicamente un mes en el periodo
de simulación de 39 años. Fue por ello que existió la posibilidad de
reducir la capacidad de bombeo en Atacayan con muy pocos cambios
en el rendimiento.
H.6.19 Para pequeñas reducciones seleccionadas de la capa
cidad de bombeo en Atacayan se calcularon las reducciones en los
suministros de bombeo a Marcapomacocha cuando el reservorio es
taba descendiendo a su nivel más bajo. Las reducciones en los volúmenes
almacenados se convirtieron a reducciones en el rendimiento,
asumiendo que los volúmenes podrían descargarse en los meses de
sequía del periodo. Se encontró que los rendimientos se redu
cirían en menos de 0.1 m3/s si las capacidades de bombeo en Ata
cayan fueran reducidas ya sea en 0.15 m3/s para un desarrollo sin colectores
ó en 0.35m3/s para un desarrollo que incluya el colector del Sur.
Si las capacidades de bombeo se redujeran más allá de este valor,
los rendimientos se reducirían rápidamente ya que los suminis
tros al reservorio serían restringidos más a menudo debido a la
capacidad de bombeo restringida en Atacayan.
H.6,20 Se llegó a la conclusión de que solo se podían hacer
pequeñas reducciones en la capacidad de transvase de Atacayan a
Carispaccha sin reducir significativamente el rendimiento. Sin
embargo, st encontró que estas pequeñas reducciones eran del
H9 2
ema mismo orden de las posibles pérdidas de esta parte del sist....„
(párrafo H.6.26). En consecuencia, no se hicieron reducciones
en la capacidad del sistema con el fin de mantener un margen
adecuado contra pérdidas del sistema.
Pérdidas del sistema de transvase
H.6.21 Las simulaciones del computador del sistema de trans
vase desde el Río Mantaro a Lima no tomaron en cuenta las
pérdidas de agua del sistema. Las causas de tales pérdidas pue
den ser:
a) fugas desde los acueductos a la laguna Marcapoma-cocha
b) pérdidas de los reservorios
c) pérdidas del Río Rímac
d) fugas en el barraje de toma del Rímac
Cada uno de estos factores fue considerado para determinar si
las pérdidas podrían justificar un ajuste del esquema de trans
vase seleccionado.
H.6.22 Teniendo como base las mediciones de fugas en el ca
nal Chira-Piura, las pérdidas correspondientes para el canal
Atacayán-Carispaccha serían aproximadamente 0.15 m3/s. Este sería
un valor pesimista ya que el canal del esquema de transvase se
encontraría sobre un terreno mucho menos permeable. El canal Ca-
rispaccha-Marcapomacocha es corto y de concreto armado, es por
ello que las fugas serían despreciables. Las fugas en el actual
canal Cuevas no han sido investigadas pero es probable que cual-
H9 3
quier fuga sea compensada por la conservadora simulación de infiltración en el túnel transandino.
H.6.23 Las pérdidas por evaporación en Marcapomacocha ten
drían el valor de cerca de 0.3 m3/s al nivel máximo de agua para
una capacidad de 180 Mm3. Estas pérdidas fueron incluidas en
las simulaciones del computador. Las pérdidas en el reservorio
de Carispaccha se ignoraron debido a su pequeña área superficial,
tendrían un valor aproximado de 0.05 m3/s. Las fugas de los dos
reservorios no pueden estimarse con exactitud,pero pueden ser
del orden de 0.05 m3/s en Carispaccha y 0.10 m3/s en Marcapoma
cocha.
H.6.24 Las pérdidas desde el Río Rimac hacia el acuífero
subterráneo aguas abajo de Chosica se estimaron y se simularon
en el modelo del computador. Existe insuficiente información
de campo para evaluar la exactitud de estos estimados para con
diciones de incremento de caudales regulados en el Río Rímac.
Esto se discute en el Apéndice J. Cualquier pérdida neta del
río aguas arriba de Chosica ya habrá sido considerada en los re
gistros de caudales. Estas parecen ser pequeñas, ya que los
caudales pasan a través de los túneles de las centrales hidro
eléctricas en la mayor parte de la ruta.
H94
H.6.25 Existe algo de fugas a través de las compuertas en el
actual barraje de La Atarjea. ESAL estimo que las fugas típicas
son alrededor de 0.1 m3/s en la estación de sequía. El modelo
del computador considero cerca de 0.15 m3/s de pérdidas de los
caudales naturales del río como infiltración al acuífero aguas
abajo de La Atarjea. Las fugas por el barraje de la toma son en
tonces aproximadamente equivalentes al caudal natural necesario
para proporcionar esta infiltración y las simulaciones tomaron en
cuenta efectivamente las fugas de este origen.
H.6.26 Se' llegó a la conclusión que las fugas del sistema de
transvase a Marcapomacocha podrían totalizar alrededor de 0.35
m3/s, de los cuales 0.25 in3/s podrían alcanzarse antes de las bom
bas en Carispaccha. Las pérdidas en el sistema aguas abajo del
reservorio de Marcapomacocha estaban sujetas a mucha inexactitud,
pero no había razones para suponer que las pérdidas del sistema
habían sido sobreestimadas o subestimadas. La simulaciones re
presentaron las condiciones más reales que podrían predecirse
con los actuales conocimientos.
Errores de regulación
H.6.27 Las simulaciones del computador no tomaron en cuenta
dos factores que en práctica podrían afectar significativamente
la efectividad de las descargas de los reservorios. Estos fac
tores fueron:
a) empleo de datos de caudales mensuales
y b) sin tolerancia para retrasos de operación
H9 5
H.6.28 El uso de datos de caudales mensuales podría subes
timar las descargas requeridas del almacenamiento en algunos me
ses, ya que cualquier exceso del caudal natural diario sobre el
caudal regulado requerido no puede ser compensado por un ahorro
en las descargas en otros momentos del mes. En la práctica, no
sería posible ajustar las descargas de los reservorios para equi
librar toda las variacioens del caudal y ocurrirán algunas pérdi
das por los desbordes en las tomas a menos que se provea almace
namiento de compensación. Alternativamente, las descargas
adicionales necesarias para regular los caudales diarios podrían
obtenerse con una capacidad adicional de almacenamiento en el
reservorio de regulación en Marcapomacocha.
H.6.29 El retraso de operación para las descargas del reser
vorio sería el tiempo transcurrido entre el momento de decidir
la necesidad de efectuar un ajuste de la descarga y el momento en
que la correspondiente descarga llega a la toma. Durante el re
traso, el caudal natural del río habría cambiado y la descarga
estaría por ello siempre con ligero error. Estos errores pueden
reducirse proveyendo el almacenamiento de conpensación cerca al
punto en que se requiera el caudal regulado.
H.6.30 Exceptuando la última etapa de desarrollo (para ex
tracciones de cerca de 30 m3/s) la capacidad de almacenamiento
de 1300 Mm3 en el Lago Junín permitirá que las descargas pasen
la toma de Atacayán para incrementar la regulación de caudales
en las centrales hidroeléctricas de Mantaro. Cualquier error
de regulación o subestimación de las descargas afectaría por ello
H96
la descarga aguas abajo de Atacayán para propósitos
hidroeléctricos. Sin embargo, las correcciones de las descargas de
Junín pueden hacerse por balance de los caudales en el reservorio
de Malpaso. Las redescargas de Malpaso estarían sujetas a erro
res de retraso de operación, pero el control necesario no necesita
ser tan refinado como el requerido para propósitos de sinninistro de agua
al Rio Rímac. Sería posible usar todo el caudal que llega a
las centrales hidroeléctricas para gererar energía interrumpiendo
o conectando los generadores y ajustando la producción de energía
en otras estaciones.
H.6.31 El efecto de errores de regulación desde Marcapoma-
cocha es más importante ya que no existe almacenamiento en el
sistema aguas abajo del reservorio y sería necesario un control
exacto para proporcionar los caudales requeridos para extraccio
nes para suministro de agua con un mínimo desperdicio. El aná
lisis se llevó a cabo usando caudales diarios del río Rímac,
para evaluar la influencia de errores de regulación en la efec
tividad de las descargas.
Efecto de simulaciones de caudales mensuales
H.6.32 La diferencia entre simulaciones que usan caudales dia
rios y mensuales se investigó usando los datos de caudales de
aforos en Chosica para los años 1969-72 y 1975-78. Los datos
para los años 1973 y 1974 eran de muy baja calidad y no fueron
utilizados. Se escribió un programa para una computadora HP 9825 de
consola para examinar el efecto de las descargas diarias desde Marca-
H9 7
pomacocha. El análisis se llevó a cabo asumiendo aue el caudal
regulado requerido en Chosica era de 30 m3/s durante todo el año. Se
asumió como cero el retraso de operación ya que sus efectos se
consideraron en un análisis separado.
H.6.33 En el Cuadro H10 se compara las descargas requeridas
para regular los caudales en Chosica usando tanto caudales dia
rios como mensuales. Los resultados se muestran mensualmente para
el año 1970 y como promedios para el periodo 1969-78 excluyendo
los años 1973 y 1974.
CUADRO H10
Descargas necesarias de Marcapomacocha para
regular los caudales en Chosica a 30 m3/s
* Almacenamiento
• de compen-Isac ión Mn3
II 0
II 0
II 2
II io
Caudales
Msnsual
Diario
Diario
Diario
Descargas mensuales desde Marcapomacocha (m3/s)
E
0
0
0
0
F
0
0.1
0
0
M
0
0.6
0
0
A
0
0.5
0
0
M
3.3
4.4
3.2
0.2
J
9.2
9.3
9.3
9.3
J
11.6
11.7
11.7
11.7
A
12.7
12.7
12.7
12.7
S
11.2
11.1
11.1
11.1
0
'11.7
11.7
11.7
11.7
N
12.1
12.2
12.2
12.2
D
1.5
6.3
6.3
6.3
Promedio
6.1
6.7
6.5
6.3
Promedio 1969-72
1975-78
7.33
7.87
7.68
7.30*
I I I
* Solamente para 1969-72
H9 8
H.6.34 Durante los meses de sequía las fluctuaciones en los
caudales de los ríos son pequeñas de modo que la simulación de
descargas no se ve afectada significativamente por el empleo de
caudales mensuales en vez de caudales diarios. Durante los me
ses húmedos los caudales fluctúan grandemente pero se requieren
pocas descargas para aumentar los caudales en Chosica. Los erro
res en la simulación son mayores al inicio y al final de la esta
ción húmeda, cuando las avenidas pueden ocurrir durante periodos
de regulación del caudal. El empleo de caudales diarios requeri
ría una descarga adicional de 0.55 m.'5/s en el periodo anali
zado. Este es equivalente a 17 Mm3 de volumen adicional descar
gado desde Marcapomacocha en un año promedio.
H.6.35 Para permitir descargas adicionales desde Marcapoma
cocha sería necesario construir el reservorio algo más grande
que lo indicado por las simulaciones usando datos de caudales
mensuales. Sería necesario también bombear mayor volumen de
agua desde el Río Mantaro para llenar el volumen adicional del
reservorio pero esto no afectaría la capacidad de transvase.
El volumen adicional se obtendría mediante bombeosmás frecuente y
en el periodo crítico de sequía el reservorio demoraría más en
llenar.
H.6.36 Durante el periodo crítico de sequía de 1956-58, la
laguna Marcapomacocha necesitaría dos estaciones secas para alcanzar
su nivel más bajo. Durante este periodo sería necesario des
cargar mayor volumen de agua que el indicado por el modelo de
simulación. Bajo condiciones promedio, las descargas adicio
nales alcanzarían el valor de 34 Mm3 Ce«d. 2 x 1 7 Mm3) pero en
H99
la sequía los caudales serían menores y menos variables, reduciendo
por ello la influencia de la variación de los caudales diarios.
Un almacenamiento adicional de cerca de 20 Mm3 en Marcapomacocha
sería apropiado.
H.6.37 El análisis se extendió para considerar la alternativa
de usar un almacenamiento de compensación para ajustar las descar
gas realizadas en base mensual.. En el Cuadro H10 se mues
tran los resultados para volúmenes de almacenamiento de 2 Mm3 y 10 Mm3.
Las descargas adicionales se podrían evitar mediante un almacena
miento de compensación de aproximadamente 10 Mm3. Sin embargo,
proveer tal almacenamiento en el valle del Rímac, sería varias
veces más costoso que la alternativa de proveer un almacenamiento
en Marcapomacocha.
Efecto de retraso de operación
H.6.38 Se examinó el efecto de retraso de operación usando
datos de caudales diarios para los años 1970-72 y 1975, asumiendo
un retraso de operación de dos días, y un caudal regulado de 30
m3/s en Chosica. En ausencia de un almacenamiento de compensa
ción se producirían frecuentes déficits en las tomas de Lima en
la estación seca. La variación de caudales en Chosica bajo estas
condiciones se muestra en la Lámina H24.
H100
i&y
o z
55
z «t
It O u
" to o $ E ^
UJ S
E 6
I 3 s 5 z UJ K
t * 1 3
120 150 180 210 2 4 0
DÍAS A PARTIR DEL 1» DE ENERO - DAYS FROM 1 JANUARY
3 3 0 3 6 0
REGULACIÓN DE CAUDALES EN CHOSICA - SIN ALMACENAMIENTO DE COMPENSACIÓN REGULATION OF FLOWS AT CHOSICA - WITHOUT BALANCING STORAGE
LAMINA u 0 4 DRAWING n C n
H.6.39 La compensación de caudales se investigo usando re-
servorios de 0.3 y 0.6 Mm3 de capacidad. En la Lámina H25 se
muestran los resultados para la capacidad de reservorio de 0.6Mm3
en comparación con el caso sin almacenamiento. La provisión de
un almacenamiento reduce grandemente la frecuencia de los déficits,
y almacenamientos mayores que 0.6 Mm3 serían necesarios para
compensar totalmente el retraso de operación. Por otro lado, el
alrpacenamiento podría redecirse tomando un valor menos pesimista
para el retraso de operación, p.e. un día. No se efectuaron análi
sis adicionales para definir con mayor «¡xactitud la capacidad de
compensación en esta etapa del estudio. Para propósitos interme
dios, se incluyó una capacidad de reservorio de 1 Mm3 en los cos
tos del desarrollo de suministro de ajjua.
H101
100
I
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120 150 180 210 2 4 0
DÍAS A PARTIR DEL 1» DE ENERO - DArS FROM I JANUARY
300 3 30 3 6 0
REGULACIÓN DE CAUDALES EN CHOSICA - CON 0.6 Mn? DE ALMACENAMIENTO DE COMPENSACIÓN REGULATION OF FLOWS AT CHOSICA - WITH O 6 Mm* BALANCING STORAGE
LAMINA DRAWING H25
CAPITULO H7
ESQUEMAS DE ALMACENAMIENTO DEL PACIFICO
Introducción
H.7.1 Las precipitaciones pluviales ocurren en las cuencas
altas de los ríos del Pacífico durante los primeros tres o cuatro
meses de cada año, siendo esporádicas en otras épocas. Por de
bajo de los 2000 metros sobre el nivel del mar, las precipita
ciones son insignificantes. Durante la estación de lluvias,
los caudales de los ríos son altos y el almacenamiento de estos
caudales puede aumentar el rendimiento de ellos para el suministro
de agua, permitiendo descargas durante las épocas de caudal bajo.
Los reservorios de almacenamiento se proporcionarían ya sea en
los mismos ríos o fuera de cauce en los valles adyacentes a los
cuales se derivaría el agua mediante acueductos. Este tipo de
esquemas de almacenamiento fue investigado como alternativas
de la Serie D.
Recursos de los ríos del Pacífico
H.7.2 Los caudales del Río Rímac a través del centro de la
Gran Lima y sus recursos son ampliamente utilizados para suminis
tro agrícola, suministro urbano de agua y generación de electri
cidad. Es atrayente el desarrollo adicional de los recursos del
Rímac ya que el río es adecuado para la distribución y tratamiento
de suministros futuros. Sin embargo, se espera que el futuro
crecimiento de Lima cree nuevas áreas de expansión urbana al Norte
y al Sur de la ciudad (Ref. 9), lo cual podría favorecer el sumi
nistro desde otros ríos. En la Lámina Hl se muestran las ubica
ciones de estas áreas de expansión.
H102
H.7.3 Además del Río Rímac, existen otros cuatro ríos que
se encuentran dentro de los 75 kilómetros de Lima central. Estos
son los Ríos Chancay y Chillón al Norte y los Ríos Lurín y Mala
al Sur. Estos ríos se encuentran cerca a las áreas de expansión
urbana y fueron considerados como fuentes potenciales para el
suministro de agua. Otros valle, principalmente aquellos del
Chilca y Ornas, se encuentran secos durante largos períodos
y no ofrecen un redimiento útil. Los ríos más alejados de Lima
son el Río Huaura al Norte y del Río Chancay y el Río Cañete al
Sur del Río Mala. Estos son ríos grandes, pero la derivación
de los caudales a Lima requeriría acueductos de casi 200 kiló
metros de largo. Los recursos de estos dos ríos han sido pla
nificados para atender nuevos centros de desarrollo urbano en
estos valles (Ref. 9 ) .
H.7.4 En el siguiente Cuadro Hll se muestran los recursos
disponibles de los ríos cercanos a la Gran Lima.
H.7.5 Tanto el Río Chillón como el Chancay son ampliamente
utilizados para la agricultura y actualmente existe poca regula
ción de los caudales. El Río Chillón tiene suficientes recursos
excedentes para cubrir las demandas en el área Norte de expansión
hasta fines del siglo. Se encuentra mucho más cerca a las nuevas
áreas de demanda que el Río Chancay y las ubicaciones disponibles
para reservorios fuera de cauce están cerca de Lima. Por lo tanto,
en el análisis de las alternativas se dio preferencia a los es
quemas que utilizan el Río Chillón.
HI 0 3
CUADRO H l l
R e c u r s o s d i - s p o n i b l e s de l o s r í o s d e l P a c í f i c o
Caudales y suministros
medios (m3/s)
CAUDALES
Caudal natural
Afloramientos de manantiales
Transvases actuales
Caudal total disponible
SUMINISTROS
Agrícola (1978)
Urbano (1978
Agrícola (1978)
Recarga de agua subterránea
Suministros totales
CAUDALES EXCEDENTES
Caudal
Excedente -i- Caudal total
R í o
Chancay
16.0
0.2
16.2
10.4
S
1.0
S
11.4
4.8
30 %
Chillón
7.5
1.5
9.0
5.7
0.3
6.0
3.0
339o
Rímac
27.8
3.7
31.5
7.8
,9,4
4.4
21.6
9.9
311
Lurín
4.1
0.4
4.5
2.2
0.3
2.5
2.0
44 %
Mala
15.7
15.7 1
2.9
S
1.5*
S |
4.4
11.3
72%
* Incluyendo transvases planificados para los val les de Ornas y
Chilca y la mejora en la i r r igac ión .
S = no conocido, pero pequeño
H1PÍ
H.7.6 Actualmente, el Río Rímac proporciona importantes
suministros pero se regula poco de la cuenca natural del río.
Existe potencial para aumentar el rendimiento del río mediante el
almacenamiento de los grandes caudales que se presentan durante
la estación de lluvias. El Río Lurín, ubicado inmediatamente al
Sur de Lima, tiene disponible únicamente un pequeño excedente
para los esquemas de almacenamiento y los transvases al área ur
bana actual requerirían probablemente bombeo. Los rendimientos
serían insuficientes para cubrir las demandas del área Sur de
expansión hasta fines del siglo.
H.7.7 El Río Mala tiene importantes recursos excedentes y
se han propuesto proyectos para derivar agua a los valles de Chilca
y Ornas para uso agrícola. Tomando en consideración el futuro
desarrollo de la agricultura en los valles de Chilca, Mala y Ornas,
habrían todavía recursos suficientes para cubrir la demanda urbana
en la zona Sur de expansión por lo menos hasta fines de siglo.
H.7.8 A partir de la evaluación de los recursos disponibles,
se llegó a la conclusión de que el mayor potencial para los esque
mas de almacenamiento del Pacífico se encuentra en los Ríos Chillón,
Rímac y Chancay. El desarrollo de los Ríos Chancay y Lurín pareció
ser menos favorable y requeriría investigación adicional sólo si
se prueba que otros esquemas de almacenamiento del Pacífico serían
ventajosos en un futuro desarrollo del suministro de agua.
H105
Ubicación de reservorios
H.7.9 Los ríos, que nacen alrededor de los 5,000 m.s.n.m.
y bajan regularmente hasta el Océano Pacífico, son jóvenes y
están cortando activamente valles en forma de V en las faldas de
las montañas. Esto produce valles de flancos muy inclinados que
favorecen la ubicación de las presas. Sin embargo, las gradientes
de los ríos son muy fuertes de modo que el almacenamiento dispo
nible en un reservorio formado por dichas presas sería pequeño en
comparación con la altura y el costo de la presa.
H.7.10 En los tramos inferiores los ríos fluyen a través
de llanuras aluviales inundables que se ensanchan hacia el mar
pero que no proporcionan buenos emplazamientos para presas en el río,
ya que las gradientes de los ríos son aún muy fuertes. Además,
las llanuras inundables son utilizadas para todas las líneas de
comunicación, habitación y cultivo, de modo que los problemas
y los gastos de desviación de caminos y rehabilitación serían
grandes. Sin embargo, en las estribaciones existen varios valles
virtualmente secos que pueden ser utilizados para el almacenamien
to fuera de cauce. Existen ubicaciones adecuadas para el reser
vorio en Tembladera y Culebra cerca al Río Chillón, en Jicamarca
cerca al Río Rímac y en el valle de' Chilca cerca a Pucusana.
H.7.11 La totalidad de los valles de la Costa son topográ
fica y geológicamente similares y presentan problemas técnicos
parecidos. El agua de las avenidas sería derivada a los re
servorios por medio de canales en ladera y a través de túneles
H106
Se necesitaría una estructura de derivación sobre el río la que
debería incluir tanques de sedimentación o cámaras preliminares
de sedimentación en las obras de cabecera para reducir a un ni
vel aceptable los sólidos en suspensión en el agua derivada. Al
gunas veces la calidad puede ser tan pobre que cualquier desvia
ción sería indeseable y el caudal total de avenida tendría
que dejarse pasar por el río.
B.7.12 Las cuencas altas han sido ampliamente erosionadas por
glaciares formando amplios valles en forma de U en la cabecera de
algunos tributarios, los que contienen pequeñas áreas llanas o li
geramente hondas generalmente llenas; de material pantanoso o tur
ba. Estas áreas constituyen ubicaciones potenciales para reservo-
rios. Las lagunas en las cabeceras del Río Santa Eulalia fueron
formadas en esta forma y han sido ampliadas por medio de pequeñas
presas o terraplenes construidas sobre las barreras naturales. El
potencial de almacenamiento es pequeño, tanto como resultado de
la topografía como debido a que estando ubicadas directamente en
las cabeceras del valle, las cuencas naturales son pequeñas. Los
pequeños rendimientos disponibles a partir de los esquemas en las
cuencas superiores estimulan el uso de colectores para ampliar la
zona de captación de los reservorios.
H.7.13 Yuracmayo, en las cabeceras del Río Rímac, fue esco -
gido como ubicación para reservorio con buen potencial en las cuen
cas superiores. El lugar sobre el Río Blanco es adecuado para una
presa, proporciona buenas condiciones para el almacenamiento y tie
ne suficientes recursos disponibles de su propia cuenca y de las
cuencas adyacentes para obtener un rendimiento aproximado de hasta 4 m3/s.
H107
Ubicaciones para presas en zonas bajas
H.7.14 Los valles secos seleccionados como ubicaciones para
las presas en zonas bajas son de naturaleza similar. Los fondos
de los valles son amplios y.llanos; los flancos son empinados con
frecuentes abanicos de taludes detríticos o depósitos coluviales
provenientes del desgaste de los cerros. Los valles tienen cur -
sos de agua definidos (quebradas) pero los caudales se limitan a
avenidas ocasionales en la estación de lluvias.
H.7.15 Los reservorios y estribos de las presas están forma
dos por rocas volcánicas por lo que surgirán escasos problemas de
filtración. Los depósitos del valle son aluviales y serán alta -
mente permeables. La exposición de canteras locales muestra un
material estratificado que va de arcilla y arena fina a cascajo
con cantos rodados grandes embebidos en la masa como galgas. La
profundidad y composición de los depósitos aluviales en cada lugar
son desconocidas y pueden ser determinadas únicamente mediante in
vestigación geotécnica-- en el sitio.
H.7.16 La sección transversal propuesta tentativamente para
las presas en zonas bajas es similar con taludes de 1 en 1/2 aguas
arriba y de 1 en 2 aguas abajo. El ancho de cresta es de 6 m y el
borde libre de 3 m. El material de relleno provendría de los de -
pósitos del valle procesados para eliminar los cantos rodados gran
des y escogidos para colocar el material más fino cerca ál centro
de la presa. El proceso necesario para producir material de grano
fino para el núcleo no se justificaría si todo el hombro de aguas
H108
arriba estuviera compuesto en general por material de grano fino.
La capa de filtro de la base y los filtros verticales del nú
cleo sería de material procesado obtenido de las canteras o tritu
rando material aluvial del río. Los taludes aguas arriba serían
protegidos con escollera procedente de las canteras de granodiori-
tas locales y los taludes aguas abajo con cantos rodados.
H.7.17 Los depósitos del fondo del valle son esencialmente de
granos gruesos y razonablemente permeables. La filtración de un
reservorio de almacenamiento ubicado j'uera de cauce constituye ge
neralmente una pérdida directa de rendimiento, ya que normalmente
no se requiere agua de compensación ajjuas abajo de la presa. Por
lo tanto, cualquier ahorro en la filtración sería una ganancia di
recta para el esquema y la amplitud de las obras para prevenir las
filtraciones por debajo de la presa dependería de los factores eco
nómicos. También existiría el riesgo de que se produjese un efec
to de tubulado en los depósitos de grano más fino en las cimenta -
ciones hacia aguas abajo de la presa o dentro de las capas de fil
tros de la cimentación. Para reducir la gradiente hidráulica de
salida, se requeriría una pantalla parcial. Como los depósitos
del fondo del valle están estratificados, el coeficiente de permea
bilidad en dirección vertical es considerablemente menor que en la
dirección horizontal, posiblemente por dos órdenes de magnitud. En
estas circunstancias, una pantalla parcial sería más efectiva que
si el material fuese homogéneo.
H.7.18 La profundidad de la pantalla requerida para reducir
el riesgo del efecto de tubulado y laspérdidas por filtración a un
nivel aceptable puede ser determinado únicamente cuando la
H109
profundidad y permeabilidad de los depósitos en el fondo del valle
hayan sido determinados. Sin embargo, provisionalmente, una panta
lla parcial de 50 m de profundidad puede proporcionar una sustan
cial reducción de la filtración. Sería apropiada una pantalla de
inyecciones que comprenda hileras de inyecciones mediante un pro
ceso de tube-manchette (tubo con manguito) se utilizaría una mez
cla de arcilla/cemento o bentonita/arcilla en las inyecciones pa
ra reducir la permeabilidad del material grueso. Las inyecciones
en arena fina y limo requieren costosas inyecciones químicas y no
reducirían significativamente la filtración.
Derivaciones a los reservorios ubicados en zonas bajas
H.7.19 La derivación de los caudales del río se efectuaría
por gravedad, utilizando un acueducto de canal y/o túnel desde una
toma en un barraje a través del río. Los caudales fluviales en la
estación de lluvias llevan sedimentos y las obras de toma tendrían
que incluir instalaciones para remoción de material grueso que en
otra forma se depositaría en el acueducto de derivación.
H.7.20 Durante la época de lluvias se presentan avenidas oca
sionales que llevan sedimentos desde las zonas de derrumbes (huay-
cos). Estas avenidas tienen un alto contenido de limo que algunas
veces alcanza 100,000 ppm, pero su duración es generalmente corta
y la toma podría cerrarse para evitar la extracción de esta agua.
Si los huaycos se producen durante los años críticos de sequía,los
cierres de la toma reducirían el rendimiento del reservorio, pero
H110
se estima que esta reducción sería de menos de 10$. Alternativa
mente, la producción se puede mantener si se ha tolerado alguna
sedimentación en las obras de derivación con el fin de evitar el
cierre de la toma en ese periodo crítico.
H.7.21 Sería deseable contar con desarenadores en las tomas,
pero la sedimentación de partículas más finas requeriría lagunas
muy grandes para proporcionar el tiempo de retención suficiente
para desviar grandes caudales. . Una solución más eco
nómica sería retener el material en suspensión y permitir la se -
dimentación en el reservorio de almacenamiento principal. El e -
fecto sobre el almacenamiento del reservorio sería pequeño. En
el caso de Jicamarca, estimaciones aproximadas sugieren que la se
dimentación del reservorio podría alcanzar aproximadamente 0.25 Mm3
por año para un esquema con derivaciones que requieren una capaci
dad del reservorio no menor de 130 Mm3. Por lo tanto, la sedimen
tación reduciría la capacidad útil del reservorio sólo en un 10%
después de 50 años.
H.7.22 Las tomas sobre el Río Chillón y el Río Rímac requeri
rían grandes barrajes a través del ancho lecho del río. Las pan
tallas interceptoras serían difíciles de ejecutar debido a la gran
profundidad de los depósitos permeables y al predominio de cantos
rodados y guijarros en las capas superiores. La utilización de
una pantalla interceptora de concreto poco profunda a través de
los cantos rodados y el aumento de trayectoria de filtración me -
diante el revestimiento de concreto del canal del río aguas arri
ba podría ser una solución. Esto formaría una poza de sedimenta
ción que permite que el agua decante sobre el terraplén del
H111
barraje pasando hacia un canal colector. El barraje incluiría
una estructura de compuertas para permitir el paso de los cauda
les excedentes y para eliminar el sedimento de la poza de sedi -
mentaciSn.
H.7.23 Las derivaciones desde las tomas llegarían hasta los
reservorios por medio de un canal, utilizando túneles donde fuera
necesario para proporcionar una ruta más económica. Las rutas al
ternativas fueron comparadas para cada esquema y en cada caso se
adoptó la alternativa más económica. La mayoría de las rutas de
derivación seguían las faldas empinadas y rocosas de los valles
bajos requiriendo un canal de concreto armado. Las secciones a
través del fondo del valle en las ubicaciones de las tomas eran
topográficamente adecuadas para canales trapezoidales, pero estos
serían probablemente demasiado cortos para justificar un cambio
en el tipo de canal y las menores velocidades favorecerían más la
sedimentación. Por lo tanto, se asumió que los canales deberían
ser de concreto armado en toda su extensión.
Rendimiento de los esquemas
H.7.24 Los esquemas para el Río Chillón y el Río Rímac fue
ron simulados mediante el Modelo de Recursos de Agua y en el Apén
dice J se describen los estudios de rendimiento. Para cada re -
servorio, se obtuvieron las relaciones para diferentes capacida
des de derivación entre la capacidad del reservorio y el rendi -
miento para el suministro de agua en Lima. De estas relaciones se se
leccionaron diferentes dimensiones para el esquema, con el
H112
fin de que se pudiera estimar los costos y luego compararlos
con otros esquemas del Pacífico. Los resultados de este análi
sis económico se presentan en el Capítulo 11 del informe princi
pal.
Los Esquemas de Jicamarca
H.7.25 La ubicación de la presa en Jicamarca está en un va
lle hacia la margen derecha del Río Rímac, unos cuantos kilóme -
tros al este de Vitarte. El reservorio sería alimentado por
gravedad desde una toma ubicada entre el Puente Ñaña y Huampaní.
Los esquemas de Jicamarca se diferencian en las capacidades pro
porcionadas por el reservorio y el acueducto de derivación. Es
tos cambios afectan el volumen de la presa y la ubicación de la
toma en el río pero la ubicación de la presa y la ruta general
del canal de derivación sigue siendo la misma. La disposición
de los esquemas de Jicamarca se muestra en la Lamina H26 y en la
Lámina H27 se dan detalles sobre la presa y el reservorio.
H.7.26 La sección superior de los acueductos estaría forma
da por canal de unos 6 km de largo hasta un túnel de 5 km de
largo, que pasa debajo del Cerro La Parra que separa los Valles
de Jicamarca y del Rímac. Se encontró que las alternativas que
utilizan una continuación del canal en ladera eran más costo -
sas.
H113
Hz ' 9 6 '00 "04 •08
t
' 84
•80
; Refinería dt Zinc ^ ^ / Zinc nfimry ^
/ j ^ Cerro \ / Lo Parro \
t -, ^
*!
Hua chips
Vitortt BOCATOMA INTAKE
REPRESA DAM
TUBERÍA P IPC LINE
h - ^
*68
ESCALA SCALE 2 I 4 Km
id
' 6 4
ESQUEMA JICAMARCA JICAMARCA SCHEME
LAMINA U 9 C DRAWING n t o
NIVEL (m.t n m ) ISVCL (mt.t.l.J
«30 —
• 0 0 ~
«80 - ^
480 —
PLANTA -PLAN VCALS 500 400 300 200 100 500 METROS
ESMLA SCJU£
SECCIÓN DEL VALLE MIRANDO AGUAS ARRIBA 0
SECTION OF VALLEY LOOKING UPSTREAM too SOOMETRfS
OREN DEL NÚCLEO CORE DRAIN
CORTINA DC INYECOON e/iocrr CURTAN
/ DREN DE OMENTaaON FOUNDATION DRAIN
SECCIÓN TRANSVERSAL TÍPICA DE LA PRESA TYPICAL DAM CROSS SECTION
AREA SUPCRFICIAI ( k « ' l SUflFACC AREA
S60 VOLUKNCSL KLSílHomO. STORACC VOLUIt. M VOLUMEN OE LA CRESA .DAM VOLUUt
PRESA DE JICAMARCA JI CAM ARC A DAM
LAMINA ORA WING H27
H.7.27 En el lugar del reservorio se encuentra la estación
del radio observatorio del Instituto Geofísico del Perú. El cos
to para cambiar la estación de lugar sería pequeño en comparación
con el costo de la presa y de los trabajos de derivación. Si fue
se necesario, el camino que actualmente sigue por el centro del
valle necesitaría ser trazado nuevamente alrededor del reservorio
en el futuro.
H.7.28 Los suministros del resercorio pueden ser descargados
aguas abajo de la presa para que graviten por el canal abierto
hasta el Río Rímac y las obras de tratamiento de La Atarjea. Sin
embargo, esto fomentaría las pérdidas por extracciones no autori
zadas y por filtración. El suministro a La Atarjea mediante tu -
herías minimizaría las pérdidas y reduciría el tratamiento reque
rido.
Los esquemas del Chillón
H.7.29 Las ubicaciones de las presas para los esquemas de al
macenamiento, utilizando derivaciones desde el Río Chillón, fueron
considerados en Culebra y en Tembladera. Estos esquemas se mues
tran en la Lámina H28.
H.7.30 El vaso de Culebra está ubicado en un valle seco sobre
la margen izquierda del Río Chillón, aproximadamente 25 km aguas
arriba desde la costa. El vaso de Tembladera está ubicado en el
H114
*
LOS ESQUEMAS MOSTRADOS SON I L C 24 y 0 34 CON £50 M»5DE CAPACIDAD DE ALMACeNAMIENTO y 10 m /% DC CAPACIDAD DE DERIVACIÓN SCHC0CS SHOWN A*C 024 ANO 034 WITH STOftASC CAPACITIES OF iSO Mm3'AMO DIVERSION CAPACITIES
or mm3/»
ESQUEMA DEL CHILLÓN CHILLÓN SCHEME
LAMINA U p o DRAWING n t o
valle que se encuentra a la entrada de la Quebrada Chilca en la
margen derecha del Río Chillón, aproximadamente a 8 kilómetros
aguas arriba del vaso de Culebra. La Quebrada Chilca está sepa
rada del Río Chillón por una loma de arenisca/pizarra y es utili
zada por un antiguo camino hacia el valle de Chancay. Sería ne
cesario reubicar este camino alrededor del perímetro del reservo-
rio. En las Láminas H29 y H30 se muestran las características de
los dos reservorios.
H.7.31 Para los esquemas de Culebra se seleccionó una ruta
de derivación utilizando una toma cercana a Coyalta que permitía
un acueducto a alto nivel hacia el reservorio, 7.8 km del cual
sería canal de concreto armado y por lo menos 4.5 km de túnel.Se
consideraron rutas alternativas a menor nivel utilizando diferen
tes combinaciones de túnel y canal. Estas rutas aumentarían la
longitud del acueducto y las secciones de terreno rocoso en de -
clive requerirían túneles similares a la alternativa a alto ni -
vel. La ruta de derivación a alto nivel fue por lo tanto adopta
da para todos los esquemas de Culebra.
H.7.32 El reservorio de Tembladera requiere únicamente un
corto acueducto de derivación desde el Río Chillón y para los ni
veles de agua alto el esquema podría utilizar adecuadamente el
mismo lugar de toma que el esquema de Culebra. Las derivaciones
podrían realizarse mediante 2.9 km de canal y un túnel de 1.7 km
de longitud que pasa a travel de la loma que separa la Quebrada
Socos de la Quebrada de Chilca. Esta ruta evitaría las pen -
dientes empinadas de la loma entre la Quebrada de Chilca y el Río
Chillón. Los esqueipas con capacidades de reservorio menores de
H115
ESCALA SCALE O 100 200 SOO 400 SOO METROS
SECCIÓN DEL VALLE MIRANDO AGUAS ARRIBA SECTION OF VALLEY LOOKING UPSTREAM.
300METKOS
NÚCLEO DREN DEL NÚCLEO
CORTINA CE INYECCIÓN tflOOT CURTAIN
ZjJSEN DE CIMENTACIÓN FOUNDATION CHAIN
SECCIÓN TRANSVERSAL TÍPICA DÉLA PRESA TYPICAL DAM CROSS SECTION
* «20
§¡ «00
** MO
5 5 . sao
• í «20
000
w 460
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1
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I I
\
620
600
SSO
560
540
520
SOO
480
460
AREA SUPERF1CIAI I » » 2 ) SURFACE ARCA
• 0 160
16
2 4 0
24
920
32
4 0 0
40
4 SO 360
56
VOLUMEN DEL RESERVOfllO^—_< Mm") STOIJIGC VCtlMf . VdUVCN DC LA PfiESA _ ( M m ) 0AM Vl'L 'JVC
PRESA DE CULEBRA DAM CULEBRA
LAMINA U p Q
NIVEL DE A6UA wtre* LEVeL
roo —
«so —
•oo —
660 —
SECCIÓN DEL VALLE MIRANDO AGUAS ARRIBA ESCALA SECTION OF VALLEY LOOKING UPSTREAU SCALC* , , , 0 • 0 0 0
OREN DEL NÚCLEO
\ M\
SPOUT CURTAIN
SECCIÓN TRANSVERSAL TÍPICA DE LA PRESA TYPKAL DAM CROSS SECTION
EN DE CIMENTACIÓN FOUMOATIOM ORAM
0 AREA SUPEFfFIClAI t i l » ' ) ^*~ \ SUfíFAá AREA
**0 VOLUMEN DEL RESERVO*?» . STORAGE VOLUME VOLUMEN OE LA PRESA DAM VOLUME
— (*nn3)
—(Htm 3 )
PRESA DE TEMBLADERA TEMBLADERA DAM
L A M I N A L |3n DBA WING
130 Mm3 permiten una ruta más baja para el acueducto cerca a la
base de esta loma y se utilizó un túnel corto (0.7 km) para pa
sar a través del mismo hacia el reservorio. En este caso, los
tomas estuvieron ubicadas en el área de la Hacienda Zadán.
H.7.33 Los suministros de cualquiera de los dos reservorios
podrían ser distribuidos mediante tuberías, ya sea al área más
cercana de la expansión urbana proyectada o a la actual red de
distribución. En cada caso, podrís, ubicarse las obras de trata
miento en el valle inmediatamente s.guas abajo de la presa. El
vaso de Tembladera se encuentra a un nivel más alto que Culebra,
permitiendo así una mayor distribución por gravedad, pero la tu
bería de suministro desde el reservorio sería 8 km más larga
debido a que el reservorio se encuentra más lejos de las áreas
de demanda. Sin embargo, el almacenamiento en este sitio requie
re presas algo más pequeñas que las de Culebra y los costos com
parativos para los dos esquemas son muy similares. El elemento
de mayor costo en estos esquemas es la presa y la economía de ca
da esquema puede ser comparada con exactitud solamente después
de una investigación geotécnica más detallada. Para los fines de
la comparación de los esquemas en los ríos alternativos se adop
taron los esquemas de Tembladera para representar los esquemas de
almacenamiento sobre el Río Chillón.
Los esquemas de Mala
H.7.34 La zona sur de expansión urbana de la Gran Lima se
encuentra entre los valles del Río Lurín y la Quebrada Chilca. La
demanda de agua en esta área está proyectada en unos 3.5 m3/s para
H116
el año 2000. Los suministros del Río Rímac requerirían largas
conexiones de distribución a través de las áreas ubicadas al sur
de la Gran Lima y del valle Lurín. El Río Mala se encuentra algo
más cerca y tiene recursos excedentes que podrían ser regulados
mediante almacenamiento para proporcionar suministros de agua pa
ra uso urbano.
H.7.35 Se han propuesto muchos proyectos para desarrollar
los recursos del Río Mala, especialmente con fines agrícolas en
los valles de Mala y Ornas (Asia). Más recientemente, ONERN (Ref.
10) propuso un esquema para mejorar, la agricultura en los tres
valles, el que fue luego desarrollado por el Ministerio de Agri
cultura en 1977 (Ref. 11), para incluir 3.7 m3/s de suministros
para la zona sur de expansión de Lima. El proyecto, diseñado pa
ra varios fines por el Ministerio de Agricultura, incluyó los si
guientes componentes:
a) inaximifcación del uso de areas cultivables en los
tres valles
b) mejoramiento de las infraestructuras y técnicas
de irrigación para aumentar su eficiencia de 38%
a 511
c) regulación de los caudales del Río Mala mediante la
gunas, con una capacidad total de aproximadamen
te 48 Mm3.
d) transvases del agua del Río Mala a los valles de
Chilca y Ornas.
H1.17
H.7.36 Para su comparación con otras alternativas, se propu
so un esquema para el uso de los recursos del Río Mala para el su
ministro de agua "para uso urbano. El esquema tomo en cuenta los
recursos de agua requeridos para cubrir la futura demanda agríco
la de los tres valles, pero no se consideró la regulación de las
obras de transvase necesarias para distribuir estos recursos para
la agricultura. En la práctica, un esquema en Mala formaría pro
bablemente un desarrollo de objetivos múltiples para los suminis
tros tanto urbanos como agrícolas, pero para los fines de este es
tudio el esquema fue designado para proporcionar únicamente sumi
nistros urbanos para Lima.
H.7.37 Los recursos del área del Río Mala se muestran en el
Cuadro H12 junto con las demandas futuras que, según se ha asumi
do, deben satisfacerse antes de poder utilizar los recursos para
el suministro a Lima. Los caudales mensuales fueron obtenidos de
los registros de SENAMHI en la estación La Capilla y los valores
representan los promedios para el periodo 1940-78. Las demandas
mensuales corresponden únicamente a agricultura, ya que las otras
demandas son pequeñas y son cubiertas con los suministros de aguas
subterráneas. Las demandas agrícolas corresponden a las estimadas
por el Ministerio de Agricultura (Ref. 11) permitiendo el aumento
proyectado en el área cultivada y la mejora de la eficiencia de
irrigación. El efecto neto de estos cambios es una
reducción en la demanda de un promedio anual de 2.9 m3/s a 2.5
m3/s.
H110
«
CUADRO HI2
Recursos y Demandas del Río Mala
Caudal promedio (iíi3/s)
Demanda actual (mS/s)
Demanda futura (m3/s)
Caudal promedio hacia las lagunas proyectadas de Mala
Mes
E
29.8
4.0
3.5
4.3
F
48.0
4.0
3.7
4.9
M
58.5
3.9
3.2
4.4
A
22.3
3.0
2.1
1.0
M
6.3
1.7
1.4
0.3
J
2.7
0.8
1.0
0
J
1.9
0.6
1.2
0
A
1.5
1.2
0.7
0
S
1.4
2.7
2.7
0.2
0
2.4
3.9
3.1
0.7
N
4.8
4.3
3.4
0.6
D
11.3
4.6
3.6
2.1
Promedio
anual
15.7
2.9
2.5
1.5
H.7.38 Las cifras del Cuadro H12 muestran que aun en los años
promedios existen déficits en los meses de setiembre y octubre.
En años secos estos déficits aumentarían y se extenderían a otros
meses. Se espera que en el futuro la demanda agrícola anual dis
minuya debido a la mejora en la eficiencia de irrigación, pero la
regulación de los caudales mediante lagunas aumentaría los sumi -
nistros en los períodos de sequía.
H.7.39 El proyecto del Ministerio de Agricultura incluye la
regulación de los caudales mediante el uso de lagunas en la cuenca
del Mala, con una capacidad total de 48 Mm3. Si fuese necesario,
podría utilizarse adicionalmente 15 Mm3 de la laguna Ticcllacocha
en la cuenca adyacente de Cañete. Los caudales que ingresan a las
lagunas de Mala fueron calculados a partir de las áreas de las
cuencas y los datos de precipitaciones asumiendo un coeficiente
de escorrentía de 0.6. En el Cuadro H12 se indican los valores
mensuales en un año promedio.
H1T9
H.7.4Q En el valle del Río Mala no hay lugares adecuados pa
ra reservorio. Cerca a la costa el valle es ancho y llano y es
intensivamente utilizado para la agricultura; en la parte alta
es. empinado y estrecho proporcinando un escaso potencial para el
almanacenamiento. En el valle de la Quebrada de Chilca existen
lugares apropiados para el almacenamiento a los que puede trans
vasarse el agua del Mala mediante un sistema de canal y túnel.
H.7.41 Las capacidades de reservorio necesarias para lo -
grar los diferentes rendimientos fueron calculadas para una serie de
capacidades de derivación. El cauc.al mensual disponible para la
derivación del Rio Mala fue asumido como la cantidad que resta
una vez deducida la futura demanda agrícola y el caudal total em
balsado por las lagunas. Las derivaciones al reservorio de Chil
ca fueron limitadas a los meses de la estación de lluvias, de di
ciembre a abril, inclusive. Los volúmenes derivados fueron ajus
tados tomando en cuenta la variación diaria de los caudales en ca
da mes. Los volúmenes de derivación ajustados fueron luego utili
zados como caudales de ingreso al reservorio con el fin de deter
minar el volumen de almacenamiento necesario para diversos rendi
mientos .
H.7.42 En la Lámina H31 se muestran los resultados de los
análisis de rendimiento. Un esquema que suministre 3.5 m3/s re -
queriría una capacidad de reservorio del orden de 125-155 Mm3 pa
ra capacidades de derivación entre 15 m3/s y 30 m3/s.
H120
2 3 4 5 6 RENDIMIENTO DEL RESERNADRIO - RESERVOIR YIELD ( m^s)
ESQUEMA MA LA-RENDIMIENTO DEL RESERVORIO MALA SCHEME-RESERVOIR YIELD
LAMINA DRAWING
H3Í
H.7.43 Se consideraron ubicaciones alternativas para el re-
servorio en la zona ubicada entre los valles del Lurín y de Chu
ca, pero muchos de ellos no lograrían la capacidad de almacena -
miento requerida con presas de un tamaño razonable. La selección
se redujo a tres sitios: uno en la capilla de Chamaure en la
Quebrada Cruz de Hueso y dos en el valle del Chilca en Santa Rosa,
El vaso más bajo en Santa Rosa requeriría que los suministros sean
bombeados unos 200m hasta el centro de distribución. Los otros
dos vasos permitirían el suministro por gravedad.
H.7.44 Las rutas para los acueductos Mala-Chilca y Chilca-
Chamauré fueron determinadas mediante una comparación de los cos
tos de diversas alternativas utilizando diferentes ubicaciones de
la toma sobre el Río Mala y diferentes alineamientos de túneles a
través de las montañas que separan los valles. Los esquemas son
comparados en el Cuadro H13, y cada uno proporciona 3.5 m3/s a un
centro de distribución ubicado cerca a la Capilla de Chamaure.
CUADRO H13
Emplazamientos alternativos del reservorio para los
esquemas de Mala
Rendimiento del reservorio (m3/s)
Capacidad de derivación
Costo del esquema : ($ M)
Santa Rosa Bajo
Santa Rosa Alto
Chamaure
Cm3/s)
3.5
15
1 5 1 . 3
2 4 8 . 3
217 .7
30
148.6
225.6
232.3
H121
H.7.45 La comparación en el Cuadro H13 muestra que un esque
ma que utiliza el vaso inferior de Santa Rosa sería el más econó
mico. La alternativa de Chamaure necesitaría de un acueducto de
derivación adicional en comparación con un sistema de bombeo de
un caudal regulado. El costo de la presa predomina en los dos es
quemas de Santa Rosa, pero el vaso a más bajo nivel presenta ca -
racterísticas de almacenamiento mucho mejores.
H.7.46 Se formularon otros esquemas de Mala con rendimientos
de 2.5 m3/s y 4.5 m3/s con el fin de comparar formas alternativas
para cubrir la demanda en la actual área de Lima. Estos esquemas
fueron desarrollados mediante un método similar al descrito mas
arriba para el primer esquema y todos los esquemas fueron similar-
mente bosquejados. En la Lámina H32 se muestra la disposición de
los esquemas» Las derivaciones desde el Río Mala se efectuarían
desde una toma cercana a Viscas a un canal de concreto armado de
43 km de largo, siguiendo las faldas empinadas de la margen dere
cha del valle. Un túnel de 3.2 km- de longitud bajo el cerro Minay
descargaría el agua del Mala hacia un ramal del valle de Chilca.En
la Lámina H33 se muestran las características del reservorio de
Santa Rosa Bajo.
Esquema de Yuracmayo
H.7.47 El vaso del reservorio en Yuracmayo está ubicado sobre
el Río Blanco, aproximadamente 18 km aguas arriba de su confluen
cia con el Río San Mateo. El vaso de la presa se encuentra ubica
do en una estribación del lado izquierdo del valle, inmediatamente
H122
8628 920 324 328 332
«oo
•624
8620
NIVEL DE AGUA m*.h.m WATBt L CYEL m.*. m. I.
4 0 0 -
^
PLANTA ESCALA t
PLAN seALS -1*100,000
SECCIÓN DEL VALLE MIRANDO AGUAS ARRIBA ESCALA . SECTION OF VALLEY LOOKING UPSTREAM SCALE ' ' * l 0 ' 0 0 0
NÚCLEO OREN DEL NÚCLEO
SECCIÓN TRANSVERSAL TÍPICA DE LA PRESA TYPICAL DAM CROSS SECTION
DREN DE CIMENTACIÓN FOUNDATION Of<AlN
^ 400
fe v.
í ¡
seo
^ 300
O 4 _1 W O
260
0 AREA SUPERFICIAI (km) SURFACE AREA
VOLUMEN DEL RESERVORK) CM m3) STORAGE VOUJUE VOLUMEN DE LA PRESA . (M si3 ) DAM VOLUME
PRESA SANTA ROSA BAJO-SANTA ROSA BAJO DAM
LAMINA » , - _ DRAWING " 0 3
aguas arriba del pueblo de Yuracmayo. Esta estribación forma una
barrera natural para el corte descendente del rio y el fondo del
valle aguas arriba es llano, estando lleno con material fluvio -
glacial húmedo y blando y turba. Los numerosos depósitos locales
de morrena proporcionarían material de relleno adecuado si este
es seleccionado para incorporar el material fino en el núcleo. Las
capas de drenaje probablemente serian requeridas en los hombros
de la presa para disipar la alta presión en los poros durante la
construcción. No se esperan problemas particulares de cimenta -
ción que no requiera otro tratamiento que la remoción de la turba
o material blando y posiblemente inyecciones en el espolón, si se
comprueba la existencia de diaclasas abiertas. En la Lámina H34
se muestran las características de los reservorios en el vaso de
Yuracmayo.
H.7.48 Los reservorios en Yuracmayo pueden ser utilizados
para regular los caudales de su propia cuenca. Los modelos de
simulación de estos esquemas (Apéndice J) indican qye la regula
ción del caudal podría aumentar el rendimiento del Río Rímac en
Lima hasta en unos 2 m3/s utilizando volúmenes de almacenamiento
de hasta 150 Mm3. Se investigaron los esquemas para aumentar los
rendimientos derivando los recursos desde las cuencas adyacentes
hacia el reservorio.
H.7.49 La margen derecha del valle Blanco, es muy empinada y
las áreas de las cuencas están limitadas por la Divisoria Conti
nental que se encuentra a solo unos 5 km" del río. Las cuencas
en el lado este de la Divisoria Continental han sido ya desarrolladas
H123
4600
N
4600 4500 4400 4300 4300
NIVEL DE AGUA
WATER IFVEl
n¡ » n m
mail 4450
4400
4360
4300 4270
ESCALA
PLANTA - PLAN SCALE f ' • " ^ o
SECCIÓN DEL VALLE MIRANDO AGUAS ARRIBA ESCALA SECTiON OF MLLEY LOOKING UPSTREAM SCALE ' l í , 0 ' 0 0 0
NÚCLEO
wr OREN D€ NÚCLEO /~e&tE DRAIN
C A M S DE DRENAJE Off AMASE LAYERS
\ " DREW DE CIMENTACIÓN TÓUMOAr/OH DRA/M
COflTINA OC INYECCIÓN 6 ROUT CURTAIN
SECCIÓN TRANSVERSAL TÍPICA DE LA PRESA TYPICAL DAM CROSS SECTION
4 4 0 0
0 AREA 5UPERFICJAL ( k m J SURfXCE AREA
5 0 0 VOLUMEN DEL RESERVOR© . STORAGE VOLUAtE
«5 VOUHENDE LA PRESA M# VOU/NE
J Mm5)
PRESA DE YURACMAYO YURACMAYO DAM D¿'AWING «' ^ ^ '
por CENTROMIN para los suministros hidroeléctricos y cualquier
derivación al reservorio de Yuracmayo requeriría un túnel de por
lo menos 9 km de longitud. El potencial de derivación por me -
dio de colectores en el lado este se encuentra por lo tanto limi
tado a las pequeñas cuencas de la Quebrada de Puculla y Cutay.
H.7.50 Un túnel a través del '.ado occidental del Valle Blanco
permitiría la derivación de los recursos desde varias cuencas pe
queñas en la Cabecera de la Quebrada Parac. En esta área hay va
rias minas, pero las derivaciones por medio de colectores no se
verían afectada por las actividades mineras. En la Lámina H35
se muestra la disposición del esquema, incluyendo estos colecto
res. Se investigó una ruta alternativa a mayor altura con el fin
de reducir la longitud de los túneles en el sistema de derivación.
Sin embargo, el pequeño ahorro en los costos de capital fue neu -
tralizado por una considerable reducción en la cantidad del agua
derivada desde la cuencas más pequeñas. La alternativa más baja
fue por lo tanto utilizada en las simulaciones por computadora.
H.7.51 Los estudios de rendimiento del esquema de Yuracmayo
(Apéndice J) mostraron que la inclusión de las cuencas colecto -
ras aumentaría la producción del esquema hasta aproximadamente
4 m3/s para las capacidades del reservorio de hasta aproximada -
mente 250 Mm3. Se seleccionaron esquemas con diferentes rendimien
tos y se determinaron las dimensiones de los componentes a partir
de los resultados de las simulaciones por computadora. Se deter
minó el costo de los esquemas para su comparación con otros esque
mas del Pacífico y la integración a los desarrollos que utilizan
HI 24
- I 1 — I
5 64 ' 6 8 7Z •TB
/
CHICLA
- _ ? » .
^ ^
L E Y E N D A
L £ SEND
\
\
CANAL CAMAL
TÚNEL TUNNEL
BOCATOMA INTAKE
REPRESA DAN
0 4 -
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N
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4373
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V Y U R A C M A Y O
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82 —
Mino 6«rmanlo
Mina Silvana
• Mina San Matao
* Mina San Luí»
i/iocpt»
8 4 _
E S Q U E M A S Y U R A C M A Y O YURACMAYO SCHEMES
LAMINA H 3 5 DRA WING
los esquemas de transvase del Mantaro. En el Capítulo 11 del in
forme principal se presentan los resultados de estos análisis.
H125
CAPITULO H8
ESQUEMAS DE AGUA SUBTERRÁNEA
Desarrollo de los esquemas
H.8.1 Estos esquemas se desarrollaron para hacer mayor uso
del agua subterránea, particularmente en el período comprendido
hasta 1987, yaque los suministros confiables no pueden ser obte
nidos de otra fuente. Las características del acuífero Rímac/Chi
llón y su potencial para futuros desarrollos se investigaron como
parte de este estudio. Los resultados se presentan en detalle en
el Apéndice B y se resumen en el Capítulo 5 del informe principal.
H.8.Z EL estudio de agua subterránea se basó en simulaciones
del acuífero usando un modelo de computación. Los parámetros nece_
sarios para definir el acuífero y los datos de caudales que influ
yen la recarga, se determinaron a partir de registros históricos
y mediciones de campo. El modelo se calibró en base a condiciones co
nocidas para el período 1969-1978.
H.8.3 Las simulaciones del modelo indicaron que las extraccio
nes actuales de agua subterránea exceden ya, la recarga del acuife
ro y que los niveles de agua subterránea están bajando. Sin embar
go, por un corto tiempo, las extracciones podrían incrementarse para
cubrir las futuras demandas, pero los abatimientos, tomando como r£
ferencia el nivel en 1978, no deberán exceder de aproximadamente 20
mt. (párrafo H.2.59). Se seleccionaron áreas para futuros desarro
líos de agua subterránea y se determinaron distribuciones apropia
das de extracciones (párrafo H.2.58). Las áreas recomendadas para
H126
el desarrollo fueron adoptadas en la simulación de los esquemas
de agua subterránea y se muestran en la Lámina H4.
H.8.4 Las simulaciones del computador mostraron que los sunú
nistros pueden incrementarse grandemente mediante el uso conjunta
vo de agua subterránea y suministros del río. El principio de
los esquemas de uso conjuntivo se explican en el párrafo 11.126
del informe principal.
H.8.5 Los esquemas alternativos se desarrollaron usando el
modelo de computación para simular extracciones de pozos, tanto
para suministros directos como para el esquema de uso conjuntivo .
En cada caso, las simulaciones tomaron en cuenta las condiciones
mas críticas que podrían ocurrir durante una severa
sequía . Los esquemas de agua subterránea fueron considie
rados inicialmente en el período comprendido hasta 1987, cuando
los suministros estarían provistos por un nuevo esquema de agua superfi
cial. Los desarrollos F1 y F2 constituyeron métodos de cubrir la
demanda en este período ya sea mediante el suministro directo de
pozos (F1) o mediante algún grado de uso conjuntivo (F2). Estos
desarrollos fueron entonces extendidos para integrar esquemas de
agua subterránea con el esquema de transvase seleccionado para po
der cubrir la demanda hasta fines del año 2000. Los desarrollos
F1 y F2 se convirtieron en desarrollos G1 y G2 respectivamente.Se
formuló un desarrollo adicional (G3) para establecer una referen
cia de costos en la que este representó un método de cubrir
la demanda mantenida al nivel de 1979 sobre el período 1980-99.
H127
H.8.6 EI Anexo 2 de este Apéndice contiene los resultados de
las corridas de las simulaciones usadas en la formulación de los
cinco desarrollos principales. Para referencia, los detalles de
estos desarrollos se han tabulado y se presentan en el Anexo 3.
H.8.7 Se formularon otros desarrollos, para determinar la in
fluencia del suministro alternativo y el criterio de la demanda
en el Plan de Desarrollo Recomendado para el suministro de agua.
En el Apéndice K,se presentan los detalles de estos desarrollos
y los resultados del análisis de sensibilidad en el Capítulo 13
del informe principal. Estos desarrollos son esencialmente ver -
siones modificadas del desarrollo G2. Los cambios necesarios en
el esquema de agua subterránea, se estimaron a partir de los resul^
tados de las corridas de la simulación principal,junto con otros
datos obtenidos del estudio de simulación.
La capacidad de los pozos conjuntivos
H.8.8 Muchos de los desarrollos considerados en este estudio
incluyeron el uso conjuntivo de agua subterránea y agua de río .
En cada uno de estos casos la capacidad requerida para los pozos
conjuntivos se determinó mediante el siguiente método.
H.8.9 Primero, se determinó el rendimiento del esquema de
agua subterránea. Este es igual a la diferencia entre la demanda
HI 2 8
total (urbana mas agrícola del Rimac) y el rendimiento confiable
del Río Rimac bajo condiciones de sequía. El rendimiento del Río
Rimac es de 14.9 m3/s bajo las condiciones actuales y podría ele
varse a 32.9 m3/s cuando el esquema de transvase recomendado sea
totalmente usado.
H.8.10 El segundo paso fue deducir la producción de los pozos de
suministro directo-que no cambiaría a pesar de las condiciones hidrológicas.
El rendimiento remanente representó los suministros que serían
cubiertos por los pozos conjuntivos en un período crítico de se -
quia. Este suministro se llamó "rendimiento conjuntivo" ya que
podía ser proporcionado por los pozos conjuntivos en el período de
sequía y por el Río Rimac cuando hubiera agua disponible
en otros momentos.
H.8.11 Bajo condiciones de sequía los suministros necesarios
para mantener el rendimiento conjuntivo provendrían esencialmente
de la producción de los pozos conjuntivos,ya que los suministros
del río y de cualquier esquema de transvase estarían en los valo
res mínimos, correspondientes a los rendimientos confiables de e-
sas fuentes. La capacidad requerida de los pozos conjuntivos de
bía por ello ser igual al rendimiento conjuntivo.
HI:9
Abatimientos con uso conjuntivo
H.8.T2 En todos los desarrollos de agua subterránea, las ex -
tracciones anuales se seleccionaron de manera que los abatimien -
tos del acuífero no excedieran de 20 m en ningún momento. Los aba
timientos aumentan durante las condiciones de sequía debido a la
reducida recarga disponible de las fuentes de agua superficial. La
comparación de las corridas de las simulaciones HI y H2 en el A -
nexo 2, muestra que los abatimientos no se incrementaron grande -
mente durante una repetición de la sequía de 1956-58, llegando a
un valor máximo de sólo 3 m.
H.8,13 En los esquemas de uso conjuntivo, las extracciones de
agua subterránea aumentaran grandemente durante los períodos
de sequía j los abatimientos se incrementarían sustancialmente.La
comparación de las corridas de las simulaciones H3 y H4 muestran
que si el abatimiento no excede de 20 m en condiciones de sequía,
el abatimiento correspondiente para las extracciones necesarias en
un año promedio necesitarían restringirse a cerca de 13m.
H.8.14 Los abatimientos en los esquemas de uso conjuntivo se
determinaron a partir de valores anuales de extracciones. Las ex
tracciones promedio para cubrir las demandas en el período hasta
el año 2000 se seleccionaron de manera que el abatimiento no exce*
da los 13 m. Esto asegura que, si las condiciones de sequía se
presentan en cualquier época durante el período, el abatimiento d£
bido al incremento de las extracciones de pozos conjuntivos no ex
cedería del valor límite de 20 m.
HT30
H.8.15 Los valores anuales de extracciones bajo las condiciones
promedio ae calcularon como la suma de las producciones de sumini_s
tro directo de pozos y pozos conjuntivos. La producción de los po
zos conjuntivos ,en un año promedio,se obtuvo a partir de la capac i
dad instalada mediante la relación mostrada en la Lámina H36. El
método usado en la obtención de esta relación se describe a conti
nuación.
Producción de pozos conjuntivos
H.8.16 La producción de los pozos conjuntivos llegaría a un
máximo durante las condiciones mas severas de sequía, para la
cual se requeriría que el sistema de suministro de agua cubriera
la demanda sin déficits. En este estudio tal sequía se ha tomadQ
como la del período 1956-58 que constituye el período mas seco en
la cuenca del Rimac para el período 1940-78. Las simulaciones u-
sando el Modelo de Recursos de Agua (Apéndice J) mostraron que
bajo esas condiciones los suministros disponibles del Río Rimac
para uso urbano serían de 7.1 m3/s.
H.8.17 Bajo condiciones promedio , la producción de pozos con
juntivos se reduciría o se volvería cero ya que habría mas agua -
disponible en el Río Rimac. El agua adicional del río podría pro
venir de caudales naturales elevados y de las grandes descargas
que podrían hacerse de las lagunas y del reservorio de Marcapoma-
cocha. Para valores promedio seleccionados de producción de po -
zos conjuntivos, se calculó el suministro mensual máximo disponi
ble para uso urbano, a partir de los balances hidrológicos mensua-
H131
CAUDALES NO REGULADOS DEL ^RIMAC MENOS INFILTRACIÓN
L E Y E N D A
Aumento de los caudales del Rimac en un año de sequía mediante descargas de las lagunas y de Morcopomococha existente.
/ / / / / / Aumento (si lo hay) de los caudales del Rtmac «nun aña / / / / promedio mediante descargas de las lagunas y de Marca-
pomacocha existente junto con las extracciones de los pozos de uso conjuntivo.
Extracciones incrementadas provenientes de los caudales del Rimoc en estación de avenidas
-SUMINISTROS CON USO CONJUNTIVO - ( A )
SUMINISTROS EN UN AÑO DE SEQUÍA SIN USO CONJUNTIVO- ( B )
DIFERENCIA ENTRE CAUDALES PROMEDIO (A) Y (B) s RENDIMIENTO DE POZOS DE USO CONJUNTIVO
M E S E S
( m 3 /s - mes ) o m 3 / s 0 0 5
PRODUCCIÓN DE POZOS CONJUNTIVOS EN UN AÑO PROMEDIO
VOLUMEN .£N « i 3 /s -mes O LA EXTRACCIÓN CONTINUA EQUIVALENTE EN m3/s
RELACIÓN ENTRE EL RENDIMIENTO DEL USO CONJUNTIVO Y LA EXTRACCIÓN DE
AGUA SUBTERRÁNEA EN UN AÑO PROMEDIO
LAMINA H3 6
les de los caudales. Los caudales disponibles, después de tener
en cuenta las demandas agrícolas de 1978, los afluentes de lagu -
ñas, caudales de Antajasha y recarga de agua subterránea,fueron
incrementados por los volúmenes disponibles de lagunas, del reser
vorio de Marcapomacocha y de los pozos conjuntivos. El aumento
de los caudales del río mediante volúirenes de almacenamiento y
pozos conjuntivos se ilustra en el disgrama de la Lámina H36 .
H.8.18 Las diferencias entre los suministros urbanos obteni
dos con y sin uso conjuntivo fue equivalente al rendimiento conjun
tivo en cada caso. En la Lámina H36 se muestra la relación obteni
da entre el rendimiento conjuntivo y la producción de pozos conjun
tivos en los años promedios. La relación muestra que la capacidad
de pozos conjuntivos proporcionada estaba disponible para cubrir
las condiciones de sequía, la regulación de los caudales del río
permitirían un incremento en los suministros urbanos de 5.2 m3/s
sin extracciones necesarias de pozos conjuntivos bajo condiciones
promedios. Mayores incrementos en los suministros urbanos requera
rían una gran capacidad de pozos conjuntivos, parte que se reque
riría para contribuir con suministros aun en años promedios.
Calidad del agua
H.8.19 No existe evidencia química de propiedades corrosivas
en el agua subterránea. A partir de la información química dispo
nible no es posible predecir con exactitud el efecto en la cali -
dad de agua de la mezcla de agua subterránea y agua superficial
de un esquema de uso conjuntivo. Las concentraciones de fierro
y carbonato serán las mas afectadas, pero es probable que el a-
gua turbia se presente solo por períodos breves durante los cam -
bios de una fuente a otra.
H132
Costos de capital de nuevas extracciones
H.8.20 Cada una de las tres áreas con desarrollo potenciales
razonablemente homogénea con respecto a las profundidades actuales
y futuras de agua subterránea, transmisibilidades y rendimientos
específicos. Se ha diseñado y se ha determinado el costo de un po
zo típico para cada área. Uno de esos diseños, para el Alto Rimac
se muestra en la Lámina H37.
H.8.21 Los pozos fueron diseñados para abatimientos regiona
les máximos de 30 m para tener en cuenta posibles inexactitudes en
la predicción de abatimientos y cualquier exceso temporal de los
abatimientos durante una sequía severa poco usual. Esto correspon
de a abatimientos promedios de 25 m en las áreas del Alto y Bajo
Rimac, y de 20 m en el área de Chillón. Las profundidades de los
conos de depresión fueron estimadas a partir de transmisibilidades
típicas y de valores de rendimiento específico. Las correcciones
se hicieron para penetración parcial de el acuífero y por pérdidas
en los pozos. Los efectos de interferencia entre pozos se incluyeron
dentro de los valores del abatimiento regional y no fueron consi
derados separadamente. En el Cuadro HI4 se da un resumen de las
dimensiones de un pozo típico para cada área.
H.8.22 La información sobre costos de la construcción de pozos y el a-
bastecimiento de materiales se obtuvo en Lima. Tres contratistas
proporcionaron cotizaciones : Agrícola Comercial Industrial
S.A., Perforadora Alemana S.A. e Hidráulica S.A.. Los precios pa
ra bombas y demás equipos necesarios parecieron bajos en compara-
H133
Saperf i d * dot T<
^ S S
3 8 0 a a . ( l 9 " ) d « dio • • t r o «W •mtvboto 49 acaro ^
Poqemt* ém grava
7 9 I W N ( 3 " ) poqwatefegrava I
aapacio analar
ZOOmm (8 ) dia*«tro dol f ittro da acaro inoudaMa
Tapó*
+ I5m Carga promedio asumida requerida 2 para suministro de pozos
í ••
10m Profundidad promedio de la napa frto'tica en 1978
Maxima p/ofundidad de la napa freática después del
- 35m >. desarrollo futuro-
Cono de depresión
7 - 5 4 m ^Pérdidas dei pozo RO^. / N i v e l de bombeo -59m
66 r Bomba y margen libre
_B—.-68m Pondo del entubado permanente
- I 4 5 m Fondo del f i l t r o
-150 m Fondo del pozo
3 8 0 M M ( B - ) diónetro del pozo Entubado retirado al Knot 6 8 M da ia«*otor al filtro y M ié* t ros a l raMooo dal pamoate da grava
DISEÑO TÍPICO DE POZOS (ALTO RIMAC) L A M Í N A H37
Cuadro HI 4
Dimensiones y costos de diseño de un pozo típico
Area
Transmisibilidad t í p i c a m2/d Rendimiento específico de diseño Producción del pozo m3/s
Nivel de agua actual inbg(l)
Nivel futuro de bombeo de agua (2) mbg (1)
Profundidad del pozo m
Diámetro mm
Longitud del entubado m de acero
Longitud de l a malla m de acero (3)
Tipo de bombeo
Costo de un solo pozo(4) US$
Costo de edificación US$
Costo de l íneas de transmi- . sión e l éc t r i ca US$
Costo de pozos de observación (5) US$
Costo t o t a l
Costo por m3/s US $ M
Area
Alto Bajo ^ Rímac Rímac C h i l l ó n
5000 2500 2000
0 .12 0 . 1 0 0 .10
0 .1 0 . 0 5 0 .05
10 50 10
59 96 39
150 165 98
380 300 300
68 105 48
78 60 45
Turbina Turbina Turbina e l éc t r i c a e l éc t r i c a e l éc t r i c a ve r t i ca l (200hp) ve r t i ca l (150hp) vertical(50hp;
136 ,200 121 ,600 66 ,500
6 ,000 6 ,000 6 ,000
10 ,000 10 ,000 10 ,000
4 , 3 3 3 4 , 3 3 3 4 . 3 3 3
156 ,533 136 ,933 8 6 , 8 3 3
1.56 2 .74 .74
Notas :
(1) mgb - metros debajo del terreno. (2) Después de 12 años de bombeo incluyendo abatimientos regionales, como de
depresión, pérdidas por interferencia y pérdidas del pozo. (3) La malla es 2/3 perforada y 1/3 llana. (4) El costo para todos los trabajos de pozos incluyen pruebas de bombeo-(5) Permitiendo un pozo de observación por cada 3 extracciones de pozos.
PU34
ción con precios de contratos internacionales, por lo que se u-
saron las cotizaciones más elevadas para determinar el costo de los po
zos típicos". Las cotizaciones para mallas de acero inoxidable fueron
elevadas en relación a los precios del fabricante pero fueron man
tenidas. Los costos de edificaciones y líneas de transmisión se
basaron en estimaciones proporcionadas por ESAL. En el Cuadro HI 4
se presentan los costos de pozos típicos en cada área e incluyen
los costos de pruebas de bombeo para cada pozo por 24 horas y para
cada sexto pozo por 48 horas.
H.8.23 Tres tipos de fuentes existentes serían afectadas por los
desarrollos adicionales de agua subterránea, pozos, manantiales en
el valle del Chillón y galerías en La Atarjea. Los substitutos
mas apropiados para estas fuentes, en todos los casos serían nue -
vos pozos. Los costos de capital para nuevos pozos se usaron para
estimar los costos de compensación para las fuentes existentes.
Costos de electricidad
H.8.24 La energía eléctrica requerida para operar los esque
mas de agua subterránea se calculó asumiendo una serie de años pro
.medio. Las alturas de bombeo se basaron en la siguiente fórmula
que fue desarrollada a partir de los resultados de las corridas de
simulación de agua subterránea.
H135
H = A + B (LOGN/LOG500) + C x D
donde:
H = carga de bombeo promedio del pozo
A = abatimiento regional en 1978 mas pérdidas del
pozo, fricción y 1 5 m. de altura de impulsión al
tanque elevado (o a la tubería principal de
distribución)
B = máxima profundidad del cono de depresión del pozo
C = relación entre el abatimiento regional promedio
y el abatimiento regional máximo (ambos prove -
nientes de las condiciones de 1978)
D = abatimiento regional máximo para las condicio
nes de 1978
N = número de días desde el inicio del bombeo
Los valores de A, B y C son los siguientes:
Area
Alto Rímac
Bajo Rímac
Chillón
A 32
67
28
B
19
21
8
C 0.
0.
0.
'83
83
83
H.8.25 Las alturas de bombeo y las producciones de los pozos
en los desarrollos de suministros de agua, variaron a menudo de a-
ño a año, pero sería necesario que las bombas instaladas sean capa_
ees de mantener la producción del pozo cuando el abatimiento haya
llegado a su valor límite de 20 m. Se asumió entonces en 20 m el
valor de D, usando un estrechamiento parcial de la línea de desear
ga para mantener una altura de bombeo similar a la obtenida cuando
los abatimientos son menores que el máximo.
HI 36
H.8.26 Las producciones de los pozos fueron cambiando a menu
do de año en año y muchos pozos conjuntivos permanecieron inacti
vos por largos períodos o alternándose con otros. La profundidad
del cono de depresión de los pozos bajo esas condiciones es, por e
lio, difícil de evaluar con exactitud. Afortunadamente la reía -
ción de altura presentada en el párrafo H.8.24 no es muy sensible
al tiempo de bombeo (N), el 70% de la máxima profundidad (B) ocu
rriría después de 1 año, y el 90% después de 5 años. Para fines
de obtención del costo, se asumió que las alturas de bombeo para
todos los pozos, incluían el 80% de la profundidad máxima del co
no de depresión (B).
H.8.27 En base a estas simplificaciones, las alturas prome -
dio de bombeo en cada caso se calcularon obteniéndose los siguiente
tes valores:
Alto Rínac 64 m
Bajo Rímac 100 m
Chillón 48 m
H.8.28 Los requerimientos de energía para bombeo de agua
subterránea fueron calculados a partir de las alturas de bombeo -
indicadas antes, y de las extracciones promedio requeridas en ca
da año. La potencia requerida se basó en una eficiencia total de
bombeo de 57% obtenida de los siguientes parámetros.
Eficiencia de bombeo 75%
Eficiencia del motor 90%
Factor de potencia 0.85
H137
H.8.29 Para pozos de suministro directo, los costos de e-
lectricidad ae basaron en la Tarifa No60 de Electrolima a Enero -
de 1979. Esta tarifa fue:
Tarifa No60
Bombas para servicio público en
suministro de agua y alcantarillado.
Mínimo 200 kWh/mes S/.573.35/mes
Exceso 2.90/kwh
H.8.30 Sin embargo, se consideró que esta tarifa no sería a-
decuada para los pozos conjuntivos, los cuales no requerirían ener
gía en forma regular. En particular,1a mayor demanda de energía
paaa estos pozos,ocurriría durante los períodos de sequía, cuando
los caudales del río en las estaciones hidroeléctricas fueran ba
jos. Se consideró que una tarifa que industrial que incorporará u-
na carga de máxima demanda sería mas apropiada. Así,los costos
de, electricidad para el uso conjuntivo de pozos se basó en la Ta
rifa N032 (la demanda de energía de pozos individuales están
tre 100 y ISO kw). A enero de 1979 esta tarifa fue:
Tarifa N032
Industrias mayores
Carga contratada entre 50 y 999 kW
Carga de máxima demanda
( cuota mínima mensual tasada en
601, de la carga contr-* S/. 865 .1 5/kW/mes
Energía activa S7. 4.2 /kwh
Energía reactiva S/. 2.35/kWarh
H138
CAPITULO H9
OTRAS FUENTES DE SUMINISTRO DE AGUA
Introducción
H'9-l El análisis de alternativas consideró esquemas de
agua subterránea y de agua superficial utilizando agua proveniente
del Río Mantaro y de ríos del Pacífico cercanos a Lima. Sin em
bargo, existen también otras fuentes que pueden contribuir a sumi
nistros futuros de agua. Estas fuentes son :
a) efluentes de aguas servidas
b) agua salada para operación de W.C.
y c) desalinización del s.gua de mar
H'9'2 Estas fuentes fueron consideradas en nuestro informe
de 1970, pero se encontró que eran menos económicas que los esquemas
que utilizan fuentes del río. No se dieron costos para los esquemas
de agua subterránea. Una comparación de los costos presentados en
nuestro informe de 1970 se dan en el Cuadro H15 siguiente :
CUADRO H15
Costos de fuentes a l t e rna t i va s de suministro de agua provenientes del informe de 1970
Precios de 1969 en S/. M
Fuente de suministro
FUENTES DE AGUA SUPERFICIAL
Jicamarca Esquema transvase Mantaro
OTRAS FUENTES
Reuso de aguas servidas i para agricultura Aprovisionamiento de agua salada para uso en los inodoros Desalinización
Costo de capital
244 87
153 t
348
1040
[ VPN de costos de operación
(1)
Nulo Nulo
169 (2)
-7 (2)
254 (2) 1
VPN total
244 87
322
341
1294 J
Notas : (1) Descontado al 12?o en 30 años. (2) Incluyendo to lerancias para ahorros en
tratamiento de agua.
H.9.3 Estas cifras indican que los suministros de las fuentes
alternativas son probablemente más caros que los esquemas de alma
cenamiento del Pacífico y varias veces más costosos que un esquema
de transvase del Mantaro. Fue por ello que dichas fuentes no fueron
investigadas en detalle en este estudio. Cada una fue considerada
brevemente con solo suficiente• detalle como para comprobar que las
conclusiones de nuestro estudio de 1970 no fueran suceptibles de cambio
debido a los conocimientos y condiciones actuales. Los aspectos
más importantes de cada uno de estas fuentes se resumen en este
Capítulo.
Reuso de los efluentes de aguas servidas
H.9.4 El uso directo de aguas servidas tratadas para sumi
nistro de uso doméstico es poco comúm y solamente es justificado
cuando los costos de agua de fuentes convencionales fuera excep-
cionalmente alto. Una investigación extensiva sería necesaria para
establecer las formas apropiadas de tratamiento y el tiempo necesa
rio para proyectos de control piloto antes que cualquier esquema
pueda implementarse. Tales esquemas no pueden ser considerados como
un método práctico ni necesario de cubrir la demanda de Lima
en un corto o mediano plazo.
H.9.5 Alternativamente, los efluentes tratados de aguas
servidas pueden usarse para irrigación liberando con ello algunos
suministros agrícolas para uso urbano. Se han obtenido resultados
satisfactorios, desde 1958, de lagunas de oxidación en San Juan
de Miraflores que suministran aproximadamente 0.4 m3/s para irri-
H140
gación local. Se contempla un proyecto similar en Villa El Salvador
y en 1979 se ha iniciado un proyecto para suministrar hasta 1.2 m3/s
usando aguas servidas del área de Comas. Estos proyectos son respon
sabilidad del Ministerio de Salud el que opera conjuntamente con
el Ministerio de Agricultura.
H.9.6 El tratamiento de efluentes de aguas servidas para uso
agrícola fue considerado en nuestro informe de 1971 (Ref. 12) en
la disposición de aguas servidas en La Gran Lima. El tratamiento
recomendado fue el empleo de lagunas de oxidación ubicadas en luga
res apropiados en las afueras del área urbana. Estos sitios debe
rían estaren terrenos .bien drenados, bastante alejados de las extrac
ciones de agua subterránea y preferiblemente permitiendo suminis
tros por gravedad a las áreas agrícolas. La expansión urbana y las
características geológicas restringen la elección de estos sitios
y es probable que ubicaciones aceptables sólo se encuentren en
La Tablada de Lurín, en las Pampas de Ventanilla o en la Quebrada
de Manchay.
H.9.7 En el valle de Lurín, parte del agua liberada parauso
agrícola puede ser reemplazada por efluentes de aguas servidas de
lagunas de oxidación en la Tablada de Lurín. Sin embargo, los sumi
nistros agrícolas confiables en el valle bajo de Lurín podrían
llegar a menos de 0.4 m3/s y una altura de impulsión de por lo menos
150 m sería necesaria en la Tablada de Lurín.
H141
H.9.8 Grandes caudales de aguas servidas están disponibles,
tanto de alcantarillado como del río, en el valle bajo del Rímac,
pero se requerirían bombeos intensivos y distribución para el lugar
de tratamiento y subsecuentemente para el área agrícola. Conside
rando la futura expansión urbana, los efluentes abastecerían el área
aguas arriba de Vitarte liberando por ello, hasta cerca de 2 m3/s
del agua del Río Rímac para extracciones en La Atarjea. Estos sumi
nistros involucrarían una altura de bombeo de por lo menos 400 m.
H.9.9 Alternativamente las aguas servidas pueden usarse para
agricultura en el área del Río Chillón. Las aguas servidas pueden
descender por gravedad hasta el lugar de tratamiento en Ventanilla,
pero el suministro del efluente en el área agrícola del Chillón re
queriría una altura de impulsión de cerca de 250 m. Las fuentes de
suministro agrícola se encuentran, en la actualidad, ampliamente
dispersas entre manantiales, pozos y el Río Lurín. El rendimiento
confiable que puede ser obtenido mediante el uso de estas fuentes
para uso urbano probablemente excedan 1 1/2 m3/s.
Aprovisionamiento de agua salada para inodoros
H.9.10 Un posible método para reducir la demanda de fuentes
de agua fresca sería el aprovisionamiento de agua salada para
inodoros. Esto se ha hecho en Hong Kong, reduciendo la demanda
de agua fresca por cerca de 70 1/h/d. En Lima esto representaría
alrededor del 15% de la actual demanda doméstica.
H142
H.9.11 Los suministros de agua salada requerirían estaciones
de bombeo en la Costa, bombeando desde el mar a los reservorios de
servicio desde los cuales se distribuirían por gravedad a los consu
midores. Se necesitaría que las bombas y otro equipo mecánico sean
de materiales no corrosivos y las tuberías de asbesto cemento, plás
tico o acero revestido de bitumen. Los accesorios domésticos y tu
berías necesitarían también ser de plástico.
H.9.12 El uso del agua salada se:ría más económico en zonas
cerca de la Costa donde las alturas de bombeo serían mínimas. La
necesidad de introducir una distribución y sistemas domésticos
separados para usar el agua salada para los inodoros, sería
favorable en el caso de nuevas urbanizaciones más que para
modificar el suministro en las áreas existentes. El mejor potencial
para el uso de suministros de agua salada estaría en el valle bajo
del Chillón, al Norte del aeropuerto y en la faja Sur de la Costa
del valle de Lurín. Otras áreas o bien están ya desarrolladas o
se han mantenido para agricultura.
H.9.13 Los efluentes de aguas servidas provenientes de sumi
nistros de inodoros no pueden, obviamente,ser usados en un sistema
de reuso para fines agrícolas. Sin embargo, los suministros de agua
salada son probablemente económicos sólo en zonas cercanas a la
Costa y la recolección de efluentes de aguas servidas para tratamien
to en un esquema de reuso serían probablemente de zonas más interiores
H143
Desalinización
H.9.14 El Cuadro H15 muestra que la desalinización del agua
de mar fue la más cara de las fuentes consideradas para el suminis
tro de agua. Una revisión reciente (Reí. 13) del estado actual
de la desalinización sugiere que el costo de desalinización se ha
incrementado en términos reales durante 1970. Los costos de capi
tal al inicio de 1970 se estimaron en el orden de $140 M por m3 para
desalinizadores de función simple y en $90 M por m3 para desalinizadores de
doble función excluyendo el costo de obras para la generación de
electricidad. Estos costos se mantienen en varias veces el costo
de un esquema de transvase del Mantaro.
H.9.15 La planta desalinizadora constituiría una fuente viable
de nuevos suministros de agua sólo cuando el desarrollo continuo
de los recursos materiales se torne menos económico que la desali
nización o que por otras razones sea imposible. La investigación
de alternativas en este estudio muestra que se disponen de sufi
cientes recursos naturales para cubrir las demandas de agua de Lima
hasta el próximo siglo a un nivel de costos mucho más bajos que el
de desalinización.
H144
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AGUA S U P E R F I C I A L
SERIES A
DESARROLLOS DEL TRANSVASE MANTARO
Etapa
1
2
3
1
5
ü
I'omacocha
A10
1 bomba ( 5 . 3 )
2 bombas ( 1 0 . 7 )
3 bombas ( 1 6 . 0 )
A bombas (2 1.3)
5 bombas ( 2 6 . 7 )
6 bombas ( 3 2 . 0 )
Malpaso
A20
1 bomba ( 5 . 3 )
2 bombas(10.7)
3 ,bombas( 1 6 . 0)
4 bombas ( 2 1 . 3 )
5 bombas ( 2 6 . 7 )
6 bombas ( 3 2 . 0 )
Churococha
A30
1 bomba ( 5 . 3 )
2 bombas ( 1 0 . 7 )
3 bombas ( 1 6 . 0 )
4 bombas (2 1.3)
5 bombas ( 2 6 . 7 )
6 bombas ( 3 2 . 0 )
i
A t a c a y a n
A4 0
1 bomba ( 5 . 3 )
2 bombas ( 1 0 . 7)
3 bombas ( 1 6 . 0 )
4 bombas (2 1 . 3 )
5 bombas ( 2 6 . 7 )
6 bombas ( 3 2 . 0 )
Ocac
A50
1 bomba ( 5.3)
2 bombas í ! 0 -7 )
3 bombas ( 1 6 . 0 )
4 bombas ( 2 1 . 3 )
5 bombas ( 2 6 . 7 )
6 bombas ( 3 2 . 0 )
Bel 1 a v i s t a túnel
A60
Túnel
capacidad = 32 I I I3/S
.
Las cifras entre paréntesis se refieren a la capacidad diaria equivalente del sistema de
transvase.
n c > so o
o
DESARROLLO DE TRANSVASE MARCAPOMACOCHA
1
?
1
1
5
6
Cuenca colectora de Carispaccha
Atacayan Mantaro
B 10
Marcapomacocha exi stente
Cuencas colectoras de Carispaccha(O)
At-acayan Mantaro
1 bomba (5.7)
At a T I y mi ManLaro
? bombar, (11.4)
Atacayan Mantaro
3 bombas (17.1)
B 11
Marcapomacocha
180 Mm3 (0)
Cuenca colectora
de Carispaccha 1 bomba (4.8)
Al acayán Man tare
1 bomba (4.8)
Atacaya'n Mantaro
2 bombas (9.6)
Atacayan Mantaro
3 bombas (14.4)
B 12
Marcapomacocha
400 Mm3 (01
Cuenca colectora
d^ Carispaccha 1 bomba (4.0)
Atacayan Mantaro
1 bomba (4.0)
Atacayan Mantaro
2 bombas (8.0)
Atacayan Mantaro
3 bombas (12.0)
Cuencas colectoras altas del sur y Antajashi Cuenca colectora de Carispaccha
Atacayan Mantaro
B 20
Cuencas colectoras altas d»l sur y Antajasha
roí Marcapomacocha
existente Cuencas colectoras
do Carispaccha 1 Tvwihü (q 7)
Al acaya'n Mantaro
1 bomba (5.7)
Atacaya'n Mantaro
2 bombas (11.4)
Atacaya'n Mantaro
3 bombas (17.1)
B 21 B '??
Cuencas colectoras Cuencas rol' • altas del sur ras altar; M. 1 y Antajasha -,ur y Anta i .
roí mi
Marcapomacocha
180 Mm3
(0)
Cuenca colectora
de Carispaccha 1 bomba r4.81
Atacaya'n Mantaro
1 bomba (4.8)
Atacaya'n Mantaro
2 bombas (9.6)
Atacayan Mantaro
3 bombas (14.4)
Mart: ipnm 1 '
400 Mm '
(0)
Cl lotici col. 1
ra rio Cnri 1
1 bomba ("4.01
Atacayan Mini
ro 1 bomb 1 (4.0)
Atacayan n 11 • 1
ro 2 bomba• (8.0)
Atacayan Muí1
ro 3 bomb 1' (12.0)
Las cifras entre paréntesis se refieren a la capacidad equivalente diaria de un sistema de transvase a Marcapomacocha.
DESARROLLO DE TRANSVASE MARCAPOMACOCHA
11 > a
Carispaccha y cuencas colectoras del sur
Atacayán Mantaro
P 30
Marcapomacocha
180 Mm3 (0)
B 31
Marcapomacocha
400 Mm3 (0)
Cuencas colectoras del Morte Ca -rispaccha y cuencas colectoras del
sur Atacay'n Mantaro
B 40
Marcapomacocha
180 Mm3
(0)
B 41
Marcapomacocha
400 Mm3
co)
Carispaccha y cuencas colr^ i<>r del sur - cuencas coloctoi r !•
norte AtacayaVi Man t.ti. <.»_
B 45 \i 4f'
Marcapomacocha
180 MmS
m Marcapomr -
400 Mm '
(0)
Carispaccha y cuencas colectora^
del sur 1 bomba f4.81
Carispaccha y cuencas colectora
del sur 1 bomba f4rCn
Cuencas colectora
del norte
m
Cuencas colectorad
del norte
m
Carispaccha y cuencas colectoras
del sur 1 hnmha (4 , «)
Cari sp-v l> > c u e n r i
co] PC t oí r d f 1 r M r
1 hnmba (4^0)
Atacayán Mantaro
1 bomba (4.8)
Atacayán Mantaro
1 bomba (4.0)
Carispaccha y cuencas colectora
1 bggbVtf.S)
Carispaccha y ^cuencas colectora^
1 b ^ a ^ ^ . O )
C u e n c a s c o l e c t o r a s
d e l n o r t e 1 bomba ( 4 . 8 )
Cueru i c o l e c t o r r'" , r iel ,noi • i „% 1 Tiomba ( 4 . 0)
Atacayán Mantaro
2 bombas (9.6)
Atacayán Mantaro
2 bombas (8.0;
Atacayán Mantaro
1 bomba (4.8)
Atacayán Mantaro
1 bomba(4.0)
Atacayán Mantaro
1 bomba (4.8)
Atacayán M u
ro ¿l4h0y,.
Atacaya'n Mantaro
3 bombas(14.4)
Atacayán Mantaro
3 bombas (12.0)|
Atacayán Mantaro
2 bombas (9. 6)
Atacayán Mantaro
2 bombas(8.0)
Atacayán Mantaro
2 bombas (9 # 5)
A taca ya 11 Mu
TO ? borní
(8.0)
Atacayán Mantaro
3 bombas(14.4)
Atacayán Mantaro
3 bombas(12.0)
Atacayán Mantaro
3 bombas(14.4)
Atacaya'n M u
ro 3 boml (12.0)
Las cifras entre paréntesis se refieren a la capacidad equivalente diaria de un sistema de transvase a Marcapomacocha. s
PC i — "
INJ
DESARROLLO DE TRANSVASE DE MARCAPOMACOCHA
Cuencas colectoras de Casacancha Carispaccha y cuencas colectoras del Sur - Atacayán Mantaro
Carispaccha y cuencas colectoras del Sur-Cuencas colectoras de Casacanchí
Atacayan Mantaro
Cuencas colectoras de Carhuí
Ocac Mantaro
ipa B 50
Marcapomacocha
180 Mm3 ÍO)
Juencas colectoras
ri" Casacancha
(0)
Cuencas colectora
de Casacancha
(0)
Carispaccha y •ijoncas colectora!
d o1 sur 1 bomba (4.8)
Atacayán Mantaro
1 bomba (4.8)
Atacayán Mantaro
2 bombas
(9.6)
Atacayán Mantaro
3 bombas
(14.4)
B 51 B 55
Marcapomacocha
400 Mm3 m
Marcapomacocha
180 Mm3 uu
Carispaccha y Cuencas colectora.'
del sur 1 bomba (4.8)
Carispaccha y uencas colectora
d^l sur 1 bomba (4.0)
Cuencas colectora
de Casacancha
1 bomba (4.8)
Atacayán Mantaro
1 bomba (4.0)
Atacayán Mantaro
1 bomba (4.8)
Atacayán Mantaro
2 bombas
(8.0)
Atacayán Mantaro
3 bombas
(12.0)
Atacayán Mantaro
2 bombas
(9.6)
Atacayán Mantaro
3 bombas
(14.4)
B 56 B 60
Marcapomacocha
400 Mm3 m
Marcapomacocha
180 Mm3 m
Cari spaccha y Cuencas colectoras
del sur 1 bomba (4.0)
Cuencas colectoras de Carhuacayán
1 bomba (4.8)
Cuencas colectoras
de Casacancha
1 bomba (4.0)
Cuencas colectoras de Carhuacayán
2 bombas (9.6)
Atacayán Mantaro
1 bomba (4.0)
Cuencas colectoras de Carhuacayán
3 bombas (14.4)
B M
M a r c a p o m i
4 0 0 Mm
Cíü
C u e n c a s < M i • r a s d i" . H h 11 c a y á n 1 l , >m
(4.0) u p n c a s c - (i I
" n s d o c' 11 1111 y a n p I-MMIII t
(8.0)
-u e n e as c o I < •as de (' u hu / a n T, ho,p| ,
(12.0)
Atacayán Mantaro
2 bombas
ÍM)
Atacayán Mantaro
3 bombas
(12.0)
Ocac Mantaro
1 bomba
(14.4)
Ocac Mantaro
2 bombas
(14.4)
Ocac M a n t a r o
3 bombas (14.4)
O c a c M m » M
1 bn in i <
(12.0)
Ocac Maní at
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(12.0)
k O c a c M a n í >r fe
3 borní • i g (12.0) k
las cü -e paréntesis se ref ieren a la capacidad equivalente d i a r i a de un sistema de transvase de Marcapomacocha. Sí
bLKlt B
DESARROLLO DE TRANSVASE MARCAPOMACOCHA
-ipa
Cuencas colectoras de Carhuacayan Ocac - Mantaro, (maximizando los
recursos intermedios)
B 62
Marcapomacocha
180 Mm3
(0)
Cuencas colectoras de Carhuacayan
1 bomba (4.8)
Cuencas colectoras de Carhuacayan
3 bombas (14.4;
Cuencas colectoras de Carhuacayan
5 bombas (24.0)
Ocac Mantaro
1 bomba (24.0)
B 63
Marcapomacocha
400 Mm3
(0)
Cuencas colectora de Carhuacayan
1 bomba (4.0)
Cuencas colectora de Carhuacayan
3 bombas(l2.0
Cuencas colectora de Carhuacayan
5 bombas r24.oi
Ocac Mantaro
1 bomba •(24.0)
Cuencas colectoras de Carhuacayan Ocac-Mantaro
(almacenamiento en Hueahue)
B 65
Marcapomacocha
180 Mm3
(0)
Hueghue 50 Mm3 Cuencas colectora
de Carhuacayan 1 bomba (4.8)
^Cuencas colectora de Carhuacayan
2 bombas(9.6)
.Cuencas colectora de Carhuacayan
3 bombas (14-1)
Ocac Mantaro
1 bomba (14.4)
R 66
Marcapomacocha
400 Mm3
(0)
Hueghue 50 Mm3 Cuencas colectora
de Carhuacayan 1 bomba (4.0)
^Cuencas colectora de Carhuacayan
2 bombas (8.0)
^Cuencas colectoras de Carhuacayan 3 bombas (¿ZJ$
Ocac Mantaro
1 bomba (12.0)
Carispaccha y Cuencas col' del sur-Cuencas colector.r Carhuacayan - Ocac Mantaro
B 70 B 71
Marcapomacocha
180 Mm3
(0)
Carispaccha y Cuencas colectoras
del sur 1 bomba(4.8)
Cuencas colectoras de Carhuacayan
2 bombas (9.6)
Cuencas colectoras de Carhuacayan
3 bombas (14^Q
Marcapom i
400 rim *
(0)
Cari sp v i h Cuencas ' < > 1 ras df]
1 KMIII
< , i
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C u e n c a s < r> t o r a s de '
h u a c <) v 'ii 2 bomb i
rs.m
Ocac Mantaro
1 bomba (14.4)
Cuencas < c toras f) <"> '
huacd y 'n 3 bomb i (12-4}-
Ocac M-int
1 boml
(12.0)
Ocac Mantaro
2 bombas (24.0)
Ocac Mantaro
2 bombas (24.0)
Ocac Mantaro
2 bombas . (14.4)
Ocac Mantaro
2 bombas (12.0)
Ocac Mantaro
3 bombas (24.0)
Ocac Mantaro
3 bombas (24.0)
Ocac Mantaro
3 bombas (14.4)
Ocac Mantaro
3 bombas (12.0)
Ocac Mantaro
2 bombas (14.4)
Ocac Man I u
2 boml i (12.0)
Ocac Mantaro
3 bombas (14.4)
* •
Ocac Mint i r •
•} boml i' (12.0)
Las cifras entre paréntesis se refieren a la capacidad equivalente diaria de un sistema ue transvase a I.1arcaJ-.oiuacocha
s -vi
-t-
^^ S^WE ^^ ^^ ^^ DESARROLLO PE TRANSVASE MARCAPOMACOCHA
Carispaccha y cuDncds colectoras 6^1 sur-Cuencas colectoras de Car-huacayán-Atacayan Mantaro (capacida dades de caudal = 2 x caudal medio)
R 80
Marcapomacocha
180 Mm3 (0)
Carispaccha y Cuencas colectora
del sur 1 bomba (4.8)
'u^ncas colectoras de Carhuacayán
? bombas (9.6'
uencas colectoras de Carhuacayán
3 bombas (14.4)
Atacayán Mantaro
1 bomba (14.4)
B 81
Marcapomacocha
400 Mm3 (0)
Cari spaccha y Cuencas colectora
d^l sur 1 bomba (4.0)
Cuencas colectora de Carhuacayán
2 bombas (8.0)
Carispaccha y cuencas colectoras de] sur- Cuencas colectoras de Carhuacayán - Atacayán Mantaro (cap_a cidades de caudal =1 x caudal medio
P 82
Marcapomacocha
180 Mm3 . (0)
Carispaccha y ;Cuencas colectoras
del sur 1 bomba (4.8)
¿Cuencas colectora? de Carhuacayán
2 bombas(9.6)
B 83
Marcapomacocha
400 Mm3
m Carispaccha y
Cuencas colectora^, del sur 1 bomba(4.0)
Cuencas colectora de Carhuacayán 3 bombas
(12.0)
Atacayán Mantaro
1 bomba (12.0)
Atacayán Mantaro
2 bombas (14.4)
Atacayán Mantaro
3 bombas (14.4)
Atacayán Mantaro
2 bombas (12.0)
Atacayán Mantaro
3 bombas (12.0)
Cuencas colectoras de Carhuacayán 3 bombas
(14.4)
Cuencas colectora de Carhuacayán
2 bombas (8.0)
Cuencas colectoras de Carhuacayán
3 bombas rn.o^
Atacayán Mantaro
1 bomba (14.4)
Atacayán Mantaro
2 bombas (14.4)
Atacayán Mantaro
3 bombas (14.4)
Atacayán Mantaro
1 bomba (12.0)
Atacayán Mantarc
2 bombas (12.0)
Atacayán Mantaro
3 bombas (12.0)
S
un
Las cifras entre paréntesis se refieren a la capacidad equivalente diaria de un sistema de transvase a Marcapomacocha.
DESARROLI^ DE TRANSVASE MARCAPOMACOCHA
. 1 ' i p a
1
?
1
<)
5
6
7
Carispaccha y Cuencas colectoras | del sur-Cuencas colectoras de Cajr huacayán - Atacayán Mantaro (maximizando los recursos intermedios) 1
B 84
Marcapomacocha 180 Mm3
(0)
Carispaccha y Cuencas colectora
del sur 2 bomba (9.6)
Cuencas colectoras de Carhuacayán
4 bombas(19.2)
Cuencas colectoras de Carhuacayán
6 bombas(28.8)
Atacayán Mantaro
1 bomba (28.8)
Atacayán Mantaro
2 bombas(28.8;
Atacayán Mantaro
3 bombas (28.8)
B 85
Marcapomacocha 400 Mm3 (0)
Carispaccha y sCuencas colectora
del sur 2 bombas(8.0)
Cuencas colectora de Carhuacayán
4 bombas (16.0)
Cuencas colectora:! de Carhuacayán
6 bomba?(28.o|
Atacayán Mantaro
1 bomba(28.8)
Atacayán Mantaro
2 bombas (28.0)
Atacayán Mantaro
3 bombas (28.0)
s
J
i
Las c i f ras entre paréntes is se ref ieren a l a capacidad equivalente d i a r i a de un sistema de transvase a Marcapomacocha.
SERIES C
DESARROLLOS DE TRANSVASE ATACAYÁN - MARCAPOMACOCHA
Etapa
• 1
2
3 1
1 ! "
5
6
Los desarrollos de transvase Atacayán sin cuencas pero incluyendo caudales de época de avenidas de las cuencas
de Antaiasha
CIO
Marcapomacocha 180 Mm3
Car Lspaccha 1 bomba (4.8) Cnri spaccha
Atar-Rya'n
1 bomba (4.8)
Cari paccha
Atacayán
2 bombas (9.6)
Carispaccha
Atacaya'n
3 bombas(14.4)
Cll
Marcapomacocha 130 Mm3
Carispaccha 1 bomba (5.1)
Carispaccha
Atacayán
1 bomba (5.1)
Carispaccha
A t a c a y án
2 bombas (10.2)
Carispaccha
Atacaya'n
3 bombas (15.3)
C12
Marcapomacocha 230 Mm3
Carispaccha 1 bomba (4.6)
Carispaccha
Atacayán
1 bomba (4.6)
Carispaccha
Atacayán
2 bombasí 9. 2)
C irispaccha
Atacayán
3 bombasí 13.8)
C13
Marcapomacocha 80 Mm3
Carispaccha 1 bomba (5.7)
Carispaccha
Atacayán
1 bomba (5.7)
Carispaccha
Atacayán
2 bombas (11.4)
Carispaccha
Atacayán
3 bombasí 17.1)
i
C14
Marcapomacocha 400 Mm3
Cari spaccha 1 bomba (4.0)
Carispacccha
Atacayán
1 bomba (4.0)
Carispaccha
Atacayán
2 bombas (8.0)
Carispaccha
Atacayán
3 bombasf 12.0)
Desarrollos con esquemas de Cuencas del Sur recortadas
c?n
Marc:npomn< '•" I Cuencas del Sur Carispaccha 1 bomba (4.8)
i i
Carispacrh.i •
Atacayán
1 bomba (4.8)
Carispaccha
A t a c a y a'n
2 bombas ( 9 . r, i
Cari spacha
Atacaya'n
3 bombas (14.4)
n
1 Las cifras entre paréntesis se ref ieren a l a capacidad d i a r i a equivalente del sistema de transvase a Marcapomacocha. £
OO
SERIES C
DESARROLLOS DE TRANSVASE ATACAYÁN - MARCAPOMACOCHA
Etapa
1
2
3
4
5
6
Los esquemas de t r a n s v a s e de Atacayán con l o s C o l e c t o r e s d e l Sur e i n c l u y e n d o c a u d a l e s en época de a v e n i d a s de l a s
c u e n c a s de A n t a j a s h a
C30
Marcapomacocha 180 Mm 3 Colector del Sur Carispaccha
1 bomba (4.8)
C a r i s p a c c h a
A t a c a y an
1 bomba ( 4 . 8 )
C a r i s p a c c h a
A t a c o y a'n
2 bombas ( 9 . 6 )
C a r i s p a c c h a
Atacaya'n
3 bombas ( 1 4 . 4 )
C31
Marcapomacocha 130Mm3 Colector del Sur Carispaccha
1 bomba (5.1)
C a r i s p a c c h a
A t a c a y á n
1 bomba ( 5 . 1 )
C a r i s p a c c h a
A t a c a y á n
2 bombas ( 1 0 . 2 )
C a r i s p a c c h a
A t a c a y á n
3 bombas ( 1 5 . 3 )
C32
Marcapomacocha 2 30 Mm3 Colector del Sur Carispaccha
1 bomba (4.6)
C a r i s p a c c h a
Atacaya'n
1 bomba ( 4 . 6 )
C a r i s p a c c h a
A t a c a y á n
2 bombas ( 9 . 2 )
C a r i s p a c c h a
Atacaya'n
3 bombas ( 1 3 . 8 )
C33
Marcapomacochc 80 Mm3 Colector del Sur Carispaccha
1 bomba ( 5 . 7 )
C a r i s p a c c h a
A t a c a y á n
1 bomba ( 5 . 7 )
C a r i s p a c c h a . , . _'. n L. el i_ a y el i i
2 bombas ( 1 1 . 4 )
Car i s p a c c h a
A t a c a y á n
3 bombas ( 1 7 . 1 )
C34
Marcapomacocha 400 Mm3 C o l e c t o r del Sur Carispaccha
1 bomba (4.0)
C a r i s p a c c h a
A t a c a y á n
1 bomba ( 4 . 0 )
C a r i s p a c c h a
Atacaya 'n
2 bombas ( 8 . 0 )
C a r i s p a c c h a
A t a c a y a'n
3 bombas ( 1 2 . 0 )
Las c i f ras entre paréntesis se ref ieren a la capacidad d i a r i a equivalente del sistema de transvase a Marcapomacocha.
SERIES C
DESARROLLOS DE TRANSVASE ATACAYAN - MARCAPOMACOCHA
. t apa
1
?
3
A
G
Desarrollos Atacayan maximizando l a captura de recursos en Carispaccha - s in colectores
CAO
Mnrrapomacocha
80 Mm3
("ar i r, pace ha
Af ar-ayrTn 1 bomba( fi . 1 )
C a r i 5paccha
A tacayan 2 b o m b a s ( l 2 . 2 )
C a r i s p a c c h a
Atacaya'n 3 b o m b a s ( l 8 . 4 )
C41
Marcapomacocha
180 Mm3
C a r i s p a c c h a
A t a c a y a n ibomba ( 5 . 8 )
C a r i s p a c c h a *
A t a c a y a n 1 bomba ( 5 . 8 )
C a r i s p a c c h
A t a c a y a n 2bombas ( 1 1 . 5 )
C a r i s p a c c h a
A t a c a y a n
3bombas ( 1 7 . 3 )
C42
Marcapomacocha
400 Mm3
C a r i s p a c c h a
A t a c a y a n 1 b o m b a ( 5 . 0 )
C a r i s p a c c h a
A t a c a y a n 1 bomba ( 5 . 0 )
C a r i s p a c c h a
A t a c a y a n 2 bombas( 1 0 . 0 )
C a r i s p a c c h a
A t a c a y a n
3 b o m b a s ( 1 5 . 0 )
Desarrol los Atacayan maximizando l a captura de recursos en Carispaccha - con colectores de las Cuencas del Sur
C50
Marcapomacocha
180 Mm3
C a r i s p a c c h a
A t a c a y a n 1 bomba ( 6 . 7 )
C a r i s p a c c h a
A t a c a y a n 1 b o m b a ( 6 . 7 )
C a r i s p a c c h a
A t a c a y a n 2 b o m b a s ( 1 3 . 4 )
C a r i s p a c c h a
A t a c a y a n
3 bombas ( 2 0 . 1 )
C 5 1
Marcapomacocha
400 Mm3
C a r i s p a c c h a
A t a c a y a n 1 bomba ( 5 . 9 )
C a r i s p a c c h a
A t a c a y a n i b o m b a ( 5 . 9 )
• C a r i s p a c c h a
A t a c a y a n 2 bombas ( 1 1 . 9 )
C a r i s p a c c h a
Atacaya 'n
3 bomban ( 1 7 . 8 )
Las cifras entre paréntesis se refieren a la capacidad diaria equivalente del Sistema de transvase a Marcapomacocha
8 00
CUADRO HI 9
SERIES D
ESQUEMAS DE ALMACENAMIENTO DEL PACIFICO
N*
DIO
D11
DI 2
DI 3
D14
DI 5
D16
DI 7
D18
D19
D30
D31
D32
D33
D34
D35
D36
D40
D41
D42
D43
D50
D51 '
D52
D53
D60
D61
D63
Esquema
E s q u e m a s JICAMARCA
d e r i v a n d o c a u d a l e s
d e l Río Rímac
Esquemas TEMBLADERA que d e r i v a n c a u d a l e s d e l Río C h i l l ó n
Los Esquemas CULEBRA en l a s s e r i e s D20 t i e nen l o s mismos d e t a l l e s
Esquemas MALA que d e r i v a n c a u d a l e s d e l Río Mala
Esquemas YURACMAYO en e l Río Blanco a l m a c e nando c a u d a l e s s o l o desde l a cuenca d e l r e s e r v o r i o
YURACMAYO d e r i v a n d o c a u d a l e s d e s d e l a s c u e n c a s a l t a s d e l Río Rímac
Capacidades
teservorid Cm3/s)
65
65
130
130
250
250
400
400
91
212
65
65
130
130
250
250
81
70
125
210
125
50
100
150
104
50
150
230
230
Canal de derivaciór
(m3/s)
12
25
25
40
25
40
25
40
25
25
8
10
8
10
10
20
10
20
30
25
30
-
4.5
4.5
1 3.0
4.5
Rendimiento
(in3/s)
2.0
2.1
3.65
3.9
5.35
5.5
6.4
6.7
2.75
4.95
1.9
2.0
2.85
3.1
4.4
4.55
2.35
2.5
3.5
4.5
3.5
1.05
1.65
2.15
1.7
1.25
2.8
3.65
3.85
Evapora ción
(m3/s)
0.05
0.05
0.10
0.10
0.15
0.15
0.15
0.15
0.05
0.15
0.05
0.05
0.05
0.05
0.1
0.1
0.05
0.1
0.1
0.1
0.1
0.05
0.10
0.10
0.10
0.05
0.10
0.10
0.10
Rendí miento neto im3/s)
1.95
2.05
3.55
3.8
5.2
5.55 1 6.25
6.55
2.7
4.8
1.85
1.95
2.8
3.05
4.3
4.45
2.3
2.4
5.4
4.4
3.4
1.00
1.55
2.05
1.6
1.2
2.7
i 5.55
5. "5
A N E X O 2
R E S U L T A D O S DE L A S S I M U L A C I O N E S
D E L C O M P U T A D O R P A R A L O S E S Q U E M A S
DE A G U A S U B T E R R Á N E A
Corrida
HI
Aflo
1 'J 8 0
1 '.) K 1
1 'J S 1
1 l ) : ¡ .5
1 > ) H . ]
! ' » f : 5
1 ') Ht)
I « ) í i 7
1 'IMH
1 ' 'Mí )
E x t r a c c i o n e s en 1 9 8 0 - 8 9
Ext racc iones t o t a l e s
Pozos
1 0 . 3
1 1 . 1
1 3 . 5
1 4 . 0
14 . 6
1 5 . 3
1 6 . 1
1 7 . 0
1 8 . 0
1 9 . 1
Ca le r í as (1 )
0 . 5
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
(m3/s)
Tota l
1 0 . 5
1 1 . 7
1 4 . 1
1 4 . 6
1 5 . 2
1 5 . 9
1 6 . 7
1 7 . 6
1 8 . 6
1 9 . 7
Abatimiento r eg iona l máximo
(m) (2)
8 . 2
1 2 . 9
1 4 . 8
1 6 . 5
1 8 . 9
2 2 . 7
2 6 . 8
3 1 . 2
3 5 . 9
b a j o c o n d i c i o n e s p r o m e d i o s i n u s o c o n j u n t i v o
Número de nodulos (3) con aba t imien to mayor que
10 m
0
0
4 3
94
179
24 0
30 3
33]
34 9
371
20 m
0
0
0
0
0
1
38
151
232
281
30 m
0
0
0
0
0
0
0
0
•?
?
Gale r í a s
agotadas
No
No
Algunas
Si
Si
Si
S i
Si
S i
S i
Manant ia les
de t en idos
Algunas
Algunas
Mayoría
Mayoría
Mayoría
Mayoría
Mayoría
S i
S i
S i
Pozos
agotados
(m3/s)
0 . 5 6
1 . 2 9
2 . 4 7
3 . 4 7
4 . 4 2
5 . 3 5
6 . 1 8
6 . 8 5
7 . 3 7
7 . 7 2
Notas : C O Galerías 6 equivalente en pozos de sustitución. (2) El promedio de los 5 valores más elevados. p (3) El número total de nodulos = 560 é
O
Corrida
H2
Año i
l'.)8 0
h i s i
I \) 8 2
I ' I 8 3
1U8-1
I ' I M S
) '.) 8 o
! ' . )8 7
l«)M8
1 '.) 8 0
E x t r a c c i o n e s en 1980-89 b a j o
Extracciones to t a l e s (m3/s)
Pozos
1 0 . 3
1 1 . 1
1 3 . 5
14 .0
1 4 . 6
1 5 . 3
1 6 . 1
1 7 . 0
1 8 . 0
1 9 . 1
Galerías
0 . 5
0 .6
0 .6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 .6
0 . 6
0 .6
Total
1 0 . 8
1 1 . 7
1 4 . 1
1 4 . 6
1 5 . 2
1 5 . 9
1 6 . 7
1 7 . 6
1 8 . 6
1 9 . 7
Máximo abatimiento
regional
(m) (2)
5 .6
8 .2
12 .9
1 4 . 8
1 6 . 5
20.4
25 .7
27 .7
3 2 . 3
3 7 . 2
c o n d i c i o n e s de s e q u í a en 1984-86 s i n uso
Número' de nodulos (3) con abatimiento mayor que :
10 m
0
0
4 3
94
176
251
310
335
34 9
371
20 m
0
0
0
. 0
0
6
124
186
242
284
30 m
0
0
0
0
0
0
0
0
21
129
Galerías
agotadas
No
No
Algunas
Si
Si
Si
Si
Si
Si
Si
.
c o n j u n t i v o
Manantiales
detenidos
Algunos
Algunos
Mayoría
Mayoría
Mayoría
Mayoría
Mayoría
Si
Si
Si
•
Pozos
agotados Cm3/s)
0 .56
1.29
2 .47
3 .47
4 . 3 5
5 .47
6 . 4 6
7 .00
7 .45
7 .76
Para notas ver la Corrida Hl.
Corrida 113
Año
19 80
19 81
198 2
1 i) 8 3
19 8 4
198 5
1986
19 87
1988
19 89
19 90
1991
1 9 9 l
199 3
1994
199 5
199 6
199 7
19 9 8
1 999
E x t r a c c i o n e s en 1980-99
Extracciones to t a l e s (m3/s)
Pozos
1 0 . 3
1 1 . 1
8 .6
9 . 1
9 .7
8 .8
9 .6
4 . 9
4 . 9
4 . 9
4 . 9
4 . 9
4 . 9
4 . 9
4 . 9
4 . 9
5.0
5.9
7 .2
8.7
Galerías(1)
0 . 5
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
Total
1 0 . 8
1 1 . 7
9 .2
9 . 7
1 0 . 3
9 .4
1 0 . 2
5 .5
5 .5
5 .5
5 .5
5 .5
5 .5
5 .5
5 .5
5 .5
5.6
6.5
7 .8
9 . 3
b a j o cond
Máximo abatimiento
regional (m) (2)
5 .6
8 .2
9 . 2
9 . 3
9 . 3
1 2 . 1
1 2 . 8
1 0 . 4
8 .9
7 .9
6 .8
5 .7
4 . 9
4 . 3
4 . 2
4 . 1
3 .9
4 . 0
4 . 7
6 .2
i c i o n e s p romedio con uso c o n j u n t i v o .
Número de nodulos (3) con abatimiento mayor que :
10 m
0
0
0
0
0
41
45
7
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
L — _ _ _ _ _ _ _
20 m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
30 m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Galerías
.agotadas i
No
No
Algunas
Algunas
Algunas
Algunas
Si
Si
Algunas
Algunas
No
No
No
No
No
No
No No
No
No
Manantiales
detenidos
Algunos
Algunos
Algunos
No
No
No
No
No
No
No
No
No
No
No
No
No
No
No
No
No
i
Pozos
agotados (m3/s)
0 .56
1.29
0 . 7 3
0 .66
0 . 7 8
0 . 6 5
0 . 8 2
0 . 4 1
0 .29
0 .20
0 .14
0 . 1 1
0 . 0 8
0 .06
0 .04
0 . 0 3
0 . 0 2
0 .02
0 . 0 5
0 . 20
Para notas ver la Corrida HL.
Corrida H4
Año
1 9 8 Ü
1981
19 8 2
1 9 8 3
1 9 8 4
1 9 8 S
19 8 0
19 8 7
19 8 8
1 9 8 9
199 0
1 9 9 1
1 99 2
199 3
199 4
199 5
1 « i i | ( ,
199 7
1 998
1 '199
E x t r a c c i o n e s en 1980
Ext racc iones t o t a l e s (m3/s)
Pozos
1 0 . 3
1 1 . 1
8 . 6
9 . 1
1 3 . 3
1 3 . 1
1 4 . 6
4 . 9
4 . 9
4 . 9
4 . 9
4 . 9
4 . 9
4 . .9.
4 . 9
4 . 9
5 . 0
5 . 9
7 . 2
8 . 7
Gale r ías (l!
0 . 5
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
To ta l
1 0 . 8
1 1 . 7
9 . 2
9 . 7
1 3 . 9
1 3 . 7
1 5 . 2
5 . 5
5 . 5
5 . 5
5 . 5
5 . 5
5 . 5
5 . 5
5 . 5
5 . 5
5 . 6
6 . 5
7 . 8
9 . 3
- 9 9 b a j o c o n d i c i o n e s d e s e q u í a e n 1 9 8 4 - 8 6
Máximo aba t imien to
r eg iona l
(n0 (2)
5 . 6
8 . 2
9 . 2
9 . 3
1 2 . 4
1 6 . 6
2 0 . 2
1 5 . 0
1 2 . 9
1 1 . 2
9 . 8
9 . 1
8 . 4
7 . 8
7 . 2
6 . 6
6 . 2
6 . 1
6 . 4
7 . 8
Numero de nodulos (3) con aba t imien to mayor que : <
10 m
0
0
0
0
39
80
192
103
76
46
1
0
0
0
0
0
0
0
Q
0
20 m
0
0
0
0
0
0
3
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
30 m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
c o n u s o c o n j u n t i v o
Ga le r í a s
agotadas
No
No
Algunas
Al gimas
Algunas
Si
Si
Si ,
Si
S i
S i
Si
S i •
S i
Si • Algunas
No
No
No
No
Manant ia les
de ten idos
Algunos
Algunos
Algunos
Algunos
Algunos
Mayoría
Mayoría
Algunos
No
No
No
No
No
No
No
No
No
No
No
No
Pozos agotados
(m3/s)
Q . 5 6
1 . 2 9
0 . 7 3
0 . 6 6
1 . 7 6
2 . 7 3
4 . 4 7
2 . 1 9
1 . 2 2
0 , 8 6
0 . 6 9
0 . 6 0
0 . 5 1
0 . 4 2
0 . 3 4
0 . 2 7
0 . 2 1
0 . 1 9
0 . 2 2
0 . 4 2
Para notas ver la Corrida Hl.
Corrida
J l
Año
198 0
11)81
1 i» 8 2
1 i) 8 3
1984
1985
19 86
1987
19 8 8
19 89
1 9 9 0
rm 1 9 91
1 9'.. 3
19 9 4
! 99 5
1 9 9 ti
1 9 9 7
199 8
1 9 9 9
E x t r a c c i o n e s en 1 9 8 0 - 9 9 bí
Ex t racc iones t o t a l e s Cm3/s)
Pozos
1 0 . 3
1 1 . 1
8 . 6
8 . 6
8 . 6
8 . 6
8 . 6
8 . 6
8 . 6
8 . 6
8 . 6
8 . 6
8 . 6
8 . 6
8 . 6
8 . 6
8 . 6
8 . 6
8 . 6
8 . 6
Ga le r í a s (1 )
0 . 5
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
0 . 6
Total
1 0 . 8
1 1 . 7
9 . 2
9 . 2
9 . 2
9 . 2
9 . 2
9 . 2
9 . 2
9 . 2
9 . 2
9 . 2
9 . 2
9 . 2
9 . 2
9 . 2
9 . 2
9 . 2
9 . 2
9 . 2
i j o l a s con
Máximo aba t imien to
r e g i o n a l
(m) (2)
5 . 6
8 . 2
9 . 2
9 . 3
9 . 3
9 . 1
9 . 1
9 . 0
8 . 8
9 . 4
1 1 . 3
1 3 . 7
1 5 . 5
1 6 . 8
1 8 . 0
1 9 . 0
1 9 . 8
2 0 . 7
2 1 . 4
2 3 . 7
d i c i o n e s p r o m e d i o s m a n t e n i d o s <
Número de nodulos (3) con aba t imien to mayor q u e ' :
10 m
0
0
0
o 0
0
0
0
0
0
15
38
69
75
84
91
93
93
94
9 4
20 m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
2
12
18
21
30 m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
3n 9 . 2 m3/s
Ga le r í a s
agotadas
No
No
Algunas
Algunas
Algunas
Algunas
Si
Si
Si
S i
Si
Si
Si
S i
Si
S i
S i
Si
Si
S i
; d e s p u é s de 1 9 8 1 .
Manantiales
de ten idos
Algunos
Algunos
Algunos
No
No
No
No
No
No
No
No
No
No
No
No
No
No
No
No
No
Pozos
agotados
(m3/s)
0 . 5 6
1 . 2 9
0 . 7 6
0 . 5 8
0 . 4 9
0 . 4 7
0 . 5 5
0 . 6 8
0 . 8 6
1 .06
1 . 3 1
1 .64
1 . 9 1
2 . 1 1
2 . 2 3
2 . 3 1
2 . 3 5
2 . 3 7
2 . 3 6
1 . 3 4
Para notas ver la Corrida Hl.
Corrida
J2
Año
19 8 0
19 81
198 2
19 8 3
1 9 8 4
19 8 5
1 9 8 6
1 9 8 7
19 8 8
19 89
1990
1991
19 9 2
199 3
199 4
199 5
1 9 9 6
199 7
19 9 8
1999
E x t r a c c i o n e s en 1980-
Extracciones to ta les
Pozos
- 1 0 , 3
1 1 . 1
1 0 . 1
1 0 . 1
1 0 . 1
1 0 . 1
1 0 . 1
1 0 . 1
1 0 . 1
1 0 . 1
1 0 . 1
1 0 . 1
1 0 . 1
1 0 . 1
1 0 . 1
1 0 . 1
1 0 . 1
1 0 . 1
1 0 . 1
1 0 . 1
Galerías (1)
0 . 5
0 .6
0 .6
0 .6
0 .6
0 .6
0 .6
0 .6
0 .6
0 .6
0 .6
0 .6
0 .6
0 .6
0 .6
0 .6
0 .6
0 .6
0 .6
0 .6
(m3/s)
i
Total
1 0 . 8
1 1 . 7
1 0 . 7
1 0 . 7
1 0 . 7
1 0 . 7
1 0 . 7
1 0 . 7
1 1 . 7
1 0 . 7
1 0 . 7
1 0 . 7
1 0 . 7
1 0 . 7
1 0 . 7
1 0 . 7
1 0 . 7
1 0 . 7
1 0 . 7
1 0 . 7
99 b a j o cor
Máximo ibatimiento
regional
Cm) C2)
5.6
8 .2
9 . 2
9 . 6
9 . 8
9 .9
1 0 . 2
1 1 . 3
1 2 . 6
1 5 . 1
1 7 . 8
20 .7
2 2 . 6
2 4 . 3
2 5 . 8
2 7 . 3
28 .6
2 9 . 7
3 0 . 7
3 1 . 6
i d i c i o n e s p romed ios m a n t e n i d o s
Número de nodulos (3) con abatimiento mayor que :
10 m
0
0
0
0
0
1
7
46
83
98
113
129
138
148
155
158
158
160
161
162
20 m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
8
27
29
33
35
38
38
46
52
30 m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
o 0
0
0
0
0
13
14
en 1 0 . 7 m3/s d e s p u é s
Galerías
agotadas O
Algunas
Mayoría
Si
Si
Si
Si
. Si
Si •
Si
Si
Si
Si
Si '
Si
Si
Si
Si
Si
Si
Si
Manantiales
detenidos
Algunos
Algunos
Algunos
Algunos
Algunos
Algunos
Algunos
Algunos
Algunos
Algunos
Algunos
Algunos
Algunos
Algunos
Algunos
Algunos
Algunos
No
No
No
de 1 9 8 1 .
Pozos
agotados
(m3/s)
1.39
1.47
1.66
1.94
2 .26
2 .62
2 .92
3 .35
3.70
4 . 0 3
4 . 2 5
4 .40
4 . 4 8
4 . 5 3
4 .54
4 . 5 3
4 . 5 0
4 , 4 5
Para notas ver la Corrida Hl.
I
A N E X O 3
R E S U M E N DE L O S D E S A R R O L L O S
DE A G U A S U B T E R R Á N E A
I I I I I [ I
Año
Demando
Urbono
t
Urbono
+ ogricolo
jel Rimoc
Todos los copocld odas y p roduccionos eston e n m3/s
Suminislro de ogua sublerroneq
Producción P o r o s
c on |u ntivos
losde poros C a p n c l d r x ,
Jo suministro \ ^ a M a
directo
D e s a r r o l l o F1 Demanda
1980
1981
1982
1983
1984
1985
1986
20.7
21.1
21.5
22.0
22.7
23.5
24.3
28.4
28.7
29.0
29.5
30.1
30.8
31.6
10 .8
11.7
14.1
14.6
15.2
15.9
16.7
D e s a r r o l l o F2 Demanda
1980
1981
1982
1983
1984
1985
1986
20.7
21.1
21.5
22.0
22.7
23.5
24,3
28.4
28.7
29.0
29.5
30.1
30.8
31.6
10.8
11.7
9.2
9.7
10.3
6.9
7.7
requerido
Producción
en oño
promedio
Producción
otol de los
pozos en oño
promedio
To l o 1 poz os
Producocn mpximo
(en sequío)
Copocidod
¡nslolodo
Mo<lmo disminución de n i v e l ( m )
En oño
promedio
En condi ciones do
sequío
Suministro del rio
De los
recursos
existentes
del rio en sequío
Dol esquemo
de trersvosp
del Monfdro
• Obros da t ro'omiento
Produccidn
móximo
requerido
Copocidod
instolodo
c u b i e r t a mediante incremento de ex t racc iones de s u m i n i s t r o d i r e c t o de
0
0
0
0
0 •
0 0
0
Q
0
0
0
0
0
10 .8
11.7
14.1
14.6
15.2
15.9
16.7
10 .8
11.7
14.1
14.6
15.2
15.9
16.7
10,8
11.7
14.1
14.6
15.2
15.9
16.7
5.6
8.2
12.9
14.8
16.5
18.9
22.7
-
-
-
-
-
-
25.7
17.6
17.0
14.9(1)
14.9
14.9
14.9
14.9
0
0
0
0
0
0
0
c u b i e r t a mediante l a i n t r o d u c c i ó n de l uso c o n j u n t i v o en
0
0
4.9(3-
4.9
4.9
9.0(4)
9.0
0
0
0
0
0
2.5
2.5
10.8
11.7
9.2
9.7
10.3
9.4
10.2
10.8
11.7
14.1
14.6
15.2
15.9
16.7
10.8
11.7
14.1
14.6
15.2
1 9 . X'
19.3
5.6
8.2
9.2
9.3
9.3
) 12.1
12.8
-
-
-
-
-
-
20.2
17.6
17.0
14.9(1)
14.9
14.9
14.9
14.9
0
0
0
0
0
0
0
9.9
9.4
7.4(2)
7.4
7.5
7.6
7.6
1982
9.9
9.4
12.3
12.3
12.4
16.6
16.6
10
10
15(5)
15
15
15
15
10
10
15(5)
15
15
20
20
Poros de
ccrnporttocirr
totolos
pozos
0,6
1.7
3.7
4.7
5.9
7.0
8.1
0.4
1.4
2.1
2.1
2.2
2.2
2.2
(1) (2)
Suminis t ros c o n f i a b l e s del r í o , r e s t i t u i d o s en 1982 mediante e l uso de agua s u b t e r r á n e a La producción de las obras de tratamiento podrán incrementarse cuando se disponga de caudales a l tos , 2.5 m3/s provenientes de pozos existentes y 2.4 m3/s de nuevos pozos en las áreas de desarrollo, 4.1 m3/s p r o v e n i e n t e s de nuevos pozos en l a s á r e a s de d e s a r r o l l o
(5) Aumento en la capacidad de l a s obras de t r a t a m i e n t o p laneados por ESAL (6) Excluyendo e x t r a c c i o n e s como p a r t e de un esquema de uso con jun t ivo
A ñ o
1986
1987
1988
1989
1990
1991
1992
1993
199'1
1995
1996
1997 .
1998
1999
D a m o n d q
Urbono
24.3
25.3
26.1
27.2
28.1
29.1
30.8 .
32.3
33.8
35.4
37.1
38.8
40.6
42.3
U r bono
+ ognco lo
del Rímoc
31.6
32.5
33.2
34.3
35.1
36.4
37.7
39.1
40.5
42.1
43.7
45.3
47.1
48.'7
Producción
desde pozos
do suminislro
d i rec io
•
16.7
5.5
5.5
5.5
5.5
5.5
5.5
6.2
7.6
5.5
5.5
5.5
. 5.5
5.5
Todos Ir :s cnpoc idodos y producc iones eston
Sumin is l ro dfl 0
P o z o s c o n ] u n l i vos
Copocidcx)
insiolft lo
requerido
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
• 0
Producción
en oño
promedio
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0 .
0
0
0
i Ptoduccinn
MOl dn los
pozos nncíV
promedio
19 00
16.7
5.5
5.5
5.5
5.5
5.5
5.5
6.2
7.6
5.5
5.5
5.5
5.5
5.5..
guo sub lo r ronog
To 1 O 1 p o z o s
l'roduccic'n
rnoxitno
(on soquta )
- .198
16.7
5.5
5.5
5.5
5.5
5.5
5.5
6.2
7.6
5.5
5.5
5.5
5.5.
5.5
Copocidori
insiolodo
6 Come
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
.16.7
16.7
16.7
16.7
.16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
e n mtys
'f. loxima disminucón do ni vo 1 (rn )
E n oño
promedio
En cpndi
ciónos dn
sonuio
1 ) e l d c s a r r o l l
22.7
17.0
14.7
12.5
11.3
10.2
9.5
12.C
16.9
12.7
11.0
9.3
8.5
6.8
25.7
-
-
-
-
-
-
-
20
-
-
-
-
-
DG los
i recursos
O f is lerMs
dol rio sn
sequío
.0 F1
14.9
l ' l .p
.14.9
14.9
14.9
' 14.9
14.9
JL'i . y
14.9
14.9
14.9
14.9
14.9
14.9
Sumin is t re
Üol esquema
de larsvtcr
•Jel Montero
0
12.1
12.8
13.9
14.7
16.0
17.3
18.0
18.0
21.7(2)
23.3
24.9
26.7
28.3
dol r i o • Obros da t ro lomien to
Producción
mo ximo
rsquor/do
7.6
19.8
20.6
21.7
22.6
23.9
25.3
26.1
26.2
29.9
31.6
33.3
35.1
36.0
Copccidod
instolddo
15
20
ZSCD
25
25
25
30
30
30
30
35
35
40
40
1
Pozos do
o r r ^ r s o c r r
l o l o l g s
« 3 . 1
8.1
8.1
8.1
8.1
8.1
8,1
8.1
S.l
8.1
8.1
8.1
8.1
8.1
Notas: (1) Se asume que la capacidad de las obras de tratamiento se proporcionará en incrementos de 5 m3/s
(2) Los, suministros mayores que 18 m3/s provenientes de un nuevo esquema de .agua,' Superficial.
3
OÍ
en p, c n> 3 r t 3 n H-(U O) 3 rt M ^ <í O (U (O cn (D fD
3
OÍ M fl> O
13 W 01 (D CO
H > HN íd O 5d a O O f
Ir" rf M O n vo O oo O
O M Q> I
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O Di rt n> o
c Cb 3 (D
(D >Ü 01 O ¿i N C o ro oí B
n > a O
A n u
1 '.) H 6
1 9 8 7
1 i> H 8
1 OKI)
1 «J 9 n
1 9'.) 1
1 9 9 2
1 9 9 3
19 9.1
I' lOS
1 9 9 ()
1 9 9 7
1 >M¡ i
1 ') 9 9
D e m o n d a '
Ur baufi
2 -I . 3
2 5 . 3
2 6 . 1
2 7 . 2
2 8 . 1
2 9. '1
30 .8
3 2 . 3
3 3 . 8
3 5 .4
3 7 . ]
3 8 . 8
^10.6
'12 .3
Ur bana
t
agr íco la
ildl Rirnoc
3 1 . 6
3 2 . 5
3 3 . 2
3*1 . 3
3 5 . 1
3 6 . 4
3 7 . 7
3 9 . 1
4 0 . 5
4 2 . 1
4 3 . 7
4 5 . 3
4 7 . 1
4 8 . 7
Todos las copoc idadds y producciones están an m / s .
Surmnis l ro de agua subter ráneq
Producción
Jesdu pozo i
Ju summisiro
d i recto
7.7
5. 5
S. 5
5.5
5 .5
5 .5
5.5
5.5
5.5
5.5
5.5
5.5
5.5
6 .8
P o z o s c o n l u n n v o s
Capaadul
Insialoda
requerida
9 . 0
0
,0
0
0
0
0
0 .7
2 . 1
3.7
5 .3
6 .9
8 .7
9 .0
Producción
en año
promedio
Producción
olol de los
pozos eiuiki
promedio
T o t a l p o z o s
Producaái
niüxiina
(en suquu)
1 19 8 0 - 1 9 8 6 como
i
2.5
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0 . 1
1.0
2 .3
2 .5
3 0 . 2
5.5
5.5
5.5
5.5
5.5
5.5
5.5
5.5
5.5
5.6
6 .5
7.8
9 . 3
1 6 . 7
5.5
5 . 5
5.5
5. 5
5.5
5.5
6 .2
7.6
9 .2
1 0 . 8
1 2 .4
1 4 . 2
1 5 . 8
Copoaüotl
inslüloüo
Moxlma disminución do ni ve 1 (m )
En año
promedio
1 e l d e s a r r o l l
i
1 9 . 3
1 9 . 3
1 9 . 3
1 9 . 3
1 9 . 3
1 9 . 3
1 9 . 3
1 9 . 3
1 9 . 3
1 9 . 3
1 9 . 3
1 9 . 3
19 . 3
1 9 . 3
1 2 . 8
1 0 . 4
8.9
7.9
6 .8
5 .7
4 .9
4 . 3
4 . 2
4 . 1
3 .9
4 .0
4 . 7
6 .2
En condi
clones do
sequío
o F2
2 0 . 2
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
Sumin i s t ro
Do los
recursos
et is lertus
dul rio en
sequía
1 4 . 9
1 4 . 9
1 4 . 9
14 .9
1 4 . 9
14 .9
14 .9
14 .9
1 4 . 9
14 .9
1 4 . 9 '
1 4 . 9
1 4 . 9
14 .9
JO) esquema
de Ircísvtku
del Mantüio
0
1 2 . 1
1 2 . 8
1 3 . 9
1 4 . 7
1 6 . 0
1 7 . 3
1 8 . 0
1 8 . 0
18 .0
1 8 . 0
1 8 . 0
18 .0
18 .0
del r i o .
Obras de t ro tnmiunto
Producción
maxima
requerido
1 6 . 6
1 9 . 8
20 .6
21 .7
2 2 . 6
2 3 . 9
25 .3
26 .8
28 .3
29 .9
3 1 . 6
3 3 . 3
3 5 . 1
3 5 , 5
Copocidod
inslolüda
20
20
2 5(1)
25
25
25 '
30
30
30
30
35
35
40
40
Pozos de
:crr|iur60cui
t o ta les
2 . 2
2 . 2
2 .2
2 .2
2 . 2
2.2
2 . 2
2 .2
2 .2
2 .2
2 .2
2 . 2
2 . 2
2.2
Ñutas; (1) Se asume que la capacidad de las obras de tratamiento se
proporcionará en incrementos de 5 m3/s.
w
3 Di H-(0 en
r t r t n H o » en
co (D < 3 (u
fu en ro iQ (O (-J
e c (D O
CD Di H Ü C fl> H O tr o > r t C & C fl> en O t H O t h !-• C pn O VD „ 3 O oo C (D 3 o h fu (-1. i
C VD 3 vo r t H- Di < (D O
C Di 3 (D
(0 en ¿) ro 3
n G >
Añ o
1978 1979
1980 1981 1982 • 1983 1984 1985 1986 1987 1988 1989 1990 1991 1992 1993 1994 1995 1996 1997 1998 1999
Demondo
Urbona
1 9 . 1 2 0 . 4
2 0 . 4 2 0 . 4 2 0 . 4 2 0 . 4 2 0 . 4 2 0 . 4 2 0 . 4 2 0 . 4 2 0 . 4 2 0 . 4 2 0 . 4 2 0 . 4 2 0 . 4 2 0 . 4 20 .4 2 0 . 4 2 0 . 4 2 0 . 4 2 0 . 4 2 0 . 4
Urbona
+ agrícola
del Rimoc
2 6 . 9 2 8 . 1
2 8 . 1 2 8 . 1 2 8 . 1 2 8 . 1 2 8 . 1 2 8 . 1 2 8 . 1 2 8 . 1 2 8 . 1 2 8 . 1 •28 .1 2 8 . 1 2 8 . 1 2 8 . 1 2 8 . 1 2 8 . 1 2 8 . 1 2 8 . 1 2 8 . 1 2 8 . 1
Todas 1 as capaci jodes y | producciones están en m3/s.
Suministro de aguo subterraneg
Producción
desde pazos
de suministro
directo
9 . 7 9 . 9
1 0 . 5 1 1 . 1
8 . 0 8 . 0 8 . 0 " 8 . 0 8 . 0 8 . 0 8 . 0 8 . 0 8 . 0 8 . 0 8 . 0 8 . 0 8 . 0 8 . 0 8 . 0 8 . 0 8 . 0 8 . 0
Po¡ c o n j i
Capacidad
instalada
requerida
0 0
0 0 5 . 2 5 . 2 5 . 2 5 . 2 5 . 2 5 . 2 5 . 2 5 . 2 5 . 2 5 . 2 5 . 2 5 . 2 5 . 2 5 . 2 5 . 2 5 . 2 5 . 2 5 . 2
! O S jntivos
Producción
en año
promedio
0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Producción
total da los
pozos en añc
promedio
9 . 7 9 . 9
1 0 . 5 1 1 . 1
8 . 0 8 . 0 8 . 0 8 . 0 8 . 0 8 . 0 8 . 0 8 . 0 8 . 0 8 . 0 8 . 0 8 . 0 8 . 0 8 . 0 8 . 0 8 . 0 8 . 0 8 . 0
T o t o 1 p o z o s
Producción máximo
(en sequío ]
9 . 7 9 . 9
10 .5 1 1 . 1 1 3 . 2 13 .2 1 3 . 2 13 .2 13 .2 13 .2 1 3 . 2 13 .2 1 3 . 2 13 .2 13 .2 13 .2 13 .2 13 .2 13 .2 13 .2 13 .2 1 3 . 2
- Capacidad
instalada
9 . 7 9 . 9
1 0 . 5 1 1 . 1 1 3 . 8 1 3 . 8 1 3 . 8 1 3 . 8 1 3 . 8 1 3 . 8 1 3 . 8 1 3 . 8 1 3 . 8 1 3 . 8 1 3 . 8 1 3 . 8 1 3 . 8 1 3 . 8 1 3 . 8 1 3 . 8 1 3 . 8 1 3 . 8
Maxima disminución de n i v e 1 (m )
En ano
promedio
0 3 . 2
4 . 8 6 . 5 7 . 5 7 . 6 7 . 6 7 . 6 7 . 6 7 . 6 7 . 5 7 . b 7 . 4 8 . 0 8 . 6 9 . 2 9 . 8
1 0 . 4 1 1 . 0 11 .6 12 .2 1 2 . 8
En condiciones de
sequío
_m
— — — _ — — — — — — — — — — — —
* —
2 0 . 2
De los
recursos existerfes
del rio en sequía
17 .2 1 8 . 2
17 .6 1 7 . 0 1 4 . 9 14 .9 1 4 . 9 1 4 . 9 14 .9 14 .9 14 .9 14 .9 14 .9 1 4 . 9 14 .9 1 4 . 9 14 .9 14 .9 14 .9 1 4 . 9 14 .9 14 .9
Suministre
Del esquema
de trerevase
del Mantdro
0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
> del r i o .
Obras de tratamiento
Produccio'n máximo
requerida
9 . 4 1 0 . 5
9 . 9 9 . 3
1 2 . 4 1 2 . 4 1 2 . 4 12 .4 1 2 . 4 1 2 . 4 12 .4 1 2 . 4 12 .4 1 2 . 4 12 .4 1 2 . 4 1 2 . 4 1 2 . 4 12 .4 1 2 . 4 1 2 . 4 1 2 . 4
Capacidad instalada
10 10
10 10
1 2 . 4 1 2 . 4 , 1 2 . 4 1 2 . 4 1 2 . 4 1 2 . 4 1 2 . 4 1 2 . 4 1 2 . 4 1 2 . 4 1 2 . 4 1 2 . 4 1 2 . 4 1 2 . 4 1 2 . 4 1 2 . 4 1 2 . 4 12 .4
Pozos de
cempenwrion
totales
0 0 . 2
0 . 6 1 . 0 2 . 3 2 . 3 2 . 3 2 . 3 2 . 3 2 . 3 2 . 3 2 . 3 2 . 3 2 . 3 2 . 3 2 . 3 2 . 6 2 . 9 2 . 9 2 . 9 2 . 9 2 . 9
ai
c 3 3 H-W r+
P^
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13 0) 4 H^ O c o
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