antisismica roy
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TRABAJO ESCALONADO DE INGENIERIA ANTISISMICA
ORDEN 17USO HOSPITAL
ESPECIFICACIONES
CONCRETO(f´c) 210 kg/cm22.40 ton/m3
CARGAS PERMANENTES Y NO PERMANENTES:
PESO DE ACABADO 0.10 ton/m2PESO DE TABIQUERIA 0.12 ton/m2PESO DE MURO DE FACHADA 0.45 ton/mPESO DE PARAPETO 0.28 ton/mSOBRECARGA(AZOTEA) 0.10 ton/m2SOBRECARGA DE OTROS NIVELES 0.40 ton/m2
UBICACIÓN LIMAROY L1 3.00 mESPINAL L2 7.00 mDIAZ L3 4.00 m
PREDIMENSIONAMIENTO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES
DIMENSIONES DEL TERRENOLARGO 21.55 mANCHO 17.65 mAREA 380.36 m2
PREDIMENSIONAMIENTO DE LOSAS(REFORZADA EN DOBLE SENTIDO)LOSA ALIGERADA(luces grandes)PAÑO LARGO L 5.95 m
ANCHO B 7.35 mPERALTE h 0.37 mPERALTE h 0.40 mB/23
PREDIMENSIONAMIENTO DE VIGASVIGAS PRINCIPALES
B/L 1.24
PERALTE h 0.60 m0.64 m
0.52 m
ANCHO b 0.40 m
hA=B/αhB=L/β
b=B/20 0.37
COEFICIENTES DE PREDIMENSIONAMIENTODE VIGAS DE UNA RELACION B/L Y UN VALOR ESPECIFICO DE SOBRECARGA
B/L S/C(kg/m2) α β250 13 13
B/L>0.67 o´ 400 11.4 11.4B/L=1.0 750 10 10
1000 9 9250 13 12
B/L<0.67 o´ 500 11 11750 10 10
1000 9 9
VIGAS SECUNDARIAS
ANCHO b 0.40 mb=B/20 0.37 m
PERALTE h 0.40 mh=B/β 0.64
PREDIMENSIONAMIENTO DE COLUMNASCONSIDERACIONES PARA ZONAS DE ALTO RIESGO SISMICOSEGÚN LA DISCUSION DE ALGUNOS RESULTADOS DE INVESTIGACION EN JAPON DEBIDO AL SISMO DE TOKACHI 1968,DONDE COLAPSARON MUCHAS COLUMNASDE LOS RESULTADOS SE TIENEN:
DIMENSION DE LA SECCION EN LA DIRECCION DDE ANALISIS SISMICO DE LA COLUMNALA OTRA DIMENSION DE LA SECCION DE LA dCOLUMNA
PESO DE LOSA ALIGERADA 0.35 ton/m2PESO DE ACABADO 0.10 ton/m2PESO DE TABIQUERIA 0.12 ton/m2PESO DE VIGAS 0.10 ton/m2PESO DE COLUMNAS 0.05 ton/m2LA SOBRECARGA(S/C) 0.40 ton/m2
EL PESO DEBIDO A LA GRAVEDAD P.G 1.12 ton/m21120 kg/m2
1) Si hn/D=>4, es el caso mas recomendable ya que aquí las columnas presentan fallla ductil
2) EL INDICE DE APLASTAMIENTO(n)n=P/(f´c*b*D) n<1/3
3) Las columnas se predimensionan con b*D=P/(n*f´c)
TIPO C1 Columna interior P=1,10*PGPara los primeros pisos N<3 pisos n=0,30
TIPO C1 Columna interior P=1,10*PGPara los 4 ult. Pisos sup. N>4 pisos n=0,25
TIPO C2,C3 columnas extremas de P=1,25*PGporticos interiores n=0,25
TIPO C4 columna de esquina P=1,50*PGn=0.20
P:CARGA DEBIDO A SISMO
COLUMNA EXTERIORAREA TRIBUTARIA 6.38 m2CARGA DE SISMO(P) 7.14 ton 7140 kgEL VALOR DE b*D 1.70 m2 1,020.00 cm2ASUMIENDO D=b
D 31.94 cm b 31.94 cm
PERALTE h 0.40 mANCHO b 0.40 m
COLUMNA INTERIORAREA TRIBUTARIA 24.54 m2CARGA DE SISMO(P) 27.49 ton 27489.00 kgEL VALOR DE b*D 5.45 m2 2879.80 cm2ASUMIENDO D=b
D 53.66 cm b 53.66 cm
PERALTE h 0.60 mANCHO b 0.60 m
METRADO DE CARGAS
NIVEL 1 3.8
PESO DE LOSA 133.13PESO DE ACABADO 38.04PESO DE TABIQUERIA 45.64PESO DE VIGAS"X" 5 62.06PESO DE VIGAS"Y" 5 33.89PESO DE COLUMNAS 16+9 52.90
Hentrepiso
PESO DE MURO DE FACHADA 19.40SOBRECARGA DE OTROS NIVELES 53.25
PESO TOTAL 438.30
NIVEL 2 3.2
PESO DE LOSA 133.13PESO DE ACABADO 38.04PESO DE TABIQUERIA 45.64PESO DE VIGAS"X" 5 62.06PESO DE VIGAS"Y" 5 33.89PESO DE COLUMNAS 25 44.54PESO DE MURO DE FACHADA 19.40SOBRECARGA DE OTROS NIVELES 53.25
PESO TOTAL 429.94
NIVEL 3 2.80 1.40 m
PESO DE LOSA 133.13PESO DE ACABADO 38.04PESO DE TABIQUERIA 45.64PESO DE VIGAS"X" 5 62.06PESO DE VIGAS"Y" 5 41.38PESO DE COLUMNAS 10+6+9 33.60PESO DE MURO DE FACHADA 19.40SOBRECARGA DE OTROS NIVELES 53.25
PESO TOTAL 426.49
NIVEL 4 2.8
PESO DE LOSA 133.13PESO DE ACABADO 38.04PESO DE TABIQUERIA 45.64PESO DE VIGAS"X" 5 62.06PESO DE VIGAS"Y" 3 20.33PESO DE COLUMNAS 6+9 28.22PESO DE MURO DE FACHADA 19.40SOBRECARGA DE OTROS NIVELES 53.25
PESO TOTAL 400.07
NIVEL 5 2.8
PESO DE LOSA 133.13PESO DE ACABADO 38.04PESO DE TABIQUERIA 45.64PESO DE VIGAS"X" 5 62.06PESO DE VIGAS"Y" 3 20.33PESO DE COLUMNAS 6+9 28.22
Hentrepiso
Hentrepiso
Hentrepiso
Hentrepiso
PESO DE MURO DE FACHADA 19.40SOBRECARGA DE OTROS NIVELES 53.25
PESO TOTAL 400.07
NIVEL 6 Hentrepiso 2.8
PESO DE LOSA 97.19PESO DE ACABADO 27.77PESO DE TABIQUERIA 33.32PESO DE VIGAS"X" 5 24.91PESO DE VIGAS"Y" 3 10.84PESO DE COLUMNAS 6+9 18.70PESO DE MURO DE FACHADA 16.61SOBRECARGA DE OTROS NIVELES 34.01
PESO TOTAL 263.34
NIVEL 7 Hentrepiso 2.80
PESO DE LOSA 97.19PESO DE ACABADO 27.77PESO DE VIGAS"X" 5 33.32PESO DE VIGAS"Y" 5 24.91PESO DE COLUMNAS 25 10.84SOBRECARGA DE OTROS NIVELES 18.70PESO DE PARAPETO"X" 12.07PESO DE PARAPETO"Y" 8.46
PESO TOTAL 233.24
CORTANTE BASALDATOS USO HOSPITAL PISO
UBICACIÓN LIMA 1SUELO TIPO S1 2ALTURA 3EDIFICIO 4
56
V=(ZUCS/R)*P 7TOTAL
DATOS Z 0.4U 1.5S 1.4Tp 0.9 seghn 21.00 m
45T 0.467 segC 4.821 c<=2.5C 2.5T 0.47R 8C/R=>0.125 0.3125 OKP 2591.44 ton
V 680.25 ton
t=>0,7 0.46666667 segFa 0
∑Pj*hj 29747.40Fi EXCENT.(e) Mz(tonxm)F1 38.09 0.8825 33.61 38.09 F2 68.82 0.8825 60.74 68.82 F3 95.58 0.8825 84.35 95.58 F4 115.27 0.8825 101.73 115.27 F5 140.89 0.8825 124.33 140.89 F6 109.60 0.8825 96.72 109.60 F7 112.01 0.8825 98.85 112.01
CT
Fi=(Pi*hi)/(∑Pj*hj)*V
F.I(TON) F.I(TON)
TRABAJO ESCALONADO DE INGENIERIA ANTISISMICA
Y
2.555.95 B5.95 L3.20 X
3.00 7.35 4.20 7.00PLANTA
h
b
COEFICIENTES DE PREDIMENSIONAMIENTODE VIGAS DE UNA RELACION B/L Y UN VALOR ESPECIFICO DE SOBRECARGA
h
b
SEGÚN LA DISCUSION DE ALGUNOS RESULTADOS DE INVESTIGACION EN JAPON DEBIDO AL SISMO DE TOKACHI 1968,
d0.2625 0.21
DY
2.555.95 B5.95 L3.20 X
3.00 7.35 4.20 7.00PLANTA
Si hn/D=>4, es el caso mas recomendable ya que aquí las columnas presentan fallla ductil
P=1,10*PGn=0,30
P=1,10*PGn=0,25
P=1,25*PGn=0,25
P=1,50*PGn=0.20
Pj hj Pj*hjPESO(TON) ALTURA(m)
438.30 3.80 3.80 1665.53429.94 3.20 7.00 3009.61426.49 2.80 9.80 4179.59400.07 2.80 12.60 5040.88400.07 2.80 15.40 6161.07263.34 2.80 18.20 4792.70233.24 2.80 21.00 4898.02
2591.44 21.00 29747.40
EXCENT.(e) Mz(tonxm)0.8825 109.60 96.72
140.89 124.33 115.27 101.73 95.58 84.35 68.82 60.74 38.09 33.61
ESCALONADO Nº 03
DETERMINACION DE PERIODOS Y FORMAS DE MODO EN CADA DIRECCION DE LA ESTRUCTURA Y DETERMINACION DE LAS FUERZAS CORTANTES Y FUERZAS DE INERCIA EN CADA NIVEL MEDIANTE EL ANALISIS ESTATICO
DATOSE 210 Ton/cm2
ANCHO 29.2 mLARGO 31.6 m
NIVEL PESO(ton) ALTURA(m)1 939.70 3.002 936.55 3.003 922.56 2.804 783.26 2.805 783.26 2.806 637.65 2.80
EJE Y FACHADA5 4 3
5.40
7.20
7.20
6.40
5.40
6.00 8.40FACHADA
LOS PESOS Y LAS RIGIDECES DE CADA NIVEL EN CADA EJE
NIVEL ALTURA(m) PESO(ton) KX(ton/cm) KY(ton/cm)1.00 3.600 939.70 847.17 663.092.00 3.000 936.55 679.43 304.633.00 2.800 922.56 799.54 363.704.00 2.800 783.26 612.91 311.995.00 2.800 783.26 612.91 311.996.00 2.800 637.65 612.91 311.99
METODO MATRICIAL
CALCULO DE PERIODOS Y FORMAS DE MODO(EJE X)
NIVEL PESO(ton) m KX(ton/cm) k6 637.650 1.000 612.91 1.0005 783.260 1.228 612.91 1.0004 783.260 1.228 612.91 1.0003 922.560 1.447 799.54 1.3052 936.550 1.469 679.43 1.1091 939.700 1.474 847.17 1.382
MATRIZ DE MASA
1,474m 0.000 0.000 0.0000.000 1,469m 0.000 0.000
[M]= 0.000 0.000 1,447m 0.0000.000 0.000 0.000 1,228m0.000 0.000 0.000 0.0000.000 0.000 0.000 0.000
MATRIZ DE RIGIDEZ
2,491K (-1,109K) 0.000 0.000(-1,109K) 2,414K (-1,305K) 0.000
[K]= 0.000 (-1,305K) 2,305K (-K)0.000 0.000 (-K) 2K0.000 0.000 0.000 (-K)0.000 0.000 0.000 0.000
A la operacion realizada la dividimos entre K y luego hacemos:
LUEGO
-1.109 0.000 0.000
Con etas dos matrices calcularemos: [K]-ω²[M]=0
2,491-1,474λ
-1.109 -1.305 0.000 [K]-ω²[M]= 0.000 -1.305 -1.000
0.000 0.000 -1.0000.000 0.000 0.000 -1.0000.000 0.000 0.000 0.000
λ₁ 0.057λ₂ 0.424λ₃ 1.171λ₄ 1.851λ₅ 2.607λ₆ 3.072
Sabemos que λ=(m*ω²)/K
Luego ω=(λ*k/m)^0,5
Datosm 0.651k 612.91
TENEMOS LAS FRECUENCIAS Y PERIODOS DE VIBRACION
ω(seg^-1) T(seg)7.328 0.857
19.985 0.31433.212 0.18941.756 0.15049.555 0.12753.793 0.117
CALCULAMOS LAS FORMAS DE MODO
Usaremos la siguiente ecuacion:
[En]{u}={0}
donde [En]= [K]-ω²[M]
PRIMERA FORMA DE MODO
λ₁ 0.057
2,414-1,469λ2,305-1,447λ
2-1,228λ
RESOLVIENDO |[K]-ω²[M]|=0
TENEMOS LOS VALORES DE λ:
1.866 -1.109 0.000 0.000 0.000-1.109 2.330 -1.305 0.000 0.0000.000 -1.305 2.223 -1.000 0.0000.000 0.000 -1.000 1.930 -1.0000.000 0.000 0.000 -1.000 1.9300.000 0.000 0.000 0.000 -1.000
RESOLVIENDO1.0001.6832.1552.5932.8502.908
SEGUNDA FORMA DE MODO
λ₂ 0.424
1.320 -1.109 0.000 0.000 0.000-1.109 1.791 -1.305 0.000 0.0000.000 -1.305 1.691 -1.000 0.0000.000 0.000 -1.000 1.479 -1.0000.000 0.000 0.000 -1.000 1.4790.000 0.000 0.000 0.000 -1.000
RESOLVIENDO1.0001.1900.783-0.228-1.120-1.430
TERCERA FORMA DE MODO
λ₃ 1.171
0.207 -1.109 0.000 0.000 0.000-1.109 0.694 -1.305 0.000 0.0000.000 -1.305 0.611 -1.000 0.0000.000 0.000 -1.000 0.562 -1.0000.000 0.000 0.000 -1.000 0.5620.000 0.000 0.000 0.000 -1.000
u₁¹u₂¹u₃¹u₄¹u₅¹u₆¹
u₁²u₂²u₃²u₄²u₅²u₆²
RESOLVIENDO1.0000.187-0.750-0.7020.3560.902
CUARTA FORMA DE MODO
λ₄ 1.851
-0.805 -1.109 0.000 0.000 0.000-1.109 -0.305 -1.305 0.000 0.0000.000 -1.305 -0.373 -1.000 0.0000.000 0.000 -1.000 -0.273 -1.0000.000 0.000 0.000 -1.000 -0.2730.000 0.000 0.000 0.000 -1.000
RESOLVIENDO1.000-0.726-0.6801.2010.352-1.297
QUINTA FORMA DE MODO
λ₅ 2.607
-1.931 -1.109 0.000 0.000 0.000-1.109 -1.416 -1.305 0.000 0.0000.000 -1.305 -1.467 -1.000 0.0000.000 0.000 -1.000 -1.201 -1.0000.000 0.000 0.000 -1.000 -1.2010.000 0.000 0.000 0.000 -1.000
RESOLVIENDO1.000-1.7411.0390.748-1.9371.580
u₁³u₂³u₃³u₄³u₅³u₆³
u₁⁴u₂⁴u₃⁴u₄⁴u₅⁴u₆⁴
u₁⁵u₂⁵u₃⁵u₄⁵u₅⁵u₆⁵
SEXTA FORMA DE MODO
λ₆ 3.072
-2.623 -1.109 0.000 0.000 0.000-1.109 -2.099 -1.305 0.000 0.0000.000 -1.305 -2.140 -1.000 0.0000.000 0.000 -1.000 -1.772 -1.0000.000 0.000 0.000 -1.000 -1.7720.000 0.000 0.000 0.000 -1.000
RESOLVIENDO1.000-2.3652.954-3.2362.781-1.693
ANALISIS ESTATICO DE ACUERDO A LA NORMA VIGENTE
CALCULO DE LA FUERZA CORTANTE BASAL
DATOS USO HOTELUBICACIÓN ANCASHSUELO TIPO S1ALTURA(EDIFICIO) 17.20 m
V=(ZUCS/R)*P
DATOSZ 0.3U 1S 1
hn 17.20 m45
T 0.382 seg
Tp 0.40 seg 2.616 MAYOR
ENTONCESC 2.500
u₁⁶u₂⁶u₃⁶u₄⁶u₅⁶u₆⁶
CT
C≤2,5
T 0.382 seg (PERIODO FUNDAMENTAL)
R 8C/R=>0.125 0.3125 CUMPLE
P 2591.44 ton
V 242.95 ton
CALCULO DE FUREZAS INERCIALES
t=>0,7 0.382 seg MAYORFa 0.00 ton
PESO(TON) ALTURA(m)NIVEL Pj hi hj Pj*hj
1 949.15 3.00 3.00 2847.452 936.55 3.00 6.00 5619.303 922.56 2.80 8.80 8118.534 783.26 2.80 11.60 9085.825 783.26 2.80 14.40 11278.946 637.65 2.80 17.20 10967.58
TOTAL 5012.43 17.20 47917.62
∑Pj*hj 47917.62
FUERZAS INERCIALES Y FUERZAS CORTANTES
EN CADA F. INERCIAL F. CORTANTENIVEL
1 14.44 242.95 2 28.49 228.51 3 41.16 200.02 4 46.07 158.86 5 57.19 112.79 6 55.61 55.61
Fi=(Pi*hi)/(∑Pj*hj)*V
(TON) (TON)
DETERMINACION DE PERIODOS Y FORMAS DE MODO EN CADA DIRECCION DE LA ESTRUCTURA
FACHADA2 1
F
E
D
C
B
A EJE X
8.80 6.00FACHADA
0.000 0.0000.000 0.0000.000 0.0000.000 0.000
1,228m 0.0000.000 m
0.000 0.0000.000 0.0000.000 0.000(-K) 0.0002K (-K)(-K) K
[K]-ω²[M]={0}
λ=(m*ω²)/K
0.000 0.000
0.000 0.0000.000 0.000-1.000 0.000
-1.000-1.000
2-1,228λ1-λ
0.0000.0000.000 ₌ {0}0.000-1.0000.943
0.0000.0000.000 ₌ {0}0.000-1.0000.576
0.0000.0000.000 ₌ {0}0.000-1.000-0.171
u₁¹u₂¹u₃¹u₄¹u₅¹u₆¹
u₁²u₂²u₃²u₄²u₅²u₆²
u₁³u₂³u₃³u₄³u₅³u₆³
0.0000.0000.000 ₌ {0}0.000-1.000-0.851
0.0000.0000.000 ₌ {0}0.000-1.000-1.607
u₁⁴u₂⁴u₃⁴u₄⁴u₅⁴u₆⁴
u₁⁶u₂⁶u₃⁶u₄⁶u₅⁶u₆⁶
0.0000.0000.000 ₌ {0}0.000-1.000-2.072
u₁⁵u₂⁵u₃⁵u₄⁵u₅⁵u₆⁵
(PERIODO FUNDAMENTAL)
ESCALONADO Nº 02
DETERMINACION DE LOS MODELOS EN CADA DIRECCION DE LA ESTRUCTURA RIGIDEZ Y PESOS DE CADA NIVEL
DATOSE 210 Ton/m2
ANCHO 29.2 mLARGO 31.6 m
ELEMENTOS ESTRUCTURALES b h IxVIGAS EJE X 40.00 65.00 915416.67VIGAS EJE Y 40.00 50.00 416666.67COLUMNAS PERIMETRALES 55.00 55.00 762552.08COLUMNAS CENTRALES 80.00 80.00 3413333.33
NIVEL PESO(ton) ALTURA(m)1 939.70 3.002 936.55 3.003 922.56 2.804 783.26 2.805 783.26 2.806 637.65 2.80
EJE Y5 4 3
5.40
7.20
7.20
6.40
5.40
6.00 8.40 8.80
VISTA EN PLANTA
CALCULO DE RIGIDECES
METODO DE MUTO
CASO 01:CONSIDERANDO COLUMNA EMPOTRADA EN LA BASE
La rigidez de empotramiento Ke= (12*E*I)/h^3
La rigidez de la columna K=(kv1+kv2)/Kc
La rigidez relativa I/L
El coeficiente "a" a=(0.50+K)/(2+K)
La rigidez lateral
CASO 03:CASO GENERAL
La rigidez de la columna
La rigidez relativa I/L
El coeficiente "a" a=(K)/(2+K)
La rigidez lateral
CALCULO DE RIGIDECES EN EL EJE X
71 72 73 74 75
61 62 63 64 65 2.80
51 52 53 54 55 2.80
41 42 43 44 45 2.80
31 32 33 34 35 2.80
21 22 23 24 25 3.00
3.00
11 12 13 14 15
6.00 8.40 8.80 6.00
ELEVACION PORTICOS DIRECCION DEL EJE X
ELEMENTOS ESTRUCTURALES Ix Ix/IVIGAS EJE X 2,197*I 2.197000VIGAS EJE Y I 1.000000COLUMNAS PERIMETRALES 1,830125*I 1.830125
KL= a*Kc
K=(∑kvi)/(2*Kc)
KL= a*Kc
COLUMNAS CENTRALES 8,192*I 8.192000
CALCULO DE RIGIDECES PARA LOS EJES B-C-D-E
COLUMNA Kc/I Ix/I L1 L2 L311--21 0.61004 2.197 0.00 0.00 0.0012--22 2.73067 2.197 0.00 0.00 6.0013--23 2.73067 2.197 0.00 0.00 8.4014--24 2.73067 2.197 0.00 0.00 8.8015--25 0.61004 2.197 0.00 0.00 6.0021--31 0.61004 2.197 0.00 6.00 0.0022--32 2.73067 2.197 6.00 8.40 6.0023--33 2.73067 2.197 8.40 8.80 8.4024--34 2.73067 2.197 8.80 6.00 8.8025--35 0.61004 2.197 6.00 0.00 6.0031--41 0.65362 2.197 0.00 6.00 0.0032--42 2.92571 2.197 6.00 8.40 6.0033--43 2.92571 2.197 8.40 8.80 8.4034--44 2.92571 2.197 8.80 6.00 8.8035--45 0.65362 2.197 6.00 0.00 6.0041--51 0.65362 2.197 0.00 6.00 0.0042--52 2.92571 2.197 6.00 8.40 6.0043--53 2.92571 2.197 8.40 8.80 8.4044--54 2.92571 2.197 8.80 6.00 8.8045--55 0.65362 2.197 6.00 0.00 6.0051--61 0.65362 2.197 0.00 6.00 0.0052--62 2.92571 2.197 6.00 8.40 6.0053--63 2.92571 2.197 8.40 8.80 8.4054--64 2.92571 2.197 8.80 6.00 8.8055--65 0.65362 2.197 6.00 0.00 6.0061--71 0.65362 2.197 0.00 6.00 0.0062--72 2.92571 2.197 6.00 8.40 6.0063--73 2.92571 2.197 8.40 8.80 8.4064--74 2.92571 2.197 8.80 6.00 8.8065--75 0.65362 2.197 6.00 0.00 6.00
CALCULO DE RIGIDECES PARA EL EJE "A"
COLUMNA Kc/I Ix/I L1 L2 L311--21 0.61004 2.197 0.00 0.00 0.0012--22 0.61004 2.197 0.00 0.00 6.0013--23 0.61004 2.197 0.00 0.00 8.4014--24 0.61004 2.197 0.00 0.00 8.8015--25 0.61004 2.197 0.00 0.00 6.0021--31 0.61004 2.197 0.00 6.00 0.00
22--32 0.61004 2.197 6.00 8.40 6.0023--33 0.61004 2.197 8.40 8.80 8.4024--34 0.61004 2.197 8.80 6.00 8.8025--35 0.61004 2.197 6.00 0.00 6.0031--41 0.65362 2.197 0.00 6.00 0.0032--42 0.65362 2.197 6.00 8.40 6.0033--43 0.65362 2.197 8.40 8.80 8.4034--44 0.65362 2.197 8.80 6.00 8.8035--45 0.65362 2.197 6.00 0.00 6.0041--51 0.65362 2.197 0.00 6.00 0.0042--52 0.65362 2.197 6.00 8.40 6.0043--53 0.65362 2.197 8.40 8.80 8.4044--54 0.65362 2.197 8.80 6.00 8.8045--55 0.65362 2.197 6.00 0.00 6.0051--61 0.65362 2.197 0.00 6.00 0.0052--62 0.65362 2.197 6.00 8.40 6.0053--63 0.65362 2.197 8.40 8.80 8.4054--64 0.65362 2.197 8.80 6.00 8.8055--65 0.65362 2.197 6.00 0.00 6.0061--71 0.65362 2.197 0.00 6.00 0.0062--72 0.65362 2.197 6.00 8.40 6.0063--73 0.65362 2.197 8.40 8.80 8.4064--74 0.65362 2.197 8.80 6.00 8.8065--75 0.65362 2.197 6.00 0.00 6.00
CALCULO DE RIGIDECES PARA EL EJE" F"
COLUMNA Kc/I Ix/I L1 L2 L311--21 0.61004 2.197 0.00 0.00 0.0012--22 0.61004 2.197 0.00 0.00 6.0013--23 0.61004 2.197 0.00 0.00 8.4014--24 0.61004 2.197 0.00 0.00 8.8015--25 0.61004 2.197 0.00 0.00 6.0021--31 0.61004 2.197 0.00 6.00 0.0022--32 0.61004 2.197 6.00 8.40 6.0023--33 0.61004 2.197 8.40 8.80 8.4024--34 0.61004 2.197 8.80 6.00 8.8025--35 0.61004 2.197 6.00 0.00 6.0031--41 0.65362 2.197 0.00 6.00 0.0032--42 0.65362 2.197 6.00 8.40 6.0033--43 0.65362 2.197 8.40 8.80 8.4034--44 0.65362 2.197 8.80 6.00 8.8035--45 0.65362 2.197 6.00 0.00 6.00
CUADRO RESUMEN DE LAS RIGIDECES CALCULADAS EN EL EJE X
EJESNIVEL A B C D E
1 165.41 129.09 129.09 129.09 129.092 157.69 91.01 91.01 91.01 91.013 186.63 106.57 106.57 106.57 106.574 186.63 106.57 106.57 106.57 106.575 186.63 106.57 106.57 106.57 106.576 186.63 106.57 106.57 106.57 106.57
CALCULO DE RIGIDECES EN EL EJE Y
71 72 73 74 75
61 62 63 64 65
51 52 53 54 55
41 42 43 44 45 46
31 32 33 34 35 36
21 22 23 24 25 26
11 12 13 14 15 16
5.40 6.40 7.20 7.20 5.40
ELEVACION PORTICOS DIRECCION DEL EJE Y
ELEMENTO ESTRUCTURALVIGAS EJE Y I 1.000000COLUMNAS PERIMETRALES 2.8595703*I 2.859570COLUMNAS CENTRALES 12.8*I 12.800000
COLUMNA Kc/I IY/I L1 L2 L311--21 0.95319 1.000 0.00 0.00 0.0012--22 0.95319 1.000 0.00 0.00 5.4013--23 0.95319 1.000 0.00 0.00 6.4014--24 0.95319 1.000 0.00 0.00 7.2015--25 0.95319 1.000 0.00 0.00 7.2016--26 0.95319 1.000 0.00 0.00 5.4021--31 0.95319 1.000 0.00 5.40 0.0022--32 0.95319 1.000 5.40 6.40 5.4023--33 0.95319 1.000 6.40 7.20 6.4024--34 0.95319 1.000 7.20 7.20 7.2025--35 0.95319 1.000 7.20 5.40 7.2026--36 0.95319 1.000 5.40 0.00 5.40
IY IY/I
CALCULO DE RIGIDECES PARA LOS EJES " 1 -5"
31--41 1.02128 1.000 0.00 5.40 0.0032--42 1.02128 1.000 5.40 6.40 5.4033--43 1.02128 1.000 6.40 7.20 6.4034--44 1.02128 1.000 7.20 7.20 7.2035--45 1.02128 1.000 7.20 5.40 7.2036--46 1.02128 1.000 5.40 0.00 5.4041--51 1.02128 1.000 0.00 5.40 0.0042--52 1.02128 1.000 5.40 6.40 5.4043--53 1.02128 1.000 6.40 7.20 6.4044--54 1.02128 1.000 7.20 7.20 7.2045--55 1.02128 1.000 7.20 5.40 7.2051--61 1.02128 1.000 0.00 5.40 0.0052--62 1.02128 1.000 5.40 6.40 5.4053--63 1.02128 1.000 6.40 7.20 6.4054--64 1.02128 1.000 7.20 7.20 7.2055--65 1.02128 1.000 7.20 0.00 7.2061--71 1.02128 1.000 0.00 5.40 0.0062--72 1.02128 1.000 5.40 6.40 5.4063--73 1.02128 1.000 6.40 7.20 6.4064--74 1.02128 1.000 7.20 7.20 7.2065--75 1.02128 1.000 7.20 0.00 7.20
CALCULO DE RIGIDECES PARA LOS EJES " 2-3-4"
COLUMNA Kc/I IY/I L1 L2 L311--21 0.95319 1.000 0.00 0.00 0.0012--22 4.26667 1.000 0.00 0.00 5.4013--23 4.26667 1.000 0.00 0.00 6.4014--24 4.26667 1.000 0.00 0.00 7.2015--25 4.26667 1.000 0.00 0.00 7.2016--26 0.95319 1.000 0.00 0.00 5.4021--31 0.95319 1.000 0.00 5.40 0.0022--32 4.26667 1.000 5.40 6.40 5.4023--33 4.26667 1.000 6.40 7.20 6.4024--34 4.26667 1.000 7.20 7.20 7.2025--35 4.26667 1.000 7.20 5.40 7.2026--36 0.95319 1.000 5.40 0.00 5.4031--41 1.02128 1.000 0.00 5.40 0.0032--42 4.57143 1.000 5.40 6.40 5.4033--43 4.57143 1.000 6.40 7.20 6.4034--44 4.57143 1.000 7.20 7.20 7.2035--45 4.57143 1.000 7.20 5.40 7.2036--46 1.02128 1.000 5.40 0.00 5.4041--51 1.02128 1.000 0.00 5.40 0.00
42--52 4.57143 1.000 5.40 6.40 5.4043--53 4.57143 1.000 6.40 7.20 6.4044--54 4.57143 1.000 7.20 7.20 7.2045--55 4.57143 1.000 7.20 5.40 7.2051--61 1.02128 1.000 0.00 5.40 0.0052--62 4.57143 1.000 5.40 6.40 5.4053--63 4.57143 1.000 6.40 7.20 6.4054--64 4.57143 1.000 7.20 7.20 7.2055--65 4.57143 1.000 7.20 0.00 7.2061--71 1.02128 1.000 0.00 5.40 0.0062--72 4.57143 1.000 5.40 6.40 5.4063--73 4.57143 1.000 6.40 7.20 6.4064--74 4.57143 1.000 7.20 7.20 7.2065--75 4.57143 1.000 7.20 0.00 7.20
CUADRO RESUMEN DE LAS RIGIDECES CALCULADAS EN EL EJE Y
EJESNIVEL 1 2 3 4 5
1 146.02 123.68 123.68 123.68 146.022 92.87 39.63 39.63 39.63 92.873 108.24 49.08 49.08 49.08 108.244 89.89 34.06 49.08 49.08 89.895 89.89 34.06 49.08 49.08 89.896 89.89 34.06 49.08 49.08 89.89
FINALMENTE TENEMOS LOS PEOS Y LAS RIGIDECES DE CADA NIVEL EN CADA EJE
NIVEL ALTURA(m) PESO(ton)1 3.00 939.70 847.17 663.092 3.00 936.55 679.43 304.633 2.80 922.56 799.54 363.704 2.80 783.26 612.91 311.995 2.80 783.26 612.91 311.996 2.80 637.65 612.91 311.99
KX(ton/cm) KY(ton/cm)
ELEVACION PORTICOS DIRECCION DEL EJE X
211820.023Iy 152569.444
346666.67 0.72027867266666.67762552.08
3413333.33
2 1F
E
D
C
B
A EJE X
6.00
L4 K a h Ke KL(ton/cm)6.00 0.60023 0.42313 3.00 71.172 30.1158.40 0.22988 0.32732 3.00 71.172 23.2968.80 0.18721 0.31419 3.00 71.172 22.362 129.096.00 0.22552 0.32600 3.00 71.172 23.2020.00 0.60023 0.42313 3.00 71.172 30.1156.00 1.20046 0.37509 3.00 71.172 26.6968.40 0.45975 0.18691 3.00 71.172 13.3038.80 0.37442 0.15769 3.00 71.172 11.223 91.016.00 0.45104 0.18402 3.00 71.172 13.0970.00 1.20046 0.37509 3.00 71.172 26.6966.00 1.12043 0.35906 2.80 87.538 31.4328.40 0.42910 0.17665 2.80 87.538 15.4648.80 0.34946 0.14874 2.80 87.538 13.020 106.576.00 0.42097 0.17389 2.80 87.538 15.2220.00 1.12043 0.35906 2.80 87.538 31.4326.00 1.12043 0.35906 2.80 87.538 31.4328.40 0.42910 0.17665 2.80 87.538 15.4648.80 0.34946 0.14874 2.80 87.538 13.020 106.576.00 0.42097 0.17389 2.80 87.538 15.2220.00 1.12043 0.35906 2.80 87.538 31.4326.00 1.12043 0.35906 2.80 87.538 31.4328.40 0.42910 0.17665 2.80 87.538 15.4648.80 0.34946 0.14874 2.80 87.538 13.020 106.576.00 0.42097 0.17389 2.80 87.538 15.2220.00 1.12043 0.35906 2.80 87.538 31.4326.00 1.12043 0.35906 2.80 87.538 31.4328.40 0.42910 0.17665 2.80 87.538 15.4648.80 0.34946 0.14874 2.80 87.538 13.020 106.576.00 0.42097 0.17389 2.80 87.538 15.2220.00 1.12043 0.35906 2.80 87.538 31.432
L4 K a h Ke KL6.00 0.60023 0.42313 3.00 71.172 30.1158.40 1.02897 0.50478 3.00 71.172 35.9268.80 0.83799 0.47146 3.00 71.172 33.554 165.416.00 1.00948 0.50158 3.00 71.172 35.6980.00 0.60023 0.42313 3.00 71.172 30.1156.00 1.20046 0.37509 3.00 71.172 26.696
Keje(ton/cm)
Keje(ton/cm)
8.40 2.05794 0.50714 3.00 71.172 36.0948.80 1.67597 0.45593 3.00 71.172 32.449 157.696.00 2.01896 0.50236 3.00 71.172 35.7540.00 1.20046 0.37509 3.00 71.172 26.6966.00 1.12043 0.35906 2.80 87.538 31.4328.40 1.92074 0.48989 2.80 87.538 42.8848.80 1.56424 0.43887 2.80 87.538 38.418 186.636.00 1.88437 0.48512 2.80 87.538 42.4660.00 1.12043 0.35906 2.80 87.538 31.4326.00 1.12043 0.35906 2.80 87.538 31.4328.40 1.92074 0.48989 2.80 87.538 42.8848.80 1.56424 0.43887 2.80 87.538 38.418 186.636.00 1.88437 0.48512 2.80 87.538 42.4660.00 1.12043 0.35906 2.80 87.538 31.4326.00 1.12043 0.35906 2.80 87.538 31.4328.40 1.92074 0.48989 2.80 87.538 42.8848.80 1.56424 0.43887 2.80 87.538 38.418 186.636.00 1.88437 0.48512 2.80 87.538 42.4660.00 1.12043 0.35906 2.80 87.538 31.4326.00 1.12043 0.35906 2.80 87.538 31.4328.40 1.92074 0.48989 2.80 87.538 42.8848.80 1.56424 0.43887 2.80 87.538 38.418 186.636.00 1.88437 0.48512 2.80 87.538 42.4660.00 1.12043 0.35906 2.80 87.538 31.432
L4 K a h Ke KL6.00 0.60023 0.42313 3.00 71.172 30.1158.40 1.02897 0.50478 3.00 71.172 35.9268.80 0.83799 0.47146 3.00 71.172 33.554 165.416.00 1.00948 0.50158 3.00 71.172 35.6980.00 0.60023 0.42313 3.00 71.172 30.1156.00 1.20046 0.37509 3.00 71.172 26.6968.40 2.05794 0.50714 3.00 71.172 36.0948.80 1.67597 0.45593 3.00 71.172 32.449 157.696.00 2.01896 0.50236 3.00 71.172 35.7540.00 1.20046 0.37509 3.00 71.172 26.6966.00 1.12043 0.35906 2.80 87.538 31.4328.40 1.92074 0.48989 2.80 87.538 42.8848.80 1.56424 0.43887 2.80 87.538 38.418 186.636.00 1.88437 0.48512 2.80 87.538 42.4660.00 1.12043 0.35906 2.80 87.538 31.432
Keje(ton/cm)
EJESF
165.41 847.17157.69 679.43186.63 799.54
0.00 612.910.00 612.910.00 612.91
2.80
2.80
2.80
2.80
3.00
3.00
L4 K a h Ke KL5.40 0.19428 0.31640 3.00 71.172 22.5196.40 0.35820 0.36392 3.00 71.172 25.9017.20 0.30963 0.35055 3.00 71.172 24.9497.20 0.29142 0.34538 3.00 71.172 24.581 146.025.40 0.33999 0.35897 3.00 71.172 25.5490.00 0.19428 0.31640 3.00 71.172 22.5195.40 0.38856 0.16267 3.00 71.172 11.5786.40 0.71641 0.26373 3.00 71.172 18.7707.20 0.61927 0.23643 3.00 71.172 16.8277.20 0.58284 0.22566 3.00 71.172 16.060 92.875.40 0.67998 0.25373 3.00 71.172 18.0580.00 0.38856 0.16267 3.00 71.172 11.578
Knivel(ton/cm)
Keje(ton/cm)
5.40 0.36265 0.15349 2.80 87.538 13.4376.40 0.66864 0.25056 2.80 87.538 21.9337.20 0.57798 0.22420 2.80 87.538 19.6267.20 0.54398 0.21383 2.80 87.538 18.718 108.245.40 0.63465 0.24088 2.80 87.538 21.0870.00 0.36265 0.15349 2.80 87.538 13.4375.40 0.36265 0.15349 2.80 87.538 13.4376.40 0.66864 0.25056 2.80 87.538 21.9337.20 0.57798 0.22420 2.80 87.538 19.626 89.897.20 0.54398 0.21383 2.80 87.538 18.7180.00 0.45332 0.18478 2.80 87.538 16.1755.40 0.36265 0.15349 2.80 87.538 13.4376.40 0.66864 0.25056 2.80 87.538 21.9337.20 0.57798 0.22420 2.80 87.538 19.626 84.197.20 0.54398 0.21383 2.80 87.538 18.7180.00 0.27199 0.11971 2.80 87.538 10.4805.40 0.36265 0.15349 2.80 87.538 13.4376.40 0.66864 0.25056 2.80 87.538 21.9337.20 0.57798 0.22420 2.80 87.538 19.626 84.197.20 0.54398 0.21383 2.80 87.538 18.7180.00 0.27199 0.11971 2.80 87.538 10.480
L4 K a h Ke KL5.40 0.19428 0.31640 3.00 71.172 22.5196.40 0.08002 0.27885 3.00 71.172 19.8467.20 0.06917 0.27507 3.00 71.172 19.5777.20 0.06510 0.27364 3.00 71.172 19.476 123.685.40 0.07595 0.27744 3.00 71.172 19.7460.00 0.19428 0.31640 3.00 71.172 22.5195.40 0.38856 0.16267 3.00 71.172 11.5786.40 0.16005 0.07409 3.00 71.172 5.2737.20 0.13835 0.06470 3.00 71.172 4.6057.20 0.13021 0.06112 3.00 71.172 4.350 39.635.40 0.06510 0.03153 3.00 71.172 2.2440.00 0.38856 0.16267 3.00 71.172 11.5785.40 0.36265 0.15349 2.80 87.538 13.4376.40 0.14938 0.06950 2.80 87.538 6.0847.20 0.12912 0.06065 2.80 87.538 5.3097.20 0.12153 0.05728 2.80 87.538 5.014 49.085.40 0.14178 0.06620 2.80 87.538 5.7950.00 0.36265 0.15349 2.80 87.538 13.4375.40 0.36265 0.15349 2.80 87.538 13.437
Keje(ton/cm)
6.40 0.14938 0.06950 2.80 87.538 6.0847.20 0.12912 0.06065 2.80 87.538 5.309 34.067.20 0.12153 0.05728 2.80 87.538 5.0140.00 0.10127 0.04820 2.80 87.538 4.2195.40 0.36265 0.15349 2.80 87.538 13.4376.40 0.41826 0.17296 2.80 87.538 15.1407.20 0.12912 0.06065 2.80 87.538 5.309 41.487.20 0.12153 0.05728 2.80 87.538 5.0140.00 0.06076 0.02949 2.80 87.538 2.5815.40 0.36265 0.15349 2.80 87.538 13.4376.40 0.14938 0.06950 2.80 87.538 6.0847.20 0.12912 0.06065 2.80 87.538 5.309 32.427.20 0.12153 0.05728 2.80 87.538 5.0140.00 0.06076 0.02949 2.80 87.538 2.581
663.09304.63363.70311.99311.99311.99
FINALMENTE TENEMOS LOS PEOS Y LAS RIGIDECES DE CADA NIVEL EN CADA EJE
Knivel(ton/cm)
CALCULO DE PERIODOS Y FORMAS DE MODO(EJE Y)
NIVEL PESO(ton) m KY(ton/cm) k6 637.650 1.000 311.99 1.0005 783.260 1.228 311.99 1.0004 783.260 1.228 311.99 1.0003 922.560 1.447 363.70 1.1662 936.550 1.469 304.63 0.9761 939.700 1.474 663.09 2.125
CALCULAMOS LOS PERIODOS DE VIBRACION
MATRIZ DE MASA
1,474m 0.000 0.000 0.000 0.000 0.0000.000 1,469m 0.000 0.000 0.000 0.000
[M]= 0.000 0.000 1,447m 0.000 0.000 0.0000.000 0.000 0.000 1,228m 0.000 0.0000.000 0.000 0.000 0.000 1,228m 0.0000.000 0.000 0.000 0.000 0.000 m
MATRIZ DE RIGIDEZ
3,101K (-0,976K) 0.000 0.000 0.000 0.000(-0,976K) 2,142K (-1,166K) 0.000 0.000 0.000
[K]= 0.000 (-1,166K) 2,166K (-K) 0.000 0.0000.000 0.000 (-K) 2K (-K) 0.0000.000 0.000 0.000 (-K) 2K (-K)0.000 0.000 0.000 0.000 (-K) K
[K]-ω²[M]={0}
A la opercion realizada la dividimos entre K y luego hacemos: λ=(m*ω²)/K
LUEGO
-0.976 0.000 0.000 0.000 0.000-0.976 -1.166 0.000 0.000 0.000
[K]-ω²[M]= 0.000 -1.166 -1.000 0.000 0.0000.000 0.000 -1.000 -1.000 0.0000.000 0.000 0.000 -1.000 -1.0000.000 0.000 0.000 0.000 -1.000
Con etas dos matrices calcularemos: [K]-ω²[M]=0
3,101-1,474λ2,142-1,469λ
2,166-1,447λ2-1,228λ
2-1,228λ1-λ
λ₁ 0.059λ₂ 0.455λ₃ 1.234λ₄ 1.980λ₅ 2.605λ₆ 2.983
Sabemos que λ=(m*ω²)/K
Luego ω=(λ*k/m)^0,5
Datosm 0.651k 311.99
TENEMOS LAS FRECUENCIAS Y PERIODOS DE VIBRACION
ω(seg^-1) T(seg)5.319 1.181
14.771 0.42524.325 0.25830.812 0.20435.342 0.17837.820 0.166
CALCULAMOS LAS FORMAS DE MODO
Usaremos la siguiente ecuacion:
[En]{u}={0}
donde [En]= [K]-ω²[M]
PRIMERA FORMA DE MODO
λ₁ 0.059
1.863 -1.109 0.000 0.000 0.000 0.000-1.109 2.327 -1.305 0.000 0.000 0.0000.000 -1.305 2.220 -1.000 0.000 0.0000.000 0.000 -1.000 1.928 -1.000 0.000
RESOLVIENDO |[K]-ω²[M]|=0
TENEMOS LOS VALORES DE λ:
u₁¹u₂¹u₃¹u₄¹
0.000 0.000 0.000 -1.000 1.928 -1.0000.000 0.000 0.000 0.000 -1.000 0.941
RESOLVIENDO1.0001.6802.1462.5722.8112.846
SEGUNDA FORMA DE MODO
λ₂ 0.455
1.274 -1.109 0.000 0.000 0.000 0.000-1.109 1.746 -1.305 0.000 0.000 0.0000.000 -1.305 1.647 -1.000 0.000 0.0000.000 0.000 -1.000 1.441 -1.000 0.0000.000 0.000 0.000 -1.000 1.441 -1.0000.000 0.000 0.000 0.000 -1.000 0.545
RESOLVIENDO1.0001.1480.686-0.369-1.217-1.386
TERCERA FORMA DE MODO
λ₃ 1.234
0.114 -1.109 0.000 0.000 0.000 0.000-1.109 0.601 -1.305 0.000 0.000 0.0000.000 -1.305 0.519 -1.000 0.000 0.0000.000 0.000 -1.000 0.485 -1.000 0.0000.000 0.000 0.000 -1.000 0.485 -1.0000.000 0.000 0.000 0.000 -1.000 -0.234
RESOLVIENDO1.0000.102-0.803-0.551
u₅¹u₆¹
u₁¹u₂¹u₃¹u₄¹u₅¹u₆¹
u₁²u₂²u₃²u₄²u₅²u₆²
u₁²u₂²u₃²u₄²u₅²u₆²
u₁³u₂³u₃³u₄³u₅³u₆³
u₁³u₂³u₃³u₄³
0.5360.810
CUARTA FORMA DE MODO
λ₄ 1.980
-0.997 -1.109 0.000 0.000 0.000 0.000-1.109 -0.495 -1.305 0.000 0.000 0.0000.000 -1.305 -0.560 -1.000 0.000 0.0000.000 0.000 -1.000 -0.431 -1.000 0.0000.000 0.000 0.000 -1.000 -0.431 -1.0000.000 0.000 0.000 0.000 -1.000 -0.980
RESOLVIENDO1.000-0.899-0.5091.459-0.120-1.407
QUINTA FORMA DE MODO
λ₅ 2.605
-1.928 -1.109 0.000 0.000 0.000 0.000-1.109 -1.413 -1.305 0.000 0.000 0.0000.000 -1.305 -1.464 -1.000 0.000 0.0000.000 0.000 -1.000 -1.199 -1.000 0.0000.000 0.000 0.000 -1.000 -1.199 -1.0000.000 0.000 0.000 0.000 -1.000 -1.605
RESOLVIENDO1.000-1.7381.0320.757-1.9401.569
SEXTA FORMA DE MODO
λ₆ 2.983
u₅³u₆³
u₁⁴u₂⁴u₃⁴u₄⁴u₅⁴u₆⁴
u₁⁴u₂⁴u₃⁴u₄⁴u₅⁴u₆⁴
u₁⁶u₂⁶u₃⁶u₄⁶u₅⁶u₆⁶
u₁⁵u₂⁵u₃⁵u₄⁵u₅⁵u₆⁵
-2.491 -1.109 0.000 0.000 0.000 0.000-1.109 -1.968 -1.305 0.000 0.000 0.0000.000 -1.305 -2.011 -1.000 0.000 0.0000.000 0.000 -1.000 -1.663 -1.000 0.0000.000 0.000 0.000 -1.000 -1.663 -1.0000.000 0.000 0.000 0.000 -1.000 -1.983
RESOLVIENDO1.000-2.2462.537-2.1721.0760.383
u₁⁵u₂⁵u₃⁵u₄⁵u₅⁵u₆⁵
u₁⁶u₂⁶u₃⁶u₄⁶u₅⁶u₆⁶
₌ {0}
₌ {0}
₌ {0}
₌ {0}
₌ {0}
₌ {0}
ESCALONADO 04 :ANALISIS DINAMICO DE LA ESTRUCTURA EN CADA DIRECCION UTILIZANDO EL ESPECTRO DE LA NORMA DE DISEÑO SISMO-RESISTENTE VIGENTE
ANALISIS DINAMICO EN EL EJE X
DATOS GENERALES
NIVEL ALTURA(m) PESO(ton) KX(ton/cm)1 3.00 939.70 847.172 3.00 936.55 679.433 2.80 922.56 799.544 2.80 783.26 612.915 2.80 783.26 612.916 2.80 637.65 612.91
FORMAS DE MODO
1.000 1.000 1.0001.683 1.190 0.187
{u}= 2.155 0.783 -0.7502.593 -0.228 -0.7022.850 -1.120 0.3562.908 -1.430 0.902
NORMALIZAMOS HACIENDO QUE EL MAYOR VALOR SEA IGUAL A 1
0.344 0.699 1.0000.579 0.832 0.1870.741 0.548 -0.7500.892 -0.159 -0.7020.980 -0.784 0.3561.000 -1.000 0.902
MODO Ti(seg) FPM Ti´(seg) Sa(cm/s2)1 7.33 0.136 1.24 0.116 2.500 922 19.98 0.050 0.22 0.050 2.500 923 33.21 0.030 0.29 0.030 2.500 92
DATOS USO HOTELUBICACIÓN ANCASHSUELO TIPO S1ALTURA 17.20 m(EDIFICIO)
uα¹ uα² uα³
uα¹ uα² uα³
{Ø}=
ωi(seg^-1) Ci
Sa=(ZUCS/R)*g
DATOSZ 0.3U 1S 1
T 0.116 segTp 0.40 seg
8.621 NO CUMPLE
ENTONCESC 2.500T 0.116 seg (PERIODO FUNDAMENTAL)
R 8g 980 cm/s2Sa 92 cm/s2
MODO MODO1 MODO2 MODO3NIVEL
1 4.38 4.38 0.22 0.22 0.15 0.152 7.37 2.07 0.26 0.04 0.03 -0.123 9.44 2.07 0.17 -0.09 -0.11 -0.144 11.36 1.92 -0.05 -0.22 -0.10 0.015 12.48 1.13 -0.24 -0.19 0.05 0.156 12.74 0.25 -0.31 -0.07 0.13 0.08
MODO MODO1 MODO2 MODO3NIVEL
1 424.80 37.58 11.91 13.82 19.82 25.642 387.22 63.03 -1.92 16.39 -5.82 4.783 324.19 79.51 -18.31 10.63 -10.60 -18.894 244.68 81.24 -28.94 -2.62 8.29 -15.015 163.44 89.29 -26.32 -12.91 23.30 7.606 74.15 74.15 -13.41 -13.41 15.69 15.69
ANALISIS ESTATICO
CALCULO DE LA FUERZA CORTANTE BASAL
DATOS USO HOTELUBICACIÓN ANCASHSUELO TIPO S1
C≤2,5
Xα¹ ΔXα¹ Xα² ΔXα² Xα³ ΔXα³
Vα¹ Fα¹ Vα² Fα² Vα³ Fα³
ALTURA(EDIFICIO) 17.20 m
V=(ZUCS/R)*P
DATOSZ 0.3U 1S 1
T 0.116 segTp 0.4000 seg
8.621 NO CUMPLE
ENTONCESC 2.500T 0.116 seg (PERIODO FUNDAMENTAL)
R 8
P 2591.44 ton
V 242.95 ton
FUERZA CORTANTE MINIMO-ESTRUCTURA REGULAR
194.36 ton425.43 ton MAYOR OK!
JUNTA DE SEPARACION SISMICA
S 7.88 cm
S/2 3.94S 5.00
2/3*S 5.25
ASUMIREMOS
5.00 cm
C≤2,5
V = 0.8*Vanalisis estatico
Vmin
Vdistribuido
S=3+0.004*(hn-500)S/2 ≤ S ≤ 2/3*SS≥3 cm
2 pulg
ANALISIS DINAMICO EN EL EJE Y
DATOS GENERALES
NIVEL ALTURA(m) PESO(ton)1 3.00 939.70 663.092 3.00 936.55 304.633 2.80 922.56 363.704 2.80 783.26 311.995 2.80 783.26 311.996 2.80 637.65 311.99
FORMAS DE MODO
1.000 1.000 1.0001.680 1.148 0.102
{u}= 2.146 0.686 -0.8032.572 -0.369 -0.5512.811 -1.217 0.5362.846 -1.386 0.810
NORMALIZAMOS HACIENDO QUE EL MAYOR VALOR SEA IGUAL A 1
0.351 0.721 1.0000.590 0.828 0.1020.754 0.495 -0.8030.904 -0.266 -0.5510.988 -0.878 0.5361.000 -1.000 0.810
MODO Ti(seg) FPM Ti´(seg) Sa(cm/s2)1 5.32 0.188 1.23 0.160 2.500 922 14.77 0.068 0.14 0.068 2.500 923 24.32 0.041 0.33 0.041 2.500 92
DATOS USO HOTELUBICACIÓN ANCASHSUELO TIPO S1ALTURA 17.20 m(EDIFICIO)
KY(ton/cm)
uα¹ uα² uα³
uα¹ uα² uα³
{Ø}=
ωi(seg^-1) Ci
Sa=(ZUCS/R)*g
DATOSZ 0.3U 1S 1
T 0.160 segTp 0.40 seg
6.257 NO CUMPLE
ENTONCESC 2.500T 0.160 seg (PERIODO FUNDAMENTAL)
R 8g 980 cm/s2Sa 92 cm/s2
MODO MODO1 MODO2 MODO3NIVEL
1 8.42 8.42 0.26 0.26 0.31 0.312 14.14 3.92 0.30 0.30 0.03 -0.283 18.06 3.92 0.18 0.18 -0.25 -0.284 21.64 3.58 -0.10 -0.10 -0.17 0.085 23.65 2.01 -0.31 -0.31 0.16 0.336 23.95 0.30 -0.36 -0.36 0.25 0.08
MODO MODO1 MODO2 MODO3NIVEL
1 426.13 38.05 5.01 9.02 24.76 29.082 388.08 63.71 -4.01 10.32 -4.31 2.973 324.36 80.18 -14.32 6.07 -7.28 -22.914 244.18 81.56 -20.40 -2.77 15.63 -13.345 162.62 89.14 -17.63 -9.15 28.97 12.996 73.48 73.48 -8.48 -8.48 15.99 15.99
ANALISIS ESTATICO
CALCULO DE LA FUERZA CORTANTE BASAL
DATOS USO HOTELUBICACIÓN ANCASHSUELO TIPO S1ALTURA
C≤2,5
Xα¹ ΔXα¹ Xα² ΔXα² Xα³ ΔXα³
Vα¹ Fα¹ Vα² Fα² Vα³ Fα³
(EDIFICIO) 17.20 m
V=(ZUCS/R)*P
DATOSZ 0.3U 1S 1
T 0.160 segTp 0.4000 seg
6.257 NO CUMPLE
ENTONCESC 2.5T 0.160 seg (PERIODO FUNDAMENTAL)
R 8
P 2591.44 ton
V 242.95 ton
FUERZA CORTANTE MINIMO-ESTRUCTURA REGULAR
194.36 ton426.87 ton MAYOR OK!
C≤2,5
V = 0.8*Vanalisis estatico
Vmin
Vdistribuido
COMBINACION MODAL Δadmisible OBSERVAC.Xα cm
4.39 4.39 2.107.37 2.07 2.10 CONFORME9.44 2.07 1.96
11.36 1.93 1.96 CONFORME12.49 1.15 1.96 CONFORME12.74 0.27 1.96 CONFORME
COMBINACION MODAL MOMENTODE VOLTEO
425.43 47.55 817.81387.27 65.30 927.25324.88 82.41 922.98246.53 82.65 694.30167.18 90.54 507.0076.97 76.97 215.53
ΔXα
VDISTRIBBUIDO FDISTRIBUIDO
COMBINACION MODAL Δadmisible OBSERVAC.Xα cm
8.43 8.43 2.1014.14 3.95 2.1018.07 3.94 1.9621.64 3.58 1.9623.66 2.06 1.9623.96 0.47 1.96 CONFORME
COMBINACION MODAL MOMENTODE VOLTEO
426.87 48.73 838.14388.12 64.61 917.46324.76 83.61 936.43245.53 82.69 694.61166.12 90.55 507.0575.68 75.68 211.90
ΔXα
VDISTRIBBUIDO FDISTRIBUIDO