autorzy opracowania p.p.u.h. nowy dom
TRANSCRIPT
PROJEKT BUDOWLANYBUDYNKU ADMINISTRACYJNO-SOCJALNEGO
AUTORZY OPRACOWANIA
P.P.U.H. NOWY DOM Autor opracowania Nr uprawnień Specjalność Data Podpis
architektura
mgr inż. arch. EwaKatarasińska
UAN.IV.7342(53)91Konstrukcyjno – inżynieryjna
Projektant
2017- 03
mgr inż. arch.Anna Nowak
GP.IV.7342(154)94 Architektoniczna
Sprawdzający
2017 - 03
konstrukcja
inż WiesławGrychowski
KL-352/94 Konstrukcyjno-budowlana
Projektant
2017 - 03
inż StanisławGrudzień
228/KL/72 Konstrukcyjno – inżynieryjna
Sprawdzający
2017 - 03
INWESTORPrzedsiębiorstwo Gospodarki Komunalnej Sp. z.o.o.
ul. Łazienna 8, 26-200 Końskie
ADRES BUDOWY:Końskie, dz. nr ew. 2705 (obręb 04)
gm. Końskie
KOŃSKIE, MARZEC 2017
OPIS TECHNICZNY
1. DANE OGÓLNE
1.1. Przeznaczenie i program użytkowy budynku
Budynek administracyjno-socjalny, murowany, piętrowy z poddaszem użtkowym,niepodpiwniczony. Budynek stanowi prostą, zwartą bryłę, przekryty dachemdwuspadowym. Obiekt jest dostępny dla osób niepełnosprawnych, dziękizastosowaniu pochylni przy wejściach do budynku. Pochylnie o spadku 8%,szerokość pochylni między krawężnikami 120 cm, poręcze pochylni nawysokości 75 i 90 cm od powierzchni pochylni, odstęp między balustradami100 cm.
1.2. Zestawienie powierzchni oraz podstawowe dane gabarytowe.UWAGA: powierzchnie policzono zgodnie z rozporządzeniem Ministra Transportu,Budownictwa i Gospodarki Morskiej z dnia 25 kwietnia 2012 r. w sprawie szczegółowegozakresu i formy projektu budowlanego. (Dz. U. Poz. 462)
POWIERZCHNIA ZABUDOWY 428,54 m2
POWIERZCHNIA UŻYTKOWA 936,92 m2 POWIERZCHNIA NETTO 1067,32 m2 KUBATURA (BRUTTO) 4433,55 m3
WYSOKOŚĆ BUDYNKU 11,65 mWYSOKOŚĆ DO OKAPU 10,11 mKĄT NACHYLENIA POŁACI DACHOWYCH 20°DŁUGOŚĆ BUDYNKU 34,96 (33,22)mSZEROKOŚĆ BUDYNKU 12,90m
Program funkcjonalny budynku.nr pom. nazwa pow. [m2]
PARTER1/01 HOL 14,131/02 DYSPOZYTORNIA 12,461/03 PRZEDSIONEK 2,221/04 KORYTARZ 25,041/05 POM. NA ŚRODKI CZYSTOŚCI 3,551/06 WC DLA NIEPEŁNOSPRAWNYCH 4,951/07 SZATNIA BRUDNA MĘSKA 49,191/08 TOALETY 8,321/09 PRZEDSIONEK IZOLUJĄCY 4,301/10 UMYWALNIA MĘSKA 31,441/11 KOMUNIKACJA 10,60 (19,89)1/12 SERWEROWNIA 9,361/13 PRZEDSIONEK WC 4,451/14 WC 6,481/15 PRZEDSIONEK IZOLUJĄCY 2,831/16 POM. NA ŚRODKI CZYSTOŚCI 2,451/17 SZATNIA CZYSTA MĘSKA 49,191/18 JADALNIA 26,38
1/19 ŚLUZA UMYWALK.-FARTUCH. 4,771/20 KOMUNIKACJA 7,52 (16,62)1/21 POM. KOLEKTORÓW 10,211/22 KOTŁOWNIA 12,781/23 MAGAZYN OLEJU OPAŁOWEGO 11,511/24 RECEPCJA 10,06
RAZEM: 336,04(342,58)
nr pom. nazwa pow. [m2]PIĘTRO
2/01 KLATKA SCHODOWA 16,592/02 KORYTARZ 52,722/03 SALA KONFERRENCYJNA 33,042/04 BIURO PREZESA 22,142/05 SEKRETARIAT 14,192/06 KSIĘGOWOŚĆ 12,682/07 KSIĘGOWOŚĆ 15,662/08 BIURO 18,492/09 KADRY 23,792/10 KADRY 24,552/11 KLATKA SCHODOWA 19,892/12 BIURO 19,512/13 BIURO 12,672/14 BIURO 12,672/15 BIURO 12,672/16 BIURO 19,442/17 BIURO 12,682/18 POM. SOCJALNE 8,722/19 POM. NA ŚRODKI CZYSTOŚCI 1,922/20 WC MĘSKI 2,792/21 WC DAMSKI 2,79
RAZEM: 259,592/22 TARAS 19,42
nr pom. nazwa pow. [m2]PODDASZE
3/01 KLATKA SCHODOWA 16,593/02 KORYTARZ 50,043/03 SALA SPOTKAŃ 48,323/04 ARCHIWUM 29,463/05 ARCHIWUM 28,093/06 ARCHIWUM 32,253/07 WC 4,153/08 KLATKA SCHODOWA 19,893/09 POM. GOSPODARCZE 12,50 (21,63)
RAZEM: 241,29(250,42)
3/10 STRYCH (144,73)
RAZEM NETTO: (365,15)3/11 TARAS 19,87
2. UKŁAD KONSTRUKCYJNY BUDYNKUBudynek zaprojektowano w technologii tradycyjnej, z użyciem ogólnodostępnychmateriałów budowlanych.Dach o konstrukcji jętkowej . Budynek o ustroju ściennym, sztywność przestrzennązapewnia się poprzez usytuowanie w kierunku podłużnym i poprzecznym ścianusztywniających. Stropy żelbetowe stanowi tarcze sztywne. Wieńce łączą wszystkieściany konstrukcyjne na poziomie stropów.
3. OBLICZENIA STATYCZNE – ZAŁOŻENIA OGÓLNE.
Do obliczeń przyjęto następujące założenia:
strefa wiatrowa I
strefa śniegowa II
strefa przemarzania III (głębokość przemarzania 1,20 m)
jednostkowy obliczeniowy opór podłoża przyjęto 0,15 MPa .
stal zbrojeniowa prętów głównych klasy A-IIIN (RB500)
stal zbrojeniowa strzemion klasy A-I(St3SX-b)
drewno do wykonania więźby dachowej, sosnowe lub świerkowe C24.
Obliczenia statyczne wykonano w oparciu o następujące normy:
PN-82/B-02000 Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości PN-82/B-02001 Obciążenia budowli. Obciążenia stałe PN-82/B-02003 Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne
technologiczne. PN-80/B-02010/Az1 Obciążenia w obliczeniach statycznych.
Obciążenia śniegiem. PN-77/B-02011/Az1 Obciążenia w obliczeniach statycznych.
Obciążenia wiatrem. PN-81/B-03020 Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia
statyczne i projektowanie. PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone.
Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-B-03150:2001 Konstrukcje drewniane.
Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-B-03002:1999 Konstrukcje murowe niezbrojone.
Projektowanie i obliczanie. PN-90/B-03200 Konstrukcje stalowe.
Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-90/B-03000 Projekty budowlane. Obliczenia statyczne.
4. SPOSÓB POSADOWIENIA.
Poziom posadowienia parteru ± 0,00 m, poziom projektowanego terenu założonona - 0,32 m. Poziom posadowienia ław (stóp) fundamentowych wykonać należy 1,20m poniżej terenu. Zaprojektowano posadoweinie pośrednie na prefabrykowanych palach żelbetowych. Pale wbijać do głebokości warstwy nośnej którą stanowi podłoże skalne - piaskowce.Woda gruntowa występuje poniżej poziomu posadowienia fundamentów.
5. DANE KONSTRUKCYJNO – MATERIAŁOWE.
5.1. Roboty ziemne
Roboty ziemne wykonywać koparką. Pogłębienie wykopu pod fundamentynależy wykonać ręcznie z odrzuceniem urobku na odkład. Należy wybraćwarstwę nienośną (grunt antropogeniczny – odpady komunalne) i następniewykonać zasypkę piaskową do poziomu posadowienia ław i stópfundamentowych). Zasypkę wykopu na ściany fundamentowe również wykonaćręcznie. Zasypkę zagęścić mechanicznie na mokro.
5.2. Fundamenty
Ławy fundamentowe betonowe wys. 65 cm, z betonu C25/30, zbrojonepodłużnie prętami 6 12 górą i dołem ze stali A-IIIN (RB500), strzemionaczterocięt ze stali A-I (St3SX-b). Należy bezwzględnie zapewnić ciągłośćzbrojenia podłużnego ław, szczególnie w narożach.
Stopy fundamentowe żelbetowe wys. 65 cm, z betonu C25/30, zbrojone (wg.rysunków konstrukcyjnych) prętami stalowymi 12 ze stali A-IIIN (RB500).
Pale fundamentowe żelbetowe prefabrykowane o przekroju 35x35cm z betonuC40/50 zbrojone prętami 12 ze stali A-IIIN (RB500), kosze zbrojeniowe zestali A-I (St3SX-b). Należy zachować otulinę zbrojenia min. 5 cm.
5.3. Podłoga na gruncie
Podłoga na gruncie PG: gr. 50 cm: panele/terakota gr. 2 cm, wylewkacementowa gr. 6 cm (zaleca się, aby gładź cementową podłóg układaną nawarstwie styropianu zbroić przeciwskurczowo na 1/3 grubości (od spodu)matami stalowymi z prętów zgrzewanych 4 ze stali A-II (18G2) w rozstawie co10 cm), folia PCV, styropian EPS100-035 gr. 12 cm, papa termozgrzewalna,płyta betonowa z betonu C12/15 gr. 10 cm (płytę należy zbroić w środkugrubości siatką z prętów 8 ze stali A-II (18G2) o rozstawie 12cm, warstwapiasku zagęszczonego na mokro gr. 20 cm.
5.4. Ściany
Ściany fundamentowe SF1 murowane gr. 42 cm: masa asfaltowo-kauczukowa(3x) po obu stronach ściany fundamentowej, bloczki betonowe gr. 24 cmstyrodur gr. 18 cm ze złączami na pióro i wpust, zabezpieczony zaprawą klejowąna siatce, membrana kubełkowa zwrócona kubełkami w stronę ściany – poniżej
poziomu gruntu; płytki klinkierowe – powyżej poziomu gruntu. Zaprawacementowa klasy M10. Współczynnik przenikania ciepła dla ściany zewnętrznejwynosi 0,191 [W/m2K].
Ściana fundamentowa SF2 (wewnątrz budynku) murowane gr. 24 cm: masaasfaltowo-kauczukowa (3x) po obu stronach ściany fundamentowej, bloczkibetonowe gr. 24 cm. Zaprawa cementowa klasy M10.
Ściany zewnętrzne nośne SZ1 murowane gr. 44 cm: tynk cementowo –wapienny 1,5cm, bloczki gazobetonowe „600” gr. 24 cm, styropian EPS 70-035gr. 20 cm na zakład, tynk strukturalny. Zaprawa cementowo-wapienna klasy M5.Współczynnik przenikania ciepła dla ściany zewnętrznej wynosi 0,137 [W/m2K].
Ściany wewnętrzne nośne, murowane SW1: tynk cementowo – wapienny1,5cm, bloczki gazobetonowe typu „600” gr. 24 cm, tynk cementowo –wapienny 1,5cm. Zaprawa cementowo - wapienna klasy M5.
Ścianki działowe SW2, murowane: tynk cementowo – wapienny 1,5cm, bloczkigazobetonowe typu „600” gr. 12cm, tynk cementowo – wapienny 1,5cm.Zaprawa cementowo - wapienna klasy M5.
Ścianki działowe SW3, murowane: tynk cementowo – wapienny 1,5cm, cegłaceramiczna pełna gr. 6cm, tynk cementowo – wapienny 1,5cm. Zaprawacementowo - wapienna klasy M5.
Ściany wewnętrzne nośne SW4 murowane gr. 52 cm: tynk cementowo –wapienny 1,5cm, bloczki gazobetonowe „600” gr. 24 cm, szczelina dylatacyjnaszer. 4cm wypełniona wełną mineralną, bloczki gazobetonowe „600” gr. 24 cm,tynk cementowo – wapienny 1,5cm. Zaprawa cementowo-wapienna klasy M5.
Ścianki działowe SW5 – płyta wiórowa obustronnie laminowana gr. 18mm. Ścianki działowe SW6 – płyta z litego laminatu HPL gr. 10mm
5.5. Kominy i wentylacja
Wentylacyjne, rury stalowe 150 mm, w przestrzeni strychu ocieplone wełnąmineralną gr. 3 cm, powleczone folią aluminiową, wyprowadzone ponad dachjako wywietrzaki.
Wentylacyjne, kształtki ceramiczne 15 cm, obudowane cegłą pełną klasy 15na zaprawie cementowej klasy M5.
Spalinowy, 20x20cm z cegły pełnej klasy 15 na zaprawie cementowej klasy M5 . Wentylacja strychu nieużytkowego:◦ nawiewna i wywiewna kratki stalowe z siatką 30x30 cm, umieszczone w
ścianach szczytowych (razem pow. netto 0,36m2). Komin murowany poniżej poziomu dachu w przestrzeni nieużytkowej, należy
szczelnie wyspoinować, natomiast w przestrzeni użytkowej otynkować tynkiemcementowo – wapiennym kat. III gr. 1,5 cm. Powyżej poziomu dachu kominynależy obłożyć płytkami klinkierowymi.
W budynku zaprojektowano instalację wentylacji mechanicznej z klimatyzacją.
5.6. Wieńce
Żelbetowe monolityczne, z betonu C20/25 o wymiarach 24x24 cm, zbrojonepodłużnie prętami 12 ze stali A-IIIN (RB500), strzemiona 6 ze stali A-I(St3SX-b) co 25 cm, wg rysunków konstrukcyjnych. Należy bezwzględniezapewnić ciągłość zbrojenia podłużnego wieńców, szczególnie w ich narożach.
5.7. Nadproża
Prefabrykowane L19 wg rysunków konstrukcyjnych. Żelbetowe monolityczne z betonu C20/25 o wymiarach 24x30cm, zbrojone
podłużnie prętami 12 ze stali A-IIIN (RB500), strzemiona 6 ze stali A-I(St3SX-b) wg rysunków konstrukcyjnych.
Beton we wszystkich elementach żelbetowych, wykonywanych na miejscubudowy, należy zawibrować.
5.8. BelkiŻelbetowe monolityczne, z betonu C20/25 o wymiarach 24x50, 24x35 oraz 24x30cm, zbrojone podłużnie prętami 12, 16 i 20 ze stali A-IIIN (RB500) strzemiona 8i 6 ze stali A-I (St3SX-b), wg rysunków konstrukcyjnych. Podciągi należymonolitycznie połączyć z wieńcem żelbetowym stropu. Długość oparcia podciągówpowinna wynosić nie mniej niż 24cm. Belki zewnętrzne obłożone styropianem gr.20, 15 i 7 cm i otynkowane tynkiem strukturalnym.
5.9. Stropy.
Żelbetowy monolityczny, z betonu C 20/25, grubości 18 cm, zbrojenie: pręty główne 12 ze stali A-IIIN (RB500), pręty rozdzielcze ze stali A-I (St3SX-b).
5.10. Słupy
Żelbetowe monolityczne 24x24 cm, z betonu C20/25, zbrojone prętami 12 ze staliA-IIIN (RB500), strzemiona 6 ze stali A-I (St3SX-b). Słupy zewnętrzne obłożonestyropianem gr. 10cm i otynkowane tynkiem strukturalnym.
5.11. Podest wejściowy i podjazd
warstwy podestu wejściowego PW: brukowa kostka betonowa gr. 6cm ze spadkiem1%, podsypka cementowo-piaskowa gr. 4cm, zagęszczona podsypka żwirowa gr.30cm.
warstwy podestu wejściowego PW: brukowa kostka betonowa gr. 6cm , podsypkacementowo-piaskowa gr. 4cm, zagęszczona podsypka żwirowa gr. 30cm.
warstwy podjazdu dla niepełnosprawnych PD: płytki gresowe mrozoodporne gr. 2cm na zaprawie klejowej elastycznej mrozoodpornej i wodoodpornej, wylewkacementowa gr. 5 cm ), zbrojona siatką z prętów 4 w odstępach 10x10 cm, dwiewarstwy papy na lepiku, płyta betonowa z betonu C12/15 gr. 15 cm, membranakubełkowa lub folia PE, zagęszczona na mokro podsypka żwirowo-piaskowa gr. 20cm.
UWAGA: Płytę należy oddylatować od ścian zewnętrznych budynku.
5.12. Dach
Dach dwuspadowy o nachyleniu połaci 20, kryty blachą dachówkową. Więźba dachowa o konstrukcji jętkowej z drewna sosnowego lub
świerkowego klasy C24. Krokwie z murłatą połączone na wrąb lub za pomocą okuć stalowych,
łączonych gwoździami. Kotwienie murłat do wieńców kotwami M16/400P, przy zachowaniu
warunków: Maksymalny rozstaw kotew – 150 cm maksymalna odległość kotwy od końca belki – 60 cm minimum 2 kotwy na jedną murłatę
Ochronę przed osuwaniem się śniegu należy zapewnić przez montażpłotków przeciwśniegowych ocynkowanych mocowanych do połaciwspornikami co min. 80 cm
Wyłaz dachowy do przeglądu i konserwacji Elementy więźby dachowej należy zaimpregnować przed wbudowaniem do
granicy trudnozapalności poprzez smarowanie preparatamiognioochronnymi. Elementy więźby należy także zaimpregnować poprzezzastosowanie środka grzybobójczego.
Wody opadowe z połaci dachowych będą odprowadzane powierzchniowo nateren działki.
Konstrukcja zadaszeń nad wejściami ZD1, ZD2 i ZD3 wg rysunkówszczegółowych projektu wykonawczego. Pokrycie zadaszeń – gontbitumiczny szary na płycie niezapalnej OSB gr. 22mm.
Styki elementów drewnianych z betonowymi i murowanymi zabezpieczyćpoprzez oddzielenie ich dwoma warstwami papy asfaltowej.
5.13. Izolacje termiczne
pionowa ścian fundamentowych SF1 – styropian XPS300 gr. 18 cm ze złączamina pióro i wpust (λ ≤ 0,035 W/mK).
pionowa ścian zewnętrznych SZ1– styropian EPS 70-035 gr. 20 cm na zakład (λ≤ 0,035 W/mK).
pozioma podłogi na gruncie PG1 – styropian EPS100-035 gr. 12 cm (λ ≤ 0,035W/mK).
pozioma konstrukcji dachowych KD1 i KD2 wełna mineralna gr. 10+15 cmukładana w dwóch warstwach prostopadłych do siebie (λ ≤ 0,039 W/mK).
5.14. Izolacje przeciwwilgociowe
pozioma ław fundamentowych – 2 x papa asfaltowa na lepiku asfaltowym. pozioma podłogi na gruncie – 2 x papa asfaltowa na lepiku asfaltowym. wodoszczelna na podłogach pomieszczeń sanitarnych – 2 x papa asfaltowa na
lepiku asfaltowym z wywinięciem zakładów na ścianę 15 cm. pionowa ścian fundamentowych – 3 razy (pierwsza warstwa jako grunt plus dwie
zasadnicze warstwy izolacji). pozioma ściany zewnętrznej SF1 pod SZ1' - 2 x papa asfaltowa na lepiku
asfaltowym.
6. MATERIAŁY WYKOŃCZENIOWE WEWNĘTRZNE.
6.1. Tynki i okładziny wewnętrzne.
Ściany i sufity na piętrze:tynk cementowo-wapienny kat. III gr. 1,5 cm, przygotowany pod powłokę malarską,malowany farbami emulsyjnymi lub akrylowymi.Sufity części pomieszczeń parteru i poddasza:W pomieszczeniach 1/01,01/02, 1/03, 1/04, 1/05, 1/06, 1/07, 1/08, 1/09, 1/10, 1/13,1/14, 1/15, 1/16, 1/17, 1/18, 1/19 oraz 1/24 wykonać sufity podwieszane płyt
gipsowo-kartonowych 2xgkf na ruszcie metalowym na wieszakach. Rzędna spodudolnej płyty +2,50m. Sufit w pom. 1/23 obłożony płytami z wełny mineralnej gr.20cm i otynkowane tynkiem cienkowarstwowym. Sufity na poddaszu podwieszanepłyt gipsowo-kartonowych 2xgkf na ruszcie metalowym na wieszakach. Rzędnaspodu dolnej płyty +9,57m.Ściany w pomieszczeniach sanitarnych i socjalnych:okładziny z płytek ceramicznych do wysokości 2,0 m, powyżej tynk cementowo - wapienny kat. III gr. 1,5 cm, przygotowany pod powłokę malarską, malowany farbami emulsyjnymi lub akrylowymi.Ściany i sufity holu :tynk cementowo-wapienny kat. III gr. 1,5 cm przygotowany pod powłokę malarską ze zmywalnych farb silikatowych.
6.2. Podłogi i posadzki
Posadzki pomieszczeń płytki ceramiczne gresowe lub terakota oraz panele podłogoweOkładzina podestu wejściowego:betonowa kostka brukowa
6.3. Stolarka wewnętrzna
płytowa i PVC – typowa wg zestawienia.
7. MATERIAŁY WYKOŃCZENIOWE ZEWNĘTRZNE
7.1. Tynki i okładziny zewnętrzne
tynki akrylowe cienkowarstwowe (w kolorach pastelowych). cokoły – płytki klinkierowe na zaprawie mrozoodpornej i wodoodporne
wzmocnionej siatką poliestrową do wysokości 32 cm nad poziom terenu. okładzina podestu wejściowego i podjazdu - betonowa kostka brukowa opaska odwadniająca szer. 30 cm z betonu na utwardzonej podsypce piaskowej
7.2. Obróbki blacharskie, rynny i rury spustowe
obróbki blacharskie z blachy stalowej powlekanej.
rynny i rury spustowe z tworzywa sztucznego. rynny 1/2125 mm, rury spustowe 110 mm.
7.3. Stolarka zewnętrzna
drewniana typowa i PCV wg. zestawienia.
Okna – ramy okienne z wielokomorowych profili PCV. Przyjęty współczynnik dladla całych okien Uw=1,1W/m2K. Okna z zestawem trójszybowym.
Drzwi zewnętrzne PCV i płytowe o współczynniku Ud= 1,50 W/m2K. wskaźnik izolacyjności akustycznej Rw = 32 – 42 dB. Parapety zewnętrzne z PCV.
8. INSTALACJE
Budynek wyposażony jest w instalacje: wodociągową, kanalizacyjną, centralnego
ogrzewania, fotowoltaiki i elektryczną. W budynku będzie się znajdować mobilneurządzenie szerokopasmowego internetu.
9. WARUNKI OCHRONY PRZECIWPOŻAROWEJ.
9.1. Przeznaczenie budynku:
9.2. Powierzchnia wewnętrzna pomieszczeń 997,53 m2
9.3. Wysokość budynku –11,65m – budynek niski.
9.4. Liczba kondygnacji nadziemnych – 3.
9.5. Liczba kondygnacji podziemnych – 0
9.6. Warunki usytuowania: Budynek oddalony od najbliższej granicy działki o 8,74m
(droga)
9.7. Kategoria zagrożenia ludzi : ZLIII – budynek administracyjno-socjalny
9.8. Zagrożenie wybuchem pomieszczeń oraz przestrzeni zewnętrznych – pomieszczenie
kotłowni (1/22) oraz magazynu oleju (1/23)
9.9. Klasa odporności pożarowej budynku:
Budynek wykonać należy w „C” klasie odporności ogniowej
9.10. Podział na strefy pożarowe.
Budynek stanowi jedną strefę pożarową
9.11. Klasa odporności ogniowej elementów budynku w „D” klasie odporności ogniowej
- konstrukcja główna – R60,
- konstrukcja dachu – R30
- stropy międzykondygnacyjne – REI 60, strop nad kotłownią REI60 oraz magazynem
oleju REI120, stropodach nad ostatnią kondygnacją REI30
- ściany zewnętrzne – EI 30
- ściany wewnętrzne – EI 15
- przekrycie dachu – RE 15
- wszystkie elementy budynku NRO
9.12. Warunki ewakuacji i oświetlenie awaryjne.
- długość przejścia w pomieszczeniach do 40m (przejście to może prowadzić przez
max 3 pomieszczenia)
- długość dojścia do30.m przy jednym i 60.m przy dwóch kierunkach ewakuacji w jednej
strefie pożarowej. Długość dojść ewakuacyjnych mierzona od najdalszego pomieszczenia
przeznaczonego na pobyt ludzi do drzwi klatek schodowych
- szerokość drzwi min.0,90m w świetle
- drzwi po całkowitym otworzeniu nie mogą ograniczać szerokości drogi ewakuacyjnej
- szerokość poziomej drogi ewakuacyjnej 1,20m, w przypadku ewakuacji tą drogą nie
więcej niż 20 osób, w pozostałych przypadkach min 1,4m
-oświetlenie ewakuacyjne na drogach ewakuacyjnych oświetlanych wyłącznie światłem
sztucznym.
9.13. Wymagania przeciwpożarowe dla elementów wykończenia wnętrz i wyposażenia
stałego
- na drogach komunikacji ogólnej, służących celom ewakuacji, stosowanie materiałów
i wyrobów budowlanych łatwo zapalnych jest zabronione
- okładziny sufitów oraz sufity podwieszone należy wykonać z materiałów niepalnych lub
niezapalnych, niekapiących i nieodpadających pod wpływem ognia.
9.14. Sposób zabezpieczenia przeciwpożarowego instalacji użytkowych:
- instalacja elektryczna zabezpieczona przeciwpożarowym wyłącznikiem zlokalizowanym
na zewnątrz budynku ,
- przepusty instalacyjne o średnicy powyżej 4cm przechodzące przez elementy o
odporności ogniowej co najmniej EI 60 nie będące elementami oddzielenia ppoż.
zabezpieczone do klasy odporności ogniowej elementu przez który przechodzą (wymóg
ten nie dotyczy pojedynczych rur instalacji wodnych, kanalizacyjnych i ogrzewczych,
wprowadzanych przez ściany i stropy do pomieszczeń higieniczno sanitarnych)
- instalacja odgromowa zgodnie z Normami obowiązującymi.
- wewnętrzna instalacja wodociągowa z hydrantami 25 z wężem półsztywnym o
wydajności min 1l/s każdy.
9.15. Wyposażenie w gaśnice
- jedna jednostka masy środka gaśniczego 2kg (lub 2dm3) zawartego w gaśnicach na
100m2 powierzchni strefy pożarowej.
9.16. Zaopatrzenie w wodę do zewnętrzne gaszenia pożaru
Wymagana ilość wody 20l/s. Wydajność taką zapewnią hydranty zewnętrzne DN80 na
sieci wodociągowej zlokalizowane w odległościach 49,16m jeden oraz 91,60drugi. Dla
strefy pożarowej ZLIII należy zapewnić hydranty wewnętrzne 25 z wężem półsztywnym
zapewniającym pokrycie strumieniem wody całej strefy pożarowej budynku.
9.17. Droga pożarowa
Zapewnia się drogę pożarową o szerokości min 4,0m w odległości 5-15m od budynku z
możliwością zawracania na działce inwestora. Wjazd na teren inwestycji z drogi publicznej
o nawierzchni asfaltowej.
9.18. Przygotowanie budynku do odbioru przeciwpożarowego
Przed przystąpieniem do użytkowania zgodnie z przepisami ustawy Prawo budowlane
należy obiekt zgłosić do odbioru do miejscowej Komendy Państwowej Straży Pożarowej.
Przed zgłoszeniem w uzgodnieniu z rzeczoznawcą ds. zabezpieczeń p.poż. należy :
- opracować „Instrukcję bezpieczeństwa pożarowego”
- oznakować obiekt znakami ewakuacji i ochrony p.poż.
- wywiesić w obiekcie instrukcję postępowania na wypadek powstania pożaru
- wyposażyć budynek w odpowiedni rodzaj i ilość gaśnic
- wykonać pomiary parametrów technicznych hydrantów wewnętrznych
OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE
Poz. 1. DACH
DANE:Szkic wiązara
Geometria ustroju:Kąt nachylenia lewej połaci dachowej a = 20,0°Kąt nachylenia prawej połaci dachowej a = 20,0°Rozstaw murłat w świetle l
s = 7,15 m
Różnica poziomów murłat Dh = -0,21 mWysięg lewego wspornika l
wL = 0,50 m
Wysięg prawego wspornika lwP
= 0,50 m
Poziom jętki h = 0,98 mRozstaw wiązarów a = 0,90 mOdległość między usztywnieniami bocznymi krokwi = 0,50 mDodatkowe usztywnienia boczne jętki - brakRozstaw podparć poziomych murłaty l
mo = 1,50 m
Wysięg wspornika murłaty lmw
= 0,70 m
Dane materiałowe:- krokiew 10/22 cm (zaciosy: murłata - 5 cm, jętka - 2·2,7 = 5,4 cm) z drewna C24- jętka 2x 5/18 cm z drewna C24,- murłata 14/14 cm z drewna C24
Obciążenia (wartości charakterystyczne):- pokrycie dachu + ciężar paneli fotowoltaicznych : g
k = 0,47 kN/m2
- uwzględniono ciężar własny wiązara- obciążenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1: połać bardziej obciążona, strefa 1, A=300 m n.p.m., nachylenie połaci 20,0 st.): - na połaci lewej s
kl = 0,65 kN/m2
- na połaci prawej skp
= 0,56 kN/m2
- obciążenie śniegiem traktuje się jako obciążenie średniotrwałe- obciążenie wiatrem połaci lewej(wg PN-B-02011:1977/Az1:2009/Z1-3: strefa I, teren A, wys. budynku z =11,7 m): - jako nawietrznej p
kl I = -0,50 kN/m2
- jako nawietrznej pkl II
= 0,06 kN/m2
- jako zawietrznej pkp
= -0,22 kN/m2
- obciążenie wiatrem połaci prawej(wg PN-B-02011:1977/Az1:2009/Z1-3: strefa I, teren A, wys. budynku z =11,7 m): - jako nawietrznej p
kl I = -0,50 kN/m2
- jako nawietrznej pkl II
= 0,06 kN/m2
- jako zawietrznej pkp
= -0,22 kN/m2
- obciążenie ociepleniem na całej długości krokwi (Wełna 15+10): g
kk = 0,36 kN/m2
- obciążenie stałe jętki (Wełna 15+10 [0,360kN/m2]): q
jk = 0,36 kN/m2
- obciążenie zmienne jętki : pjk = 0,00 kN/m2
- obciążenie montażowe jętki Fk = 1,0 kN
Założenia obliczeniowe:- klasa użytkowania konstrukcji: 2
WYNIKI:Obwiednia momentów [kNm]:
Obwiednia przemieszczeń [mm]:
Ekstremalne reakcje podporowe:węzeł (podpora)
V [kN] H [kN] kombinacja SGN
2 (A) 7,10 -0,38
11,42 0,07
K4: stałe-max+śnieg+0,90·wiatr z lewej-wariant II K17: stałe-min+wiatr z lewej
5 (C) 3,21 -0,95
-- --
K6: stałe-max+śnieg+0,90·wiatr z prawej-wariant II K19: stałe-min+wiatr z prawej
6 (B) 6,59 0,08 6,45
-11,01 0,38 -11,94
K2: stałe-max+śnieg K17: stałe-min+wiatr z lewej K4: stałe-max+śnieg+0,90·wiatr z lewej-wariant II
WYMIAROWANIE wg PN-B-03150:2000
Krokiew lewa 10/22 cm (zaciosy: murłata - 5 cm, jętka - 2·2,7 = 5,4 cm)drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f
m,k = 24 MPa, f
t,0,k = 14 MPa, f
c,0,k = 21 MPa, f
v,k = 2,5 MPa, E
0,mean = 11 GPa, r
k = 350 kg/m3
Smukłośćl
y = 46,2 < 150
lz = 17,3 < 150
Maksymalne siły i naprężenia w przęśledecyduje kombinacja: K4 stałe-max+śnieg+0,90·wiatr z lewej-wariant IIM = 1,34 kNm, N = 12,19 kNfm,y,d
= 11,08 MPa, fc,0,d
= 9,69 MPa
sm,y,d
= 1,66 MPa, sc,0,d
= 0,55 MPa
kc,y
= 0,889
sc,0,d
/(kc,y
·fc,0,d
) + sm,y,d
/fm,y,d
= 0,214 < 1
(sc,0,d
/fc,0,d
)2 + sm,y,d
/fm,y,d
= 0,108 < 1
Maksymalne siły i naprężenia na podporze - murłaciedecyduje kombinacja: K4 stałe-max+śnieg+0,90·wiatr z lewej-wariant IIM = -0,09 kNm, N = 12,98 kNfm,y,d
= 11,08 MPa, fc,0,d
= 9,69 MPa
sm,y,d
= 0,19 MPa, sc,0,d
= 0,76 MPa
(sc,0,d
/fc,0,d
)2 + sm,y,d
/fm,y,d
= 0,023 < 1
Maksymalne siły i naprężenia na podporze - jętcedecyduje kombinacja: K4 stałe-max+śnieg+0,90·wiatr z lewej-wariant IIM = -0,12 kNm, N = 11,40 kNfm,y,d
= 11,08 MPa, fc,0,d
= 9,69 MPa
sm,y,d
= 0,32 MPa, sc,0,d
= 1,13 MPa
(sc,0,d
/fc,0,d
)2 + sm,y,d
/fm,y,d
= 0,042 < 1
Maksymalne ugięcie krokwi (pomiędzy murłatą a kalenicą)decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śniegu
fin = 1,60 mm < u
net,fin = l / 200 = 3668/ 200 = 18,34 mm (8,7%)
Maksymalne ugięcie wspornika krokwidecyduje kombinacja: K2 stałe-max+śniegu
fin = 0,65 mm < u
net,fin = 2·l / 200 = 2·361/ 200 = 3,61 mm (18,0%)
Krokiew prawa 10/22 cm (zaciosy: murłata - 5 cm, jętka - 2·2,7 = 5,4 cm)drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f
m,k = 24 MPa, f
t,0,k = 14 MPa, f
c,0,k = 21 MPa, f
v,k = 2,5 MPa, E
0,mean = 11 GPa, r
k = 350 kg/m3
Smukłośćl
y = 67,4 < 150
lz = 17,3 < 150
Maksymalne siły i naprężenia w przęśledecyduje kombinacja: K2 stałe-max+śniegM = -1,79 kNm, N = 10,60 kNfm,y,d
= 11,08 MPa, fc,0,d
= 9,69 MPa
sm,y,d
= 2,22 MPa, sc,0,d
= 0,48 MPa
kc,y
= 0,611
sc,0,d
/(kc,y
·fc,0,d
) + sm,y,d
/fm,y,d
= 0,282 < 1
(sc,0,d
/fc,0,d
)2 + sm,y,d
/fm,y,d
= 0,143 < 1
Maksymalne siły i naprężenia na podporze - murłaciedecyduje kombinacja: K2 stałe-max+śniegM = -0,08 kNm, N = 12,44 kNfm,y,d
= 11,08 MPa, fc,0,d
= 9,69 MPa
sm,y,d
= 0,17 MPa, sc,0,d
= 0,73 MPa
(sc,0,d
/fc,0,d
)2 + sm,y,d
/fm,y,d
= 0,021 < 1
Maksymalne siły i naprężenia na podporze - jętcedecyduje kombinacja: K6 stałe-max+śnieg+0,90·wiatr z prawej-wariant IIM = -1,81 kNm, N = 8,72 kNfm,y,d
= 11,08 MPa, fc,0,d
= 9,69 MPa
sm,y,d
= 4,89 MPa, sc,0,d
= 0,86 MPa
(sc,0,d
/fc,0,d
)2 + sm,y,d
/fm,y,d
= 0,449 < 1
Maksymalne ugięcie krokwi (pomiędzy murłatą a jętką)decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śniegu
fin = 1,15 mm < u
net,fin = l / 200 = 3168/ 200 = 15,84 mm (7,2%)
Maksymalne ugięcie wspornika krokwidecyduje kombinacja: K2 stałe-max+śniegu
fin = 0,47 mm < u
net,fin = 2·l / 200 = 2·361/ 200 = 3,61 mm (12,9%)
Jętka 2x 5/18 cm z drewna C24drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f
m,k = 24 MPa, f
t,0,k = 14 MPa, f
c,0,k = 21 MPa, f
v,k = 2,5 MPa, E
0,mean = 11 GPa, r
k = 350 kg/m3
Smukłośćl
y = 40,3 < 150
lz = 145,0 < 150
Maksymalne siły i naprężeniadecyduje kombinacja: K4 stałe-max+śnieg+0,90·wiatr z lewej-wariant IIM = 0,25 kNm, N = 11,19 kNfm,y,d
= 11,08 MPa, fc,0,d
= 9,69 MPa
sm,y,d
= 0,47 MPa, sc,0,d
= 0,62 MPa
kc,y
= 0,939, kc,z
= 0,154
sc,0,d
/(kc,y
·fc,0,d
) + sm,y,d
/fm,y,d
= 0,111 < 1
sc,0,d
/(kc,z
·fc,0,d
) + sm,y,d
/fm,y,d
= 0,460 < 1
Maksymalne ugięciedecyduje kombinacja: K15 stałe-max+montażowe jętkiu
fin = 0,84 mm < u
net,fin = l / 200 = 2094/ 200 = 10,47 mm (8,0%)
Murłata 14/14 cmdrewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f
m,k = 24 MPa, f
t,0,k = 14 MPa, f
c,0,k = 21 MPa, f
v,k = 2,5 MPa, E
0,mean = 11 GPa, r
k = 350 kg/m3
Część murłaty leżąca na ścianieEkstremalne obciążenia obliczenioweq
z,max = 7,89 kN/m, q
y,max = -13,27 kN/m
qz,min
= -0,43 kN/m (odrywanie)
Maksymalne siły i naprężenia
decyduje kombinacja: K4 stałe-max+śnieg+0,90·wiatr z lewej-wariant IIM
z = 3,20 kNm
fm,z,d
= 11,08 MPa
sm,z,d
= 6,993 MPa
sm,z,d
/fm,z,d
= 0,631 < 1
Część wspornikowa murłatyEkstremalne obciążenia obliczenioweq
z,max = 7,89 kN/m, q
y,max = -13,27 kN/m
Maksymalne siły i naprężeniadecyduje kombinacja: K4 stałe-max+śnieg+0,90·wiatr z lewej-wariant IIM
y = 1,93 kNm, M
z = 3,25 kNm
fm,y,d
= 11,08 MPa, fm,z,d
= 11,08 MPa
sm,y,d
= 4,23 MPa, sm,z,d
= 7,11 MPa
km = 0,7
sm,y,d
/fm,y,d
+ km·s
m,z,d/f
m,z,d = 0,831 < 1
km·s
m,y,d/f
m,y,d + s
m,z,d/f
m,z,d = 0,909 < 1
Maksymalne ugięcie:decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śniegu
fin = 1,50 mm < u
net,fin = 2·l / 200 = 2·700/ 200 = 7,00 mm (21,4%)
Dach w osiach 1-3
WYNIKI:Obwiednia momentów [kNm]:
Ekstremalne reakcje podporowe:węzeł (podpora)
V [kN] H [kN] kombinacja SGN
2 (A) 6,07 -0,49 5,77
-0,23 0,86 -0,25
K4: stałe-max+śnieg+0,90·wiatr z lewej-wariant II K25: stałe-min+wiatr z lewej K16: stałe-max+wiatr z lewej-wariant II+0,90·śnieg
3 (C) 10,63 -0,06
-- --
K7: stałe-max+śnieg-wariant II K25: stałe-min+wiatr z lewej
4 (B) 6,07 -0,49 5,77
0,23 -0,86 0,25
K11: stałe-max+śnieg-wariant II+0,90·wiatr z prawej-wariant II K27: stałe-min+wiatr z prawej K23: stałe-max+wiatr z prawej-wariant II+0,90·śnieg-wariant II
WYMIAROWANIE wg PN-B-03150:2000drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f
m,k = 24 MPa, f
t,0,k = 14 MPa, f
c,0,k = 21 MPa, f
v,k = 2,5 MPa, E
0,mean = 11 GPa, r
k = 350 kg/m3
Krokiew 10/22 cm (zaciosy: murłata - 5 cm)Smukłośćl
y = 84,8 < 150
lz = 17,3 < 150
Maksymalne siły i naprężenia w przęśledecyduje kombinacja: K16 stałe-max+wiatr z lewej-wariant II+0,90·śniegM = 6,88 kNm, N = -0,18 kN
fm,y,d
= 11,08 MPa, fc,0,d
= 9,69 MPa
sm,y,d
= 8,53 MPa, sc,0,d
= -0,01 MPa
st,0,d
/ft,0,d
+ sm,y,d
/fm,y,d
= 0,771 < 1
Maksymalne siły i naprężenia na podporze - murłaciedecyduje kombinacja: K4 stałe-max+śnieg+0,90·wiatr z lewej-wariant IIM = -0,05 kNm, N = 1,72 kNfm,y,d
= 14,77 MPa, fc,0,d
= 12,92 MPa
sm,y,d
= 0,10 MPa, sc,0,d
= 0,10 MPa
(sc,0,d
/fc,0,d
)2 + sm,y,d
/fm,y,d
= 0,007 < 1
Maksymalne ugięcie krokwi (pomiędzy murłatą a kalenicą)decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śniegu
fin = 24,20 mm < u
net,fin = l / 200 = 5385/ 200 = 26,93 mm (89,9%)
Murłata 14/14 cmCzęść murłaty leżąca na ścianieEkstremalne obciążenia obliczenioweq
z,max = 6,75 kN/m, q
y,max = -0,95 kN/m
qz,min
= -0,55 kN/m (odrywanie)
Maksymalne siły i naprężeniadecyduje kombinacja: K27 stałe-min+wiatr z prawejM
z = 0,23 kNm
fm,z,d
= 16,62 MPa
sm,z,d
= 0,501 MPa
sm,z,d
/fm,z,d
= 0,030 < 1
Część wspornikowa murłatyEkstremalne obciążenia obliczenioweq
z,max = 6,75 kN/m, q
y,max = -0,95 kN/m
Maksymalne siły i naprężeniadecyduje kombinacja: K4 stałe-max+śnieg+0,90·wiatr z lewej-wariant IIM
y = 1,90 kNm, M
z = 0,13 kNm
fm,y,d
= 14,77 MPa, fm,z,d
= 14,77 MPa
sm,y,d
= 4,15 MPa, sm,z,d
= 0,29 MPa
km = 0,7
sm,y,d
/fm,y,d
+ km·s
m,z,d/f
m,z,d = 0,295 < 1
km·s
m,y,d/f
m,y,d + s
m,z,d/f
m,z,d = 0,216 < 1
Maksymalne ugięcie:decyduje kombinacja: K7 stałe-max+śnieg-wariant IIu
fin = 0,85 mm < u
net,fin = 2·l / 200 = 2·750/ 200 = 7,50 mm (11,4%)
Pozostałe elementy konstrukcyjne
łaty 5x5cm w rozstawie zalecanym przez producenta przekrycia kontrłaty 5x2,5 cm w rozstawie krokwi wymiany 8x22cm
Poz. 2. ELEMENTY ŻELBETOWE
PŁYTY ŻELBETOWE
DANE MATERIAŁOWE
Parametry betonu:Klasa betonu: C20/25 (B25) f
cd = 13,33 MPa, f
ctd = 1,00 MPa, E
cm = 30,0 GPa
Zbrojenie główne:Klasa stali A-IIIN (RB500) f
yk = 500 MPa, f
yd = 420 MPa, f
tk = 550 Mpa
Średnica prętów w przęśle fd = 12 mm
Średnica prętów nad podporą fg = 12 mm
Zbrojenie rozdzielcze (konstrukcyjne):Klasa stali A-I (St3SX-b) f
yk = 240 MPa, f
yd = 210 MPa, f
tk = 320 MPa
Średnica prętów f = 6 mmOtulenie płyt wewnętrznych:Nominalna grubość otulenia prętów z góry płyty c
nom,g = 20 mm
Nominalna grubość otulenia prętów z dołu płyty cnom,d
= 20 mm
Otulenie płyt zewnętrznych:Nominalna grubość otulenia prętów z góry płyty c
nom,g = 25 mm
Nominalna grubość otulenia prętów z dołu płyty cnom,d
= 25 mm
2.1. Płyta PL1 dwukierunkowo zbrojona
ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ
Obciążenia powierzchniowe[kN/m2]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. g
fk
dObc.obl.
1. Terakora 10mm + klej [0,360kN/m2] 0,36 1,30 -- 0,472. Warstwa cementowa na siatce metalowej grub. 6
cm [24,0kN/m3·0,06m]1,44 1,30 -- 1,87
3. Styropian grub. 6 cm [0,45kN/m3·0,06m] 0,03 1,30 -- 0,044. Warstwa cementowo-wapienna grub. 1,5 cm
[19,0kN/m3·0,015m]0,29 1,30 -- 0,38
5. Obciążenie zmienne (wszelkie pokoje biurowe, gabinety lekarskie, naukowe, sale lekcyjne szkolne, szatnie i łaźnie zakładów przemysłowych, pływalnie oraz poddasza użytkowane jako magazyny lub kondygnacje techniczne.) [2,0kN/m2]
2,00 1,40 0,50 2,80
6. Obciążenie zastępcze od ścianek działowych (o ciężarze razem z wyprawą od 0,5 kN/m2 od 1,5 kN/m2) wys. 2,97 m [0,841kN/m2]
0,84 1,20 -- 1,01
7. Płyta żelbetowa grub.18 cm 4,50 1,10 -- 4,95S: 9,46 1,22 11,51
SCHEMAT STATYCZNY
Rozpiętość obliczeniowa płyty leff,x
= 3,24 m
Rozpiętość obliczeniowa płyty leff,y
= 5,46 m
Grubość płyty 18,0 cm
WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCHKierunek x:Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sdx,p = 6,45 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSkx
= 5,30 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSkx,lt
= 4,74 kNm/m
Momenty podporowy obliczeniowy MSdx,p
= 13,44 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny MSkx,p
= 11,04 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSkx,lt,p
= 9,88 kNm/m
Maksymalne oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi y) Qox,max
= 18,65 kN/m
Zastępcze oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi y) Qox
= 15,86 kN/m
Kierunek y:Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sdy = 2,27 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSky
= 1,87 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSky,lt
= 1,67 kNm/m
Moment podporowy obliczeniowy MSdy,p
= 4,73 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny MSky,p
= 3,89 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSky,lt,p
= 3,48 kNm/m
Maksymalne oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi x) Qoy,max
= 18,65 kN/m
Zastępcze oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi x) Qoy
= 11,66 kN/m
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona)Kierunek x:Przęsło:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 2,00 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
s = 4,52 cm2/mb (r
= 0,29%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,x = 6,45 kNm/mb < M
Rd,x = 27,91 kNm/mb (23,1%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Skx)
Podpora:Zbrojenie potrzebne A
s = 2,12 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
sp = 4,52 cm2/mb (r = 0,29%)
Warunek nośności na zginanie: MSd,x,p
= 13,44 kNm/mb < MRd,x,p
= 27,91 kNm/mb (48,2%)
Warunek nośności na ścinanie: VSd,x
= 18,65 kN/mb < VRd1,x
= 98,11 kN/mb (19,0%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Skx,p)
Kierunek y:Przęsło:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 1,85 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
s = 4,52 cm2/mb (r
= 0,32%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,y = 2,27 kNm/mb < M
Rd,y = 25,63 kNm/mb (8,9%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sky)
Podpora:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 1,85 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
sp = 4,52 cm2/mb
(r = 0,32%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,y,p = 4,73 kNm/mb < M
Rd,y,p = 25,63 kNm/mb (18,5%)
Warunek nośności na ścinanie: VSd,y
= 18,65 kN/mb < VRd1,y
= 91,57 kN/mb (20,4%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sky,p)
Ugięcie całkowite płyty:Maksymalne ugięcie od M
Sk,lt: a(M
Sk,lt) = 1,04 mm < a
lim = 16,20 mm (6,4%)
2.2. Płyta PL2 dwukierunkowo zbrojona
SCHEMAT STATYCZNY
Rozpiętość obliczeniowa płyty leff,x
= 3,24 m
Rozpiętość obliczeniowa płyty leff,y
= 2,74 m
Grubość płyty 18,0 cm
WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCHKierunek x:Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sdx,p = 2,24 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSkx
= 1,84 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSkx,lt
= 1,64 kNm/m
Momenty podporowy obliczeniowy MSdx,p
= 5,11 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny MSkx,p
= 4,20 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSkx,lt,p
= 3,76 kNm/m
Maksymalne oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi y) Qox,max
= 15,77 kN/m
Zastępcze oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi y) Qox
= 9,86 kN/m
Kierunek y:
Moment przęsłowy obliczeniowy MSdy
= 3,13 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSky
= 2,57 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSky,lt
= 2,30 kNm/m
Moment podporowy obliczeniowy MSdy,p
= 7,15 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny MSky,p
= 5,87 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSky,lt,p
= 5,25 kNm/m
Maksymalne oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi x) Qoy,max
= 15,77 kN/m
Zastępcze oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi x) Qoy
= 11,33 kN/m
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona)Kierunek x:Przęsło:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 1,85 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
s = 4,52 cm2/mb (r
= 0,32%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,x = 2,24 kNm/mb < M
Rd,x = 25,63 kNm/mb (8,7%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Skx)
Podpora:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 1,85 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
sp = 4,52 cm2/mb
(r = 0,32%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,x,p = 5,11 kNm/mb < M
Rd,x,p = 25,63 kNm/mb (20,0%)
Warunek nośności na ścinanie: VSd,x
= 15,77 kN/mb < VRd1,x
= 91,57 kN/mb (17,2%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Skx,p)
Kierunek y:Przęsło:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 2,00 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
s = 4,52 cm2/mb (r
= 0,29%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,y = 3,13 kNm/mb < M
Rd,y = 27,91 kNm/mb (11,2%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sky)
Podpora:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 2,00 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
sp = 4,52 cm2/mb
(r = 0,29%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,y,p = 7,15 kNm/mb < M
Rd,y,p = 27,91 kNm/mb (25,6%)
Warunek nośności na ścinanie: VSd,y
= 15,77 kN/mb < VRd1,y
= 98,11 kN/mb (16,1%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sky,p)
Ugięcie całkowite płyty:Maksymalne ugięcie od M
Sk,lt: a(M
Sk,lt) = 0,36 mm < a
lim = 13,70 mm (2,6%)
2.3. Płyta PL3 dwukierunkowo zbrojona
SCHEMAT STATYCZNY
Rozpiętość obliczeniowa płyty leff,x
= 3,68 m
Rozpiętość obliczeniowa płyty leff,y
= 4,91 m
Grubość płyty 18,0 cm
WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCHKierunek x:Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sdx,p = 6,67 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSkx
= 5,48 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSkx,lt
= 4,90 kNm/m
Momenty podporowy obliczeniowy MSdx,p
= 14,82 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny MSkx,p
= 12,17 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSkx,lt,p
= 10,89 kNm/m
Maksymalne oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi y) Qox,max
= 21,19 kN/m
Zastępcze oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi y) Qox
= 16,35 kN/m
Kierunek y:Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sdy = 3,74 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSky
= 3,08 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSky,lt
= 2,75 kNm/m
Moment podporowy obliczeniowy MSdy,p
= 8,32 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny MSky,p
= 6,84 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSky,lt,p
= 6,12 kNm/m
Maksymalne oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi x) Qoy,max
= 21,19 kN/m
Zastępcze oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi x) Qoy
= 13,24 kN/m
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona)Kierunek x:Przęsło:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 2,00 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
s = 4,52 cm2/mb (r
= 0,29%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,x = 6,67 kNm/mb < M
Rd,x = 27,91 kNm/mb (23,9%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Skx)
Podpora:Zbrojenie potrzebne A
s = 2,35 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
sp = 4,52 cm2/mb (r = 0,29%)
Warunek nośności na zginanie: MSd,x,p
= 14,82 kNm/mb < MRd,x,p
= 27,91 kNm/mb (53,1%)
Warunek nośności na ścinanie: VSd,x
= 21,19 kN/mb < VRd1,x
= 98,11 kN/mb (21,6%)
Szerokość rys prostopadłych: wkx
= 0,123 mm < wlim
= 0,3 mm (41,0%)
Kierunek y:Przęsło:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 1,85 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
s = 4,52 cm2/mb (r
= 0,32%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,y = 3,74 kNm/mb < M
Rd,y = 25,63 kNm/mb (14,6%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sky)
Podpora:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 1,85 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
sp = 4,52 cm2/mb
(r = 0,32%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,y,p = 8,32 kNm/mb < M
Rd,y,p = 25,63 kNm/mb (32,5%)
Warunek nośności na ścinanie: VSd,y
= 21,19 kN/mb < VRd1,y
= 91,57 kN/mb (23,1%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sky,p)
Ugięcie całkowite płyty:Maksymalne ugięcie od M
Sk,lt: a(M
Sk,lt) = 1,38 mm < a
lim = 18,40 mm (7,5%)
2.4. Płyta PL4 dwukierunkowo zbrojona
SCHEMAT STATYCZNY
Rozpiętość obliczeniowa płyty leff,x
= 3,68 m
Rozpiętość obliczeniowa płyty leff,y
= 2,26 m
Grubość płyty 18,0 cmWYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCHKierunek x:Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sdx,p = 0,73 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSkx
= 0,60 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSkx,lt
= 0,54 kNm/m
Momenty podporowy obliczeniowy MSdx,p
= 1,62 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny MSkx,p
= 1,33 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSkx,lt,p
= 1,19 kNm/m
Maksymalne oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi y) Qox,max
= 13,01 kN/m
Zastępcze oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi y) Qox
= 8,13 kN/m
Kierunek y:Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sdy = 1,95 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSky
= 1,60 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSky,lt
= 1,43 kNm/m
Moment podporowy obliczeniowy MSdy,p
= 4,29 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny MSky,p
= 3,53 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSky,lt,p
= 3,15 kNm/m
Maksymalne oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi x) Qoy,max
= 13,01 kN/m
Zastępcze oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi x) Qoy
= 10,93 kN/m
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona)Kierunek x:Przęsło:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 1,85 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
s = 4,52 cm2/mb (r
= 0,32%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,x = 0,73 kNm/mb < M
Rd,x = 25,63 kNm/mb (2,9%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Skx)
Podpora:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 1,85 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
sp = 4,52 cm2/mb
(r = 0,32%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,x,p = 1,62 kNm/mb < M
Rd,x,p = 25,63 kNm/mb (6,3%)
Warunek nośności na ścinanie: VSd,x
= 13,01 kN/mb < VRd1,x
= 91,57 kN/mb (14,2%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Skx,p)
Kierunek y:Przęsło:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 2,00 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
s = 4,52 cm2/mb (r
= 0,29%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,y = 1,95 kNm/mb < M
Rd,y = 27,91 kNm/mb (7,0%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sky)
Podpora:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 2,00 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
sp = 4,52 cm2/mb
(r = 0,29%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,y,p = 4,29 kNm/mb < M
Rd,y,p = 27,91 kNm/mb (15,4%)
Warunek nośności na ścinanie: VSd,y
= 13,01 kN/mb < VRd1,y
= 98,11 kN/mb (13,3%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sky,p)
Ugięcie całkowite płyty:Maksymalne ugięcie od M
Sk,lt: a(M
Sk,lt) = 0,11 mm < a
lim = 11,30 mm (1,0%)
2.5. Płyta PL5 jednokierunkowo zbrojona
SCHEMAT STATYCZNY
Rozpiętość obliczeniowa płyty leff
= 4,91 m
Grubość płyty 18,0 cm
WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCH
Moment przęsłowy obliczeniowy MSd
= 29,61 kNm/m
Moment podporowy obliczeniowy MSd,p
= 25,29 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSk
= 24,65 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 22,30 kNm/m
Reakcja obliczeniowa RA = R
B = 27,47 kN/m
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona)Przęsło:Zbrojenie potrzebne A
s = 4,81 cm2/mb. Przyjęto f12 co 14,0 cm o A
s = 8,08 cm2/mb (r = 0,52%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 29,61 kNm/mb < MRd
= 47,93 kNm/mb (61,8%)
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,164 mm < w
lim = 0,3 mm (54,5%)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 23,94 mm < alim
= 24,55 mm (97,5%)
Podpora: Zbrojenie potrzebne A
s = 4,08 cm2/mb. Przyjęto f12 co 12,5 cm o A
s = 9,05 cm2/mb (r = 0,59%)
Warunek nośności na zginanie: MSd,p
= 25,29 kNm/mb < MRd,p
= 53,11 kNm/mb (47,6%)
Warunek nośności na ścinanie: VSd
= 27,47 kN/mb < VRd1
= 101,70 kN/mb (27,0%)
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,110 mm < w
lim = 0,3 mm (36,6%)
Przyjęto zbrojenie rozdzielcze f6 co max.17,5 cm o As = 1,62 cm2/mb
2.6. Płyta PL6 jednokierunkowo zbrojona
SCHEMAT STATYCZNY
Rozpiętość obliczeniowa płyty leff
= 2,26 m
Grubość płyty 18,0 cm
WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCHMoment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 5,82 kNm/m
Moment podporowy obliczeniowy MSd,p
= 3,57 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSk
= 4,88 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 4,45 kNm/m
Reakcja obliczeniowa RA = R
B = 12,64 kN/m
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona)Przęsło:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 2,00 cm2/mb. Przyjęto f12 co 20,0 cm o A
s = 5,65 cm2/mb (r
= 0,37%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd = 5,82 kNm/mb < M
Rd = 34,46 kNm/mb (16,9%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 0,50 mm < alim
= 11,30 mm (4,4%)
Podpora: Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 2,00 cm2/mb. Przyjęto f12 co 22,0 cm o A
s = 5,14 cm2/mb
(r = 0,33%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,p = 3,57 kNm/mb < M
Rd,p = 31,50 kNm/mb (11,3%)
Warunek nośności na ścinanie: VSd
= 12,64 kN/mb < VRd1
= 99,25 kN/mb (12,7%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk,p)
Przyjęto zbrojenie rozdzielcze f6 co max.24,5 cm o As = 1,15 cm2/mb
2.7. Płyta PL7 dwukierunkowo zbrojona
SCHEMAT STATYCZNY
Rozpiętość obliczeniowa płyty leff,x
= 6,40 m
Rozpiętość obliczeniowa płyty leff,y
= 4,91 m
Grubość płyty 18,0 cm
WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCHKierunek x:Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sdx,p = 6,78 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSkx
= 5,57 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSkx,lt
= 4,98 kNm/m
Momenty podporowy obliczeniowy MSdx,p
= 15,17 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny MSkx,p
= 12,46 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSkx,lt,p
= 11,14 kNm/m
Maksymalne oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi y) Qox,max
= 28,27 kN/m
Zastępcze oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi y) Qox
= 17,67 kN/m
Kierunek y:Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sdy = 11,53 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSky
= 9,47 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSky,lt
= 8,47 kNm/m
Moment podporowy obliczeniowy MSdy,p
= 25,77 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny MSky,p
= 21,17 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSky,lt,p
= 18,93 kNm/m
Maksymalne oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi x) Qoy,max
= 28,27 kN/m
Zastępcze oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi x) Qoy
= 21,54 kN/m
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona)Kierunek x:Przęsło:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 1,85 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
s = 4,52 cm2/mb (r
= 0,32%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,x = 6,78 kNm/mb < M
Rd,x = 25,63 kNm/mb (26,5%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Skx)
Podpora:Zbrojenie potrzebne A
s = 2,62 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
sp = 4,52 cm2/mb (r = 0,32%)
Warunek nośności na zginanie: MSd,x,p
= 15,17 kNm/mb < MRd,x,p
= 25,63 kNm/mb (59,2%)
Warunek nośności na ścinanie: VSd,x
= 28,27 kN/mb < VRd1,x
= 91,57 kN/mb (30,9%)
Szerokość rys prostopadłych: wkx
= 0,139 mm < wlim
= 0,3 mm (46,3%)
Kierunek y:Przęsło:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 2,00 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
s = 4,52 cm2/mb (r
= 0,29%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,y = 11,53 kNm/mb < M
Rd,y = 27,91 kNm/mb (41,3%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sky)
Podpora:Zbrojenie potrzebne A
s = 4,16 cm2/mb. Przyjęto f12 co 12,5 cm o A
sp = 9,05 cm2/mb (r = 0,59%)
Warunek nośności na zginanie: MSd,y,p
= 25,77 kNm/mb < MRd,y,p
= 53,11 kNm/mb (48,5%)
Warunek nośności na ścinanie: VSd,y
= 28,27 kN/mb < VRd1,y
= 98,11 kN/mb (28,8%)
Szerokość rys prostopadłych: wky
= 0,109 mm < wlim
= 0,3 mm (36,3%)
Ugięcie całkowite płyty:Maksymalne ugięcie od M
Sk,lt: a(M
Sk,lt) = 4,25 mm < a
lim = 24,55 mm (17,3%)
2.8. Płyta PL8 jednokierunkowo zbrojona
SCHEMAT STATYCZNY
Rozpiętość obliczeniowa płyty leff
= 3,18 m
Grubość płyty 18,0 cm
WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCHMoment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 12,42 kNm/m
Moment podporowy obliczeniowy MSd,p
= 10,61 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSk
= 10,34 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 9,35 kNm/m
Reakcja obliczeniowa RA = R
B = 17,79 kN/m
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona)Przęsło:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 2,00 cm2/mb. Przyjęto f12 co 20,0 cm o A
s = 5,65 cm2/mb (r
= 0,37%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd = 12,42 kNm/mb < M
Rd = 34,46 kNm/mb (36,0%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 2,17 mm < alim
= 15,90 mm (13,7%)
Podpora: Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 2,00 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
s = 4,52 cm2/mb
(r = 0,29%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,p = 10,61 kNm/mb < M
Rd,p = 27,91 kNm/mb (38,0%)
Warunek nośności na ścinanie: VSd
= 17,79 kN/mb < VRd1
= 99,25 kN/mb (17,9%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk,p)
Przyjęto zbrojenie rozdzielcze f6 co max.24,5 cm o As = 1,15 cm2/mb
2.9. Płyta PL9 jednokierunkowo zbrojona
SCHEMAT STATYCZNY
Rozpiętość obliczeniowa płyty leff
= 2,38 m
Grubość płyty 18,0 cm
WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCHMoment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 6,96 kNm/m
Moment podporowy obliczeniowy MSd,p
= 5,94 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSk
= 5,79 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 5,24 kNm/m
Reakcja obliczeniowa RA = R
B = 13,31 kN/m
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona)Przęsło:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 2,00 cm2/mb. Przyjęto f12 co 20,0 cm o A
s = 5,65 cm2/mb (r
= 0,37%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd = 6,96 kNm/mb < M
Rd = 34,46 kNm/mb (20,2%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 0,68 mm < alim
= 11,90 mm (5,7%)
Podpora: Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 2,00 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
s = 4,52 cm2/mb
(r = 0,29%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,p = 5,94 kNm/mb < M
Rd,p = 27,91 kNm/mb (21,3%)
Warunek nośności na ścinanie: VSd
= 13,31 kN/mb < VRd1
= 99,25 kN/mb (13,4%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk,p)
Przyjęto zbrojenie rozdzielcze f6 co max.24,5 cm o As = 1,15 cm2/mb
2.10. Płyta PL10 dwukierunkowo zbrojona
SCHEMAT STATYCZNY
Rozpiętość obliczeniowa płyty leff,x
= 4,86 m
Rozpiętość obliczeniowa płyty leff,y
= 3,02 m
Grubość płyty 18,0 cm
WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCHKierunek x:Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sdx,p = 0,92 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSkx
= 0,76 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSkx,lt
= 0,68 kNm/m
Maksymalne oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi y) Qox,max
= 17,39 kN/m
Zastępcze oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi y) Qox
= 10,87 kN/m
Kierunek y:Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sdy = 3,81 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSky
= 3,13 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSky,lt
= 2,80 kNm/m
Moment podporowy obliczeniowy MSdy,p
= 8,50 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny MSky,p
= 6,98 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSky,lt,p
= 6,24 kNm/m
Maksymalne oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi x) Qoy,max
= 17,39 kN/m
Zastępcze oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi x) Qoy
= 14,55 kN/m
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona)Kierunek x:Przęsło:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 1,85 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
s = 4,52 cm2/mb (r
= 0,32%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,x = 0,92 kNm/mb < M
Rd,x = 25,63 kNm/mb (3,6%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Skx)
Podpora:Warunek nośności na ścinanie: V
Sd,x = 17,39 kN/mb < V
Rd1,x = 91,57 kN/mb (19,0%)
Kierunek y:Przęsło:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 2,00 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
s = 4,52 cm2/mb (r
= 0,29%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,y = 3,81 kNm/mb < M
Rd,y = 27,91 kNm/mb (13,6%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sky)
Podpora:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 2,00 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
sp = 4,52 cm2/mb
(r = 0,29%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,y,p = 8,50 kNm/mb < M
Rd,y,p = 27,91 kNm/mb (30,5%)
Warunek nośności na ścinanie: VSd,y
= 17,39 kN/mb < VRd1,y
= 98,11 kN/mb (17,7%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sky,p)
Ugięcie całkowite płyty:Maksymalne ugięcie od M
Sk,lt: a(M
Sk,lt) = 0,41 mm < a
lim = 15,10 mm (2,7%)
2.11. Płyta PL11 dwukierunkowo zbrojona
SCHEMAT STATYCZNY
Rozpiętość obliczeniowa płyty leff,x
= 4,86 m
Rozpiętość obliczeniowa płyty leff,y
= 2,64 m
Grubość płyty 18,0 cm
WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCHKierunek x:Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sdx,p = 0,74 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSkx
= 0,61 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSkx,lt
= 0,55 kNm/m
Momenty podporowy obliczeniowy MSdx,p
= 1,42 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny MSkx,p
= 1,17 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSkx,lt,p
= 1,04 kNm/m
Maksymalne oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi y) Qox,max
= 15,20 kN/m
Zastępcze oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi y) Qox
= 9,50 kN/m
Kierunek y:Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sdy = 2,95 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSky
= 2,43 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSky,lt
= 2,17 kNm/m
Moment podporowy obliczeniowy MSdy,p
= 6,41 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny MSky,p
= 5,27 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSky,lt,p
= 4,71 kNm/m
Maksymalne oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi x) Qoy,max
= 15,20 kN/m
Zastępcze oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi x) Qoy
= 13,26 kN/m
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona)Kierunek x:Przęsło:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 1,85 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
s = 4,52 cm2/mb (r
= 0,32%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,x = 0,74 kNm/mb < M
Rd,x = 25,63 kNm/mb (2,9%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Skx)
Podpora:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 1,85 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
sp = 4,52 cm2/mb
(r = 0,32%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,x,p = 1,42 kNm/mb < M
Rd,x,p = 25,63 kNm/mb (5,5%)
Warunek nośności na ścinanie: VSd,x
= 15,20 kN/mb < VRd1,x
= 91,57 kN/mb (16,6%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Skx,p)
Kierunek y:Przęsło:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 2,00 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
s = 4,52 cm2/mb (r
= 0,29%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,y = 2,95 kNm/mb < M
Rd,y = 27,91 kNm/mb (10,6%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sky)
Podpora:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 2,00 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
sp = 4,52 cm2/mb
(r = 0,29%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,y,p = 6,41 kNm/mb < M
Rd,y,p = 27,91 kNm/mb (23,0%)
Warunek nośności na ścinanie: VSd,y
= 15,20 kN/mb < VRd1,y
= 98,11 kN/mb (15,5%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sky,p)
Ugięcie całkowite płyty:Maksymalne ugięcie od M
Sk,lt: a(M
Sk,lt) = 0,25 mm < a
lim = 13,20 mm (1,9%)
2.12. Płyta PL12 jednokierunkowo zbrojona
SCHEMAT STATYCZNY
Rozpiętość obliczeniowa płyty leff
= 2,33 m
Grubość płyty 18,0 cm
WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCHMoment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 6,18 kNm/m
Moment podporowy obliczeniowy MSd,p
= 3,80 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSk
= 5,18 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 4,73 kNm/m
Reakcja obliczeniowa RA = R
B = 13,04 kN/m
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona)Przęsło:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 2,00 cm2/mb. Przyjęto f12 co 20,0 cm o A
s = 5,65 cm2/mb (r
= 0,37%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd = 6,18 kNm/mb < M
Rd = 34,46 kNm/mb (17,9%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 0,57 mm < alim
= 11,65 mm (4,9%)
Podpora: Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 2,00 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
s = 4,52 cm2/mb
(r = 0,29%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,p = 3,80 kNm/mb < M
Rd,p = 27,91 kNm/mb (13,6%)
Warunek nośności na ścinanie: VSd
= 13,04 kN/mb < VRd1
= 99,25 kN/mb (13,1%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk,p)
Przyjęto zbrojenie rozdzielcze f6 co max.24,5 cm o As = 1,15 cm2/mb
2.13. Płyta PL13 jednokierunkowo zbrojona
SCHEMAT STATYCZNY
Rozpiętość obliczeniowa płyty leff
= 1,59 m
Grubość płyty 18,0 cm
WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCHMoment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 3,13 kNm/m
Moment podporowy obliczeniowy MSd,p
= 2,67 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSk
= 2,60 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 2,36 kNm/m
Reakcja obliczeniowa RA = R
B = 8,97 kN/m
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona)Przęsło:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 1,94 cm2/mb. Przyjęto f12 co 20,0 cm o A
s = 5,65 cm2/mb (r
= 0,38%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd = 3,13 kNm/mb < M
Rd = 33,27 kNm/mb (9,4%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 0,14 mm < alim
= 7,95 mm (1,7%)
Podpora: Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 1,94 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
s = 4,52 cm2/mb
(r = 0,30%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,p = 2,67 kNm/mb < M
Rd,p = 26,96 kNm/mb (9,9%)
Warunek nośności na ścinanie: VSd
= 8,97 kN/mb < VRd1
= 96,55 kN/mb (9,3%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk,p)
Przyjęto zbrojenie rozdzielcze f6 co max.24,5 cm o As = 1,15 cm2/mb
2.14. Płyta PL14 jednokierunkowo zbrojona
ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃObciążenia powierzchniowe [kN/m2]:Lp.
Opis obciążenia Obc.char. gf
kd
Obc.obl.
1. Terakora 10mm + klej [0,360kN/m2] 0,36 1,30 -- 0,472. Warstwa cementowa na siatce metalowej grub. 8
cm [24,0kN/m3·0,08m]1,92 1,30 -- 2,50
3. Styropian grub. 10 cm [0,45kN/m3·0,10m] 0,05 1,30 -- 0,074. Obciążenie zmienne (balkony, galerie i loggie
wspornikowe) [5,0kN/m2]5,00 1,30 0,80 6,50
5. Płyta żelbetowa grub.14 cm 3,50 1,10 -- 3,856. Styropian grub. 10 cm [0,45kN/m3·0,10m] 0,05 1,30 -- 0,07
S: 10,88 1,24 13,44
SCHEMAT STATYCZNY
Rozpiętość obliczeniowa płyty leff
= 1,74 m
Grubość płyty 14,0 cm
WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCHMoment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 4,29 kNm/m
Moment podporowy obliczeniowy MSd,p
= 3,82 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSk
= 3,51 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 3,21 kNm/m
Reakcja obliczeniowa RA = R
B = 11,70 kN/m
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona)Przęsło:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 1,42 cm2/mb. Przyjęto f12 co 16,0 cm o A
s = 7,07 cm2/mb (r
= 0,65%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd = 4,29 kNm/mb < M
Rd = 29,05 kNm/mb (14,8%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 0,49 mm < alim
= 8,70 mm (5,6%)
Podpora: Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 1,42 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
s = 4,52 cm2/mb
(r = 0,42%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,p = 3,82 kNm/mb < M
Rd,p = 19,36 kNm/mb (19,7%)
Warunek nośności na ścinanie: VSd
= 11,70 kN/mb < VRd1
= 75,64 kN/mb (15,5%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk,p)
Przyjęto zbrojenie rozdzielcze f6 co max.20,0 cm o As = 1,41 cm2/mb
2.15. Płyta PL5 jednokierunkowo zbrojona
SCHEMAT STATYCZNY
Rozpiętość obliczeniowa płyty leff
= 5,46 m
Grubość płyty 18,0 cm
WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCHMoment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 36,61 kNm/m
Moment podporowy obliczeniowy MSd,p
= 31,27 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSk
= 30,48 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 27,57 kNm/m
Reakcja obliczeniowa RA = R
B = 30,55 kN/m
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona)Przęsło:Zbrojenie potrzebne A
s = 6,03 cm2/mb. Przyjęto f12 co 8,0 cm o A
s = 14,14 cm2/mb (r = 0,92%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 36,61 kNm/mb < MRd
= 78,22 kNm/mb (46,8%)
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,093 mm < w
lim = 0,3 mm (30,9%)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 26,58 mm < alim
= 27,30 mm (97,3%)
Podpora: Zbrojenie potrzebne A
s = 5,10 cm2/mb. Przyjęto f12 co 16,0 cm o A
s = 7,07 cm2/mb (r = 0,46%)
Warunek nośności na zginanie: MSd,p
= 31,27 kNm/mb < MRd,p
= 42,41 kNm/mb (73,7%)
Warunek nośności na ścinanie: VSd
= 30,55 kN/mb < VRd1
= 107,84 kN/mb (28,3%)
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,218 mm < w
lim = 0,3 mm (72,6%)
Przyjęto zbrojenie rozdzielcze f6 co max.10,5 cm o As = 2,69 cm2/mb
ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃObciążenia powierzchniowe [kN/m2]:Lp.
Opis obciążenia Obc.char. gf
kd
Obc.obl.
1. Terakora 10mm + klej [0,360kN/m2] 0,36 1,30 -- 0,472. Warstwa cementowa na siatce metalowej grub. 5
cm [24,0kN/m3·0,05m]1,20 1,30 -- 1,56
3. Styropian grub. 5 cm [0,45kN/m3·0,05m] 0,02 1,30 -- 0,034. Warstwa cementowo-wapienna grub. 1,5 cm
[19,0kN/m3·0,015m]0,29 1,30 -- 0,38
5. Obciążenie zmienne (wszelkie pokoje biurowe, gabinety lekarskie, naukowe, sale lekcyjne szkolne, szatnie i łaźnie zakładów przemysłowych, pływalnie oraz poddasza użytkowane jako magazyny lub kondygnacje techniczne.) [2,0kN/m2]
2,00 1,40 0,50 2,80
6. Obciążenie zastępcze od ścianek działowych (o ciężarze razem z wyprawą od 0,5 kN/m2 od 1,5 kN/m2) wys. 2,96 m [0,838kN/m2]
0,84 1,20 -- 1,01
7. Płyta żelbetowa grub.18 cm 4,50 1,10 -- 4,95S: 9,21 1,21 11,19
Obciążenia liniowe [kN/m]:Lp.
Opis obciążenia Fk
x [m] gf
kd
Fd
1. Ciężar centrali 10,00 3,50 1,20 -- 12,00
SCHEMAT STATYCZNY
Rozpiętość obliczeniowa płyty leff
= 4,91 m
Grubość płyty 18,0 cm
WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCHMoment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 38,57 kNm/m
Moment podporowy obliczeniowy MSd,p
= 33,04 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSk
= 32,18 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 29,99 kNm/m
Reakcja obliczeniowa lewa RA = 30,92 kN/m
Reakcja obliczeniowa prawa RB = 36,02 kN/m
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona)Przęsło:Zbrojenie potrzebne A
s = 6,38 cm2/mb. Przyjęto f12 co 8,0 cm o A
s = 14,14 cm2/mb (r = 0,92%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 38,57 kNm/mb < MRd
= 78,22 kNm/mb (49,3%)
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,103 mm < w
lim = 0,3 mm (34,2%)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 23,51 mm < alim
= 24,55 mm (95,8%)
Podpora: Zbrojenie potrzebne A
s = 5,41 cm2/mb. Przyjęto f12 co 18,0 cm o A
s = 6,28 cm2/mb (r = 0,41%)
Warunek nośności na zginanie: MSd,p
= 33,04 kNm/mb < MRd,p
= 38,03 kNm/mb (86,9%)
Warunek nośności na ścinanie: VSd
= 36,02 kN/mb < VRd1
= 107,84 kN/mb (33,4%)
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,295 mm < w
lim = 0,3 mm (98,4%)
Przyjęto zbrojenie rozdzielcze f6 co max.10,5 cm o As = 2,69 cm2/mb
ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃObciążenia powierzchniowe [kN/m2]:Lp.
Opis obciążenia Obc.char. gf
kd
Obc.obl.
1. Terakora 10mm + klej [0,360kN/m2] 0,36 1,30 -- 0,472. Warstwa cementowa na siatce metalowej grub. 5
cm [24,0kN/m3·0,05m]1,20 1,30 -- 1,56
3. Styropian grub. 5 cm [0,45kN/m3·0,05m] 0,02 1,30 -- 0,034. Warstwa cementowo-wapienna grub. 1,5 cm
[19,0kN/m3·0,015m]0,29 1,30 -- 0,38
5. Obciążenie zmienne (wszelkie pokoje biurowe, gabinety lekarskie, naukowe, sale lekcyjne szkolne, szatnie i łaźnie zakładów przemysłowych, pływalnie oraz poddasza użytkowane jako magazyny lub kondygnacje techniczne.) [2,0kN/m2]
2,00 1,40 0,50 2,80
6. Obciążenie zastępcze od ścianek działowych (o ciężarze razem z wyprawą od 0,5 kN/m2 od 1,5 kN/m2) wys. 2,96 m [0,838kN/m2]
0,84 1,20 -- 1,01
7. Płyta żelbetowa grub.18 cm 4,50 1,10 -- 4,95S: 9,21 1,21 11,19
SCHEMAT STATYCZNY
Rozpiętość obliczeniowa płyty leff
= 4,91 m
Grubość płyty 18,0 cm
WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCHMoment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 29,61 kNm/m
Moment podporowy obliczeniowy MSd,p
= 25,29 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSk
= 24,65 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 22,30 kNm/m
Reakcja obliczeniowa RA = R
B = 27,47 kN/m
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona)Przęsło:Zbrojenie potrzebne A
s = 4,81 cm2/mb. Przyjęto f12 co 14,0 cm o A
s = 8,08 cm2/mb (r = 0,52%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 29,61 kNm/mb < MRd
= 47,93 kNm/mb (61,8%)
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,164 mm < w
lim = 0,3 mm (54,5%)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 23,94 mm < alim
= 24,55 mm (97,5%)
Podpora: Zbrojenie potrzebne A
s = 4,08 cm2/mb. Przyjęto f12 co 23,0 cm o A
s = 4,92 cm2/mb (r = 0,32%)
Warunek nośności na zginanie: MSd,p
= 25,29 kNm/mb < MRd,p
= 30,21 kNm/mb (83,7%)
Warunek nośności na ścinanie: VSd
= 27,47 kN/mb < VRd1
= 101,70 kN/mb (27,0%)
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,300 mm < w
lim = 0,3 mm (99,8%)
Przyjęto zbrojenie rozdzielcze f6 co max.17,5 cm o As = 1,62 cm2/mb
2.16. Płyta PL16 jednokierunkowo zbrojona
SCHEMAT STATYCZNY
Rozpiętość obliczeniowa płyty leff
= 2,26 m
Grubość płyty 18,0 cm
WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCHMoment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 5,82 kNm/m
Moment podporowy obliczeniowy MSd,p
= 3,57 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSk
= 4,88 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 4,45 kNm/m
Reakcja obliczeniowa RA = R
B = 12,64 kN/m
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona)Przęsło:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 2,00 cm2/mb. Przyjęto f12 co 14,0 cm o A
s = 8,08 cm2/mb (r
= 0,52%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd = 5,82 kNm/mb < M
Rd = 47,93 kNm/mb (12,1%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 0,48 mm < alim
= 11,30 mm (4,3%)
Podpora: Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 2,00 cm2/mb. Przyjęto f12 co 22,0 cm o A
s = 5,14 cm2/mb
(r = 0,33%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,p = 3,57 kNm/mb < M
Rd,p = 31,50 kNm/mb (11,3%)
Warunek nośności na ścinanie: VSd
= 12,64 kN/mb < VRd1
= 101,70 kN/mb (12,4%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk,p)
Przyjęto zbrojenie rozdzielcze f6 co max.17,5 cm o As = 1,62 cm2/mb
2.17. Płyta PL17 dwukierunkowo zbrojona
SCHEMAT STATYCZNY
Rozpiętość obliczeniowa płyty leff,x
= 3,24 m
Rozpiętość obliczeniowa płyty leff,y
= 2,74 m
Grubość płyty 18,0 cm
WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCH
Kierunek x:Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sdx,p = 2,24 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSkx
= 1,84 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSkx,lt
= 1,64 kNm/m
Momenty podporowy obliczeniowy MSdx,p
= 5,11 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny MSkx,p
= 4,20 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSkx,lt,p
= 3,76 kNm/m
Maksymalne oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi y) Qox,max
= 15,77 kN/m
Zastępcze oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi y) Qox
= 9,86 kN/m
Kierunek y:Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sdy = 3,13 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSky
= 2,57 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSky,lt
= 2,30 kNm/m
Moment podporowy obliczeniowy MSdy,p
= 7,15 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny MSky,p
= 5,87 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSky,lt,p
= 5,25 kNm/m
Maksymalne oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi x) Qoy,max
= 15,77 kN/m
Zastępcze oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi x) Qoy
= 11,33 kN/m
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona)Kierunek x:Przęsło:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 1,85 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
s = 4,52 cm2/mb (r
= 0,32%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,x = 2,24 kNm/mb < M
Rd,x = 25,63 kNm/mb (8,7%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Skx)
Podpora:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 1,85 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
sp = 4,52 cm2/mb
(r = 0,32%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,x,p = 5,11 kNm/mb < M
Rd,x,p = 25,63 kNm/mb (20,0%)
Warunek nośności na ścinanie: VSd,x
= 15,77 kN/mb < VRd1,x
= 91,57 kN/mb (17,2%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Skx,p)
Kierunek y:Przęsło:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 2,00 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
s = 4,52 cm2/mb (r
= 0,29%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,y = 3,13 kNm/mb < M
Rd,y = 27,91 kNm/mb (11,2%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sky)
Podpora:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 2,00 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
sp = 4,52 cm2/mb
(r = 0,29%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,y,p = 7,15 kNm/mb < M
Rd,y,p = 27,91 kNm/mb (25,6%)
Warunek nośności na ścinanie: VSd,y
= 15,77 kN/mb < VRd1,y
= 98,11 kN/mb (16,1%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sky,p)
Ugięcie całkowite płyty:Maksymalne ugięcie od M
Sk,lt: a(M
Sk,lt) = 0,36 mm < a
lim = 13,70 mm (2,6%)
2.18. Płyta PL18 dwukierunkowo zbrojona
SCHEMAT STATYCZNY
Rozpiętość obliczeniowa płyty leff,x
= 3,18 m
Rozpiętość obliczeniowa płyty leff,y
= 3,29 m
Grubość płyty 18,0 cm
WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCHKierunek x:Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sdx,p = 3,35 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSkx
= 2,75 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSkx,lt
= 2,46 kNm/m
Momenty podporowy obliczeniowy MSdx,p
= 7,77 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny MSkx,p
= 6,38 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSkx,lt,p
= 5,71 kNm/m
Maksymalne oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi y) Qox,max
= 18,31 kN/m
Zastępcze oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi y) Qox
= 11,82 kN/m
Kierunek y:Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sdy = 3,13 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSky
= 2,57 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSky,lt
= 2,30 kNm/m
Moment podporowy obliczeniowy MSdy,p
= 7,26 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny MSky,p
= 5,97 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSky,lt,p
= 5,33 kNm/m
Maksymalne oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi x) Qoy,max
= 18,31 kN/m
Zastępcze oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi x) Qoy
= 11,44 kN/m
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona)Kierunek x:Przęsło:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 2,00 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
s = 4,52 cm2/mb (r
= 0,29%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,x = 3,35 kNm/mb < M
Rd,x = 27,91 kNm/mb (12,0%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Skx)
Podpora:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 2,00 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
sp = 4,52 cm2/mb
(r = 0,29%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,x,p = 7,77 kNm/mb < M
Rd,x,p = 27,91 kNm/mb (27,8%)
Warunek nośności na ścinanie: VSd,x
= 18,31 kN/mb < VRd1,x
= 98,11 kN/mb (18,7%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Skx,p)
Kierunek y:Przęsło:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 1,85 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
s = 4,52 cm2/mb (r
= 0,32%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,y = 3,13 kNm/mb < M
Rd,y = 25,63 kNm/mb (12,2%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sky)
Podpora:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 1,85 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
sp = 4,52 cm2/mb
(r = 0,32%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,y,p = 7,26 kNm/mb < M
Rd,y,p = 25,63 kNm/mb (28,3%)
Warunek nośności na ścinanie: VSd,y
= 18,31 kN/mb < VRd1,y
= 91,57 kN/mb (20,0%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sky,p)
Ugięcie całkowite płyty:Maksymalne ugięcie od M
Sk,lt: a(M
Sk,lt) = 0,52 mm < a
lim = 15,90 mm (3,3%)
2.19. Płyta PL19 dwukierunkowo zbrojona
SCHEMAT STATYCZNY
Rozpiętość obliczeniowa płyty leff,x
= 3,18 m
Rozpiętość obliczeniowa płyty leff,y
= 4,91 m
Grubość płyty 18,0 cm
WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCHKierunek x:Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sdx,p = 5,80 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSkx
= 4,76 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSkx,lt
= 4,26 kNm/m
Momenty podporowy obliczeniowy MSdx,p
= 12,38 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny MSkx,p
= 10,17 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSkx,lt,p
= 9,09 kNm/m
Maksymalne oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi y) Qox,max
= 18,31 kN/m
Zastępcze oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi y) Qox
= 15,09 kN/m
Kierunek y:Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sdy = 2,43 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSky
= 2,00 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSky,lt
= 1,79 kNm/m
Moment podporowy obliczeniowy MSdy,p
= 5,19 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny MSky,p
= 4,27 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSky,lt,p
= 3,81 kNm/m
Maksymalne oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi x) Qoy,max
= 18,31 kN/m
Zastępcze oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi x) Qoy
= 11,44 kN/m
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona)Kierunek x:Przęsło:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 2,00 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
s = 4,52 cm2/mb (r
= 0,29%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,x = 5,80 kNm/mb < M
Rd,x = 27,91 kNm/mb (20,8%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Skx)
Podpora:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 2,00 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
sp = 4,52 cm2/mb
(r = 0,29%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,x,p = 12,38 kNm/mb < M
Rd,x,p = 27,91 kNm/mb (44,3%)
Warunek nośności na ścinanie: VSd,x
= 18,31 kN/mb < VRd1,x
= 98,11 kN/mb (18,7%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Skx,p)
Kierunek y:Przęsło:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 1,85 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
s = 4,52 cm2/mb (r
= 0,32%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,y = 2,43 kNm/mb < M
Rd,y = 25,63 kNm/mb (9,5%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sky)
Podpora:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 1,85 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
sp = 4,52 cm2/mb
(r = 0,32%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,y,p = 5,19 kNm/mb < M
Rd,y,p = 25,63 kNm/mb (20,3%)
Warunek nośności na ścinanie: VSd,y
= 18,31 kN/mb < VRd1,y
= 91,57 kN/mb (20,0%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sky,p)
Ugięcie całkowite płyty:Maksymalne ugięcie od M
Sk,lt: a(M
Sk,lt) = 0,90 mm < a
lim = 15,90 mm (5,6%)
2.20. Płyta PL20 dwukierunkowo zbrojona
SCHEMAT STATYCZNY
Rozpiętość obliczeniowa płyty leff,x
= 4,86 m
Rozpiętość obliczeniowa płyty leff,y
= 4,91 m
Grubość płyty 18,0 cm
WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCHKierunek x:Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sdx,p = 7,60 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSkx
= 6,24 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSkx,lt
= 5,58 kNm/m
Maksymalne oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi y) Qox,max
= 27,98 kN/m
Zastępcze oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi y) Qox
= 17,66 kN/m
Kierunek y:Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sdy = 9,12 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSky
= 7,50 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSky,lt
= 6,70 kNm/m
Moment podporowy obliczeniowy MSdy,p
= 24,49 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny MSky,p
= 20,12 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSky,lt,p
= 18,00 kNm/m
Maksymalne oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi x) Qoy,max
= 27,98 kN/m
Zastępcze oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi x) Qoy
= 17,49 kN/m
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona)Kierunek x:Przęsło:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 2,00 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
s = 4,52 cm2/mb (r
= 0,29%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,x = 7,60 kNm/mb < M
Rd,x = 27,91 kNm/mb (27,2%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Skx)
Podpora:Warunek nośności na ścinanie: V
Sd,x = 27,98 kN/mb < V
Rd1,x = 98,11 kN/mb (28,5%)
Kierunek y:Przęsło:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 1,85 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
s = 4,52 cm2/mb (r
= 0,32%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,y = 9,12 kNm/mb < M
Rd,y = 25,63 kNm/mb (35,6%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sky)
Podpora:Zbrojenie potrzebne A
s = 4,31 cm2/mb. Przyjęto f12 co 20,0 cm o A
sp = 5,65 cm2/mb (r = 0,40%)
Warunek nośności na zginanie: MSd,y,p
= 24,49 kNm/mb < MRd,y,p
= 31,61 kNm/mb (77,5%)
Warunek nośności na ścinanie: VSd,y
= 27,98 kN/mb < VRd1,y
= 91,57 kN/mb (30,6%)
Szerokość rys prostopadłych: wky
= 0,239 mm < wlim
= 0,3 mm (79,6%)
Ugięcie całkowite płyty:Maksymalne ugięcie od M
Sk,lt: a(M
Sk,lt) = 3,40 mm < a
lim = 24,30 mm (14,0%)
2.21. Płyta PL21 dwukierunkowo zbrojona
SCHEMAT STATYCZNY
Rozpiętość obliczeniowa płyty leff,x
= 4,86 m
Rozpiętość obliczeniowa płyty leff,y
= 4,91 m
Grubość płyty 18,0 cm
WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCHKierunek x:Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sdx,p = 7,47 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSkx
= 6,14 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSkx,lt
= 5,49 kNm/m
Momenty podporowy obliczeniowy MSdx,p
= 17,35 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny MSkx,p
= 14,25 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSkx,lt,p
= 12,74 kNm/m
Maksymalne oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi y) Qox,max
= 27,98 kN/m
Zastępcze oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi y) Qox
= 17,66 kN/m
Kierunek y:Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sdy = 7,32 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSky
= 6,01 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSky,lt
= 5,38 kNm/m
Moment podporowy obliczeniowy MSdy,p
= 16,99 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny MSky,p
= 13,96 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSky,lt,p
= 12,49 kNm/m
Maksymalne oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi x) Qoy,max
= 27,98 kN/m
Zastępcze oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi x) Qoy
= 17,49 kN/m
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona)Kierunek x:Przęsło:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 2,00 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
s = 4,52 cm2/mb (r
= 0,29%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,x = 7,47 kNm/mb < M
Rd,x = 27,91 kNm/mb (26,8%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Skx)
Podpora:Zbrojenie potrzebne A
s = 2,76 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
sp = 4,52 cm2/mb (r = 0,29%)
Warunek nośności na zginanie: MSd,x,p
= 17,35 kNm/mb < MRd,x,p
= 27,91 kNm/mb (62,2%)
Warunek nośności na ścinanie: VSd,x
= 27,98 kN/mb < VRd1,x
= 98,11 kN/mb (28,5%)
Szerokość rys prostopadłych: wkx
= 0,163 mm < wlim
= 0,3 mm (54,3%)
Kierunek y:Przęsło:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 1,85 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
s = 4,52 cm2/mb (r
= 0,32%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,y = 7,32 kNm/mb < M
Rd,y = 25,63 kNm/mb (28,6%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sky)
Podpora:Zbrojenie potrzebne A
s = 2,95 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
sp = 4,52 cm2/mb (r = 0,32%)
Warunek nośności na zginanie: MSd,y,p
= 16,99 kNm/mb < MRd,y,p
= 25,63 kNm/mb (66,3%)
Warunek nośności na ścinanie: VSd,y
= 27,98 kN/mb < VRd1,y
= 91,57 kN/mb (30,6%)
Szerokość rys prostopadłych: wky
= 0,170 mm < wlim
= 0,3 mm (56,7%)
Ugięcie całkowite płyty:Maksymalne ugięcie od M
Sk,lt: a(M
Sk,lt) = 2,70 mm < a
lim = 24,30 mm (11,1%)
2.22. Płyta PL22 jednokierunkowo zbrojona
ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃObciążenia powierzchniowe [kN/m2]:Lp.
Opis obciążenia Obc.char. gf
kd
Obc.obl.
1. Terakora 10mm + klej [0,360kN/m2] 0,36 1,30 -- 0,472. Warstwa cementowa na siatce metalowej grub. 8
cm [24,0kN/m3·0,08m]1,92 1,30 -- 2,50
3. Styropian grub. 10 cm [0,45kN/m3·0,10m] 0,05 1,30 -- 0,074. Obciążenie zmienne (balkony, galerie i loggie
wspornikowe) [5,0kN/m2]5,00 1,30 0,80 6,50
5. Płyta żelbetowa grub.14 cm 3,50 1,10 -- 3,856. Styropian grub. 10 cm [0,45kN/m3·0,10m] 0,05 1,30 -- 0,07
S: 10,88 1,24 13,44
SCHEMAT STATYCZNY
Rozpiętość obliczeniowa płyty leff
= 1,74 m
Grubość płyty 14,0 cm
WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCHMoment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 4,29 kNm/m
Moment podporowy obliczeniowy MSd,p
= 3,82 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSk
= 3,51 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 3,21 kNm/m
Reakcja obliczeniowa RA = R
B = 11,70 kN/m
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona)Przęsło:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 1,42 cm2/mb. Przyjęto f12 co 16,0 cm o A
s = 7,07 cm2/mb (r
= 0,65%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd = 4,29 kNm/mb < M
Rd = 29,05 kNm/mb (14,8%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 0,49 mm < alim
= 8,70 mm (5,6%)
Podpora: Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A
s = 1,42 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A
s = 4,52 cm2/mb
(r = 0,42%)Warunek nośności na zginanie: M
Sd,p = 3,82 kNm/mb < M
Rd,p = 19,36 kNm/mb (19,7%)
Warunek nośności na ścinanie: VSd
= 11,70 kN/mb < VRd1
= 75,64 kN/mb (15,5%)
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk,p)
Przyjęto zbrojenie rozdzielcze f6 co max.20,0 cm o As = 1,41 cm2/mb
DANE MATERIAŁOWE
Parametry betonu:Klasa betonu: C20/25 (B25) f
cd = 13,33 MPa, f
ctd = 1,00 MPa, E
cm = 30,0 GPa
Zbrojenie główne:Klasa stali A-IIIN (RB500) f
yk = 500 MPa, f
yd = 420 MPa, f
tk = 550 Mpa
Strzemiona:Klasa stali A-I (St3SX-b) f
yk = 240 MPa, f
yd = 210 MPa, f
tk = 320 MPa
Średnica strzemion fs = 6 oraz 8 mm
Otulenie belek wewnętrznych:Klasa środowiska: XC1Wartość dopuszczalnej odchyłki Dc = 5 mm nominalna grubość otulenia c
nom =20 mm
Otulenie belek zewnętrznych:Klasa środowiska: XC3Wartość dopuszczalnej odchyłki Dc = 5 mm nominalna grubość otulenia c
nom =25 mm
ZałożeniaSytuacja obliczeniowa: - element konstrukcyjny o wyjątkowym znaczeniuCotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot q = 2,00Graniczna szerokość rys w
lim = 0,3 mm
Graniczne ugięcie w przęsłach alim
= jak dla belek i płyt (wg tablicy 8)
Graniczne ugięcie na wspornikach alim
= jak dla wsporników (wg tablicy 8)
2.23. Belka B1
GEOMETRIA BELKI
Wymiary przekroju:Typ przekroju: prostokątnySzerokość przekroju b
w = 24,0 cm
Wysokość przekroju h = 30,0 cm
Rodzaj belki: monolityczna
OBCIĄŻENIA NA BELCE
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:Lp.
Opis obciążenia Obc.char. gf
kd
Obc.obl. Zasięg [m]
1. Obciążenie od płyt stropowych 32,66 1,22 -- 39,85 cała belka
2. Ciężar własny belki [0,24m·0,30m·25,0kN/m3]
1,80 1,10 -- 1,98 cała belka
S: 34,46 1,21 41,83
Schemat statyczny belki
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Momenty zginające [kNm]:
Obwiednia sił wewnętrznych
Momenty zginające [kNm]:
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002
Przęsło A - B:Zginanie: (przekrój a-a)
Moment przęsłowy obliczeniowy MSd
= 31,64 kNm
Zbrojenie potrzebne As = 3,04 cm2. Przyjęto 3f12 o A
s = 3,39 cm2 (r = 0,53%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 31,64 kNm < MRd
= 35,02 kNm (90,4%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = (-)35,22 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi f6 co 200 mm na całej długości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V
Sd = (-)35,22 kN < V
Rd1 = 42,31 kN (83,2%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 26,07 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 26,07 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,279 mm < w
lim = 0,3 mm (93,1%)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 6,48 mm < alim
= 2460/200 = 12,30 mm (52,7%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 38,25 kN
Szerokość rys ukośnych: rysy nie wyznaczono
2.24. Belka B2
GEOMETRIA BELKI
Wymiary przekroju:Typ przekroju: prostokątnySzerokość przekroju b
w = 24,0 cm
Wysokość przekroju h = 50,0 cm
Rodzaj belki: monolityczna
OBCIĄŻENIA NA BELCE
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:Lp.
Opis obciążenia Obc.char. gf
kd
Obc.obl. Zasięg [m]
1. Ciężar własny belki [0,24m·0,50m·25,0kN/m3]
3,00 1,10 -- 3,30 cała belka
2. Obciążenie od płyt stropowych 32,88 1,22 -- 40,11 cała belka
3. Wieniec żelbetowy [25,0kN/m3·0,24m·0,24m]
1,44 1,10 -- 1,58 cała belka
4. Wieniec żelbetowy [25,0kN/m3·0,24m·0,24m]
1,44 1,10 -- 1,58 cała belka
5. Mur z drobnych elementów z betonu komórkowego odmiany 06 grub. 0,24 m i szer.5,77 m [9,000kN/m3·0,24m·5,77m]
12,46 1,30 -- 16,20 cała belka
6. Obciążenie od dachu 9,80 1,35 -- 13,23 cała belka
S: 61,02 1,25 76,01
Zestawienie obciążeń rozłożonych trapezowych [kN/m]: Lp.
Opis obciążenia Obc.char.
lewe
Obc.char.
praweg
fk
dObc.obl.
lewe
Obc.obl.
prawe
Zasięg [m]
1. Obciążenie od płyt stropowych 0,00 17,37 1,22 -- 0,00 21,19 od pocz.
do 1,75
2. Obciążenie od płyt stropowych 17,37 0,00 1,22 -- 21,19 0,00 od 1,75 do
końca
3. Obciążenie od płyt stropowych 0,00 10,66 1,22 -- 0,00 13,01 od pocz.
do 1,75
4. Obciążenie od płyt stropowych 10,66 0,00 1,22 -- 13,01 0,00 od 1,75 do
końca
Schemat statyczny belki
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Momenty zginające [kNm]:
Obwiednia sił wewnętrznych
Momenty zginające [kNm]:
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002
Przęsło A - B:Zginanie: (przekrój a-a)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 172,76 kNm
Zbrojenie potrzebne As = 10,39 cm2. Przyjęto 4f20 o A
s = 12,57 cm2 (r = 1,13%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 172,76 kNm < MRd
= 201,37 kNm (85,8%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = (-)126,60 kN
Zbrojenie strzemionami czterociętymi f6 co 140 mm na odcinku 112,0 cm przy podporachoraz co 340 mm w środku rozpiętości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V
Sd = (-)126,60 kN < V
Rd3 = 141,69 kN (89,4%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 139,36 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 139,36 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,201 mm < w
lim = 0,3 mm (66,9%)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 9,58 mm < alim
= 3740/200 = 18,70 mm (51,2%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 132,88 kN
Szerokość rys ukośnych: wk = 0,251 mm < w
lim = 0,3 mm (83,8%)
2.25. Belka B3
GEOMETRIA BELKI
Wymiary przekroju:Typ przekroju: prostokątnySzerokość przekroju b
w = 24,0 cm
Wysokość przekroju h = 30,0 cm
Rodzaj belki: monolityczna
OBCIĄŻENIA NA BELCE
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:Lp.
Opis obciążenia Obc.char. gf
kd
Obc.obl. Zasięg [m]
1. Ciężar własny belki [0,24m·0,30m·25,0kN/m3]
1,80 1,10 -- 1,98 cała belka
2. Obciążenie od płyt stropowych 12,93 1,22 -- 15,77 cała belka
3. Obciążenie od schodów 15,58 1,30 -- 20,25 od 1,53 do
końca
Schemat statyczny belki
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Momenty zginające [kNm]:
Obwiednia sił wewnętrznych
Momenty zginające [kNm]:
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002
Przęsło A - B:Zginanie: (przekrój a-a)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 38,87 kNm
Zbrojenie potrzebne As = 3,81 cm2. Przyjęto 4f12 o A
s = 4,52 cm2 (r = 0,70%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 38,87 kNm < MRd
= 45,28 kNm (85,8%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = (-)39,61 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi f6 co 200 mm na całej długości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V
Sd = (-)39,61 kN < V
Rd1 = 44,42 kN (89,2%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 31,34 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 31,34 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,220 mm < w
lim = 0,3 mm (73,3%)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 11,45 mm < alim
= 3300/200 = 16,50 mm (69,4%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 39,94 kN
Szerokość rys ukośnych: rysy nie wyznaczono
2.25. Belka B3c
GEOMETRIA BELKI
Wymiary przekroju:Typ przekroju: prostokątnySzerokość przekroju b
w = 24,0 cm
Wysokość przekroju h = 30,0 cm
Rodzaj belki: monolityczna
OBCIĄŻENIA NA BELCE
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:Lp.
Opis obciążenia Obc.char. gf
kd
Obc.obl. Zasięg [m]
1. Ciężar własny belki [0,24m·0,30m·25,0kN/m3]
1,80 1,10 -- 1,98 cała belka
2. Obciążenie od schodów 15,58 1,30 -- 20,25 cała belka
S: 17,38 1,28 22,23
Schemat statyczny belki
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Momenty zginające [kNm]:
Obwiednia sił wewnętrznych
Momenty zginające [kNm]:
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002
Przęsło A - B:Zginanie: (przekrój a-a)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 30,27 kNm
Zbrojenie potrzebne As = 2,89 cm2. Przyjęto 3f12 o A
s = 3,39 cm2 (r = 0,53%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 30,27 kNm < MRd
= 35,02 kNm (86,4%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = 28,06 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi f6 co 200 mm na całej długości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V
Sd = 28,06 kN < V
Rd1 = 42,31 kN (66,3%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 23,66 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 23,66 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,251 mm < w
lim = 0,3 mm (83,6%)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 10,53 mm < alim
= 3300/200 = 16,50 mm (63,8%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 26,59 kN
Szerokość rys ukośnych: rysy nie wyznaczono
2.26. Belka B4
GEOMETRIA BELKI
Wymiary przekroju:Typ przekroju: prostokątnySzerokość przekroju b
w = 24,0 cm
Wysokość przekroju h = 30,0 cm
Rodzaj belki: monolityczna
OBCIĄŻENIA NA BELCE
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:Lp.
Opis obciążenia Obc.char. gf
kd
Obc.obl. Zasięg [m]
1. Ciężar własny belki [0,24m·0,30m·25,0kN/m3]
1,80 1,10 -- 1,98 cała belka
2. Obciążenie od płyt stropowych 32,88 1,22 -- 40,11 cała belka
3. Wieniec żelbetowy [25,0kN/m3·0,24m·0,24m]
1,44 1,10 -- 1,58 cała belka
4. Wieniec żelbetowy [25,0kN/m3·0,24m·0,24m]
1,44 1,10 -- 1,58 cała belka
5. Mur z drobnych elementów z betonu komórkowego odmiany 06 grub. 0,24 m i szer.5,77 m [9,000kN/m3·0,24m·5,77m]
12,46 1,30 -- 16,20 cała belka
6. Obciążenie od dachu 13,28 1,35 -- 17,93 cała belka
7. Obciążenie od płyt stropowych 10,36 1,22 -- 12,64 cała belka
S: 73,66 1,25 92,03
Zestawienie obciążeń rozłożonych trapezowych [kN/m]: Lp.
Opis obciążenia Obc.char.
lewe
Obc.char.
praweg
fk
dObc.obl.
lewe
Obc.obl.
prawe
Zasięg [m]
1. Obciążenie od płyt stropowych 0,00 23,17 1,22 -- 0,00 28,27 cała belka
Schemat statyczny belki
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Momenty zginające [kNm]:
Obwiednia sił wewnętrznych
Momenty zginające [kNm]:
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002
Przęsło A - B:Zginanie: (przekrój a-a)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 40,20 kNm
Zbrojenie potrzebne As = 3,99 cm2. Przyjęto 3f16 o A
s = 6,03 cm2 (r = 0,94%)
(decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych)Warunek nośności na zginanie: M
Sd = 40,20 kNm < M
Rd = 57,36 kNm (70,1%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = 51,53 kN
Zbrojenie strzemionami dwuciętymi f6 co 80 mm na odcinku 48,0 cm przy podporachoraz co 190 mm w środku rozpiętości przęsła (decyduje warunek granicznej szerokości rys ukośnych)Warunek nośności na ścinanie: V
Sd = 51,53 kN < V
Rd3 = 71,07 kN (72,5%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 32,28 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 32,28 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,170 mm < w
lim = 0,3 mm (56,6%)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 2,86 mm < alim
= 1740/200 = 8,70 mm (32,9%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 65,99 kN
Szerokość rys ukośnych: wk = 0,246 mm < w
lim = 0,3 mm (82,1%)
2.27. Belka B5
GEOMETRIA BELKI
Wymiary przekroju:Typ przekroju: prostokątnySzerokość przekroju b
w = 24,0 cm
Wysokość przekroju h = 30,0 cm
Rodzaj belki: monolityczna
OBCIĄŻENIA NA BELCE
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:Lp.
Opis obciążenia Obc.char. gf
kd
Obc.obl. Zasięg [m]
1. 0,00 1,00 -- 0,00 cała belka
2. Ciężar własny belki [0,24m·0,30m·25,0kN/m3]
1,80 1,10 -- 1,98 cała belka
S: 1,80 1,10 1,98
Zestawienie obciążeń rozłożonych trapezowych [kN/m]: Lp.
Opis obciążenia Obc.char.
lewe
Obc.char.
praweg
fk
dObc.obl.
lewe
Obc.obl.
prawe
Zasięg [m]
1. Obciążenie od płyt stropowych 0,00 13,58 1,22 -- 0,00 16,57 od pocz.
do 1,04
2. Obciążenie od płyt stropowych 13,58 0,00 1,22 -- 16,57 0,00 od 1,04 do
końca
Schemat statyczny belki
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Momenty zginające [kNm]:
Obwiednia sił wewnętrznych
Momenty zginające [kNm]:
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002
Przęsło A - B:Zginanie: (przekrój a-a)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 8,76 kNm
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 0,84 cm2. Przyjęto 2f12 o A
s = 2,26 cm2 (r = 0,35%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 8,76 kNm < MRd
= 24,05 kNm (36,4%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = 10,06 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi f6 co 200 mm na całej długości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V
Sd = 10,06 kN < V
Rd1 = 40,20 kN (25,0%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 7,30 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 7,30 kNm
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 0,87 mm < alim
= 2320/200 = 11,60 mm (7,5%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 9,66 kN
Szerokość rys ukośnych: rysy nie wyznaczono
2.28. Belka B6
GEOMETRIA BELKI
Wymiary przekroju:Typ przekroju: prostokątnySzerokość przekroju b
w = 24,0 cm
Wysokość przekroju h = 35,0 cm
Rodzaj belki: monolityczna
OBCIĄŻENIA NA BELCE
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:Lp.
Opis obciążenia Obc.char. gf
kd
Obc.obl. Zasięg [m]
1. Ciężar własny belki [0,24m·0,35m·25,0kN/m3]
2,10 1,10 -- 2,31 cała belka
2. Obciążenie od płyt stropowych 32,88 1,22 -- 40,11 od pocz. do 0,70
3. Wieniec żelbetowy [25,0kN/m3·0,24m·0,24m]
1,44 1,10 -- 1,58 od pocz. do 0,70
4. Wieniec żelbetowy [25,0kN/m3·0,24m·0,24m]
1,44 1,10 -- 1,58 od pocz. do 0,70
5. Mur z drobnych elementów z betonu komórkowego odmiany 06 grub. 0,24 m i szer.5,77 m [9,000kN/m3·0,24m·5,77m]
12,46 1,30 -- 16,20 od pocz. do 0,70
6. Obciążenie od dachu 9,80 1,35 -- 13,23 przęsło A-B od
pocz. do 0,70
7. Obciążenie od płyt stropowych 33,53 1,22 -- 40,91 cała belka
Schemat statyczny belki
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Momenty zginające [kNm]:
Obwiednia sił wewnętrznych
Momenty zginające [kNm]:
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002
Przęsło A - B:Zginanie: (przekrój a-a)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 63,87 kNm
Zbrojenie potrzebne As = 5,38 cm2. Przyjęto 5f12 o A
s = 5,65 cm2 (r = 0,74%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 63,87 kNm < MRd
= 66,71 kNm (95,7%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = 67,22 kN
Zbrojenie strzemionami dwuciętymi f6 co 80 mm na odcinku 64,0 cm przy podporachoraz co 230 mm w środku rozpiętości przęsła (decyduje warunek granicznej szerokości rys ukośnych)Warunek nośności na ścinanie: V
Sd = 67,22 kN < V
Rd3 = 84,97 kN (79,1%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 52,30 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 52,30 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,242 mm < w
lim = 0,3 mm (80,5%)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 9,97 mm < alim
= 3070/200 = 15,35 mm (64,9%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 84,67 kN
Szerokość rys ukośnych: wk = 0,241 mm < w
lim = 0,3 mm (80,4%)
2.29. Belka B3a
GEOMETRIA BELKI
Wymiary przekroju:Typ przekroju: prostokątnySzerokość przekroju b
w = 24,0 cm
Wysokość przekroju h = 30,0 cm
Rodzaj belki: monolityczna
OBCIĄŻENIA NA BELCE
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:Lp.
Opis obciążenia Obc.char. gf
kd
Obc.obl. Zasięg [m]
1. Ciężar własny belki [0,24m·0,30m·25,0kN/m3]
1,80 1,10 -- 1,98 cała belka
2. Obciążenie od płyt stropowych 12,93 1,22 -- 15,77 cała belka
3. Obciążenie od schodów 15,58 1,30 -- 20,25 od 1,53 do
końca
Schemat statyczny belki
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Momenty zginające [kNm]:
Obwiednia sił wewnętrznych
Momenty zginające [kNm]:
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002
Przęsło A - B:Zginanie: (przekrój a-a)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 37,04 kNm
Zbrojenie potrzebne As = 3,61 cm2. Przyjęto 4f12 o A
s = 4,52 cm2 (r = 0,70%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 37,04 kNm < MRd
= 45,28 kNm (81,8%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = (-)38,32 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi f6 co 200 mm na całej długości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V
Sd = (-)38,32 kN < V
Rd1 = 44,42 kN (86,3%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 29,88 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 29,88 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,209 mm < w
lim = 0,3 mm (69,7%)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 10,52 mm < alim
= 3240/200 = 16,20 mm (64,9%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 38,92 kN
Szerokość rys ukośnych: rysy nie wyznaczono
2.29. Belka B3b
GEOMETRIA BELKI
Wymiary przekroju:Typ przekroju: prostokątnySzerokość przekroju b
w = 24,0 cm
Wysokość przekroju h = 30,0 cm
Rodzaj belki: monolityczna
OBCIĄŻENIA NA BELCE
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:Lp.
Opis obciążenia Obc.char. gf
kd
Obc.obl. Zasięg [m]
1. Ciężar własny belki [0,24m·0,30m·25,0kN/m3]
1,80 1,10 -- 1,98 cała belka
2. Obciążenie od schodów 15,58 1,30 -- 20,25 cała belka
S: 17,38 1,28 22,23
Schemat statyczny belki
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Momenty zginające [kNm]:
Obwiednia sił wewnętrznych
Momenty zginające [kNm]:
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002
Przęsło A - B:Zginanie: (przekrój a-a)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 29,18 kNm
Zbrojenie potrzebne As = 2,78 cm2. Przyjęto 3f12 o A
s = 3,39 cm2 (r = 0,53%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 29,18 kNm < MRd
= 35,02 kNm (83,3%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = (-)27,39 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi f6 co 200 mm na całej długości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V
Sd = (-)27,39 kN < V
Rd1 = 42,31 kN (64,7%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 22,81 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 22,81 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,241 mm < w
lim = 0,3 mm (80,3%)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 9,76 mm < alim
= 3240/200 = 16,20 mm (60,3%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 26,07 kN
Szerokość rys ukośnych: rysy nie wyznaczono
2.30. Belka B7
GEOMETRIA BELKI
Wymiary przekroju:Typ przekroju: prostokątnySzerokość przekroju b
w = 24,0 cm
Wysokość przekroju h = 30,0 cm
Rodzaj belki: monolityczna
OBCIĄŻENIA NA BELCE
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:
Lp.
Opis obciążenia Obc.char. gf
kd
Obc.obl. Zasięg [m]
1. Ciężar własny belki [0,24m·0,30m·25,0kN/m3]
1,80 1,10 -- 1,98 cała belka
2. Obciążenie od płyt stropowych 9,44 1,24 -- 11,71 cała belka
S: 11,24 1,22 13,69
Zestawienie obciążeń rozłożonych trapezowych [kN/m]: Lp.
Opis obciążenia Obc.char.
lewe
Obc.char.
praweg
fk
dObc.obl.
lewe
Obc.obl.
prawe
Zasięg [m]
1. Obciążenie od płyt stropowych 0,00 5,74 1,24 -- 0,00 7,12 od pocz.
do 0,71
2. Obciążenie od płyt stropowych 5,74 0,00 1,24 -- 7,12 0,00 od 0,71 do
końca
Schemat statyczny belki
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Momenty zginające [kNm]:
Obwiednia sił wewnętrznych
Momenty zginające [kNm]:
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002
Przęsło A - B:Zginanie: (przekrój a-a)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 6,27 kNm
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 0,82 cm2. Przyjęto 2f12 o A
s = 2,26 cm2 (r = 0,36%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 6,27 kNm < MRd
= 23,58 kNm (26,6%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = (-)8,35 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi f6 co 190 mm na całej długości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V
Sd = (-)8,35 kN < V
Rd1 = 39,68 kN (21,1%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 5,13 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 5,13 kNm
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 0,32 mm < alim
= 1650/200 = 8,25 mm (3,9%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 10,25 kN
Szerokość rys ukośnych: rysy nie wyznaczono
2.31. Belka B8
GEOMETRIA BELKI
Wymiary przekroju:Typ przekroju: prostokątnySzerokość przekroju b
w = 24,0 cm
Wysokość przekroju h = 30,0 cm
Rodzaj belki: monolityczna
OBCIĄŻENIA NA BELCE
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:Lp.
Opis obciążenia Obc.char. gf
kd
Obc.obl. Zasięg [m]
1. 0,00 1,00 -- 0,00 cała belka
2. Ciężar własny belki [0,24m·0,30m·25,0kN/m3]
1,80 1,10 -- 1,98 cała belka
S: 1,80 1,10 1,98
Zestawienie obciążeń rozłożonych trapezowych [kN/m]: Lp.
Opis obciążenia Obc.char.
lewe
Obc.char.
praweg
fk
dObc.obl.
lewe
Obc.obl.
prawe
Zasięg [m]
1. Obciążenie od płyt stropowych 0,00 6,28 1,24 -- 0,00 7,79 od pocz.
do 0,80
2. Obciążenie od płyt stropowych 6,28 0,00 1,24 -- 7,79 0,00 od 0,80 do
końca
Schemat statyczny belki
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Momenty zginające [kNm]:
Obwiednia sił wewnętrznych
Momenty zginające [kNm]:
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002
Przęsło A - B:Zginanie: (przekrój a-a)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 3,03 kNm
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 0,82 cm2. Przyjęto 2f12 o A
s = 2,26 cm2 (r = 0,36%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 3,03 kNm < MRd
= 23,58 kNm (12,9%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = 4,02 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi f6 co 190 mm na całej długości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V
Sd = 4,02 kN < V
Rd1 = 39,68 kN (10,1%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 2,53 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 2,53 kNm
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 0,19 mm < alim
= 1840/200 = 9,20 mm (2,1%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 4,28 kN
Szerokość rys ukośnych: rysy nie wyznaczono
2.31. Belka B8a
GEOMETRIA BELKI
Wymiary przekroju:Typ przekroju: prostokątnySzerokość przekroju b
w = 24,0 cm
Wysokość przekroju h = 30,0 cm
Rodzaj belki: monolityczna
OBCIĄŻENIA NA BELCE
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:Lp.
Opis obciążenia Obc.char. gf
kd
Obc.obl. Zasięg [m]
1. 0,00 1,00 -- 0,00 cała belka
2. Ciężar własny belki [0,24m·0,30m·25,0kN/m3]
1,80 1,10 -- 1,98 cała belka
S: 1,80 1,10 1,98
Zestawienie obciążeń rozłożonych trapezowych [kN/m]: Lp.
Opis obciążenia Obc.char.
lewe
Obc.char.
praweg
fk
dObc.obl.
lewe
Obc.obl.
prawe
Zasięg [m]
1. Obciążenie od płyt stropowych 0,00 6,28 1,24 -- 0,00 7,79 od pocz.
do 0,80
2. Obciążenie od płyt stropowych 6,28 0,00 1,24 -- 7,79 0,00 od 0,80 do
końca
Schemat statyczny belki
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Momenty zginające [kNm]:
Obwiednia sił wewnętrznych
Momenty zginające [kNm]:
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002
Przęsło A - B:Zginanie: (przekrój a-a)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 3,03 kNm
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 0,82 cm2. Przyjęto 2f12 o A
s = 2,26 cm2 (r = 0,36%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 3,03 kNm < MRd
= 23,58 kNm (12,9%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = 4,02 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi f6 co 190 mm na całej długości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V
Sd = 4,02 kN < V
Rd1 = 39,68 kN (10,1%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 2,53 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 2,53 kNm
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 0,19 mm < alim
= 1840/200 = 9,20 mm (2,1%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 4,28 kN
Szerokość rys ukośnych: rysy nie wyznaczono
2.32. Belka B9
GEOMETRIA BELKI
Wymiary przekroju:Typ przekroju: prostokątnySzerokość przekroju b
w = 24,0 cm
Wysokość przekroju h = 35,0 cm
Rodzaj belki: monolityczna
OBCIĄŻENIA NA BELCE
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:Lp.
Opis obciążenia Obc.char. gf
kd
Obc.obl. Zasięg [m]
1. Obciążenie od płyt stropowych 7,35 1,22 -- 8,97 cała belka
2. Ciężar własny belki [0,24m·0,35m·25,0kN/m3]
2,10 1,10 -- 2,31 cała belka
3. Obciążenie od płyt stropowych 14,34 1,22 -- 17,49 od pocz. do 8,04
4. Mur z drobnych elementów z betonu komórkowego odmiany 06 grub. 0,24 m i szer.5,96 m [9,000kN/m3·0,24m·5,96m]
12,87 1,30 -- 16,73 od pocz. do 8,04
5. Wieniec żelbetowy [25,0kN/m3·0,24m·0,24m]
1,44 1,10 -- 1,58 cała belka
6. Wieniec żelbetowy [25,0kN/m3·0,24m·0,24m]
1,44 1,10 -- 1,58 cała belka
7. Obciążenie od dachu 5,50 1,35 -- 7,43 cała belka
Zestawienie sił skupionych [kN]: Lp.
Opis obciążenia Fk
x [m] gf
kd
Fd
1. Obciążenie reakcją z belki B7 11,85 8,04 1,20 -- 14,22
Schemat statyczny belki
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Momenty zginające [kNm]:
Obwiednia sił wewnętrznych
Momenty zginające [kNm]:
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002
Podpora A:Zginanie: (przekrój a-a)Moment podporowy obliczeniowy M
Sd = (-)45,63 kNm
Zbrojenie potrzebne górne As1
= 3,80 cm2. Przyjęto 4f12 o As = 4,52 cm2 (r = 0,61%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= (-)45,63 kNm < MRd
= 53,45 kNm (85,4%)
SGU:Moment podporowy charakterystyczny M
Sk = (-)36,66 kNm
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= (-)36,66 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,237 mm < w
lim = 0,3 mm (79,0%)
Przęsło A - B:Zginanie: (przekrój b-b)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 22,91 kNm
Zbrojenie potrzebne As = 1,82 cm2. Przyjęto 3f12 o A
s = 3,39 cm2 (r = 0,45%)
(decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych)Warunek nośności na zginanie: M
Sd = 22,91 kNm < M
Rd = 41,15 kNm (55,7%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = 80,95 kN
Zbrojenie strzemionami dwuciętymi f8 co 140 mm na odcinku 70,0 cm przy lewej podporzei na odcinku 84,0 cm przy prawej podporze oraz co 230 mm na pozostałej części belki (decyduje warunek granicznej szerokości rys ukośnych)Warunek nośności na ścinanie: V
Sd = 80,95 kN < V
Rd3 = 84,42 kN (95,9%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 18,40 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 18,40 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,162 mm < w
lim = 0,3 mm (54,0%)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 2,89 mm < alim
= 3240/200 = 16,20 mm (17,9%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 70,09 kN
Szerokość rys ukośnych: wk = 0,263 mm < w
lim = 0,3 mm (87,6%)
Podpora B:Zginanie: (przekrój c-c)Moment podporowy obliczeniowy M
Sd = (-)55,95 kNm
Zbrojenie potrzebne górne As1
= 4,76 cm2. Przyjęto 5f12 o As = 5,65 cm2 (r = 0,76%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= (-)55,95 kNm < MRd
= 65,05 kNm (86,0%)
SGU:Moment podporowy charakterystyczny M
Sk = (-)44,88 kNm
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= (-)44,88 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,212 mm < w
lim = 0,3 mm (70,5%)
Przęsło B - C:Zginanie: (przekrój d-d)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 32,73 kNm
Zbrojenie potrzebne As = 2,65 cm2. Przyjęto 3f12 o A
s = 3,39 cm2 (r = 0,45%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 32,73 kNm < MRd
= 41,15 kNm (79,5%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = 75,57 kN
Zbrojenie strzemionami dwuciętymi f8 co 140 mm na odcinku 84,0 cm przy podporachoraz co 230 mm w środku rozpiętości przęsła (decyduje warunek granicznej szerokości rys ukośnych)Warunek nośności na ścinanie: V
Sd = 75,57 kN < V
Rd3 = 84,42 kN (89,5%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 26,23 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 26,23 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,255 mm < w
lim = 0,3 mm (85,1%)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 6,16 mm < alim
= 3520/200 = 17,60 mm (35,0%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 74,63 kN
Szerokość rys ukośnych: wk = 0,286 mm < w
lim = 0,3 mm (95,2%)
Podpora C:Zginanie: (przekrój e-e)Moment podporowy obliczeniowy M
Sd = (-)52,37 kNm
Zbrojenie potrzebne górne As1
= 4,42 cm2. Przyjęto 4f12 o As = 4,52 cm2 (r = 0,61%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= (-)52,37 kNm < MRd
= 53,45 kNm (98,0%)
SGU:Moment podporowy charakterystyczny M
Sk = (-)42,18 kNm
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= (-)42,18 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,276 mm < w
lim = 0,3 mm (92,0%)
Przęsło C - D:Zginanie: (przekrój f-f)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 17,63 kNm
Zbrojenie potrzebne As = 1,39 cm2. Przyjęto 2f12 o A
s = 2,26 cm2 (r = 0,30%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 17,63 kNm < MRd
= 28,14 kNm (62,7%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = 65,09 kN
Zbrojenie strzemionami dwuciętymi f8 co 150 mm na odcinku 75,0 cm przylewej podporze oraz co 230 mm na pozostałej części przęsła (decyduje warunek granicznej szerokości rys ukośnych)Warunek nośności na ścinanie: V
Sd = 65,09 kN < V
Rd3 = 78,79 kN (82,6%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 14,44 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 14,44 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,219 mm < w
lim = 0,3 mm (73,1%)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 2,38 mm < alim
= 3240/200 = 16,20 mm (14,7%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 66,56 kN
Szerokość rys ukośnych: wk = 0,272 mm < w
lim = 0,3 mm (90,6%)
Podpora D:Zginanie: (przekrój g-g)Moment podporowy obliczeniowy M
Sd = (-)25,81 kNm
Zbrojenie potrzebne górne As1
= 2,07 cm2. Przyjęto 3f12 o As = 3,39 cm2 (r = 0,45%)
(decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych)Warunek nośności na zginanie: M
Sd = (-)25,81 kNm < M
Rd = 41,15 kNm (62,7%)
SGU:Moment podporowy charakterystyczny M
Sk = (-)21,14 kNm
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= (-)21,14 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,196 mm < w
lim = 0,3 mm (65,2%)
2.33. Belka B10
GEOMETRIA BELKI
Wymiary przekroju:Typ przekroju: prostokątnySzerokość przekroju b
w = 24,0 cm
Wysokość przekroju h = 30,0 cm
Rodzaj belki: monolityczna
OBCIĄŻENIA NA BELCE
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:Lp.
Opis obciążenia Obc.char. gf
kd
Obc.obl. Zasięg [m]
1. Obciążenie od płyt stropowych 9,59 1,22 -- 11,70 cała belka
2. Ciężar własny belki [0,24m·0,30m·25,0kN/m3]
1,80 1,10 -- 1,98 cała belka
S: 11,39 1,20 13,68
Schemat statyczny belki
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Momenty zginające [kNm]:
Obwiednia sił wewnętrznych
Momenty zginające [kNm]:
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002
Podpora A:Zginanie: (przekrój a-a)Moment podporowy obliczeniowy M
Sd = (-)16,80 kNm
Zbrojenie potrzebne górne As1
= 1,58 cm2. Przyjęto 2f12 o As = 2,26 cm2 (r = 0,36%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= (-)16,80 kNm < MRd
= 23,58 kNm (71,3%)
SGU:Moment podporowy charakterystyczny M
Sk = (-)13,99 kNm
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= (-)13,99 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,262 mm < w
lim = 0,3 mm (87,4%)
Przęsło A - B:Zginanie: (przekrój b-b)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 8,43 kNm
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 0,82 cm2. Przyjęto 2f12 o A
s = 2,26 cm2 (r = 0,36%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 8,43 kNm < MRd
= 23,58 kNm (35,7%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = 24,63 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi f6 co 190 mm na całej długości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V
Sd = 24,63 kN < V
Rd1 = 39,68 kN (62,1%)
SGU:
Moment przęsłowy charakterystyczny MSk
= 7,02 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 7,02 kNm
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 1,42 mm < alim
= 3970/200 = 19,85 mm (7,2%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 21,98 kN
Szerokość rys ukośnych: rysy nie wyznaczono
Podpora B:Zginanie: (przekrój c-c)Moment podporowy obliczeniowy M
Sd = (-)20,30 kNm
Zbrojenie potrzebne górne As1
= 1,93 cm2. Przyjęto 3f12 o As = 3,39 cm2 (r = 0,54%)
(decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych)Warunek nośności na zginanie: M
Sd = (-)20,30 kNm < M
Rd = 34,31 kNm (59,2%)
SGU:Moment podporowy charakterystyczny M
Sk = (-)16,90 kNm
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= (-)16,90 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,173 mm < w
lim = 0,3 mm (57,7%)
Przęsło B - C:Zginanie: (przekrój d-d)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 11,76 kNm
Zbrojenie potrzebne As = 1,09 cm2. Przyjęto 2f12 o A
s = 2,26 cm2 (r = 0,36%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 11,76 kNm < MRd
= 23,58 kNm (49,9%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = (-)24,38 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi f6 co 190 mm na całej długości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V
Sd = (-)24,38 kN < V
Rd1 = 41,80 kN (58,3%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 9,79 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 9,79 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,147 mm < w
lim = 0,3 mm (49,0%)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 5,63 mm < alim
= 4330/200 = 21,65 mm (26,0%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 23,29 kN
Szerokość rys ukośnych: rysy nie wyznaczono
Podpora C:Zginanie: (przekrój e-e)Moment podporowy obliczeniowy M
Sd = (-)20,30 kNm
Zbrojenie potrzebne górne As1
= 1,93 cm2. Przyjęto 3f12 o As = 3,39 cm2 (r = 0,54%)
(decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych)Warunek nośności na zginanie: M
Sd = (-)20,30 kNm < M
Rd = 34,31 kNm (59,2%)
SGU:Moment podporowy charakterystyczny M
Sk = (-)16,90 kNm
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= (-)16,90 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,173 mm < w
lim = 0,3 mm (57,7%)
Przęsło C - D:Zginanie: (przekrój f-f)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 8,43 kNm
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 0,82 cm2. Przyjęto 2f12 o A
s = 2,26 cm2 (r = 0,36%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 8,43 kNm < MRd
= 23,58 kNm (35,7%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = (-)24,63 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi f6 co 190 mm na całej długości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V
Sd = (-)24,63 kN < V
Rd1 = 39,68 kN (62,1%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 7,02 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 7,02 kNm
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 1,42 mm < alim
= 3970/200 = 19,85 mm (7,2%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 21,98 kN
Szerokość rys ukośnych: rysy nie wyznaczono
Podpora D:Zginanie: (przekrój g-g)Moment podporowy obliczeniowy M
Sd = (-)16,80 kNm
Zbrojenie potrzebne górne As1
= 1,58 cm2. Przyjęto 2f12 o As = 2,26 cm2 (r = 0,36%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= (-)16,80 kNm < MRd
= 23,58 kNm (71,3%)
SGU:Moment podporowy charakterystyczny M
Sk = (-)13,99 kNm
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= (-)13,99 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,262 mm < w
lim = 0,3 mm (87,4%)
2.33. Belka B10a
GEOMETRIA BELKI
Wymiary przekroju:Typ przekroju: prostokątnySzerokość przekroju b
w = 24,0 cm
Wysokość przekroju h = 30,0 cm
Rodzaj belki: monolityczna
OBCIĄŻENIA NA BELCE
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:Lp.
Opis obciążenia Obc.char. gf
kd
Obc.obl. Zasięg [m]
1. Obciążenie od płyt stropowych 9,59 1,22 -- 11,70 cała belka
2. Ciężar własny belki [0,24m·0,30m·25,0kN/m3]
1,80 1,10 -- 1,98 cała belka
S: 11,39 1,20 13,68
Schemat statyczny belki
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Momenty zginające [kNm]:
Obwiednia sił wewnętrznych
Momenty zginające [kNm]:
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002
Podpora A:Zginanie: (przekrój a-a)Moment podporowy obliczeniowy M
Sd = (-)16,80 kNm
Zbrojenie potrzebne górne As1
= 1,58 cm2. Przyjęto 2f12 o As = 2,26 cm2 (r = 0,36%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= (-)16,80 kNm < MRd
= 23,58 kNm (71,3%)
SGU:Moment podporowy charakterystyczny M
Sk = (-)13,99 kNm
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= (-)13,99 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,262 mm < w
lim = 0,3 mm (87,4%)
Przęsło A - B:Zginanie: (przekrój b-b)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 8,43 kNm
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 0,82 cm2. Przyjęto 2f12 o A
s = 2,26 cm2 (r = 0,36%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 8,43 kNm < MRd
= 23,58 kNm (35,7%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = 24,63 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi f6 co 190 mm na całej długości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V
Sd = 24,63 kN < V
Rd1 = 39,68 kN (62,1%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 7,02 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 7,02 kNm
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 1,42 mm < alim
= 3970/200 = 19,85 mm (7,2%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 21,98 kN
Szerokość rys ukośnych: rysy nie wyznaczono
Podpora B:Zginanie: (przekrój c-c)Moment podporowy obliczeniowy M
Sd = (-)20,30 kNm
Zbrojenie potrzebne górne As1
= 1,93 cm2. Przyjęto 3f12 o As = 3,39 cm2 (r = 0,54%)
(decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych)Warunek nośności na zginanie: M
Sd = (-)20,30 kNm < M
Rd = 34,31 kNm (59,2%)
SGU:Moment podporowy charakterystyczny M
Sk = (-)16,90 kNm
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= (-)16,90 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,173 mm < w
lim = 0,3 mm (57,7%)
Przęsło B - C:Zginanie: (przekrój d-d)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 11,76 kNm
Zbrojenie potrzebne As = 1,09 cm2. Przyjęto 2f12 o A
s = 2,26 cm2 (r = 0,36%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 11,76 kNm < MRd
= 23,58 kNm (49,9%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = (-)24,38 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi f6 co 190 mm na całej długości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V
Sd = (-)24,38 kN < V
Rd1 = 41,80 kN (58,3%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 9,79 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 9,79 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,147 mm < w
lim = 0,3 mm (49,0%)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 5,63 mm < alim
= 4330/200 = 21,65 mm (26,0%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 23,29 kN
Szerokość rys ukośnych: rysy nie wyznaczono
Podpora C:Zginanie: (przekrój e-e)Moment podporowy obliczeniowy M
Sd = (-)20,30 kNm
Zbrojenie potrzebne górne As1
= 1,93 cm2. Przyjęto 3f12 o As = 3,39 cm2 (r = 0,54%)
(decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych)Warunek nośności na zginanie: M
Sd = (-)20,30 kNm < M
Rd = 34,31 kNm (59,2%)
SGU:Moment podporowy charakterystyczny M
Sk = (-)16,90 kNm
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= (-)16,90 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,173 mm < w
lim = 0,3 mm (57,7%)
Przęsło C - D:Zginanie: (przekrój f-f)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 8,43 kNm
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 0,82 cm2. Przyjęto 2f12 o A
s = 2,26 cm2 (r = 0,36%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 8,43 kNm < MRd
= 23,58 kNm (35,7%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = (-)24,63 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi f6 co 190 mm na całej długości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V
Sd = (-)24,63 kN < V
Rd1 = 39,68 kN (62,1%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 7,02 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 7,02 kNm
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 1,42 mm < alim
= 3970/200 = 19,85 mm (7,2%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 21,98 kN
Szerokość rys ukośnych: rysy nie wyznaczono
Podpora D:Zginanie: (przekrój g-g)Moment podporowy obliczeniowy M
Sd = (-)16,80 kNm
Zbrojenie potrzebne górne As1
= 1,58 cm2. Przyjęto 2f12 o As = 2,26 cm2 (r = 0,36%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= (-)16,80 kNm < MRd
= 23,58 kNm (71,3%)
SGU:Moment podporowy charakterystyczny M
Sk = (-)13,99 kNm
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= (-)13,99 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,262 mm < w
lim = 0,3 mm (87,4%)
2.34. Belka B11
GEOMETRIA BELKI
Wymiary przekroju:Typ przekroju: prostokątnySzerokość przekroju b
w = 24,0 cm
Wysokość przekroju h = 30,0 cm
Rodzaj belki: monolityczna
OBCIĄŻENIA NA BELCE
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:Lp.
Opis obciążenia Obc.char. gf
kd
Obc.obl. Zasięg [m]
1. Ciężar własny belki [0,24m·0,30m·25,0kN/m3]
1,80 1,10 -- 1,98 cała belka
2. Obciążenie od płyt stropowych 12,93 1,22 -- 15,77 cała belka
3. Obciążenie od schodów 15,58 1,30 -- 20,25 od 1,53 do
końca
Schemat statyczny belki
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Momenty zginające [kNm]:
Obwiednia sił wewnętrznych
Momenty zginające [kNm]:
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002
Przęsło A - B:Zginanie: (przekrój a-a)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 38,87 kNm
Zbrojenie potrzebne As = 3,81 cm2. Przyjęto 4f12 o A
s = 4,52 cm2 (r = 0,70%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 38,87 kNm < MRd
= 45,28 kNm (85,8%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = (-)39,61 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi f6 co 200 mm na całej długości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V
Sd = (-)39,61 kN < V
Rd1 = 44,42 kN (89,2%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 31,34 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 31,34 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,220 mm < w
lim = 0,3 mm (73,3%)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 11,45 mm < alim
= 3300/200 = 16,50 mm (69,4%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 39,94 kN
Szerokość rys ukośnych: rysy nie wyznaczono
2.34. Belka B11a
GEOMETRIA BELKI
Wymiary przekroju:Typ przekroju: prostokątnySzerokość przekroju b
w = 24,0 cm
Wysokość przekroju h = 30,0 cm
Rodzaj belki: monolityczna
OBCIĄŻENIA NA BELCE
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:Lp.
Opis obciążenia Obc.char. gf
kd
Obc.obl. Zasięg [m]
1. Ciężar własny belki [0,24m·0,30m·25,0kN/m3]
1,80 1,10 -- 1,98 cała belka
2. Obciążenie od schodów 15,58 1,30 -- 20,25 cała belka
S: 17,38 1,28 22,23
Schemat statyczny belki
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Momenty zginające [kNm]:
Obwiednia sił wewnętrznych
Momenty zginające [kNm]:
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002
Przęsło A - B:Zginanie: (przekrój a-a)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 30,27 kNm
Zbrojenie potrzebne As = 2,89 cm2. Przyjęto 3f12 o A
s = 3,39 cm2 (r = 0,53%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 30,27 kNm < MRd
= 35,02 kNm (86,4%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = 28,06 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi f6 co 200 mm na całej długości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V
Sd = 28,06 kN < V
Rd1 = 42,31 kN (66,3%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 23,66 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 23,66 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,251 mm < w
lim = 0,3 mm (83,6%)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 10,53 mm < alim
= 3300/200 = 16,50 mm (63,8%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 26,59 kN
Szerokość rys ukośnych: rysy nie wyznaczono
2.35. Belka B12
GEOMETRIA BELKI
Wymiary przekroju:Typ przekroju: prostokątnySzerokość przekroju b
w = 24,0 cm
Wysokość przekroju h = 30,0 cm
Rodzaj belki: monolityczna
OBCIĄŻENIA NA BELCE
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:Lp.
Opis obciążenia Obc.char. gf
kd
Obc.obl. Zasięg [m]
1. Ciężar własny belki [0,24m·0,30m·25,0kN/m3]
1,80 1,10 -- 1,98 cała belka
2. Obciążenie od płyt stropowych 35,40 1,22 -- 43,19 cała belka
3. Wieniec żelbetowy [25,0kN/m3·0,24m·0,24m]
1,44 1,10 -- 1,58 cała belka
4. Mur z drobnych elementów z betonu komórkowego odmiany 06 grub. 0,24 m i szer.2,86 m [9,000kN/m3·0,24m·2,86m]
6,18 1,30 -- 8,03 cała belka
5. Obciążenie od dachu 9,80 1,35 -- 13,23 cała belka
S: 54,62 1,25 68,02
Schemat statyczny belki
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Momenty zginające [kNm]:
Obwiednia sił wewnętrznych
Momenty zginające [kNm]:
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002
Przęsło A - B:Zginanie: (przekrój a-a)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 47,75 kNm
Zbrojenie potrzebne As = 4,81 cm2. Przyjęto 5f12 o A
s = 5,65 cm2 (r = 0,88%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 47,75 kNm < MRd
= 54,84 kNm (87,1%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = (-)54,21 kN
Zbrojenie strzemionami dwuciętymi f6 co 100 mm na odcinku 50,0 cm przy podporachoraz co 200 mm w środku rozpiętości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V
Sd = (-)54,21 kN < V
Rd3 = 57,29 kN (94,6%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 38,35 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 38,35 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,198 mm < w
lim = 0,3 mm (65,9%)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 6,46 mm < alim
= 2370/200 = 11,85 mm (54,5%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 58,16 kN
Szerokość rys ukośnych: wk = 0,295 mm < w
lim = 0,3 mm (98,2%)
2.36. Belka B13
GEOMETRIA BELKI
Wymiary przekroju:Typ przekroju: prostokątnySzerokość przekroju b
w = 24,0 cm
Wysokość przekroju h = 30,0 cm
Rodzaj belki: monolityczna
OBCIĄŻENIA NA BELCE
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:Lp.
Opis obciążenia Obc.char. gf
kd
Obc.obl. Zasięg [m]
1. Ciężar własny belki [0,24m·0,30m·25,0kN/m3]
1,80 1,10 -- 1,98 cała belka
2. Obciążenie od płyt stropowych 15,01 1,22 -- 18,31 cała belka
S: 16,81 1,21 20,29
Schemat statyczny belki
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Momenty zginające [kNm]:
Obwiednia sił wewnętrznych
Momenty zginające [kNm]:
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002
Przęsło A - B:Zginanie: (przekrój a-a)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 6,82 kNm
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 0,84 cm2. Przyjęto 2f12 o A
s = 2,26 cm2 (r = 0,35%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 6,82 kNm < MRd
= 24,05 kNm (28,4%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = (-)8,77 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi f6 co 200 mm na całej długości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V
Sd = (-)8,77 kN < V
Rd1 = 40,20 kN (21,8%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 5,65 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 5,65 kNm
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 0,35 mm < alim
= 1640/200 = 8,20 mm (4,2%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 11,77 kN
Szerokość rys ukośnych: rysy nie wyznaczono
2.37. Belka B14
GEOMETRIA BELKI
Wymiary przekroju:Typ przekroju: prostokątnySzerokość przekroju b
w = 24,0 cm
Wysokość przekroju h = 30,0 cm
Rodzaj belki: monolityczna
OBCIĄŻENIA NA BELCE
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:Lp.
Opis obciążenia Obc.char. gf
kd
Obc.obl. Zasięg [m]
1. Ciężar własny belki [0,24m·0,30m·25,0kN/m3]
1,80 1,10 -- 1,98 cała belka
2. Obciążenie od płyt stropowych 15,01 1,22 -- 18,31 cała belka
3. Obciążenie od schodów 15,58 1,30 -- 20,25 od 1,53 do
końca
Schemat statyczny belki
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Momenty zginające [kNm]:
Obwiednia sił wewnętrznych
Momenty zginające [kNm]:
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002
Przęsło A - B:Zginanie: (przekrój a-a)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 40,31 kNm
Zbrojenie potrzebne As = 3,97 cm2. Przyjęto 4f12 o A
s = 4,52 cm2 (r = 0,70%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 40,31 kNm < MRd
= 45,28 kNm (89,0%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = (-)41,44 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi f6 co 200 mm na całej długości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V
Sd = (-)41,44 kN < V
Rd1 = 44,42 kN (93,3%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 32,56 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 32,56 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,229 mm < w
lim = 0,3 mm (76,4%)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 11,53 mm < alim
= 3240/200 = 16,20 mm (71,1%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 42,04 kN
Szerokość rys ukośnych: rysy nie wyznaczono
2.37. Belka B14a
GEOMETRIA BELKI
Wymiary przekroju:Typ przekroju: prostokątnySzerokość przekroju b
w = 24,0 cm
Wysokość przekroju h = 30,0 cm
Rodzaj belki: monolityczna
OBCIĄŻENIA NA BELCE
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:Lp.
Opis obciążenia Obc.char. gf
kd
Obc.obl. Zasięg [m]
1. Ciężar własny belki [0,24m·0,30m·25,0kN/m3]
1,80 1,10 -- 1,98 cała belka
2. Obciążenie od schodów 15,58 1,30 -- 20,25 cała belka
S: 17,38 1,28 22,23
Schemat statyczny belki
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Momenty zginające [kNm]:
Obwiednia sił wewnętrznych
Momenty zginające [kNm]:
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002
Przęsło A - B:Zginanie: (przekrój a-a)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 29,18 kNm
Zbrojenie potrzebne As = 2,78 cm2. Przyjęto 3f12 o A
s = 3,39 cm2 (r = 0,53%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 29,18 kNm < MRd
= 35,02 kNm (83,3%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = (-)27,39 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi f6 co 200 mm na całej długości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V
Sd = (-)27,39 kN < V
Rd1 = 42,31 kN (64,7%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 22,81 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 22,81 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,241 mm < w
lim = 0,3 mm (80,3%)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 9,76 mm < alim
= 3240/200 = 16,20 mm (60,3%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 26,07 kN
Szerokość rys ukośnych: rysy nie wyznaczono
2.38. Belka B15
GEOMETRIA BELKI
Wymiary przekroju:Typ przekroju: prostokątnySzerokość przekroju b
w = 24,0 cm
Wysokość przekroju h = 50,0 cm
Rodzaj belki: monolityczna
OBCIĄŻENIA NA BELCE
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:Lp.
Opis obciążenia Obc.char. gf
kd
Obc.obl. Zasięg [m]
1. Ciężar własny belki [0,24m·0,50m·25,0kN/m3]
3,00 1,10 -- 3,30 cała belka
2. Obciążenie od płyt stropowych 33,30 1,22 -- 40,63 cała belka
3. Mur z drobnych elementów z betonu komórkowego odmiany 06 grub. 0,24 m i szer.2,86 m [9,000kN/m3·0,24m·2,86m]
6,18 1,30 -- 8,03 cała belka
4. Wieniec żelbetowy [25,0kN/m3·0,24m·0,24m]
1,44 1,10 -- 1,58 cała belka
5. Obciążenie od dachu 9,80 1,35 -- 13,23 cała belka
S: 53,72 1,24 66,77
Schemat statyczny belki
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Momenty zginające [kNm]:
Obwiednia sił wewnętrznych
Momenty zginające [kNm]:
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002
Podpora A:Zginanie: (przekrój a-a)Moment podporowy obliczeniowy M
Sd = (-)202,04 kNm
Zbrojenie potrzebne górne As1
= 12,71 cm2. Przyjęto 5f20 o As = 15,71 cm2 (r = 1,42%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= (-)202,04 kNm < MRd
= 236,79 kNm (85,3%)
SGU:Moment podporowy charakterystyczny M
Sk = (-)162,55 kNm
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= (-)162,55 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,173 mm < w
lim = 0,3 mm (57,5%)
Przęsło A - B:Zginanie: (przekrój b-b)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 113,65 kNm
Przyjęto indywidualnie dołem 5f20 o As = 15,71 cm2 (r = 1,42%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 113,65 kNm < MRd
= 236,79 kNm (48,0%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = 197,31 kN
Zbrojenie strzemionami czterociętymi f8 co 170 mm na odcinku 204,0 cm przy lewej podporzei na odcinku 85,0 cm przy prawej podporze oraz co 340 mm na pozostałej części belki (decyduje warunek granicznej szerokości rys ukośnych)Warunek nośności na ścinanie: V
Sd = 197,31 kN < V
Rd3 = 206,55 kN (95,5%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 91,43 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 91,43 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,095 mm < w
lim = 0,3 mm (31,7%)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 7,23 mm < alim
= 4920/200 = 24,60 mm (29,4%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 158,74 kN
Szerokość rys ukośnych: wk = 0,289 mm < w
lim = 0,3 mm (96,3%)
2.39. Belka B16
GEOMETRIA BELKI
Wymiary przekroju:Typ przekroju: prostokątnySzerokość przekroju b
w = 24,0 cm
Wysokość przekroju h = 35,0 cm
Rodzaj belki: monolityczna
OBCIĄŻENIA NA BELCE
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:Lp.
Opis obciążenia Obc.char. gf
kd
Obc.obl. Zasięg [m]
1. Ciężar własny belki [0,24m·0,35m·25,0kN/m3]
2,10 1,10 -- 2,31 cała belka
2. Obciążenie od płyt stropowych 33,30 1,22 -- 40,63 przęsło B-C
3. Mur z drobnych elementów z betonu komórkowego odmiany 06 grub. 0,12 m i szer.3,23 m [9,000kN/m3·0,12m·3,23m]
3,49 1,30 -- 4,54 cała belka
4. Obciążenie od płyt stropowych 36,62 1,00 -- 36,62 przęsło A-B
S: 75,51 1,11 84,09
Schemat statyczny belki
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Momenty zginające [kNm]:
Obwiednia sił wewnętrznych
Momenty zginające [kNm]:
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002
Przęsło A - B:Zginanie: (przekrój a-a)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 24,82 kNm
Zbrojenie potrzebne As = 1,95 cm2. Przyjęto 2f16 o A
s = 4,02 cm2 (r = 0,53%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 24,82 kNm < MRd
= 48,91 kNm (50,7%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = (-)75,43 kN
Zbrojenie strzemionami czterociętymi f6 co 160 mm na odcinku 96,0 cm przyprawej podporze oraz co 230 mm na pozostałej części przęsła (decyduje warunek granicznej szerokości rys ukośnych)Warunek nośności na ścinanie: V
Sd = (-)75,43 kN < V
Rd3 = 84,43 kN (89,3%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 26,72 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 26,72 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,229 mm < w
lim = 0,3 mm (76,2%)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 4,22 mm < alim
= 3240/200 = 16,20 mm (26,0%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 84,20 kN
Szerokość rys ukośnych: wk = 0,284 mm < w
lim = 0,3 mm (94,7%)
Podpora B:Zginanie: (przekrój b-b)Moment podporowy obliczeniowy M
Sd = (-)77,66 kNm
Zbrojenie potrzebne górne As1
= 6,82 cm2. Przyjęto 4f16 o As = 8,04 cm2 (r = 1,06%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= (-)77,66 kNm < MRd
= 88,91 kNm (87,3%)
SGU:Moment podporowy charakterystyczny M
Sk = (-)67,67 kNm
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= (-)67,67 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,215 mm < w
lim = 0,3 mm (71,6%)
Przęsło B - C:Zginanie: (przekrój c-c)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 52,73 kNm
Przyjęto indywidualnie dołem 5f16 o As = 10,05 cm2 (r = 1,33%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 52,73 kNm < MRd
= 105,57 kNm (49,9%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = (-)116,60 kN
Zbrojenie strzemionami czterociętymi f6 co 110 mm na odcinku 110,0 cm przy lewej podporzei na odcinku 132,0 cm przy prawej podporze oraz co 230 mm na pozostałej części belkiWarunek nośności na ścinanie: V
Sd = (-)116,60 kN < V
Rd3 = 122,81 kN (94,9%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 42,06 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 42,06 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,096 mm < w
lim = 0,3 mm (32,1%)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 9,34 mm < alim
= 4920/200 = 24,60 mm (38,0%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 94,29 kN
Szerokość rys ukośnych: wk = 0,168 mm < w
lim = 0,3 mm (56,1%)
Podpora C:Zginanie: (przekrój d-d)Moment podporowy obliczeniowy M
Sd = (-)104,82 kNm
Zbrojenie potrzebne górne As1
= 9,96 cm2. Przyjęto 5f16 o As = 10,05 cm2 (r = 1,33%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= (-)104,82 kNm < MRd
= 105,57 kNm (99,3%)
SGU:Moment podporowy charakterystyczny M
Sk = (-)83,84 kNm
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= (-)83,84 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,197 mm < w
lim = 0,3 mm (65,7%)
2.40. Nadproże N1
GEOMETRIA BELKI
Wymiary przekroju:Typ przekroju: prostokątnySzerokość przekroju b
w = 24,0 cm
Wysokość przekroju h = 30,0 cm
Rodzaj belki: monolityczna
OBCIĄŻENIA NA BELCE
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:Lp.
Opis obciążenia Obc.char. gf
kd
Obc.obl. Zasięg [m]
1. Obciążenie od płyt stropowych 21,54 1,00 -- 21,54 cała belka
2. Ciężar własny belki [0,24m·0,30m·25,0kN/m3]
1,80 1,10 -- 1,98 cała belka
3. Wieniec żelbetowy [25,0kN/m3·0,24m·0,24m]
1,44 1,10 -- 1,58 cała belka
4. Mur z drobnych elementów z betonu komórkowego odmiany 06 grub. 0,24 m i szer.0,58 m [9,000kN/m3·0,24m·0,58m]
1,25 1,30 -- 1,63 cała belka
S: 26,03 1,03 26,73
Schemat statyczny belki
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Momenty zginające [kNm]:
Obwiednia sił wewnętrznych
Momenty zginające [kNm]:
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002
Przęsło A - B:Zginanie: (przekrój a-a)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 11,31 kNm
Zbrojenie potrzebne As = 1,05 cm2. Przyjęto 2f12 o A
s = 2,26 cm2 (r = 0,36%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 11,31 kNm < MRd
= 23,58 kNm (48,0%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = 14,35 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi f6 co 190 mm na całej długości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V
Sd = 14,35 kN < V
Rd1 = 39,68 kN (36,2%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 11,02 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 11,02 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,182 mm < w
lim = 0,3 mm (60,8%)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 1,84 mm < alim
= 1840/200 = 9,20 mm (20,0%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 20,82 kN
Szerokość rys ukośnych: rysy nie wyznaczono
2.40. Nadproże N1a
GEOMETRIA BELKI
Wymiary przekroju:Typ przekroju: prostokątnySzerokość przekroju b
w = 24,0 cm
Wysokość przekroju h = 30,0 cm
Rodzaj belki: monolityczna
OBCIĄŻENIA NA BELCE
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:Lp.
Opis obciążenia Obc.char. gf
kd
Obc.obl. Zasięg [m]
1. Obciążenie od płyt stropowych 24,07 1,22 -- 29,37 cała belka
2. Ciężar własny belki [0,24m·0,30m·25,0kN/m3]
1,80 1,10 -- 1,98 cała belka
3. Wieniec żelbetowy [25,0kN/m3·0,24m·0,24m]
1,44 1,10 -- 1,58 cała belka
4. Mur z drobnych elementów z betonu komórkowego odmiany 06 grub. 0,24 m i szer.0,52 m [9,000kN/m3·0,24m·0,52m]
1,12 1,30 -- 1,46 cała belka
S: 28,43 1,21 34,39
Schemat statyczny belki
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Momenty zginające [kNm]:
Obwiednia sił wewnętrznych
Momenty zginające [kNm]:
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002
Przęsło A - B:Zginanie: (przekrój a-a)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 14,55 kNm
Zbrojenie potrzebne As = 1,36 cm2. Przyjęto 2f12 o A
s = 2,26 cm2 (r = 0,36%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 14,55 kNm < MRd
= 23,58 kNm (61,7%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = 18,46 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi f6 co 190 mm na całej długości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V
Sd = 18,46 kN < V
Rd1 = 39,68 kN (46,5%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 12,03 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 12,03 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,210 mm < w
lim = 0,3 mm (70,1%)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 2,07 mm < alim
= 1840/200 = 9,20 mm (22,5%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 22,74 kN
Szerokość rys ukośnych: rysy nie wyznaczono
2.40. Nadproże N1b
GEOMETRIA BELKI
Wymiary przekroju:Typ przekroju: prostokątnySzerokość przekroju b
w = 24,0 cm
Wysokość przekroju h = 30,0 cm
Rodzaj belki: monolityczna
OBCIĄŻENIA NA BELCE
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:Lp.
Opis obciążenia Obc.char. gf
kd
Obc.obl. Zasięg [m]
1. Obciążenie od dachu 5,84 1,35 -- 7,88 cała belka
2. Ciężar własny belki [0,24m·0,30m·25,0kN/m3]
1,80 1,10 -- 1,98 cała belka
3. Wieniec żelbetowy [25,0kN/m3·0,24m·0,24m]
1,44 1,10 -- 1,58 cała belka
4. Mur z drobnych elementów z betonu komórkowego odmiany 06 grub. 0,24 m i
0,97 1,30 -- 1,26 cała belka
szer.0,45 m [9,000kN/m3·0,24m·0,45m]S: 10,05 1,26 12,71
Schemat statyczny belki
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Momenty zginające [kNm]:
Obwiednia sił wewnętrznych
Momenty zginające [kNm]:
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002
Przęsło A - B:Zginanie: (przekrój a-a)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 5,38 kNm
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 0,82 cm2. Przyjęto 2f12 o A
s = 2,26 cm2 (r = 0,36%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 5,38 kNm < MRd
= 23,58 kNm (22,8%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = 6,82 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi f6 co 190 mm na całej długości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V
Sd = 6,82 kN < V
Rd1 = 39,68 kN (17,2%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 4,25 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 4,25 kNm
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 0,33 mm < alim
= 1840/200 = 9,20 mm (3,6%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 8,04 kN
Szerokość rys ukośnych: rysy nie wyznaczono
2.40. Nadproże N1c
GEOMETRIA BELKI
Wymiary przekroju:Typ przekroju: prostokątnySzerokość przekroju b
w = 24,0 cm
Wysokość przekroju h = 30,0 cm
Rodzaj belki: monolityczna
OBCIĄŻENIA NA BELCE
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:Lp Opis obciążenia Obc.char. g
fk
dObc.obl. Zasięg [m]
.1. Ciężar własny belki
[0,24m·0,30m·25,0kN/m3]1,80 1,10 -- 1,98 cała belka
2. Mur z drobnych elementów z betonu komórkowego odmiany 06 grub. 0,24 m i szer.2,35 m [9,000kN/m3·0,24m·2,35m]
5,08 1,30 -- 6,60 cała belka
S: 6,88 1,25 8,58
Zestawienie sił skupionych [kN]: Lp.
Opis obciążenia Fk
x [m] gf
kd
Fd
1. Obciążenie reakcją z belki B18 5,54 0,39 1,20 -- 6,65
Schemat statyczny belki
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Momenty zginające [kNm]:
Obwiednia sił wewnętrznych
Momenty zginające [kNm]:
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002
Przęsło A - B:Zginanie: (przekrój a-a)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 5,53 kNm
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 0,82 cm2. Przyjęto 2f12 o A
s = 2,26 cm2 (r = 0,36%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 5,53 kNm < MRd
= 23,58 kNm (23,4%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = 9,41 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi f6 co 190 mm na całej długości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V
Sd = 9,41 kN < V
Rd1 = 39,68 kN (23,7%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 4,50 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 4,50 kNm
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 0,35 mm < alim
= 1840/200 = 9,20 mm (3,8%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 9,51 kN
Szerokość rys ukośnych: rysy nie wyznaczono
2.41. Nadproże N2
GEOMETRIA BELKI
Wymiary przekroju:Typ przekroju: prostokątnySzerokość przekroju b
w = 24,0 cm
Wysokość przekroju h = 30,0 cm
Rodzaj belki: monolityczna
OBCIĄŻENIA NA BELCE
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:Lp.
Opis obciążenia Obc.char. gf
kd
Obc.obl. Zasięg [m]
1. Ciężar własny belki [0,24m·0,30m·25,0kN/m3]
1,80 1,10 -- 1,98 cała belka
2. Mur z drobnych elementów z betonu komórkowego odmiany 06 grub. 0,24 m i szer.0,48 m [9,000kN/m3·0,24m·0,48m]
1,04 1,30 -- 1,35 cała belka
3. Wieniec żelbetowy [25,0kN/m3·0,24m·0,24m]
1,44 1,10 -- 1,58 cała belka
S: 4,28 1,15 4,92
Schemat statyczny belki
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Momenty zginające [kNm]:
Obwiednia sił wewnętrznych
Momenty zginające [kNm]:
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002
Przęsło A - B:Zginanie: (przekrój a-a)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 3,08 kNm
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 0,82 cm2. Przyjęto 2f12 o A
s = 2,26 cm2 (r = 0,36%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 3,08 kNm < MRd
= 23,58 kNm (13,1%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = (-)3,62 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi f6 co 190 mm na całej długości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V
Sd = (-)3,62 kN < V
Rd1 = 39,68 kN (9,1%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 2,68 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 2,68 kNm
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 0,31 mm < alim
= 2240/200 = 11,20 mm (2,8%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 4,28 kN
Szerokość rys ukośnych: rysy nie wyznaczono
2.41. Nadproże N2a
GEOMETRIA BELKI
Wymiary przekroju:Typ przekroju: prostokątnySzerokość przekroju b
w = 24,0 cm
Wysokość przekroju h = 30,0 cm
Rodzaj belki: monolityczna
OBCIĄŻENIA NA BELCE
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:Lp.
Opis obciążenia Obc.char. gf
kd
Obc.obl. Zasięg [m]
1. Ciężar własny belki [0,24m·0,30m·25,0kN/m3]
1,80 1,10 -- 1,98 cała belka
2. Mur z drobnych elementów z betonu komórkowego odmiany 06 grub. 0,24 m i szer.0,51 m [9,000kN/m3·0,24m·0,51m]
1,10 1,30 -- 1,43 cała belka
3. Wieniec żelbetowy [25,0kN/m3·0,24m·0,24m]
1,44 1,10 -- 1,58 cała belka
S: 4,34 1,15 4,99
Schemat statyczny belki
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Momenty zginające [kNm]:
Obwiednia sił wewnętrznych
Momenty zginające [kNm]:
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002
Przęsło A - B:Zginanie: (przekrój a-a)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 3,13 kNm
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 0,82 cm2. Przyjęto 2f12 o A
s = 2,26 cm2 (r = 0,36%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 3,13 kNm < MRd
= 23,58 kNm (13,3%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = (-)3,68 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi f6 co 190 mm na całej długości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V
Sd = (-)3,68 kN < V
Rd1 = 39,68 kN (9,3%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 2,72 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 2,72 kNm
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 0,32 mm < alim
= 2240/200 = 11,20 mm (2,8%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 4,34 kN
Szerokość rys ukośnych: rysy nie wyznaczono
2.41. Nadproże N2b
GEOMETRIA BELKI
Wymiary przekroju:Typ przekroju: prostokątnySzerokość przekroju b
w = 24,0 cm
Wysokość przekroju h = 30,0 cm
Rodzaj belki: monolityczna
OBCIĄŻENIA NA BELCE
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:Lp.
Opis obciążenia Obc.char. gf
kd
Obc.obl. Zasięg [m]
1. Ciężar własny belki [0,24m·0,30m·25,0kN/m3]
1,80 1,10 -- 1,98 cała belka
2. Mur z drobnych elementów z betonu komórkowego odmiany 06 grub. 0,24 m i szer.2,10 m [9,000kN/m3·0,24m·2,10m]
4,54 1,30 -- 5,90 cała belka
S: 6,34 1,24 7,88
Schemat statyczny belki
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Momenty zginające [kNm]:
Obwiednia sił wewnętrznych
Momenty zginające [kNm]:
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002
Przęsło A - B:Zginanie: (przekrój a-a)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 4,94 kNm
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 0,82 cm2. Przyjęto 2f12 o A
s = 2,26 cm2 (r = 0,36%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 4,94 kNm < MRd
= 23,58 kNm (21,0%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = (-)5,81 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi f6 co 190 mm na całej długości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V
Sd = (-)5,81 kN < V
Rd1 = 39,68 kN (14,6%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 3,98 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 3,98 kNm
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 0,46 mm < alim
= 2240/200 = 11,20 mm (4,1%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 6,34 kN
Szerokość rys ukośnych: rysy nie wyznaczono
2.42. Nadproże N3
GEOMETRIA BELKI
Wymiary przekroju:Typ przekroju: prostokątnySzerokość przekroju b
w = 24,0 cm
Wysokość przekroju h = 30,0 cm
Rodzaj belki: monolityczna
OBCIĄŻENIA NA BELCE
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:Lp.
Opis obciążenia Obc.char. gf
kd
Obc.obl. Zasięg [m]
1. Ciężar własny belki [0,24m·0,30m·25,0kN/m3]
1,80 1,10 -- 1,98 cała belka
2. Mur z drobnych elementów z betonu komórkowego odmiany 06 grub. 0,24 m i szer.4,40 m [9,000kN/m3·0,24m·4,40m]
9,50 1,30 -- 12,35 cała belka
3. Wieniec żelbetowy [25,0kN/m3·0,24m·0,24m]
1,44 1,10 -- 1,58 cała belka
4. Wieniec żelbetowy [25,0kN/m3·0,24m·0,24m]
1,44 1,10 -- 1,58 cała belka
5. Wieniec żelbetowy [25,0kN/m3·0,24m·0,24m]
1,44 1,10 -- 1,58 cała belka
6. Obciążenie od dachu 4,99 1,35 -- 6,74 cała belka
7. Obciążenie od płyt stropowych 40,17 1,22 -- 49,01 cała belka
S: 60,78 1,23 74,83
Schemat statyczny belki
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Momenty zginające [kNm]:
Obwiednia sił wewnętrznych
Momenty zginające [kNm]:
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002
Przęsło A - B:Zginanie: (przekrój a-a)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 38,92 kNm
Zbrojenie potrzebne As = 3,90 cm2. Przyjęto 4f12 o A
s = 4,52 cm2 (r = 0,72%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 38,92 kNm < MRd
= 44,33 kNm (87,8%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = (-)47,66 kN
Zbrojenie strzemionami dwuciętymi f6 co 100 mm na odcinku 50,0 cm przy podporachoraz co 190 mm w środku rozpiętości przęsła (decyduje warunek granicznej szerokości rys ukośnych)Warunek nośności na ścinanie: V
Sd = (-)47,66 kN < V
Rd3 = 56,22 kN (84,8%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 31,62 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 31,62 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,227 mm < w
lim = 0,3 mm (75,8%)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 4,71 mm < alim
= 2040/200 = 10,20 mm (46,2%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 54,70 kN
Szerokość rys ukośnych: wk = 0,271 mm < w
lim = 0,3 mm (90,2%)
2.43. Nadproże N4
GEOMETRIA BELKI
Wymiary przekroju:Typ przekroju: prostokątnySzerokość przekroju b
w = 24,0 cm
Wysokość przekroju h = 30,0 cm
Rodzaj belki: monolityczna
OBCIĄŻENIA NA BELCE
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:Lp.
Opis obciążenia Obc.char. gf
kd
Obc.obl. Zasięg [m]
1. Ciężar własny belki [0,24m·0,30m·25,0kN/m3]
1,80 1,10 -- 1,98 cała belka
2. Mur z drobnych elementów z betonu komórkowego odmiany 06 grub. 0,24 m i szer.3,46 m [9,000kN/m3·0,24m·3,46m]
7,47 1,30 -- 9,71 cała belka
3. Wieniec żelbetowy [25,0kN/m3·0,24m·0,24m]
1,44 1,10 -- 1,58 cała belka
4. Wieniec żelbetowy [25,0kN/m3·0,24m·0,24m]
1,44 1,10 -- 1,58 cała belka
5. Obciążenie od płyt stropowych 52,52 1,22 -- 64,07 cała belka
S: 64,67 1,22 78,93
Schemat statyczny belki
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Momenty zginające [kNm]:
Obwiednia sił wewnętrznych
Momenty zginające [kNm]:
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002
Przęsło A - B:Zginanie: (przekrój a-a)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 26,54 kNm
Zbrojenie potrzebne As = 2,51 cm2. Przyjęto 3f12 o A
s = 3,39 cm2 (r = 0,53%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 26,54 kNm < MRd
= 35,02 kNm (75,8%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = 34,10 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi f6 co 200 mm na całej długości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V
Sd = 34,10 kN < V
Rd1 = 42,31 kN (80,6%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 21,74 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 21,74 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,228 mm < w
lim = 0,3 mm (76,0%)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 2,38 mm < alim
= 1640/200 = 8,20 mm (29,0%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 45,26 kN
Szerokość rys ukośnych: rysy nie wyznaczono
2.45. Nadproże N5
GEOMETRIA BELKI
Wymiary przekroju:Typ przekroju: prostokątnySzerokość przekroju b
w = 24,0 cm
Wysokość przekroju h = 30,0 cm
Rodzaj belki: monolityczna
OBCIĄŻENIA NA BELCE
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:Lp.
Opis obciążenia Obc.char. gf
kd
Obc.obl. Zasięg [m]
1. Ciężar własny belki [0,24m·0,30m·25,0kN/m3]
1,80 1,10 -- 1,98 cała belka
2. Mur z drobnych elementów z betonu komórkowego odmiany 06 grub. 0,24 m i szer.0,58 m [9,000kN/m3·0,24m·0,58m]
1,25 1,30 -- 1,63 cała belka
S: 3,05 1,18 3,61
Schemat statyczny belki
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Momenty zginające [kNm]:
Obwiednia sił wewnętrznych
Momenty zginające [kNm]:
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002
Przęsło A - B:Zginanie: (przekrój a-a)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 0,69 kNm
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 0,84 cm2. Przyjęto 2f12 o A
s = 2,26 cm2 (r = 0,35%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 0,69 kNm < MRd
= 24,05 kNm (2,9%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = 0,84 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi f6 co 200 mm na całej długości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V
Sd = 0,84 kN < V
Rd1 = 40,20 kN (2,1%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 0,59 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 0,59 kNm
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 0,02 mm < alim
= 1240/200 = 6,20 mm (0,3%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 1,52 kN
Szerokość rys ukośnych: rysy nie wyznaczono
2.45. Belka B17
GEOMETRIA BELKI
Wymiary przekroju:Typ przekroju: prostokątnySzerokość przekroju b
w = 24,0 cm
Wysokość przekroju h = 30,0 cm
Rodzaj belki: monolityczna
OBCIĄŻENIA NA BELCE
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:Lp.
Opis obciążenia Obc.char. gf
kd
Obc.obl. Zasięg [m]
1. Obciążenie od dachu 9,80 1,35 -- 13,23 cała belka
2. Ciężar własny belki [0,24m·0,30m·25,0kN/m3]
1,80 1,10 -- 1,98 cała belka
S: 11,60 1,31 15,21
Schemat statyczny belki
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Momenty zginające [kNm]:
Obwiednia sił wewnętrznych
Momenty zginające [kNm]:
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002
Przęsło A - B:Zginanie: (przekrój a-a)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 20,70 kNm
Zbrojenie potrzebne As = 1,93 cm2. Przyjęto 3f12 o A
s = 3,39 cm2 (r = 0,53%)
(decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych)Warunek nośności na zginanie: M
Sd = 20,70 kNm < M
Rd = 35,02 kNm (59,1%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = 19,20 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi f6 co 200 mm na całej długości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V
Sd = 19,20 kN < V
Rd1 = 42,31 kN (45,4%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 15,79 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 15,79 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,155 mm < w
lim = 0,3 mm (51,7%)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 6,78 mm < alim
= 3300/200 = 16,50 mm (41,1%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 17,75 kN
Szerokość rys ukośnych: rysy nie wyznaczono
2.46. Belka B18
GEOMETRIA BELKI
Wymiary przekroju:Typ przekroju: prostokątnySzerokość przekroju b
w = 24,0 cm
Wysokość przekroju h = 30,0 cm
Rodzaj belki: monolityczna
OBCIĄŻENIA NA BELCE
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:Lp.
Opis obciążenia Obc.char. gf
kd
Obc.obl. Zasięg [m]
1. Obciążenie od dachu 2,64 1,35 -- 3,56 cała belka
2. Ciężar własny belki [0,24m·0,30m·25,0kN/m3]
1,80 1,10 -- 1,98 cała belka
S: 4,44 1,25 5,54
Schemat statyczny belki
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Momenty zginające [kNm]:
Obwiednia sił wewnętrznych
Momenty zginające [kNm]:
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002
Przęsło A - B:Zginanie: (przekrój a-a)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 4,97 kNm
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 0,84 cm2. Przyjęto 2f12 o A
s = 2,26 cm2 (r = 0,35%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 4,97 kNm < MRd
= 24,05 kNm (20,7%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = (-)8,72 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi f6 co 200 mm na całej długości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V
Sd = (-)8,72 kN < V
Rd1 = 40,20 kN (21,7%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 3,98 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 3,98 kNm
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 0,84 mm < alim
= 3300/200 = 16,50 mm (5,1%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 8,17 kN
Szerokość rys ukośnych: rysy nie wyznaczono
Podpora B:Zginanie: (przekrój b-b)Moment podporowy obliczeniowy M
Sd = (-)5,68 kNm
Zbrojenie potrzebne górne (war. konstrukcyjny) As1
= 0,84 cm2. Przyjęto 2f12 o As = 2,26 cm2 (r = 0,35%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= (-)5,68 kNm < MRd
= 24,05 kNm (23,6%)
SGU:Moment podporowy charakterystyczny M
Sk = (-)4,55 kNm
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= (-)4,55 kNm
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk)
Przęsło B - C:Zginanie: (przekrój c-c)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 0,01 kNm
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 0,84 cm2. Przyjęto 2f12 o A
s = 2,26 cm2 (r = 0,35%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 0,01 kNm < MRd
= 24,05 kNm (0,0%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = 5,79 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi f6 co 200 mm na całej długości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V
Sd = 5,79 kN < V
Rd1 = 40,20 kN (14,4%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M
Sk,lt = 0,01 kNm
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk)
Moment podporowy charakterystyczny MSk
= (-)4,55 kNm
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= (-)4,55 kNm
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = (-)0,08 mm < alim
= 1490/200 = 7,45 mm (1,1%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 5,83 kN
Szerokość rys ukośnych: rysy nie wyznaczono
2.47. Belka B19
GEOMETRIA BELKI
Wymiary przekroju:Typ przekroju: prostokątnySzerokość przekroju b
w = 24,0 cm
Wysokość przekroju h = 30,0 cm
Rodzaj belki: monolityczna
OBCIĄŻENIA NA BELCE
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:Lp.
Opis obciążenia Obc.char. gf
kd
Obc.obl. Zasięg [m]
1. Obciążenie od dachu 2,64 1,35 -- 3,56 cała belka
2. Ciężar własny belki [0,24m·0,30m·25,0kN/m3]
1,80 1,10 -- 1,98 cała belka
S: 4,44 1,25 5,54
Schemat statyczny belki
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Momenty zginające [kNm]:
Obwiednia sił wewnętrznych
Momenty zginające [kNm]:
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002
Przęsło A - B:Zginanie: (przekrój a-a)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 2,22 kNm
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 0,84 cm2. Przyjęto 2f12 o A
s = 2,26 cm2 (r = 0,35%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 2,22 kNm < MRd
= 24,05 kNm (9,2%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = (-)10,85 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi f6 co 200 mm na całej długości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V
Sd = (-)10,85 kN < V
Rd1 = 40,20 kN (27,0%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M
Sk,lt = 1,78 kNm
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk)
Moment podporowy charakterystyczny MSk
= (-)10,43 kNm
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= (-)10,43 kNm
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = (-)0,66 mm < alim
= 3240/200 = 16,20 mm (4,1%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 9,88 kN
Szerokość rys ukośnych: rysy nie wyznaczono
Podpora B:Zginanie: (przekrój b-b)Moment podporowy obliczeniowy M
Sd = (-)13,03 kNm
Zbrojenie potrzebne górne As1
= 1,19 cm2. Przyjęto 2f12 o As = 2,26 cm2 (r = 0,35%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= (-)13,03 kNm < MRd
= 24,05 kNm (54,2%)
SGU:Moment podporowy charakterystyczny M
Sk = (-)10,43 kNm
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= (-)10,43 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,162 mm < w
lim = 0,3 mm (54,0%)
Przęsło B - C:Zginanie: (przekrój c-c)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 10,93 kNm
Zbrojenie potrzebne As = 1,00 cm2. Przyjęto 2f12 o A
s = 2,26 cm2 (r = 0,35%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 10,93 kNm < MRd
= 24,05 kNm (45,4%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = 14,15 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi f6 co 200 mm na całej długości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V
Sd = 14,15 kN < V
Rd1 = 40,20 kN (35,2%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 8,75 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 8,75 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,113 mm < w
lim = 0,3 mm (37,6%)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 7,52 mm < alim
= 4925/200 = 24,62 mm (30,6%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 12,52 kN
Szerokość rys ukośnych: rysy nie wyznaczono
2.48. Belka B20
GEOMETRIA BELKI
Wymiary przekroju:Typ przekroju: prostokątnySzerokość przekroju b
w = 24,0 cm
Wysokość przekroju h = 30,0 cm
Rodzaj belki: monolityczna
OBCIĄŻENIA NA BELCE
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:Lp.
Opis obciążenia Obc.char. gf
kd
Obc.obl. Zasięg [m]
1. Obciążenie od dachu 9,80 1,35 -- 13,23 cała belka
2. Ciężar własny belki [0,24m·0,30m·25,0kN/m3]
1,80 1,10 -- 1,98 cała belka
S: 11,60 1,31 15,21
Schemat statyczny belki
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Momenty zginające [kNm]:
Obwiednia sił wewnętrznych
Momenty zginające [kNm]:
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002
Przęsło A - B:Zginanie: (przekrój a-a)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 19,96 kNm
Zbrojenie potrzebne As = 1,86 cm2. Przyjęto 2f12 o A
s = 2,26 cm2 (r = 0,35%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 19,96 kNm < MRd
= 24,05 kNm (83,0%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = 18,74 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi f6 co 200 mm na całej długości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V
Sd = 18,74 kN < V
Rd1 = 40,20 kN (46,6%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 15,22 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 15,22 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,287 mm < w
lim = 0,3 mm (95,7%)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 8,23 mm < alim
= 3240/200 = 16,20 mm (50,8%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 17,40 kN
Szerokość rys ukośnych: rysy nie wyznaczono
2.50. Słup S1 – najbardziej wytężony
b = 0,24 m h = 0,24 m a1 = 0,04 m a2 = 0,04 m
d = h – a1 = 0,20 m lcol = 3,15 m lo = ψ·lcol = 1 · 3,15 = 3,15 m
Nsd = 125,70 kN
Msd = 25,76 kNm
0,075·Nsd / fyd =0,22cm2
As1,min = As2,min = As,min = 0,0015·b·h = 0,86cm2
2,26 cm2
ee = Msd / Nsd = 0,20m
lcol /600 = 0,0079m
ea ≥ h /30 0,008m
0,01m
ea = 0,01m
eo = ee + ea = 0,21m
lo / h = 13,13
ɳ = 1,09
etot = ɳ·eo = 0,23m
es1 = etot + 0,5·h - a1 = 0,32m
As2 = [Nsd·es1 - fcd·b·xeff,lim·(d - 0,5·xeff,lim)] / [fyd·(d - a2)] = -0,32cm2
Scc = (Nsd·es1 - As2·fyd·(d - a2)) / (fcd·b·d2) = 0,214
ξeff = 1 - (1 - 2·Scc)1/2 = 0,243
xeff = ξeff·d = 4,96
As1 = (Nsd·es2) / (fyd·(d - a2) = 2,68cm2
Przyjęto zbrojenie 4 Φ 12 → As1,prov = 4,52cm2
Przyjęto zbrojenie 4 Φ 12 → As2,prov = 4,52cm2
ρ = 1,57 < 4%
2.51. Słup S2 – najbardziej wytężony
b = 0,24 m h = 0,24 m a1 = 0,04 m a2 = 0,04 m
d = h – a1 = 0,20 m lcol = 4,07 m lo = ψ·lcol = 1 · 4,07= 4,07 m
Nsd = 49,17 kN
Msd = 9,76 kNm
0,075·Nsd / fyd =0,09cm2
As1,min = As2,min = As,min = 0,0015·b·h = 0,86cm2
2,26 cm2
ee = Msd / Nsd = 0,20m
lcol /600 = 0,0068m
ea ≥ h /30 = 0,008m
0,01m
ea = 0,01m
eo = ee + ea = 0,21m
lo / h = 16,96
ɳ = 1,0
etot = ɳ·eo = 0,21m
es1 = etot + 0,5·h - a1 = 0,29m
As2 = [Nsd·es1 - fcd·b·xeff,lim·(d - 0,5·xeff,lim)] / [fyd·(d - a2)] = -3,96cm2
Scc = (Nsd·es1 - As2·fyd·(d - a2)) / (fcd·b·d2) = -0,014
ξeff = 1 - (1 - 2·Scc)1/2 = -0,014
xeff = ξeff·d = -0,28
As1 = (Nsd·es2) / (fyd·(d - a2) = 0,87cm2
Przyjęto zbrojenie 3 Φ 12 → As1,prov = 3,39cm2
Przyjęto zbrojenie 3 Φ 12 → As2,prov = 3,39cm2
ρ = 1,18 < 4%
2.52. Słup S3 – najbardziej wytężony
b = 0,24 m h = 0,24 m a1 = 0,04 m a2 = 0,04 m
d = h – a1 = 0,20 m lcol = 3,15 m lo = ψ·lcol = 1 · 3,15 = 3,15 m
Nsd = 6,22 kN
Msd = 10,54 kNm
0,075·Nsd / fyd =0,01cm2
As1,min = As2,min = As,min = 0,0015·b·h = 0,86cm2
2,26 cm2
ee = Msd / Nsd = 1,69m
lcol /600 = 0,0053m
ea ≥ h /30 = 0,008m
0,01m
ea = 0,01m
eo = ee + ea = 1,7m
lo / h = 13,13
ɳ = 1,0
etot = ɳ·eo = 1,7m
es1 = etot + 0,5·h - a1 = 1,79m
As2 = [Nsd·es1 - fcd·b·xeff,lim·(d - 0,5·xeff,lim)] / [fyd·(d - a2)] = -4,22cm2
Scc = (Nsd·es1 - As2·fyd·(d - a2)) / (fcd·b·d2) = -0,043
ξeff = 1 - (1 - 2·Scc)1/2 = -0,042
xeff = ξeff·d = -0,85
As1 = (Nsd·es2) / (fyd·(d - a2) = 1,43cm2
Przyjęto zbrojenie 3 Φ 12 → As1,prov = 3,39cm2
Przyjęto zbrojenie 3 Φ 12 → As2,prov = 3,39cm2
ρ = 1,18 < 4%
Poz. 3. FUNDAMENTY
Parametry betonu:Klasa betonu: C25/30 (B30) f
cd = 14,17 MPa, f
ctd = 1,02 MPa, E
cm = 31,0 GPa
Ciężar objętościowy r = 25,0 kN/m3
Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 8 mm
Zbrojenie główne:Klasa stali A-IIIN (RB500) f
yk = 500 MPa, f
yd = 420 MPa, f
tk = 550 MPa
Ława fundamentowa w osi 6.
OBCIĄŻENIA NA BELCE
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:Lp.
Opis obciążenia Obc.char. gf
kd
Obc.obl. Zasięg [m]
1. Obciążenie od dachu 9,80 1,35 -- 13,23 cała belka
2. Ciężar własny belki [0,80m·0,65m·25,0kN/m3]
13,00 1,10 -- 14,30 cała belka
3. Mur z drobnych elementów z betonu komórkowego odmiany 06 grub. 0,24 m i szer.8,91 m [9,000kN/m3·0,24m·8,91m]
19,25 1,30 -- 25,03 cała belka
4. Beton zwykły na kruszywie kamiennym, niezbrojony, zagęszczony grub. 0,24 m i szer.0,70 m [24,0kN/m3·0,24m·0,70m]
4,03 1,30 -- 5,24 cała belka
5. Piaski grube i średnie, mało wilgotne, zagęszczone grub. 0,46 m i szer.0,60 m [18,0kN/m3·0,46m·0,60m]
4,97 1,30 -- 6,46 cała belka
6. Wieniec żelbetowy [25,0kN/m3·0,24m·0,24m]
1,44 1,10 -- 1,58 cała belka
7. Wieniec żelbetowy [25,0kN/m3·0,24m·0,24m]
1,44 1,10 -- 1,58 cała belka
8. Wieniec żelbetowy [25,0kN/m3·0,24m·0,24m]
1,44 1,10 -- 1,58 cała belka
9. Obciążenie od stropów 65,75 1,22 -- 80,21 cała belka
S: 121,12 1,23 149,22
Schemat statyczny belki
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Momenty zginające [kNm]:
Obwiednia sił wewnętrznych
Momenty zginające [kNm]:
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002
Podpora A:Zginanie: (przekrój a-a)Moment podporowy obliczeniowy M
Sd = (-)114,92 kNm
Zbrojenie potrzebne górne (war. konstrukcyjny) As1
= 6,36 cm2. Przyjęto 6f12 o As = 6,79 cm2 (r = 0,14%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= (-)114,92 kNm < MRd
= 164,54 kNm (69,8%)
SGU:Moment podporowy charakterystyczny M
Sk = (-)93,28 kNm
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= (-)93,28 kNm
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk)
Przęsło A - B:Zginanie: (przekrój b-b)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 57,46 kNm
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 6,36 cm2. Przyjęto 6f12 o A
s = 6,79 cm2 (r = 0,14%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 57,46 kNm < MRd
= 164,54 kNm (34,9%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = 200,69 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami czterociętymi f6 co 400 mm na całej długości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V
Sd = 200,69 kN < V
Rd1 = 251,46 kN (79,8%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 46,64 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 46,64 kNm
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 0,15 mm < alim
= 3040/200 = 15,20 mm (1,0%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 162,89 kN
Szerokość rys ukośnych: rysy nie wyznaczono
Podpora B:Zginanie: (przekrój c-c)Moment podporowy obliczeniowy M
Sd = (-)114,92 kNm
Zbrojenie potrzebne górne (war. konstrukcyjny) As1
= 6,36 cm2. Przyjęto 6f12 o As = 6,79 cm2 (r = 0,14%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= (-)114,92 kNm < MRd
= 164,54 kNm (69,8%)
SGU:Moment podporowy charakterystyczny M
Sk = (-)93,28 kNm
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= (-)93,28 kNm
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk)
Przęsło B - C:Zginanie: (przekrój d-d)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 57,46 kNm
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 6,36 cm2. Przyjęto 6f12 o A
s = 6,79 cm2 (r = 0,14%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 57,46 kNm < MRd
= 164,54 kNm (34,9%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = (-)112,96 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami czterociętymi f6 co 400 mm na całej długości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V
Sd = (-)112,96 kN < V
Rd1 = 251,46 kN (44,9%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 46,64 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 46,64 kNm
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 0,15 mm < alim
= 3040/200 = 15,20 mm (1,0%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 162,89 kN
Szerokość rys ukośnych: rysy nie wyznaczono
Podpora C:Zginanie: (przekrój e-e)Moment podporowy obliczeniowy M
Sd = (-)114,92 kNm
Zbrojenie potrzebne górne (war. konstrukcyjny) As1
= 6,36 cm2. Przyjęto 6f12 o As = 6,79 cm2 (r = 0,14%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= (-)114,92 kNm < MRd
= 164,54 kNm (69,8%)
SGU:Moment podporowy charakterystyczny M
Sk = (-)93,28 kNm
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= (-)93,28 kNm
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk)
Przęsło C - D:Zginanie: (przekrój f-f)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 57,46 kNm
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 6,36 cm2. Przyjęto 6f12 o A
s = 6,79 cm2 (r = 0,14%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 57,46 kNm < MRd
= 164,54 kNm (34,9%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = (-)112,96 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami czterociętymi f6 co 400 mm na całej długości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V
Sd = (-)112,96 kN < V
Rd1 = 251,46 kN (44,9%)
SGU:
Moment przęsłowy charakterystyczny MSk
= 46,64 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 46,64 kNm
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 0,15 mm < alim
= 3040/200 = 15,20 mm (1,0%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 162,89 kN
Szerokość rys ukośnych: rysy nie wyznaczono
Podpora D:Zginanie: (przekrój g-g)Moment podporowy obliczeniowy M
Sd = (-)114,92 kNm
Zbrojenie potrzebne górne (war. konstrukcyjny) As1
= 6,36 cm2. Przyjęto 6f12 o As = 6,79 cm2 (r = 0,14%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= (-)114,92 kNm < MRd
= 164,54 kNm (69,8%)
SGU:Moment podporowy charakterystyczny M
Sk = (-)93,28 kNm
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= (-)93,28 kNm
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk)
Przęsło D - E:Zginanie: (przekrój h-h)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 57,46 kNm
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 6,36 cm2. Przyjęto 6f12 o A
s = 6,79 cm2 (r = 0,14%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 57,46 kNm < MRd
= 164,54 kNm (34,9%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = 112,96 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami czterociętymi f6 co 400 mm na całej długości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V
Sd = 112,96 kN < V
Rd1 = 251,46 kN (44,9%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 46,64 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 46,64 kNm
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 0,15 mm < alim
= 3040/200 = 15,20 mm (1,0%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 162,89 kN
Szerokość rys ukośnych: rysy nie wyznaczono
Podpora E:Zginanie: (przekrój i-i)Moment podporowy obliczeniowy M
Sd = (-)114,92 kNm
Zbrojenie potrzebne górne (war. konstrukcyjny) As1
= 6,36 cm2. Przyjęto 6f12 o As = 6,79 cm2 (r = 0,14%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= (-)114,92 kNm < MRd
= 164,54 kNm (69,8%)
SGU:Moment podporowy charakterystyczny M
Sk = (-)93,28 kNm
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= (-)93,28 kNm
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk)
Przęsło E - F:Zginanie: (przekrój j-j)Moment przęsłowy obliczeniowy M
Sd = 57,46 kNm
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 6,36 cm2. Przyjęto 6f12 o A
s = 6,79 cm2 (r = 0,14%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= 57,46 kNm < MRd
= 164,54 kNm (34,9%)
Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V
Sd = (-)200,69 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami czterociętymi f6 co 400 mm na całej długości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V
Sd = (-)200,69 kN < V
Rd1 = 251,46 kN (79,8%)
SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M
Sk = 46,64 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= 46,64 kNm
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt
: a(MSk,lt
) = 0,15 mm < alim
= 3040/200 = 15,20 mm (1,0%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt
= 162,89 kN
Szerokość rys ukośnych: rysy nie wyznaczono
Podpora F:Zginanie: (przekrój k-k)Moment podporowy obliczeniowy M
Sd = (-)114,92 kNm
Zbrojenie potrzebne górne (war. konstrukcyjny) As1
= 6,36 cm2. Przyjęto 6f12 o As = 6,79 cm2 (r = 0,14%)
Warunek nośności na zginanie: MSd
= (-)114,92 kNm < MRd
= 164,54 kNm (69,8%)
SGU:Moment podporowy charakterystyczny M
Sk = (-)93,28 kNm
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt
= (-)93,28 kNm
Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M
Sk)
Zestawienie elementów więźby dachowej
Klasa drewna C24
Lp. Symbol Nazwa elementuPrzekrój [m]b h
1 KR-1 Krokiew 0,10 0,22 4,77 80 0,105 8,3952 KR-2 Krokiew 0,10 0,22 4,52 2 0,099 0,1993 KR-3 Krokiew 0,10 0,22 6,22 2 0,137 0,2744 KR-4 Krokiew 0,10 0,22 6,51 38 0,143 5,4425 KR-5 Krokiew 0,10 0,22 0,93 2 0,020 0,0416 KR-6 Krokiew 0,10 0,22 2,57 1 0,057 0,0577 KR-7 Krokiew 0,10 0,22 3,19 1 0,070 0,0708 KR-8 Krokiew 0,10 0,22 1,06 2 0,023 0,047
RAZEM 14,524
9 MR-1 Murłata 0,14 0,14 25,23 4 0,495 1,97810 MR-2 Murłata 0,14 0,14 9,35 4 0,183 0,73311 JE-1 Jętka 0,05 0,18 4,40 78 0,040 3,08912 DO-1 Deska okap. 0,03 0,20 25,25 2 0,152 0,30313 DO-2 Deska okap. 0,03 0,20 9,37 2 0,056 0,112
RAZEM 6,215
CAŁKOWITA ILOŚĆ DREWNA [m3] 20,740
Długość [m]
Ilość [szt]
Objętość 1 szt. [m3]
Objętość [m3]
UWAGI:- PRZED PRZYSTĄPIENIEM DO TRASOWANIA ELEMETÓW WYMIARY SPRAWDZIĆ W NATURZE- DO PODANYCH DŁUGOŚCI ELEMENTÓW NALEŻY DODAĆ ZAPAS NA DOPASOWANIE NA BUDOWIE 20-30cm- NINIEJSZY WYKAZ MA CHARAKTER SZACUNKOWY I NIE MOŻE STANOWIĆ PODSTAWY DO ZAMAWIANIA MATERIAŁÓW- ZESTAWIENIE NIE ZAWIERA STĘŻEŃ POŁACIOWYCH, ŁAT I KONTRŁAT- ELEMENTY WIĘŹBY DACHOWEJ NALEŻY ZAIMPREGNOWAĆ PRZED WBUDOWANIEM DO GRANICY TRUDNOZAPALNOŚCI POPRZEZ ZASTOSOWANIE ŚRODKA OGNIOOCHRONNEGO. ELEMENTY WIĘŹBY NALEŻY TAKŻE ZAIMPREGNOWAĆ POPRZEZ ZASTOSOWANIE ŚRODKA GRZYBOBÓJCZEGO.
(8%)
PD
10x17,47
26
10x17,47
26
2x15
35
2x15
35
2x15
35
2x15
35
2x15
35
2x15
35
proszkowa
ABC
2kg
proszkowa
ABC 2kg
proszkowa
ABC 2kg
proszkowa
AF 2kg
proszkowa
ABC 2kg
elektroniki
GSE 2kg
EI30
EI60
PW
PW1
PW
PW
1,0%
1,0%
1,0%
1,0%
A B C D E G H
11
2
3
4
6
7
8
9
11
3
6
8
9
A B C D E G HI
H=190cm
UWAGA:
Ministra Transportu, Budownictwa i Gospodarki
Morskiej z dnia 25 kwietnia 2012 r.
budowlanego. (Dz. U. poz. 462)
H=190cm
20
20
20
15
SZ1
SZ1
SZ1
SW1
SW1
SW2
SW2
SW6
SW5
SZ1 SW1 SW2
PD (spadek 8%)
PW1
proszkowa
ABC 2kg
5
SW3
SW3
SW5 SW6
A - 1
03-2017
PB
1:50
RZUT PARTERU
projekty budowlane
nowy dom
ul. Kazanowska 18
tel. 41 372 88 36
www.nowydom-projekty.pl
BUDYNEK ADMINISTRACYJNO-SOCJALNY
I
F
F
H
H
SW4
SW4
H
PW2
PW2
9x17,47
26
9x17,47
26
A B
1111
A B
SZ1
SZ1 SW1 SW2
9x17,47
26
9x17,47
26
PT
1,0%
proszkowa
ABC 2kg
proszkowa
ABC 2kg
proszkowa
ABC 2kg
proszkowa
ABC 2kg
3
6
9
5
3
6
9
SW3
UWAGA:
Ministra Transportu, Budownictwa i Gospodarki
Morskiej z dnia 25 kwietnia 2012 r.
budowlanego. (Dz. U. poz. 462)
PT
SW1
SW1
SZ1
SZ1
SW3
SW2
SW2
A - 2
03-2017
PB
1:50
projekty budowlane
nowy dom
ul. Kazanowska 18
tel. 41 372 88 36
www.nowydom-projekty.pl
BUDYNEK ADMINISTRACYJNO-SOCJALNY
E G H
E G HI
I
F
F
SW4
SW4
H
9x17,47
26
9x17,47
26
A B E
1111
A B E
SZ1
9x17,47
26
9x17,47
26
PT
1,0%
proszkowa
ABC 2kg
proszkowa
ABC 2kg
3
6
9
5
3
6
9
UWAGA:
Ministra Transportu, Budownictwa i Gospodarki
Morskiej z dnia 25 kwietnia 2012 r.
budowlanego. (Dz. U. poz. 462)
SW2 SW2
SW1
SW1
SW1
SZ1
SZ1
H=190cm
EI30
A - 3
03-2017
PB
1:50
RZUT PODASZA
projekty budowlane
nowy dom
ul. Kazanowska 18
tel. 41 372 88 36
www.nowydom-projekty.pl
BUDYNEK ADMINISTRACYJNO-SOCJALNY
SW1 SW2 SW3
PT
SW4SZ1
G H
G HI
I
F
F
H
proszkowa
ABC 2kg
proszkowa
ABC 2kg
EI30
20
20
20
20
20
20
A - 4
PB
1:100
ELEWACJE 1
projekty budowlane
nowy dom
ul. Kazanowska 18
tel. 41 372 88 36
www.nowydom-projekty.pl
BUDYNEK ADMINISTRACYJNO-SOCJALNY
03-2017
RAL 7043
tynk strukturalny
RAL 7035
tynk strukturalny
RAL 7005
RAL 7043
stolarka zewn.
RAL 7043
tynk strukturalny
RAL 7035
tynk strukturalny
RAL 7005
stolarka zewn.
RAL 7043
gont bitumiczny
szary
A - 5
PB
1:100
ELEWACJE 2
projekty budowlane
nowy dom
ul. Kazanowska 18
tel. 41 372 88 36
www.nowydom-projekty.pl
BUDYNEK ADMINISTRACYJNO-SOCJALNY
03-2017
RAL 7043
tynk strukturalny
RAL 7035
tynk strukturalny
RAL 7005
RAL 7043
stolarka zewn.
RAL 7043
tynk strukturalny
RAL 7005
stolarka zewn.
RAL 7043
tynk strukturalny
RAL 7035
RAL 7043
gont bitumiczny
szary
A B E
1111
A B E
3
6
9
5
3
6
9
A - 6
03-2017
PB
1:100
RZUT DACHU
projekty budowlane
nowy dom
ul. Kazanowska 18
tel. 41 372 88 36
www.nowydom-projekty.pl
BUDYNEK ADMINISTRACYJNO-SOCJALNY
G H
G HI
I
F
F
1.5%1.5%1.5%1.5% 1.5%1.5%1.5% 1.5%
1.5%1.5%1.5%1.5% 1.5%1.5%1.5% 1.5% 1.5%
CZERPNIA POWIETRZA -
1
0
x
1
7
,
4
7
2
6
9
x
1
7
,
4
7
2
6
9
x
1
7
,
4
7
2
6
9
x
1
7
,
4
7
2
6
2
x
1
5
3
5
1369 8
RE
I30
RE
I30
PW
projekty budowlane
nowy dom
ul. Kazanowska 18
tel. 41 372 88 36
www.nowydom-projekty.pl
BUDYNEK ADMINISTRACYJNO-SOCJALNY
03-2017
1:50
A - 7
RE
I60
RE
I60
O2O1
Dz1 D1 D3 D4 D5D2 D6
O3 O4 O5 O6 O7 O8 O9
Dz2 Dz3 Dz4 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 Db1
A - 8
03-2017
PB
1:100
STOLARKA BUDOWLANA
projekty budowlane
nowy dom
ul. Kazanowska 18
tel. 41 372 88 36
www.nowydom-projekty.pl
BUDYNEK ADMINISTRACYJNO-SOCJALNY
A B C D E G H
11
2
3
4
6
7
8
9
11
3
6
8
9
A B C D E G
HI
5
I
F
F
K - 1
03-2017
PB
1:100
ROZMIESZCZENIE PALI FUND.
projekty budowlane
nowy dom
ul. Kazanowska 18
tel. 41 372 88 36
www.nowydom-projekty.pl
BUDYNEK ADMINISTRACYJNO-SOCJALNY
A B C D E G H
11
2
3
4
6
7
8
9
11
3
6
8
9
A B C D E G
H
I
5
I
F
F
1,52
-
1,52
-
1,52
-
1,52
-
1,52
-
1,52
-
1,52
-
1,52
-
1,52
-
1,52
-
1,52
-
1,52
-
1,52
-
1,52
-
1,52
-
1,52
-
1,52
-
1,52
-
1,52
-
1,52
-
1,52
-
1,52
-
Poz. 3.1. L1
Poz. 3.1. L1
Poz. 3.1. L3
Po
z. 3
.1
. L
1
Po
z. 3
.1
. L
1
Po
z. 3
.1
. L
2
Po
z. 3
.1
. L
2
Po
z. 3
.1
. L
2
Po
z. 3
.1
. L
2
Poz. 3.1. L2
Poz. 3.1. L2
Poz. 3.1. L2
Poz. 3.1. L1
Poz. 3.1. L1
Po
z. 3
.1
. L
2
Poz. 3.1. L3
Poz. 3.1. L3
Poz. 3.1. L3
Poz. 3.1. L3
Po
z. 3
.1
. L
4
Po
z. 3
.1
. L
4
1,00
-
-
1,00
K - 2
PB
1:100
projekty budowlane
nowy dom
ul. Kazanowska 18
tel. 41 372 88 36
www.nowydom-projekty.pl
BUDYNEK ADMINISTRACYJNO-SOCJALNY
Poz. 3.2. S
t1
Poz. 3.2. St1
Poz. 3.3. St2
Poz. 3.4. St3
Poz. 3.4. St3
Poz. 3.4. St3
Poz. 3.4. St3aPoz. 3.4. St3bPoz. 3.4. St3bPoz. 3.5. St4
03-2017
# Stal RB500 (A-IIIN)
Beton C 25/30
fundamentowych min. 5cm
10
x1
7,4
7
26
10
x1
7,4
7
26
2x1
5
35
2x1
5
35
A B C D E G H
11
2
3
4
6
7
8
9
11
3
6
8
9
A B C D E G
HI
5
I
F
F
2 L19/N/150 2 L19/N/150 2 L19/N/150 2 L19/N/150 2 L19/N/150 2 L19/N/150
2 L
19
/N
/1
50
2 L
19
/N
/1
50
2 L
19
/N
/1
50
2 L
19
/N
/1
50
2 L
19
/N
/1
50
2 L
19
/N
/1
50
2 L
19
/N
/1
50
2 L
19
/N
/1
50
2 L19/N/1502 L19/N/1502 L19/N/1502 L19/N/1502 L19/N/150 2 L19/N/180 Poz. 2.40. N1
Poz. 2.40. N1
Po
z. 2
.4
0. N
1
Poz. 2.41. N2Poz. 2.42. N3Poz. 2.42. N3
Po
z. 2
.4
0. N
1
Poz. 2.41. N2
Po
z. 2
.4
1. N
2
2 L
19
/N
/1
50
2 L
19
/N
/1
50
2 L
19
/N
/1
50
2 L
19
/N
/1
50
Po
z. 2
.4
3. N
4
2 L19/N/150
2 L19/N/150
2 L19/N/150
L19/D/120
L19/D/120
L19/D/120
L
19
/D
/1
20
L
19
/D
/1
20
L
19
/D
/1
20
L19/D/150
L
19
/D
/1
20
2 L19/N/150
L19/D/180
L
19
/D
/1
20
K - 3
PB
1:100
projekty budowlane
nowy dom
ul. Kazanowska 18
tel. 41 372 88 36
www.nowydom-projekty.pl
BUDYNEK ADMINISTRACYJNO-SOCJALNY
03-2017
Beton C20/25
strzemiona
Stal St3SX-b (A-I)
Stal RB500 (A-IIIN)
9x1
7,4
7
26
9x1
7,4
7
26
A B
1111
A B
9x1
7,4
7
26
9x1
7,4
7
26
3
6
9
5
3
6
9
E G H
E G HI
I
F
F
2 L19/N/1502 L19/N/1502 L19/N/1502 L19/N/1502 L19/N/1502 L19/N/1502 L19/N/1502 L19/N/150 2 L19/N/150
Poz. 2.41. N2a
Poz. 2.41. N2a
Po
z. 2
.4
1. N
2a
Po
z. 2
.4
0. N
1a
2 L
19
/N
/1
50
2 L19/N/1502 L19/N/1502 L19/N/150 2 L19/N/150 2 L19/N/150 2 L19/N/150 2 L19/N/150 2 L19/N/150
Poz. 2.40. N1a
Poz. 2.40. N1a Poz. 2.40. N1a
Po
z. 2
.4
0. N
1a
Po
z. 2
.4
0. N
1a
2 L
19
/N
/1
50
2 L
19
/N
/1
50
2 L
19
/N
/1
50
2 L19/N/150 2 L19/N/150 2 L19/N/150 2 L19/N/150 2 L19/N/150 2 L19/N/150
2 L19/N/150 2 L19/N/150 2 L19/N/150 2 L19/N/150
L19/D/240
L
19
/D
/1
20
L
19
/D
/1
20
L
19
/D
/1
20
L19/D/120
L19/D/180
K - 4
PB
1:100
projekty budowlane
nowy dom
ul. Kazanowska 18
tel. 41 372 88 36
www.nowydom-projekty.pl
BUDYNEK ADMINISTRACYJNO-SOCJALNY
03-2017
Beton C20/25
strzemiona
Stal St3SX-b (A-I)
Stal RB500 (A-IIIN)
9x1
7,4
7
26
9x1
7,4
7
26
A B E
1111
A B E
9x1
7,4
7
26
9x1
7,4
7
26
3
6
9
5
3
6
9
G H
G H I
I
F
F
2 L19/N/150 2 L19/N/150 2 L19/N/150 2 L19/N/150 2 L19/N/150 2 L19/N/150 2 L19/N/150 2 L19/N/150
Poz. 2.40. N1b
Poz. 2.40. N1b Poz. 2.40. N1b
Poz. 2.41. N2b
Po
z. 2
.4
0. N
1c
Po
z. 2
.4
1. N
2b
L19/D/120
L19/D/120
2 L
19
/N
/1
50
Po
z. 2
.4
0. N
1b
Po
z. 2
.4
0. N
1b
2 L19/N/150 2 L19/N/150 2 L19/N/150
2 L19/N/120 2 L19/N/120
L19/D/180
Po
z. 2
.4
4. N
5
K - 5
PB
1:100
projekty budowlane
nowy dom
ul. Kazanowska 18
tel. 41 372 88 36
www.nowydom-projekty.pl
BUDYNEK ADMINISTRACYJNO-SOCJALNY
03-2017
Beton C20/25
strzemiona
Stal St3SX-b (A-I)
Stal RB500 (A-IIIN)
A B C D E G H
11
2
3
4
6
7
8
9
11
3
6
8
9
A B C D E G HI
5
I
F
F
Poz. 2.1.
gr. 18 cm
Poz. 2.2.
gr. 18 cm
Poz. 2.3.
gr. 18 cm
Poz. 2.4.
gr. 18 cm
Poz. 2.3.
gr. 18 cm
Po
z. 2
.5
.
gr. 1
8 cm
Po
z. 2
.5
.
gr. 1
8 cm
Po
z. 2
.6
.
gr. 1
8 cm
Poz. 2.7.
gr. 18 cm
Poz. 2.7.
gr. 18 cm
Po
z. 2
.6
.
gr. 1
8 cm
Poz. 2.8.
gr. 18 cm
Po
z. 2
.9
.
gr. 1
8 cm
Poz. 2.10.
gr. 18 cm
Poz. 2.11.
gr. 18 cm
Po
z. 2
.1
2.
gr. 1
8 cm
Po
z. 2
.1
3.
gr. 1
8 cm
Poz. 2.14.
gr. 14 cm
Po
z. 2
.2
3. B
1
Poz. 2.24. B2
Poz. 2.24. B2
Po
z. 2
.2
7. B
5
Poz. 2.26. B4
Poz. 2.28. B6
Poz. 2.29. B3a
Poz. 2.25. B3
Po
z. 2
.3
0. B
7
Poz. 2.31. B8
Poz. 2.32. B9
Po
z. 2
.3
3. B
10
Poz. 2.50. S1a
Poz. 2.50. S1 Poz. 2.50. S1'
Poz. 2.51. S2 Poz. 2.51. S2
Po
z. 2
.5
2. S
3P
oz. 2
.5
2. S
3P
oz. 2
.5
2. S
3P
oz. 2
.5
2. S
3
Poz. 2.51. S2'
N
r
6
5
#
1
2
c
o
1
5
c
m
l
=
9
,
0
5
m
b
Po
z. 2
.6
1. B
u1
Poz. 2.60. W1
Poz. 2.60. W1
Poz. 2.60. W1
Poz. 2.60. W1
Po
z. 2
.6
0. W
1
Po
z. 2
.6
0. W
1
Po
z. 2
.6
0. W
1
Po
z. 2
.6
0. W
1
Po
z. 2
.6
0. W
1
Po
z. 2
.6
0. W
1
Po
z. 2
.6
0. W
1
Po
z. 2
.6
0. W
1
Po
z. 2
.6
0. W
1
Po
z. 2
.6
0. W
1
Poz. 2.60. W1
Poz. 2.60. W1
Poz. 2.60. W1
Poz. 2.60. W1
Poz. 2.60. W1
Po
z. 2
.6
0. W
1
K - 6
PB
1:100
STROP NA PARTEREM
projekty budowlane
nowy dom
ul. Kazanowska 18
tel. 41 372 88 36
www.nowydom-projekty.pl
BUDYNEK ADMINISTRACYJNO-SOCJALNY
03-2017
Beton C20/25
# 12 stal RB500 (A-IIIN)
Po
z. 2
.6
3. B
elka
u
kryta
B
u3
Po
z. 2
.6
3. B
elka
u
kryta
B
u3
Poz. 2.64. Belka ukryta Bu4
Po
z. 2
.6
3. B
elka
u
kryta
B
u3
Po
z. 2
.6
3. B
elka
u
kryta
B
u3
Poz. 2.64. Belka ukryta Bu4
Poz. 2.25. B3c
Poz. 2.29. B3b
A B
1111
A B
3
6
9
5
3
6
9
E G H
E G HI
I
F
F
Po
z. 2
.1
5.
gr. 1
8 cm
Po
z. 2
.1
5.
gr. 1
8 cm
Po
z. 2
.1
6.
gr. 1
8 cm
Poz. 2.17.
gr. 18 cm
Poz. 2.18.
gr. 18 cm
Poz. 2.19.
gr. 18 cm
Po
z. 2
.1
6.
gr. 1
8 cm
Poz. 2.20.
gr. 18 cm
Poz. 2.21.
gr. 18 cm
Poz. 2.22.
gr. 14 cm
Poz. 2.37. B14
Poz. 2.34. B11
Poz. 2.35. B12
Po
z. 2
.3
6. B
13
Po
z. 2
.3
6. B
13
Poz. 2.38. B15
Poz. 2.39. B16
Poz. 2.31. B8a
Po
z. 2
.3
3. B
10
a
Poz. 2.31. B8a
Poz. 2.50. S1a
Poz. 2.50. S1 Poz. 2.50. S1'
Poz. 2.51. S2 Poz. 2.51. S2
Po
z. 2
.5
2. S
3P
oz. 2
.5
2. S
3P
oz. 2
.5
2. S
3P
oz. 2
.5
2. S
3
Poz. 2.51. S2'
Po
z. 2
.6
2. B
u2
Poz. 2.60. W2
Poz. 2.60. W2
Poz. 2.60. W2
Poz. 2.60. W2
Po
z. 2
.6
0. W
2
Po
z. 2
.6
0. W
2
Po
z. 2
.6
0. W
2
Po
z. 2
.6
0. W
2
Po
z. 2
.6
0. W
2
Po
z. 2
.6
0. W
2
Poz. 2.60. W2
Poz. 2.60. W2
Po
z. 2
.6
0. W
2
Po
z. 2
.6
0. W
2P
oz. 2
.6
0. W
2
Poz. 2.60. W2
K - 7
PB
1:100
projekty budowlane
nowy dom
ul. Kazanowska 18
tel. 41 372 88 36
www.nowydom-projekty.pl
BUDYNEK ADMINISTRACYJNO-SOCJALNY
03-2017
Beton C20/25
# 12 stal RB500 (A-IIIN)
Po
z. 2
.6
5. B
elka
u
kryta
B
u5
Po
z. 2
.6
5. B
elka
u
kryta
B
u5
Poz. 2.66. Belka ukryta Bu6 Poz. 2.66. Belka ukryta Bu6
Po
z. 2
.6
5. B
elka
u
kryta
B
u5
Po
z. 2
.6
5. B
elka
u
kryta
B
u5
Poz. 2.34. B11a
Poz. 2.37. B14a
9x1
7,4
7
26
9x1
7,4
7
26
A B E
1111
A B E
9x1
7,4
7
26
9x1
7,4
7
26
3
6
9
5
3
6
9
G H
G H
F
F
Poz. 2.51. S2 Poz. 2.51. S2
Poz. 2.50. S1a
Poz. 2.50. S1 Poz. 2.50. S1'
Poz. 2.45. B17
Poz. 2.46. B18 Poz. 2.47. B19
Poz. 2.48. B20
Po
z. 2
.4
9. B
21
Po
z. 2
.4
9. B
21
Poz. 2.51. S2'Poz. 2.53. T1
Poz. 2.54. T2
Poz. 2.55. T3a
Poz. 2.55. T3
Poz. 2.56. T4
Poz. 2.55. T3
Poz. 2.57. T5
Poz. 2.58. T6
Poz. 2.59. T7 Poz. 2.59. T7
Poz. 2.60. W3
Poz. 2.60. W5
Po
z. 2
.6
0. W
3
Po
z. 2
.6
0. W
3
Po
z. 2
.6
0. W
5
Poz. 2.60. W5 Poz. 2.60. W5
Poz. 2.60. W3Poz. 2.60. W3
Poz. 2.60. W4
Poz. 2.60. W6
Poz. 2.60. W4
K - 8
PB
1:100
projekty budowlane
nowy dom
ul. Kazanowska 18
tel. 41 372 88 36
www.nowydom-projekty.pl
BUDYNEK ADMINISTRACYJNO-SOCJALNY
03-2017
Beton C20/25
strzemiona
Stal St3SX-b (A-I)
Stal RB500 (A-IIIN)
Po
z. 2
.6
0. W
5
Po
z. 2
.6
0. W
5P
oz. 2
.6
0. W
3
Po
z. 2
.6
0. W
3
Poz. 2.55. T3
Po
z. 2
.6
0. W
3
Poz. 2.55. T3
Po
z. 2
.6
0. W
3
Poz. 2.55. T3
Po
z. 2
.6
0. W
3
Poz. 2.55. T3a Poz. 2.55. T3aPoz. 2.55. T3a
Po
z. 2
.6
0. W
5
Po
z. 2
.6
0. W
5
Po
z. 2
.6
0. W
5P
oz. 2
.6
0. W
4
Poz. 2.60. W4
A B E
1111
A B E
3
6
9
5
3
6
9
K - 9
PB
1:100
KONSTRUKCJA DACHU
projekty budowlane
nowy dom
ul. Kazanowska 18
tel. 41 372 88 36
www.nowydom-projekty.pl
BUDYNEK ADMINISTRACYJNO-SOCJALNY
G H
G H
F
F
03-2017