betonarme hesapları

DÖŞEME KALINLIĞI HESABI

hf

lsn = döşemenin kısa kenarının temiz açıklığı

αs = döşemenin uyduğu tip

αs = Σ sürekli kenar uzunluğu / Σ kenar uzunluğu

m = < 2 çift yönde çalışma şartı

D101 DÖŞEMESİ

Tip No 2 : Bir Kenar Süreksiz

m = < 2 döşeme çift doğrultuda çalışıyor

s =

lsn = 462 - 25 = 437 cm

hf hf 9.535 cm

1

D102 DÖŞEMESİ

Tip No 2 :Bir Kenar Süreksiz


s =

lsn = 400-25 = 375 cm

hf hf 9,535 cm

D103 DÖŞEMESİ



s =

lsn = 428-25 = 403 cm

hf hf 9,61 cm

D105 DÖŞEMESİ


2


s =

lsn = 400-25 = 375 cm

hf hf 9,07 cm

D106 DÖŞEMESİ

Tip No 1 : Dört kenar sürekli


s =

lsn = 428-25 = 403 cm

hf hf 9,01 cm

D102A DÖŞEMESİ

Tip No 4 : İki Kısa Kenar Süreksiz

3


s =

lsn = 400-25 = 375 cm

hf hf 10,47 cm

D104 DÖŞEMESİ

hf hf 13,33 cm

D107 – D108 DÖŞEMESİ

hf hf 12,29 cm

balkon ve sahanlıkta hf = 13 cm seçildi.odalarda hf = 13 cm

DÖŞEME YÜKLERİNİN (Pd) HESABI

ODALARDA

Betonarme plak ağırlığı = kN/m2

Sıva ve kaplama ağırlığı =..............................= 1,5 kN/m2

4

g =4,75 kN/m2 q = 2 kN/m2

Pd = 1,4.g + 1,6.q = Pd = 9,85 kN/m2

BALKON VE SAHANLIKTA

Betonarme plak ağırlığı = kN/m2

Sıva ve kaplama ağırlığı =..............................= 1,5 kN/m2

g =4,75 kN/m2 q = 3,5 kN/m2

Pd = 1,4.g + 1,6.q = Pd = 12,25 kN/m2

DÖŞEMELERDE MOMENT HESABI

açıklıkta Mx = x.Pd.lsn2 My = y.Pd.lsn

2

mesnetlerde X = -x.Pd.lsn

2 Y = -y.Pd.lsn2

lsn = kısa temiz açıklık

5

D101 DÖŞEMESİ

m = 1,035 tablodan seçilir

Mx = 0,0324 . 9,85 . ( 4,37 ) 2 = 6,09 kNm/m

X = - 0,0438 . 9,85 . ( 4,37 ) 2 = - 8,24 kNm/m

My = 0,031 . 9,85 . ( 4,37 ) 2 = 5,83 kNm/m

Y = - 0,042 . 9,85 . ( 4,37 ) 2 = - 7,90 kNm/m

D102 DÖŞEMESİ


Mx = 0,0398 . 9,85 . ( 3,75 ) 2 = 5,51 kNm/m

X = - 0,0527 . 9,85 . ( 3,75 ) 2 = - 7,30 kNm/m

My = 0,031 . 9,85 . ( 3,75 ) 2 = 5,166 kNm/m

Y = - 0,042 . 9,85 . ( 3,75 ) 2 = - 5,82 kNm/m

D103 DÖŞEMESİ


Mx = 0,031 . 9,85 . ( 4,03 ) 2 = 4,96 kNm/m

X = - 0,042 . 9,85 . ( 4,03 ) 2 = - 6,72 kNm/m

My = 0,0342 . 9,85 . ( 4,03 ) 2 = 5,41 kNm/m

Y = - 0,046 . 9,85 . ( 4,03 ) 2 = - 7,36 kNm/m

D105 DÖŞEMESİ


Mx = 0,0338 . 9,85 . ( 3,75 ) 2 = 4,68 kNm/m

X = - 0,0455 . 9,85 . ( 3,75 ) 2 = - 6,30 kNm/m

My = 0,031 . 9,85 . ( 3,75 ) 2 = 4,29 kNm/m

Y = - 0,042 . 9,85 . ( 3,75 ) 2 = - 5,82 kNm/m

D106 DÖŞEMESİ


Mx = 0,025 . 9,85 . ( 4,03 ) 2 = 4,00 kNm/m

X = - 0,033 . 9,85 . ( 4,03 ) 2 = - 5,28 kNm/m

6

My = 0,029 . 9,85 . ( 4,03 ) 2 = 4,64 kNm/m

Y = - 0,0386 . 9,85 . ( 4,03 ) 2 = - 6,17 kNm/m

D102A DÖŞEMESİ


Mx = 0,049 . 9,85 . ( 3,75 ) 2 = 6,79 kNm/m

X = - 0,065 . 9,85 . ( 3,75 ) 2 = - 9,00 kNm/m

My = 0,044 . 9,85 . ( 3,75 ) 2 = 6,09 kNm/m

Y = 0

D104 DÖŞEMESİ

Y = - 15,68 kNm/m

D107 – D108 DÖŞEMESİ

Y = - 13,33 kNm/m

7

AÇIKLIK DONATISI HESABI

D101 DÖŞEMESİ

Mx = 6,09 kNm/m > My = 5,83 kNm/m

x-x yönü

d1 = hf – d´ = 13 – 2 =11 cm

k m = = 0,50 kz = 0,976

A s= = 297 mm 2 / m

A s,min = 0,0015 . b . d = 0,0015 . 1000 .110 = 165 mm2 / m

A s = 297 mm 2 / m 8 / 16,50 seçildi. s 1,5.hf = 19,5 cm ve s 20 cm

8 / 33 düz + 8 / 33 pilye

y-y yönü

k m = = 0,56 kz = 0,975

A s= = 285 mm 2 / m

A s,min = 0,0015 . b . d = 0,0015 . 1000 .102 = 153 mm2 / m


8 / 35 düz + 8 / 35 pilye

r t = ( 305 + 287 ) / ( 1000 . 110 ) = 0,0054 0,004

D102 DÖŞEMESİ

Mx = 5,51 kNm/m > My = 4,29 kNm/m

x-x yönü

d1 = hf – d´ = 13 – 2 =11 cm

k m = = 0,46 kz = 0,979

A s= = 268 mm 2 / m

A s,min = 0,0015 . b . d = 0,0015 . 1000 .110 = 165 mm2 / m

8


8 / 37 düz + 8 / 37 pilye

y-y yönü

k m = = 0,41 kz = 0,981

A s= = 225 mm 2 / m

A s,min = 0,0015 . b . d = 0,0015 . 1000 .102 = 153 mm2 / m


8 / 39 düz + 8 / 39 pilye

r t = ( 272 + 258 ) / ( 1000 . 110 ) = 0,0048 0,004

D103 DÖŞEMESİ

My = 5,41 kNm/m > Mx = 4,96 kNm/m

y-y yönü

d1 = hf – d´ = 13 – 2 =11 cm

k m = = 0,45 kz = 0,979

A s= = 263 mm 2 / m

A s,min = 0,0015 . b . d = 0,0015 . 1000 .110 = 165 mm2 / m

A s = 263 mm 2 / m 8 / 19 seçildi. s 1,5.hf = 19,5 cm ve s 20 cm

8 / 38 düz + 8 / 38 pilye

x-x yönü

9

k m = = 0,52 kz = 0,976

A s= = 285 mm 2 / m

A s,min = 0,0015 . b . d = 0,0015 . 1000 .102 = 153 mm2 / m


8 / 35 düz + 8 / 35 pilye

r t = ( 287 + 265 ) / ( 1000 . 110 ) = 0,005 0,004

D105 DÖŞEMESİ

Mx = 4,68 kNm/m > My = 4,29 kNm/m

x-x yönü

d1 = hf – d´ = 13 – 2 =11 cm

k m = = 0,39 kz = 0,982

A s= = 227 mm 2 / m

A s,min = 0,0015 . b . d = 0,0015 . 1000 .110 = 165 mm2 / m


8 / 39 düz + 8 / 39 pilye

y-y yönü

k m = = 0,41 kz = 0,981

A s= = 225 mm 2 / m

A s,min = 0,0015 . b . d = 0,0015 . 1000 .102 = 153 mm2 / m


8 / 39 düz + 8 / 39 pilye

10

r t = ( 258 + 258 ) / ( 1000 . 110 ) = 0,0047 0,004

D106 DÖŞEMESİ

My = 4,64 kNm/m > Mx = 4,00 kNm/m

y-y yönü

d1 = hf – d´ = 13 – 2 =11 cm

k m = = 0,38 kz = 0,982

A s= = 225 mm 2 / m

A s,min = 0,0015 . b . d = 0,0015 . 1000 .110 = 165 mm2 / m


8 / 39 düz + 8 / 39 pilye

x-x yönü

k m = = 0,38 kz = 0,982

A s= = 209 mm 2 / m

A s,min = 0,0015 . b . d = 0,0015 . 1000 .102 = 153 mm2 / m


8 / 39 düz + 8 / 39 pilye

r t = ( 258 + 258 ) / ( 1000 . 110 ) = 0,0047 0,004

D102A DÖŞEMESİ

Mx = 6,79 kNm/m > My = 5,41 kNm/m

11

x-x yönü

d1 = hf – d´ = 13 – 2 =11 cm

k m = = 0,56 kz = 0,975

A s= = 332 mm 2 / m

A s,min = 0,0015 . b . d = 0,0015 . 1000 .110 = 165 mm2 / m

A s = 332 mm 2 / m 8 / 15 seçildi. s 1,5.hf = 19,5 cm ve s 20 cm

8 / 30 düz + 8 / 30 pilye

y-y yönü

k m = = 0,59 kz = 0,973

A s= = 321 mm 2 / m

A s,min = 0,0015 . b . d = 0,0015 . 1000 .102 = 153 mm2 / m


8 / 31 düz + 8 / 31 pilye

r t = ( 324 + 335 ) / ( 1000 . 110 ) = 0,006 0,004

DÖŞEME MESNET DONATILARI HESABI

D101 - D102

12

= 0,89 > 0,8 Md = Xb = 8,24 kNm / m

k m = = 0,68 kz = 0,969

As,gerekli = = 405 mm 2 / m

As,mevcut = 8 / 33 + 8 / 37 = 288 mm2 / m As,ek = 405 – 288 = 117 mm2 / m 8 / 33

D101 – D106

= 0,78 < 0,8 moment dengelemesi yapılacak !

r21 r23

r21 = = 0,47 r23 = = 0,53

B1 = = 7,36 Md = 7,36 kNm /

m

B2 = = 6,78

k m = = 0,61 kz = 0,972



D102A – D102

13

= 0,81 > 0,8 Md = Xb = 9,00 kNm / m

k m = = 0,74 kz = 0,967



D101 – D103

= 0,93 > 0,8 Md = Xb = 7,90 kNm / m

k m = = 0,65 kz = 0,971



D102 – D105 ( simetrik )

= 1 > 0,8 Md = Xb = 5,82 kNm / m

k m = = 0,48 kz = 0,978



D105 – D106

= 0.84 > 0,8 Md = Xb = 6,30 kNm / m

14

k m = = 0,52 kz = 0,976



D101 – D102A

= 0.92 > 0,8 Md = Xb = 9,00 kNm / m

k m = = 0,74 kz = 0,967



D102 – D102

= 1 > 0,8 Md = Xb = 7,30 kNm / m

k m = = 0,60 kz = 0,973



D101 – D107

Md = 13,13 kNm / m

k m = = 1,10 kz = 0,949

15


As,mevcut = 8 / 35 = 144 mm2 / m As,ek = 667 – 144 = 523 mm2 / m 8 / 9,5

D102 – D104

Md = 15,68 kNm / m

k m = = 1,30 kz = 0,938



D103 – D108

Md = 13,13 kNm / m

k m = = 1,10 kz = 0,949



D106 – D108

Md = 13,13 kNm / m

k m = = 1,10 kz = 0,949


As,mevcut = 8 / 39 = 129 mm2 / m As,ek = 667 – 129 = 538 mm2 / m 8 / 9

Balkoan ve sahanlıkta dağıtma donatısı :

D107 , D108 , D104 döşemelerinde 8 / 25 dağıtma donatısı kullanılmıştır .

KİRİŞ ÖN BOYUT HESABI

b w = 250 mm ve h kiriş = 600 mm olarak alındı .

16

KOLON ÖN BOYUT HESABI

S1 Kolonuna Gelen Yük

c/2

D107/14 a = 4,78 m

S1 K101 c = 4,62 m

a/2 D101K

113

SABİT YÜKLER

* Döşeme Yükü = D101 + D107 = 43,78

kN

* Kiriş Yükü = K101 + K113 = 15,75

kN

* Duvar Yükü = Dış Duvarlar = 19,74 kN

* Kolon Kendi Ağırlığı = 0,4 . 0,4 . 2,94 . 25 = 11,76 kN G = 91,03 kN

HAREKETLİ YÜKLER

* Döşeme Yükü = D101 + D107 = 23,98 kN =Q

Pd = 1,4.G + 1,6.Q = 1,4 . ( 91,03 ) + 1,6 . ( 23.98 ) Pd = 165,81 kN

P = G + Q = 91,03 + 23,98 P = 115,01 kN


17

c/2

D107/14 d/2

K101 K102 a = 4,78 m S2

D101 D102 c = 4,62 m

a/2 d = 4,00 mK

115

SABİT YÜKLER

* Döşeme Yükü = (D101 + D107 ) + D102 = 66,49

kN * Kiriş Yükü = K101 + K115 + K102 =

= 21,31 kN

* Duvar Yükü = Dış + İç = 34,32

kN* Kolon Kendi Ağırlığı = 0,3 . 0,6 . 2,94 . 25 = 13,23 kN G = 135,35 kN

HAREKETLİ YÜKLER

* Döşeme Yükü = (D101 + D107) + D102 = 33,54 kN =Q

Pd = 1,4.G + 1,6.Q = 1,4 . ( 135,35 ) + 1,6 . ( 33,54 ) Pd = 243,15 kN

P = G + Q = 135,35 + 33,54 P = 168,89 kN

18


d/2 d/2

K102 K103 a = 4,22 m S3

D102 D102 d = 4,78 m

a/2 K

117

SABİT YÜKLER

* Döşeme Yükü = D102 + D102 = 45,42

kN

* Kiriş Yükü= K102 + K103 + K117 = 22,02

kN

* Duvar Yükü = Dış + İç = 30,78

kN* Kolon Kendi Ağırlığı = = 13,23 kN G = 111,450 kN

HAREKETLİ YÜKLER

* Döşeme Yükü = D102 + D102 = 16,00 kN =Q

Pd = 1,4.G + 1,6.Q = 1,4 . ( 111,450 ) + 1,6 . ( 16,00 ) Pd = 181,63 kN

P = G + Q = 111,450 + 16,00 P = 127,45 kN

19


c/2

K D101 a = 4,78 m a/2 113 b = 4,28 m

c = 4,62 mS4 K105

D103K

b/2 114

SABİT YÜKLER

* Döşeme Yükü = D101 + D103 + D108 26,22 + 23,48 + 16,26 = 65,96 kN * Kiriş Yükü= K113 + K114 + K105 = 8,96 + 6,29 + 6,79 = 22,04 kN

* Duvar Yükü = Dış + İç =

34,64kN* Kolon Kendi Ağırlığı = = 13,23 kN G = 135,87 kN

HAREKETLİ YÜKLER

* Döşeme Yükü = D101 + D103 + D108 = 11,04 + 9,89 + 11,98 = 32,91 kN =Q

Pd = 1,4.G + 1,6.Q = 1,4 . ( 135,87 ) + 1,6 . ( 32,91 ) Pd = 242,87 kN

P = G + Q = 135,87 + 32,91 P = 168,78 kN

20


c/2 d/2

D101 D102 K a = 4,78 m 115 a/2 b = 4,28 m

c = 4,62 m

K105 S5 K106 d = 4,00 m

D103 D104

K b/2 116

SABİT YÜKLER

*DöşemeYükü=D101+D102+D103+D104

= =

92,74 kN * Kiriş Yükü= K115 + K116 + K105 + K106

=

27,72 kN

* Duvar Yükü = İç = = 77,88


HAREKETLİ YÜKLER

21


= = 45,47 kN = Q

Pd = 1,4.G + 1,6.Q = 1,4 . ( 216,72 ) + 1,6 . ( 45,47 ) Pd = 376,16 kN

P = G + Q = 216,72 + 45,47 P = 262,19 kN


d/2 d/2

D102 D102 K a = 4,78 m 117 a/2 b = 4,28 m

d = 4,00 m

K106 S6 K107

D104 D105

K b/2 118

SABİT YÜKLER


= = 86,07

kN * Kiriş Yükü= K117 + K118 + K106 + K107

=

26,81 kN* Duvar Yükü =İç + Merdiven Yakını =

= 76,06


22

HAREKETLİ YÜKLER


= = 42,66 kN = Q

Pd = 1,4.G + 1,6.Q = 1,4 . ( 207,32 ) + 1,6 . ( 42,66 ) Pd = 358,504 kN

P = G + Q = 207,32 + 42,66 P = 249,98 kN

KOLON ENKESİT ALANLARI

KolonNo

Kat No

G Q G + Q1,4G + 1,6Q N d ( kN )

Ac=Nd/(0.5fck)( mm 2 )

KESİT

S 1

4 91,03 23,98 115,01 165,81 16581 30 / 303 182,06 47,96 230,02 331,62 33162 30 / 302 273,09 71,94 345,03 497,43 49743 30 / 301 364,12 95,92 460,04 663,24 66324 30 / 30

Zemin 455,15 119,90 575,05 829,05 82905 30 / 30

S 2

4 135,35 33,54 168,89 243,15 24315 30 / 403 270,70 67,08 304,24 432,64 43264 30 / 402 406,05 100,62 506,67 729,46 72946 30 / 401 541,40 134,16 675,56 972,62 97262 30 / 40

Zemin 676,75 167,70 844,45 1215,77 121577 30 / 45

S 3

4 111,45 16 127,45 181,63 18162 30 / 403 222,90 32 254,90 363,26 36326 30 / 402 334,35 48 382,35 544,89 54489 30 / 401 445,80 64 509,80 726,52 72652 30 / 40

Zemin 557,25 80 637,25 908,15 90815 30 / 40

S 4

4 135,87 32,91 168,78 242,87 24287 40 / 303 271,74 65,82 337,56 485,75 48575 40 / 302 407,61 98,73 506,34 728,62 72862 40 / 301 543,48 131,64 675,12 971,50 97150 40 / 30

Zemin 649,35 164,55 843,90 1214,37 121437 45 / 30

S 5

4 216,72 45,47 262,19 376,16 37616 30 / 303 433,44 90,94 524,38 752,32 75232 30 / 302 650,16 136,41 786,57 1128,48 112848 35 / 351 866,88 181,88 1048,76 1504,64 150464 40 / 40

Zemin 1083,60 227,35 1310,95 1880,80 188080 45 / 45

4 207,32 42,66 249,98 358,504 35850,40 30 / 30

23

S 6

3 414,64 85,32 499,96 717,01 71701 30 / 302 621,96 127,98 749,94 1075,51 107551 35 / 351 829,28 170,64 999,92 1434,02 143402 40 / 40

Zemin 1036,60 213,30 1249,90 1792,52 179252 45 / 45

KOLON ATALET MOMENTLERİ

KOLON KAT hkat b h Ix Iy kx=(Ix/hkat) ky=(Iy/hkat)

NO NO (m) (dm) (dm) (dm4) (dm4) (dm4/m) (dm4/m)

S 1

4 2,94 3 3 6,75 6,75 2,296 2,2963 2,94 3 3 6,75 6,75 2,296 2,2962 2,94 3 3 6,75 6,75 2,296 2,2961 2,94 3 3 6,75 6,75 2,296 2,296

Zemin 2,94 3 3 6,75 6,75 2,296 2,296

S 2

4 2,94 3 4 9 16 3,061 5,4423 2,94 3 4 9 16 3,061 5,4422 2,94 3 4 9 16 3,061 5,4421 2,94 3 4 9 16 3,061 5,442

Zemin 2,94 3 4,5 10,125 22,781 3,444 7,749

S 3

4 2,94 3 4 9 16 3,061 5,4423 2,94 3 4 9 16 3,061 5,4422 2,94 3 4 9 16 3,061 5,4421 2,94 3 4 9 16 3,061 5,442

Zemin 2,94 3 4 9 16 3,061 5,442

S 4

4 2,94 4 3 16 9 5,442 3,0613 2,94 4 3 16 9 5,442 3,0612 2,94 4 3 16 9 5,442 3,0611 2,94 4 3 16 9 5,442 3,061

Zemin 2,94 4,5 3 22,781 10,125 7,749 3,444

S 5

4 2,94 3 3 6,75 6,75 2,296 2,2963 2,94 3 3 6,75 6,75 2,296 2,2962 2,94 3,5 3,5 12,505 12,505 4,253 4,2531 2,94 4 4 21,333 21,333 7,256 7,256

Zemin 2,94 4,5 4,5 34,172 34,172 11,623 11,623

S 6

4 2,94 3 3 6,75 6,75 2,296 2,2963 2,94 3 3 6,75 6,75 2,296 2,2962 2,94 3,5 3,5 12,505 12,505 4,253 4,2531 2,94 4 4 21,333 21,333 7,256 7,256

Zemin 2,94 4,5 4,5 34,172 34,172 11,623 11,623

24

Ix = Iy =

KİRİŞ YÜKLERİ

1-1 AKSI

** K101 KİRİŞİ **

1) SABİT YÜKLER

* Kiriş Ağırlığı : = 2,938 kN/m

* Duvar Ağırlığı : = 4,2 kN/m

* D107 Döşemesi : = 7,6 kN/m g1 = 14,738 kN/m ( uniform yayılı )

* D101 Döşemesi : g2 = 10,973 kN/m ( üçgen yayılı )

2) HAREKETLİ YÜKLER

* D107 Döşemesi : q1 = 5,6 kN/m ( uniform yayılı )

* D101 Döşemesi : q2 =4,62 kn/m ( üçgen yayılı )


1) SABİT YÜKLER

* Kiriş Ağırlığı : = 2,938 kN / m

* Duvar Ağırlığı : = 4,2 kN / m

g1 = 6,575 kN / m ( uniform yayılı )

* D102 Döşemesi : g2 = 9,50 kN / m ( üçgen yayılı )


25

* D102 Döşemesi : q2 =4,00 kN / m ( üçgen yayılı )

K103 ve K104 kirişlerindeki yükler de K101 ve K102 kirişlerinin ki gibidir .C - C AKSI


1) SABİT YÜKLER


* Duvar Ağırlığı : = 5,85 kN / m g1 = 8,788 kN / m ( uniform yayılı )

* D102 Döşemesi : g2 = 19 kN / m ( trapez yayılı )


* D102 Döşemesi : q1 =8,00 kN / m ( trapez yayılı )


1) SABİT YÜKLER


* Duvar Ağırlığı : = 12,168 kN / m g1 = 15,106 kN / m ( uniform yayılı )

* D104 Döşemesi : g2 = 9,50 kN / m ( trapez yayılı )

* D105 Döşemesi : g3 = 9,50 kN / m ( trapez yayılı )


* D104 Döşemesi : q1 = 7,00 kN / m ( trapez yayılı )

26

* D105 Döşemesi : q2 =4,00 kN / m ( trapez yayılı )

27

KİRİŞ YÜKLERİ

KİRİŞ NO L(m) YÜK NO YÜK

KİRİŞ YÜKLERİ ANKASTRELİK MOMENTLERİ KESME KUVVETLERİ

YÜKLEMEM(kNm) Vo(kN)

g q P Pd 0,9gMg Mq Vog Voq

i j i j i j İ j i j i j

K101 4,62

1 uniform 14,738 5,60 20,338 29,593 13,264 26,21 -26,21 9,96 -9,96 34,04 -34,04 12,94 -12,94 G 38,41 -38,41 46,71 -46,71

2 üçgen 10,973 4,62 15,593 22,754 9,878 12,20 -12,20 5,14 -5,14 12,67 -12,67 5,34 -5,34 G+Q 53,51 -53,51 64,99 -64,99

TOPLAM 38,41 -38,41 15,10 -15,10 46,71 -46,71 18,28 -18,281,4G+1,6Q 77,93 -77,93 94,64 -94,64

0,9G 34,57 -34,57 42,04 -42,04

K102 4,00

1 uniform 7,138 0 7,138 9,993 6,424 9,52 -9,52 0 0 14,28 -14,28 0 0 G 17,44 -17,44 23,78 -23,78

2 üçgen 9,5 4,00 13,50 19,70 8,55 7,92 -7,92 3,33 -3,33 9,50 -9,50 4,00 -4,00 G+Q 20,77 -20,77 27,78 -27,78

TOPLAM 17,44 -17,44 3,33 -3,33 23,78 -23,78 4,00 -4,001,4G+1,6Q 29,74 -29,74 39,69 -39,69

0,9G 15,70 -15,70 21,40 -21,40

K117 4,78

1 uniform 8,788 0 8,788 12,303 7,909 16,73 -16,73 0 0 21,00 -21,00 0 0 G 42,89 -42,89 47,41 -47,41

2 trapez 19 8 27 39,40 17,10 26,16 -26,16 11,01 -11,01 26,41 -26,41 11,12 -11,12 G+Q 53,90 -53,90 58,53 -58,53

1,4G+1,6Q 77,66 -77,66 84,17 -84,17

TOPLAM 42,89 -42,89 11,01 -11,01 47,41 -47,41 11,12 -11,12 0,9G 38,60 -38,60 42,67 -42,67

K118 4,28

1 uniform 15,106 0 15,106 21,15 13,595 23,06 -23,06 0 0 32,33 -32,33 0 0 G 42,36 -42,36 53,99 -53,99

2 trapez 19 11 30 44,20 17,10 19,30 -19,30 11,17 -11,17 21,66 -21,66 12,54 -12,54 G+Q 53,53 -53,53 66,53 -66,53

1,4G+1,6Q 77,18 -77,18 95,65 -95,65

TOPLAM 42,36 -42,36 11,17 -11,17 53,99 -53,99 12,54 -12,54 0,9G 38,12 -38,12 48,59 -48,59

28

KİRİŞ KESİTLERİ

Y-Y YÖNÜ

4,78 m 4,28 m 4,78 m

Lp =0,7 L1 Lp =0,6 L2 Lp =0,7 L1

= 3,346 m = 2,568 m = 3,346 m

**K115-K117-K119 KİRİŞLERİ**

b = bw + 0,2.Lp l = 4,78 m 0,13 0,13 ( Dış Açıklık ) Lp = 3,346 m Lp/10 h = 0,60 b = 0,25 + 0,2 . ( 3,346 ) = 0,9192 m A = 2,5 . 6 + 2 . 30346 . 1,3 = 23,6996 dm2

0,25

y0 = = 3,86 dm

I = = 76,633 dm4

K = = 16,032 dm4/m

**K116-K118 KiRiŞLERi**

b = bw + 0,1.Lp l = 4,28 m 0,13 ( İç Açıklık ) Lp = 2,568 m Lp/10 h = 0,60 b = 0,25 + 0,1 . ( 2,568 ) = 0,5068 m A = 2,5 . 6 + 2,568 . 1,3 = 18,3384 dm2

0,25

29

y0 = = 3,4278 dm

I = = 60,55 dm4

K = = 14,147 dm4/m

X-X YÖNÜ

4,62 m 4,00 m 4,00 m 4,62 m

Lp = 0,7.L Lp = 0,6.L Lp = 0,6.L Lp = 0,7.L = 3,234 m = 2,40 m = 2,40 m = 3,234 m

**K101-K104 KİRİŞLERİ**

b = bw + 0,2.Lp l = 4,62 m 0,13 0,13 ( Dış Açıklık ) Lp = 3,234 m Lp/10 h = 0,60 b = 0,25 + 0,2 . ( 3,234 ) = 0,8968 m A = 2,5 . 6 + 2 . ( 3,234 . 1,3 ) = 23,4084 dm2

0,25

y0 = = 3,84 dm

I = = 75,94 dm4

K = = 16,437 dm4/m

**K102-K103 KİRİŞLERİ**

30

b = bw + 0,1.Lp l = 4,00 m 0,13 ( İç Açıklık ) Lp = 2,40 m Lp/10 h = 0,60 b = 0,25 + 0,1 . (2,40) = 0,49 m A = 2,5 . 6 + 2,40 . 1,3 = 18,12 dm2

0,25

y0 = = 3,40 dm

I = = 59,70 dm4

K = = 14,925 dm4/m

Bütün kirişlerin atalet momentleri ve redörleri :

KirişNo

L( m )

I( dm 4 )

k(dm 4 )

K101 4,62 75,94 16,437K102 4,00 59,70 14,925K103 4,00 59,70 14,925K104 4,62 75,94 16,437K105 4,62 75,94 16,437K106 4,00 70,22 17,555K107 4,00 70,22 17,555K108 4,62 75,94 16,437K109 4,62 75,94 16,437K110 4,00 59,70 14,925K111 4,00 70,22 17,555K112 4,62 75,94 16,437K113 4,78 64,23 13,437K114 4,28 71,46 16,696K115 4,78 76,633 16,032K116 4,28 60,55 14,147K117 4,78 76,633 16,032K118 4,28 60,55 14,147K119 4,78 76,633 16,032K120 4,28 71,46 16,696

31

KİRİŞLERE ELVERİŞSİZ YÜKLEMELER

C-C AKSI

5 7 9 11

2,94 m

K117 2 K118 3 K117 4 1

2,94 m

6 8 10 12

S 3 ( 30 / 40 ) S 6 ( 45 / 45 ) S 6 (45 / 45 ) S 3 ( 30 / 40 )

REDÖR HESABI rij =

* Simetrik Yüklemeler İçin

r12 = = 0,60

r = 0,60 + 2 . ( 0,20 ) = 1

r15 = r16 = = 0,20

r27 = = 0,17

r = 0,17 + 0,19 + 0,27 + 0,37 = 1

r23 = = 0,19

r28 = = 0,27

32

r21 = = 0,37

1. GRUP 1. YÜKLEME ( Pd – G – Pd )

D.N 1 2

Ç.N 15 16 12 27 28 23 21

r 0,20 0,20 0,60 0,17 0,27 0,19 0,37

M0 0 0 77,66 0 0 42,36 -77,36

1 -15,53 -15,53 -46,60 -23,30

2 10,84 9,96 15,82 11,13 21,68

1 -2,17 -2,17 -6,51 -3,26

2 0,61 0,55 0,88 0,62 1,21

1 -0,12 -0,12 -0,37 -0,19

2 0,04 0,03 0,05 0,04 0,07

1 -0,01 -0,01 -0,02 -0,01

toplam -17,83 -17,83 35,65 10,54 16,75 54,15 -81,46

Bu yüklemede max MK117 , V12 ve X12 bulunur .

Pd = 39,40 kN / m

Pd = 12,303 kN / m 35,65 kNm 81,46 kNm

74,59 kN 4,78m 93,75 kN V12 V21

V12 = = 74,59 kN

Mi j Mj i

K 117 77,66 -77,66K 118 42,36 -42,36K 117 77,66 -77,66

33

V21 = = 93,75 kN

Maximum momentin bulunuşu :

= 0 x = 2,205 m

Mmax =

Mmax = 63,74 kNm

1. GRUP 2. YÜKLEME ( G – Pd – G )

Mi j Mj i

K 117 42,89 -42,89K 118 77,18 -77,18K 117 42,89 -42,89

D.N 1 2Ç.N 15 16 12 27 28 23 21

r 0,20 0,20 0,60 0,17 0,27 0,19 0,37M0 42,89 77,18 -42,892 -8,58 -8,58 -25,73 -12,871 -3,96 -3,64 -5,78 -4,07 -7,932 0,79 0,79 2,38 1,191 -0,22 -0,20 -0,32 -0,23 -0,442 0,04 0,04 0,13 0,071 -0,02 -0,01 -0,02 -0,01 -0,032 0,005 0,005 0,01 0,005

toplam -7,745 -7,745 15,48 -3,85 -6,12 72,87 -62,895

Bu Yüklemede max MK118 Bulunur

Pd = 44,20 kN / m

Pd = 21,15kN / m 72,87 kNm 72,87 kNm

34

94,765 kN 4,28m 94,765 kN V23 V32

V23 = V32 = 94,765 kN

Yükleme ve Kesit Simetrik x = 2,14 m


Mmax =

Mmax = 44,91 kNm

REDÖR HESABI rij =

* Simetrik Olmayan Yüklemeler İçin1. düğüm noktası için simetrik yüklemede hesaplanan redörlerle aynıdır .

r27 = = 0,14

r23 = = 0,32

r25 = = 0,23 r = 0,14 + 0,32 + 0,23 + 0,31 = 1

r21 = = 0,31

r39 = = 0,14

r32 = = 0,32 r = 0,14 + 0,32 + 0,23 + 0,31

= 1

35

r310 = = 0,23

r34 = = 0,31

r43 = = 0,60

r = 0,60 + 2 . ( 0,20 ) = 1

r411 = r412 = = 0,20

1. GRUP 3. YÜKLEME ( Pd – Pd – G )

Mi j Mj i

K 117 77,16 -77,16K 118 77,18 -77,18K 117 42,89 -42,89

D.N 1 2 3 4

Ç.N 15 16 12 21 27 28 23 32 39 310 34 43 412 411

36

r 0,20 0,20 0,60 0,31 0,14 0,23 0,32 0,32 0,14 0,23 0,31 0,60 0,20 0,20

M0 77,66 -77,36 77,18 -77,18 42,89 -42,89

1 -15,53 -15,53 -46,60 -23,30

4 12,87 25,73 8,58 8,58

2 3,69 7,37 3,33 5,47 7,61 3,81

3 2,82 5,64 2,47 4,05 5,46 2,73

1 -0,74 -0,74 -2,21 -1,11

4 -0,82 -1,64 -0,55 -0,55

2 -0,27 -0,53 -0,24 -0,39 -0,55 -0,28

3 0,18 0,35 0,15 0,25 0,34 0,17

1 0,05 0,05 0,17 0,09

4 -0,06 -0,11 -0,03 -0,03

2 -0,04 -0,08 -0,04 -0,06 -0,09 -0,05

3 0,02 0,03 0,02 0,03 0,03 0,02

1 0,01 0,01 0,02 0,01

Toplam -16,21 -16,21 32,42 -95,21 3,05 5,02 87,17 -67,68 2,64 4,33 60,71 -15,99 8,00 8,00

Bu yüklemeden max V21 , V23 , X21 ve X23 bulunur

V21 = = 97,31 kN

V23 = = 100,20 kN

X 21 = 95,21 kNm X 23 = 87,17 kNm

2. GRUP 1. YÜKLEME ( P – G – P )

D.N 1 2Ç.N 15 16 12 27 28 23 21

Mi j Mj i

K 117 53.90 -53,90K 118 42,36 -42,36K 117 53,90 -53,90

37

r 0,20 0,20 0,60 0,17 0,27 0,19 0,37M0 53,90 42,36 -53,901 -10,78 -10,78 -32,34 -16,172 5,13 4,71 7,48 5,26 10,251 -1,03 -1,03 -3,07 -1,542 0,29 0,26 0,42 0,29 0,571 -0,06 -0,06 -0,17 -0,092 0,02 0,02 0,02 0,02 0,031 -0,005 -0,005 -0,01 -0,005

toplam -11,88 -11,88 23,75 4,99 7,92 47,93 -60,86

Bu yüklemede max MK117 , V12 ve X12 bulunur . Pd = 27,00 kN / m

Pd = 8,788 kN / m 23,75 kNm 60,86 kNm

50,77 kN 4,78m 66,29 kN V12 V21

V21 = = 66,29 kN

V12 = = 50,77 kN


= 0 x = 2,1731 m

Mmax =

Mmax = 42,75 kNm

2. GRUP 2. YÜKLEME ( G – P – G ) D.N 1 2

38

Ç.N 15 16 12 27 28 23 21r 0,20 0,20 0,60 0,17 0,27 0,19 0,37

M0 42,89 53,33 -42,891 -8,58 -8,58 -25,73 -12,872 0,45 0,41 0,66 0,46 0,901 -0,09 -0,09 -0,27 -0,142 0,03 0,02 0,04 0,03 0,051 -0,006 -0,006 -0,02 -0,01

toplam -8,68 -8,68 17,35 0,43 0,70 53,82 -54,96

Bu Yüklemede max MK118 Bulunur

Pd = 30,00 kN / m

Pd = 15,106 kN / m 53,87 kNm 53,87 kNm

K118

66,53 kN 4,28m 66,53 kN V23 V32

V23 = V32 = 66,53 kN



Mmax =

Mmax = 29,42 kNm

2. GRUP 3. YÜKLEME ( P – P – G )

Mi j Mj i

K 117 53,90 -53,90K 118 53,53 -53,53K 117 42,89 -42,89

D.N 1 2 3 4

Ç.N 15 16 12 21 27 28 23 32 39 310 34 43 411 412

r 0,20 0,20 0,60 0,31 0,14 0,23 0,32 0,32 0,14 0,23 0,31 0,60 0,20 0,20

M0 53,90 -53,90 53,53 -53,53 42,89 -42,89

1 -10,78 -10,78 -32,34 -16,17

4 12,87 25,73 8,58 8,58

39

2 2,57 5,13 2,32 3,80 5,29 2,65

3 -0,78 -1,56 -0,68 -1,12 -1,51 -0,76

1 -0,51 -0,51 -1,55 -0,78

4 0,23 0,46 0,15 0,15

2 0,24 0,48 0,22 0,36 0,50 0,25

3 -0,08 -0,15 -0,07 -0,11 -0,15 -0,08

1 -0,05 -0,05 -0,14 -0,07

4 0,02 0,04 0,02 0,02

2 0,03 0,05 0,02 0,03 0,05 0,03

3 -0,01 -0,02 -0,01 -0,01 -0,01 -0,005

1 -0,005 -0,005 -0,02 -0,01

Toplam -11,35 -11,35 22,69 -65,27 2,56 4,19 58,5 -52,33 -0,76 -1,24 54,34 -17,51 8,75 8,75

Bu yüklemeden max V21 , V23 , X21 ve X23 bulunur

V21 = = 67,44 kN

V23 = = 67,97 kN

X 21 = 65,27 kNm X 23 = 58,50 kNm

3. GRUP 1. YÜKLEME ( 0,9G – 0,9G – 0,9G )

Mi j Mj i

K 117 38,60 -38,60K 118 38,12 -38,12K 117 38,60 -38,60

D.N 1 2 Ç.N 15 16 12 21 27 28 23

r 0,20 0,20 0,60 0,37 0,17 0,27 0,19M0 38,60 -38,60 38,121 -7,72 -7,72 -23,16 -11,582 2,23 4,46 2,05 3,26 2,29

40

1 -0,45 -0,45 -1,33 -0,672 0,13 0,25 0,11 0,18 0,131 -0,03 -0,03 -0,07 -0,042 0,01 0,02 0,007 0,01 0,0081 -0,002 -0,002 -0,006

Toplam -8,20 -8,20 16,40 -46,16 2,17 3,45 40,55

K117 Kirişi :

Pd = 17,10 kN / m

Pd = 7,91 kN / m 16,40 kNm 46,16 kNm

36,45 kN 4,78m 48,90 kN V12 V21

V21 = = 48,90 kN

V12 = = 36,45 kN


= 0 x = 2,1411 m

Mmax =

Mmax = 48,60kNm

K118 Kirişi :

Pd = 17,10 kN / m

Pd = 13,60 kN / m 40,55 kNm 40,55 kNm

K118

41

48,60 kN 4,28m 48,60 kN V23 V32

V23 = V32 = 48,60 kN



Mmax =

Mmax = 18,69 kNm

C-C AKSI MOMENT DÜZELTMELERİ

X’ = X - M M =

1. GRUP YÜKLEME ( P d Yüklemesi )

X’12 = = - 26,026 kNm

X’21 = = - 82,24 kNm

X’23 = = - 73,81 kNm

2. GRUP YÜKLEME ( P Yüklemesi )

X’12 = = - 16,98 kNm

42

X’21 = = - 56,278 kNm

X’23 = = - 49,44 kNm

3. GRUP YÜKLEME ( 0,9 G Yüklemesi )

X’12 = = -11,54 kNm

X’21 = = - 6,52 kNm

X’23 = = - 34,07 kNm

C - C AKSI KESME KUVVETİ DÜZELTMELERİ

1. GRUP YÜKLEME ( P d Yüklemesi )

S 3 için x = = 0,75 m S 6 için x = = 0,75 m

V’12 = = 59,08 kN

V’21 = = 82,54 kN

V’23 = = 78,12 kN

2. GRUP YÜKLEME ( P Yüklemesi )

S 3 için x = = 0,20 m S 6 için x = = 0,20 m

43

V’12 = = 48,61 kN

V’21 = = 65,41 kN

V’23 = = 64,65 kN

C - C AKSI ELVERİŞSİZ YÜKLEMELERİ

1. Grup Moment Grafiği (Pd)

( 73,81 ) ( 73,81 ) ( 26,026 ) ( 82,24 ) 87,17 87,17 ( 82,24 ) ( 26,026 )

35,65 95,21 95,21 35,65 - - - - - - + + +

69,96 44,91 69,96

44

2. Grup Moment Grafiği (G+Q)

( 49,44 ) ( 49,44 ) ( 16,98 ) (56,278 ) 58,50 58,50 ( 56,278 ) ( 16,98 ) 23,75 65,27 65,27 23,75 - - - - - - + + +

42,75 29,42 42,75

3. Grup Moment Grafiği ( 0,9G )

( 11,54 ) ( 39,64 ) ( 34,07 ) ( 34,07 ) ( 39,64 ) ( 11,54 ) 16,40 46,16 40,55 40,55 46,16 16,40 - - - - - - + + +

29,53 18,69 29,53

45

1. Grup Kesme Kuvveti Grafiği ( Pd )

74,59 ( 59,08 ) 100,20 ( 78,12 ) 97,31( 82,54 ) + + + - - -

72,18 97,31 ( 59,08 ) ( 82,54 ) 100,20 ( 78,12 )

2. Grup Kesme Kuvveti Grafiği ( G+Q )

50,77 ( 48,61 ) 67,97 ( 64,65 ) 67,44 ( 65,41 ) + + + - - -

50,77 67,44 ( 48,61 ) ( 65,41 ) 67,97 ( 64,65 )

46

3. Grup Kesme Kuvveti Grafiği ( 0,9G )

36,45 48,60 48,90 + + + - - -

36,45 48,90 48,60

1 - 1 AKSI ELVERİŞSİZ YÜKLEMELERİ

1. Grup Moment Grafiği ( Pd )

( 68,935 ) 79,67 ( 60,111 ) ( 60,111 ) ( 68,935 )( 13,643 ) 60,55 ( 21,054 ) ( 21,054 ) 65,55 79,67

22,04 24,64 24,64

22,04 - - - - - - - (13,643) -

+ + + + 18,63 18,63 73,84 73,84

47

2. Grup Moment Grafiği (G+Q)

( 46,938 ) ( 40,702 ) ( 46,938 )( 9,046 ) 54,30 ( 40,702 ) (11,49 ) ( 11,49 ) 44,40 54,30

14,74 44,40 13,74 13,74 14,74 ( 9,046 )

- - - - - - - -

+ + + +

10,21 10,21 49,58 49,58

3. Grup Moment Grafiği (0,9G)

( 30,942 ) ( 26,987 ) ( 26,987 ) ( 30,942 )( 5,599 ) 35,72 29,65 ( 7,113 ) ( 7,113 ) 29,65 35,72

9,23 8,73 8,73 9,23 ( 5,599)

- - - - - - - -

+ + + + 6,00 6,00 31,20 31,20

48

1. Grup Kesme Kuvveti Grafiği ( Pd )

( 84,22 ) ( 60,84 ) ( 44,98 ) ( 26,45 ) 107,35 83,97 54,39 35,86

+ + + + - - - - 35,86 54,39 ( 26,45 ) ( 44,98 ) 83,97

107,35 ( 60,84 ) ( 84,22 )

2. Grup Kesme Kuvveti Grafiği ( G+Q )

( 70,49 ) ( 53,81 ) ( 35,83 ) ( 21,35 ) 73,62 56,94 36,98 22,50

+ + + + - - - - 22,50 36,98 ( 21,35 ) ( 35,83 ) 56,94

73,62 ( 53,81 ) ( 70,49 )

49

2. Grup Kesme Kuvveti Grafiği ( 0,9G )

47,78 36,31 26,63 16,17

+ + + + - - - - 16,17 26,63 36,31

47,78

DEPREM HESABI

KAT VE BİNA AĞILIĞININ BULUNMASI

KOLON BENZER Gi ( kN ) Qi ( kN )S1 4 91,03 23,98S2 4 135,35 33,54S3 2 111,45 16,00S4 4 135,87 32,91S5 4 216,72 45,47S6 2 207,32 42,66

n = 0,3 ( hareketli yük azaltma katsayısı )

Wi = Gi + n.Qi bir katın ağırlığı W = bina ağılığı

Wi =

Wi = 3152 kN W = 5.Wi =15670 kN

50

X-X YÖNÜ KOLON D DEĞERLERİ

KAT KOLON BNZ kc k1 k2 k3 k4 k' a D D

5

S1 4 4,225 0,000 10,520 0,000 10,520 2,490 0,555 2,343

39,271

S2 4 1,320 10,520 7,625 10,520 7,625 13,746 0,873 1,152S3 2 1,320 7,625 7,625 7,625 7,625 11,553 0,852 1,125S4 4 1,900 0,000 10,482 0,000 10,482 5,517 0,734 1,394S5 2 4,225 10,482 8,976 10,482 8,976 4,605 0,697 2,946

S5A 2 4,225 9,013 10,482 9,013 10,482 4,614 0,698 2,947S6 1 4,225 8,976 9,013 8,976 9,013 4,258 0,680 2,875

S6A 1 4,225 8,976 7,625 8,976 7,625 3,929 0,663 2,800

4

S1 4 4,225 0,000 10,520 0,000 10,520 2,490 0,555 2,343

39,271

S2 4 1,320 10,520 7,625 10,520 7,625 13,746 0,873 1,152S3 2 1,320 7,625 7,625 7,625 7,625 11,553 0,852 1,125S4 4 1,900 0,000 10,482 0,000 10,482 5,517 0,734 1,394S5 2 4,225 10,482 8,976 10,482 8,976 4,605 0,697 2,946

S5A 2 4,225 9,013 10,482 9,013 10,482 4,614 0,698 2,947S6 1 4,225 8,976 9,013 8,976 9,013 4,258 0,680 2,875

S6A 1 4,225 8,976 7,625 8,976 7,625 3,929 0,663 2,8003 S1 4 7,207 0,000 10,520 0,000 10,520 1,460 0,422 3,041 52,078

S2 4 1,540 10,520 7,625 10,520 7,625 11,782 0,855 1,317S3 2 1,540 7,625 7,625 7,625 7,625 9,903 0,832 1,281S4 4 3,018 0,000 10,482 0,000 10,482 3,473 0,635 1,915S5 2 7,207 10,482 8,976 10,482 8,976 2,700 0,574 4,140

S5A 2 7,207 9,013 10,482 9,013 10,482 2,705 0,575 4,143

51

S6 1 7,207 8,976 9,013 8,976 9,013 2,496 0,555 4,001S6A 1 7,207 8,976 7,625 8,976 7,625 2,303 0,535 3,858

2

S1 4 7,207 0,000 10,520 0,000 10,520 1,460 0,422 3,041

52,078

S2 4 1,540 10,520 7,625 10,520 7,625 11,782 0,855 1,317S3 2 1,540 7,625 7,625 7,625 7,625 9,903 0,832 1,281S4 4 3,018 0,000 10,482 0,000 10,482 3,473 0,635 1,915S5 2 7,207 10,482 8,976 10,482 8,976 2,700 0,574 4,140

S5A 2 7,207 9,013 10,482 9,013 10,482 2,705 0,575 4,143S6 1 7,207 8,976 9,013 8,976 9,013 2,496 0,555 4,001

S6A 1 7,207 8,976 7,625 8,976 7,625 2,303 0,535 3,858

1

S1 4 7,207 0,000 10,520 0,000 10,520 1,460 0,422 3,041

63,915

S2 4 2,660 10,520 7,625 10,520 7,625 6,821 0,773 2,057S3 2 2,660 7,625 7,625 7,625 7,625 5,733 0,741 1,972S4 4 3,621 0,000 10,482 0,000 10,482 2,895 0,591 2,141S5 2 11,545 10,482 8,976 10,482 8,976 1,685 0,457 5,280

S5A 2 11,545 9,013 10,482 9,013 10,482 1,689 0,458 5,285S6 1 11,545 8,976 9,013 8,976 9,013 1,558 0,438 5,056

S6A 1 11,545 8,976 7,625 8,976 7,625 1,438 0,418 4,829

ZE

MİN

S1 4 7,207 0,000 10,520 0,000 0,000 1,460 0,566 4,082

80,072

S2 4 2,660 10,520 7,625 0,000 0,000 6,821 0,830 2,208S3 2 2,660 7,625 7,625 0,000 0,000 5,733 0,806 2,144S4 4 3,621 0,000 10,482 0,000 0,000 2,895 0,694 2,511S5 2 11,545 10,482 8,976 0,000 0,000 1,685 0,593 6,846

S5A 2 11,545 9,013 10,482 0,000 0,000 1,689 0,593 6,850S6 1 11,545 8,976 9,013 0,000 0,000 1,558 0,578 6,678

S6A 1 11,545 8,976 7,625 0,000 0,000 1,438 0,564 6,508

k' =(k1+k2+k3+k4) / (2.kc) Zemin Katta a = (0,5+k') / (2+k')

a = k' / (2+k') k' =( k1+k2 ) / ( kc )

D=a.kc

X-X YÖNÜ DEPREM HESABI ( 1-1 AKSI )

Vt = 1000 kN için

KATLAR Wi ( kN ) Hi ( m ) WiHi VT / WiHi Fi Vi ( kN )

4.KAT 3152 14,70 46334,40 0,00719 333,333 333,3333.KAT 3152 11,76 37067,52 0,00719 266,667 6002.KAT 3152 8,82 27800,64 0,00719 200,00 8001.KAT 3152 5,88 18533,76 0,00719 133,333 913,333Z KAT 3152 2,94 9266,88 0,00719 66,667 1000

BİNANIN BİRİNCİ DOĞAL TİTREŞİM PERYODUNUN BULUNMASI

KAT m i Fi Vi Di.(12E/h2).104 ∆di dfi Fidfi Midfi2

4.KAT 321,30 333,333 333,333 47,70 6,988 58,374 19457,98 1094837,423.KAT 321,30 266,667 600,00 47,70 12,579 51,386 13702,95 848399,402.KAT 321,30 200,00 800,00 56,00 14,286 38,807 7761,20 483872,42

52

1.KAT 321,30 133,333 913,333 66,18 13,801 24,521 3269,46 193191,08Z KAT 321,30 66,667 1000,00 93,28 10,720 10,720 714,67 36923,28

TOPLAM= 44906,26 2657223,60

fidfi = 44906,26 E= 2,8 * 107 ( kN / m2 )Midfi

2= 2657223,60 h= 2,94 ( m )w2 = 65,6937w = 8,1052 (rad/sn)T = 0,7752 (sn)

Zemin Sınıfı Z1 ve 1. Deprem Bölgesi için

TA = 0,10 sn TB = 0,30 sn Ra(T1) = R = 8 (süneklik )

A0 = 0,40 ( 1. Deprem bölgesi ) I = 1,00 ( konut ) T = 0,7752 > TB = 0,3

S(T1) = = 1,170

A(T1) = A0.I.S(T1) = 0,40 . 1,00 . 1,170 = 0,4679

Vt = = 917kN

Vt = 917 kN için

KATLARA ETKİYEN TASARIM DEPREM YÜKLERİ

KATLAR Wi ( kN ) Hi ( m ) WiHi VT/WiHi Fi Vi ( kN )

4.KAT 3152 14,70 46334,4 0,006597 305,668 305,6683.KAT 3152 11,76 37067,52 0,006597 244,534 550,2022.KAT 3152 8,82 27800,64 0,006597 183,401 733,6031.KAT 3152 5,88 18533,76 0,006597 122,267 855,870Z KAT 3152 2,94 9266,88 0,006597 61,134 917,000

305,668 kN Wi =3152 kN

244,534 kN Wi =3152 kN

53

183,401 kN Wi =3152 kN

122,267 kN Wi =3152 kN

61,134kN Wi =3152 kN

54

Y-Y YÖNÜ KOLON D DEĞERLERİ

KAT KOLON BNZ kC k1 k2 k3 k4 k' a D D

5

S1 4 4,225 0,000 8,634 0,000 8,634 2,044 0,505 2,135

38,516

S2 4 1,900 0,000 10,340 0,000 10,340 5,442 0,731 1,389

S3 2 1,900 0,000 9,013 0,000 9,013 4,744 0,703 1,337

S4 4 1,320 8,634 7,536 8,634 7,536 12,250 0,860 1,135

S5 2 4,225 10,340 8,932 10,340 8,932 4,561 0,695 2,937

S5A 2 4,225 10,340 7,536 10,340 7,536 4,231 0,679 2,869

S6 1 4,225 9,013 7,536 9,013 7,536 3,917 0,662 2,797

S6A 1 4,225 9,013 7,536 9,013 7,536 3,917 0,662 2,797

4

S1 4 4,225 0,000 8,634 0,000 8,634 2,044 0,505 2,135

38,516

S2 4 1,900 0,000 10,340 0,000 10,340 5,442 0,731 1,389

S3 2 1,900 0,000 9,013 0,000 9,013 4,744 0,703 1,337

S4 4 1,320 8,634 7,536 8,634 7,536 12,250 0,860 1,135

S5 2 4,225 10,340 8,932 10,340 8,932 4,561 0,695 2,937

S5A 2 4,225 10,340 7,536 10,340 7,536 4,231 0,679 2,869

S6 1 4,225 9,013 7,536 9,013 7,536 3,917 0,662 2,797

S6A 1 4,225 9,013 7,536 9,013 7,536 3,917 0,662 2,797

3

S1 4 7,207 0,000 8,634 0,000 8,634 1,198 0,375 2,700

51,141

S2 4 3,018 0,000 10,340 0,000 10,340 3,426 0,631 1,906

S3 2 3,018 0,000 9,013 0,000 9,013 2,986 0,599 1,808

S4 4 1,540 8,634 7,536 8,634 7,536 10,500 0,840 1,294

S5 2 7,207 10,340 8,932 10,340 8,932 2,674 0,572 4,123

S5A 2 7,207 10,340 7,536 10,340 7,536 2,480 0,554 3,990

S6 1 7,207 9,013 7,536 9,013 7,536 2,296 0,534 3,852

S6A 1 7,207 9,013 7,536 9,013 7,536 2,296 0,534 3,852

2

S1 4 7,207 0,000 8,634 0,000 8,634 1,198 0,375 2,700

51,141

S2 4 3,018 0,000 10,340 0,000 10,340 3,426 0,631 1,906

S3 2 3,018 0,000 9,013 0,000 9,013 2,986 0,599 1,808

S4 4 1,540 8,634 7,536 8,634 7,536 10,500 0,840 1,294

S5 2 7,207 10,340 8,932 10,340 8,932 2,674 0,572 4,123

S5A 2 7,207 10,340 7,536 10,340 7,536 2,480 0,554 3,990

S6 1 7,207 9,013 7,536 9,013 7,536 2,296 0,534 3,852

S6A 1 7,207 9,013 7,536 9,013 7,536 2,296 0,534 3,852

1

S1 4 7,207 0,000 8,634 0,000 8,634 1,198 0,375 2,700

61,559

S2 4 3,621 0,000 10,340 0,000 10,340 2,856 0,588 2,130

S3 2 3,621 0,000 9,013 0,000 9,013 2,489 0,554 2,008

S4 4 2,660 8,634 7,536 8,634 7,536 6,079 0,752 2,001

S5 2 11,545 10,340 8,932 10,340 8,932 1,669 0,455 5,252

S5A 2 11,545 10,340 7,536 10,340 7,536 1,548 0,436 5,038

S6 1 11,545 9,013 7,536 9,013 7,536 1,433 0,417 4,820

S6A 1 11,545 9,013 7,536 9,013 7,536 1,433 0,417 4,820

ZE

MİN

S1 4 7,207 0,000 8,634 0,000 0,000 1,198 0,531 3,827

78,785

S2 4 3,621 0,000 10,340 0,000 0,000 2,856 0,691 2,502

S3 2 3,621 0,000 9,013 0,000 0,000 2,489 0,666 2,411

S4 4 2,660 8,634 7,536 0,000 0,000 6,079 0,814 2,166

S5 2 11,545 10,340 8,932 0,000 0,000 1,669 0,591 6,825

S5A 2 11,545 10,340 7,536 0,000 0,000 1,548 0,577 6,665

S6 1 11,545 9,013 7,536 0,000 0,000 1,433 0,563 6,501

S6A 1 11,545 9,013 7,536 0,000 0,000 1,433 0,563 6,501

55

Vt = 1000 için

İ Wi (KN) Hi (m) WiHi VT/WiHi Fi Vi (KN)

4.KAT 3152 14,70 46334,40 0,00719 333,333 333,3333.KAT 3152 11,76 37067,52 0,00719 266,667 6002.KAT 3152 8,82 27800,64 0,00719 200,00 8001.KAT 3152 5,88 18533,76 0,00719 133,333 913,333Z KAT 3152 2,94 9266,88 0,00719 66,667 1000

BİNANIN BİRİNCİ DOĞAL TİTREŞİM PERYODUNUN BULUNMASI

KAT Mi Fi Vi Di . (12E/h2) ∆di dfi Fidfi Midfi2

4.KAT 321,30 333,333 333,333 48,427 6,883 50,034 19344,60631 1082116,193.KAT 321,30 266,667 600,00 48,427 12,390 51,151 13640,19607 840646,48482.KAT 321,30 200,00 800,00 56,377 14,190 38,761 7752,177751 482723,20751.KAT 321,30 133,333 913,333 65,869 13,866 24,571 3276,085785 193975,0866Z KAT 321,30 66,667 1000,00 93,416 10,705 10,704 713,6571893 36818,67803

TOPLAM= 44726,7231 2636279,647

fidfi = 44726,7231 E= 2,80*107 (kn/m2)Midfi

2= 2636279,647 h= 2,94 (m)w2 = 65,95w = 8,121 (rad/sn)T = 0,773696 (sn)

Y-Y YÖNÜ DEPREM HESABI ( C - C AKSI )

S(T1) = = 1,1716

A(T1) = A0.I.S(T1) = 0,40 . 1,00 . 1,1716 = 0,4686

Vt = = 918 kN

Vt = 918 kN için

56

KATLARA ETKİYEN TASARIM DEPREM YÜKLERİ

KATLAR Wi ( kN ) Hi ( m ) WiHi VT / WiHi Fi Vi ( kN )

4.KAT 3152 14,70 46334,4 0,0066042 306 3063.KAT 3152 11,76 37067,52 0,0066042 244,8 550,802.KAT 3152 8,82 27800,64 0,0066042 183,6 734,401.KAT 3152 5,88 18533,76 0,0066042 122,4 856,80Z KAT 3152 2,94 9266,88 0,0066042 61,20 918,00

306 kN Wi =3152 kN

244,80 kN Wi =3152 kN

183,60 kN Wi =3152 kN

122,40 kN Wi =3152 kN

61,20 kN Wi =3152 kN

57

1-1 AKSI DEPREM YÜKLERİ DÜZELTMELERİ

S1 S2 S3 S2 S1

34,12 ( 27,16 ) 48,69 ( 38,75 ) 48,29 (38,43 ) 48,69 ( 38,75 ) 34,12 ( 27,16 )

( 19,31 ) 24,97 ( 19,31 ) 38,74 ( 29,96 ) 34,73 ( 26,85 ) 38,74 ( 29,96 ) 24,97 76,888 52,011 49,685 52,011 76,888

30,52 ( 24,86 ) 47,35 ( 38,57 ) 42,45 ( 34,57 ) 47,35 ( 38,57 ) 30,52 ( 24,86 )

58

S1 Kolonu İçin

34,12

MK101

l = 34,12 + 24,97 = 59,09 kNm

24,97

S2 Kolonu İçin

48,69 k1 = 16,437

k2 = 14,925 MK101 = 16,437 / ( 16,437 + 14,925 ). 87,43 = 45,82 k 1 k 2 MK101 MK102 MK102 = 14,925 / ( 16,437 + 14,925 ) .87,43 = 41,61

38,74

S3 Kolonu İçin

48,29 k1 = 14,925

k2 = 14,925

k 1 k 2 MK103 = MK102 = ( 48,29 + 34,73 ) / 2 = 41,51MK102 MK103

34,73

MOMENT DEĞERLERİ

MK101l = 34,12 + 24,97 = 59,09 kNm

MK101r = 16,437 / ( 16,437 + 14,925 ). 87,43 = 45,82 kNm = MK104

l

MK102l =14,925 / ( 16,437 + 14,925 ) .87,43 = 41,61kNm = MK103

r

MK102r =( 48,29 + 34,73 ) / 2 = 41,51 kNm = MK103

l

KESME KUVVETİ DEĞERLERİ

60

VK101 = VK104 = = 22,71 kN

VK102 = VK103 = = 20,78 kN

MOMENT DÜZELTMELERİ

Kiriş Düzeltmeleri :

M =

MK101l = = 55,68 kNm = MK104

r

MK101r = = 42,41 kNm = MK104

l

MK102l = = 38,49 kNm = MK103

r

MK102r = = 38,39 kNm = MK103

l

Kolon Düzeltmeleri :

1. Kat S 1 M1,S1 = = 27,16 kNm

Z. Kat S 1 MZ,S1 = = 19,31 kNm

1. Kat S 2 M1,S2 = = 38,75 kNm

Z. Kat S 2 MZ,S2 = = 29,96 kNm

1. Kat S 3 M1,S3 = = 38,43 kNm

Z. Kat S 3 MZ,S3 = = 26,85 kNm

61

C - C AKSI DEPREM YÜKLERİ DÜZELTMELERİ

S3 S6 S6 S3

61,98 83,69 83,69 61,98

48,97 97,28 97,28 48,97 61,98 93,69 93,69 61,98

60,58 128,95 128,95 60,58

62

S3 Kolonu İçin

61,98

MK117

l

48,97

S6 Kolonu İçin

93,69 k1 = 14,147

k2 = 16,032

k 1 k 2 MK117 MK118

97,28

MOMENT DEĞERLERİ

MK117l = 61,98 + 48,97 = 110,95 kNm

MK117r = = 89,52 kNm

MK118l = = 101,45 kNm = MK118

r

KESME KUVVETİ DEĞERLERİ

VK117 = = 41,939 kN

VK118 = = 23,703 kN

MOMENT DÜZELTMELERİ

64

Kiriş Düzeltmesi :

M =

MK117l = = 102,56 kNm

MK117r = = 81,13 kNm

MK118l = = 96,97 kNm = MK118

r

Kolon düzeltmesi :

1. Kat S3 M1,S2 = = 53,547 kNm

Z. Kat S3 MZ,S2 = = 41,518 kNm

1. Kat S6 M1,S5 = = 80,943 kNm

Z. Kat S6 MZ,S5 = = 79,966 kNm

I – I AKSI DİAGRAMLARI :

KESME KUVVETİ DİAGRAMI :

23,21 33,12 32,85 33,12 23,21

22,71 20,78 22,71

18,87 29,28 26,25 29,28 18,87 NORMAL KUVVET DİAGRAMI :

74,88 6,26 6,26 74,88

65

97,59 8,19 8,19 97,59

C – C AKSI DİAGRAMLARI :

KESME KUVVETİ DİAGRAMI :

42,163 63,735 63,735 42,463

41,939 41,93923,703

37,26 76,946 76,946 37,26

NORMAL KUVVET DİAGRAMI :

110,278 39,227 39,227 110,278

152,217 57,463 57,463 152,217

KİRİŞ DONATI HESABI

66

B – B AKSI EĞİLME DONATISI HESABI

1 2 3 4K115 K116 K115

fcd (Mpa) 13 13 13 13 13 13 13 13 13

fyd (Mpa) 365 365 365 365 365 365 365 365 365

b (mm) 950 950 950 950 950 950 950 950 950

bw (mm) 250 250 250 250 250 250 250 250 250

d (mm) 460 460 460 460 460 460 460 460 460

d’ (mm) 40 40 40 40 40 40 40 40 40

M1,4g+1,6q -52,92 59,97 -76,4 -56,82 32,24 -56,82 -52,92 59,97 -76,4

Mg+q -40,7 -52,29 -38,06 -38,06 -40,7 -52,29

M0,9g -28,44 -37,34 -26,50 -26,50 -28,44 -37,34

Meq 177,21 110,25 121,46 121,46 177,21 110,25

Mg+q-eq -217,91 -162,54 -159,52 -159,52 -217,91 -162,54

Mg+q+eq -205,65 -147,59 -147,96 -147,96 -205,65 -147,59

M0,9g-eq 148,77 72,91 94,96 94,96 148,77 72,91

M0,9g+eq 136,21 57,96 83,4 83,4 136,21 57,96

min Md -217,91 -162,54 -159,52 -159,52 -217,91 -162,54

max Md 148,77 59,97 72,91 94,96 32,24 94,96 148,77 59,97 72,91

KİRİŞ AÇIKLIK DONATISI

K115 Kirişi Açıklık Donatısı:

My = kNm

Soyut dikdörtgen kesit hesabı

M d = 0,85 . f cd . bw . a . ( d – 0,5 a )

59,97 . 10 6 = 0,85 . 13 . 950 . a ( 460 – 0,5 a ) a = 12,6 mm

A s . f yd = 0,85 . f cd . bw . a A s . 365 = 0,85 . 13 . 950 . 12,6 A s = 362 mm 2

3 14 ( 462 mm 2 ) 2 14 ( DÜZ ) + 1 14 ( PİLYE )

KONTROL :

b =

67

= min =

max = 0,02

max = 0,85 . b = 0,85 . 0,016 = 0,0136

K116 Kirişi Açıklık Donatısı

My = = 452 kNm

Soyut dikdörtgen kesit hesabı

Seçilen

Minimum Donatı Alanı

3 14 ( 462 mm 2 ) 2 14 ( DÜZ ) + 1 14 ( PİLYE )

KONTROL :

b =

= min =

max = 0,02

max = 0,85 . b = 0,85 . 0,016 = 0,0136

MESNET DONATI HESABI

K115 KENAR MESNEDİ

1. DURUM :

1 = 0,40.b = 0,4.0,016=0,0064

68

M1,s=

=110,5 kNm

2. DURUM :

My = = 573 kNm

My > Md = 150,83 kNm Soyut dikdörtgen kesit hesabı

; kz =0,977 ;

K115 – K116 KİRİŞLERİ ARASINDAKİ MESNET

1. DURUM :

1 = 0,40.b = 0,0064

M1,s=

=110,5 kNm

< M1,s = 110,5 M1,2 = =81,27 kNm

donatı akmamış

2. DURUM :

69

My = = 573 kNm

My > Md = 72,91 kNm Soyut dikdörtgen kesit hesabı

; kz =0,9834 ;

; ;

Montaj Donatılarının Hesabı

K115 kirişi için üste montaj donatısı > sol mesnet donatısı / 4

dağıtma

kullanılırsa = = 462 mm2 > 324 mm2

K116 kirişi için üste montaj donatısı > sol mesnet donatısı / 4 = 1060/4 = 265 mm2

Ek Donatılarının Hesabı Hesaplanması

K115 Sol Mesnet

; ;

kullanılırsa 942 mm2

; ;


Kontrol:

Üstte:

Altta:

K115-K116 Mesnedi

70

; Düz Donatı =

Kontrol:

Üstte:

Altta:

C - C AKSI KAYMA DONATISI HESABI

i j i j iK115 K116 K115

V1,4.g+1,6.q (x=d) 76,29 -82,46 60,84 60,84 76,29 -82,46Vg+q (x=0) 59,52 -63,69 47,57 47,57 59,52 -63,69Veq (x=0)Vg+q+eg 123,54 -127,71 111,49 111,49 123,54 -127,71V(g+q)o 63,83 -63,83 48,44 48,44 63,83 -63,83

MESNETTE HESAP ( D.Y. 1997 )

K115 SOL MESNEDİNİN TAŞIMA GÜCÜ HESABI

;

;

→ Soyut dikdörtgen kesit

71

K115-K116 MESNEDİNİN TAŞIMA GÜCÜ HESABI

;

→ → a=25,3 mm

K115 SOL MESNEDİ İÇİN ETRİYE HESABI:

; ;

Vc = 0

;

; ; → s =

K115-K116 MESNEDİ İÇİN ETRİYE HESABI

; ;

;

; ; → s =

K115 AÇIKLIK ETRİYESİ HESABI

; →

72

s →

K116 AÇIKLIK ETRİYESİ HESABI

; ; ;

olduğundan minimum donatı konur s

AÇIKLIKTA HESAP ( TS 500 )

K105 KİRİŞİ AÇIKLIKTA

→

soyut dikdörtgen kesit hesabı

;


;

kullanılırsa

düz + pilye 462 mm2

>

K106 KİRİŞİ AÇIKLIKTA :

→

;

73

;


C - C AKSI EĞİLME DONATISI ŞEMASI

220 220 318 318 216

118 118 114 216 216 218 218 214 216 216

C - C AKSI KAYMA DONATISI ŞEMASI

8/8 8/24 8/8 8/8 8/24 8/8 8/8 8/24 8/8

K117 K118 K117

2-2 AKSI EĞİLME DONATISI HESABI

1 2 3 K105 K106 K107 K108fcd (Mpa) 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13

fyd (Mpa) 365 365 365 365 365 365 365 365 365 365 365 365

b (mm) 840 840 840 804 804 804 804 804 804 840 840 840

bw (mm) 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250

d’(mm) 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40

d (mm) 460 460 460 460 460 460 460 460 460 460 460 460

M1,4g+1,6q -17,87 42,44 -47,60 -49,69 43,85 -54,05 -59,53 50,99 -56,27 -49,06 42,22 -17,76

Mg+q -12,08 -32,94 -33,91 -36,86 -40,50 -38,33 -33,94 -11,98

M0,9g -8,48 -23,62 -23,91 -25,73 -27,24 -25,82 -24,06 -4,04

74

Meq 107,4 192,84 169,49 170,89 170,89 169,49 192,84 107,40

Mg+q-eq -119,48 -240,44 -203,40 -207,75 -211,39 -207,82 -226,78 -119,38

Mg+q+eq 95,32 159,90 135,58 134,03 130,39 131,16 158,9 95,42

M0,9g-eq -115,88 -216,46 -193,40 -196,62 -198,13 -195,31 -216,90 -111,44

M0,9g+eq 98,92 169,22 145,58 145,16 143,65 143,67 168,78 103,36

min Md -119,48 -240,44 -203,40 -207,75 -211,39 -207,82 -226,78 -119,38

max Md 98,92 42,44 169,22 145,58 43,85 145,16 143,65 50,99 143,67 168,78 42,22 103,36

KİRİŞ AÇIKLIK DONATISI


; ;



Kesitler aynı moment daha düşük olduğundan hesaba gerek duyulmadı.

Seçilen kesit düz + pilye 462 mm2

MESNET DONTILARININ HESABI

K105 SOL MESNEDİ

Mda = 98,92kNm ; Mdü = 119,48 kNm

1. Durum a = hf ; Mr = 507 kNm > Mda =98,92kNm → Soyut dikdörtgen kesit

2. Durum

;

75

K105-K106 MESNEDİ DONATI HESABI

Mda = 169,22 kNm ; Mdü = 240,44 kNm

1. Durum

a = hf ; Mr = 507 kNm > Mda =169,22 kNm → Soyut dikdörtgen kesit

2. Durum

;

;


Mda = 145,16 kNm ; Mdü = 211,39 kNm

1.DURUM


2. DURUM

;

;

76


Mda = 145,16 kNm ; Mdü = 211,39 kNm

1.DURUM

a = hf

Mr >Mda soyut dikdörtgen hesabı

2. DURUM

;

;

donatı akmıştır

;

K108 MESNEDİNİN DONATI HESABI

Mda = 103,36 kNm ; Mdü = 119,38 kNm

1.DURUM


2. DURUM

77

;

MİNİMUM MONTAJ DONATILARININ BELİRLENMESİ

K105 Kirişi

< As dağıtma seçilen 462 mm2

K106 Kirişi

K107 Kirişi

K108 Kirişi

EK DONATILARININ HESABI

K105 SOL MESNEDİ

; ; 200 mm2

; ; 462 mm2

Konrol :

Üstte :

78

≤

K105-106 MESNEDİ

dağıtma + pilye 770 mm2 ; düz = 308 mm2

;

→

→

Kontrol :

Üstte :

≤

K106-K107 MESNEDİ

;

;

→

→

K107-K108 MESNEDİ

;

;

→

→

K108 SAĞ MESNEDİ

;

;

→

→

2-2 A KSI KAYMA DONATISI HESABI

K105 K106 K107 K108

79

V1,4g+1,6g (x=d) 46,79 63,17 64,64 66,43 75,69 74,47 63,64 46,61Vg+q (x=0) 39,83 52,65 63,36 54,36 62,10 61,44 52,36 39,67Veq (x=0) 83,05 83,05 84,36 84,36 84,36 84,36 83,05 83,05Vg+q+eq 122,88 135,7 137,72 138,72 146,46 145,8 136,01 122,72V(g+q)o 45,4 45,4 53,4 53,4 61,68 61,68 45,4 45,4

2-2 AKSI V0 YÜKLEMELERİ

K105-K108 Kirişi

K106 Kirişi

K107 Kirişi

TAŞIMA GÜCÜ HESAPLARI

K105 SOL MESNEDİ

1. Durum : ;

2. Durum :

K108 SAĞ MESNEDİ

1. Durum :

; ;

2. Durum :

80

K105-K106 MESNEDİ

1. Durum :

2. Durum :

K106-K107 MESNEDİ

K105-K106 değerleri ile aynıdır. ; ;

K107-K108 MESNEDİ

1. Durum : ;

2. Durum :

MESNET ETRİYE HESABI

K105 SOL MESNEDİ

; ;

81

; ; kullanalım

K105-K106 MESNEDİ

Sağ yüzde ; ;

; Vc=0

K106-K107 MESNEDİ

Sağ yüzde ; ;

; Vc=0

K107-K108 MESNEDİ

Sol yüzde ; ;

; Vc=0

K108 SAĞ MESNEDİ

; ;

; Vc=0

AÇIKLIK ETRİYELERİNİN HESABI

K105 KİRİŞİ

Sağ kenar x=d‘de Vd = 63,17kN

;

Minimum etriye konursa s < h / 2

K106 KİRİŞİ

82

Sağ kenar x=d‘de Vd = 66,43kN yeterli oldu

K107 KİRİŞİ

Sol yüz Vd = 63,17kN ; yeterli oldu

K108 KİRİŞİ

yeterli oldu

1 - 1 AKSI EĞİLME DONATISI ŞEMASI

16 216 16

14 (ek) 14 (ek)14 (ek)

118 116 116 118

12 (ek ) 12 (ek ) 12 (ek )

218 216 216 218

1 - 1 AKSI KAYMA DONATISI ŞEMASI

83

8/9 8/24 8/9 8/9 8/24 8/9

K101 K102

84

S3 (30/40) KOLONU BETONARME HESABI

C - C AKSI KESİT TESİRLERİ

Pd P 0,9G E 8,92 5,94 4,11 61,98 j

0,98 m 0,98 m 0,98 m1,47 m

17,83 11,88 8,20 48,97 i 17,83 11,88 8,20 61,98

1,96 m 1,96 m 1,96 m 1,31 m

j 8,92 5,94 4,11 60,58

= 6,19 kNm

Pd

= 15,10 kNm

= 2,85 kNm

0,9G

= 6,95 kNm

= 4,12 kNm

P

= 10,06 kNm

1.Kat = 49,33 kNm

E

Zemin Kat = 37,76 kNm

ZEMİN KAT S3 KOLONU i UCUNDAKİ MOMENTLER

86

MG+Q = 10,06 kNm M1,4G+1,6Q = 15,10 kNm

M0,9G = 6,95 kNm MG+Q+E = 70,64 kNm

ME = 37,76 kNm

ZEMİN KAT S3 KOLONU j UCUNDAKİ MOMENTLER

MG+Q = 5,94 kNm M1,4G+1,6Q = 8,92 kNm

M0,9G = 4,11 kNm MG+Q+E = 66,52 kNm

ME = 60,58 kNm

Sonuç Kesit Tesirleri

M1,4G+1,6Q = 15,10 kNm MG+Q+E = 70,64 kNm

1. KAT S3 KOLONU i UCUNDAKİ MOMENTLER

MG+Q = 10,06 kNm M1,4G+1,6Q = 15,10 kNm

M0,9G = 6,95 kNm MG+Q+E = 59,39 kNm

ME = 49,33 kNm

1. KAT S3 KOLONU j UCUNDAKİ MOMENTLER

MG+Q = 4,12 kNm M1,4G+1,6Q = 6,19 kNm

M0,9G = 2,85 kNm MG+Q+E = 53,45 kNm

ME = 49,33 kNm


M1,4G+1,6Q = 15,10 kNm MG+Q+E = 59,39 kNm

1-1 AKSI KESİT TESİRLERİ

87

Pd P 0,9G E 1,70 3,17 1,10 48,29 j

0,98 m 0,98 m 0,98 m 1,47 m

3,41 6,33 2,20 34,73 i 3,41 6,33 2,20 48,29

1,96 m 1,96 m 1,96 m 1,32 m

j 1,70 3,17 1,10 42,45

= 1,18 kNm

Pd

= 2,89 kNm

= 2,20 kNm

P

= 5,36 kNm

= 0,76 kNm

0,9G

= 1,86 kNm

1.Kat = 33,44 kNm

E

Zemin Kat = 26,84 kNm

ZEMİN KAT S3 KOLONU i UCUNDAKİ MOMENTLER

MG+Q = 5,36 kNm M1,4G+1,6Q = 2,89 kNm

M0,9G = 1,86 kNm MG+Q+E = 32,20 kNm

88

ME = 26,84 kNm

ZEMİN KAT S3 KOLONU j UCUNDAKİ MOMENTLER

MG+Q = 3,17 kNm M1,4G+1,6Q = 1,70 kNm

M0,9G = 1,10 kNm MG+Q+E = 45,62 kNm

ME = 42,45 kNm


M1,4G+1,6Q = 2,89 kNm MG+Q+E = 47,81 kNm

1. KAT S3 KOLONU i UCUNDAKİ MOMENTLER

MG+Q = 5,36 kNm M1,4G+1,6Q = 2,89 kNm

M0,9G = 1,86 kNm MG+Q+E = 38,80 kNm

ME = 33,44 kNm

1. KAT S3 KOLONU j UCUNDAKİ MOMENTLER

MG+Q = 2,20 kNm M1,4G+1,6Q = 1,18 kNm

M0,9G = 0,76 kNm MG+Q+E = 35,64 kNm

ME = 33,44 kNm


M1,4G+1,6Q = 2,89 kNm MG+Q+E = 38,80 kNm

KOLON BETONARME HESABI

**ZEMİN KAT Y-Y YÖNÜ**

89

1,4G + 1,6Q YÜKLEMESİ

Nd = 908,15 kN Md = 15,10 kNm

d = 5 cm zs = h – 2.d = 40 – 2.5 = 30 cm

= 0,75 ABAK 2

1. Deprem Bölgesi min = 0,0025 min = = 0,036

n = = 0,58

< min minimum hesap yapılır.

m = = 0,024

= = min = 0,0025 = 302 mm2

G+Q+E YÜKLEMESİ

NG+Q = 637,25 kN N E = 152,217 kN N G+Q+E = 789,467 kN

M G+Q = 10,06 kNm M E = 60,58 kNm M G+Q+E = 70,64 kNm

d = 5 cm zs = h – 2.d = 40 – 2.5 = 30 cm = 0,75 ABAK 2

n = = 0,49

=0,015 < min =0,036minimum hesap yapılır.

m = = 0,11

= = min = 0,0025 = 302 mm2

0,9G+E YÜKLEMESİ

N 0,9G = 501,525 kN N E = 152,217 kN N 0,9G+E = 653,742 kN

M 0,9G = 6,95 kNm M E = 60,58 kNm M 0,9G+E = 67,53 kNm

90

d = 5 cm zs = h – 2.d = 40 – 2.5 = 30 cm = 0,75 ABAK 2

n = = 0,41

= 0,01 < min = 0,036 minimum hesap yapılır.

m = = 0,106

= = min = 0,0025 = 302 mm2

SEÇİLEN DONATI :

A sy = 301 mm 2 316 ( 603 mm 2 )

**ZEMİN KAT X-X YÖNÜ**


Nd = 908,15 kN Md = 2,89 kNm

d = 5 cm zs = h – 2.d = 30 – 2.5 = 20 cm

= 0,66 ABAK 1


n = = 0,58


m = = 0,006

= = min = 0,0025 = 302 mm2

G+Q+E YÜKLEMESİ

NG+Q = 637,25 kN N E = 0 kN N G+Q+E = 637,25 kN


91

d = 5 cm zs = h – 2.d = 30 – 2.5 = 20 cm = 0,66 ABAK 1

n = = 0,40

< min =0,036minimum hesap yapılır.

m = = 0,10

= = min = 0,0025 = 302 mm2

0,9G+E YÜKLEMESİ

N 0,9G = 501,525 kN N E = 0 kN N 0,9G+E = 501,525 kN


d = 5 cm zs = h – 2.d = 30 – 2.5 = 20 cm = 0,66 ABAK 1

n = = 0,31

< min = 0,036 minimum hesap yapılır.

m = = 0,092

= = min = 0,0025 = 302 mm2

SEÇİLEN DONATI :

A sy = 301 mm 2 316 ( 603 mm 2 )

**1. KAT Y-Y YÖNÜ**


Nd = 726,52 kN Md = 15,10 kNm

92

d = 5 cm zs = h – 2.d = 40 – 2.5 = 30 cm

= 0,75 ABAK 2


n = = 0,45


m = = 0,024

= = min = 0,0025 = 302 mm2

G+Q+E YÜKLEMESİ

NG+Q = 509,80 kN N E = 110,278 kN N G+Q+E = 620,078 kN


d = 5 cm zs = h – 2.d = 40 – 2.5 = 30 cm = 0,75 ABAK 2

n = = 0,39


m = = 0,093

= = min = 0,0025 = 302 mm2

0,9G+E YÜKLEMESİ

N 0,9G = 401,22 kN N E = 110,278 kN N 0,9G+E = 511,498 kN


d = 5 cm zs = h – 2.d = 40 – 2.5 = 30 cm = 0,75 ABAK 2

93

n = = 0,32


m = = 0,088

= = min = 0,0025 = 302 mm2

SEÇİLEN DONATI :

A sy = 301 mm 2 316 ( 603 mm 2 )

**1. KAT X-X YÖNÜ**


Nd = 726,52 kN Md = 2,89 kNm

d = 5 cm zs = h – 2.d = 30 – 2.5 = 20 cm

= 0,66 ABAK 1


n = = 0,45


m = = 0,006

= = min = 0,0025 = 302 mm2

G+Q+E YÜKLEMESİ

NG+Q = 509,80 kN N E = 0 kN N G+Q+E = 509,80 kN


d = 5 cm zs = h – 2.d = 30 – 2.5 = 20 cm = 0,66 ABAK 1

94

n = = 0,32


m = = 0,081

= = min = 0,0025 = 302 mm2

0,9G+E YÜKLEMESİ

N 0,9G = 401,22 kN N E = 0 kN N 0,9G+E = 401,22 kN


d = 5 cm zs = h – 2.d = 30 – 2.5 = 20 cm = 0,66 ABAK 1

n = = 0,25


m = = 0,084

= = min = 0,0025 = 302 mm2

SEÇİLEN DONATI :

A sy = 301 mm 2 316 ( 603 mm 2 )

DONATI SEÇİMİ VE GÖSTERİMİ :

Zemin Kat :

A sx = 302 mm 2 316 ( 603 mm 2 )A sy = 301 mm 2 316 ( 603 mm 2 )A s,min = 0,01 . b . h = 0,01 . 300 . 400 = 1200 mm 2

816 A s,maks = 0,04 . b . h = 0,04 . 300 . 400 = 4800 mm 2

(603 mm2)A s,min A s A s,maks

95

1. Kat :

A sx = 302 mm 2 316 ( 603 mm 2 )A sy = 301 mm 2 316 ( 603 mm 2 )A s,min = 0,01 . b . h = 0,01 . 300 . 400 = 1200 mm 2

816 A s,maks = 0,04 . b . h = 0,04 . 300 . 400 = 4800 mm 2

(603 mm2)A s,min A s A s,maks

S3 KOLONU SARILMA BÖLGESİNDE ETRİYE HESABI:

Zemin kat S3 Kolonu :

C – C aksında oluşan değerler maksimumudur .

M a = 66,52 kNm M ü = 47,82 kNm

V E = ( M a + M ü ) / h kat = 114,34 / 2,94 = 38,89 kN

0,22 . f cd . b . h = 0,22 . 13,33 . 300 . 350 . 10 –3 = 307,923 kN

V E = 38,89 kN 0,22 . f cd . b . h = 307,923 kN

V cr = 0,65 . f ctd . b w . d = 0,65 . 1,04 . 300 . ( 400 – 50 ) . 10 –3 = 70,98 kN

V d = V E V cr Kesme donatısı hesabına gerek yoktur . Min etriye hesabı yapılır .

s b min / 3 = 300 / 3 = 100 mm 50 mm 8 / 10 seçildi . 100 mm

1. kat S3 Kolonu :

C – C aksında oluşan değerler maksimumudur .

M a = 59,39 kNm M ü = 53,45 kNm

V E = ( M a + M ü ) / h kat = ( 59,39 + 53,45 ) / 2,94 = 38,38 kN

0,22 . f cd . b . h = 0,22 . 13,33 . 300 . 350 . 10 –3 = 307,923 kN

96

V E = 38,38 kN 0,22 . f cd . b . h = 307,923 kN

V cr = 0,65 . f ctd . b w . d = 0,65 . 1,04 . 300 . ( 400 – 50 ) . 10 –3 = 70,98 kN

V d = V E V cr Kesme donatısı hesabına gerek yoktur . Min etriye hesabı yapılır .

s b min / 3 = 300 / 3 = 100 mm 50 mm 8 / 10 seçildi . 100 mm

Kolon orta bölgesinde 8 / 20 olan etriyenin kullanılması uygun görülmüştür .

KOLON BİRLEŞİM BÖLGESİNDE KESME GÜVENLİĞİ TAHKİKİ

1 – 1 Aksı :

1. Deprem Doğrultusu :

Deprem Doğrultusu 1

A S1 = 804 A S2 = 804

A S1 = 402 A S2 = 402

V e = 1,25 . f yk . ( A S1 + A S2 ) – V kolon V e = 331,65 - V kolon

M p1 = 1,4 . f yk . A S1 . k z . d = 1,4 . 220 . 804 . 0,9 . 550 . 10 –6 = 122,58 kNm

M p2 = 1,4 . f yk . A S2 . k z . d = 1,4 . 220 . 402 . 0,9 . 550 . 10 –6 = 61,29 kNm

V kolon = ( M p1 + M p2 ) / h kat = ( 122,58 + 61 ,29 ) / 2,94 = 62,54 kN



A S1 = 804 A S2 = 804

97

A S1 = 402 A S2 = 402


M p1 = 1,4 . f yk . A S1 . k z . d = 1,4 . 220 . 402 . 0,9 . 550 . 10 –6 = 61,29 kNm

M p2 = 1,4 . f yk . A S2 . k z . d = 1,4 . 220 . 804 . 0,9 . 550 . 10 –6 = 122,58 kNm

V kolon = ( M p1 + M p2 ) / h kat = ( 122,58 + 61 ,29 ) / 2,94 = 62,54 kN

V e = 331,65 - V kolon = 331,65 – 62,54 = 269,11 kN V e = 269,11 kN

V e,max = 0,45 . f yk . b j . h ( Kuşatılmış ) b j = 2 . 12,5 = 25 cm

V e,max = 0,45 . 13,33 . 250 . 300 . 10 –3 = 449,89 kN V e,max = 449,89 kN

V e = 269,11kN V e,max = 449,89 kN Kesit Yeterli

C – C Aksı : 1. Deprem Doğrultusu :


A S = 1272

A S = 911


M p = 1,4 . f yk . A S . k z . d = 1,4 . 220 . 911 . 0,9 . 550 . 10 –6 = 138,89 kNm

V kolon = M p / h kat = 138,89 / 2,94 = 47,24 kN



98

A S = 1272

A S = 911


M p = 1,4 . f yk . A S . k z . d = 1,4 . 220 . 1272 . 0,9 . 550 . 10 –6 = 193,93 kNm

V kolon = M p / h kat = 193,93 / 2,94 = 65,96 kN

V e = 349,80 - V kolon = 349,80 – 65,96 = 283,84 kN V e = 283,84 kN

V e,max = 0,45 . f yk . b j . h ( Kuşatılmış ) b j = 2 . 12,5 = 25 cm

V e,max = 0,45 . 13,33 . 250 . 400 . 10 –3 = 599,85 kN V e,max = 599,85 kN

V e = 283,84kN V e,max = 599,85 kN Kesit Yeterli

GÜÇLÜ KOLON – ZAYIF KİRİŞ TAHKİKİ ( S3 KOLONU İÇİN )

X – X YÖNÜ İÇİN ( 1 – 1 AKSI ) :

Depremin Soldan Sağa Etkimesi Durumu :

Deprem Doğrultusu

M ra N d,üst = 509,80 kN

M rj = 80,229 N d,alt = 637,25 kN

99

K102 K103 M ri = 41,70

M rü

M ra’ın Hesabı :

d = 5 cm zs = h – 2.d = 30 – 2.5 = 20 cm = 0,66 ABAK 1

n = = 0,32

M ra=m . b . h 2.f cd=0,156 . 400 . 300 2 . 13,33 . 10 -6

w = = 0,072 = 74,86 kNm

M rü’nün Hesabı :

d = 5 cm zs = h – 2.d = 30 – 2.5 = 20 cm = 0,66 ABAK 1

n = = 0,40

M rü=m . b . h 2.f cd=0,160 . 400 . 300 2 . 13,33 . 10 -6

w = = 0,072 = 76,78 kNm

Depremin Sağdan Sola Etkimesi Durumu :

Deprem Doğrultusu

M ra N d,üst = 509,80 kN

M rj = 41,70 N d,alt = 637,25 kN

K102 K103 M ri = 80,239

M rü

100

M ra’nın Hesabı :

d = 5 cm zs = h – 2.d = 30 – 2.5 = 20 cm = 0,66 ABAK 1

n = = 0,32

M ra=m . b . h 2.f cd=0,156 . 400 . 300 2 . 13,33 . 10 -6

w = = 0,072 = 74,86 kNm


d = 5 cm zs = h – 2.d = 30 – 2.5 = 20 cm = 0,66 ABAK 1

n = = 0,40

M rü=m . b . h 2.f cd=0,160 . 400 . 300 2 . 13,33 . 10 -6

w = = 0,072 = 76,78 kNm

SONUÇ :

1,2 . ( M ri + M rü ) = 1,2 . ( 41,70 + 80,239 ) = 146,33 kN

M ra + M rü = 74,86 + 76,78 = 151,64 kNm

1,2 . ( M ri + M rü ) ( M ra + M rü ) Güçlü kolon zayıf kiriş şartı S3 kolonu için X doğrultusu için sağlandı .

Y – Y YÖNÜ İÇİN ( C – C AKSI ) :

Depremin Soldan Sağa Etkimesi Durumu :

Deprem Doğrultusu

M ra N d,üst = 620,078 kNN d,alt = 789,467 kN

K117 M ri = 94,265

S3

101

M rü


d = 5 cm zs = h – 2.d = 40 – 2.5 = 30 cm = 0,75 ABAK 2

n = = 0,39

M ra=m . b . h 2.f cd=0,160 . 300 . 400 2 . 13,33 . 10 -6

w = = 0,072 = 102,37 kNm


d = 5 cm zs = h – 2.d = 40 – 2.5 = 30 cm = 0,75 ABAK 2

n = = 0,49

M rü=m . b . h 2.f cd=0,160 . 300 . 400 2 . 13,33 . 10 -6

w = = 0,072 = 102,37 kNm

Depremin Sağdan Sola Etkimesi Durumu :

Deprem Doğrultusu M ra

N d,üst = 620,078kNN d,alt = 7893467 kN

K117 M ri = 124,90 kNm

M rü


102

d = 5 cm zs = h – 2.d = 40 – 2.5 = 30 cm = 0,75 ABAK 2

n = = 0,39

M ra=m . b . h 2.f cd=0,160 . 300 . 400 2 . 13,33 . 10 -6

w = = 0,072 = 102,37 kNm


d = 5 cm zs = h – 2.d = 40 – 2.5 = 30 cm = 0,75 ABAK 2

n = = 0,49

M rü=m . b . h 2.f cd=0,160 . 300 . 400 2 . 13,33 . 10 -6

w = = 0,072 = 102,37 kNm

SONUÇ :

1,2 . ( M ri + M rü ) = 1,2 . ( 124,90 + 0 ) = 149,88 kN

M ra + M rü = 102,37 + 102,37 = 204,74 kNm

1,2 . ( M ri + M rü ) ( M ra + M rü ) Güçlü kolon zayıf kiriş şartı S3 kolonu için Y doğrultusu için sağlandı .

KOLON – KİRİŞ BİRLEŞİM BÖLGESİ İÇİN ETRİYE HESABI :

s b min / 3 = 300 / 3 =100 mm 50 mm 8 / 10 seçildi . 100 mm

TEMEL ÖNBOYUT HESABI

Zemin Sınıfı = Z1 z,em = 229 kN/m2 z,net = z,em – 0,25.0,50 = 216,50 kN/m2

T1 TEMELİ S1( 30 / 30 )

Ng+q = 575,05 kN N1,4g+1,6q = 829,05 kN

ax = ay = 0,3 m ax / ay = 1

103

AT = bx.by bx = by = 1,70 m

Zımbalama Tahkiki ve Temel Yüksekliğinin Bulunması

Vpr Vpd

Vpd = Vpr

Up = 2.(ax + ay + 2.d )

d 29,5 cm

h = d + 5 = 34,50 cm < 50 cm h = 50 cm seçildi .

h min h h = 50 cm uygudur .

T2 TEMELİ S2 ( 30 / 45 )

Ng+q = 844,45 kN N1,4g+1,6q = 1215,77 kN

ax = 0,3 m ay = 0,45 m

ax / ay = 2 / 3 bx = 2 .by / 3

AT = bx.by = 3,90 m2 bx = 1,65 m by = 2,45 m


Vpr Vpd

Vpd = Vpr

Up = 2.(ax + ay + 2.d )

d 35,10 cm

h = d + 5 = 40,10 cm < 50 cm h = 50 cm seçildi


104

T3 TEMELİ S3 ( 30 / 40 )

Ng+q = 637,25 kN N1,4g+1,6q = 908,15 kN

ax = 0,3 m ay = 0,40 m ax / ay = 3 / 4 bx = 3 .by / 4

AT = bx.by = 2,9434 m2 bx = 1,65 m by = 2,20 m


Vpr Vpd

Vpd = Vpr

Up = 2.(ax + ay + 2.d )

d 29,90 cm



T4 TEMELİ S3 ( 45 / 30 )

Ng+q = 843,90 kN N1,4g+1,6q = 1214,37 kN

ax = 0,45 m ay = 0,30 m

ax / ay = 3 / 2 bx = 3 .by / 2

AT = bx.by = 3,898 m2 bx = 2,45 m by = 1,65 m


Vpr Vpd

Vpd = Vpr

105

Up = 2.(ax + ay + 2.d )

d 35,10 cm



T5 TEMELİ S4 ( 45 / 45 )

Ng+q = 1310,95 kN N1,4g+1,6q = 1880,80 kN

ax = 0,45 m ay = 0,45m ax / ay = 1 bx = by

AT = bx.by = 6,0552 m2 bx = 2,50 m by = 2,50 m


Vpr Vpd

Vpd = Vpr

Up = 2.(ax + ay + 2.d )

d 44,30 cm



T6 TEMELİ S5 ( 45 / 45 )

Ng+q = 1249,90 kN N1,4g+1,6q = 1792,52 kN

ax = ay = 0,45 m ax / ay = 1 bx = by

AT = bx.by = 5,77321 m2 bx = by = 2,45 m

106


Vpr Vpd

Vpd = Vpr

Up = 2.(ax + ay + 2.d )

d 42,80 cm



T3 TEMELİ BOYUT KONTROLÜ

**DEPREM + İŞLETME YÜKLERİ ETKİSİNE GÖRE BOYUT TAHKİKİ**

1) X-X YÖNÜ ( 1 – 1 AKSI )

g+q E5,36 26,84

3,17 42,45

107

H = = 29,48 kNm

Malt = 3,17 + 42,45 = 42,62 kNm

M0 = Malt + H.h = 45,62 + 29,48 . 0,50 = 60,36 kN

Ng = .h.bx.by = 25 . 0,5 . 1,65 . 2,20 = 45,375 kN

e = = 0,0884 <

0 = = 188 kN / m 2 < z,em = 229 kN/m2

1,2 = 1 = 248,43 < 1,5.z

2 = 127,57 > 0

SONUÇ :

X doğrultusunda temel genişliği uygundur .

2) Y-Y YÖNÜ

g+q E11,88 48,97

5,94 60,58

H = = 43,32 kNm

108

Malt = 5,94 + 60,58 = 66,52 kNm

M0 = Malt + H.h = 66,52 + 43,32 . 0,50 = 193,88 kN

Ng = .h.bx.by = 25 . 0,5 . 1,65 . 2,20 = 45,375 kN

e = = 0,2840 <

0 = = 188 kN / m 2 < z,em = 229 kN/m2

1,2 = 1 = 333,70 < 1,5.z = 343,50

2 = 42,40 > 0

SONUÇ :

Y doğrultusunda temel genişliği uygundur .

KESİT TESİRLERİ

a ) Yalnız Düşey Yükler İçin ( Hesap Yükleri )

Nd = 908,15 kN

Mx = = 125,39 kNm

My = = 167,18 kNm

Vx = = 371,52 kN

109

Vy = = 371,52 kN

b ) Düşey Yük + Deprem ( G + Q + E )

x-x yönü

Nd = 637,25 kN Md = 45,62 kN H = 29,48 kN

0 = = 175,55 < z = 229 kN/m2

e = = 0,0884 <

1 = = 236,02 kN/m2 < 1,5.z = 343,50

2 = = 115,09 kN/m2 > 0

a = 71,46 kN/m2

Mx = = 110,03 kNm

Vx = = 313,76 kN

y-y yönü

Nd = 789,467 kN Md = 66,52 kN H = 43,32 kN M0 = 88,18 kN

e = = 0,11170 < = 0,36667

0 = = 217,484 kN / m2 < z = 229 kN / m2

1 = = 283,79 kN/m2 < 1,5.z = 343,50

2 = = 151,29 kN/m2 > 0

110

a = 78,30 kN/m2

My = = 117,57 kNm

Vy = = 381,18 kN

SONUÇ KESİT TESİRLERİ :

Vx = 371,52 kN Vy = 381,18 kN

Mx = 125,39 kNm My = 177,57 kNm

TEMEL DONATILARININ HESABI

Mx = 125,39 kNm < My = 177,57 kNm Y doğrultusunda hesaba başlanır .

Y - Y yönü

My = 177,57 kNm b = 1650 mm d = 500 – 50 = 450 mm

k m = = 0,53 ks = 0,976

As = = 2117 mm2

A s,min = 0,002 . b . d = 0,002 . 1650 . 450 = 1485 mm 2

seçilen donatı 1116 ( 2211 mm2 )

X – X yönü

Mx = 125,39 kNm b = 2200 mm d = 450 – 16 = 434 mm

k m = = 0,30 ks = 0,986

As = = 1534 mm2

A s,min = 0,002 . b . d = 0,002 . 2200 . 434 = 1910 mm 2

111

seçilen donatı 1016 ( 2010 mm2 )

1116

1016

KESME GÜVENLİĞİ

Vcr,x = 0,65.fctd . b . d1 = 0,65 . 1,04 . 2200 . 450 . 10 -3 = 669,24 kN 371,52 kN

Vcr,y = 0,65 . fctd . b . d2 = 0,65 . 1,04 . 1650 . 434 . 10 –3 = 484,08 kN 381,18 kN

Böylece kesme güvenliği hem X hem de Y doğrultusunda sağlanmış oldu .

BAĞ KİRİŞİ BOYUTLANDIRMASI

Zemin Sınıfı Z1 A zemin grubu

Min. En Kesit Alanı = 625 cm2

Enkesit Boyutu = 25 / 25

min 414 boyuna donatı olarak seçildi

Etriye 8/20 seçildi ( 1997 Deprem Yönetmeliği )

112

betonarme hesapları

Documents