betonarme su depolarinin tasarimi - · pdf file12.06.2008 2 itü yapi anabilim dali 1....
TRANSCRIPT
12.06.2008
1
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
BETONARME SU DEPOLARININTASARIMI
Prof. Dr. Melike ALTAN Prof. Dr. Kadir GÜLER
Istanbul Teknik Üniversitesi, Insaat Fakültesi,Yapi Anabilim Dali
10-12 Haziran 2008Bakirköy, Kadiköy, Harbiye
Istanbul
TMMOB INSAAT MÜHENDISLERI ODASIIMO ISTANBUL SUBESI
“ MESLEKIÇI EGITIM SEMINERI’’
12.06.2008
2
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
1. GENEL BILGILER 1.1 GIRIS1.2 DEPOLARIN SEÇIMI1.3 DEPO YAPIMINDA KULLANILAN MALZEMELER1.4 DEPOLARIN SEKILLERI1.5 DEPOLARIN PROJELENDIRILMESINDE GÖZ ÖNÜNE ALINACAK
KUVVETLER VE TESIRLER1.6 DEPOLARIN DÜZENLENMESI
2. DIKDÖRTGEN KESITLI DEPOLAR2.1 DIKDÖRTGEN KESITLI DEPOLARIN HESAP ESASLARI
2.1.1 YATAY SERITLER YÖNTEMI2.1.2 DÜSEY SERITLER YÖNTEMI2.1.3 KATSAYILAR YÖNTEMI2.1.4 SONLU ELEMANLAR YÖNTEMI
2.2 DIKDÖRTGEN KESITLI DEPOLARDA KESIT HESABI2.2.1 TABAN VE TAVAN PLAKLARI 2.2.2 YAN DUVARLAR
2.3 DIKDÖRTGEN KESITLI DEPOLARDA KONSTRÜKSIYON2.3.1 TAVAN TESKILI2.3.2 YAN DUVARLAR2.3.3 TABAN PLAGI
12.06.2008
3
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
3. DAIRESEL KESITLI DEPOLAR3.1 DAIRESEL KESITLI DEPOLARIN HESAP ESASLARI
3.1.1MAMBRAN TEORIYE GÖRE HESAP3.1.2 EGILMELI HESAP
3.2 DAIRESEL KESITLI DEPOLARDA KESIT HESABI3.2.1 TABAN VE TAVAN PLAKLARI 3.2.2 YAN DUVARLAR
3.3 DAIRESEL KESITLI DEPOLARDA KONSTRÜKSIYON4. AYAKLI DEPOLAR
4.1 DIKDÖRTGEN KESITLI AYAKLI DEPOLAR4.1 DAIRESEL KESITLI AYAKLI DEPOLAR
12.06.2008
4
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
5. DEPOLARDA ÇATLAK GENISLIGI HESABI6. DEPOLARDA DEPREM HESABI
6.1 AYAKLI DEPOLARIN DEPREM HESABI 6.2 SU DEPOLARINDA SIVILARIN TITRESIMI
7. DEPOLARDA DERZLER7.1 IS (INSAAT) DERZLERI7.2 HAREKET DERZLERI
8. DEPOLARDA GEÇIRIMSIZLIK9. DSI SU TUTUCU BETONARME YAPILARIN HESAP VE YAPIMINA AIT
GENEL TEKNIK SARTNAME ÖZETI10. ÖRNEK DIKDÖRTGEN DEPO11. KAYNAKLAR
12.06.2008
5
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
1.1 GIRISDEPOLARININ KULLANIM AMAÇLARI
• Insanlarin ihtiyaci olan suyu depolamak
• Yangin aninda gerekli olan ek su ihtiyacini karsilamak
• Sebekedeki su basincinin belirli sinirlar içinde kalmasini saglamak
• Sanayi ve enerji için gerekli sivilari depolamak
• Atik sulari aritilmasi için biriktirmek
12.06.2008
6
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
SIVI DEPOLARIN SINIFLANDIRILMASI
1 ) Kullanim amacina göreSu depolariAkaryakit ve gaz depolariAtiksu tesisi depolari
2 ) Kullanilan malzeme cinsine göreBetonarme depolarÖngerilmeli ya da kismen öngerilmeli beton depolarKargir ve beton depolarÇelik depolar
12.06.2008
7
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
3) Zemindeki konumuna göreGömme depolarYerüstü depolariAyakli depolar
4 ) Plandaki sekline göreDikdörtgen kesitli depolarKare kesitli depolarDaire kesitli depolarÇokgen depolarHerhangi bir kesitteki depolar
SIVI DEPOLARININ SINIFLANDIRILMASI
12.06.2008
8
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
5 ) Kat ve göz adedine göreBir gözlü depolarÇok gözlü depolarÇok katli bir gözlü depolarÇok katli ve çok gözlü depolar
6 ) Insa sekline göreMonolitik (yekpare) depolarPrefabrike depolar
SIVI DEPOLARININ SINIFLANDIRILMASI
12.06.2008
9
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
1.5 SIVI DEPOLARININ PROJELENDIRILMESINDE GÖZÖNÜNE ALINAN YÜKLER
•Depo ve depo ekipmaninin öz agirliklari•Depolanan sivinin yükü•Isletme yükleri•Sicaklik degisimi•Rötre etkisi• Kar ve rüzgar yükleri•Deprem etkisi•Toprak ve su itkisi
DEPOLARIN PROJE YÜKLERI
12.06.2008
10
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
2. DIKDÖRTGEN KESITLI DEPOLAR
•Dairesel kesitli depolar daha ekonomik. •Çok gözlü dikdörtgen kesitli depolar alan kullanimi bakimindan elverisli.
•Dikdörtgen kesitli depolar dairesel depolara göre çok gözlü olmasi uygun,
arsa kaybini önlüyor
Dikdörtgen kesitli depolar:•Açik•Kapali Bir Bölmeli•Çok Bölmeli
teskil edilebilir.
DIKDÖRTGEN KESITLI BETONARME DEPOLAR
12.06.2008
11
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
( c )
( a )
( d )
( b )
Dikdörtgen Kesitli Sivi Deposu Tipleri
DIKDÖRTGEN KESITLI BETONARME DEPOLAR
12.06.2008
12
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
Dikdörtgen kesitli depo tipleri
DIKDÖRTGEN KESITLI BETONARME DEPOLAR
12.06.2008
13
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
2.1 DIKDÖRTGEN KESITLI BETONARME SIVIDEPOLARININ DAVRANISLARI VE YAPISAL ÇÖZÜMLEME YÖNTEMLERI
Yatay ya da düsey seritler yöntemi
Amerikan standartlarindaki katsayilar yöntemi
Sonlu elemanlar yöntemi
DIKDÖRTGEN KESITLI BETONARME SIVI DEPOLARININ DAVRANISLARI VE YAPISAL ÇÖZÜMLEME
YÖNTEMLERI
Dikdötgen depolarda köselerde yerdegistirme engellenmis, açikliklarda serbest
12.06.2008
14
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
F
F
∆z
H
∆
∆
Dikdörtgen Depo Düsey ve Yatay Kesiti
DIKDÖRTGEN KESITLI BETONARME SIVI DEPOLARININ DAVRANISLARI VE YAPISAL ÇÖZÜMLEME YÖNTEMLERI
12.06.2008
15
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
aγ Η
HγΗ
Dikdörtgen Sivi Depolarinda Yük Etkisi
DIKDÖRTGEN KESITLI BETONARME SIVI DEPOLARININ DAVRANISLARI VE YAPISAL ÇÖZÜMLEME YÖNTEMLERI
12.06.2008
16
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
1.DURUM: SIZDIRMA TESTI
2.DURUM: TOPRAK ITKISI
3.DURUM: DEPO ÜSTÜNÜN KAPALI VE DOLU OLMASI DURUMU (ZEMIN ETKILERI IHMAL EDILIYOR)
P
M
P
M
DIKDÖRTGEN KESITLI BETONARME SIVI DEPOLARININ DAVRANISLARI VE YAPISAL ÇÖZÜMLEME YÖNTEMLERI
12.06.2008
17
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
a
b
H
h
1
Yatay Seritler YöntemiDikdörtgen Depolarda Yatay Seritlerin Sematik Gösterilimi
Depo derinligi fazla ve yatay boyutlarin derinlige orani küçük ise uygun, yatay dogrultuda çalisma
DIKDÖRTGEN KESITLI BETONARME SIVI DEPOLARI YATAY SERITLER YÖNTEMI
12.06.2008
18
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
Yatay Seritler Yönteminde Yükler
P1
P2
P3 P3
P2
P1
11
1
DIKDÖRTGEN KESITLI DEPOLARDA YATAY SERITLER YÖNTEMI
12.06.2008
19
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
Yatay Seritler Yöntemi Moment Degisimi
pb/2
pb/2
pb/2
pb/2
pa/2
a
b
Ia
Ib
A
D C
B
B
A
C
D
b
a
M 1
M 2
pa²/8
pb²/8
M
M
pa/2
pa/2pa/2
DIKDÖRTGEN KESITLI DEPOLARDA YATAY SERITLER YÖNTEMI
12.06.2008
20
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
Uzun Duvarlarda Ara Mesnetler (Kolonlar) Bulunmasi Halinde Duvarlarin Sematik Moment Diyagrami (Plan)
DIKDÖRTGEN KESITLI DEPOLARDA YATAY SERITLER YÖNTEMI
12.06.2008
21
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
Düsey seritler YöntemiYatay boyutlar büyük ise uygun(üst uç kirissiz ise konsol plak)
a
b
H
1
DIKDÖRTGEN KESITLI DEPOLARDA DÜSEY SERITLER YÖNTEMI
12.06.2008
22
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
γΗ
x
h=H
γx
a/2
Düsey Seritler Yönteminde Yük Etkisi
DIKDÖRTGEN KESITLI DEPOLARDA DÜSEY SERITLER YÖNTEMI
12.06.2008
23
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
γ Η
x
γx
0,57
8H0,
422H
H
γΗ
x
γ x
0,23
7H0,
8H
0,54
8H0,
452H
0,2H
M m a x
H
M max
0,58
3H0,
417H x
γx
h=H
γΗ
γ Η ³ / 6
γ Η a ² / 8 - γ Η a ³ / 6
H
γ Η ³ / 6
DIKDÖRTGEN KESITLI DEPOLARDA DÜSEY SERITLER YÖNTEMI
12.06.2008
24
ITÜYAPI
ANABILIM DALIDIKDÖRTGEN BETONARME SIVI DEPOLARINDA KATSAYILAR
YÖNTEMI
DIKDÖRTGEN BETONARME SIVI DEPOLARINDA KATSAYILAR YÖNTEMI
• Mx, My, Mxy, Myz
• 1.Durum: Üst kenar basit mesnetli - alt kenar basit mesnetli
• 2.Durum: Üst kenar serbest - alt kenar basit mesnetli,• 3.Durum: Üst kenar serbest - -alt kenar ankastre
mesnetli.
O y
xb/2b/2
H
12.06.2008
25
ITÜYAPI
ANABILIM DALIDIKDÖRTGEN BETONARME SIVI DEPOLARINDA KATSAYILAR YÖNTEMI
12.06.2008
26
ITÜYAPI
ANABILIM DALIDIKDÖRTGEN BETONARME SIVI DEPOLARINDA KATSAYILAR YÖNTEMI
12.06.2008
27
ITÜYAPI
ANABILIM DALIDIKDÖRTGEN BETONARME SIVI DEPOLARINDA KATSAYILAR YÖNTEMI
12.06.2008
28
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
28
12.06.2008
29
ITÜYAPI
ANABILIM DALIDIKDÖRTGEN BETONARME SIVI DEPOLARINDA KATSAYILAR YÖNTEMI
12.06.2008
30
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
b/2
a
c/2b/2
c/2 c/2
b/2
a b c
L-(L-K)/3
L-(L-K)/3
b
c cK
K
L-(L-K)/3
b
c
L-(L-K)/3
L-(L-K)/3
K K
L-(L-K)/3
K L
c c
bb
d e f
b
DUVAR BIRLESIMTIPLERI
12.06.2008
31
ITÜYAPI
ANABILIM DALISONLU ELEMANLAR YÖNTEMI
• SONLU ELEMANLAR YÖNTEMI
• SAP 2000• SAFE• ...
12.06.2008
32
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
(a) (b) (c)
Dikdörtgen depolarda duvar donati detaylari: (a), (b), (c), (d), (e), (f) (Yatay Kesit)
(d) (e)(f)
DIKDÖRTGEN KESITLI BETONARME DEPOLARDA DONATI
12.06.2008
33
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
(g)
(a),(b),(c),(d),(e),(f) Yatay Kesit ; (g) Düsey Kesit
DIKDÖRTGEN KESITLI BETONARME DEPOLARDA DONATI
12.06.2008
34
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
Depo tabani duvar birlesim detaylari
DIKDÖRTGEN KESITLI BETONARME DEPOLARDA DONATI
12.06.2008
35
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
Dairesel kesitli depolar
DAIRESEL KESITLI BETONARME DEPOLAR
12.06.2008
36
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
3. DAIRESEL KESITLI DEPOLARIN HESAP ESASLARIDairesel kesitli dönel depolar iki adimda hesaplanir:
-Mambran teoriye göre hesap (egilme etkilerinin göz önüne alinmadigi durum)
- Kabuk kenar tesirlerinin göz önüne alindigi egilmeli teoriye göre hesap
Bir çok kere depolarda mambran teorinin yani sira egilme tesirlerinin de göz önüne alinmasi gerekir.
DAIRESEL KESITLI DEPOLARIN HESAP ESASLARI
12.06.2008
37
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
Dairesel Kesitli Depolarin Mambran Hesabi
Mambran teorisinde gerilmelerin kabuk kalinliginca üniform dagildigi ve egilme etkilerinin ihmal edildigi kabul edilir.Kabuklarin egilmeli ve mambran hesaplarinda pratik olarak;
•kabuk kalinliginin diger boyutlari yaninda çok küçük oldugu
•kabuk kalinligi yaninda sehimlerin çok küçük oldugu
•sekil degistirmeden önce ortalama yüzeye dik olan kesitin sekil degistirmeden sonra da ortalama yüzeye dik kaldigi
•ortalama yüzeye dik gerilmelerin ihmal edilebilecegi kabul edilir.
Mambran durumda bunlardan baska ortalama yüzeyin sürekli olmasi, kalinligin sabit olup ani kesit degistirmemesi, kabuga etki eden yüklerin sürekli yayili olmasi ve sinir kuvvetlerinin ortalama yüzeye teget olmasi sartlari da saglanmalidir.
DAIRESEL KESITLI DEPOLARIN MAMBRAN HESABI
12.06.2008
38
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
Dairesel Kesitli Depolarin Egilmeli Teoriye Göre Hesabi
Daire kesitli depolar genellikle bir dönel kabugun (örnegin düzlem tabanli silindirik kabuk) veya birkaç dönel kabuk parçasinin birbiriyle monolitik birlesiminden elde edilirler.
Bu durumda depolar yatay kesitlerle küresel kabuk, silindirik kabuk ve konik kabuk gibi kabuklara ayrilabilir.
Kabuklarda sekil degistirmeler egrilik degisimlerine neden oldugu için egilme momentleri ortaya çikar.
Genellikle küçük sekil degistirmelerden dogan egrilik degisimleri ihmal edilebilirse de kabugun mesnetlerinin meridyen tegetine dik dogrultudaki
hareketine mani olunursa sekil degistirmeler göz önüne alinmalidir (iki kabugun veya kabuk ile çember kirisinin monolitik birlesiminde oldugu gibi).
Bu durumda düsey kesitte her bir kabukta radyal dogrultuda H=Xi yatay kuvveti ile M=Xk egilme momentinin varligi düsünülür. Xi ve Xk
bilinmeyenleri kabuk birlesim noktalarindaki süreklilik sartlarindan belirtilir.
DAIRESEL KESITLI DEPOLARIN EGILMELI HESABI
12.06.2008
39
ITÜYAPI
ANABILIM DALIDAIRESEL KESITLI DEPOLARDA DONATI
12.06.2008
40
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
Küresel kabuk depo birlesim sekilleri
DAIRESEL KESITLI DEPOLAR
12.06.2008
41
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
SILINDIRIK KABUK MAMBRAN DURUM
12.06.2008
42
ITÜYAPI
ANABILIM DALIDAIRESEL KESITLI DEPOLARIN EGILMELI HESAP
ESASLARI
12.06.2008
43
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
Sekil 8 Çesitli tipte ayakli depolar
AYAKLI DEPOLAR
12.06.2008
44
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
Dönel yüzeyli su deposu
AYAKLI DEPOLAR
12.06.2008
45
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
Sekil Dikdörtgen kesitli ayakli depolar
DIKDÖRTGEN KESITLI BETONARME DEPOLAR
12.06.2008
46
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
5. DEPOLARDA DEPREM HESABI
12.06.2008
47
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
P(z)
z
x
P(z)
H
2H/5
4H/3
π
Parabolik Eliptik
21h H..c
127
P γ=
12.06.2008
48
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
HOUSNER YÖNTEMINE GÖRE HESAP
12.06.2008
49
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
z
x x
z
P i(z) P o(z)
(a) Impuls Basinci (b) Salinim BasinciHousner’ e Göre Sivi Etkileri
12.06.2008
50
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
[ ] )h/L732,1(th.)hz(5,0)hz(.3.h.a.)z(P 22mi −−−ρ=
twsin.)L/h.581,1(sh
)L/)zh(581,1(ch.wl527,0)z(P o
20
20
−φρ=
12.06.2008
51
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
D E R I N D E P O
1,5L
s
2 L 2 L
M a
M i
M 0
k/2 k/2
ha
ho
h1
D E R I N O L M A Y A N D E P O
k/2M 0
k/2
M i
ho
h1
2 L 2 L
h<1,
5L
12.06.2008
52
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
a/3)a/3tanh(
MM o = )catanh(
ab
MM 1 =
−α+= )1
MM
(1375,0hh
o
0
)casinh(.ca)cacosh(
1h
h 1 β−−=
)catanh(.cagM
kh
1
=)ca(tanh.
hea1
)catanh(d
d
2maxmax
max
ν−
=ν
12.06.2008
53
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
z.h..a.875,0)z(P m ρ=
)zh2(z..a.707,0)z(P m −ρ=
Westergaard bagintisi:
Karman bagintisi:
12.06.2008
54
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
12.06.2008
55
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
12.06.2008
56
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
ksγΗ
ksγΗ²/2H
/3kdγΗ²/2
H/2
0,4H
(7/12)chγsΗ²
(7/8)chγsΗ
H
W.A0
W
2H'/3
Yan Cidarlari Konsol Duvar Olarak çalisan Gömme Depolarda Toprak itkisi(Depremsiz ve Depremli Durum)
GÖMME DEPOLARDA ZEMIN ITKISI
12.06.2008
57
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
2
2
2
a
))i).(cos(cos()isin().sin(
1)cos(.cos
)(cosk
α−α+δ
−φδ+φ+α+δα
α−φ=
2
2
2
p
))i).(cos(cos()isin().sin(
1)cos(.cos
)(cosk
α−α−δ+φδ+φ
−α−δα
α+φ=
12.06.2008
58
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
2
2
2v
at
))i).(cos(cos()isin().sin(
1)cos(.cos.cos
)(cos)c1(k
α−λ+α+δλ−−φδ+φ
+λ+α+δαλ
α−λ−φ±=
2
2
2v
pt
))i).(cos(cos()isin().sin(
1)cos(.cos.cos
)(cos)c1(k
α−λ+α−δλ−+φδ+φ
−λ+α−δαλ
α+λ−φ±=
GÖMME DEPOLARDA ZEMIN ITKISI
2aa H..K5,0P γ= 2
pp H..K5,0P γ=
12.06.2008
59
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
)]c1(carctan[ vh ±=λ
oh A).1I(2,0c +=3/C2c hV =
aatad kkk −=
pptpd kkk −=
GÖMME DEPOLARDA ZEMIN ITKISI
12.06.2008
60
ITÜYAPI
ANABILIM DALIDERZLER
6. DERZLER
6.1 Insaat Derzleri 6.2 Hareket Derzleri
•Düsey Insaat derzleri temel kirislerinde, kirislerde ve dösemelerde •Yatay insaat derzleri kolonlarda, perde duvarlarda teskil edilir.
•Insaat derzleri kesit tesirlerinin az oldugu yerlerde teskil edilmelidir.•Derzler geçirimsizlige mani olmamalidir.
6.1 INSAAT DERZLERI
12.06.2008
61
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
Donati sürekli.15 cm
Sivi tutucuderz bandi
Beton süreksiz
Derz ya l i t imm a l z e m e s i
Ka l ip
Beton dis
DERZLER
12.06.2008
62
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
6.2. HAREKET DERZLERI Depolarda betonun rötre ve isi degisimlerini azaltmak ve konstrüktif nedenlerle hareket derzleri teskil edilir.Bu tip derzler;Betonda isi ve rötre degisimlerinden dogan çekme gerilmelerini azaltirlar.
Farkli zemin oturmalarinda çatlak teskilini önlerler,Statik sistemi basitlestirip, momentleri azaltirlar.
Depolarda asagidaki tiplerde derz teskil edilir;Depo tabanini küçük alanlara bölen derzlerDuvar ile temel veya duvar ile depo tabani arasinda derzlerDikdörtgen kesitli depolarda düsey derzlerDuvar ile tavan arasina teskil edilen derzler
DERZLER
12.06.2008
63
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
6.2.1. HAREKET DERZI TIPLERIHareket derzleri teskillerine bagli olarak daralma derzi, genlesme derzi ve kayma derzi olarak isimlendirilirler.
Daralma Derzleri
Derz boyunca betonun sürekli olmadigi ve teskilinde derzin iki yanagi arasinda bosluk birakilmis olan derzlerdir. Derz boyunca hem beton hem de donati süreksiz ise bu tip daralma derzleri tam daralma derzleri, sadece betonun süreksiz oldugu derzlere kismi daralma derzleri denir.Genlesme Derzleri
Yapida hem genlesme, hem de daralma hareketlerine imkan veren derz boyunca hem betonun hem de donati çubugunun süreksiz oldugu ve teskilinde derzin iki yanagi arasinda uygun bir bosluk birakilmis olan derzler,Kayma derzi
DERZLER
12.06.2008
64
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
Hareket saglayici derz malzemeleri
DERZLER
12.06.2008
65
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
Sekil 15 dösemelerde genlesme ve daralma derz örnekleri(DSI)
DERZLER
12.06.2008
66
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
Duvarlarda genlesme ve daralma derz örnekleri (DSI)
DERZLER
12.06.2008
67
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
Kayma yüzeyi veya lastik yatak
Geçirimsiz derz kaplamasi
Derz yalitim malzemesi
Sekil 16 Kayma derzi
DERZLER
12.06.2008
68
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
7. DEPOLARDEA GEÇIRIMSIZLIK7.1ÇATLAK GENISLIGI KONTROLÜTS 500’ e göre yük ve malzeme katsayisi 1.0 alinmalidir. Nervürlü donati için çatlak genisligiw=1.3 (At c)1/3 σ s 10-5 (7.1)ile verilmis olup düz yüzeyli donati için bu deger 1.7 ile çarpilarak arttirilir.
Burada Sekil 7 de tanimlanmis olan A t elemanlarda her bir çekme çubuguna düsen etkilibeton alanidir. σ s donati gerilmesi yük katsayisi ile çarpilmamis yükle hesaplanmalidir.Bu degerin yaklasik olarak 0.7fyd alianbilecegi belirtilmistir. c donati agirlikmerkezinden beton lifine olan uzakliktir.
Çatlama bölgesinde donati çevresi
DEPOLARDA GEÇIRIMSIZLIK
12.06.2008
69
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
8. DSI Su Tutucu Betonarme Yapilarin Hesap ve Yapimina ait Genel Teknik Sartname Özeti
Yan duvarlarin konsol olarak çalistigi ve bu sekilde projelendirildigidurumlarda;
Devrilme güvenliginin tüm yükleme hallerinde depremsiz durumda 1,5’den, depremli durumda 1,20’ den az olmamasi temin edilmelidir.
Kayma güvenliginin tüm yükleme hallerinde depremsiz durumda 1,50’ den depremli durumda 1,20’ den az olmamasi temin edilmelidir.
Su tutucu yapilarin ilk doldurulmasi 24 saatte su seviyesi 2,0 metreyi geçmeyecek sekilde üniforma yakin bir hizda olmalidir.
Bu sartnamede su tutucu yapilarin elemanlari su ile ilgili olarak maruz kaldiklari tesirler yönünden iki sinifa ayrilmaktadirlar:
A sinifi; Hemen hemen daimi olarak su ile temasta olan kisimlar, B sinifi; Su ile temasta olmayan kisimlar.
Sartnameye göre 25 cm veya daha ince olan ve bir yüzü (A) sinifi tesirine maruz duvar ve dösemelerin diger yüzlerinin de ayni sartlarda oldugu
varsayilir.
SU TUTUCU YAPILARIN HESAP VE YAPIMINA AIT GENEL TEKNIK SARTNAME (DSI)
12.06.2008
70
ITÜYAPI
ANABILIM DALISU TUTUCU YAPILARIN HESAP VE YAPIMINA AIT GENEL
TEKNIK SARTNAME (DSI)
25 cm’ den daha kalin olan ve bir yüzü (A) sinifi tesirine maruz duvar veya dösemelerin diger yüzlerinin (B) sinifi tesirine maruz oldugu varsayilir. Yönetmelige göre (B) sinifi tesirlere maruz yapi elemanlarinin TS
500 veya diger ilgili standartlara uygun olarak
pojelendirilmelidir.
12.06.2008
71
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
a.Çatlamaya uygun dirençb.Uygun dayanimc.Ekonomik donati orani bagintisigözönüne alinarak yapilmalidir. Yönetmelikte projelendirme varsayimlari:a.Beton ve çelik dogrusal elastik davranirlar,
15EE
c
s ==η
a.Egilme ve eksenel çekmede çatlamaya karsi direnç hesaplarinda beton çekme gerilmeleri alir.b.Mukavemet hesaplarinda beton çekme gerilmeleri ihmal edilir.
(A) sinifi tesirlere maruz yapi elemanlarinin projelendirilmesi;
SU TUTUCU YAPILARIN HESAP VE YAPIMINA AIT GENEL TEKNIK SARTNAME (DSI)
12.06.2008
72
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
bzV
)/( 2cmkgf
Gerilmeler: Kesitlerde yüklemeler göz önüne alinarak bulunan gerilmelerdir.
Beton Emniyet gerilmeleri
BetonSinifi
Kesit Zorlamasi Kayma
Eksenelçekme
Egilmedeçekme V/bz
BS 20BS 25
910
1517
1820
Tablo da; V toplam kesme kuvveti, bgenislik, z moment koludur.
SU TUTUCU YAPILARIN HESAP VE YAPIMINA AIT GENEL TEKNIK SARTNAME (DSI)
12.06.2008
73
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
)cm/kgf( 2
Tablo 3
BetonSinifi
Kesit ZorlamasiKayma
Aderans
EksenelBasinç
Egilmede Basinç Düz Nervürlü
BS 20BS 25
6580
80100
78
68
1216
Çelik Emniyet gerilmeleri
Beton Emniyet Gerilmeleri
Gerilme Tesirsinifi Düz Nervürlü
EksenelÇekme,EgilmedeÇekme,Kesme
(A) 1000 1500
Basinç (A) 1400 2000
)cm/kgf( 2
SU TUTUCU YAPILARIN HESAP VE YAPIMINA AIT GENEL TEKNIK SARTNAME (DSI)
12.06.2008
74
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
ykfctkf
cr =ρ
Minimum donati miktari:Rötre ve isi tesirlerinden dolayi meydana gelen çatlaklari dagitmak için gerekli minimum donati kritik pursantaji
Toplam kesit alanina göre, çatlaklari dagitmak için gerekli kritik donati orani
Betonun çekme mukavemeti (genelde 3 günlük beton için verilen bu degerBS 20 için 7,5 kg/cm2)
Burada,
SU TUTUCU YAPILARIN HESAP VE YAPIMINA AIT GENEL TEKNIK SARTNAME (DSI)
12.06.2008
75
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
9. SAYISAL ÖRNEK
12.06.2008
76
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
12.06.2008
77
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
12.06.2008
78
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
12.06.2008
79
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
12.06.2008
80
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
12.06.2008
81
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
12.06.2008
82
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
12.06.2008
83
ITÜYAPI
ANABILIM DALISAYISAL ÖRNEK
12.06.2008
84
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
ACI 318-99 a Göre Çatlak Kontrolü
M = 120 kNm/m As= 13,4 cm2 Es= 200000 MPa
Ec= 26000 MPa a = Es/ Ec=7,7 d = 54 cm dc = 5 cm
? = As/(bw.d) = 13,4/(100.54) = 0,0025
( )22 0,178k ρα ρα ρα= + − = j = 1-k/3 = 0,941
2120.(100)17,6 /
. 13,4.0,941.54ss
MkN cm
A j dσ = = = =176 MPa
22 2.5.100142,86
7c wd b
A cmn
= = = =14286 mm2
3 157,3 /s cz d A kN cmσ= = = 15,73 kN/mm
w = 0,0132.z = 0,0132.15,73 = 0,21 mm < 0,33mm
12.06.2008
85
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
85
M = yük katsayisi kullanilmadan bulunan moment degeri
A = her bir çekme çubuguna düsen etkili beton alani
w = çatlak genisligi
s s = donatida meydana gelen gerilme ( 0,6 fyk olarak alinabilir. )
As = donati alani
n = kesitteki donati sayisi
bw = kesit genisligi
z = egilme donatisi dagilimindaki sinirlandirma degeri
d = etkili kesit yüksekligi
dc = beton örtüsü
? = donati orani
12.06.2008
86
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
ACI 318-05 a Göre Çatlak Kontrolü
Burada çatlak genisligini kontrol altina almak için egilme donatilari arasindaki mesafe
asagidaki denklem ile verilen degerleri geçmemelidir.
27638 2,5 c
s
s cσ
= −
ve
27630
s
sσ
=
276 27638 2,5 38 2,5.5 49
170cs
s c cmσ
= − = − =
> 10 cm
276 27630 30 48
170s
s cmσ
= = =
> 10 cm
Kullanilan donati araliklari uygundur.
cc = en dis çekme lifi ile çekme donatisi arasindaki mesafe (cm)
s s = donatida meydana gelen gerilme ( 2/3 fyk olarak alinabilir. ) (MPa)
12.06.2008
87
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
• Türkçe Kaynak Yayinlar
• H. Demir, M. Altan, K. Güler; Betonarme Depolar, Betonarme Yapilar Semineri, I.T.Ü: Insaat Fakültesi, Kasim 1988
• Z. Celep, N. Kumbasar; Deprem Mühendisligine Giris ve Depreme Dayanikli Yapi Tasarimi, Beta Yayincilik, 2004.
• TS 500 Betonarme Yapilarin Tasarim ve Yapim Kurallari, TSE Ankara, 2000.
• Su Tutucu Betonarme Yapilarin Hesap ve Yapimina Ait Genel Teknik Sartname, DSI, 1983
• ACI 318-05 Building Code Requirements for Structural Concrete, ACI, Farmington Hills, Michigan, 2005.
12.06.2008
88
ITÜYAPI
ANABILIM DALI
ILGI VE SABRINIZ IÇIN TESEKKÜRLER
88