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,,DISEÑO DE UNA ¡,IAG¡UINA TAI'IIZADORA DE ALT'IIDON
Y AFRECHO DE YUCA EN CASCADA''
CESAR CAYCEDO I'IOLINAll
GLORIA ZAPATA AGUDELO
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CORPORACION UNIVERSITARIA AUTONOIIA DE OCCIDENTE
DIVISION DE INGENIERIAS
PROGRAFIA DE INGENIERIA ¡'IECANICA
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1993
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Y AFRECHO DE YUCA EN CASCADA"
CESAR CAYCEDO IIOLINA
GLORIA ZAPATA AGUDELU
Trabaj c¡ erscrito presentado comorequisito Parcial Para oPtar altitulo de Ingenrero l*lecánrco
Director: HEBERT JARAI'IILLIJl -t4-
CALl
CORPORACION UNIVERSITARIA AUTONOIYIA DE OCCIDEN]-L
DIVISION DE INGENIERIAS
PROGRAI'IA DE INGENIERIA F'IECANICA
1993
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Ué2
Nota de aceptación
Aprobado por eI comité de trabajode grado en cumplimiento de losrequisitos exigidos por laUniversidad Autónoma de Occidentepara optar al tÍtulo dE IngenierosMecáriicos.
Jurado
CaIi, Noviembre de t .9931l
AGRADECIMIENTOS
Agradecemos a todas aquellas personas que de una u otra
forma intervinieron para Ia culminación de este Froyecto,
en especial al Ing. Hebert. Jaramillo.
rlt
DEDICATORIA
A mi madr€, esposa e hijos por su apoyo durante t,odo el
Liempo de mi carrera.
César.
Este rogro lo dedico a mis padres carlos y Amparo quienes
en t.odo momento me apoyaron y creyeron en mis capacidades.
GIoria Amparo.
IV
TABLA DE CONTENIDO
Pág.
INTRODUCCION 1
1 DESCRIPCION DE LAS MAOUINAS COLADORAS EXISTENTES 4
2 PROTCITIPO 11
2.L PARAHETROS DE LA TAMIZADORA 11
2.2 REOUERIMIENTOS L2
2.3 TECNOLOGIA UTILIZADA L2
2.4 PARAMETROS DIMENSIONALES 13
2.5 CONSTRUCCION DE LA MACIUINA 13
3 DISEÑO MECANICO L4
3.1 CALCULO DE LA POTENCIA DE LA HAOUINA TAMIZADORA L4
3.1.1 CáIcuIo del perÍodo y frecuencia de rota-
ción de los brazos para determinar la velocidad
angular . L4
3.t,2 Potencia de Ia máquina
3.L .2.t Traba jo para arrancar el e je del
motorreductor.
3.L.2.2 Trabajo para arrancar los piñones
3.1.2.3 Trabajo para arrancar el eje principal de la
máqui na .
3 .L ,2.4 Potencia pa]'a mover los brazos
3.2 SELECCION DISEÑO Y CALCULO DE TRANSMISIONES A
CADENA
3.2,1 Información indispensable
3.2.2 El margen compensatorio de seguridad
3.2 .3 Capacidad de transmisión
3 .2.4 Las relaciones de velocidad
3.2.5 CáIculo de Iongitud.de la cadena requ€rida para
la transmisión.
3.3 CALCULO EL EJE
3.3.1 Cálculo de fuerzas.
3.3.2 CáIculo del eje por flexión
3.3,3 CáIcuIo del eje a torsión.
3.3.4 cálculo del eje a rigÍdez
3.3.5 CáIcuIo del eje en fatiga
15
t6
18
20
23
26
26
2A
29
31
34
35
37
38
40
4T
42
VI
3.4 CALCULO DE LOs BRAZOS
3.5 SELECCION DEL TIPO Y TAMAÑO DEL RODAHIENTO
3.6 CALCULO DE LA SOLDADURA
3.7 CALCULCI DE CHAVETAS O CUÑAS
3,8 EVALUACTON DE LOS SOPORTES CIUE INTERVIENEN EN
MACIUINA.
3.8.1 Soporte para chumacera superior
3.8.2 Soporte de Ia máquina
3.8.3 Soporte para chumacera inferior
4 CONSTRUCCION DE LA TAMIZADORA
4.1 CONSTRUCCION DEL CILINDRO
4.2 CONSTRUCCION DE LA TRANSMISION
5 PROTECCION DEL EOUIPO
5.1 REGLAS DEL DISEÑO PARA MEJORAR LA RESISTENCIA
LA CCIRROSION
5,2 GENERALIDADES
5.2.1 Pinturas
5 .2 .? Resi nas
5.3 CLASIFICACION DE LOS AI.IBIENTES CORROSTúOS
5.4 CALSIFICACION DE ALGUNOS PRODUCTOS CIUIMICOS
5.4.1 Agresividad alta.
46
48
52
57
LA
59
59
59
59
6L
6L
ó5
67
68
68
68
ó8
69
7L
7t
VlI
5 .4 .2 Agresividad intermedia.
5.4.3 Agresividad baja.
5.5 SELECCICIN DEL MEDIO ADECUADO
EOUIPO
6 ASPECTOS ECONOMICOS
7 CONCLUSIONES
BIBLIOGRAFIA
PARA PROTECCION DEL
72
72
73
74
7A
80
vlll
LISTA DE FIGURAS
FIGURA 1. Diagrama de flujo del proceso de producción
de almidón de yuca.
FIGURA 2. Coladora cilfndrica de semieje
FIGURA 3. Tamizadora en forma de canal
semicircular.
FIGURA 4. Tamizadora con proceso vertical de
colado.
FIGURA 5. Transmisión del eje principal
FIGURA 6. Diagrama de momentos, flector y torsor y
fuerza cortante.
FIGURA 7. Fuerza y distancia'del momento a que está
sometido eI brazo.
FIGURA 8. Tipos de cuñas o chavetas.
Pág.
thíwnidod ruronomo dc-0cc¡diiiScaión libtiotoo
3
6
I
10
26
37
46
57
1X
LISTA DE ANEXOS
ANEXO 1. SELECCION HOTORREDUCTOR Y SUS MEDIDAS
ANEXO 2. MARGEN COMPENSATORIO
ANEXO 3. TABLA DE CAPACIDAD. CADENA ESTANDARD SENCILLA DE
RODILL0S N9 40. PASO t/2.
ANEXO 4. PROPIEDADES DE LAS SECCIONES
ANEXO 5. RADIO DE ENTALLADURA Y RESISTENCIA ULTIMA
ANEXO 6. DURACION EN HORAS DE FUNCIONAMIENTO DE LAS
MACIUINAS PARA RELACION DE RODAMIENTOS
ANEXO 7. COEFICIENTES X e Y
ANEXO 8. SEGURIDAD DE CARGA C,/P
ANEXO 9. SOPORTES DE BRIDA
ANEXO 10. PROPIEDADES DE UNA SOLDADURA CONSIDERADA COMO
UNA LINEA
ANEXO 11. TIPOS DE SOLDADURA PARA ACEROS INOXIDABLES
ANEXO L2. TIPOS DE MALLAS INOXIDABLES
ANEXO 13. ADHE5IVOS Y RECUBRIMIENTOS EPOXICOS
LISTA DE PLANOS
PLANO 1.
PLANO 2.
PLANO 3.
PLANO 4.
PLANO 6.
PLANO 7.
PLANO 8.
PLANO 9.
PLANO 10,
TZ-OO1
TZ-O02
TZ-OO4
TZ-OO5
TZ*OO6
TZ-OO7
TZ-OO8
TZ*O09
TZ-O10
XI
RESUMEN
Se diseñará un t.amiz en cascada para Ia separación de
almidón de yuca, proceso qu€ será de gran importancia pues
su función es ra de hacer un proceso continuo que mejorará
eI rendimiento y Ia calidad del producto final.
Er proyecto busca mejorar ra tecnologÍa existent.e en el
campo especÍfico, en las empr€sas procesadora$ de almidón.
En el diseño del tamiz se util ízará un eje principal
acoplado a un mecanismo de tranemisión y un motorreductor.
Los cáIculos a realizar son: diseno der eje y brazosn
cáIculo de Ia soldadura, selección de motor, cadena,
rodamientos y anáIisis económico.
XII
INTRODUCCION
La máquina a diseñar es una tamizadora en Cascada la cual
cumplirá Ia función de separar el afrecho del almidón de
yucar para eI proceso de producción continuo disminuyendo
la manipulación del producto final.
La máquina a diseñar consist.e en un conjunto de tamices y
cepiIIos, estos últimos movidos p:r un motor eIéctricosiendo transmitido eI movimiento por un eje ubicado
verticalment.e en la máquina,
La producción del almidón de yuca es una industriaartesanal de gran importancia en nuestro medio. EI almidón
es utilizado en la industria alimenticia, papelera,
farmacéutica, de plásticos n etc.
EI cent,ro Internacional de Agricultura Tropical ( C.f .A.T. )y ra corporación universitaria Autónoma de occidente
( C.U.A.O. ) están desarrollando una tecnologÍa para elmejoramiento de la agroindustria de la yuca, de esta manera
se pretende lograr un mejoramiento en la productividad
calidad, del almidón y demás subproductos.
EI presente trabajo tiene como objetivo fundamental diseñar
una tamizadora ( coladora ), donde intervenga, menos, Ia mano
der operario logrando una m€nor contaminación der almidón
y lógicamente mejorar la eficiencia del colado.
3
3
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Diagrama de flujoalmidón de yuca.
FIGURA 1. del proceso de producción de
1 DESCRIPCION DE LAS I.IAOUINAS COLADORAS EXISTENTES
Debido a muchos agentes ajenos a los productores de
almidón, tales como desarrollo pobre en la tecnologÍa
ut,ilizada y costumbres propias de Ia r€gión que influyendirectamente en el proceso de obt.ención, vemos como elproceso utilizado en este momento está bastante atrasado.
En la act.ualidad existen diferentes t,ipos de máquinas
t,amizadoras las cuales presentan muchas desventajas. Uno
de los tipos más utilizados en ras rarlanderÍas det cauca
consiste básicamente €n un tambor semi-sumergido en una
piscina con agua, perforado t.otalmente y forrado en su
parte exterior con una marIa. rnteriorment.e er tambor
tiene unas paletas soldadas. El movimiento es generado por
un motor eléctrico y transmitido a Ia máquina por un juego
de poleas planas.
La máquina es cargada manualmente por un operario; t.an
pronto queda ésta con la cantidad de materia prima
adecuada n €s accionado el motor eréctrico dándore
movimiento al conjunto.
5
En su giro, Ia parte del tambor sumergida en el agua, hace
que se desprendan las partÍculas de almidón del afrecho y
se convierta en una lechada que va a una piscina de
decantación.
Las desventajas de esta máquina son;
a ) Mecanismo de transmisión
que Ia potencia transmitida
se presentan deslizamientos
de su sitio de trabajo.
basado en correas planas, hace
por el motor sea baja t ye que
y riesgos de que ésta se salga
b) Los materiales utirizados no son ros más adecuados para
Ios procesos alimenticios, adquiriendo de ésta manera
muchas impurezas y contaminación durante eI proceso.
c) EI proceso de cargue y descargue de Ia máquina se
reariza por baches, esto hace que aumente notablemente er
porcentaje de tiempo de la operación y la continua
manipulación del producto.
Otro tipo de máquina utilizado para Ia obtención deI
armidón de yuca consist.e en una canar semicircular forradacon una malla. Por su eje de simetrÍa pasa un eje apoyado
en dos rodamientos.
Sl.rYllN|STRO OE AGUA
BisI iiiiiiiiiiiiiiiisisisii3i3i3
ffiliilli
6
AEIIJEROS DE SALIÍIA DE LA LECIIADA
Focbnlentoc
Adftaml€rTtocargLn ydescargue
Semle¡e
LECI.I,ADA
AGI¡A DE ALIMENTACION
I.IUECO CEHTBAL PARA ELCAHGUE Y OESCARHJE DE IJ
PULPA
FIGURA 2. Coladora ciIÍndrica de semieje
A est.e van acoplados cierta cant.idad de brazos en forma
radial a ros cuares se adatan unos cepirlos con un ánguro
de incrinación determinado. Et movimiento es transmit.ido
iguar que en la máquina anterior por un motor eléctrico y
7
poleas planas. Al entrar Ia materi. prima a este canal los
cepillos obligan al material a recorrer la malla de un
extremo a otro rogrando en su recorrido desprenderrE
almidón de la masa rallada; esto se logra con ayuda de un
sistema de riego adecuado. La lechada es recogida por un
canal ubicado en la parte inferior de un tamiz para que
continúe con su proceso. Por otra part.e, €I afrecho
continua a través de la malla hasta terminar su recorrido.
Esta presenta ventajas sobre
durante el proceso hay menos
prima y eI material de desecho
eI mismo proceso de tamizado.
Entre sus desventajas está Ia
debe ser Io suficientemente
rendimiento; igualmente eIpotencia.
la primera máquina ya que
manipulación de la materia
es sacado por la máquina en
Iongitud del tamiz, el cual
largo para lograr un mayor
sistema de transmisión de
segunda máquina y la
utilizada en nuestro
proceso vert ical de
Basados en el funcionamiento de Iaestructura de Ia primera, conocida y
medio, diseñamos una máquina con
colado.
I
tilfgtflo
m
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¡o.I¡I
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5BIf,D
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$$FHo- ftl
HzFTr$
H¡
;IHils)r
FTGURA 3. Tamizadora en forma de canal semicircurar .
9
Está basada en eI movimiento de un eje aI cual van
acoplados unos brazos que a su vez aportan cepillos con
ciert,o ángulo de inclinación. La posición de este eje es
vertical y está apoyado en dos rodamientos. Contiene
además cualro conjuntos de cepillos distribuidos sobre
igual número de tamices. El movimiento es dado por un
motor eléctrico y transmitido por piñones y cadena.
Este mecanismo est.á guardado por un cilindro que a su vez
sirve de apoyo a los tamices y que €s básicamente lo que
conforma Ia estructura externa de la máquina; está apoyado
en cuatro patas, soportando éstas el peso tanto de lamáquina como del material que entra a ésta.
Los materiares utilizados para el mecanismo int,erior y er
cilindro son en inoxidabre y para demás elementos qu€ no
están en contacto directo con ra masa ralrada se usará
acero bonificado.
como vemos supera a ras máquinas anteriores, teniendo como
pr i nc i pa I es ve nt,a jas : pr oceso co nt i nuo de co I ado y
materiales adecuados para el medio del trabajo.
10
EJE FRINCIPAL
MDAMIENTO RAO IAL
TUBERIA PVC
AL IMENTAC ION
AGL'A L lMP 1A
PI}€NESDE
CADEl,¡A
FIGURA 4. Tamizadora con proceso vertical de colado.
2 PROTOTIPO
Se busca un diseño adecuado, para eI cual hubo necesidad
definir los siguientes parámetros a tener en cuenta en
diseño de Ia máquina tamizadora.
2.T PARA},IETROS DE LA TA],IIZADORA
Es un cirindro cerrado en su parte inferior y abierto en raparte superior. Está apoyado sobre cuatro paLas quo van
fijas al piso; eI eje es macizo y es portador de loscepillos que giran a su misma velocidad, Este est.á apoyado
sobre rodamientos. Los tamices van fijos al citindro.
Los soportes de la máquina son en forma estructural.
Los tamices están fabricados €n madera y mallas de
diferente número.
de
el
La forma de transmisión de potencia
rodillos y piñones; el movimiento
hace por cadena de
hace con un motor
se
s€
L2
r€ductor,
2.2 REOUERII"IIENTOS
La máquina debe cumprir con los objetivos propuestos en er
proyecto como son eI mejoramiento de la t,ecnologÍa delprocesamiento de Ia yuca para obtener almidón, o sea,
mejorar Ia productividad actual.
2.3 TECNOLOGIA UTILIZADA
5e busca que Ia máquina a diseñar sea funcional y de un
manejo muy simple.
Los materiares ut.irizados en la construcción deben ser
de fácil adquisición a nivel local.
La operabilidad en su montaje, como también en su
desmontaje, deben tener facilidad para un buen
mantenimiento.
Se diseña la máquina con materiales inoxidables ya que
es para er manejo de arimentos por ro cuar se debe ut.ilizarelementos higiénicos.
Se busca que la construcción, producción y mantenimiento
13
de dicha máquina sea elaborado con costos muy bajos.
2.4 PARAHETROS DI]'IENSTONALES
Velocidad máxima 30 rpm
Diámetro del cilindro 100 cm
Capacidad de procesamient,o S Ton,/dÍa
Número de tamices 4
2.5 CONSTRUCCION DE LA MAOUINA
La construcción y evaruación de ra maquina tamizadora loasumirá el C.I.A.T., con Ia colaboración de la Universidad
Autónoma de Occidente.
3 DISEÑO I,IECANICO
3.1 CALCULO DE LA POTENCIA DE LA },IAoUINA TA],IIZADoRA
3.1-1 cárculo der perÍodo y frecuencia de rotación de ros
brazos para determinar Ia velocidad angular. Se
determina el tiempo que tardan los brazos en dar una vuelta
o revolución completa:
T:Perfodo T=txn (3.1)t:Tiempo T=2Segx lVuelt.n:No.Vueltas T=2Segxvuelta
si ra frecuencia es er número de revoruciones efect,uadas
por los brazos en la unidad de tiempo, se tiene:
f: Frecuencia
n: No. Vueltas
t: Tiempo
(3.2)f=n/L
f = 1 vuelt ./2 seg.
f = O,5 vueltas./seg .
La velocidad mÍnima de rotación de los brazos si se
15
considera eI perÍodo igual a 2 segundos:
f¡f = 2n/T = 2n/2 s€g = fr. rad,/seg
t^lmin = xrad,/s€g x l vuelt,/2r rad x 60 seg./ l min
t^lmin = 30 R.P.M, n que son efectivamente a las R.p.M. que
dobe girar eI eje con Ios brazos.
si se serecciona un motorreductor comercial que gire a 30
r ,p.rn. r los brazos pueden girar a las mismas r .p.m. del
motorreductor y sóIo será necesario transmitir Ia potencia
por medio de cadena.
3-L-2 Potencia de Ia máquina- SE hará un análisis de lapotencia que debe requerir eI motorreductor a instalar para
satisfacer ras necesidades de accionamiento der conjunto
eje brazos de Ia tamizadora.
La potencia de ra máquina se calcula sólo para arrancar elsist.ema desde eI reposo.
Se deben encontrar los trabajos para llevar Ios brazos
deede [,J = O, hasta Ia velocidad de régimen para arrancar eIeje del motorreductor y finarmente encontrando un trabajototal para eI arranque de la máquina.
L6
3.t-2-1- fralajo para arrancar el eje del motorreductor.
" Para los cálculos por tanteo, inicialmente s€ asume un
diámetro para eI eje:
Material: Acero 1O2O bonificado
é = 1" = 2,54 cm (supuesto)
Ip1: Momento de inercia del eje = (mr x Rrz)/Z (3.4)
L: Longitud del eje = 42 cm (asumida)
m = px V
Donde: p -)Densidad del acero 1O2O bonificado = Z9S,LL
Kg./m3
V -) Volumen del eje
V = área * altura = (n}z )/4 x altura
r r, (O,OZS4 m)2V = "-"* x O,42 m
4
V = 2,t28L7 x 1O-4 ¡3
m = 795,1L Kg./m3 * 2,L2BL7 x 1O-4m3
L7
m = Q,L692 Kg
Reemplazando en la ecuación (3.4):
O,1692 Kg * (L,27 * 1O-2m)?Ipr = =1,3646x10-sKgmZ
2
hlr = Trabajo para arrancar eI eje
hlr = Ipr x Ecf
Donde:
Ecf = EnergÍa cinética final
En este caso ra energÍa cinétÍca inicial es iguar a cero
ya que llevamos eI eje desde el reposo,
por tanto hl = Velocidad angular es igual a cero.
Reemplazando la energía cinética:
t^Jf z
l^lr = Ipr *2
Donde;
l.lr = Velocidad angular final (rad,¿seg)
18
30 rev 1 min 2n radttf = ****-** =nrad,/Seg
min 60 seg 1 rev
t^rr = 1,3646 x lo-s Ksma * -:::::1:::]:-2
[^Jr = 6,7340 * 1O-s Kg.mzlsega
tfr = 6,7340 x 1O-s Joul .
3-L.2-2 Trabajo para arrancar ros piñones. suponemos un
diámetro para eI piñón conductor
fez = Momento polar de inercia para el piñón conductor
mz * R22rpz=
2
04' = 1On16 cm = 0,101ó m (supuesto)
e = Espesor o ancho del piñón
e = lu = 2154 cm (supuesto
me = Hasa del piñón conductor
m= p xV
(e.z¡
t9
Donde:
p = Densidad del acero = 795,10 Kg,/m3
\,r = Volúmen del piñón área x espesor total
r (4 * O,O2S4 m)a! = ---: * 0,0254 m
4
V = 2,0593 m3
m = 795,Lt Kg,1m3 * 2,0593 me
m = O,L637 Ks
Reemplazando en la ecuación (3.7):
o,1637 Kg * (O,O5O8 m)2Íez = DO*??e = 2,LL27 * 1O-4 Kg.mz
2
hle = Ipz x (t^lt z)lZ
( n rad./seg )2t^Ja = 2,LL27 * 1O-4 Kg.ma *
2
¡2
(3.8)
luronomo de ()ccidcnlr
Scrción libliofcm
l¡lz = I,0426 x 1O-3 KgSegz
20
l^Jz = L,Q426 x 1O-3 JouI
Ahora: bfs = Trabajo para arrancar el piñón conducido.
Para este cálcuro suponemos una relación de transmisión
de 1:1. Este supuesto es várido ya que ra máquina tendrá
una velocidad de 30 RPM, la cual podremos Iograr con un
motorreductor que tenga 30 RpM de salida, por lo t.ant.on
eI diámetro, espesor y velocidad angular son iguales a
las del piñón conductor.
hJ¡ É l^lz = I,o426 x 1O-3 Joul
3.1.2.3 Trabajo para arrancar eI eje principal de la
máquina. Material del eje: Acero inoxidable 3O4.
5e supone un diámetro para eI eje:
0=Ip+
2" = 5,OB x 1o-2 m
= l'lomento polar de inercia del eje principal
= _::_:_:f___rp+
L+ = Longitud del eje = 1,BO m
(3.e)
2L
m4 = Masa del eje principal.
m4 = p+ x V+
Donde:
p * = Densidad del acero inoxidable = 7BS Kg,/m3
V+ = Volúmen del eje = área x longitud
)r * (s,Oe * lo-zm)aV+ = 'ePPsP * 1,8O m
4
m4 = 3,65 x 1O-3m3 * 7gS Kg./m¡
m4 = 2,87 Kg
Reemplazando en Ia ecuación (3.9):
2,87 Kg x (Z,Sq * 1O-z m)2Ip + = e-Trs'
2
Ip+ = 9,26 x 1O-4 Kg.ma
Ahora:
22
t^l+ = Trabajo para mover el eje principal
hJ+ = Ip+ x (t^ltz)/Z
( r rad,/s€g )2hl+ = 9,26 x 10-4 Kg.mz *
2
l,J+ = 4,57 * 1O-3 Kg.mz /segz
tf+ = 4,57 x 1O-3 Joul
Con est.os datos calculamos parte del trabajo para
arrancar Ia máquina. Ia potencia que hace falta es la
necesaria para mover los brazos. Esta se calculará
después del siguiente paso.
hlrr = Parte del trabajo total que realiza Ia máquina.
t^lrr = l^lr + [,lz + tl¡ + l^f+ (s.ro)
l,frr = 6,,7340 x lo-s Joul + L,O426 * 1O-3 JouI + L,O4Z6 *
10-3 Joul + 4,57 * 1O-3 Joul
tlrr = 6,72254 * 1O-3 JouI
Se calcula a continuación, Ia potencia de arranque es
decir, lo que alcanzará con un valor de velocidad de
régimen.
Potencia = bl¡t/e
23
(3.11)
Donde:
tlrr = Parte del trabajo realizado por la máquina.
0 = tiempo en que er motorreductor arcanza la verocidad de
régimen, eI cual está entre O,S y 2 seg.
Se considera un tiempo de 1 seg para eI arran{ue.
6,72254 * 1o-3 JPotencia= =6,Z2254x 1O-3Watts
1 Seg
= 6,72254 x 10-6 Kw
3-L-2-4 Potencia para mover los brazos- Cada brazo
arrast,ra 2 Kg aproximadamente, por tanto, eI torque mayor
de estos es:
f = 4 x (2Kg x brazo) ( 3.12 )
Donde:
Q, = Es Ia cantidad de brazos por cada tamiz
Brazo = 25 cm
24
T=4x(ZKgxO,25m)
f = 2 Ks.m ( Torque por cada tamiz )
En este caso, Ia potencia es:
p=TrXtJ
Donde:
J = Torque necesario para mover los brazosn en Kgf.m
hJ = Velocidad angular en rad,/seg = r rad./seg
J = 2 Kgf .m x (9,8 N),/ 1 Kgf
T = 19,6 N,m
Reemplazando en la ecuación (3.13):
Potr = L9,6 N x m x n rad./seg
Potr = 61 ,5752 l¡latts, esta es la potencia requerida para
los cuatro brazos que van sobre el primer tamiz.
Para eI segundo tamiz reducimos esLa potencia en un 252
debido a que er materiar a arrastrar se ha disminuido en
el mismo porcentaje y las partfculas más gruesas se
quedan en el primer tamiz.
Por tanto:
25
Pot¿ = 46,18 t^latts
En eI tercer tamiz reducimos Ia potencia en eI mismo
porcentaje:
Pot¡ = 34,63 l¡Jat.ts
Para eI cuarto:
Pot+ = 25,977 tlatts
Calculando Ia potencia total:
Potr = 6,72254 * 10-3hl + 6t,5752 hl + 46,18 [.t + 34,63h1 +
25,98t¡
Potr = 168,372 tJatts
Conviertiendo en Hp:
1 Kw **) L,23L HP
O,L68372 Kw *-) Potr en HP
Potr = 0,2258 HP que es la potencia necesaria para mover
la máquina.
26
3.2 SELECCION DISEÑO Y CALCULO DE TRANSI{ISIONES A CADENA
FIGURA 5. Transmisión del eje principal
Para er cálculo de ra transmisión usaremos un motor de t/4HP con reductor 6O/L.
Motorreductor de 18OO RPM de entrada y 3O de salida.Anexo 1.
La relación de transmisión se calcula:
i = nL/n2 donde, (3.14)
nl y nz son las velocidades de giro para una t.ransmisión de
var ias et,apas .
3-2-t rnformación indispensabre. siempre que se trate de
escog€r y diseñar o proyecLar una transmisión de potencia
a cadena es necesario conocer aI menos los siguientes datos
que constituyen los factores básicos:
IIIItt
27
- Caballos de fuerza a transmitir, o sea, los HP del motor
= o,25 HP.
- Revoluciones por minuto del piñón conductor. EI que da
Ia fuerza = 3O RPM.
Revoluciones por minuto requeridas en el piñón
conducido = 30 RPM.
Diámetro del eje del motor o sea diámetro del eje en que
va montado el piñón conductor.
con los datos anteriores se puede calcurar ordinariamente
una transmisión pero para acertar con precisión en su
diseño completo se deben considerar los siguientes factores
adicionales.
Tipo de fuerza a transmitir. esta puede ser uniforme o
constante, pareja y sÍempRe €n eI mismo sent.ido pero
t.ambién puede ser fluctuante o pulsante, dispar€jan con
choques y altibajos de carga y a veces reversible.
Tipo de maquina a operar. este factor muchas veces se
identifica con el anLerior.
Caballos de fuerza que verdaderamente consume la máquina
2A
a operar . Muchas veces el motor esa sobrado, €s decir ,
tiene más potencia de la que Ia máquina usa en cualquier
momento. En este caso se usará O,22Sg Hp.
Posición de la transmisión. puede ser horizontar,inclinada o vertical u horizontal pero de rado. En este
caso será horizontal pero de lado,
Distancia entre cent,ro de los ejes. esta distanciapuede ser fija aunque siempre es muy conveniente que sea
ajust,abre. Para mejores resurtados dos ejes no deben irmuy lejos el uno der otro y tampoco muy cerca. En este
caso será ajustabl€ para t,ensionar Ia cadena.
Diámetro del eje del piñón conducido = L-L/A,
Limitaciones de espacio o campo operativo disponible.
Tipo de servicio o número de horas continuas de trabajo.En este caso será aproximadamente de g horas.
condiciones ambientares especialment.e en lo relacionadocon Ia contaminación (materias abrasivas) y Ia t.emperatura.
hay también ambientes corrosivos y/o húmedos.
3 .2.2 El margen compensatorio de seguridad- Es
29
simplemente un número pequeño mayor qu€ uno ( f ) por el cual
se debe multiplicar los caballos de fuerza que se van a
transmit.ir para aumentar algo este factor y La carga es
fluctuante cuando aumenta y disminuye esa fuerza por las
mismas caracterfsticas de su fuente no es precisamente
uniforme y cuando no ro es tampoco la carga de ra maquina
a mover.
La carga es uniforme cuando no aumenta ni disminuye
apreciablemenLe ar arrancar ni durante eI tiempo de
trabajo.
Cuando no es oscilante y tampoco se producen choques, ni
pulsaciones abruptas.
La carga es fluctuante cuando aumenta y disminuye
apreciablemente ar arrancar y durante er t.rabajo. cuando
oscila constantemente y se producen fuertes choques,
jalones y pulsaciones.
La carga es muy fluctuante cuando las caracterÍsLicas de
fructuación se presentan en forma exagerada t,anto
frecuencia como en intensidad,
3.2-3 capacidad de transmisión- Aún cuando en teorÍa lacapacidad de transmisión de pot,encia que debe tener una
la
en
30
transmisión a cadena deberÍa ser iguar a ra potencia der
motor cuyo caballaje s€ va a transmitirn resulta que en lapráctica Ia capacÍdad que realmente debe tener latransmisión se obtiene murtipricando ros Hp del motor por
el factor compensatorio de seguridad.
la máquina tamizadora est.á catalogada entre las maquinas de
carga fluctuante y siendo en este caso un motor eléctricola fuente de potencia y de acuerdo aI Anexo 2, eI factor es
igual a 1,3. En consecuencia Ia capacidad real de
transmisión de fuerza debe ser de: O,2S Hp * 1,3 = O,32S
HP.
Seleccionamos ahora el paso y eI número de dientes delpiñón conductor. observando el anexo de capacidad * 3
tenemos clu€ r para transmitir 30 RpH, podemos hacerlo con
una cadena estándar sencilla de rodirros No. 40, paso L/2".
Anarizando el paso de L/2" se ve que el piñón de 24 dientes
tiene una capacidad de transmisión de potencia de o,34 Hp
a 3o RPM (est.on interpolando ent.re as y so RpM der piñón
conductor ).
Hemos sereccionado er tipo de cadena a utilizar; ahora
seguimos con la selección de Ios piñones, mediante lasrelaciones de velocidad.
31
3.2-4 Las relaciones de velocidad. En casi toda
transmisión a cadena Ia velocidad RPM del piñón conductor
es mayor que Ia del piñón conducido. Esto se debe a que
no sóro se trat,a de transmitir fuerza sino que ar mismo
tiempo se necesita reducir Ia velocidad del motor
generalmente muy rápida, para adairtarla a Ia velocidad de
la máquina, que generalment.e €s muy lenta. En consecuencia
eI piñón conductor casi siempre es pequeño, €s decir de
pocos dientes. La relación resurtante entre el número de
revoruciones por minuto der piñón conducido y er número de
RpH del piñón conductor €s lo que s€ llama relación de
velocidad R y se expresa matemáticamente asÍ:
RPf",l CONDUCTORft=
RPM CONDUCIDO( 3.ls )
Como tenemos que el motor gira a
girar entonces:
18OO RPM y la máquina debe
ft= 3O./3O=1
La relación as pue$ de
que da eI conducido, el
I a 1 ( 1:1 ) ya que por cada vuelt.a
conduct,or debe dar una también.
Como consecuencia sidientes, eI conducido
el piñón conductor se
deberá tener 24 también
€scoge de 24
y se ve claro
32
que murtipricando er número de dientes der conductor por larelación R se obtiene el número de dientes del conducido n
o sea, 24x f = 24 - Lógicamente dividiendo eI ntimero de
dientes der conductor por la reración R se obt.iene elnúmero de dientes del conductor, es decir:
24/t = 24
Pero hay más y es qu€ murtipricando er número de dientes
del conductor por sus RpM se obtiene siempre una cantidadexactamsnte igual a Ia que resulta de multiplicar a su v€z
eI número de dientes del conductor por sus RpM, €s decir ,
y siguiendo con los mismos datos 30 x 24 = 30 * 24
Esta ecuación
(RPM x 7.)L = (Rpt"t x 7)2 ( 3.16 )
Nos permite averiguar la velocidadpiñón conducido cuando solamente
dientes pero conocemos además eI
conductor y su velocidad asÍ:
30 x24= 30 RPM
24
a Ia que va a girar un
conocemos su número de
número de dientes del
También nos permite averiguar Ia
conductor cuando solamente conocemos
pero además eI número de dientes
conducido asÍ:
33
velocidad del piñón
su número de dientes
y Ia velocidad deI
___::__:_::___ = 30 RPM
24
Con Ia misma facilidad podemos averiguar eI número de
dientes que debe tener eI piñón conducido cuando solamente
conocemos Ia velocidad a la que debe girar este, pero
conocemos además tanLo eI número de dientes como la
velocidad en RPH del piñón conductor, asÍ:
24 *30= 24 dientes
30
y también podemos encontrar eI número de dientes que debe
tener el piñón conductor cuando solamente conocemos su
verocidad en RPM pero conocemos además el número de dientes
y la velocidad del piñón asf:
34
24 *30= 24 dientes
30
Igualmente podemos calcular eI diámetro de est,os.
Tenemos clue: Paso del piñón = módulo y ñr por tanto:
m = (tlZ")/x ==) [vJ = 0,159" = 4 MM
Diámetro ext,erior piñón = m (Z + Z)
&*.={mm(za+z){*". = 1O4 mm = 4u que es eI diámetro para eI piñón
conductor y eI conducido.
Sea el caso recordar que ]as relaciones de velocidad
mayores de 6 a 1 no son aconsejables en una transmisión
simple y cuando resulta forzoso por arguna razón reducir ra
verocidad drásticamente entonces se debe considerar el
empleo de una transmisión compuesta.
3.2.5 cárcuro de rongitud de ra cadena requerida para latransmisión.
Dat.os:
0 Piñón conducido = 4,, [1o1 ,6 mm]
35
ü Piñón conductor = 4" [lCI1,6 mm]
Distancia entre cent.ros = 19.68" 1499,87 mm]
Paso = L/2" [te,7 mm]
l- = Longitud de la cadena
Tenemos entonces:
L = lz * ( distancia entre centros )l + S niñón
L=lZ*19,69'l+4u
l- = 43 ,36'
L = 1,1O m
3.3 CALCULO EL EJE
Una de las consideraciones primordiales que se deben hacer
para eI diseño de la máquina es que su resistencia tieneque sr suficientemente mayor que el esfuerzo, para asegurar
que existan la seguridad y la confiabilidad necesarias.
Por tal motivo diseñamos eI eje por flexión, torsión,rigidez y finalmente se evalúa en fatiga.
Material a evaluar: Acero inoxidable 3O4
Datos:
36
Sy = 3.5OO Kg/cn?, IÍmite de fluencia
oi = 7.OOO Kg./cm2 n esfuerzo de f lexión
Sn = O,5 K x Su
K = Incluye los factores de tamaño, carga, temperatura,
etc.
Kr = Factor de concentración de esfuerzos
Su = Resistencia úItima.
Tenemos que:
2TFr=
DP i ñón(o.re)
Donde:
Fr = Fuerza t.angencial
T = Torque
Dpiñón = Diámetro del piñón conducido.
Reemplazando en Ia ecuación (3.18):
2 x 5,4ó Kg . m
Fr=O n ,1O16 m
Fr = LO7 ,48 Kg
3.3-1 CáIcuIo de fuerzas-
- 40?.48
FIGURA 6. Diagrama de momentos, flector
cortante.
37
y torsor y fuerza
l,^
18,122 Kgrfl
EFv=g
38
LO7,48 KS - Re + Re = O
IMn=Q
IO7,48 Kg x (O,15 m) - 1nó5 m x Re = Q
Re * (ro,122 Kgxn)tt,65 m
Rs = 9,77 Ks
Hallando Re:
tO7 ,48 Kg + 9,77 Kg = R¡
Re = tL7 ,25 Kg
3-3-2 CáIculo del eje por flexión. Para calcular eI eje
principal de Ia máquina debemos tener en cuenta que el
momento flexionante máximo se produce donde la fuerza
cortante vale cero, por tanto:
f'f = LO7,48 Kg x O,15m = L6,L22 Kgxm
Ahora tenemos:
o = n/(!"/c) (s.rg)
Donde:
o = Esfuerzo de flexión
M = Homento flexionante máximo
39
ú = l4/z
Donde:
I = Módulo de la sección
7 = L/C
El módulo de la sección Z, Io hallamos del Anexo 4.
Il= =
c
,r d3
32
I**e** = 0,0982 d3
c
Reemplazando en Ia ecuación (3.19):
L6,1-22 Kg.mcr=
o,0982 d3
Despejando ds ;
L6,L22 Kg.md = 3{( --- ---*---*- )
0.0982 . s
llnivcnidod do 0ccidcnl¡. Scccíón libliotca
ü = TOO.OOO Kg,¿ma
L6,L2Z Kg,md = 31r ( *____*_ ___ )
0,0982 x TOO.OOO
d = O,O132 m
d = t,32 cm
Estandarizando este diámetro:
d * 5./8'
3-3.3 CáIculo del eje a torsión.
167lxy = '-EE'E
Ird3
40
( s.er )
--1-- = ---*1:-- . {( Nz + rz ) (3.22)2FS nd3
Donde:
Sy = LÍmite de fluencia
Fs = Factor de seguridad = 4
f.l = Momento flectc¡r
4L
T = Momento torsor
Despejando udu de la ecuación (g.zz) tenemos:
2FSd3 = 16 x -*--*---- * {( Na + T2 )
¡xSr
Reemplazando valores:
2*4d =31 [to x * {(tatz,2 Kgxcm)a + (84 Kgxcm)a]
r * 3.5OO Kg./cm2
d = 2,658 cm
Aproximadamente:
d*LL/8"
3-3.4 cárcuro del eje a rigidez. Este criterio es
recomendado para árboles o ejes de dimensiones medias y un
ángulo de torsión admisible de 0,So por unidad de longitud.
Para nuestro caso tenemos:
&or = o,5o * 1 ,65 ml 1m
0"¿r = 0,825o
0o = (raO x T x L)¡ (r x G x J )
42
(3.23)
Donde:
g = Módulo de rigidez del acero
G = 10,6 MPsi = 7 ,q6gL9 x lOs Rg/cmz
J = I'lomento polar de inercia de la sección del eje y para
este caso:
J = nd+/32 * O,1 d4
Reemplazando valores;
18O x 546 Kg.cm * 165 cmd4=
0,825 * n * O,1 * 7,468L9 * los Kg/cmz
d4 = 83 ,778 cm4
d = ( gg,77g cm+ )1 /4
d = 3,O25 cm
d=tI/4"
3-3.5 cálculo del eje en fatiga. Tratándose de un caso
en er que se tiene un eje rotatorio, cargado con momentos
43
flexionantes y torsión invariable en eI tiempo, ocurrirá un
momento flexionante que $e invierte alternativamenLe por
compreto r y uh esfuerzo torsional que permanece constante.
Este caso es muy común.
con ras siguientes ecuaciones podemos resolver el problema:
32Hoa=
nd3( 3.24 )
167$m = -'*-eE-
nd3(¡.es)
Donde:
oa = Esfuerzo alterno
xm = Esfuerzo medio por torsión
f.'l = Momento de flexión máximo
T = Torsión a que est,a somet.ido el eje
d = Diámetro del eje.
sÍnes afirma que la evidencia experimental indica qu€ ra
resistencia a Ia fatiga por flexión no es afect,ada por Ia
=OaFS
44
existencia de un esfuerzo medio por torsión, hasta que Ia
resistencia de fluencia a ra torsión se exceda
aproximadamente en 502.
Se
(3.26)
Donde:
Se = LÍmit.e de fatiga completamente corregido
FS = Factor de seguridad
Reemplazando la ecuación ( 3.26 ) en ( 3.24 ) y despejando eI
diámetro, tenemos:
32.M.FSd3= (3.27 )
¡t. Se
Esto porque la presencia de $m no afecta el lÍmite de
fatiga a flexión, según Sines.
Se = KL x Ko x Ks x Ke x Kr x Ku x Sn
Sn = O,5 x 5u
(3.28)
45
Los fact,ores qu€ modifican el lÍmite a Ia fatiga se
determina asÍ:
Ku = 1,0 Flexión alternante
Ko = O,9 Para ejes entre O,4 < 2" 0Ke = 1,O Su acabado debe ser pulido
Ke = t/Kt y Kt = 1 + (Kt f ) q x KE
Del anexo 5 escogemos eI q y el (Kf,-l)/(Kf -1)
Para acero inoxidable 3O4 con dureza BHN L49
q = O,75
Kr=L+(t,2 1)xO,7SxL
Kf = 1,15, por t,anto:
Ke = t/t,L5
KE s 0,86
Se = lno x O,9 x 1,O x On86 ¡ Or5 x Su
Se = 2244,6 Kg/cnz
32*4xL6,tZ2Kg.md3=
n x 2244,6 Kg/cm2
46
32 * 4 * L6t2,2 Kg.cmd3=
r * 2244,6 Rg/cmz
d = (Z9,lgsni )r /e
d = 3,O8 cm
d = L,2L"
d=tt/4"
3.4 CALCULO DE LOS BRAZOS
FIGURA 7. Fuerza y distancia del momento a que está
sometido el brazo.
47
EI momento a que está sometido eI brazo y siendo de sección
circular es obtenido por;
Fxd=l'1
Jrl = 2 Kg x 52,35 CM
M = 1O4,7O Kg.cm
Jvf = I,O47 Kg.m
Reemplazando en la ecuación (3,19):
H
o = -;;;;;;-;;
M
d3=o ,0982 s
t,O47 Kg.md = ( ---**-* *--*-*- )1 /3
O,0982 x 7OO .OOO' Kg,/mz
d = Q,O247 m
d = 2,47 cln, estandarizando eI diámetro, tenemos:
d¡¿ 1u
48
3.5 SELECCION DEL TIPO Y TAMAÑO DEL RODA!{IENTO
El constructor de maquinas t.iene a su disposición numerosos
rodamient.os de diferentes tipos y tamaños. Cada tipo de
rodamiento tiene sus propias cualidades a las que debe
prestarse la máxima atención cuando se escog€n ros
rodamientos, a fin de obtener¡ €h cada caso Ia mejor
solución.
Para alcanzar este fin, son indispensables muy profundos
conocimientos en el dominio de ka técnica del rodamiento.
Los factores que influyen en
son totalmente numerosos, que
selección de rodamientos
casi imposible establecer
la
es
una regla generar de serección. No obstante pueden ser muy
útiles Ios principios siguientes:
Para pequeños montajes se emprean generalmente rodamientos
de bolas. La capacidad de carga de los rodamientos de
bolas pequeños es apenas inferior a la de ros pequeños
rodamientos de rodillos del mismo tamaño, y en cambio son
de un mantenimiento más sencirro que el de los rodamientos
de rodillos,
Para soportes de grandes dimensiones y fuertemente
cargados, deben adaptarse rodamientos de rodillos. Incluso
49
deen pequeños montajes son preferibles los rodamientos
rodillos si Ia carga va acompañada de choques.
Para montajes en Ios cuales existen empujes axialesrelativamente importantes que deban ser soportados por un
rodamiento radiar, €I rodamiento rÍgido de boras ofrececorrientemente Ia mejor solución, sobre todo si Iaverocidad de giro es elevada. ExÍsten otros tipos de
rodamientos radiares apropiados para soportar cargas
axiales bastante elevadas, por ejemplo, Ios rodamientos de
bolas con contacto angular, Ios rodamienLos de rodillos a
rotula y los rodamientos de rodillos cónicos.
Los rodamientos de rodilros cilÍndricos de ejecucióncorriente, con uno de los aros sin pest.añas, no pueden
soportar cargas axiares. estos rodamientos permiten que er
eje se desprace dentro de ciertos Ifmit,es. Los rodamient,os
axiares de bolas están destinados únicamente a soportarcargas axiales y no pueden soportar ninguna carga radial.Los rodamientos axiales de rodirros a rotula pueden
soportar no solamente empujes considerables sino también
cargas radiales de importancia.
El tamaño del rodamiento queda determinado por las cargasque deberá soportar y por las exigencias sobre la duracióny Ia seguridad de funcionamiento.
lhiv¡nilod Aulonomo dc ()ccid¡nt¡
Seción libliotom
50
Para el cálculo de, Ios rodamientos necesitamos los
siguientes datos:
Peso de los elementos móviles que intervienen en Ia fuerza
axial del rodamiento.
Peso del eje. ..11,25 Kg
Peso del Piñón . -L,6L Kg
Peso de los brazos. . 33,3 Kg
Peso de los cubos. . . .4 Kg.
Peso total ( Fuerza axial ), . , . .50,16 Kg
Si quiere escoger un rodamiento rÍgido de bolas qu€ a 30
RPM, soport.e una carga radial Fr de 107,48 Kg y una carga
axial Fa de 58 Kg.
De acuerdo aI Anexo 6 determinamos que la duración nominal
es de 2O.OOO horas.
Ahora:
Fa/Fr = 50,16 Kg/LQ7,48 = Q,4666 * O,47
EI valor es relativament.e elevado queriendo decir, eu€ lafuerza axial influye sobre ra fuerza equivarente, por rotanto:
51
P=x*Fr+YxFa
DeI Anexo 7 se tiene:
X=1
f = O,73
Por lo tanto:
P = 1 x LO7,48 + Q,73 x Sg
P = L49,82
EI valor C/P = 3,2A. Int.erpolando en el Anexo g
C = 3,28 x P, donde C = Bas€ dinámica
Q = 3,28 * t49 ,82
C = 49L,4O Kg
se serecciona con est.e datos un soporte de brida de laserie FY, con rodamiento:
FY30, y ufi rodamiento No. 4792C,6
Su especificación completa es: de acuerdo aI Anexo 9
FYTB 30 SD, Tapa lateral. E CA 206
Er rodamiento der otro extremo sólo está somet ido a carga
radia]'
Por lo tanto:
52
P = Fr = 9177 KS
DeI Anexo 8
ClP = 3,28 Por lo tanto: C = P x 3,28
C = 32,04 Kg
Se utiliza entonces, un soporte de brida con rodamiento de
Ia serie: FY 3O, y rodamiento No. 47920.6. Ver Anexo 9.
Como puede observarse, Ios rodamientos utilizados t.rabajan
a una cuarta parte de su diseño,
3.6 CALCULO DE LA SOLDADURA
La soldadura sobredimensionada es uno de los factores del
cost.o de la soldadura. Especificar eI tamaño correcto de
la soldadura es eI primer paso para obtener soldaduras a
bajo coston esto necesita un método simple para calcular la
cantidad de soldadura apropiada para dar resistencia
adecuada a todo tipo de conexiones,
Cuando ocurre flexión o torsión, eI procedimiento seguido
para anarizar Ia soldadura consist.e en considerar ésta como
una lÍnea que no tiene sección transversal.
Considerando FIexión:
S = Vl/Z
Donde:
[tl = Homento de flexión en lb*putg
7. = Módulo de Ia sección en pulg3
$ = Esfuerzo en Psi
Comc¡ se considera la soldadura como una lÍnea:
s = H/ [(z,uXw)]
Donde:
( zw x w ) = es el móduro de la sección de la soldadura
w = Dimensión de Ia soldadura
Se puede tener Io siguiente:
S*hr = nlz(w)
Donde:
5.w = p' = Carga por pulgada de soldadura
53
( 3.30 )
( e.sr )
( 3.32 )
En nuestro caso se tienen cuatro brazos con S1. , en acero
inoxidable 3O4 soldados a un aro, con $ exterior 2 L/4,'
soldados en forma opuesta. El aro también es en aceroinoxidable.
54
Momento de flexión = t,O4Z Kg m = 104,2 Kg . cm
Fuerza de corte = 2 Kg
Módulo de ra sección de la soldadura considerada como una
IÍnea, de acuerdo aI Anexo 10 es:
Zu = l(ndz)/2) +rDz (3.33)
Donde:
d = Diámetro del eje = t u
D = Distancia entre centros de brazos opuest.os = Z !/4"
Reemplazando valores:
r (o,o2s4 m)zzu = + ¡u (s,715 x tO-Zm)e
2
7w = L,L2742 x LO*z ¡2 = LL2,742 cm2
La fuerza por cent.Ímetro de soldadura, en la parte
superior y en la inferior es:
M 104!7 Rg x Cm
fs==7w LL2,742 Cmz
55
fe = 0,92A66 Kg/cm ry O,93 Kg,/cm
$uponiendo que la fuerza de corte está uniformemente
dist.ribuida, eI esfuerzo de corte vertical es:
V ZKg 2Kgfs===
Lw n x (1") lt * Z,S4 cm
fs = 0,25O6 Kg,/cm * O,2S Kg/cm
Carga resultante:
f = f(faz + fe2)
f = { t( o ,93 Kg,/cm )z + ( o ,25 Kgzcm )z lf = 0,9630 Kglcm
Dimensión de Ia soldadura:
f realt^J =
f permisible
O,9630 Kg/cmw=
676,36 Kg,/cma
(3.34)
56
w = 1,4238 x 1O-3 cm
t^t = 5,6 * 1O-4 pulg
Aunque sobre algunas soldaduras se produce muy poco o
ningún esfuerzo, por razones prácticas es mejor no poner
soldaduras demasiado pequeñas en una placa gruesa; por Iotanto, la sÍguiente tabla, dada por la American t^Jeldins
Society, se puede utilizar como 9uÍa.
ESPESOR DE LA PLACA
I.1AS GRUESA
hasta L/2".
desde L/2" hasta 3/4"
desde 3/4" hasta L L/4"
desde L t/4" hasta 2"
desde 2" hasta 6"
más de 6u
DIMENSION MINIMA DE
LA SOLDADURA
3/L6 puls
1.¿4 pulg
5/t6 puls
3.zB pulg
t/2 puLg
5/8 pulg
Escogemos entonces electrodos de $ urc" pulg.
De acuerdo al Anexo 11 escogemos sordadura t^rest-Rode 4L 05/32" diseñada para uniones de t,uberÍa de acero inoxidabrey equipos de manejo de alimentos.
57
3.7 CALCULO DE CHAVETAS O CUÑAS
a. Chavcta dc Talon b. Chaveta Woodrul'f
tr. Ch¡vet¡ dc =ccclon cu¡draday extrerloÉ rBdond€ccl€,
FIGURA 8. Tipos de cuñas o chavetas.
Estos elementos se usan normalmente para fijar piezas como
engranes o por€as a sus ejes, de modo que puedan transmitirmomento rotacional e impedir el movimient.o axial relativoentre las piezas ensambladas.
La práctica usual consiste en elegir una chavet.a cuyo
tamaño sea un cuarto der diámetro der eje. Entonces se
ajusta la longitud de Ia pieza, según Ia longitud del cubo
de la pieza montada y Ia resistencia requerida.
Para determinar ra resistencia de una cuña o chaveta r s€
58
considera que las fuerzas se distribuyen de manera uniforme
a todo Io largo de Ia pieza.
Probablemente esta hipót.esis no se verifica, puesto que Iarigidez torsional der eje generalmente será menor qu€ ladeI cubo, produciendo fuerzas de isual magnit,ud en un
extremo de la cuña y fuerzas pequeñas en er otro. Debe
notarse que ra chaveta ( o cuña ) ae tarón es ahusada, de
modo que una vez colocada firmemente también impide er
movimiento axiar rerativo; su tarón o cabeza permite
extraerla sin llegar aI otro extremo, pero como sobresale,
resurta peligrosa cuando se t.rata de part,es rotatorias.
La chaveta t^loodruff es de utilidad general t y
especiarmente cuando se ha de montar una rueda contra erhombro o escalón de un eje, puesto que no se necesita hacer
ra ranura de ra chaveta en ra región de esfuerzoconcentrado en el escalón para el uso en nuestra máquina,
escogimos chavetas de sección cuadrada para chaveteros
fresados en los extremos tanto para los cubos portadores de
Ios brazos, como para el ensamble de los piñones a losejes.
En eI caso de ]os cubos portadores de los brazos serán
chavetas de 5/L6" * Z" de longitud¡ en acero inoxidabletratado térmicamente, y para los piñones, chavetas de S/t6"
59
x 1" de longitud, €Ít acero aI carbón templado.
3.8 EVALUACION DE LOS SOPORTES OUE TNTERVIENEN EN LA
MAOUINA.
3.8-1 Soporte para chumacera superior- Este soporte
estará compretamente soldado al cilindro en su parte
superior y su función ser rinicamente servir de apoyo a labrida que porta eI rodamiento ubicado el este punto.
Se utilizara entonces, platina de hierro de 3/9" * Su de
ancho,
3-8.2 Soporte de Ia máquina- La estruct.ura que soporta Iamáquina e$ sencilla; son cuatro ánguros de aproximadamente
un metro de longitud los cuales soportan el cilindro con
todos sus erementos. Lreva pratinas en sus extremos para
ser anclados en eI sitio de trabajo; ros ánguros van
soldados al cilindro y son ángulos en acero al carbón de
L/4" x 2".
3-8-3 soporte para chumacera inferior. En este ca$o elsoport.e irá soldado a las patas de Ia maquina y consta de
cuatro pie de amigos en ángulo de g/t6'y Z,y una platinaen acero A-36 de L/2" de espesor la cual puede ser circularcon un diámetro de s" ó cuadrada con lado de s". sobre
rinircnidod aul{¡nomo ds ()ccid¿nlc
Srtción libtioteeo
60
ésta se atornilrará ra brida que rrova er rodamient,o
inferior.
Para la construcción
puede dividir en dos
4 CONSTRUCCION DE LA TA},IIZADORA
del proyecto de la maquina diseñada se
partes:
4.L CONSTRUCCION DEL CILINDRO
Construido por los siguientes planos:
Estructura y ensamble deI cilindroEje principal de Ia maquina
Anillo-base y brazos
Soporte superior rodamiento
Soporte inferior rodamiento
Bandeja recolecLora de lechada
Platinas sujetadoras de cepillosAros base Malla
T7-OO2
TZ-OO3
TZ-OO4
TZ-OO5
T7.-006
f 7.-oo7
TZ-OO8
TZ*OO9
La estructura exterior es en rámina inoxidable curvada a un
diámetro de 1oo cm y totarmente soldada; lreva una tapa
inferior qu€ es la que soporta er peso de ra lechada
producida en eI proceso.
62
EI cilindro Ileva cinco aberLuras, cuatro pertenecientes a
ra salida der afrecho al terminar su proceso de tamizado.
En cada una de estas aberturas se soldarán ar cirindro una
especie de canares de sarida conductores der afrecho, loscuales quedarán a Ia misma altura de cada tamiz.
Y ra úrtima abertura será para el desgaste de ra lechada lacual cae aI depósito de sedimentación por medio de una
bandeja.
caracterÍsticas generales del cilindro:Diámetro exterior: l.OOO mm
Diámetro inteior: 96ó mm
Longitud total: 1.31O mm
Peso
En su parte central y
principal eI cual será
brazos.
Su adaptación será
especificados en eI
verticalmente, s€ ubicará eI ejeportador de los anillos base de
por medio de chavetas y prisioneros,plano.
Todas las piezas
inoxidable 3O4, ya
existe Ia limitante
anteriores son en material de acero
que es para procesar alimentos, pero
que es Ia parte económicá, yá que dicho
63
material es muy costoso.
Entre el eje y cada tamiz, existirá un empaque o serlon elcual evitará eI paso de partÍculas grandes de afrecho aItamiz sÍguiente.
Los tamices están constituidos por aros en madera forradoscon mallas de diferente número, ásÍ: (Ver anexo IZ)
De arriba hacia abajo:
DIAMETRO
ABERTURA HILO
Tamiz No. 1: Malla No. 10 Hesh 2 mm O,6Omm
Tamiz No, 22 Malla No. 20 Hesh O,g5O O,4O
Tamiz No. 3: Malla No. 80 Mesh 0,224 0,10
Tamiz No. 4i Malla No" 12O Hesh 0,118 O.O9
Los cepillos van adaptados a los brazos por medio de
tornillos, con eI fin de graduar su posición.
Las caracterÍst,icas de estos cepillos son las siguientes:cepirlos con cabo en madera de s cm ancho x 3o cm
longit.ud.
Cerdas en nylon Romance de g cm de largo y 3 hileras,
64
para los ocho primeros cepillos. para eI resto son cerdas
en nylon estrerra caribre óo con iguales caracterÍst.icas.
En Ia parte superior del cilindro y a una determinada
altura, se soldará el soporte de ra chumacera superior. La
distancia entre eI cilindro y este soporte es para no
entorpecer la entrada de mat.eria prima.
En la parte inferior se adaptarán ras pat,as que soportarán
Ia máquina con todos sus elementos. Estas también serviránde soporte a la base del rodamiento inferior que a su vez
soportará eI peso del eje con los brazos.
Toda esta construcción será totalmente soldada.
como estos erementos no están en contacto directo con
afrecho y el almidón, €I material de fabricación seráhierro y acero al carbono.
Adicionalmente ra máquina tendrá un sistema de riegosencillo eI cual ayudará a la materia prima a pasar a
través de los Lamices y a dar el movimiento de ret.orno de
la materia prima hacia eI centro del tamiz.
Para permitir ra sarida der material de desecho se le debe
disminuir la presión de riego lateral,
eI
de
65
Este sistema de riego será fabricado con t,uberia p.V.C y su
conexión dependerá del sitio de instalación de la máquina.
4.2 CONSTRUCCION DE LA TRANSMISION
ConstituÍda por Ios siguientes planos:
Transmisión principal del eje principal TZ-O1O
El eje de transmisión de movimiento de ros brazos €s er ejeprincipar de la máquina, er cuar rleva en su extremo
inferior el piñón conducido y que está sujeto al eje por
medio de chaveta y prisioneros.
Las principales caracterfsticas de este eje de diámet.ro de
L*t/4" €n acero inoxidabre ar cr-Ni, €$ que resiste a ra
corrosión intercristalina hasta 3so grados cenLfgrados,
tienen una magnÍfica resistencia al desgaste. superficiede trabajo exigible; Rectificado fino y pulido.
eje portador der piñón conductor es en acero bonificadodiámetro de 1 u . para la adaptación der piñón ar €j€,
ut.ilizará nuevamente chaveta y prisioneros.
Se diseña el equipo utilizando un motor de I/4 Hp 1,BOO
RPM; como se necesita tener 30 RpM en ros ejes, se instaraun reductor 60:1 que rebaja las 1.gOO RpM a 30 RpM, y sólo
EI
con
se
un motorreductor puede reducir esta velocidad.
como protección a la transmisión se construye una
transmisión, en lámina C.R. CaIb. 19, esto con eIque no le caiga material corrosivo a Ia cadena
piñones.
66
guarda
fin de
Y los
5 PROTECCION DEL EOUIPO
Hemos incluido este capÍtulo con eI fin de sustituir los
materiales en acero inoxidable 3O4, por materiales en acero
aI carbón y poder ser protegido de Ia corrosión de laIechada.
Brevemente se resumirán Ias posibles alternativas e
importancia del diseño de los objetivos en la protección
anticorrosiva, Ia vida de las piezas depende básicamente de
Ios materiales con que han sido fabricados, de Ia forma que
tienen y de la protección que se les de.
EI diseño de cualquier pieza es tan importante como
erección de los materiares de construcción y debe estar
acuerdo con las exigencias fisicoquÍmicas,, incluyendo
resistencia a Ia corrosión.
Considerando la corl'osión como una acción penetrante y de
desgaste, es absolutamente indispensabre estabrecer ciertastolerancias en eI calibre de los metales que por las
Ia
de
Ia
68
condiciones de trabajo pueden reducir su esp€sor.
5.1 REGLAS DEL DISEÑO PARA HEJORAR LA RESISTENCIA A LA
CORROSION
Evitar las uniones por dobleces del metal.
Diseñar el cilindro o depósito de manera que se pueda
drenar y limpiar fácil y completamente.
Evitar ángulos, perfiles, eonas de difÍciI acceso y
soldaduras sin pulir.
Evitar ra concentración de calor en un área determinada.
5.2 GENERALIDADES
5-2-1 Pinturas. Es un producto generalmente lfquido que
ar aplicarse sobre un objeto se adhiere a ér en forma de
capa o pelÍcula sólida que cumple las funciones para lascuales fué diseñada.
Según su composición, las pinturas sirven para protegercontra los agentes fÍsico-cluÍmicos del medio ambiente, como
las bases anticorrosivas, o para decorar eI objeto pintado,como los esmaltes sint.éticos a base de aceite.
5-2-2 Resinas. son materiales sóridos de origen natural( gomas, breas ) o sintéticos ( poliésteres, poliuretanos ),
69
s<¡lubles en determinad<¡s disolventes y que aI secar forman
una pelÍcula dura, resistente a determinados agentes
fÍsico-quÍmicos.
de acuerdo a su composición quÍmica las resinas sirven para
aglutinar los pigmentos, promover adherencias de la pint,ura
a la superficie de aplicación, dar flexibilidadn durezan
briIIo y resistencia a la acción destructiva promovida por
en medio ambiente o por eI uso.
Según Ia composición qufmica las resinas son:
AlquÍdicas
Fenól ica
Caucho sintético
Vi nÍ I icas
Celulósicas
Si I iconas
Epóx icas
PoI iuretanos
Acr f I icas
HeIéicas
5.3 CLASIFICACION DE LOS AI,IBIENTES CORROSIVOS
En la lucha contra la corrosión es muy importante
determinar con exactitud ras condiciones ambientales a las
cuales estará expuesto eI equipo que se deseo prot,eger. La
localización geográfica proporciona información muy variosa
relacionada con la atmósfera, Ias aguas y suelos.
lhhnld¡d Aulonomo dc 0ccidcnto
S¡ai6n liblioleo
70
Técnicamente se han establecido cuatro categorfas segrln elgrado de agresividad de los agentes corrosivos.
categorÍa r - Exposición permanent,e al ataque de
productos quÍmicos de agresividad alta.
CategorÍa Z. Exposición intermitente al ataque de
procjuct.os quÍmicos de agresividad intermedia.
categorÍa 3 - Exposición ocasional ar ataque de
productos quÍmicos de agresividad baja
CategorÍa 4. Exposición aI ataque de atmósferas
normales Iibres de contaminación.
Las categorÍas se han estabrecido con ,base €n cuatrofactores:
Periodicidad del ataque ( permanente, intermit.ente n
ocasional ).Agresividad de los productos ( alta, intermitente y
baja )
Estafo fÍsico en que se encuent,ra el producto (lÍquido,sóIido o gaseoso).
La forma de contacto entre eI objeto y el agente
7L
destructor . (Directo, inmersión, salpique o rociado).
Otros factores importantes son:
Las temperaturas elevadas incrementan Ia difusión de los
agentes destructores haciéndolos más agrasivos.
Ia humedad relativa tiene una influencia definitiva
sobre cualquier sistema de protección, algunos gases como
el oxÍgeno, €l hidrógeno, eI nitrógeno y eI bióxido de
carbono, junto con el azufre y sus componentes se vuelven
altamente corrosivos en presencia de Ia humedad.
5.4 CLASIFICACION DE ALGUNOS PRODUCTOS OUIMICOS
5-4.1 Agresividad alta Acidos oxidantes: Nftrico,perclórico, hipocloroso, cromico.
Acidos no oxidantes:
fluorhÍdrico, fosfórico.
sulfúr ico , chorhÍdr ico ,
Acid<¡s orgánicos: Aceite y fórmico.
Sales oxidantes: nitrit.o y nitratos de sodio, cromato
y clorato de sodio, permanganato de potasio, cloruro n
nitrat<¡ y sulfato cúpricos, cloruro, nitrato y sulfatos
72
férricos, cloruro, nit¡-ato y sulfat,o mercúricos,
hipoclorito de sodio y calcio.
5-4-2 Agresividad intermedia. Acidos orgánicos:Maleico, Iáctico, cft.rico, tartárico, nafténico y losácidos grasos como oléico, rinoléico, esteárico, pramÍtico,
oleoesteárico.
Alcalis: Soda cáustica, potasa cáustica, hidróxido de
bario amonÍaco.
$ales no oxidantes: Cloruro de sodio, potasio magnesio
y calcio. Sulfato de sodio y trisódico, sulfato de sodio,silicato de sodio y carbonato de sodio.
5.4.3 Agresividad baja. - Halógenos: FIúor, cloro, bromo
y yodo (sin humedad).
Alimentos: Vegetales, carnes cocidas, frutas y grasas.
Gases: OxÍgeno, hidrógeno, nitrógeno, monóxido y bióxidode carbono (sin humedad) V gases raro$: helio, neón, argón.
Aguas: de alta pureza.
Disolventes alifácticos: Gasolina, queroseno, Varsol.
73
5.5 SELECCTON DEL ]VIEDTO ADECUADO PARA PROTECCION DEL
EOUTPO
se tendrán en cuenta dos alternativas en la selección del
medio de protección del equipo, una alternativa será con
pintura debidamente seleccionada para tal fin; la segunda
alternativa será con un producto recomendado por ra firma
srKA ANDTNA s.A., firma especializada en recubrimientos
epóxicos.
Para Ia primera alternativa se recomienda usar una capa de
antic<¡rrosivo de las siguientes caracterÍst,icas:
Pintóxido para eliminar óxidos de hierro o caucho clorado
"AerofIex " ant.icorrosiva especialmente para plantas
quÍmicas, tanques de agua dulce o salada, instalaciones
navÍas o portuarias y objetos metáIicos sometidos a humedad
constante, Para pintura de acabado se recomienda aeroflexque sirve para plantas qufmicas de tratamiento de aguas o
alimenLos, otras pinturas que se pueden usar son pintucoat,
Y pinturas ePoxipoliamidas que sirven para tanques de
almacenamiento de derivados del petróleo, aguasn ácidos
débiles, álcalis, sales, bebidas y alimentos. La segunda
alternativa puede apreciarse en el Anexo 13, suminist.rada
por Ia firma SIKA ANDINA. , el producto por ellosseleccionado es el SIKAGUARD 62.
6 ASPECTOS ECONOHICOS
La siguiente información pretende demostrar una visióngeneral de los costos involucrados en la compra de
erementos, fabricación y montaje de la máquina TAMTZADORA
DE ALMIDON DE YUCA EN CASCADA,
$e ha eraborado un formato er cual resume ra información
necesaria, se incluye en é1, el nombre de la pieza, Ia
cantidad, el material, en lo posible dos proveedores con su
respectivo valor , y por úllimo el costo finar de cada Ítem.
AI finar se resume la información necesaria y presenta elcosto final de Ia máquina.
75
TABLA ECONOMTCA
IIIII roilBtt CAIII mmnt Pn0t,ff00r l,il.0t l,ilft[I0 Ittl{¡
t,il.0R
IOIIL
0t cf,0fi
ilfl|
I
It-002
rt-00¡
Istructur¡del cilindroy b¡nd¿i¡
r¿colector¡
de Iec|l¡d¡
2
I
l¡rin¡s inorid¡-bles 30{ {3 x 83
t 2 u. espesor.
Lárina
inorid¡bl¿ 30{ -
lrr2tx3tr.esp.
Iot n0ll0t8tttEt0Itl
IOA
RtY0m (l/8')
t 105.000=
| 132.000=
| 203.000=
l{.t00
18.{80
2E. t20
$23t.{00
ft50. {80
t231. t20
2
tz-003
Ej¡princip¿l
de l¡ráquin¡
Ifje ¡cero inol.301 0l l/2' r7l'Iongitud
nlltY0ill
r 66.{20
r¡6.283
9.2t0
10.680
It5.iltt86.6t3
3
r¡-00{frnillo b¡se
br¡¡os
{ tje ¡cero inor.30{ 0? l/{' r 2'
Lollgitud c/u
I0tttf0ill
t 5.500
¡ 5.150
7t0
721
125.080
r23.r0{
{
rI-001
8r¡¡os t6 [je ¡cero inor.
30{ 0l' I l{Ltz'-
Longitud c/u
IOA
trr0il$ 6.500
| 6.t?{il0tót
il18.5ó0
il?ú.288
5
It-008
Pl¡t in¡s
sujet¡dor¡s
d¡ cepillos.
32 PI¡tin¡ ¡cero
inor.30l l'rl/8'r 50 m.c/u
I0tRTYOil
I t50
| 1.800
t33
265
$3t.ó56
tó6.080
76
IITII r0iBnt cill ilrrtrrtt PRO|,IEOOR vrt0t |JilIItf,I0 ntl{¡
l,il.0R
IOIIL
0t ctDt
IHt
6 Ccpillos l6 Cabo en r¡d¿r¡
cerd¡s en lllonRounc¿o Itstrell¡ llo. ú0.
c0msE0 | 3.500 ' tt0 ró3.8t0
I Aros b¡se
r¡ll¡{ ll¡d¿r¡:
Pino
i00tLIsIrc0[f,IEilt
t 15.000 f60.000
8 l¡ll¡s o
t¡ricas
lrzl¡2l12l¡2
ll¡ll¡ lo.l0 ll¿s|¡
ll¡ll¡ llo.28 llesh
ll¡ll¡ llo.E0 llesI
il¡ll¡ ilot?0 iltsh
ltil.tts Y tlttt0s | ?0.000
t 20.000
| 20.000
| 20.000
2. e00
¿.000
?.000
2.000
f2?.800
t22.800
12?.800
r2e.800
t l¿tén eje
t¡rir5 letén0l/1'r0
?',.
5[f c0!0il8lt 5.t | {.500 ó30 f¿5.650
l0 Sogorte
chur¡c¿r¡
¡uparior
I Plttin¡ hierro
3/8'r5'x56l/2'lonsitud.
TTIGO 18.0t6 1.133 $.n9
ll Soport¿ d¿
ráquin¡
{ lngulos |ti¿rro
l/l'I2'x3t'lorsitud
CYTGO | 1.t93 2tl ft,080
L2
r¿-006
Soporte de
chumc¿r¡
inferior
I
I
frngulos hierro
3/16'r2'r20'long. c/u.
Pl¡ti¡¡ ¡c¿ro
l0?0 l/2' esp. I05'
cttG0
ttt0II
tnl
t t.221
108
Lt2
f3.t28
f1.3tt
77
l3 lod¡ri¿ntos 2 Soporte de
brid¡
t¿f. tY 30 50
stF Cot 0ilBIA
5.t.| 15.600 f2.180 | 35.5ú8
t{ Ir¡nslisiúnd¿
¡ovitiento
2
t
I
Piñon¿s (¡c¿ro)
g¡r¡ c¡d¿n¡
p¡so l/2' -¡=ll, si¡ple¡.
C¡den¡ sirplep¡¡o l/2' rl.l0 L con
rnión.
llotorr¿ductor
0.33 lt,p.-1880
lPll entr¡d¡ -
30 tPll s¡lidr?20-l{0 l,olt.¿je 90 tr¡b¡j¡[oriront rl.
PR0rfttD0tts
Iril.Stttt t clt
Pt0utt00tts
rtct.8flm t cn
TOTITI¿TO Y
CIfr
i t.500
I t0.t00
I t.0t0
| 8.600
| 2t3.000
il.330
ft.tt0
il.226
$1.201
fü.020
t 21.óú0
r ?3.fl0
I t0.3c6
t t.001
| 33r.0¿0
tñtrlrurr1......... ..il.l{g.lgl=
7 CONCLUSIONES
Los alcances de este proyecto no llegaron hasta hacer
ensayos para medir ra eficiencia de la máquinan debido aque su construcción se real ízará posiblemente a la ent.rega
del documento, pero serfa muy interesante que en otroproyecto se pensara en implementar esta parte.
rniciarmente se habÍa pensado en una máquina tamizadora
vibratoria, pero basados en las máquinas existentes, se
diseño ra presente máquina ya que da mejores resultados en
la obtención del producto.
La presente máquina puede servir de base para obtener
otra máquina tamizadora mejo.r pero, deben tenerse en cuenta
aspectos higiénicos y económicos para cualquiermodificación que se quiera hacer sobre este modelo,
Esta máquina es de alto costo pero será dp gran ayuda
para los pequeños productores de almidón de yuca.
79
La presente máquina es de carácter experimental, la cual
una vez construida servirá para determinar eI ángulo
adecuado para ra posición de ros cepillos, haciendo más
eficiente la salida del material tamizado.
Este proyecto se desarrolló dentro del plan de
mejoramiento de ras plant,as de extracción de armidón de
vuca adelantada por eI crAT y Ia universidad Autónoma de
Occidente.
tlnircridod lütonomo d¡ 0ccld¡ntr
Sccción liblioteo
BIBLIOGRAFIA
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lrEsr, RODE. catálogo de sordadura. - Elect.romanufacturas
s.A.
ANEXO 1, SELECCION MOTORREDUCTOR Y SUS MEDIDAS
Riclhf AnqleHe-licol-B-evelGecrrrnolors'All units shown meet orexceed AGMA Class lservicerequirements. A larger framesize shown for the samehorsepower and approx¡matespeed indicates a higher serv-ice factor.
See SEW-EURODRIVE Con-stant Speed Catalog orcontactyour local representatire forslower speeds, higher torquesand specific service factors.
"..1
Oulpul | 0ulpul Itf¡fl| llllff | Famrsrzc
0.2 HP
.:
1E89
79
70
61
55
49
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n20
18
16
14
12
122142
159
180
26230
255
370
435
{8555{l
630
7m790
9mt05tl
IIKT/KA66 DT7IK4
10
9
I
12m1400
1580
K/KT/KA66 DT7ÍC6
0ulpulSpeedRPM
0ulpulIoqutlb.ln.
Fnm¡ Slz¡
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18
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2630
2950
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lltc/to66 0T8ffi4
12 3940 tírG/K456 DT8ü{6
14'13'
3380
3630
KIKF/KA76 f)T8{X4
12
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s10qn4970
rKt/KA76 0I80N6
6.5 nn rffit/K486 tll80il6
1.0 HP
0ulpulSpcedRPM
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Fnme Slra
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il)
K/KF/KA66 OT9OT
34'30'26
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16
15
- 37t0j-{2m4850
5480
E3{n
7m07880
7960
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16'14-.
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7m0' 7880
.9m.'98orf25m
líKF/1q86 . . 0T901¡
. 9.58.0
|33q). r58Ín
twt/rq86 0T100tls11 1rs{n IIKF/K496 "r0.09.07.5
12600 :
r4ü016800
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16
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t0401160
r3m1490
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10
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9m1fB()
1lf)rut)1580
r85021702420n403150
3500
3940
KflG/t$66 0T8t¡f{4
18'16'14
13
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3940
4500
4850
llKF/KA76 DTSllfrll
12
10
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6300
6630
IIKF/KA76 DT9G6
9.08.06.5
70m7880
980
t(fKF/KA86 DT90S6
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01
55
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16
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12
305
355
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4f)sl5575
645
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1G01210
r370
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rTft1970
2250
26f,)
UKf/KA66 0r/104
10
9
3150
3500
UKF/KA66 0T80K6
9.5' 3320 KfKtnü76 DT80K6
5 HP ü
144121
f0389
79
7061
55
49
4034
N26
z3
ats780
920
1m12m13f)155(t
flm1930
2360
zlw3260
3630
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tíKt/KA66 ' 0r9tF4
26'22.2018
r614
13
3630
€m4730
52ft59r06-/f)7n0
vt$/KA76 0I9tE4
12 7880 K/KF/KA76 DT9OI-6
14'l3'r0
6'/50
72709450
K/Kf/t$86 0T909r
9.58.07.0
9950
t18mr3t00
K/tf/KA86 0T9016
7.5 r2600 rgxf/KA96 0T9016
a P144
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1830
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54
48
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m
35ü)3940
4610
J¡'OIJ
6300
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ANEXO 2. MARGEN COMPENSATORIO
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ANEXO 3. TABLA DE CAPACIDAD. CADENA ESTANDARD SENCILLA DE
RODILLOS NQ 40. PASO T/2.
TABLA DE CAPACIOADt,
CADENA ESTANDAR SENCILLA OE RODILLOS N¡40 PAS¡Oy'z
"."di.n?et R.p.M. OEL ptÑON CONOUCTOR.,¡ñongonóuct orI o 2s ' so ' roo 2oo Joo 4oo soc, "oo 9oo rooo ,2oo t4oo 160tr rsoo 2róó 2¿.!o a?6ormd r
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0.04 0.10 0.19 0.15 0.É3 0.r3 1.21 l.lt 2.0012.51 2.?5 3.2s t.73 a.t2 3.rt 2.71 ?.zt t.r8 t.6o l.z? r.oa o.?50.05 0.ll 0.21 0.!9 0.?3 l.or 1.35 1.55[t;¡T2.81 3.09 ¡.¡r r.ró i.ii r.or t.2r 2.63 2.20 l.B8 r.re r.zz o.s?0.05'0.r2 0.23 0.r3 0.80 1.16 t.5o 1.8312.rs 3.rr 3..2 r.o3 r.6t 3.2, r.ec ¡.ió t:ói t:;¡ i.li i.zz t.rl t.olElJo.rs 0.370.66 0.53 0.t30.?7 0.51 0.50
7t 7.a2 3.75 r.l3 5.09 5.?r 5.31 {.22 3.r5 2.r9 2.17 r.t6 r.eolr.rs 0.8? 0.59 0.57ez 3.?3 f .10 f .83 s.55 6.26 i.ee ..?6 !.se 3.26 z.tg z.zliili:ti ó.ió 0.78 0.6{22..o1 ..f. 5.2! 6.ot 6.?8 6.?0 5.31 r.35 3.65 t.tt z.tifTd i:¡i i:ió 0.8? o.?l
0.15 0.3r 0.63 1.r3 2.2011.r! !.11 5.03 6.81 8.sr e.39 1r.1 r2.7 1a.3 rs.rlr:.0 12.3 ro.3 8.80 6.ee 5.22 {.09 3.11 o0.15 0-37 0.6! 1.2? 2.3813.12 r.111..-? ?.33 e.2o ro.r u.i ii:t ia:¡ it:tlia:t t¡.; ii:¡ i:;; i.zs c.¡r {.5r 3.rs o0.1? 0.3e 0.73 1.36 2.5313.67 r.?s s.lt ?.¡6 e.86 lo.s 1z.a ir.z ii.ifTólTia:a i-:ó it:a ió:¡ ó.¡r ¡.rs ¡.oo o
00
0.0? 0.17 0.32 0.60 1.12 1.62 ?.191?.:! l.!?,!.95 r.?8 5.6. 6.17 7.3o ?..3 5.8e..82 r.or t.ts z.1t]z.z{ 1.60 1.22 o.e? o.ze0.08 o.le 0.35 0.65 r-20 1.?{ 2.2512.75 3.72 r.66 5.13 6.01 6.e. 2.83 s.ra e.rc s.ii i.ii ¡:éó[i:Tft:¡t i:il i:i¡ ilói r,.az0.08 0.20 0.37 0.5e r.zc r.¡¡[fi6-2.et 3.e? {.e8 s.{a 6.15 ?.u ¡.¡i ó.ió t:ii;:¡t i.di i.iilí.11 z.?1 l.er 1.r7 t.l7 o.e6
0.r3 0.¡e 0.5r l.oo t.ttlz.ss lg l.?1 1.'!q !.23 ?.e5 9.36 ro.a 12.r rr.s u.rlr.z6 8.r8 6.9e s.5r r.5r !.25 2.r? 1.960.r3 0.30 0.56 1.05 1.t512.8r l.!! !.!l !.9? ?.s5 3.30 e.?a i.z li.i ii.r ri.ili¡:¡ ¡:tó i.ii 5.sr r.8z r.r5 2.63 00.1f 0.31 o.l8 1.0r 2.o.12.e3 3¡s0..6. 6.28 ?.88 s.ec ro.i ii.z ii.z ia.t i¡:il1i:ó i:ii i:ü ó.2¡ s.rz r.66 2.7s o
9.11 9.!l 9.!l 1.9qh.9L..or s.2r e.ro s.ic ro.? ll.? rr.r rc.¿lr¡.2 zo.t 2r.o r?.2 7... rz.3 e.z6 7.ee j.?29.1: g.:g g.f! ¡-?!ll.?r r.6? 6.05 ?.3e ro.o 12.! 1!.! r¡.¡ri?jir.i i¡.r zs.z it.ó iz.c ii.ó ir.¡ g.zc e.rs0.25 0.57 1.05 1.e713.68 5.30 G.sz a.ro.¡r.. Lr.2 rs.7 il.slzr.z zs.i ii.a io.s i5.i ti:ó it:a i.t.z tt.t o
0.0e 0.2r 0.3e o.?3 r.!1 l.llll.li !.1? f.?? 5.30 i.s2 6.46 ?.8s 8.8e e.75 7.7s 6.3r ¡.¡r r.srl¡.co z.es 2.11 r.60 r.27 o0.0t 0.22 0..2 0.78 r.rs ?;o_?l?.7_1 t.!l !.!s s.62 6.r, 7.zr a.36 g.tz tó.i ó:¡ó ;:ód 5.iifi5íi.¡L j.2o 2.2e l.?f 1.38 o0.¡0 0.2f 0..r 0.e2 1.53 2.2112.86 3.50 r.?3 s.er 6.53 z.6e 0.83 c.go ir.r ,.ói i.ai;:iiJ5:¡i i.zz t.ts 2.r? 1.88 t.{r o.\ | J-.__.0.rl 0.25 0.16 0.!? r.cr z.lllr.o? l.!? !.?, 5.26 6.88 8.1r e.3r ro.5 tr.? e.ta t.*lc.zo 5.?2 r.5r 3.?r 2.66 2.02 1.50 o0.rl 0.25 0.re 0.e1 r.?0 2.r513.1? 3.88 5.25 6.58 ?.23 e.sz g.ti ir.ó ii.r io.i ó.iili.ii ó.ii i.sz.¡.eq 2.s5 2.Lt L.72 o0.r2 0.2? 0.51 0.e6 1.78F[sr3.33 ..0? s.sr 5.eo ?.5e a.e. 10.3 ii:a it:s ri.t a:ióli:;; ;:;; ;:tó ¡:ta ¡:ó; t:¡á i:á¡ o
¡.ubrlc.c{ór¡ ¡fF A.l !ub8lc.ct6n flpo B . ¿ubrlcrcl6$ lfpo C.
L¡¡brlcrcfó! lfpo A r A ¡.no, cDñ rccfterr o brochr.hüalc¡cld-n I1¡D E r En b¡no dG ¡cGtt o por .8lptqu. .LubaLcrcton Tf¡ro C : A c!o8!o b.Jo pr.rt6ñ . -
L¡ fDfor!¡cfón co¡t.nl¿¡ .n .¡tr¡ t¡blar ..tl an un todo d. ¡cu.adocon lo! aatrndaaa da la ttocf¡cl,{¡n t¡arfcln¡ da lrDricrntat dc crdan¡!( ¡¡.rlcrn Chrfn lr¡oclrtfoD ,.I.\¡FOn¡{,ACION It¡tEtüEC
l"r-t"" !a *r". ". "*"*" I
lal. hllar. Dultlpl., de áttalI paro, lulupllqu! l¡ eapa- |
lcfaLal po! : I
lro. dc I
I hrrcrrr F¡ctoa
I| 2. ...1.7 f| 3 ...2.s I
| {. ...r.3 |
ANEXO 4. PROPIEDADES DE LAS SECCIONES
T¡bl¡ A-30 PROPIEDADES DE LAS SECCIONES
A = á¡caI = momento de inerciaJ = momcnto polar de inercirZ = módulodesecci<ínI = radio dc giro,I = distanciaclntrold¡l
Rectlngulo
l-tl,tH+Trlóngulo
A=bh
, ürtr
'- 7'
z =bh'ó
k - Q.2E9h
hl- i
bh
^=l, bht
'=Jó
Z=\:A_*EL--,;T
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Clrc¡lo '¡
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z-t o-1t2'2
Coron¡ cbcul¡r
t-lv, - all
r-ftv,-dl
z-fiv,-a?l
t =fitr -ail
lr
d9=a
ANEXO 5. RADIO DE ENTALLADURA Y RESISTENCIA ULTIMA
Í-'5'c.,aA l,tAa c' t¿PUHt|AJ
r.0
09
0.8
0.7
0.0
e 0.1
0..
0.3
0.2
0.1
0
r0033n
0.0á- 0.0$, 0.t0 0.r?
4; ¿tb 2E.avr., ¿¿ AD c'a4
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ANEXO 6. DURACION EN HORAS DE FUNCIONAMIENTO DE LAS
MAOUINAS PARA RELACION DE RODAMIENTOS
Clascs dc máquinasDuración cn ho¡asdc funcionamicato
L¡
Instrumcntos y dpararos de poco um:Aparatos dc dcmostración, dispositivos para maniobra de puenas correder¡s ,. .
*!áquinas para scryicio co¡¡o o interrnitcnt¿ cuamlo ¿v¿ntuales perturbacioncsenels¿tvicio son de poca importancia:
Máquinas-hirramicnta m¡nu¡lcs. aparatos dc elcvación para talleres, máquinasmovidas a mano en gencral, máquinas agricolaj, gruas dc monrajc, alrararosdomésticos
Móquinas para scrvicio intcmitenae cuando eventuales perturbaciones cn clscrvicio son de mucha itnportancia:Máquinas auxiliares para cénrrales de fuerza. equipos de transponc para labrica-ción continua en crdena. ascensorcs. grúas para carga general. máquinas-herra-mien¡a de poco uso
Iláquinas pora 8 horas dc scrvicio diario, no totalmente wili:adas:Mororcs eléctrícos cstaciona¡ios. engranajes para usos gencra¡cs """""..1 t200G 20000
Mdquinas para 6 horas d¿ scrvicio diario, ¡o¡almcn¡c utili?adas: i
Máquiras para tallercs industriales cn gcneral, gnias para trabajo conrinuo, i
vcnrilaciores, tra¡smisiones intermediarias . . .... .. I
Máquinzs para seryicio continuo (l{ horas diarias¡: ;
Scparadoras ccntrif..:gas. comprrsores. bom¡ras. ajcensores de mina:, nr,:rorcs i
elécuicr¡s estacionarios, máquinas de scrvicio con¡inuo en navíos dc Suerra .,. I
Móquinas para 24 horas diarias de s¿rvicio con gran seguridad: i
Máquinas para la fabricación dc cclulosa y papcl. máquinas para cl scrvicio ipúblico dc fu:rza motriz, bombas de minas. bombas Cc abastecimicntos públicrs I
de agua. máquinas dc servicio con¡inuo cn buques mcrcanres . ,..... i r(X)000-2@(x)0
4000-8000
8000- 12 000
2000G 300(x)
40 o0o- 60 m0
ANEXO 7. COEFICIENTES X e Y
Cocficientes X e Y
lri=' fi,"
0,35
0,35
0,31 i
o,il I0,27 |
Tipos rlc ¡orlamicntos
Rod¡mlentos rlgldoode bol¡¡Scrics EL, R, 160, 60,62,61, (A
& : o.o:sco : o,fi
- 0'07
- 0.ll- 0,25
- 0.s
Rodam¡ent$ dc bol¡¡¡ rótul¡
¡3-r, 126, 127, t08, t29
| 200-- I 20304- 0506- 0708- 09t0- 12t3-- 2224-- 30
2200 - 210405- o708- (x,t0- t314- 20
.. 2t- 22
1300- 130304- 0506- 09l0- 22
2t0l2302-230/
05- l0ll- 18
lrg
22,t2r72,9x,13,63,3
t,3t,722,32,.2,t
l.t2,22,s2'8
I1.2l'5l'6
0.23 i0,21 |0,re i0.17 I
0.2 i
0,5 |
0..r70,310,2E
0,26
Rod¡mlentoc de bolscon oootr¡cto ¡ngul¡r
Scries 72 B, 73 B
i Series ?2 t¡G, ?3 BGi Un oer dc rodomicnto¡ en
¡ morirajc cn cl nri¡mo¡cntido
i Un p¡r dc ¡odrmicnto¡I cn rionta¡c o o x
¡ Serics 32 A, 33 A
0,57
0.93
l,t7
t,ra
0,86
l4'20,65 | 4.t
3,53.83r5
2,r3,.3,94.¡
1,61.92,3215
ANEXO 8. SEGURIDAD DE CARGA C/P
'=natE=E:L\:ti-
Tabta i- Seguricad ce carga f ouru diferentes ,Juraciones e.rpresadas en horas- P'de funcionamiento y para diferenres velocidades
RODAMIE¡ÍTOS DE BOLAS
Rcvoluciones por minuto
lrooirzslroolzooiDuracióncn hofas
L¡ loi¡6 4oo I 630
1005(n
Im0¡2-r0t6002m0
250032004000
J0006300E000
t0 0ü)r2 500l6 000
l0 00025 00032 000
40 00050 (x)0
63 000
s0 (X)0
I00 frn100 000
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2,47 1 2,881 3,t r l 3,j6 1
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¡,gr i ¿.:¡ j o.'j o.rr l s,rr l r.r,4,23r 4,56i 4.e31 5.3ti 5.75i ó.:0+.sei +,*j s,:zj s,rsi e,:oi e.ro
ilirl4,eil 5,r21 -s,zsl e.:ol e,zoj ;.::5,i:t 5.?si e.:ol e.iol z,ll ;.rr5,7-ri 6,:0i ó,701 7,:31 7,sr, s.r3
6.:0r 6.70i ?.:tl 7.sll e.+ll s.rr{.56 r 5,il 5.75 i 6.:0+,93 i -r,75 6,30 | 6.;0
3.el | 4,56 I +,rl I s.l: i
.1,13 ¡ {.9i i 5.32 i 5.;5 |
5,7-ri 6,:0i c,zoi z,::l z,er, s.rr6.:0r 6.70i ?.:tl 7.sll e.+ll s.rr6.;0 ! 7.:3 :.3¡: &.4t I 9.1r i e.s3
. 7.:i ' 7,sl s.{3 i 9,u i 9,sJ I t0.6
z,Er s.4ri s.rr I g,s¡l ro.c I rr,s8.{ii 9.ll¡ 9.8Jlto,ó itt,r lr:..r9.¡r; g.¡¡ i ro.c I lr.s,l ¡2,. I r;.*,.rr; ,0.. i rr.s i rl., i r¡,., | ,*,,
r0,6 i lr.i 'r:.r j r3,.r ¡ t+,s i rs,r13,1 i ¡.r,5 t-(,6 i t6.s i t8,: | 19,6
:,:r i o.=0, o,zo i :,:¡5,75 1 6,;0t 7,2t1 7.Sr6,?0 | 7,:i 7,81 I 8,.t3
e,zol u,sr¡ E,¿¡i g.r¡7,:3 1 8,.r¡l 9,nl 9,s3s,¡¡l¡o.o irr,s lr:.+
Duncron ,
cn horas ;
L¡Revoiuciones por minuro
g0o ,l0ooi l.¿50. 1600;2ooo i 25oo i 3200 i loo0l sooo i s:oo. s00c ilfino100 i 1.68t t.s:i t,e6i 2.r:: 2,:gl 2.t7: 2.67i z.trl :.ui ¡,¡ci ¡.c¡i ¡,sr500 í 2,sst 3.ltl 3.16! 3.63t 3.erj +,::r +,rri +.rrj s.;:i s.zs, i.:oi o.;ot00o: 3.6¡: 3.er! 4,23, 4,i6 1 4,e3 1 s,::,r 5,rsl o,:ol e.;oi ;,:ri :.ell s,+:
¡250, 3.eri +.:¡; +,sc, +,rri s,rri s,ri .,roi ,.roj ,.=i ,.r,i ,,.r1 ,.,,1600; +,:3r 4.56' {,e3: 5.jti 5,751 6,:ol o,zol 7,31 7.sli s,.ur r,rri r.ol2000 i .$,5ó¡ +.e3, -{.32; i,7rl 6,20j c,;oi z,:ri i,sr I e.+:l r,rr I r,sli lo.c
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l!{; e.:oi c,;oi ;,:¡i z.t,i s,orj e.rri e.¡¡iro.u i n.s ir2.n ,,r.. i,0.,!199 !,?01 7.:3, ?.E¡ ó:;;; ;:;;i ;:il:';:;'iii:l iii.i Iii:l iii:l Iil:i6000 i 7,:3r ?,s¡¡ E,{3: l,ilj l,sri t0.6 : il,s ! r:.{ | rj.{ i r¿.s i ¡s.e I ro.¡,¡:!r;lllri199oo; :.r,i s,r,i s,rri s.rri'r,. ii'.r i;;:- l;;:- I;;.r i;;; i;;:; i;;.;
125(x) ¡ S..r3, 9,u, 9.83. 10.6 j tt.s I I:.+ j Il,+ | t*.r I ts.o I t6.s | !S.: | 19.616ooo i e.rri e,s3,¡o,c ri.s i;t:. ii;r i;;:; iij:; l;;:;;ii.i jiü,i lii.i20000 9.tJ't0.6 Il.5 . t:.{ ,t3.+ | l+.s tj.e :t6.s lts.: 19.6 :t.: l::.s:-< 000 t0.6 il.5 t:.{ t3.+ i I+.s i ¡5.0 , 16.s . ¡s.: t9.ó :t.: ::.s i :+.:32 000 : il.j t:.+ t].+ t+.s . ¡5.0 i t6.s lE.2 t9.6 :t.: . ::.9 tJ.7 , t6.?.10000 | l:.+ lj.+ t4.j t5.ó . 16.8 tB.: ¡s.e i:¡.: ::.e .:i.7 :0.; ::S.s-50000 i lj..r lj.j 15.6 ¡6.s t8.: : t9.6 :t.l :::.9 ,l*,; 15.7 :S.E i Jl.l¿,
^M | . .63000 ; fl.i ¡_{.6 t6.s lg.: !9.ó i:t.: :?.c r:+,2 :6.; :s.s ;¡.¡' i
80 0(nr00 000:00 000
!5.6 t6..5 . tS.: 19.ó :!.1 ::.e :{.7 :6.; ::8.s -11.1
ANEXO 9. SOPORTES DE BRIDA
,r0¡üarddod lulonomo do 0ccidc¡h
Sccción libliotco
6tcFSOPORTES DE BRIDAcon rd¡mieo¡o Serie Ft'
Soporre I Diánrerrode e_ie
d
pulC. mm
Milime¡rorcon , Rodamicntoroda- ¡ de bolas
mienro i núm.ttum. !
\' pulg.
' Cesucidad: dc basci dináinici C
mm i rlJ rod¡mrent¡'lg
:000l02.i I lf tit!,'. :
_' a^ g6 63.5 i 33 ; 3 t,ozvlFY 012 i 47920É-0t2
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Fr 0t401525t00
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FY rto I 4?9209-t to r
rrll 479209.til :
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43 | 479209
F.r'200 | ,r792t t-200 i :
n' rts I 4792t0-r ¡i I i'';,.5014?92t0 ! -
¡19,: 39,
rrz(x,|,t7921l-200 i 2 !
: 3s | 4792n | ,5_sl' 203 I 479tu.203 i z"tr" i i
; FYllé | tt_tzrz-zw ! z,r, r,
6i0i47e2t2 i _ ;wl.tr¿tzi_;60?IYt | 4792t2-207 | 2rt," I
FY208i 4?92t3-2os | 2tlt i I65i4792t3 | - iesl2lti 4i92t3.ztl j :"/rrr !
Tolerancias de eje aCecuadas parnh6 en conCiciones rnás se,.,e:es. hg
17 i
;
5¡ ; tlt
ANEXO 10. PROPIEDADES DE UNA SOLDADURA CONSIDERADA COMO
UNA LINEA
Propiedades de un¿ soldadu¡.a considerada como una líneaBosquejo de la I
ju nta soldadaó=enchura C=altura
^r'*
iI
_-L
alreriecior del eje X-.\Torsión
P1b- d¡2-ñ
zu = b¿l , b3 - 3bd2'*, = -i-
, 4bd + d2 d'6bd+d'to¡'= -_é- = T¿7;iPlne rupctrrr
Zu=bd=d:
zbd . t!"
, (b+d\t - 6b2d2tr=W
a
Pane ru¡rri,rr
¿2
= óC+ |
¿?(2b + d'¡
ñPa¡te rntcrrr¡r
ft.Nf7.)
_ d,2ú + d)2(b + 2d)
"ET,i--T:1 7 2bC .i d2 C2(2b * ¿)¿rr '.- --- = TT¡-;?T
Itl¡ic ¡ugcri¡r P¡n? infalio;
lw=
1ó + d)3-- o
G+z¿\s d\b+d,12--E_-Tr'fr
d3(1b* d)6(ó+d)
b3+gbdz+dg
-6--2bs + 6bB, f
-6--
tu=
¡¿2lL a rpz
Ju
Zu=
ANEXO 11. TIPOS DE SOLDADURA PARA ACEROS INOXIDABLES
WEST.RODE 3 LBDisañado para: Bombas - Tanques para productos quÍmicos - Mezcldor$ - Alabe! de turbinas hidráulicasy de vapor - Tanques para recubrimiento de metales.Aplicaciones genorales: Para la unión de aceros inoxidabtes aleados con mol¡bdeno del t¡po lg_12-3,o AlSl316' 316L y para la unión de éstos a aceros inoxidables del tipo 19-9, como el AlSl 308,30gL. puede usar-se también en la un¡ón de aceros tipo 318 ó 18-12 estab¡t¡zados con Nb o titanio con aoeros t¡po Alsl 316L,utilizable en aplicaciones con temperatura¡ de ¡ervicio hasta de gSOoC.
3t32" 1tA" 5tt2"4o€o 7o-110 llO-150
Rm)g5.oü)p¡iL>30o/o
Di¡cñedo para: Paletas y.álabes para.turbinas - Asientos de válvulas.Aplicaciones gcncr¡les: Este electrodo deia un depósito inoxidable martensít¡co por lo oral se emplea en launión de acer$ tipo AlSl 403, 4O5,41O,414,416,42O y 431 . El metal depositdo pre¡enta temple at aíre ypuede sor tratado térmicamente, a fin da conseguir mejores propieclades mecán¡cas y resistencia a la corrosióny abrasión. Se recomienda para aplicac¡ones donde se requiera resistencia a la oxidación hasta 450oC.Amperajes r¡comend¡do¡: ffi1'j; :!T; #:;; ,:J:::;, "li:lro r.,
Di¡oñado p¡r¡: Reconstrucción de alabes de turbinas y ruedas pslton - asientos de válvula3.Aplicacion¡¡ ¡sn¡r¡ls¡: Se emplea para soldadura¡ de aceros marten¡íticos AlSl 403,40S, ¡l(¡6,410,410NiMo 414, 416, 42O v del tipo 13o/o Cr. 4ob Ni. Para recubrimienro de piezas sometidar a cavitación yerosión. Temperatura¡ ha¡ta 450oC, El dap&ito templa al alre, Se tr.o.í"nd" revenir la píeza soldada,Ampereirs rccomcnd¡dd¡: Diámetro 11g.. 1tg2- 3/16,, n-ir rs.ooo psiAmpera¡e tOO.t4S 13S.2OO l7O_27O L> lgo,b
HRc: 37-40
,'@$
wEsT-RooE 4 L Di¡eñ¡do para: Unión de tubería de acero inoxidable y sus accesor¡os - Equipor de manejo de alimento3WEST-BOOE 4L B - Equipos de proceso en destilerías - Reparaciones en plantas quím¡ca3 y de petróleo - Intercambiadores
de calor - Esterilizadores.
r+ll<1
4FFrApficacionos genorales: Es utilizabl€ en fa unión de aceros inoxidables ttpo AfSl 2O1,2O2,301,3O2,303,304, 304L, 305, 306, 308, 308L y en la unión de á¡tos a acero¡ e¡tabltizado¡ tlpo l$9, ts.mbié; ¡e jt¡¡¡racorno colchón para rtvestimiento¡ duro¡. IAmperaie¡ rscomsndado¡: Diámetro 3t32., 1tg,' Slg2,, nm )AS.OOO pí
Ampera¡e 40.80 Z0-1 f 0 ttO-lSO L> 3Ooó
wEsr-RooE 4 cb Disoñado para: Hornos - Transportadore - carrotanques - Intercambiadores de catoi - Múltiples - Exhos.tos.Aplicaciones gcnerales: Este electfodo se usa principalmente para la sotdadura de aceros A lsl 321 . g47 . g4gnf t- |
l./ | f=mf mecánicas'r=--;¡ r | | Amperajesrecomendado¡: Diámetro
y sim¡lares, espec¡almente en aplicaciones a alta temperatura hasta g00oc, ya que mantiene sus propiedades
3132" 1lA" 5132.'45.65 70-90 100-135
Rm 8O - 100.00O Psi
L) 3@/oAmperaje
WEST-RODE 5 Díseñado para: lntercambiado¡es de calor - Válvulas - Tanquss -. Cajas o"r" ,r"i"¡¡,"n,o térmicjo.
t--+'lV) f=rit
Aplicacionee gcncrales: Para soldar aceros inoxidables tipo 25.2O como el Alsl 3lO y 314 especiatmente enaplicac¡ones que requieran resistencia a la oxidac¡ón a temperaturas hasta de llSOoC. puede usarse tambiénpara unión de aceros inoxidables del tipo AlSl 403, 405,410, 43O,431,442 y 446. Se amplea además parala unión de aceros inoxidables con aceros de baio carbono o inbxidabtes de composición desconocida y comocapa protectora de materiales ferrÍticos sujetos a oxidac¡ón a altas iemperaturas.Amprrajes r¡comcndado¡: Diámetro gl37, 1/f3,, 5132,, Rm: gO.gO,0OO pti' Amperaje 45-60 70_90 10O_12S L> 30o/o
@ary
wEsT - RODE 20113/4 Di¡oñ¡do p¡r¡: Reconstrucción de turbinas Francis - Reconstrucción Oe ejes ¿e barco.Aplicecioncc ¡cnerelcs: Para la unión de aceros inoxidables aleado¡ con moliboeno del tipo 20 Cr-13 N¡ - 4 Mo AtSl 317 o aceros fundidos CF 12M o CF 8 M así como.n ioi
""*r en tosquasepre¡enta corro¡ión severa por picadura o pítting. Se utiliza como colchón en piezar qua deben ser re-construidas con recubrimientos duros.
Diámetro 118"Amperaje 90-140
3t16' nm)8sooops¡150-220 L:35-500b
5132"120-180
Amperaj er recomendados:
ANEXO T2. TIPOS DE MALLAS INOXIDABLES
ANEXO 13. ADHESIVOS Y RECUBRIMIENTOS EPOXICOS
DESCRIPCION El Sikaguard 62 es un recubrimiento de dos componentes, elaborado con baseen resinas epóxicas y con altas resistencias mecánicas y químicas. Puede aplicar-se sobre superficies húmedas.
usos - como revestimiento protector para depósitos metálicos o de concreto.- Para la protección de estructuras metálicas o de concreto en: industrias pro-
cesadoras de alimentos o bebidas, industria química, plantas de tratamientode aguas, etc.
- Para el recubrimiento de pisos con altas exigencias mecánicas y químicas.- Para recubrir tanques de agua potable o tanques de almacenamiento de bebi-
das.
- Como recubrimiento protector en áreas expuestas a radiaciones (centralesnucleares, salas de rayos x, etc.).
VENTAJAS - Adhiere y cura sobre superficies húmedas.
- Rápido secado y desarrollo de resistencias.
- Buena resistencia químicá.
- Alta resistencia al desgaste.
- Fácil preparación y aplicacíón.
MODO DE EMPLEO Preparación de la superficie: '
- Concreto, mortero, asbesto-cemento, piedra:La superficie debe estar sana y limpia, libre de empozamientos, partes suer-tas, contaminación con aceites, polüos, residuos de curadores, lechada decemento u otras materias extrañas.
Método de limpieza: chorro de arena o agua, grata metálica o pulidora.
- Acero, hierro:La superficie debe estar limpia y seca, libre de grasa, aceite, óxido o cascarillade laminación.
Método de limpieza: Chorro dearena o pulidora (limpiar hasta blanco metal).Preparación del producto:Revolver previamente cada componente en su empaque. Verter completamenteel Componente B sobre el Componente A y mezclar manualmente o con tala.dro debajas revoluciones (máximo 300 r.p.m.) hasta obtener una mezcla homo-génea y de color uniforme.Aplicación:El producto se aplica con brocha o rodillo endos (2) capascomo mínimo. paraaplicarlo con pistola se puede diluir con máximo el Sv. en volumen de ColmaLimpiador.La segunda capa se aplica tan pronto haya secado al tacto la primera e a 3horas a 2ooc) y antes de 4g horas, de lo contrario debe lijarse la primera capapara restablecer la adherencía. En superficies metálícas imprimar aplicando unacapa de Sikaguard Primer M.Para crear una superficie antideslizante, esparcir en exceso Arena Colma, sobrela primera capa todavía fresca.
Después de 12 horas (a 20oC) retirar la Arena Colma sobrante aspirando o ba-rriendo la superficie.
etamen¡e la superficie arenosa, aplicando una segunda capa de
ramientas y los equipos con Colma Limpiador, cuando el produc.retira por médios mecánicos.
2.
Producto endurecido se
(;onsumo:Superf icies absorbenres:Superficies no absorbenteso capas adicionales:Superf icies antidesl izantes:
Aprox. 400 gim: para la primera capa
DATOS TECNICOS Aprobaciones internacionales paramenticios: National Water Councí1,gie, Alemania.
contacto con agua potable y productos afi-Inglaterra, Institut für Konserventechnolo-
Colores: Marfif, gris, rojo, verde reseda.Densidad de la mezcla: 1,4 kg/l a 2OoC.Proporcíónde la mezcra: Envorumen:A: B = 1 : 1 Enpeso:A: B = 1 :1,4Vida en el recipiente: 3 kg a: l0o = 70 min . .
Secado al tacto:Curado final:LímitesTemp. mínima de la base:Temp. de servicio:
Espesor aprox. por capa:Tráfico peatonal:Tráfico veh ículos livianos:
2Oo = 40 mín30o = 20 min
Del/2a2horasa20oC10 días a 2OoC
gocpermanente: húmedo 60oCno permanente: húmedo l00oC0,14 mm (5,5 mits)Después de24 horas a 2OoCDespués de 72 horas a 20oC
seco 70oCseco 130oC
PRECAUCTONES - Contiene endurecedores que son nocivos antes del curado final del producto.Evite inhalar los vapores y'provea una ventilación adecuada en recintos cerra-dos. Evite el contacto con ra pier; use guantes y anteojos. En caso de contac-to con los ojos, lávelos con agua tibia en abundancía y acuoa a un médico.- Forma barrera de vapor. No acepta presión hidrostáiica negativa durante suendurecimiento.
- Mezcle únicamente. la cantidad de producto que pueda aprícar durante eltiempo de vida en el recipiente.
PRESENTACION Unidad: 3 kg
ALMACENAM I ENTO El tiempocerrado, en
de almacenamiento es de un (1) año, en su envase original, bienlugar fresco y baio techo.
Si necesita información adicional consulte al Departamento Técnico de Sika Andina S.A.
BOGOIA cALl MEOE LLINTr¡n¡. 78 No. 65.196Tclt. t9¿12575t30/2575r t0/2576505
AUCARAMAÑGA AARRANOUILLACll.2l No.27 54 Ctl. 3(¡ No. t.2Sf cl.: 1976135lo,3?f' Ctnt¡o tnd- Ahurtt.-rar304
PEREIRA CARTAGENACr..9¡. No. 13.¡lt Crr. 3.. No. Z.g24.4.4644 l¿t.: lÉ31652914Trlr.:19531357729/
Cr¡.698 No. t5A.35 Cr.. Z¡¡ No. l3.3Zllrl.: ?92618a T.t. p.B.X. t923t6557r1Autoptla C¡li. yumbo
TGI¡.: t958t363695,368r92/a00162
Todo¡ nu''tro3 gtoouctos h'n ¡¡do d'5e?roll6do3 y labticado3 con rocte l¡ gr¡c¡ución ra¿onrbra da lcr¡.rdo ¡ norm!¡ d! arlctitud y c¡r¡rtad daSIKA. La infohación quc rumrnilt?arfio¡ o¡ corrlcta cla acuErdo con ñua3tra axgr?iañcia; to¡ producto¡ tat como 3a vandan, cur?rgr.n rorlin'¡ o'r' lo¡ cu!t'3 h'n sicto faotrcador. No oos¡ant! no sa r!3ooncra Do? variacrón an ar nratoato a¡ rmgrro. cono¡c¡on.¡ !n qua sarn aDricado¡,::1".il;ff:".i. "..:.?i""#.,f,,::,:,,:L.:o^"::::^,"-:,::,:.-"_.::_::.1":l;;:,!€r. ,, 3árud o. cu.reu,.? p.t.nr. eroei.d.d Gr. or?or; e.,!
ADVERTENCIA:
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protección al alcancScAura e de todo3.
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