bolted flange plaboldet flange conectionte-nodo interno-parte 1-r0
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CONEXIN PRECALIFICADA A MOMENTO TIPO BFP (ANSI/AISC 358-2010)
1) Clculo del momento mximo probable en viga.
Cpr = Cpr =Ry = Ry =Fy = [Kgf/cm2] Fy = [Kgf/cm2]Zx= [cm3] Zx = [cm3]
1.2 1.21.5 1.52530 25301019.0 1019.0
Mpri = 46405.3 Kgf.m Mprd = 46405.3 Kgf.m
Clculo de parmetros necesarios para el diseo y detalle de la conexin BFP
Mpr = Cpr x Ry x Fy x ZxMpr = Momento mximo probable.
Cpr = Factor de resistencia pico en la conexin.Ry = Factor mnimo de sobrerresistencia cedente.
Fy = Tensin cedente.Zx = Mdulo plstico de la viga.
Momento mximo probable en la viga
ubicada a la izquierda del nodo.
Momento mximo probable en la viga ubicada a la
derecha del nodo.
ING. ELIUD HERNANDEZ / ING. PEDRO HERNANDEZ
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CONEXIN PRECALIFICADA A MOMENTO TIPO BFP (ANSI/AISC 358-2010)
2)
dp O dp O dpi = dpd =
Se usarn pernos: Se usarn pernos:Incluye Rosca: Incluye Rosca:Fnv = [Kgf/cm2] Fnv = [Kgf/cm2]Fnt = [Kgf/cm2] Fnt = [Kgf/cm2]
3)A la izquierda del nodo: A la derecha del nodo:
Fup : [Kgf/cm2] Fup : [Kgf/cm2]
Espesor:Ancho:
Clculo del diametro de perno mximo para evitar la ruptura frgil del ala de la viga.
Predimensionado de la plancha para la conexin de las vigas en las Alas.
Acero: A36
A490
59087940
A490
59087940
31.0 mmAncho: 250.0 mmAcero: A36
Espesor:31.0 mm250.0 mm
1.61 cm 5/8 ''5/8 ''
1.61 cm 5/8 ''5/8 ''
40804080
Conforme a los Datos de la Tabla J3.2 (ANSI/AISC 360-10)
NO NO
Para agujeros standar y con dos pernos por fila el diametro mximo de perno ser:
donde,bf.viga = Ancho del ala de la viga.
Ry = Factor mnimo de sobrerresistencia cedente.Rt = Factor mnimo de sobrerresistencia cedente.
Fy = Tensin cedente de la viga.
Diametro de perno mximo para la viga ubicada a la
Diametro de perno mximo para la viga ubicada a la
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4) Resistencia nominal a corte de los pernos.
a) rn = a) rn =b) rn = b) rn =c) rn = c) rn =
rni.min = rnd.min =11693.9 Kgf
11693.9 Kgf19741.9 Kgf48188.9 Kgf
11693.9 Kgf
11693.9 Kgf19741.9 Kgf48188.9 Kgf
La resistencia nominal a corte de los pernos ser la mnima resistencia de la siguientes expresiones:
a) rn = 1.0 x Fnv x Abb) rn = 2.4 x Fu.viga x db x tf.viga
c) rn = 2.4 x Fup x db x tpdonde,
rn = Resistencia nominal de cada perno.Fnv = Resistencia nominal al corte de los pernos.
Ab = rea nominal del perno.Fu.viga = Tensin ltima de la viga.db = Diametro nominal del perno.tf.viga = Espesor del ala de la viga.
Fup = Tensin ltima de la plancha de ala. tp = Espesor de la plancha de ala.
Resistencia de los pernos de la viga ubicada a la izquierda
del nodo.
Resistencia de los pernos de la viga ubicada a la derecha del
nodo.
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5) Estimacin de la cantidad de pernos requeridos.
ni > 16 Pernos nd > 16 Pernos
Usar: 16 Pernos Usar: 16 Pernos
14.1 14.1
Para la estimacin de pernos se utilizar la siguinte expresin:
donde,
n = Nmero de pernos a utilizar.Mpr = Momento mximo probable.
rn = Resistencia mnima a corte del perno.d = Altura del perfil de la viga.
tp = Espesor de la plancha de ala. = 0.9
Nmero de pernos requeridos para la viga
ubicada a la izquierda del nodo.
Nmero de pernos requeridos para la viga ubicada a la
derecha del nodo.
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6) Ubicacin de la rtula plstica.
S1 = S1 =s = s =
Shi = Shd =
7) Clculo del corte total en la rtula plstica.
50.0 mm50.0 mm
400.0 mm
50.0 mm50.0 mm
400.0 mm
El corte en rtula plstica se calcular a partir de un diagrama de cuerpo libre de la viga comprendida entre rtulas plsticas. Se asumir en este clculo que en las rtulas plsticas se desarrollar un momento igual al momento mximo probable (Mpr). Adems, se debern incluir cargas
gravitacionales actuando sobre la viga basado en la siguiente combinacin de carga:
U1 = (1.2+0.2 x SDS)CP+gCV
La ubicacin de la rtula plstica esta determinada por la siguiente ecuacin.
Sh = S1 + s (n/2 - 1 )donde,
Sh = Distancia comprendida entre la cara de la columna y la rtula plstica.
S1 = Distancia comprendida entre la cara de la columna y la primera fila de pernos.
s = Distancia entre centro a centro de pernos.n = Nmero total de pernos.
Rtula plstica ubicada a la izquierda del nodo.
Rtula plstica ubicada a la derecha del nodo.
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Li = Ld =CPi = CPd =CVi = CVd =
SDSi = SDSd =cvi = cvd =
Lhi = Lhd =Vg = Vg =Mpr = [Kgf.m] Mpr = [Kgf.m]Vm = [Kgf] Vm = [Kgf]Vm = [Kgf] Vm = [Kgf]
2Mpr/Lhi17848.2 17848.2
46405.3 46405.3
6.40 m
8044.4 Kgf 8044.4 Kgf5.20 m
6.40 m
VTi = 25892.6 Kgf VTd = 25892.6 Kgf
2Mpr/Lhd
VT = Vm + Vg ; Lh = Li - 2Sh - 2(dcol/2)
5.20 m
Viga ubicada a la izquierda del nodo.
Viga ubicada a la derecha del nodo.
1920.0 Kgf/m960.0 Kgf/m
0.8070.500
1920.0 Kgf/m960.0 Kgf/m
0.8070.500
VT = Corte total en la rtula plstica.Vm = Corte por Capacidad actuando en la Rtula Plstica.Vg = Corte Gravitacional actuando en la Rtula Plstica.
Li / Ld = Distancia entre ejes.Lhi / Lhd = Distancia entre rtulas plsticas.
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8) Revisin por Corte en Vigas
h/tw = kv = 5 VTi < VnCv =
1.37 x (kv x E/Fy)1/2;Cv = (1.51 x kv x E) / ((h/tw)2 x Fy)
El coeficiente de pandeo por corte en el alma (kv) ser determinado de la siguiente manera,
Si, h/tw < 260 ; kv = 5.
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h/tw = kv = 5 VTd < VnCv =
nd >La cantidad de pernos es
suficiente!La cantidad de pernos es
suficiente!
145172.1 Kgf11693.9 Kgf
13.79
145172.1 Kgf11693.9 Kgf
13.79
Para verificar que la cantidad de pernos en la plancha de ala sea suficiente se utilizar la siguiente expresin:
donde,Ffu = Es la fuerza concentrada en la cara de la columna.
rn = Mnima resistencia de cada perno.n = 0.9
Verificacin de la cantidad de pernos de la viga ubicada
a la izquierda del nodo.
Verificacin de la cantidad de pernos de la viga
ubicada a la derecha del nodo.
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12) Confirmacin del espesor la plancha de ala.
Ffui = Ffud =Fy = [Kgf/cm2] Fy = [Kgf/cm2]bp = bp =
tpi > tpd >23.0 mm
2530.0250.0 mm
23.0 mm
145172.1 Kgf 145172.1 Kgf
El espesor de la pancha es suficiente!
El espesor de la pancha es suficiente!
2530.0250.0 mm
Para verificar que el espesor de la plancha de ala sea suficiente se utilizar la siguiente expresin:
donde,Ffu = Es la fuerza concentrada en la cara de la columna.
Fy = Tensin cedente de la plancha de ala.bp = Ancho de la plancha de ala.
Verificacin del espesor de la plancha de ala ubicada a
la izquierda del nodo.
Verificacin de la plancha de ala ubicada a la derecha del
nodo.
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13) Verificacin de la resistencia a traccin de la plancha de ala.
Caso a) Caso a)tp = tp =bp = bp =
Ag = [mm2] Ag = [mm2]Fy = [Kgf/cm2] Fy = [Kgf/cm2]
Rn = Rn =196075.0 Kgf
2530.0
250.0 mm7750.0
31.0 mm250.0 mm
7750.02530.0
196075.0 Kgf
31.0 mm
Se deber revisar la resitencia de la plancha de ala segn las siguientes expresiones:
a) Rn = Fy x Ag, Falla por cedencia del rea gruesa.
= 1.00
b) Rn = Fu x Ae,Falla por ruptura del rea efectiva.
= 0.90
Ffu O Rn
donde,Ae = rea neta efectiva, rea gruesa menos el rea que ocupan los
agujeros de los pernos, Ae O 0.85Ag.Fy = Tensin cedente de la plancha de ala.Fu = Tensin ltima de la plancha de ala.
Ag = rea gruesa de la seccin transversal de la plancha de ala,Ag = tp x bp.
Verificacin de la resistencia de la plancha
de ala ubicada a la
Verificacin de la resistencia de la plancha de ala
ubicada a la derecha del
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Caso b) Caso b)Ae = [mm2] Ae = [mm2]Fu = [Kgf/cm2] Fu = [Kgf/cm2]
Rn = Rn =
Rni > Rnd >
40804080
145172.1 Kgf145172.1 Kgf
6579.8 6579.8
241608.4 Kgf
La resistencia de la plancha de ala es suficiente!
241608.4 Kgf
La resistencia de la plancha de ala es suficiente!
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14)
ni = 14 Pernos. db = ne = 2 Pernos. Lc =tp = Le =
Fu = [Kgf/cm2]
a) Resistencia al aplastamiento: rnp =b) Resistencia al desgarramiento por pernos internos: rni =c) Resistencia al desgarramiento por pernos externos: rno =
48188.9 Kgf
14.1) Plancha de ala ubicada a la izquierda del nodo.5/8 '' 1.6 cm
Revisin de la resistencia al aplastamiento y desgarramiento en la plancha de ala y ala de viga.
3.1 cm31.0 mm 4.1 cm4080
47240.3 Kgf61564.1 Kgf
La resistencia al aplastamiento y desgarramiento se determinar con la siguiente expresin,
n Rn = n x n x rnFfu O n Rn ; n = 0.9
Donde,
n = Nmero de pernos en la plancha de ala.
rnp = 2.4 x db x tp x Fu ; Aplastamiento por cada perno.
rni = 1.2 x Lc x tp x Fu < rnp ; Desgarramiento por cada perno interno.
rno = 1.2 x Le x tp x Fu < rnp ; Desgarramiento por cada perno externo.
Lc = Distancia libre, en la direccin de la fuerza, desde el borde de la perforacin a borde de perforacin del agujero adyacente.
Le = Distancia libre, en la direccin de la fuerza, desde el borde de perforacin hasta el extremo de la plancha.
Fu = Tensin ltima de la plancha extrema o del acero de la columna segn sea el caso.
da = Diametro del agujero, diametro de perno utilizado mas 3mm.tp= Espesor de la plancha de ala.
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Resistencia mnima por pernos internos: 47240.3 Kgf (Desgarramiento)Resistencia mnima por pernos externos: 48188.9 Kgf (Aplastamiento)
Ffui = n Rn =Ffu < n Rn
OK!
ni = 14 Pernos. db = ne = 2 Pernos. Lc =tp = Le =
Fu = [Kgf/cm2]
a) Resistencia al aplastamiento: rnp =b) Resistencia al desgarramiento por pernos internos: rni =c) Resistencia al desgarramiento por pernos externos: rno =
Resistencia mnima por pernos internos: 47240.3 Kgf (Desgarramiento)Resistencia mnima por pernos externos: 57295.4 Kgf (Aplastamiento)
Ffud = n Rn =Ffu < n Rn
OK!
ni = 14 Pernos. db = ne = 2 Pernos. Lc =
tf-viga = Le =Fu = [Kgf/cm2] Sv-c = 10.0 mm
a) Resistencia al aplastamiento: rnp =b) Resistencia al desgarramiento por pernos internos: rni =c) Resistencia al desgarramiento por pernos externos: rno =
14.2) Plancha de ala ubicada a la derecha del nodo.5/8 '' 1.6 cm
3.1 cm
596935.0 Kgf145172.1 Kgf
31.0 mm4080
57295.4 Kgf47240.3 Kgf61564.1 Kgf
613326.8 Kgf
4.1 cm
145172.1 Kgf
14.3) Ala de la viga ubicada a la izquierda del nodo.5/8 '' 1.6 cm
3.1 cm
19003.5 Kgf
12.7 mm 3.1 cm4080
19741.9 Kgf19353.3 Kgf
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Resistencia mnima por pernos internos: 19353.3 Kgf (Desgarramiento)Resistencia mnima por pernos externos: 19003.5 Kgf (Desgarramiento)
Ffui = n Rn =Ffui < n Rn
OK!
ni = 14 Pernos. db = ne = 2 Pernos. Lc =
tf-viga = Le =Fu = [Kgf/cm2] Sv-c = 10.0 mm
a) Resistencia al aplastamiento: rnp =b) Resistencia al desgarramiento por pernos internos: rni =c) Resistencia al desgarramiento por pernos externos: rno =
Resistencia mnima por pernos internos: 19353.3 Kgf (Desgarramiento)Resistencia mnima por pernos externos: 19003.5 Kgf (Desgarramiento)
Ffud = n Rn =
Ffud < n RnOK!
145172.1 Kgf
4080
19741.9 Kgf19353.3 Kgf19003.5 Kgf
241608.4 Kgf 243221.7 Kgf
5/8 '' 1.6 cm3.1 cm
243221.7 Kgf
14.4) Ala de la viga ubicada a la derecha del nodo.
12.7 mm 3.1 cm
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15) Revisin de la resistencia ante bloque cortante en la plancha de ala y en la ala de la viga.
La resistencia ante bloque cortante de la plancha de ala y de la viga ser la menor de las siguientes expresiones:
a) Rn = x 0.6 x Fu x Anv + x Fu x Antb) Rn = x 0.6 x Fy x Agv + x Fu x Ant
= 0.90Rn P Ffu
En la plancha de ala se debern revisar los siguientes modos de falla:
En el ala de la viga el nico modo de falla ser el siguiente:
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Modo de falla 1. Modo de falla 1.Agv = [cm2] Agv = [cm2]Anv = [cm2] Anv = [cm2]Ant = [cm2] Ant = [cm2]
Caso a. Caso a. Rn = Rn =
Caso b. Caso b. Rn = Rn =
Rni > Rnd >
Modo de falla 2. Modo de falla 2.Agv = [cm2] Agv = [cm2]Anv = [cm2] Anv = [cm2]Ant = [cm2] Ant = [cm2]
Caso a. Caso a. Rn = Rn =
Caso b. Caso b. Rn = Rn =
Rni > Rnd >
145172.1 Kgf
145172.1 Kgf
OK!145172.1 Kgf
45.6165.5
441099.0 Kgf 441099.0 Kgf
415369.6 Kgf 415369.6 Kgf
506435.2 Kgf
532164.6 Kgf
165.545.6
532164.6 Kgf
506435.2 Kgf
248.0 248.0
145172.1 Kgf
248.0165.520.8
248.0165.520.8
OK!
OK! OK!
Verificacin de la resistencia ante bloque cortante de la
plancha de ala ubicada a la izquierda del nodo.
Verificacin de la resistencia ante bloque cortante de la
plancha de ala ubicada a la derecha del nodo.
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CONEXIN PRECALIFICADA A MOMENTO TIPO BFP (ANSI/AISC 358-2010)
Agv = [cm2] Agv = [cm2]Anv = [cm2] Anv = [cm2]Ant = [cm2] Ant = [cm2]
Caso a. Caso a. Rn = Rn =
Caso b. Caso b. Rn = Rn =
Rni > Rnd >
16)
r = Fcr = [Kgf/cm2](distancia al borde)
Rn = Ffui =
Rn > Ffui
145172.1 Kgf
8.5 8.5
180708.3 Kgf 180708.3 Kgf
101.6 101.667.79 67.79
Rn = Fcr x bp x tp
170167.6 Kgf 170167.6 Kgf
145172.1 KgfOK! OK!
176409.2 Kgf 145172.1 Kgf
OK!
Donde la tensin crtica Fcr se obtendr con la relacin de esbeltez (KL/r). (Para este caso se recomienda una longitud efectiva KL = 0.65 x S1)
El radio de giro (r) de la plancha de continuidad se obtendr con el menor momento de inercia de la seccin transversal.
K = 0.65
0.89 cm KL/r = 2.542 2529.2S1 = 3.50 cm
Verificacin de la resistencia a compresin de la plancha de ala.La resistencia minorada a compresin de la plancha de ala
ubicada a la izquierda del nodo est definida por:16.1)
Verificacin de la resistencia ante bloque cortante del ala de la viga ubicada a la izquierda del nodo.
Verificacin de la resistencia ante bloque cortante del ala de la viga ubicada a la derecha del
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r = Fcr = [Kgf/cm2](distancia al borde)
Rn = Ffud =
Rn > Ffud
17) Soldadura de la Plancha de ala a la Columna
Rn = Fcr x bp x tp
Dondela tensin crtica Fcr se obtendr con la relacin de esbeltez (KL/r). (Para este caso se recomienda una longitud efectiva KL = 0.65 x SMAX)
K = 0.65
176348.6 Kgf 145172.1 Kgf
OK!
El radio de giro (r) de la plancha de continuidad se obtendr con el menor momento de inercia de la seccin transversal.
0.89 cm KL/r = 3.632 2528.3S1 = 5.00 cm
La resistencia minorada a compresin de la plancha de ala ubicada a la derecha del nodo est definida por:
16.2)
La plancha de ala se conectar a la columna a travs de soldadura de penetracin completa. En caso de requerir
respaldo, se deber retirar luego. La pasada de raiz deber ser resanada y reforzada. Dicha soldadura ser considerada
de demanda crt ica.
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18)
Se establecer tentativamente: Se establecer tentativamente:
Diseo de la plancha de corte.
Espesor de placha:
Diametro de pernos:Material de la plancha: A36 Material de la plancha: A36
Seleccin de pernos, planchas de corte y parmetros geomtricos
ubicados a la izquierda del nodo.
Seleccin de pernos, planchas de corte y parmetros geomtricos ubicados a la derecha del nodo.
Material de pernos: A325
Diametro de pernos: 3/4 ''
Espesor de placha: 13.0 mm
A325Material de pernos:
3/4 ''
13.0 mmAncho de plancha (a.d): 90.0 mm
Altura de plancha (hpc.d): 275.0 mmSep. entre pernos (sep.d): 65.0 mm
Dist. Centro de perno-Extremo de plancha (e.d):
Dist. Centro de perno-Extremo de plancha (e.i):
90.0 mm275.0 mm65.0 mm
40.0 mm
Sep. entre pernos (sep.i):Altura de plancha (hpc.i):
Ancho de plancha (a.i):
40.0 mm
Incluye Rosca: SI Incluye Rosca: SI
La plancha de corte se disear para resistir todo el corte de la viga en la cara de la columna, es decir, el corte gravitacional mas el corte generado por la accin
ssmica. Se tomarn en cuenta los siguientes aspectos:
a) Cedencia por corte en la plancha.Rn = d x 0.6 x Fy x Ag
b) Rotura por corte en la plancha.Rn = n x 0.6 x Fu x An,
An = tpc x (hpc - da)c) Aplastamiento y desgarramiento en la plancha.
n Rn = n x n x rn
d) Aplastamiento en el alma de la viga.n Rn = n x n x rn
e) Bloque cortante en la plancha.Rn = n x 0.6 x Fu x Anv + n x Fu x AntRn = n x 0.6 x Fy x Agv + n x Fu x Ant
f) Soldadura de Penetracin o a travs de Filetes.
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VTi = VTd =Fnv = [Kgf/cm2] Fnv = [Kgf/cm2]Ap = [cm2] Ap = [cm2]
= =ni > Pernos nd > Pernos
Usar: 4 Pernos Usar: 4 Pernos
38002.85
2.7
25892.6 Kgf38002.85
2.7
Cantidad de pernos para la viga ubicada a la izquierda del nodo.
Cantidad de pernos para la viga ubicada a la derecha del nodo.
25892.6 Kgf
0.90 0.90
Para seleccionar la cantidad de pernos a utilizar se emplear la siguiente expresin:
donde, VT = Corte total en la cara de la columna, corte gravitacional mas corte
generado por accin ssmica.Fnv = Resistencia nominal al corte de los pernos.
Ap = rea de la seccin transversal de cada perno.
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a) Cedencia por corte en la plancha.
Fy = [Kgf/cm2] Fy = [Kgf/cm2]Ag = [cm2] Ag = [cm2]
Rn = Rn =
Rn > VTi Rn > VTd
b) Rotura por corte en la plancha.
Fu = [Kgf/cm2] Fu = [Kgf/cm2]An = [cm2] An = [cm2]
Rni = Rnd =
Rni > VTi Rnd > VTd
c) Aplastamiento y desgarramiento en la plancha.c.1) Plancha ubicada a la izquierda del nodo.
a) Resistencia al aplastamiento: rnp =b) Resistencia al desgarramiento por pernos internos: rni =c) Resistencia al desgarramiento por pernos externos: rno =
Resistencia mnima por pernos internos: 24249.9 Kgf (Aplastamiento)Resistencia mnima por pernos externos: 24249.9 Kgf (Aplastamiento)
VTi = n Rn =VTi < n Rn
OK!
OK!
24.674080
54361.8 Kgf
OK!
2530
54268.5 Kgf
OK!
2530
54268.5 Kgf
OK!
35.75 35.75
24249.9 Kgf41371.2 Kgf25459.2 Kgf
25892.6 Kgf 87299.6 Kgf
408024.67
54361.8 Kgf
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CONEXIN PRECALIFICADA A MOMENTO TIPO BFP (ANSI/AISC 358-2010)
c.2) Plancha ubicada a la derecha del nodo.a) Resistencia al aplastamiento: rnp =b) Resistencia al desgarramiento por pernos internos: rni =c) Resistencia al desgarramiento por pernos externos: rno =
Resistencia mnima por pernos internos: 24249.9 Kgf (Aplastamiento)Resistencia mnima por pernos externos: 24249.9 Kgf (Aplastamiento)
VTd = n Rn =VTd < n Rn
OK!
d) Aplastamiento en el alma de la viga.
d.1) Viga ubicada a la izquierda del nodo.Resistencia al aplastamiento: rnp =
VTi = n Rn =VTi < n Rn
OK!
d.2) Viga ubicada a la derecha del nodo.Resistencia al aplastamiento: rnp =
VTd = n Rn =VTd < n Rn
OK!
25892.6 Kgf 85285.0 Kgf
23690.3 Kgf
25892.6 Kgf 85285.0 Kgf
23690.3 Kgf
24249.9 Kgf41371.2 Kgf25459.2 Kgf
25892.6 Kgf 87299.6 Kgf
ING. ELIUD HERNANDEZ / ING. PEDRO HERNANDEZ
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CONEXIN PRECALIFICADA A MOMENTO TIPO BFP (ANSI/AISC 358-2010)
e) Bloque cortante en la plancha.El bloque cortante tendr la siguiente configuracin.
Agv = [cm2] Agv = [cm2]Anv = [cm2] Anv = [cm2]Ant = [cm2] Ant = [cm2]
Caso a. Caso a. Rn = Rn =
Caso b. Caso b. Rn = Rn =
Rni > Rnd >
4.5 4.5
62352.8 Kgf 62352.8 Kgf
58134.7 Kgf 58134.7 Kgf
30.6 30.620.86 20.86
VTi VTdOK! OK!
Verificacin de la resistencia ante bloque cortante de la
plancha ubicada a la izquierda
Verificacin de la resistencia ante bloque cortante de la
plancha ubicada a la derecha
ING. ELIUD HERNANDEZ / ING. PEDRO HERNANDEZ
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CONEXIN PRECALIFICADA A MOMENTO TIPO BFP (ANSI/AISC 358-2010)
f) Diseo de la soldadura de la Plancha de Corte a la ColumnaPara la unin de la plancha de corte con la columna se emplear
una soldadura de penetracin completa, soldadura de penetracin parcial en ambas caras o soldadura de fi lete en ambas caras. Dicha soldadura ser considerada de demanda
crt ica y se recomienda su inspeccin con ensayos no destructivos.
ING. ELIUD HERNANDEZ / ING. PEDRO HERNANDEZ