capitulo iv resultados unidades recuperadoras de azufre
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CAPITULO IV
RESULTADOS
Diagnóstico del estado actual del sistema de suministro de aire de las
unidades recuperadoras de azufre.
En los últimos años el servicio de las unidades recuperadoras de azufre
SUAY-1 y SUAY-2, se ha visto afectado por el número de fallas que
presentan los sopladores BL-901-X y BL-951-X respectivamente que trae
como consecuencias pérdidas en el orden de cientos de millones de dólares
/año, asimismo el impacto ambiental por la quema de gas ácido que es
enviado al mechurrio.
Los sopladores cuentan con una alarma de corte por baja presión en la línea
de descarga y está ajustada a 5 PSIG, esta activa el ESD (Sistema de
parada de emergencia) de la unidad.
Cada soplador está dotado con un controlador anti-oleaje, un transmisor de
flujo que se encuentra ubicado a la succión de éste, su señal va a un
controlador de flujo; este controlador opera una válvula de control ubicada en
la línea de venteo, conectada a la descarga del soplador.
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Determinación de las alternativas de mejora del sistema de suministro
de aire de las unidades recuperadoras de azufre.
Durante el desarrollo de esta actividad se determinaran los requerimientos de
proceso, normas y especificaciones, restricciones, y otras series de aspectos
que permiten la selección de la mejor alternativa para este proyecto.
Parámetros considerados durante el desarrollo de las alternativas de diseño.
Análisis de diseño
Para seleccionar la alternativa de diseño se analizaran las especificaciones
de procesos, el riesgo que implica la instalación y funcionamiento de la
mejora del sistema de suministro de aire.
Parámetro de estudio
Los parámetros que se consideraron fueron los siguientes:
• Impacto operacional: Se evaluará las alternativas según las
modificaciones de proceso y el cambio de las variables operacionales que
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puedan existir después de la instalación, estos son: caudal, relación
aire/gas temperatura.
• Instalación: se verificará el espacio disponible, complejidad de la
instalación.
• Mantenimiento: se evaluará los diferentes aspectos relacionados con
este parámetro como es periodo de mantenimiento.
El funcionamiento de estos equipos sería igual al de SUAY-3 que se activa
cuando se requiera el cambio de sopladores para mantenimientos o cuando
se detectan fallas en el soplador en funcionamiento automáticamente actúa
el soplador de respaldo.
Operacionalmente no representa ningún cambio ya que se mantienen las
mismas condiciones de proceso.
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Figura 2: Grafica del Proceso
Fuente: Propia
Ventajas:
• Se dispone de un soplador de respaldo para cada unidad.
• La instalación no es de gran dificultad ya que solo se requiere conocer el
espacio donde va instalado el equipo.
Desventajas:
• El alto costo de los equipos.
• En las unidades de SUAY-1 y SUAY-2 no cuentan con espacio disponible
para la instalación de nuevos equipos por lo que requiere modificaciones.
• Se tiene que planificar el mantenimiento a los equipos constantemente.
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Se propone una línea que se conecta a la descarga de los dos (2) sopladores
de la unidad SUAY-3 con la descarga de los sopladores SUAY-1 y SUAY-2
con el fin de utilizar el soplador de respaldo de SUAY-3 para todas las demás
unidades.
Figura 3: Grafica del Proceso.
Fuente: Propia
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Ventajas:
• Los soportes ya existen en la planta por lo que no se requiere de una
instalación adicional.
• Bajo costo para la instalación del sistema de suministro de aire.
• No requiere un mantenimiento planificado.
Desventajas:
• Capacitación del personal asociado para conocer el funcionamiento del
sistema de suministro de aire.
• La instalación es compleja.
• Se dispone de un soplador de respaldo para las tres (3) unidades.
Selección del tipo de tubería
La tubería que se seleccionará para este diseño está regida por las normas
ASME B31.8 ya que esta se basa en sistemas de tuberías para transmisión y
distribución de gas.
La selección del material de fabricación de la tubería se rige por el código
ASME y sigue las siguientes especificaciones:
Material: A285 Gr. A; Espec. No: A120 con un esfuerzo básico permisible a
una temperatura de 200 ºF de 11400 lb/pulg2
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Selección de tipo de válvulas
Para la selección del tipo de válvulas y accesorios que serán necesarios
instalar en el sistema de suministro de aire, se seguirán las normas de
PDVSA para la selección de válvulas.
Descripción de las instalaciones
Toda la tubería será de un diámetro nominal de 24 pulg, ya que la conexión
entre los sopladores y el horno es de este diámetro, de esta manera no se
ven afectadas las variables de proceso.
Instalar un tramo de tubería (A-B) de aproximadamente 1309 pies de
longitud, desde la descarga de los sopladores BL-971-A/B de la unidad de
SUAY-3 hasta la descarga del soplador BL-901-X de SUAY-1, también será
necesario instalar tres (3) válvulas manuales para mantener el flujo de aire
hacia el soplador que se requiera.
Instalar un tramo de tubería (C-D) de aproximadamente 82 pies de longitud,
desde la tubería (A-B) descrita anteriormente hacia la descarga del soplador
de SUAY-2, en este tramo se deberá instalar una (1) válvula manual que
regulará el flujo de aire.
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Instalar un tramo de tubería (E-F) de aproximadamente 40 pies de longitud,
desde la descarga del soplador BL-971-B hasta el tramo (A-B) descrito
anteriormente, y se deberá instalar una (1) válvula.
Todas las válvulas deben estar instaladas de forma horizontal y de accesible
para el operador.
Instalar drenajes en los puntos bajos de la línea.
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Figura 4: Diagrama de las rutas de tuberías de los sopladores.
Fuente: PDVSA
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Cálculos de pérdida de presión en sistema de suministro de aire de las
unidades recuperadoras de azufre.
Las condiciones de proceso a considerar en el diseño de la línea propuesta
son las siguientes:
TABLA 1: Condiciones de proceso
Presión Caudal Temperatura
20,5 PSI 21 MPCD 200 ºF
Fuente: PDVSA
Variables
Se determina el caudal de masa del fluido compresible (W) uniendo el caudal
(q=21.000.000 Pie Cúbicos Diarios) con peso específico del aire (Sa=1).
W=70.000 lb/h
Luego se busca el diámetro interior de la tubería de acero al carbón
comercial con un diámetro nominal de 24” y un número de cédula de 40.
d=22,624 pulg
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Ahora bien, se determina la viscosidad (µ) con la temperatura de operación
t= 200ºF y la curva del aire.
µ=0,0219 centipoises
En efecto para determinar el número de Reynolds y el factor de fricción (ƒ) se
realiza el siguiente procedimiento
Unir Lectura
W=70.000 µ=0,0219 Índice
Índice d=22,624 Re=900.000
Re=900.000 Horizontalment
e con D=24 ƒ=0,0136
Tabla 2: Fuente: PDVSA
ƒ=0,0136
Finalmente para determinar densidad del aire (?) se une presión (P=20,5
PSI) con la temperatura de operación (t=200 ºF):
?=0,1442 lb/pie3
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Ruta crítica.
Cabe señalar que para determinar la ruta crítica se debe separar toda la
instalación por tramos, las pérdidas que se generan en cada una de éstas
serán evaluadas y donde se localice la mayor pérdida se le asignará el
nombre de ruta crítica.
FIGURA 5: Diagrama de longitud de tramos rectos.
Fuente: PDVSA
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Consideraciones para el cálculo de pérdida en la tubería y la ruta critica.
Caudal
seg 60min 1
*min 60
hora 1*
horas 24dia 1
*diapie
10*21q3
6=
segpie 243,056q
3=
Diámetro
pulg 12pie 1
*pulg 22.624d =
pie 1,885d =
Densidad
3pielb
0.1442? =
Ecuación: Velocidad del flujo de aire en la tubería.
Aq
V =
Donde:
V= Velocidad del flujo de aire
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q= Caudal
A= Área de la tubería
Ecuación: Área de la tubería
4D*p
A2
=
4pie) (1,885*p
A2
=
2pie 2,791 A =
Entonces:
2
3
pie 2,791seg
pie 243,056 V =
segpie 87,086 V =
Ecuación: Ecuación de Darcy-Weisbach para pérdidas en tramos rectos.
Para determinar las pérdidas en tramos rectos se utilizará la fórmula de
Darcy-Weisbach:
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g*D *2v*L*ƒ
h2
L =
Donde:
ƒ = Factor de fricción
L= Longitud del tramo de tubería
v= Velocidad
D= Diámetro
g= Aceleración de la gravedad
Ecuación: Ecuación de Darcy para pérdidas en válvulas y accesorios.
Se observa a continuación la fórmula de Darcy-Weisbach para determinar las
pérdidas en válvulas y accesorios.
DL
ƒK =
g *2v*K
h2
L =
Donde:
K= Coeficiente de resistencia
v= Velocidad
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g= Aceleración de la gravedad
Pérdidas en tramos rectos.
Tramo A
g*D *2v*L*ƒ
h2
D =
2
2
D
segpie 32,2 * pies 1,885 * 2
segpie 87,086 *pie 8 *0,0136
h
=
pie 6,797 h D =
Tramo B
g*D *2v*L*ƒ
h2
D =
2
2
D
segpie 32,2 * pies 1,885 * 2
segpie 87,086 *pie 52 *0,0136
h
=
pie 44,182 h D =
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Tramo C
g*D *2v*L*ƒ
h2
D =
2
2
D
segpie 32,2 * pies 1,885 * 2
segpie 87,086 *pie 466 *0,0136
h
=
pie 395,935 h D =
Tramo D
g*D *2v*L*ƒ
h2
D =
2
2
D
segpie 32,2 * pies 1,885 * 2
segpie 87,086 *pie 102 *0,0136
h
=
pie 86,664 h D =
Tramo E
g*D *2v*L*ƒ
h2
D =
2
2
D
segpie 32,2 * pies 1,885 * 2
segpie 87,086 *pie 837 *0,0136
h
=
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pie 154,711h D =
Pérdidas en válvulas y accesorios.
Para estimar la pérdida en válvulas y accesorios se debe obtener un factor
de fricción para una tubería de 24 pulg de diámetro.
ƒt=0,012
Pérdidas en codos de 90º
En este sistema se utilizará un coeficiente de resistencia para los codos de
90º asignado en el apéndice B-6.
K=30*ƒt
K=30*0,012
K=0,36
g *2v*K
h2
L =
2
2
L
segpie 32,2 * 2
segpie 87,086 *0,36
h
=
pie 42,395 h L =
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Pérdidas en conexión T flujo directo
K=20*ƒt
K=60*0,012
K=0,24
g *2v*K
h2
L =
2
2
L
segpie 32,2 * 2
segpie 87,086 *0,24
h
=
pie 28,263 h L =
Pérdidas en conexión T flujo desviado a 90º
K=60*ƒt
K=60*0,012
K=0,72
g *2v*K
h2
L =
2
2
L
segpie 32,2 * 2
segpie 87,086 *0,72
h
=
pie 84,79 h L =
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Pérdidas en válvula de mariposa
K=25*ƒt
K=25*0,012
K=0,3
g *2v*K
h2
L =
2
2
L
segpie 32,2 * 2
segpie 87,086 *0,3
h
=
pie 35,329 h L =
Rutas:
A-C-D
A-C-E
B-C-D
B-C-E
Pérdida en ruta A-C-D
HF(ACD) =HDrecto(A-C-D) + 2*HLcodo90 + HLderivacion0º + 2*HLderivacion90º + 2*HLvalvula
HF(ACD)=(6,979+395,935+86,664) + 2*42,395 + 28,263 + 2*84,79 + 2*35,329
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HF(ACD)= 842,687 pie
Perdida en ruta 1-3-5
HF(ACE)=HDrecto(A-C-E) + 6*HLcodo90 + 2*HLderivacion0º + HLderivacion90º + 3*HLvalvula
HF(ACE)=(6,797+395,935+711,154)+ 6*42,395 + 2*28,263 + 84,79 + 3*35,329
HF(ACE)=1615,559 pie
Pérdida en ruta 2-3-4
HF(BCD)=HDrecto(B-C-D) + 4*HLcodo90 + 3*HLderivacion90º + 2*HLvalvula
HF(BCD)=(44,182+395,935+86,664) + 4*42,395 + 3*84,79 + 2*35,329
HF(BCD)=1021,338 pie
Pérdida en ruta 2-3-5
HF(BCE)=HDrecto(B-C-E) + 8*HLcodo90 + HLderivacion0º + 2*HLderivacion90º + 3*HLvalvula
HF(BCE)=(44,182+395,935+711,154)+8*42,395+ 28,263 + 2*84,79 + 3*35,329
HF(BCE)=1794,26 pie
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En efecto la ruta crítica es B-C-E con una pérdida de 1795,85 pie, y para
determinar la pérdida máxima expresada en unidades de presión se
multiplica HL con la densidad:
?* HP F=∆
Caída de presión
3pielb
0,1441 * pie 1794,26? P =
2
2
2 pulg 144pie
* pielb
258,553? P =
PSI 796,1? P =
Caída de presión en el sistema
PSI 1,796 - PSI 20,5? P =
PSI 704,18? P =
% 100 * 20,5
18,70420,5P %? sistema
−=
8,76P %? sistema =
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Análisis de flexibilidad.
Para realizar el análisis de flexibilidad a las líneas que conectan los
sopladores de las unidades de azufre se utilizó un software CAESAR II, este
determinó las cargas en toda la tubería. Para realizar el análisis se
estudiaron tres (3) casos que son los siguientes:
• Efectos por las cargas operacionales: se determina el efecto que
surge del peso de la línea más el efecto debido a la presión y a la
temperatura.
• Efectos de sustentación: Se visualiza el efecto de las fuerzas en los
soportes debido al peso de la línea y a la presión.
• Efectos por expansión térmica: Se estudia el efecto de la temperatura
sobre la línea, estos efectos son producidos por la variación de la
temperatura ambiente con la temperatura del fluido de trabajo.
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FIGURA 6: Análisis de flexibilidad (Nodos).
Fuente: CAESAR II
FIGURA 7: Análisis de flexibilidad (Efectos operacionales).
Fuente: CAESAR II
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El máximo esfuerzo que presenta la línea del sistema de suministro de aire
se encuentra en el nodo 51, este es un codo de 90º que se encuentra en la
descarga del soplador BL-971-B, con un esfuerzo de 9453 lb/pulg2, de
acuerdo con lo establecido en la norma para el material seleccionado este
resiste un esfuerzo de 11400 lb/pulg2 por lo que se determina que la línea
puede resistir la carga máxima por efectos operacionales.
FIGURA 8: Análisis de flexibilidad (Sustentación).
Fuente: CAESAR II
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La carga que se genera en la línea debido al peso y a la presión proporciona
como esfuerzo máximo el nodo 120, que es un accesorio Tee con un valor
de 1495 lb/pulg2 y este corresponde con la norma ya que esta admite un
valor de 11400 lb/pulg2 .para el material seleccionado.
FIGURA 9: Análisis de flexibilidad (Expansión Térmica).
Fuente: CAESAR II
El esfuerzo máximo generado por expansión térmica se genera en el nodo
51, con un valor de 9888 lb/pulg2, la norma para el material seleccionado
indica un valor de 27700 lb/pulg2 por lo que se determina que el diseño
cumple satisfactoriamente con lo establecido.
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Análisis de Flexibilidad, Efectos operacionales, Desplazamientos.
CAESAR II DISPLACEMENT REPORT FILE: TESIS POSTGRADO FERNANDO TALAVERA
CASE 1 (OPE) W+T1+P1 DATE: ABRIL 2,2012
--------Translations(in.)-------- --------Rotations(deg.)---------
NODE DX DY DZ RX RY RZ
15 -0.0653 0.0000 0.6217 -0.1573 -0.0081 -0.0001
32 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
45 0.0015 -0.0010 -0.0299 -0.0010 -0.0048 -0.0001
46 0.0030 -0.0013 -0.0450 -0.0010 -0.0049 -0.0001
50 -0.0652 0.0487 0.4569 -0.1573 -0.0081 -0.0001
51 -0.0600 0.0004 0.3348 -0.0568 -0.0081 -0.0001
52 0.0009 0.0646 -0.0238 0.0290 -0.0081 -0.0001
53 0.0059 0.0481 -0.0626 0.0040 -0.0081 -0.0001
54 0.0058 -0.0016 -0.0649 0.0006 -0.0081 -0.0001
56 0.0123 -0.0010 -0.0948 0.0012 -0.0129 -0.0002
57 -0.0600 0.0000 0.3345 -0.0566 -0.0081 -0.0001
58 -0.0574 -0.0180 0.3193 -0.0561 -0.0081 -0.0001
70 -0.0160 0.0000 0.0757 0.0330 -0.0081 -0.0001
99 0.0657 0.0000 -0.0896 0.0017 -0.0800 -0.0038
100 0.0660 0.0000 -0.0890 0.0017 -0.0800 -0.0038
102 1.1011 0.0000 2.5714 -0.0072 -0.1262 0.0029
104 1.1987 -0.0054 2.6143 -0.0049 -0.0968 -0.0012
106 2.6062 0.0000 0.5744 0.0000 0.0223 0.0033
120 0.8957 0.0000 -0.9779 -0.0008 0.0772 0.0067
121 0.8559 -0.0056 -0.9132 -0.0008 0.0771 0.0055
122 0.8416 -0.0017 -1.0111 -0.0026 0.0780 0.0064
124 0.8167 -0.0026 -1.0263 -0.0026 0.0780 0.0063
126 0.4618 0.0000 -1.2367 0.0003 0.0821 0.0045
128 0.0035 0.0000 -1.4954 -0.0001 0.0859 0.0022
130 -0.4714 0.0000 -1.7542 0.0000 0.0882 -0.0001
132 -4.1428 0.0000 -4.0831 -0.0005 0.0414 -0.0209
66
134 -4.1490 0.0240 -4.1207 -0.0137 0.0293 -0.0280
135 -4.1313 0.0537 -4.1293 -0.0137 0.0275 -0.0283
136 -4.0834 0.0661 -4.1509 -0.0087 0.0165 -0.0240
137 -3.8844 0.0000 -4.2010 -0.0092 0.0076 -0.0081
138 -3.6256 0.0000 -4.2125 -0.0098 -0.0031 0.0021
139 -3.3669 0.0000 -4.1689 -0.0104 -0.0127 -0.0005
140 -3.1081 0.0000 -4.0756 -0.0110 -0.0213 0.0001
142 -2.8493 0.0000 -3.9384 -0.0116 -0.0289 0.0000
144 -2.5905 0.0000 -3.7630 -0.0122 -0.0354 0.0000
146 -2.3318 0.0000 -3.5551 -0.0128 -0.0408 0.0000
148 -2.0730 0.0000 -3.3203 -0.0134 -0.0452 0.0000
150 -1.8143 0.0000 -3.0643 -0.0140 -0.0486 0.0000
152 -1.5555 0.0000 -2.7928 -0.0146 -0.0509 0.0000
154 -1.2967 0.0000 -2.5116 -0.0152 -0.0522 0.0000
156 -1.0380 0.0000 -2.2261 -0.0159 -0.0524 0.0000
158 -0.7792 0.0000 -1.9422 -0.0165 -0.0516 0.0000
160 -0.5204 0.0000 -1.6656 -0.0171 -0.0498 0.0000
162 -0.2617 0.0000 -1.4018 -0.0177 -0.0469 0.0001
164 -0.0029 0.0000 -1.1566 -0.0183 -0.0430 -0.0005
174 0.2559 0.0000 -0.9357 -0.0189 -0.0380 0.0020
176 0.2826 -0.0320 -0.9025 -0.0168 -0.0330 -0.0057
178 0.2790 -0.0619 -0.8920 -0.0168 -0.0322 -0.0056
180 0.2576 -0.0804 -0.8512 -0.0201 -0.0266 -0.0026
182 0.0012 -0.0001 -0.0550 0.0001 -0.0017 -0.0001
184 0.0007 -0.0002 -0.0398 0.0001 -0.0016 -0.0001
186 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
300 0.8407 -0.0074 -0.8885 -0.0008 0.0771 0.0054
302 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
1001 0.3248 0.0000 0.4430 -0.0005 -0.1129 0.0009
1002 0.5836 0.0000 1.1155 -0.0027 -0.1316 -0.0001
1003 0.8423 0.0000 1.8508 -0.0050 -0.1360 -0.0007
1010 1.6262 0.0000 2.3854 0.0016 -0.0808 -0.0007
1011 2.0186 0.0000 2.1267 -0.0004 -0.0635 -0.0001
67
1012 2.3190 0.0000 1.8680 0.0001 -0.0470 0.0004
1013 2.5322 0.0000 1.6093 0.0000 -0.0314 0.0010
1014 2.6629 0.0000 1.3506 0.0000 -0.0167 0.0016
1015 2.7156 0.0000 1.0919 0.0000 -0.0028 0.0021
1016 2.6951 0.0000 0.8331 0.0000 0.0102 0.0027
1020 2.4533 0.0000 0.3157 0.0000 0.0336 0.0038
1021 2.2414 0.0000 0.0570 0.0000 0.0441 0.0044
1022 1.9750 0.0000 -0.2017 0.0000 0.0536 0.0050
1023 1.6588 0.0000 -0.4605 -0.0001 0.0623 0.0055
1024 1.2974 0.0000 -0.7192 0.0002 0.0702 0.0061
1030 -0.9546 0.0000 -2.0130 0.0000 0.0890 -0.0025
1031 -1.4380 0.0000 -2.2717 0.0000 0.0883 -0.0048
1032 -1.9135 0.0000 -2.5305 0.0000 0.0861 -0.0071
1033 -2.3728 0.0000 -2.7893 0.0000 0.0824 -0.0094
1034 -2.8080 0.0000 -3.0480 0.0000 0.0772 -0.0117
1035 -3.2107 0.0000 -3.3068 0.0000 0.0705 -0.0140
1036 -3.5728 0.0000 -3.5656 0.0000 0.0623 -0.0163
1037 -3.8862 0.0000 -3.8243 0.0001 0.0526 -0.0186
1040 0.1562 0.0000 -0.6522 -0.0102 -0.0217 -0.0020
1041 0.0585 0.0000 -0.3934 0.0029 -0.0140 -0.0012
1042 0.0066 0.0000 -0.1346 -0.0017 -0.0048 -0.0004
1050 0.6370 0.0000 -0.5674 -0.0006 0.0712 -0.0021
1051 0.3782 0.0000 -0.2258 -0.0004 0.0519 0.0009
1052 0.1194 0.0000 -0.0252 -0.0001 0.0195 -0.0016
68
Análisis de Flexibilidad, Efectos operacionales, Restricciones.
CAESAR II RESTRAINT REPORT FILE: TESIS POSTGRADO FERNANDO TALAVERA
CASE 1 (OPE) W+T1+P1 DATE: ABRIL 2,2012
------Forces(lb.)------- ------Moments(ft.lb.)------
NODE FX FY FZ MX MY MZ TYPE
15 0. -27870. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
57 0. 26370. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
70 0. -6734. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
32 -16. -4313. 258. -10243. -19455. -248. Rigid ANC
1001 0. -4954. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
100 0. -3480. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1002 0. -4402. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1003 0. -4872. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
102 0. -4187. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1010 0. -5151. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1011 0. -4408. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1012 0. -4610. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1013 0. -4558. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1014 0. -4571. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1015 0. -4568. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1016 0. -4569. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
106 0. -4568. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1020 0. -4568. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1021 0. -4570. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1022 0. -4563. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1023 0. -4590. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1024 0. -4486. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
120 0. -7978. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1050 0. -5318. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1051 0. -4514. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
69
1052 0. -3941. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
302 -12. -379. -239. -91. 21291. 318. Rigid ANC
126 0. -4702. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
128 0. -4534. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
130 0. -4577. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1030 0. -4566. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1031 0. -4569. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1032 0. -4568. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1033 0. -4568. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1034 0. -4569. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1035 0. -4565. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1036 0. -4581. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1037 0. -4520. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
132 0. -6172. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
137 0. -3508. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
138 0. -5354. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
139 0. -4366. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
140 0. -4621. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
142 0. -4555. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
144 0. -4572. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
146 0. -4567. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
148 0. -4569. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
150 0. -4568. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
152 0. -4568. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
154 0. -4568. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
156 0. -4569. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
158 0. -4565. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
160 0. -4581. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
162 0. -4518. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
164 0. -4764. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
174 0. -4672. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1040 0. -6196. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1041 0. -3691. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
70
1042 0. -4479. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
186 27. -1196. -19. -1543. -5050. -295. Rigid ANC
71
Análisis de Flexibilidad, Efectos operacionales, Fuerza globales.
CAESAR II GLOBAL FORCE REPORT FILE: TESIS POSTGRADO FERNANDO TALAVERA
CASE 1 (OPE) W+T1+P1 DATE: ABRIL 2,2012
ELEMENT ---------Forces(lb.)--------- --------Moments(ft.lb.)--------
NODES FX FY FZ MX MY MZ
15 0. 27870. 0. 0.0 0.0 0.0
50 0. -26992. 0. 0.0 0.0 0.0
50 0. 26992. 0. 0.0 0.0 0.0
51 0. -26164. 0. 79394.3 0.0 0.0
51 0. 26164. 0. -79394.3 0.0 0.0
57 0. -26159. 0. 80179.0 0.0 0.0
58 0. -1374. 0. -78969.6 0.0 0.0
70 0. 5674. 0. -7273.3 0.0 0.0
70 0. 1060. 0. 7273.3 0.0 0.0
52 0. 697. 0. -5455.2 0.0 0.0
52 0. -697. 0. 5455.2 0.0 0.0
53 0. 1525. 0. -8448.0 0.0 0.0
53 0. -1525. 0. 8448.0 0.0 0.0
54 0. 2403. 0. -8448.0 0.0 0.0
54 16. -131. -258. -3245.3 19556.5 248.1
56 -16. 658. 258. 2061.7 -19603.3 -248.1
32 16. 4313. -258. 10243.1 19454.8 248.1
45 -16. -3786. 258. 1906.5 -19501.6 -248.1
46 16. 2624. -258. -6797.4 19525.3 248.1
54 -16. -2272. 258. 11693.3 -19556.5 -248.1
56 16. -658. -258. -2061.7 19603.3 248.1
99 -16. 1486. 258. -815.3 -18875.3 -3803.7
99 16. -1486. -258. 815.3 18875.3 3803.7
100 -16. 1491. 258. -815.3 -18867.6 -3848.4
72
100 16. 1989. -258. 815.3 18867.6 3848.4
1001 -16. 2580. 258. -815.3 -12153.1 -11533.1
1001 16. 2374. -258. 815.3 12153.1 11533.1
1002 -16. 2194. 258. -815.3 -5438.6 -9190.8
1002 16. 2207. -258. 815.3 5438.6 9190.8
1003 -16. 2361. 258. -815.3 1275.9 -11186.2
1003 16. 2511. -258. 815.3 -1275.9 11186.2
102 -16. 2057. 258. -815.3 7990.3 -5282.1
102 16. 2130. -258. 815.3 -7990.3 5282.1
104 -16. -1302. 258. 3993.6 8718.3 205.6
104 16. 1302. -258. -3993.6 -8718.3 -205.6
1010 -16. 2739. 258. -12532.4 8359.7 205.6
1010 16. 2412. -258. 12532.4 -8359.7 -205.6
1011 -16. 2157. 258. -9218.2 7954.5 205.6
1011 16. 2251. -258. 9218.2 -7954.5 -205.6
1012 -16. 2317. 258. -10073.6 7549.2 205.6
1012 16. 2293. -258. 10073.6 -7549.2 -205.6
1013 -16. 2276. 258. -9852.8 7143.8 205.6
1013 16. 2282. -258. 9852.8 -7143.8 -205.6
1014 -16. 2286. 258. -9909.8 6738.5 205.6
1014 16. 2285. -258. 9909.8 -6738.5 -205.6
1015 -16. 2284. 258. -9895.1 6333.2 205.6
1015 16. 2284. -258. 9895.1 -6333.2 -205.6
1016 -16. 2284. 258. -9898.8 5927.9 205.6
1016 16. 2284. -258. 9898.8 -5927.9 -205.6
106 -16. 2284. 258. -9898.3 5522.6 205.6
106 16. 2284. -258. 9898.3 -5522.6 -205.6
1020 -16. 2284. 258. -9896.6 5117.3 205.6
1020 16. 2284. -258. 9896.6 -5117.3 -205.6
1021 -16. 2284. 258. -9904.1 4712.0 205.6
1021 16. 2285. -258. 9904.1 -4712.0 -205.6
1022 -16. 2283. 258. -9874.8 4306.7 205.6
73
1022 16. 2280. -258. 9874.8 -4306.7 -205.6
1023 -16. 2289. 258. -9988.4 3901.4 205.6
1023 16. 2301. -258. 9988.4 -3901.4 -205.6
1024 -16. 2267. 258. -9548.2 3496.0 205.6
1024 16. 2219. -258. 9548.2 -3496.0 -205.6
120 -16. 2350. 258. -11253.7 3090.7 205.6
120 -12. 2556. -239. -90.8 -250.6 -1047.4
121 12. -1854. 239. 90.8 -706.8 -7772.2
300 -12. 691. -239. -90.8 1072.0 9713.7
1050 12. 2906. 239. 90.8 -5972.4 12967.5
1050 -12. 2411. -239. -90.8 5972.4 -12967.5
1051 12. 2157. 239. 90.8 -12195.4 9666.9
1051 -12. 2357. -239. -90.8 12195.4 -9666.9
1052 12. 2212. 239. 90.8 -18418.4 7784.4
1052 -12. 1729. -239. -90.8 18418.4 -7784.4
302 12. 379. 239. 90.8 -21290.6 -317.8
120 27. 3072. -19. 11344.6 -2840.1 841.8
122 -27. -2486. 19. -2081.1 2749.7 -841.8
124 27. 1324. -19. -825.8 -2708.3 841.8
126 -27. 2391. 19. -10456.7 2134.6 -841.8
126 27. 2311. -19. 10456.7 -2134.6 841.8
128 -27. 2257. 19. -9754.0 1429.1 -841.8
128 27. 2277. -19. 9754.0 -1429.1 841.8
130 -27. 2291. 19. -9935.3 723.6 -841.8
130 27. 2286. -19. 9935.3 -723.6 841.8
1030 -27. 2282. 19. -9888.5 18.1 -841.8
1030 27. 2284. -19. 9888.5 -18.1 841.8
1031 -27. 2285. 19. -9900.5 -687.4 -841.8
1031 27. 2284. -19. 9900.5 687.4 841.8
1032 -27. 2284. 19. -9897.7 -1393.0 -841.8
1032 27. 2284. -19. 9897.7 1393.0 841.8
1033 -27. 2284. 19. -9897.4 -2098.5 -841.8
74
1033 27. 2284. -19. 9897.4 2098.5 841.8
1034 -27. 2284. 19. -9901.6 -2804.0 -841.8
1034 27. 2285. -19. 9901.6 2804.0 841.8
1035 -27. 2284. 19. -9884.4 -3509.5 -841.8
1035 27. 2282. -19. 9884.4 3509.5 841.8
1036 -27. 2287. 19. -9951.3 -4215.0 -841.8
1036 27. 2294. -19. 9951.3 4215.0 841.8
1037 -27. 2274. 19. -9692.0 -4920.6 -841.8
1037 27. 2246. -19. 9692.0 4920.6 841.8
132 -27. 2323. 19. -10697.0 -5626.1 -841.8
132 27. 3849. -19. 10697.0 5626.1 841.8
134 -27. -3021. 19. -108.2 -5707.5 -923.2
134 27. 3021. -19. 108.2 5707.5 923.2
135 -27. -2494. 19. -164.9 -5707.5 -1004.6
135 27. 2494. -19. 164.9 5707.5 1004.6
136 -27. -1666. 19. -221.6 -5650.8 4815.4
136 27. 1666. -19. 221.6 5650.8 -4815.4
137 -27. 1848. 19. -221.6 -5272.7 2999.5
137 27. 1660. -19. 221.6 5272.7 -2999.5
138 -27. 2908. 19. -221.6 -4781.3 -13226.8
138 27. 2445. -19. 221.6 4781.3 13226.8
139 -27. 2123. 19. -221.6 -4289.8 -9039.0
139 27. 2243. -19. 221.6 4289.8 9039.0
140 -27. 2326. 19. -221.6 -3798.3 -10119.8
140 27. 2295. -19. 221.6 3798.3 10119.8
142 -27. 2273. 19. -221.6 -3306.9 -9840.9
142 27. 2281. -19. 221.6 3306.9 9840.9
144 -27. 2287. 19. -221.6 -2815.4 -9912.9
144 27. 2285. -19. 221.6 2815.4 9912.9
146 -27. 2283. 19. -221.6 -2323.9 -9894.3
146 27. 2284. -19. 221.6 2323.9 9894.3
148 -27. 2284. 19. -221.6 -1832.5 -9899.1
75
148 27. 2284. -19. 221.6 1832.5 9899.1
150 -27. 2284. 19. -221.6 -1341.0 -9897.8
150 27. 2284. -19. 221.6 1341.0 9897.8
152 -27. 2284. 19. -221.6 -849.5 -9898.4
152 27. 2284. -19. 221.6 849.5 9898.4
154 -27. 2284. 19. -221.6 -358.1 -9897.2
154 27. 2284. -19. 221.6 358.1 9897.2
156 -27. 2284. 19. -221.6 133.4 -9901.8
156 27. 2285. -19. 221.6 -133.4 9901.8
158 -27. 2283. 19. -221.6 624.9 -9883.8
158 27. 2282. -19. 221.6 -624.9 9883.8
160 -27. 2287. 19. -221.6 1116.3 -9953.5
160 27. 2295. -19. 221.6 -1116.3 9953.5
162 -27. 2274. 19. -221.6 1607.8 -9683.6
162 27. 2244. -19. 221.6 -1607.8 9683.6
164 -27. 2324. 19. -221.6 2099.3 -10729.3
164 27. 2440. -19. 221.6 -2099.3 10729.3
174 -27. 2128. 19. -221.6 2590.7 -6677.5
174 27. 2544. -19. 221.6 -2590.7 6677.5
176 -27. -1716. 19. -164.9 2647.4 132.2
176 27. 1716. -19. 164.9 -2647.4 -132.2
178 -27. -1189. 19. -108.2 2647.4 213.6
178 27. 1189. -19. 108.2 -2647.4 -213.6
180 -27. -361. 19. -2035.8 2728.9 295.0
180 27. 361. -19. 2035.8 -2728.9 -295.0
1040 -27. 3154. 19. 25894.7 3271.6 295.0
1040 27. 3043. -19. -25894.7 -3271.6 -295.0
1041 -27. 1526. 19. 6176.6 3977.1 295.0
1041 27. 2165. -19. -6176.6 -3977.1 -295.0
1042 -27. 2404. 19. 9281.7 4682.6 295.0
1042 27. 2075. -19. -9281.7 -4682.6 -295.0
182 -27. -670. 19. -1699.0 4899.7 295.0
76
184 27. -493. -19. 1834.0 -4941.1 -295.0
186 -27. 1196. 19. 1543.0 5049.6 295.0
77
Análisis de Flexibilidad, Efectos operacionales, Estrés.
CAESAR II STRESS REPORT FILE:TESIS POSTGRADO FERNANDO TALAVERA
CASE 1 (OPE) W+T1+P1 DATE: ABRIL 2,2012
--Stress(lb./sq.in.)--- --(lb./sq.in.)--
ELEMENT BENDING TORSION SIF'S CODE ALLOWABLE
NODES STRESS STRESS IN/OUT PLANE STRESS STRESS %
PIPING CODE: B31.8
HIGHEST STRESSES: (lb./sq.in.)
OPE STRESS: 9452.9 @NODE 51
BENDING STRESS: 9289.3 @NODE 51
TORSIONAL STRESS: 120.0 @NODE 134
AXIAL STRESS: 389.6 @NODE 15
HOOP STRESS: 337.1 @NODE 50
3D MAX INTENSITY: 9452.9 @NODE 51
15 0. 0. 1.000 / 1.000 390. 0. 0.
50 0. 0. 1.000 / 1.000 372. 0. 0.
50 0. 0. 2.784 / 2.320 372. 0. 0.
51 9289. 0. 2.784 / 2.320 9453. 0. 0.
51 3337. 0. 1.000 / 1.000 3501. 0. 0.
57 3370. 0. 1.000 / 1.000 3534. 0. 0.
58 3319. 0. 1.000 / 1.000 3483. 0. 0.
70 306. 0. 1.000 / 1.000 469. 0. 0.
70 306. 0. 1.000 / 1.000 469. 0. 0.
52 229. 0. 1.000 / 1.000 393. 0. 0.
52 638. 0. 2.784 / 2.320 802. 0. 0.
53 988. 0. 2.784 / 2.320 1122. 0. 0.
53 355. 0. 1.000 / 1.000 488. 0. 0.
78
54 678. 0. 1.908 / 2.211 793. 0. 0.
54 1836. -5. 1.908 / 2.211 1994. 0. 0.
56 829. 5. 1.000 / 1.000 987. 0. 0.
32 924. -5. 1.000 / 1.000 1083. 0. 0.
45 824. 5. 1.000 / 1.000 982. 0. 0.
46 869. -5. 1.000 / 1.000 1028. 0. 0.
54 2045. 5. 1.908 / 2.211 2204. 0. 0.
56 2302. -5. 2.784 / 2.320 2461. 0. 0.
99 2239. -17. 2.784 / 2.320 2403. 0. 0.
99 809. 17. 1.000 / 1.000 973. 0. 0.
100 809. -17. 1.000 / 1.000 973. 0. 0.
100 809. 17. 1.000 / 1.000 973. 0. 0.
1001 704. -17. 1.000 / 1.000 868. 0. 0.
1001 704. 17. 1.000 / 1.000 868. 0. 0.
1002 449. -17. 1.000 / 1.000 613. 0. 0.
1002 449. 17. 1.000 / 1.000 613. 0. 0.
1003 473. -17. 1.000 / 1.000 638. 0. 0.
1003 473. 17. 1.000 / 1.000 638. 0. 0.
102 403. -17. 1.000 / 1.000 567. 0. 0.
102 1067. 17. 2.784 / 2.320 1231. 0. 0.
104 1092. -4. 2.784 / 2.320 1250. 0. 0.
104 403. 4. 1.000 / 1.000 562. 0. 0.
1010 633. -4. 1.000 / 1.000 792. 0. 0.
1010 633. 4. 1.000 / 1.000 792. 0. 0.
1011 512. -4. 1.000 / 1.000 670. 0. 0.
1011 512. 4. 1.000 / 1.000 670. 0. 0.
1012 529. -4. 1.000 / 1.000 688. 0. 0.
1012 529. 4. 1.000 / 1.000 688. 0. 0.
1013 512. -4. 1.000 / 1.000 670. 0. 0.
1013 512. 4. 1.000 / 1.000 670. 0. 0.
1014 504. -4. 1.000 / 1.000 662. 0. 0.
1014 504. 4. 1.000 / 1.000 662. 0. 0.
1015 494. -4. 1.000 / 1.000 652. 0. 0.
79
1015 494. 4. 1.000 / 1.000 652. 0. 0.
1016 485. -4. 1.000 / 1.000 643. 0. 0.
1016 485. 4. 1.000 / 1.000 643. 0. 0.
106 476. -4. 1.000 / 1.000 635. 0. 0.
106 476. 4. 1.000 / 1.000 635. 0. 0.
1020 468. -4. 1.000 / 1.000 627. 0. 0.
1020 468. 4. 1.000 / 1.000 627. 0. 0.
1021 461. -4. 1.000 / 1.000 620. 0. 0.
1021 461. 4. 1.000 / 1.000 620. 0. 0.
1022 453. -4. 1.000 / 1.000 611. 0. 0.
1022 453. 4. 1.000 / 1.000 611. 0. 0.
1023 451. -4. 1.000 / 1.000 609. 0. 0.
1023 451. 4. 1.000 / 1.000 609. 0. 0.
1024 427. -4. 1.000 / 1.000 586. 0. 0.
1024 427. 4. 1.000 / 1.000 586. 0. 0.
120 1075. -4. 1.908 / 2.211 1233. 0. 0.
120 99. 2. 1.908 / 2.211 263. 0. 0.
121 328. -2. 1.000 / 1.000 491. 0. 0.
300 411. 2. 1.000 / 1.000 574. 0. 0.
1050 600. -2. 1.000 / 1.000 763. 0. 0.
1050 600. 2. 1.000 / 1.000 763. 0. 0.
1051 654. -2. 1.000 / 1.000 817. 0. 0.
1051 654. 2. 1.000 / 1.000 817. 0. 0.
1052 840. -2. 1.000 / 1.000 1004. 0. 0.
1052 840. 2. 1.000 / 1.000 1004. 0. 0.
302 895. -2. 1.000 / 1.000 1058. 0. 0.
120 1079. -18. 1.908 / 2.211 1242. 0. 0.
122 145. 18. 1.000 / 1.000 312. 0. 0.
124 119. -18. 1.000 / 1.000 287. 0. 0.
126 449. 18. 1.000 / 1.000 613. 0. 0.
126 449. -18. 1.000 / 1.000 613. 0. 0.
128 414. 18. 1.000 / 1.000 579. 0. 0.
80
128 414. -18. 1.000 / 1.000 579. 0. 0.
130 419. 18. 1.000 / 1.000 583. 0. 0.
130 419. -18. 1.000 / 1.000 583. 0. 0.
1030 416. 18. 1.000 / 1.000 580. 0. 0.
1030 416. -18. 1.000 / 1.000 580. 0. 0.
1031 417. 18. 1.000 / 1.000 582. 0. 0.
1031 417. -18. 1.000 / 1.000 582. 0. 0.
1032 420. 18. 1.000 / 1.000 585. 0. 0.
1032 420. -18. 1.000 / 1.000 585. 0. 0.
1033 425. 18. 1.000 / 1.000 590. 0. 0.
1033 425. -18. 1.000 / 1.000 590. 0. 0.
1034 433. 18. 1.000 / 1.000 597. 0. 0.
1034 433. -18. 1.000 / 1.000 597. 0. 0.
1035 441. 18. 1.000 / 1.000 605. 0. 0.
1035 441. -18. 1.000 / 1.000 605. 0. 0.
1036 454. 18. 1.000 / 1.000 619. 0. 0.
1036 454. -18. 1.000 / 1.000 619. 0. 0.
1037 457. 18. 1.000 / 1.000 621. 0. 0.
1037 457. -18. 1.000 / 1.000 621. 0. 0.
132 508. 18. 1.000 / 1.000 672. 0. 0.
132 1367. -18. 2.784 / 2.320 1530. 0. 0.
134 91. -120. 2.784 / 2.320 360. 0. 0.
134 39. 120. 1.000 / 1.000 347. 0. 0.
135 43. -120. 1.000 / 1.000 358. 0. 0.
135 119. 120. 2.784 / 2.320 382. 0. 0.
136 788. -5. 2.784 / 2.320 951. 0. 0.
136 312. 5. 1.000 / 1.000 475. 0. 0.
137 255. -5. 1.000 / 1.000 418. 0. 0.
137 255. 5. 1.000 / 1.000 418. 0. 0.
138 591. -5. 1.000 / 1.000 754. 0. 0.
138 591. 5. 1.000 / 1.000 754. 0. 0.
139 421. -5. 1.000 / 1.000 584. 0. 0.
81
139 421. 5. 1.000 / 1.000 584. 0. 0.
140 454. -5. 1.000 / 1.000 617. 0. 0.
140 454. 5. 1.000 / 1.000 617. 0. 0.
142 436. -5. 1.000 / 1.000 599. 0. 0.
142 436. 5. 1.000 / 1.000 599. 0. 0.
144 433. -5. 1.000 / 1.000 596. 0. 0.
144 433. 5. 1.000 / 1.000 596. 0. 0.
146 427. -5. 1.000 / 1.000 590. 0. 0.
146 427. 5. 1.000 / 1.000 590. 0. 0.
148 423. -5. 1.000 / 1.000 586. 0. 0.
148 423. 5. 1.000 / 1.000 586. 0. 0.
150 420. -5. 1.000 / 1.000 583. 0. 0.
150 420. 5. 1.000 / 1.000 583. 0. 0.
152 418. -5. 1.000 / 1.000 581. 0. 0.
152 418. 5. 1.000 / 1.000 581. 0. 0.
154 416. -5. 1.000 / 1.000 579. 0. 0.
154 416. 5. 1.000 / 1.000 579. 0. 0.
156 416. -5. 1.000 / 1.000 579. 0. 0.
156 416. 5. 1.000 / 1.000 579. 0. 0.
158 416. -5. 1.000 / 1.000 579. 0. 0.
158 416. 5. 1.000 / 1.000 579. 0. 0.
160 421. -5. 1.000 / 1.000 584. 0. 0.
160 421. 5. 1.000 / 1.000 584. 0. 0.
162 413. -5. 1.000 / 1.000 576. 0. 0.
162 413. 5. 1.000 / 1.000 576. 0. 0.
164 460. -5. 1.000 / 1.000 623. 0. 0.
164 460. 5. 1.000 / 1.000 623. 0. 0.
174 301. -5. 1.000 / 1.000 464. 0. 0.
174 821. 5. 2.784 / 2.320 984. 0. 0.
176 22. -56. 2.784 / 2.320 311. 0. 0.
176 9. 56. 1.000 / 1.000 309. 0. 0.
178 10. -56. 1.000 / 1.000 299. 0. 0.
82
178 24. 56. 2.784 / 2.320 301. 0. 0.
180 357. 6. 2.784 / 2.320 521. 0. 0.
180 143. -6. 1.000 / 1.000 308. 0. 0.
1040 1097. 6. 1.000 / 1.000 1261. 0. 0.
1040 1097. -6. 1.000 / 1.000 1261. 0. 0.
1041 309. 6. 1.000 / 1.000 473. 0. 0.
1041 309. -6. 1.000 / 1.000 473. 0. 0.
1042 437. 6. 1.000 / 1.000 601. 0. 0.
1042 437. -6. 1.000 / 1.000 601. 0. 0.
182 218. 6. 1.000 / 1.000 382. 0. 0.
184 222. -6. 1.000 / 1.000 386. 0. 0.
186 222. 6. 1.000 / 1.000 386. 0. 0.
83
Análisis de Flexibilidad, Sustentación, Peso de la tubería.
Análisis de Flexibilidad, Sustentación, Desplazamientos.
CAESAR II DISPLACEMENT REPORT FILE:TESIS POSTGRADO FERNANDO TALAVERA
CASE 2 (SUS) W+P1 DATE: ABRIL 2,2012
--------Translations(in.)-------- --------Rotations(deg.)---------
NODE DX DY DZ RX RY RZ
15 0.0000 0.0000 -0.0034 0.0018 0.0000 0.0001
32 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
45 0.0000 -0.0008 0.0000 -0.0011 0.0000 0.0000
46 0.0000 -0.0012 0.0000 -0.0011 0.0000 0.0000
50 -0.0001 0.0000 -0.0015 0.0018 0.0000 0.0001
51 -0.0001 0.0000 -0.0007 -0.0041 0.0000 0.0001
52 -0.0001 -0.0013 -0.0007 -0.0011 0.0000 0.0001
53 -0.0001 -0.0017 -0.0005 -0.0004 0.0000 0.0001
54 0.0000 -0.0016 0.0000 -0.0005 0.0000 0.0001
56 0.0000 -0.0015 0.0000 0.0006 0.0000 0.0001
57 -0.0001 0.0000 -0.0007 -0.0042 0.0000 0.0001
58 -0.0001 -0.0013 -0.0007 -0.0042 0.0000 0.0001
70 -0.0001 0.0000 -0.0007 0.0017 0.0000 0.0001
99 0.0000 0.0000 0.0000 0.0021 0.0000 -0.0034
84
100 0.0000 0.0000 0.0000 0.0021 0.0000 -0.0034
102 0.0000 0.0000 0.0000 -0.0072 0.0000 0.0029
104 0.0000 -0.0053 0.0000 -0.0049 0.0000 -0.0012
106 -0.0001 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0034
120 0.0000 0.0000 0.0000 -0.0008 0.0000 0.0069
121 0.0000 -0.0058 0.0000 -0.0008 0.0000 0.0056
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124 0.0000 -0.0026 0.0000 -0.0026 0.0000 0.0068
126 0.0001 0.0000 0.0000 0.0003 0.0000 0.0059
128 0.0003 0.0000 0.0000 -0.0001 0.0000 0.0049
130 0.0005 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0039
132 -0.0009 0.0000 0.0000 0.0010 0.0002 -0.0054
134 0.0027 -0.0036 -0.0049 -0.0084 -0.0001 -0.0061
135 0.0066 -0.0037 -0.0102 -0.0083 -0.0001 -0.0062
136 0.0104 -0.0069 -0.0150 -0.0078 -0.0004 -0.0021
137 0.0104 0.0000 -0.0135 -0.0071 -0.0003 0.0010
138 0.0104 0.0000 -0.0118 -0.0063 -0.0003 -0.0003
139 0.0104 0.0000 -0.0102 -0.0055 -0.0003 0.0001
140 0.0104 0.0000 -0.0088 -0.0047 -0.0002 0.0000
142 0.0104 0.0000 -0.0075 -0.0039 -0.0002 0.0000
144 0.0104 0.0000 -0.0063 -0.0030 -0.0002 0.0000
146 0.0104 0.0000 -0.0051 -0.0022 -0.0002 0.0000
148 0.0104 0.0000 -0.0039 -0.0014 -0.0002 0.0000
150 0.0104 0.0000 -0.0028 -0.0006 -0.0002 0.0000
152 0.0104 0.0000 -0.0015 0.0002 -0.0002 0.0000
154 0.0104 0.0000 -0.0002 0.0011 -0.0003 0.0000
156 0.0104 0.0000 0.0013 0.0019 -0.0003 0.0000
158 0.0104 0.0000 0.0029 0.0027 -0.0003 0.0000
160 0.0104 0.0000 0.0047 0.0035 -0.0004 0.0000
162 0.0104 0.0000 0.0068 0.0044 -0.0004 0.0001
164 0.0104 0.0000 0.0092 0.0052 -0.0005 -0.0003
174 0.0104 0.0000 0.0118 0.0060 -0.0005 0.0012
176 0.0061 -0.0033 0.0082 0.0066 -0.0003 -0.0071
85
178 0.0017 -0.0033 0.0040 0.0066 -0.0003 -0.0069
180 -0.0022 -0.0067 0.0000 0.0022 0.0002 -0.0057
182 0.0000 -0.0002 0.0000 0.0000 0.0000 -0.0003
184 0.0000 -0.0002 0.0000 0.0000 0.0000 -0.0003
186 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
300 0.0000 -0.0076 0.0000 -0.0008 0.0000 0.0055
302 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
1001 0.0000 0.0000 0.0000 -0.0002 0.0000 0.0008
1002 0.0000 0.0000 0.0000 -0.0025 0.0000 0.0000
1003 0.0000 0.0000 0.0000 -0.0048 0.0000 -0.0007
1010 0.0000 0.0000 0.0000 0.0016 0.0000 -0.0007
1011 0.0000 0.0000 0.0000 -0.0004 0.0000 -0.0001
1012 -0.0001 0.0000 0.0000 0.0001 0.0000 0.0005
1013 -0.0001 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0011
1014 -0.0001 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0017
1015 -0.0001 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0022
1016 -0.0001 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0028
1020 -0.0001 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0040
1021 -0.0001 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0046
1022 -0.0001 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0052
1023 -0.0001 0.0000 0.0000 -0.0001 0.0000 0.0057
1024 -0.0001 0.0000 0.0000 0.0002 0.0000 0.0063
1030 0.0007 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0028
1031 0.0009 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0018
1032 0.0010 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0008
1033 0.0011 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 -0.0002
1034 0.0010 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 -0.0013
1035 0.0008 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 -0.0023
1036 0.0005 0.0000 0.0000 0.0001 0.0001 -0.0033
1037 -0.0001 0.0000 0.0000 -0.0002 0.0001 -0.0044
1040 -0.0013 0.0000 0.0000 -0.0011 0.0002 -0.0043
1041 -0.0005 0.0000 0.0000 0.0006 0.0001 -0.0026
1042 -0.0001 0.0000 0.0000 -0.0013 0.0000 -0.0008
86
1050 0.0000 0.0000 0.0000 -0.0006 0.0000 -0.0022
1051 0.0000 0.0000 0.0000 -0.0004 0.0000 0.0009
1052 0.0000 0.0000 0.0000 -0.0001 0.0000 -0.0016
87
Análisis de Flexibilidad, Sustentación, Restricciones.
CAESAR II RESTRAINT REPORT FILE:TESIS POSTGRADO FERNANDO TALAVERA
CASE 2 (SUS) W+P1 DATE: ABRIL 2,2012
------Forces(lb.)------- ------Moments(ft.lb.)------
NODE FX FY FZ MX MY MZ TYPE
15 0. 301. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
57 0. -4976. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
70 0. -4420. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
32 0. -3133. 0. -8992. 0. 136. Rigid ANC
1001 0. -4918. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
100 0. -3829. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1002 0. -4411. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1003 0. -4870. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
102 0. -4189. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1010 0. -5149. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1011 0. -4409. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1012 0. -4610. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1013 0. -4558. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1014 0. -4571. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1015 0. -4568. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1016 0. -4569. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
106 0. -4568. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1020 0. -4568. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1021 0. -4570. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1022 0. -4563. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1023 0. -4590. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1024 0. -4486. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
120 0. -7956. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1050 0. -5345. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1051 0. -4507. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
88
1052 0. -3944. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
302 0. -378. 0. -91. 4. 322. Rigid ANC
126 0. -4702. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
128 0. -4534. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
130 0. -4577. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1030 0. -4566. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1031 0. -4569. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1032 0. -4568. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1033 0. -4569. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1034 0. -4567. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1035 0. -4575. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1036 0. -4544. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1037 0. -4662. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
132 0. -5398. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
137 0. -4870. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
138 0. -4471. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
139 0. -4593. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
140 0. -4562. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
142 0. -4570. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
144 0. -4568. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
146 0. -4568. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
148 0. -4568. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
150 0. -4568. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
152 0. -4568. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
154 0. -4568. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
156 0. -4569. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
158 0. -4566. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
160 0. -4576. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
162 0. -4539. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
164 0. -4682. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
174 0. -5387. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1040 0. -4839. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1041 0. -4597. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
89
1042 0. -4143. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
186 0. -1334. 0. -2110. 39. -638. Rigid ANC
90
Análisis de Flexibilidad, Sustentación, Fuerzas locales.
CAESAR II LOCAL FORCE REPORT FILE:TESIS POSTGRADO FERNANDO TALAVERA
CASE 2 (SUS) W+P1 DATE: ABRIL 2,2012
ELEMENT ---------Forces(lb.)--------- --------Moments(ft.lb.)--------
NODES fx fy fz mx my mz
15 -301. 0. 0. 0.0 0.0 0.0
50 1180. 0. 0. 0.0 0.0 0.0
50 -1180. 0. 0. 0.0 0.0 0.0
51 0. 0. -2008. 0.0 -5120.4 0.0
51 0. 0. 2008. 0.0 5120.4 0.0
57 0. 0. -2013. 0.0 -5180.7 0.0
58 0. 0. -1800. 0.0 1546.0 0.0
70 0. 0. -2500. 0.0 -10102.9 0.0
70 0. 0. -1920. 0.0 10102.9 0.0
52 0. 0. 163. 0.0 315.8 0.0
52 0. 0. -163. 0.0 -315.8 0.0
53 -665. 0. 0. 0.0 -96.9 0.0
53 665. 0. 0. 0.0 96.9 0.0
54 -1543. 0. 0. 0.0 -96.9 0.0
54 0. 0. 452. 135.6 -5142.3 0.1
56 0. 0. -979. -135.6 2996.9 -0.1
32 0. 0. -3133. 135.6 8992.3 0.1
45 0. 0. 2606. -135.6 -384.7 -0.1
46 0. 0. -1443. 135.6 -2704.5 0.1
54 0. 0. 1092. -135.6 5239.2 -0.1
56 0. -979. 0. 135.6 -0.1 -2996.9
99 0. 1807. 0. -841.8 0.0 -4381.8
99 0. 0. 1807. 841.8 4381.8 0.0
100 0. 0. -1812. -841.8 -4436.1 0.0
100 0. 0. -2017. 841.8 4436.1 0.0
1001 0. 0. -2551. -841.8 -11381.5 -0.1
91
1001 0. 0. -2367. 841.8 11381.5 0.1
1002 0. 0. -2201. -841.8 -9229.6 -0.2
1002 0. 0. -2209. 841.8 9229.6 0.2
1003 0. 0. -2359. -841.8 -11177.5 -0.3
1003 0. 0. -2511. 841.8 11177.5 0.3
102 0. 0. -2057. -841.8 -5279.2 -0.3
102 0. -2131. 0. 841.8 0.3 -5279.2
104 0. 1303. 0. -212.5 -0.3 -3971.1
104 0. 0. -1303. 212.5 -3971.1 0.3
1010 0. 0. -2738. -212.5 -12523.8 -0.2
1010 0. 0. -2411. 212.5 12523.8 0.2
1011 0. 0. -2157. -212.5 -9220.5 -0.1
1011 0. 0. -2251. 212.5 9220.5 0.1
1012 0. 0. -2317. -212.5 -10073.0 0.0
1012 0. 0. -2293. 212.5 10073.0 0.0
1013 0. 0. -2276. -212.5 -9853.0 0.1
1013 0. 0. -2282. 212.5 9853.0 -0.1
1014 0. 0. -2286. -212.5 -9909.7 0.2
1014 0. 0. -2285. 212.5 9909.7 -0.2
1015 0. 0. -2284. -212.5 -9895.1 0.3
1015 0. 0. -2284. 212.5 9895.1 -0.3
1016 0. 0. -2284. -212.5 -9898.8 0.5
1016 0. 0. -2284. 212.5 9898.8 -0.5
106 0. 0. -2284. -212.5 -9898.3 0.6
106 0. 0. -2284. 212.5 9898.3 -0.6
1020 0. 0. -2284. -212.5 -9896.6 0.7
1020 0. 0. -2284. 212.5 9896.6 -0.7
1021 0. 0. -2284. -212.5 -9904.1 0.8
1021 0. 0. -2285. 212.5 9904.1 -0.8
1022 0. 0. -2283. -212.5 -9874.8 0.9
1022 0. 0. -2280. 212.5 9874.8 -0.9
1023 0. 0. -2289. -212.5 -9988.4 1.0
1023 0. 0. -2301. 212.5 9988.4 -1.0
92
1024 0. 0. -2267. -212.5 -9548.2 1.1
1024 0. 0. -2219. 212.5 9548.2 -1.1
120 0. -2350. 0. -212.5 1.3 11253.7
120 0. -2534. 0. 90.8 7.1 -588.1
121 0. 0. 1831. -90.8 8143.5 -6.6
300 0. 0. -669. 90.8 -10051.3 6.4
1050 0. 0. -2929. -90.8 -13080.7 -3.9
1050 0. 0. -2417. 90.8 13080.7 3.9
1051 0. 0. -2152. -90.8 -9637.0 -0.7
1051 0. 0. -2355. 90.8 9637.0 0.7
1052 0. 0. -2213. -90.8 -7794.8 2.4
1052 0. 0. -1731. 90.8 7794.8 -2.4
302 0. 0. -378. -90.8 322.3 3.9
120 0. -3072. 0. -375.6 -8.3 -11344.6
122 0. 0. 2486. 375.6 -2081.1 8.0
124 0. 0. -1324. -375.6 -825.8 -7.8
126 0. 0. -2391. 375.6 -10456.7 5.8
126 0. 0. -2311. -375.6 10456.7 -5.8
128 0. 0. -2257. 375.6 -9754.0 3.2
128 0. 0. -2277. -375.6 9754.0 -3.2
130 0. 0. -2291. 375.6 -9935.3 0.7
130 0. 0. -2286. -375.6 9935.3 -0.7
1030 0. 0. -2282. 375.6 -9888.5 -1.8
1030 0. 0. -2284. -375.6 9888.5 1.8
1031 0. 0. -2285. 375.6 -9900.7 -4.3
1031 0. 0. -2284. -375.6 9900.7 4.3
1032 0. 0. -2284. 375.6 -9897.0 -6.9
1032 0. 0. -2284. -375.6 9897.0 6.9
1033 0. 0. -2284. 375.6 -9900.0 -9.4
1033 0. 0. -2285. -375.6 9900.0 9.4
1034 0. 0. -2284. 375.6 -9891.3 -11.9
1034 0. 0. -2283. -375.6 9891.3 11.9
1035 0. 0. -2285. 375.6 -9924.5 -14.5
93
1035 0. 0. -2289. -375.6 9924.5 14.5
1036 0. 0. -2279. 375.6 -9796.0 -17.0
1036 0. 0. -2265. -375.6 9796.0 17.0
1037 0. 0. -2303. 375.6 -10294.0 -19.5
1037 0. 0. -2358. -375.6 10294.0 19.5
132 0. 0. -2210. 375.6 -8364.2 -22.1
132 0. 0. 3188. -375.6 -8364.2 -22.1
134 -2360. 0. 0. 22.4 -298.9 -375.3
134 2360. 0. 0. -22.4 -298.9 -375.3
135 -1833. 0. 0. 22.4 299.2 375.0
135 1833. 0. 0. -22.4 375.0 -299.2
136 0. 0. 1005. 299.6 3544.0 -22.0
136 0. 0. -1005. -299.6 -3544.0 22.0
137 0. 0. -2509. 299.6 -11490.1 -19.6
137 0. 0. -2361. -299.6 11490.1 19.6
138 0. 0. -2207. 299.6 -9487.2 -16.5
138 0. 0. -2264. -299.6 9487.2 16.5
139 0. 0. -2304. 299.6 -10004.2 -13.4
139 0. 0. -2289. -299.6 10004.2 13.4
140 0. 0. -2279. 299.6 -9870.7 -10.3
140 0. 0. -2283. -299.6 9870.7 10.3
142 0. 0. -2286. 299.6 -9905.2 -7.2
142 0. 0. -2285. -299.6 9905.2 7.2
144 0. 0. -2284. 299.6 -9896.3 -4.1
144 0. 0. -2284. -299.6 9896.3 4.1
146 0. 0. -2284. 299.6 -9898.6 -1.0
146 0. 0. -2284. -299.6 9898.6 1.0
148 0. 0. -2284. 299.6 -9898.0 2.1
148 0. 0. -2284. -299.6 9898.0 -2.1
150 0. 0. -2284. 299.6 -9898.1 5.2
150 0. 0. -2284. -299.6 9898.1 -5.2
152 0. 0. -2284. 299.6 -9898.2 8.3
152 0. 0. -2284. -299.6 9898.2 -8.3
94
154 0. 0. -2284. 299.6 -9897.6 11.4
154 0. 0. -2284. -299.6 9897.6 -11.4
156 0. 0. -2284. 299.6 -9900.2 14.4
156 0. 0. -2285. -299.6 9900.2 -14.4
158 0. 0. -2284. 299.6 -9889.9 17.5
158 0. 0. -2283. -299.6 9889.9 -17.5
160 0. 0. -2286. 299.6 -9930.1 20.6
160 0. 0. -2290. -299.6 9930.1 -20.6
162 0. 0. -2278. 299.6 -9774.1 23.7
162 0. 0. -2261. -299.6 9774.1 -23.7
164 0. 0. -2307. 299.6 -10378.7 26.8
164 0. 0. -2374. -299.6 10378.7 -26.8
174 0. 0. -2194. 299.6 -8035.9 29.9
174 0. 0. -3193. -299.6 8035.9 -29.9
176 2365. 0. 0. 30.3 638.8 -299.2
176 -2365. 0. 0. -30.3 -299.2 -638.8
178 1837. 0. 0. 30.3 298.9 638.6
178 -1837. 0. 0. -30.3 -298.9 -638.6
180 0. 0. -1009. 638.3 -3632.5 -30.6
180 0. 0. -1009. -638.3 -3632.5 -30.6
1040 0. 0. -2505. 638.3 -11319.8 32.5
1040 0. 0. -2334. -638.3 11319.8 -32.5
1041 0. 0. -2234. 638.3 -10019.0 35.1
1041 0. 0. -2363. -638.3 10019.0 -35.1
1042 0. 0. -2206. 638.3 -7976.7 37.6
1042 0. 0. -1937. -638.3 7976.7 -37.6
182 0. 0. 531. 638.3 1897.0 38.4
184 0. 0. 631. -638.3 -1820.8 -38.5
186 0. 0. -1334. 638.3 -2109.8 38.9
95
Análisis de Flexibilidad, Sustentación, Estrés.
CAESAR II STRESS REPORT FILE:TESIS POSTGRADO FERNANDO TALAVERA
CASE 2 (SUS) W+P1 DATE: ABRIL 2,2012
--Stress(lb./sq.in.)--- --(lb./sq.in.)--
ELEMENT BENDING TORSION SIF'S CODE ALLOWABLE
NODES STRESS STRESS IN/OUT PLANE STRESS STRESS %
**** CODE STRESS CHECK PASSED
PIPING CODE: B31.8
HIGHEST STRESSES: (lb./sq.in.)
CODE STRESS %: 13.12 @NODE 120
STRESS: 1495.1 ALLOWABLE: 11400.0
BENDING STRESS: 1331.6 @NODE 120
TORSIONAL STRESS: 17.7 @NODE 99
AXIAL STRESS: 210.5 @NODE 176
HOOP STRESS: 337.1 @NODE 50
3D MAX INTENSITY: 1495.2 @NODE 120
15 0. 0. 1.000 / 1.000 170. 11400. 1.
50 0. 0. 1.000 / 1.000 187. 11400. 2.
50 0. 0. 2.784 / 2.320 187. 11400. 2.
51 599. 0. 2.784 / 2.320 763. 11400. 7.
51 215. 0. 1.000 / 1.000 379. 11400. 3.
57 218. 0. 1.000 / 1.000 381. 11400. 3.
58 65. 0. 1.000 / 1.000 229. 11400. 2.
70 425. 0. 1.000 / 1.000 588. 11400. 5.
70 425. 0. 1.000 / 1.000 588. 11400. 5.
52 13. 0. 1.000 / 1.000 177. 11400. 2.
52 37. 0. 2.784 / 2.320 200. 11400. 2.
53 11. 0. 2.784 / 2.320 162. 11400. 1.
53 4. 0. 1.000 / 1.000 154. 11400. 1.
96
54 10. 0. 2.344 / 2.792 142. 11400. 1.
54 507. 3. 2.344 / 2.792 670. 11400. 6.
56 126. -3. 1.000 / 1.000 290. 11400. 3.
32 378. 3. 1.000 / 1.000 542. 11400. 5.
45 16. -3. 1.000 / 1.000 180. 11400. 2.
46 114. 3. 1.000 / 1.000 277. 11400. 2.
54 516. -3. 2.344 / 2.792 680. 11400. 6.
56 292. 3. 2.784 / 2.320 456. 11400. 4.
99 427. -18. 2.784 / 2.320 591. 11400. 5.
99 184. 18. 1.000 / 1.000 348. 11400. 3.
100 186. -18. 1.000 / 1.000 350. 11400. 3.
100 186. 18. 1.000 / 1.000 350. 11400. 3.
1001 478. -18. 1.000 / 1.000 642. 11400. 6.
1001 478. 18. 1.000 / 1.000 642. 11400. 6.
1002 388. -18. 1.000 / 1.000 552. 11400. 5.
1002 388. 18. 1.000 / 1.000 552. 11400. 5.
1003 470. -18. 1.000 / 1.000 633. 11400. 6.
1003 470. 18. 1.000 / 1.000 633. 11400. 6.
102 222. -18. 1.000 / 1.000 385. 11400. 3.
102 515. 18. 2.784 / 2.320 678. 11400. 6.
104 387. -4. 2.784 / 2.320 551. 11400. 5.
104 167. 4. 1.000 / 1.000 330. 11400. 3.
1010 526. -4. 1.000 / 1.000 690. 11400. 6.
1010 526. 4. 1.000 / 1.000 690. 11400. 6.
1011 388. -4. 1.000 / 1.000 551. 11400. 5.
1011 388. 4. 1.000 / 1.000 551. 11400. 5.
1012 423. -4. 1.000 / 1.000 587. 11400. 5.
1012 423. 4. 1.000 / 1.000 587. 11400. 5.
1013 414. -4. 1.000 / 1.000 578. 11400. 5.
1013 414. 4. 1.000 / 1.000 578. 11400. 5.
1014 417. -4. 1.000 / 1.000 580. 11400. 5.
1014 417. 4. 1.000 / 1.000 580. 11400. 5.
1015 416. -4. 1.000 / 1.000 579. 11400. 5.
97
1015 416. 4. 1.000 / 1.000 579. 11400. 5.
1016 416. -4. 1.000 / 1.000 580. 11400. 5.
1016 416. 4. 1.000 / 1.000 580. 11400. 5.
106 416. -4. 1.000 / 1.000 580. 11400. 5.
106 416. 4. 1.000 / 1.000 580. 11400. 5.
1020 416. -4. 1.000 / 1.000 580. 11400. 5.
1020 416. 4. 1.000 / 1.000 580. 11400. 5.
1021 416. -4. 1.000 / 1.000 580. 11400. 5.
1021 416. 4. 1.000 / 1.000 580. 11400. 5.
1022 415. -4. 1.000 / 1.000 579. 11400. 5.
1022 415. 4. 1.000 / 1.000 579. 11400. 5.
1023 420. -4. 1.000 / 1.000 583. 11400. 5.
1023 420. 4. 1.000 / 1.000 583. 11400. 5.
1024 401. -4. 1.000 / 1.000 565. 11400. 5.
1024 401. 4. 1.000 / 1.000 565. 11400. 5.
120 1321. -4. 2.344 / 2.792 1484. 11400. 13.
120 69. 2. 2.344 / 2.792 233. 11400. 2.
121 342. -2. 1.000 / 1.000 506. 11400. 4.
300 422. 2. 1.000 / 1.000 586. 11400. 5.
1050 550. -2. 1.000 / 1.000 713. 11400. 6.
1050 550. 2. 1.000 / 1.000 713. 11400. 6.
1051 405. -2. 1.000 / 1.000 569. 11400. 5.
1051 405. 2. 1.000 / 1.000 569. 11400. 5.
1052 328. -2. 1.000 / 1.000 491. 11400. 4.
1052 328. 2. 1.000 / 1.000 491. 11400. 4.
302 14. -2. 1.000 / 1.000 177. 11400. 2.
120 1332. -8. 2.344 / 2.792 1495. 11400. 13.
122 87. 8. 1.000 / 1.000 251. 11400. 2.
124 35. -8. 1.000 / 1.000 198. 11400. 2.
126 440. 8. 1.000 / 1.000 603. 11400. 5.
126 440. -8. 1.000 / 1.000 603. 11400. 5.
128 410. 8. 1.000 / 1.000 574. 11400. 5.
128 410. -8. 1.000 / 1.000 574. 11400. 5.
98
130 418. 8. 1.000 / 1.000 581. 11400. 5.
130 418. -8. 1.000 / 1.000 581. 11400. 5.
1030 416. 8. 1.000 / 1.000 579. 11400. 5.
1030 416. -8. 1.000 / 1.000 579. 11400. 5.
1031 416. 8. 1.000 / 1.000 580. 11400. 5.
1031 416. -8. 1.000 / 1.000 580. 11400. 5.
1032 416. 8. 1.000 / 1.000 580. 11400. 5.
1032 416. -8. 1.000 / 1.000 580. 11400. 5.
1033 416. 8. 1.000 / 1.000 580. 11400. 5.
1033 416. -8. 1.000 / 1.000 580. 11400. 5.
1034 416. 8. 1.000 / 1.000 579. 11400. 5.
1034 416. -8. 1.000 / 1.000 579. 11400. 5.
1035 417. 8. 1.000 / 1.000 581. 11400. 5.
1035 417. -8. 1.000 / 1.000 581. 11400. 5.
1036 412. 8. 1.000 / 1.000 575. 11400. 5.
1036 412. -8. 1.000 / 1.000 575. 11400. 5.
1037 433. 8. 1.000 / 1.000 596. 11400. 5.
1037 433. -8. 1.000 / 1.000 596. 11400. 5.
132 352. 8. 1.000 / 1.000 515. 11400. 5.
132 979. -8. 2.784 / 2.320 1142. 11400. 10.
134 51. 0. 2.784 / 2.320 167. 11400. 1.
134 20. 0. 1.000 / 1.000 137. 11400. 1.
135 20. 0. 1.000 / 1.000 147. 11400. 1.
135 53. 0. 2.784 / 2.320 180. 11400. 2.
136 415. 6. 2.784 / 2.320 578. 11400. 5.
136 149. -6. 1.000 / 1.000 313. 11400. 3.
137 483. 6. 1.000 / 1.000 647. 11400. 6.
137 483. -6. 1.000 / 1.000 647. 11400. 6.
138 399. 6. 1.000 / 1.000 562. 11400. 5.
138 399. -6. 1.000 / 1.000 562. 11400. 5.
139 421. 6. 1.000 / 1.000 584. 11400. 5.
139 421. -6. 1.000 / 1.000 584. 11400. 5.
140 415. 6. 1.000 / 1.000 578. 11400. 5.
99
140 415. -6. 1.000 / 1.000 578. 11400. 5.
142 416. 6. 1.000 / 1.000 580. 11400. 5.
142 416. -6. 1.000 / 1.000 580. 11400. 5.
144 416. 6. 1.000 / 1.000 580. 11400. 5.
144 416. -6. 1.000 / 1.000 580. 11400. 5.
146 416. 6. 1.000 / 1.000 580. 11400. 5.
146 416. -6. 1.000 / 1.000 580. 11400. 5.
148 416. 6. 1.000 / 1.000 580. 11400. 5.
148 416. -6. 1.000 / 1.000 580. 11400. 5.
150 416. 6. 1.000 / 1.000 580. 11400. 5.
150 416. -6. 1.000 / 1.000 580. 11400. 5.
152 416. 6. 1.000 / 1.000 580. 11400. 5.
152 416. -6. 1.000 / 1.000 580. 11400. 5.
154 416. 6. 1.000 / 1.000 580. 11400. 5.
154 416. -6. 1.000 / 1.000 580. 11400. 5.
156 416. 6. 1.000 / 1.000 580. 11400. 5.
156 416. -6. 1.000 / 1.000 580. 11400. 5.
158 416. 6. 1.000 / 1.000 579. 11400. 5.
158 416. -6. 1.000 / 1.000 579. 11400. 5.
160 417. 6. 1.000 / 1.000 581. 11400. 5.
160 417. -6. 1.000 / 1.000 581. 11400. 5.
162 411. 6. 1.000 / 1.000 574. 11400. 5.
162 411. -6. 1.000 / 1.000 574. 11400. 5.
164 436. 6. 1.000 / 1.000 600. 11400. 5.
164 436. -6. 1.000 / 1.000 600. 11400. 5.
174 338. 6. 1.000 / 1.000 501. 11400. 4.
174 940. -6. 2.784 / 2.320 1104. 11400. 10.
176 80. 1. 2.784 / 2.320 291. 11400. 3.
176 30. -1. 1.000 / 1.000 240. 11400. 2.
178 30. 1. 1.000 / 1.000 230. 11400. 2.
178 71. -1. 2.784 / 2.320 271. 11400. 2.
180 425. 13. 2.784 / 2.320 589. 11400. 5.
180 153. -13. 1.000 / 1.000 316. 11400. 3.
100
1040 476. 13. 1.000 / 1.000 639. 11400. 6.
1040 476. -13. 1.000 / 1.000 639. 11400. 6.
1041 421. 13. 1.000 / 1.000 585. 11400. 5.
1041 421. -13. 1.000 / 1.000 585. 11400. 5.
1042 335. 13. 1.000 / 1.000 499. 11400. 4.
1042 335. -13. 1.000 / 1.000 499. 11400. 4.
182 80. 13. 1.000 / 1.000 243. 11400. 2.
184 77. -13. 1.000 / 1.000 240. 11400. 2.
186 89. 13. 1.000 / 1.000 252. 11400. 2.
101
Análisis de Flexibilidad, Expansión térmica, Desplazamientos.
CAESAR II DISPLACEMENT REPORT FILE:TESIS POSTGRADO FERNANDO TALAVERA
CASE 3 (EXP) L3=L1-L2 DATE: ABRIL 2,2012
--------Translations(in.)-------- --------Rotations(deg.)---------
NODE DX DY DZ RX RY RZ
15 -0.0653 0.0000 0.6251 -0.1591 -0.0081 -0.0002
32 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
45 0.0015 -0.0002 -0.0299 0.0001 -0.0048 -0.0001
46 0.0030 -0.0001 -0.0450 0.0001 -0.0049 -0.0001
50 -0.0651 0.0486 0.4585 -0.1591 -0.0081 -0.0002
51 -0.0599 0.0004 0.3355 -0.0526 -0.0081 -0.0002
52 0.0010 0.0659 -0.0231 0.0301 -0.0081 -0.0002
53 0.0060 0.0497 -0.0621 0.0044 -0.0081 -0.0002
54 0.0058 0.0000 -0.0649 0.0010 -0.0081 -0.0002
56 0.0123 0.0005 -0.0948 0.0007 -0.0129 -0.0003
57 -0.0599 0.0000 0.3352 -0.0524 -0.0081 -0.0002
58 -0.0573 -0.0167 0.3200 -0.0519 -0.0081 -0.0002
70 -0.0159 0.0000 0.0765 0.0313 -0.0081 -0.0002
99 0.0657 0.0000 -0.0896 -0.0003 -0.0800 -0.0004
100 0.0660 0.0000 -0.0890 -0.0003 -0.0800 -0.0004
102 1.1011 0.0000 2.5714 -0.0001 -0.1262 0.0000
104 1.1987 0.0000 2.6143 0.0000 -0.0968 0.0000
106 2.6063 0.0000 0.5744 0.0000 0.0223 -0.0001
120 0.8957 0.0000 -0.9779 0.0000 0.0772 -0.0003
121 0.8559 0.0002 -0.9132 0.0000 0.0771 -0.0001
122 0.8416 0.0000 -1.0110 0.0000 0.0780 -0.0004
124 0.8167 0.0000 -1.0262 0.0000 0.0780 -0.0004
126 0.4617 0.0000 -1.2366 0.0000 0.0822 -0.0015
128 0.0032 0.0000 -1.4954 0.0000 0.0860 -0.0027
130 -0.4718 0.0000 -1.7542 0.0000 0.0883 -0.0040
132 -4.1419 0.0000 -4.0831 -0.0015 0.0412 -0.0155
102
134 -4.1517 0.0276 -4.1158 -0.0052 0.0295 -0.0219
135 -4.1379 0.0574 -4.1191 -0.0053 0.0277 -0.0221
136 -4.0938 0.0730 -4.1358 -0.0009 0.0168 -0.0219
137 -3.8948 0.0000 -4.1874 -0.0020 0.0079 -0.0091
138 -3.6360 0.0000 -4.2008 -0.0035 -0.0028 0.0023
139 -3.3772 0.0000 -4.1587 -0.0049 -0.0125 -0.0006
140 -3.1185 0.0000 -4.0668 -0.0063 -0.0211 0.0002
142 -2.8597 0.0000 -3.9309 -0.0077 -0.0286 0.0000
144 -2.6009 0.0000 -3.7568 -0.0092 -0.0351 0.0000
146 -2.3422 0.0000 -3.5500 -0.0106 -0.0406 0.0000
148 -2.0834 0.0000 -3.3164 -0.0120 -0.0450 0.0000
150 -1.8246 0.0000 -3.0616 -0.0135 -0.0484 0.0000
152 -1.5659 0.0000 -2.7913 -0.0149 -0.0507 0.0000
154 -1.3071 0.0000 -2.5114 -0.0163 -0.0520 0.0000
156 -1.0483 0.0000 -2.2274 -0.0177 -0.0522 0.0000
158 -0.7896 0.0000 -1.9451 -0.0192 -0.0513 0.0000
160 -0.5308 0.0000 -1.6703 -0.0206 -0.0494 0.0000
162 -0.2720 0.0000 -1.4086 -0.0220 -0.0465 0.0001
164 -0.0133 0.0000 -1.1658 -0.0235 -0.0425 -0.0002
174 0.2455 0.0000 -0.9475 -0.0249 -0.0375 0.0009
176 0.2765 -0.0287 -0.9107 -0.0234 -0.0327 0.0014
178 0.2773 -0.0586 -0.8960 -0.0235 -0.0319 0.0013
180 0.2598 -0.0737 -0.8512 -0.0223 -0.0268 0.0030
182 0.0012 0.0001 -0.0550 0.0001 -0.0017 0.0001
184 0.0007 0.0001 -0.0398 0.0001 -0.0016 0.0001
186 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
300 0.8407 0.0002 -0.8885 0.0000 0.0771 -0.0001
302 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
1001 0.3248 0.0000 0.4430 -0.0003 -0.1129 0.0001
1002 0.5836 0.0000 1.1155 -0.0002 -0.1316 0.0000
1003 0.8423 0.0000 1.8508 -0.0001 -0.1360 0.0000
1010 1.6262 0.0000 2.3855 0.0000 -0.0808 0.0000
1011 2.0186 0.0000 2.1267 0.0000 -0.0635 0.0000
103
1012 2.3191 0.0000 1.8680 0.0000 -0.0470 0.0000
1013 2.5323 0.0000 1.6093 0.0000 -0.0314 -0.0001
1014 2.6630 0.0000 1.3506 0.0000 -0.0167 -0.0001
1015 2.7157 0.0000 1.0919 0.0000 -0.0028 -0.0001
1016 2.6953 0.0000 0.8331 0.0000 0.0102 -0.0001
1020 2.4535 0.0000 0.3157 0.0000 0.0336 -0.0002
1021 2.2415 0.0000 0.0570 0.0000 0.0441 -0.0002
1022 1.9751 0.0000 -0.2017 0.0000 0.0536 -0.0002
1023 1.6588 0.0000 -0.4604 0.0000 0.0624 -0.0002
1024 1.2975 0.0000 -0.7192 0.0000 0.0702 -0.0002
1030 -0.9552 0.0000 -2.0129 0.0000 0.0890 -0.0053
1031 -1.4389 0.0000 -2.2717 0.0000 0.0883 -0.0066
1032 -1.9145 0.0000 -2.5305 0.0000 0.0861 -0.0079
1033 -2.3739 0.0000 -2.7892 0.0000 0.0824 -0.0091
1034 -2.8090 0.0000 -3.0480 0.0000 0.0772 -0.0104
1035 -3.2115 0.0000 -3.3068 0.0000 0.0704 -0.0117
1036 -3.5733 0.0000 -3.5656 -0.0001 0.0622 -0.0130
1037 -3.8861 0.0000 -3.8243 0.0004 0.0525 -0.0142
1040 0.1575 0.0000 -0.6522 -0.0091 -0.0219 0.0023
1041 0.0589 0.0000 -0.3934 0.0023 -0.0141 0.0014
1042 0.0067 0.0000 -0.1346 -0.0004 -0.0048 0.0004
1050 0.6370 0.0000 -0.5673 0.0000 0.0712 0.0001
1051 0.3782 0.0000 -0.2258 0.0000 0.0519 0.0000
1052 0.1194 0.0000 -0.0251 0.0000 0.0194 0.0000
104
Análisis de Flexibilidad, Expansión térmica, Restricciones.
CAESAR II RESTRAINT REPORT FILE:TESIS POSTGRADO FERNANDO TALAVERA
CASE 3 (EXP) L3=L1-L2 DATE: ABRIL 2,2012
------Forces(lb.)------- ------Moments(ft.lb.)------
NODE FX FY FZ MX MY MZ TYPE
15 0. -28172. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
57 0. 31346. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
70 0. -2314. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
32 -16. -1181. 258. -1251. -19455. -384. Rigid ANC
1001 0. -36. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
100 0. 349. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1002 0. 9. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1003 0. -2. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
102 0. 2. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1010 0. -2. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1011 0. 1. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1012 0. 0. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1013 0. 0. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1014 0. 0. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1015 0. 0. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1016 0. 0. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
106 0. 0. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1020 0. 0. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1021 0. 0. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1022 0. 0. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1023 0. 0. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1024 0. 0. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
120 0. -22. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1050 0. 28. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1051 0. -7. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
105
1052 0. 3. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
302 -12. -1. -239. 0. 21287. -4. Rigid ANC
126 0. 0. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
128 0. 0. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
130 0. 0. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1030 0. 0. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1031 0. 0. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1032 0. 0. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1033 0. 1. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1034 0. -2. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1035 0. 9. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1036 0. -37. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1037 0. 142. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
132 0. -774. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
137 0. 1362. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
138 0. -882. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
139 0. 228. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
140 0. -59. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
142 0. 15. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
144 0. -4. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
146 0. 1. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
148 0. 0. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
150 0. 0. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
152 0. 0. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
154 0. 0. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
156 0. 0. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
158 0. 1. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
160 0. -6. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
162 0. 21. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
164 0. -83. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
174 0. 715. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1040 0. -1357. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
1041 0. 906. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
106
1042 0. -336. 0. 0. 0. 0. Rigid Y
186 27. 138. -19. 567. -5089. 343. Rigid ANC
107
Análisis de Flexibilidad, Expansión térmica, Fuerzas locales.
CAESAR II LOCAL FORCE REPORT FILE:TESIS POSTGRADO FERNANDO TALAVERA
CASE 3 (EXP) L3=L1-L2 DATE: ABRIL 2,2012
ELEMENT ---------Forces(lb.)--------- --------Moments(ft.lb.)--------
NODES fx fy fz mx my mz
15 28172. 0. 0. 0.0 0.0 0.0
50 -28172. 0. 0. 0.0 0.0 0.0
50 28172. 0. 0. 0.0 0.0 0.0
51 0. 0. 28172. 0.0 84514.6 0.0
51 0. 0. -28172. 0.0 -84514.6 0.0
57 0. 0. 28172. 0.0 85360.0 0.0
58 0. 0. 3174. 0.0 -80515.6 0.0
70 0. 0. -3174. 0.0 2829.6 0.0
70 0. 0. 860. 0.0 -2829.6 0.0
52 0. 0. -860. 0.0 -5771.0 0.0
52 0. 0. 860. 0.0 5771.0 0.0
53 -860. 0. 0. 0.0 -8351.1 0.0
53 860. 0. 0. 0.0 8351.1 0.0
54 -860. 0. 0. 0.0 -8351.1 0.0
54 258. 16. -321. -383.7 1896.9 -19556.6
56 -258. -16. 321. 383.7 -935.2 19603.3
32 258. 16. -1181. -383.7 1250.7 -19454.9
45 -258. -16. 1181. 383.7 2291.2 19501.7
46 258. 16. -1181. -383.7 -4092.9 -19525.4
54 -258. -16. 1181. 383.7 6454.2 19556.6
56 258. 321. 16. -383.7 19603.3 935.2
99 -16. -321. 258. 26.6 -18875.3 578.1
99 16. -258. -321. -26.6 -578.1 -18875.3
100 -16. 258. 321. 26.6 587.7 18867.6
108
100 16. -258. 28. -26.6 -587.7 -18867.6
1001 -16. 258. -28. 26.6 -151.6 12153.2
1001 16. -258. -7. -26.6 151.6 -12153.2
1002 -16. 258. 7. 26.6 38.8 5438.8
1002 16. -258. 2. -26.6 -38.8 -5438.8
1003 -16. 258. -2. 26.6 -8.7 -1275.6
1003 16. -258. 0. -26.6 8.7 1275.6
102 -16. 258. 0. 26.6 -2.9 -7990.0
102 16. 1. 258. -26.6 7990.0 -2.9
104 -258. -1. 16. 6.9 -8718.0 -22.5
104 258. 16. 1. -6.9 -22.5 8718.0
1010 -258. -16. -1. 6.9 -8.6 -8359.5
1010 258. 16. 0. -6.9 8.6 8359.5
1011 -258. -16. 0. 6.9 2.2 -7954.3
1011 258. 16. 0. -6.9 -2.2 7954.3
1012 -258. -16. 0. 6.9 -0.6 -7549.2
1012 258. 16. 0. -6.9 0.6 7549.2
1013 -258. -16. 0. 6.9 0.1 -7144.0
1013 258. 16. 0. -6.9 -0.1 7144.0
1014 -258. -16. 0. 6.9 0.0 -6738.7
1014 258. 16. 0. -6.9 0.0 6738.7
1015 -258. -16. 0. 6.9 0.0 -6333.5
1015 258. 16. 0. -6.9 0.0 6333.5
1016 -258. -16. 0. 6.9 0.0 -5928.4
1016 258. 16. 0. -6.9 0.0 5928.4
106 -258. -16. 0. 6.9 0.0 -5523.2
106 258. 16. 0. -6.9 0.0 5523.2
1020 -258. -16. 0. 6.9 0.0 -5118.0
1020 258. 16. 0. -6.9 0.0 5118.0
1021 -258. -16. 0. 6.9 0.0 -4712.8
1021 258. 16. 0. -6.9 0.0 4712.8
1022 -258. -16. 0. 6.9 0.0 -4307.6
1022 258. 16. 0. -6.9 0.0 4307.6
109
1023 -258. -16. 0. 6.9 0.0 -3902.4
1023 258. 16. 0. -6.9 0.0 3902.4
1024 -258. -16. 0. 6.9 0.0 -3497.2
1024 258. 16. 0. -6.9 0.0 3497.2
120 -258. 0. 16. 6.9 -3092.0 0.0
120 12. -22. -239. 0.0 243.5 -459.3
121 -12. -239. 22. 0.0 -371.2 713.4
300 12. 239. -22. 0.0 337.6 -1078.4
1050 -12. -239. 22. 0.0 113.2 5976.3
1050 12. 239. 6. 0.0 -113.2 -5976.3
1051 -12. -239. -6. 0.0 -29.9 12196.1
1051 12. 239. -2. 0.0 29.9 -12196.1
1052 -12. -239. 2. 0.0 10.4 18416.0
1052 12. 239. 1. 0.0 -10.4 -18416.0
302 -12. -239. -1. 0.0 -4.4 21286.7
120 19. 0. -27. -466.3 2848.5 0.0
122 -19. -27. 0. 466.3 0.0 -2757.7
124 19. 27. 0. -466.3 0.0 2716.1
126 -19. -27. 0. 466.3 0.0 -2140.4
126 19. 27. 0. -466.3 0.0 2140.4
128 -19. -27. 0. 466.3 0.0 -1432.4
128 19. 27. 0. -466.3 0.0 1432.4
130 -19. -27. 0. 466.3 0.0 -724.3
130 19. 27. 0. -466.3 0.0 724.3
1030 -19. -27. 0. 466.3 0.0 -16.3
1030 19. 27. 0. -466.3 0.0 16.3
1031 -19. -27. 0. 466.3 0.2 691.8
1031 19. 27. 0. -466.3 -0.2 -691.8
1032 -19. -27. 0. 466.3 -0.7 1399.8
1032 19. 27. 0. -466.3 0.7 -1399.8
1033 -19. -27. 0. 466.3 2.7 2107.9
1033 19. 27. 1. -466.3 -2.7 -2107.9
1034 -19. -27. -1. 466.3 -10.3 2815.9
110
1034 19. 27. -2. -466.3 10.3 -2815.9
1035 -19. -27. 2. 466.3 40.1 3524.0
1035 19. 27. 8. -466.3 -40.1 -3524.0
1036 -19. -27. -8. 466.3 -155.4 4232.0
1036 19. 27. -29. -466.3 155.4 -4232.0
1037 -19. -27. 29. 466.3 602.1 4940.1
1037 19. 27. 113. -466.3 -602.1 -4940.1
132 -19. -27. -113. 466.3 -2332.8 5648.1
132 19. -27. 661. -466.3 -2332.8 5648.1
134 -661. 27. 19. -5729.8 407.1 -548.0
134 661. 27. 19. 5729.8 407.1 -548.0
135 -661. -27. -19. -5729.8 -464.2 629.7
135 661. -19. 27. 5729.8 629.7 464.2
136 -27. 19. 661. -521.2 1271.4 5672.8
136 27. -19. -661. 521.2 -1271.4 -5672.8
137 -27. 19. 661. -521.2 14489.6 5292.4
137 27. -19. 701. 521.2 -14489.6 -5292.4
138 -27. 19. -701. -521.2 -3739.6 4797.8
138 27. -19. -181. 521.2 3739.6 -4797.8
139 -27. 19. 181. -521.2 965.1 4303.2
139 27. -19. 47. 521.2 -965.1 -4303.2
140 -27. 19. -47. -521.2 -249.1 3808.6
140 27. -19. -12. 521.2 249.1 -3808.6
142 -27. 19. 12. -521.2 64.3 3314.1
142 27. -19. 3. 521.2 -64.3 -3314.1
144 -27. 19. -3. -521.2 -16.6 2819.5
144 27. -19. -1. 521.2 16.6 -2819.5
146 -27. 19. 1. -521.2 4.3 2325.0
146 27. -19. 0. 521.2 -4.3 -2325.0
148 -27. 19. 0. -521.2 -1.1 1830.4
148 27. -19. 0. 521.2 1.1 -1830.4
150 -27. 19. 0. -521.2 0.3 1335.8
150 27. -19. 0. 521.2 -0.3 -1335.8
111
152 -27. 19. 0. -521.2 -0.2 841.3
152 27. -19. 0. 521.2 0.2 -841.3
154 -27. 19. 0. -521.2 0.4 346.7
154 27. -19. 0. 521.2 -0.4 -346.7
156 -27. 19. 0. -521.2 -1.6 -147.9
156 27. -19. 0. 521.2 1.6 147.9
158 -27. 19. 0. -521.2 6.0 -642.4
158 27. -19. 1. 521.2 -6.0 642.4
160 -27. 19. -1. -521.2 -23.4 -1137.0
160 27. -19. -4. 521.2 23.4 1137.0
162 -27. 19. 4. -521.2 90.5 -1631.5
162 27. -19. 17. 521.2 -90.5 1631.5
164 -27. 19. -17. -521.2 -350.6 -2126.1
164 27. -19. -66. 521.2 350.6 2126.1
174 -27. 19. 66. -521.2 1358.4 -2620.7
174 27. -19. 649. 521.2 -1358.4 2620.7
176 -649. 19. 27. -2677.7 -506.6 464.2
176 649. 27. -19. 2677.7 464.2 506.6
178 -649. -27. 19. -2677.7 -407.1 -424.9
178 649. 27. -19. 2677.7 407.1 424.9
180 19. -27. 649. -343.2 1596.7 2759.4
180 -19. -27. 649. 343.2 1596.7 2759.4
1040 19. 27. -649. -343.2 -14574.8 -3304.1
1040 -19. -27. -708. 343.2 14574.8 3304.1
1041 19. 27. 708. -343.2 3842.4 -4012.1
1041 -19. -27. 198. 343.2 -3842.4 4012.1
1042 19. 27. -198. -343.2 -1305.0 -4720.2
1042 -19. -27. -138. 343.2 1305.0 4720.2
182 19. 27. 138. -343.2 -197.9 -4938.1
184 -19. -27. -138. 343.2 -13.2 4979.6
186 19. 27. 138. -343.2 566.8 -5088.5
112
Análisis de Flexibilidad, Expansión térmica, Estrés.
CAESAR II STRESS REPORT FILE:TESIS POSTGRADO FERNANDO TALAVERA
CASE 3 (EXP) L3=L1-L2 DATE: ABRIL 2,2012
--Stress(lb./sq.in.)--- --(lb./sq.in.)--
ELEMENT BENDING TORSION SIF'S CODE ALLOWABLE
NODES STRESS STRESS IN/OUT PLANE STRESS STRESS %
**** CODE STRESS CHECK PASSED
PIPING CODE: B31.8
HIGHEST STRESSES: (lb./sq.in.)
CODE STRESS %: 35.65 @NODE 51
STRESS: 9888.4 ALLOWABLE: 27737.2
BENDING STRESS: 9888.4 @NODE 51
TORSIONAL STRESS: 120.4 @NODE 134
AXIAL STRESS: 559.1 @NODE 50
HOOP STRESS: 0.0 @NODE 50
3D MAX INTENSITY: 9888.4 @NODE 51
15 0. 0. 1.000 / 1.000 0. 28330. 0.
50 0. 0. 1.000 / 1.000 0. 28313. 0.
50 0. 0. 2.784 / 2.320 0. 28313. 0.
51 9888. 0. 2.784 / 2.320 9888. 27737. 36.
51 3552. 0. 1.000 / 1.000 3552. 28121. 13.
57 3588. 0. 1.000 / 1.000 3588. 28119. 13.
58 3384. 0. 1.000 / 1.000 3384. 28271. 12.
70 119. 0. 1.000 / 1.000 119. 27912. 0.
70 119. 0. 1.000 / 1.000 119. 27912. 0.
52 243. 0. 1.000 / 1.000 243. 28323. 1.
52 675. 0. 2.784 / 2.320 675. 28300. 2.
53 977. 0. 2.784 / 2.320 977. 28338. 3.
53 351. 0. 1.000 / 1.000 351. 28346. 1.
113
54 823. 0. 2.344 / 2.792 823. 28358. 3.
54 2303. -8. 2.344 / 2.792 2303. 27830. 8.
56 825. 8. 1.000 / 1.000 825. 28210. 3.
32 819. -8. 1.000 / 1.000 820. 27958. 3.
45 825. 8. 1.000 / 1.000 826. 28320. 3.
46 839. -8. 1.000 / 1.000 839. 28223. 3.
54 2382. 8. 2.344 / 2.792 2382. 27820. 9.
56 2295. -8. 2.784 / 2.320 2296. 28044. 8.
99 2209. 1. 2.784 / 2.320 2209. 27909. 8.
99 794. -1. 1.000 / 1.000 794. 28152. 3.
100 793. 1. 1.000 / 1.000 793. 28150. 3.
100 793. -1. 1.000 / 1.000 793. 28150. 3.
1001 511. 1. 1.000 / 1.000 511. 27858. 2.
1001 511. -1. 1.000 / 1.000 511. 27858. 2.
1002 229. 1. 1.000 / 1.000 229. 27948. 1.
1002 229. -1. 1.000 / 1.000 229. 27948. 1.
1003 54. 1. 1.000 / 1.000 54. 27866. 0.
1003 54. -1. 1.000 / 1.000 54. 27866. 0.
102 336. 1. 1.000 / 1.000 336. 28114. 1.
102 935. -1. 2.784 / 2.320 935. 27822. 3.
104 1020. 0. 2.784 / 2.320 1020. 27949. 4.
104 366. 0. 1.000 / 1.000 366. 28170. 1.
1010 351. 0. 1.000 / 1.000 351. 27810. 1.
1010 351. 0. 1.000 / 1.000 351. 27810. 1.
1011 334. 0. 1.000 / 1.000 334. 27949. 1.
1011 334. 0. 1.000 / 1.000 334. 27949. 1.
1012 317. 0. 1.000 / 1.000 317. 27913. 1.
1012 317. 0. 1.000 / 1.000 317. 27913. 1.
1013 300. 0. 1.000 / 1.000 300. 27922. 1.
1013 300. 0. 1.000 / 1.000 300. 27922. 1.
1014 283. 0. 1.000 / 1.000 283. 27920. 1.
1014 283. 0. 1.000 / 1.000 283. 27920. 1.
1015 266. 0. 1.000 / 1.000 266. 27920. 1.
114
1015 266. 0. 1.000 / 1.000 266. 27920. 1.
1016 249. 0. 1.000 / 1.000 249. 27920. 1.
1016 249. 0. 1.000 / 1.000 249. 27920. 1.
106 232. 0. 1.000 / 1.000 232. 27920. 1.
106 232. 0. 1.000 / 1.000 232. 27920. 1.
1020 215. 0. 1.000 / 1.000 215. 27920. 1.
1020 215. 0. 1.000 / 1.000 215. 27920. 1.
1021 198. 0. 1.000 / 1.000 198. 27920. 1.
1021 198. 0. 1.000 / 1.000 198. 27920. 1.
1022 181. 0. 1.000 / 1.000 181. 27921. 1.
1022 181. 0. 1.000 / 1.000 181. 27921. 1.
1023 164. 0. 1.000 / 1.000 164. 27916. 1.
1023 164. 0. 1.000 / 1.000 164. 27916. 1.
1024 147. 0. 1.000 / 1.000 147. 27935. 1.
1024 147. 0. 1.000 / 1.000 147. 27935. 1.
120 305. 0. 2.344 / 2.792 305. 27016. 1.
120 59. 0. 2.344 / 2.792 59. 28267. 0.
121 34. 0. 1.000 / 1.000 34. 27994. 0.
300 48. 0. 1.000 / 1.000 48. 27914. 0.
1050 251. 0. 1.000 / 1.000 251. 27786. 1.
1050 251. 0. 1.000 / 1.000 251. 27786. 1.
1051 513. 0. 1.000 / 1.000 513. 27931. 2.
1051 513. 0. 1.000 / 1.000 513. 27931. 2.
1052 774. 0. 1.000 / 1.000 774. 28009. 3.
1052 774. 0. 1.000 / 1.000 774. 28009. 3.
302 895. 0. 1.000 / 1.000 895. 28323. 3.
120 281. -10. 2.344 / 2.792 281. 27005. 1.
122 116. 10. 1.000 / 1.000 118. 28249. 0.
124 114. -10. 1.000 / 1.000 116. 28302. 0.
126 90. 10. 1.000 / 1.000 92. 27897. 0.
126 90. -10. 1.000 / 1.000 92. 27897. 0.
128 60. 10. 1.000 / 1.000 63. 27926. 0.
115
128 60. -10. 1.000 / 1.000 63. 27926. 0.
130 30. 10. 1.000 / 1.000 36. 27919. 0.
130 30. -10. 1.000 / 1.000 36. 27919. 0.
1030 1. 10. 1.000 / 1.000 20. 27921. 0.
1030 1. -10. 1.000 / 1.000 20. 27921. 0.
1031 29. 10. 1.000 / 1.000 35. 27920. 0.
1031 29. -10. 1.000 / 1.000 35. 27920. 0.
1032 59. 10. 1.000 / 1.000 62. 27920. 0.
1032 59. -10. 1.000 / 1.000 62. 27920. 0.
1033 89. 10. 1.000 / 1.000 91. 27920. 0.
1033 89. -10. 1.000 / 1.000 91. 27920. 0.
1034 118. 10. 1.000 / 1.000 120. 27921. 0.
1034 118. -10. 1.000 / 1.000 120. 27921. 0.
1035 148. 10. 1.000 / 1.000 149. 27919. 1.
1035 148. -10. 1.000 / 1.000 149. 27919. 1.
1036 178. 10. 1.000 / 1.000 179. 27925. 1.
1036 178. -10. 1.000 / 1.000 179. 27925. 1.
1037 209. 10. 1.000 / 1.000 210. 27904. 1.
1037 209. -10. 1.000 / 1.000 210. 27904. 1.
132 257. 10. 1.000 / 1.000 258. 27985. 1.
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137 648. -11. 1.000 / 1.000 649. 27853. 2.
137 648. 11. 1.000 / 1.000 649. 27853. 2.
138 256. -11. 1.000 / 1.000 257. 27938. 1.
138 256. 11. 1.000 / 1.000 257. 27938. 1.
139 185. -11. 1.000 / 1.000 187. 27916. 1.
116
139 185. 11. 1.000 / 1.000 187. 27916. 1.
140 160. -11. 1.000 / 1.000 162. 27922. 1.
140 160. 11. 1.000 / 1.000 162. 27922. 1.
142 139. -11. 1.000 / 1.000 141. 27920. 1.
142 139. 11. 1.000 / 1.000 141. 27920. 1.
144 119. -11. 1.000 / 1.000 121. 27920. 0.
144 119. 11. 1.000 / 1.000 121. 27920. 0.
146 98. -11. 1.000 / 1.000 100. 27920. 0.
146 98. 11. 1.000 / 1.000 100. 27920. 0.
148 77. -11. 1.000 / 1.000 80. 27920. 0.
148 77. 11. 1.000 / 1.000 80. 27920. 0.
150 56. -11. 1.000 / 1.000 60. 27920. 0.
150 56. 11. 1.000 / 1.000 60. 27920. 0.
152 35. -11. 1.000 / 1.000 42. 27920. 0.
152 35. 11. 1.000 / 1.000 42. 27920. 0.
154 15. -11. 1.000 / 1.000 26. 27920. 0.
154 15. 11. 1.000 / 1.000 26. 27920. 0.
156 6. -11. 1.000 / 1.000 23. 27920. 0.
156 6. 11. 1.000 / 1.000 23. 27920. 0.
158 27. -11. 1.000 / 1.000 35. 27921. 0.
158 27. 11. 1.000 / 1.000 35. 27921. 0.
160 48. -11. 1.000 / 1.000 53. 27919. 0.
160 48. 11. 1.000 / 1.000 53. 27919. 0.
162 69. -11. 1.000 / 1.000 72. 27926. 0.
162 69. 11. 1.000 / 1.000 72. 27926. 0.
164 91. -11. 1.000 / 1.000 93. 27900. 0.
164 91. 11. 1.000 / 1.000 93. 27900. 0.
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117
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1040 628. 7. 1.000 / 1.000 628. 27861. 2.
1041 234. -7. 1.000 / 1.000 234. 27915. 1.
1041 234. 7. 1.000 / 1.000 234. 27915. 1.
1042 206. -7. 1.000 / 1.000 206. 28001. 1.
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182 208. -7. 1.000 / 1.000 208. 28257. 1.
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186 215. -7. 1.000 / 1.000 216. 28248. 1.