centrala termoelectrica turceni
DESCRIPTION
centralaTRANSCRIPT
Centrala Termoelectrica Turceni
PAGE 5
cuprins
Cap.1.Generaliti
1.1.Prezentarea general a centralei
CAP.2.Calculul circuitului termic
2.1 Stabilirea presiunii de condensare
2.2 Stabilirea temperaturii apei de alimentare
2.3 Stabilirea parametrilor aburului la ieirea din cazan i intrarea n
corpurile turbinei
2.4 Calculul simplificat al circuitului termic
2.4.1.Calculul debitului pentru circuitul simplificat
2.5 Calculul exact al circuitului termic
2.5.1 Alegerea schemei termice
2.5.2 Calculul parametrilor apei de alimentare
2.5.3 Calculul parametrilor pe partea de joas presiune
2.5.4 Calculul parametrilor pe partea de nalt presiune
2.5.5 Determinarea presiunii la prize de joas presiune
2.6 Stabilirea parametrilor aburului la prizele de prenclzire regenerativ
2.7 Calculul debitelor raportate
2.7.1 Calculul debitelor raportate pentru PIP-uri
2.7.2 Calculul debitelor raportate pentru PJP-uri
2.8 Calculul consumurilor specifice
CAP.3.Calculul debitului de ap de rcire pe ntreaga central
3.1 Debitul de ap pentru rcirea condensatorului
3.2 Debitul de ap necesar rcirii generatorului electric
3.3 Debitul de ap necesar la rcitorii de ulei
3.4 Debitul de ap de rciri auxiliare
3.5 Debitul total de ap de rcire
CAP.4.Dimensionarea condensatorului pentru cea mai ridicat temperatur a
apei de rcire
4.1 Generaliti
4.2 Calculul termic
4.3 Determinarea caracteristicilor constructive
CAP.5.Dimensionarea unui turn de rcire cu tiraj natural
5.1 Generaliti
5.2 Date de proiectare ale turnului
5.3 Calculul debitului specific de aer al turnului
5.4 Determinarea suprafeelor geometrice
5.5 Determinarea volumului instalaiei de rcire
5.6 Calculul tirajului natural
5.7 Rcirea n circuit mixt
CAP.6.Alimentarea cu energie electric a pompelor de ap de rcire
6.1 Dimensionarea pompelor de circulaie a apei de rcire la condensator
6.2 Dimensionarea pompelor de turn
6.3 Dimensionarea reelei de alimentare a motorului ce antreneaz pompa
de ap de la condensator
6.3.1 Date de intrare
6.3.2 Cureni absorbii de motor n diferite regimuri de funcionare
6.3.3 Alegerea cablului de alimentare a motorului
6.3.4 Dimensionarea lund n considerare restriciile termice
6.3.5 Dimensionarea economic
6.4 Dimensionarea reelei de alimentare a motorului ce antreneaz
pompele de turn
6.4.1 Date de intrare
6.4.2 Cureni absorbii de motor n diferite regimuri de funcionare
6.4.3 Alegerea cablului de alimentare a motorului
6.4.4 Dimensionarea lund n considerare restriciile termice
6.4.5 Dimensionarea economic
6.5 Alegerea i verificarea aparatelor electrice de medie tensiune pentru
protecia motoarelor de antrenare a pompelor
6.5.1 Alegerea i verificarea celulei de medie tensiune prin care se
conecteaz la barele de 6 kV
6.5.2 Alegerea i verificarea separatorului
6.5.3 Alegerea i verificarea transformatorului de curent
6.6 Protecia motoarelor electrice
Cap.1. Generaliti
Prezentarea general a centralei .
Studiul se efectueaz pentru centrala termoelectric Turceni avnd 7 grupuri de 330 MW pentru care se face calculul rcirii n circuit mixt innd seama de faptul c n prezent se pune un accent deosebit pentru evitarea polurii termice a apelor .
Centrala termoelectric se definete ca un complex de construcii i instalaii (mecanice i electrice ) n care energia primar cldura ( rezultat prin arderea combustibilului fosil , crbuni , se transform n energie electric .
Din punct de vedere energetic o central termoelectric cu abur este construit dintr-un lan de transformri energetice simple i anume ; energia chimic coninut n combustibil este convertit n focarul cazanului prin ardere n energie termic , care este coninut n gazele de ardere , n continuare prin destinderea n turbin energia termic , care este coninut n aburul viu , este transformat n energie mecanic de rotaie , fiind convertit la rndul ei , n energie electric .
n afara fluxurilor de energie o central termoelectric se caracterizeaz i prin fluxuri de mas . Este vorba de fluxurile agenilor de lucru , ce reprezint purttori de energie n centrala respectiv .
Principalii ageni de lucru ntr-o central termoelectric sunt : combustibilul , aerul , aburul , apa de rcire , apa de adaos , hidrogenul , uleiul .
Parametrii iniiali sunt :
- puterea electric este de 330 MW ;
- presiunea aburului viu 540 o C
- temperatura aburului viu 540 o C ;
- temperatura apei de rcire este de 13 o C ;
- presiunea la degazor 10 bar ;
- temperatura aburului supranclzit 540 o C ;
- numrul treptelor de prenclzire 7 .
Se aleg urmtoarele elemente caracteristice ale centralei .
Turbina de tipul FIC 330 MW , este o turbin cu aciune de condensaie , pe o singur linie de arbori . Este compus din 4 corpuri i prevzut cu un singur condensator .
Fluxurile de abur prin corpurile de medie presiune i joas presiune sunt opuse precum i fluxurile din fiecare corp de joas presiune . Corpul de nalt presiune are o treapt de reglare i 12 trepte de presiune , iar corpul de joas presiune este n dublu flux , fiecare avnd cte 6 trepte de presiune .
Prenclzirea apei de alimentare este asigurat prin intermediul a 7 prize fixe . Acestea alimenteaz cu abur instalaia de prenclzire regenerativ compus din 3 prenclzitoare de nalt presiune , 3 prenclzitoare de joas presiune i un degazor care lucreaz la presiune fix .
Prizele fixe sunt dispuse dup cum urmeaz :
- priza 7 la eaparea din corpul de nalt presiune ;
- prizele nr. 6 , 5 , 4 , 3 , la corpul de medie presiune ;
- prizele nr. 2 , 1 , n corpul de joas presiune ;
Turbopompa de alimentare se alimenteaz din priza nr. 6 al corpului de medie presiune sau din ieirea cazanului .
Admisia aburului n corpul de nalt presiune se face prin 4 ventile de nchidere rapid (V.I.R-I.P) , patru conducte de admisie i patru ventile de reglare a eaprii aburului din corpul de nalt presiune spre supranclzitorul intermediar care se face prin dou conducte .
Admisia aburului supranclzit intermediar se face din corpul de medie presiune prin dou ventile cu nchidere rapid ( V.I.R.-M.P ) , patru conducte de admisie i patru ventile de reglare ( V.R.-M.P. ) montate direct pe carcasa de medie presiune .
Generatorul este un generator sincron de tip turbo avnd simbolul THA-330-2 .
Semnificaia simbolului este urmtoarea :
T turbogenerator
H.A rcirea se face direct , cu hidrogen pentru nfurarea indusului .
330 puterea nominal ( n MW ) n regim continuu de funcionare .
2 rotorul are o singur pereche de poli i prin urmare turaia nominal de
3000 rot /min. , la frecvena de 50 Hz .
Turbogeneratorul este destinat a fi cuplat direct i rapid , prin intermediul unui cuplaj cu flana i buloane , cu turbina de antrenare FIC-330 .
Maina este de construcie nchis , iar izolaia bandajelor este de clas B. Rcitoarele de hidrogen sunt plasate transversal , n partea opus a statorului .
Excitaia turbogeneratorului este asigurat de un generator sincron auxiliar de excitaie cuplat de turbogenerator printr-un arbore intermediar semirigid . Generatorul auxiliar de excitaie alimenteaz un convertizor cu tiristoare care la rndul su alimenteaz cu tensiune redresat nfurarea rotoric a turbogeneratorului .
Reglajul excitaiei se face direct n circuitul de for prin comanda punii redresoare din circuitul rotoric al turbogeneratorului .
Generatorul pilot , cuplat rigid pentru arborele principal al turbinei asigur detecia vitezei grupului pentru regulator , furnizarea energiei necesare regulatorului n exploatarea normal i elaborarea unui semnal proporional cu viteza pentru msurarea acesteia .
Modul de alimentare cu ap a cazanului Deoarece puterea grupului este de 330 MW , este mai avantajoas antrenarea cu turbin cu abur , prevzndu-se pentru pornire i pentru rezerv pompe antrenate electric . Electropompele se dimensioneaz pentru rezerv parial 40% , din debitul
de ap vehiculat astfel nct s se asigure debitul minim de ap de alimentare pentru o oprire sigur i corect .
Utilizarea turbopompei de alimentare prezint i avantajul unei reglri foarte uoare la variaia sarcinii , turaia turbinei de antrenare modificndu-se prin admisia sau laminarea aburului care intr n turbin .
Echipamentul auxiliar
Echipamentul auxiliar mecanic i electric este amplasat n structurile anexe adiacente slii turbinelor .
n corpul intermediar , localizat ntre turbin i cazan se amplaseaz degazorul n partea de sus , determinnd nlimea corpului intermediar .
Etapele intermediare de la nivelele inferioare adpostesc instalaiile anexe.
Pe lng degazor piesele principale ale instalaiilor anexe ce trebuie amplasate n sala turbinelor i n corpul intermediar sunt echipamente electrice de curent continuu i alternativ amplasate pe dou etaje , pompele de alimentare i instalaiile de ulei .
O poziionare central a repartitorilor , a bateriei de acumulatoare i a instalaiei
de 0,4 KV este economic din punct de vedere al costurilor pentru cabluri att timp ct o mare parte din instalaiile auxiliare ce trebuie alimentate cu energie electric sunt amplasate n jurul acestei anexe .
Dei pompele antrenate de turbin pot fi amplasate n anexe , acest lucru nu este realizabil fr o cretere semnificativ a dimensiunilor anexei i a complexitii sistemului de conducte n subsolul corpului intermediar . Pompele se amplaseaz deci n sala turbinelor i n cazul aranjrii transversale nu afecteaz lungimea sau limea dimensiunilor cldirii fa de cazul aranjrii longitudinale care implic o cretere a lungimii slii turbinelor .
Pompele acionate cu motor electric pot fi instalate n subsolul anexei fr a mri nlimea acesteia sau a influena etajele de deasupra .
Circuitul de rcire Evacuarea cldurii pe la sursa rece , sau din diferite puncte ale centralei se realizeaz prin intermediul apei de rcire , aceasta fiind vehiculat n circuit mixt .
Pentru rcirea acesteia se utilizeaz turnuri de rcire , acestea avnd o eficien mai ridicat dect bazinele de stropire sau iazurile de rcire .
Cldura rezidual este evacuat din urmtoarele puncte ale centralei :
- condensatoarele turbinelor i turbopompelor ;
- rcitoarele generatoarelor ;
- rcitoarele de ulei ;
- rcitoarele compresoarelor i altor aparate auxiliare .
Mai este nevoie de ap pentru evaporarea zgurii i cenuei i pentru completarea agentului termic n circuitul principal .
Debitul de ap de rcire pentru condensatoare rezult din calculul circuitului termic al grupului .
Rcirea generatorului se face n dou feluri :
- pentru rotor i miezul magnetic stator, rcirea se face direct cu hidrogen care la rndul su este rcit cu ap n baterii de rcire .
- bobinajul statorului este rcit direct cu ap care circul prin conducte elementare tubulare . Circulaia apei se face pe spir cu intrarea printr-o bar de bobinaj din exteriorul crestturii i ntoarcerea printr-o bar de pe fundul crestturii .
Alimentarea cu ap a bobinajului se face de la dou conductoare de ap montate n carcas pe partea opus bornelor . Riscul scprilor de ap n main este eliminat prin faptul c hidrogenul aflat n main are o presiune superioar presiunii apei .
Schema instalaiilor de rcire din interiorul centralei este figurat mai jos .
Semnificaia notaiilor :
1 condensator
2 filtre
3 rcitoare de aer ale generatorului
4 rcitoare de aer ale generatorului
5 de evacuare a apei de rcire
6 rcitoare lagre
7 rezervor rcire lagre
8 schimbtor de cldur
Pentru o exploatare sigur i n condiii economice apa trebuie s ndeplineasc o serie de condiii care asigur c pe suprafeele evilor condensatorului nu se produc nfundri , depuneri sau coroziuni i eroziuni i s afecteze calitatea schimbului de cldur i etaneitatea .
- s nu conin impuriti plutitoare care ar nfunda evile condensatoarelor i ale rcitoarelor ;
- s nu conin impuriti n cu diametrul mai mare de 0,15 mm.
- s nu conin substane corozive care s atace evile schimbtoarelor ;
- s fie lipsit de substane organice , microorganisme i care ar produce nfundarea i ar nrutii mult coeficientul de trecere al cldurii formnd o pelicul pe suprafeele evilor ;
- s aib o duritate ct mai redus pentru evitarea depunerilor de piatr ;
- s nu conin ulei n suspensie care se depune pe evi i are efect de micorare a coeficientului de trecere a cldurii .
CAP.2. CALCULUL CIRCUITULUI TERMIC
Calculul circuitului termic urmrete determinarea indicatorilor specifici ai grupului termoenergetic i stabilirea fluxurilor de mas i a celor energetice n punctele caracteristice (prin punct al circuitului termic se nelege o regiune a acestui circuit n care parametrii agenilor termici se menin constani).
Calculul circuitului termic necesit stabilirea configuraiei instalaiei i cunoaterea principalilor parametrii: numr de grupuri, puterea la bornele generatorului, parametrii aburului viu la ieirea din cazan i la supranclzirea intermediar, temperatura apei de rcire, numr de prize de prenclzire regenerativ, putere calorific inferioar a combustibilului i, opional, compoziia acestuia.
Calculul circuitului termic pentru o valoare de referin a temperaturii apei de alimentare la un grup de 330 MW
- presiunea aburului la ieirea din cazan
p0=195 bar
- temperatura aburului la ieirea din cazan
t0=540 0C
- temperatura apei de rcire
tr1=13 0C
- temperatura de supranclzire intermediar
tsii=540 0C
- presiunea la degazor
pdeg=10 bar
2.1. Stabilirea presiunii de condensare
Presiunea de condensare este legat de temperatura de condensare (presiunea de saturaie corespunztoare temperaturii de condensare) , iar tensiunea de condensare este dat de relaia :
[oC]
unde : tr1 este temperatura apei de rcire care la intrarea n condensator
tr1=13 oC
t nclzirea apei de rcire n condensator .
Recomandrile de specialitate dau valoarea de (810)0C pentru aceast
nclzire
t diferena de temperatur ntre ap i condensat necesar transferului termic
optim . Manualele de specialitate recomand valorile de (34) oC
Stabilirea presiunii de condensare n cazul regimului maxim se face pentru intervalele de temperatur t i t la valori maxime :
[ oC]
Valoarea corespunztoare presiunii de saturaie citit din tabelele de abur saturat
este :
Stabilirea presiunii de condensare n cazul regimului minim se face pentru intervalele de temperatur t i t la valori minime :
oC
Valoarea corespunztoare presiunii de saturaie citit din tabelele de abur saturat
este :
Din diagrama i-s alegem valoarea presiuni de condensare ntre cele dou valori
min.-max.
pc =0,04 bar tc = 28,97 oC
2.2. Stabilirea temperaturii apei de alimentare
Temperatura optim a apei de alimentare se determin dintr-un calcul de optimizare din condiia ca sporul de randament termic datorat aplicrii prenclzirii regenerative sa aib un maxim.
La schemele de supranclzire intermediar a aburului n condensaie sau termoficare, temperatura optim a apei de alimentare se alege n intervalul:
n care :- tc temperatura de condensare
- z numrul de prize de prenclzire regenerativ z=7;
- ts temperatura de saturaie corespunztoare presiuni aburului la ieirea
din cazan
Deoarece ieirea din CIP coincide cu priza de alimentare a ultimei trepte de prenclzire regenerativ , temperatura apei la ieirea din aceast treapt va fi dat de relaia :
unde : este diferena terminal de temperatur a treptei de prenclzire i este cuprins ntre valorile : -=47 oC pentru treptele fr desupranclzitor
-=-22 oC pentru treptele prevzute cu desupranclzitor;
Intervalul optim pentru presiunea de supranclzire intermitent este :
Corespunztor acestui interval optim pentru presiunea de sii se va obine un interval pentru ta i anume :
- valori rezultate din condiia de optim pentru presiunea de supranclzire .
Se calculeaz apoi limitele de variaie a temperaturii apei de alimentare din condiia de optimizare a acesteia :
Temperatura apei de alimentare se alege n zona de intersecie a celor dou intervale :
Aleg
Determinm presiunea de supranclzire intermediar cu relaia :
2.3. Stabilirea parametrilor aburului la ieirea din
cazan i intrarea in corpurile turbinei
Valorile cderilor de presiune i de temperatur depind de configuraia circuitului termic, acesta fiind de mai multe tipuri:
CTE cu abur supranclzit, n condensaie , fr supranclzire intermediar;
CTE cu abur supranclzit, n condensaie, cu supranclzire intermediar;
CTE de termoficare, n condensaie sau contrapresiune, n schem cu bare colectoare;
CTE de termoficare urban, n condensaie, cu supranclzire intermediar, n schem bloc;
n cazul nostru avem o configuraie a circuitului termic de tipul 2.
Pentru stabilirea parametrilor aburului la ieirea din cazan i intrarea n corpurile turbinei este necesar sa amintim urmtorii parametrii iniiali regsii in tema de proiect:
Tabelul 1
Nr.crt.p
bart
0Ci
kJ/kgs
kJ/kgKV
m3/kg
01955403376,26,33570,01720
1185,255353367,356,33700,01757
2175,55303364,76,35640,01853
341,84337,753059,626,51890,06292
4413323046,366,79450,06354
538,495403538,37,23130,09634
636,955363531,227,24690,10127
7355323523,147,2580,10422
82,33177,632823,287,3651,0239
92,141752817,847,4151,032
100,0428,972289,717,587132,79
Din tabele termodinamice corespunztoare lui p0 , t0 citim i0 , s0 , v0
Pentru pc. 0
EMBED Equation.3 La intrarea n VIR-ul turbinei temperatura i presiune aburului vor avea valori mai mici dect la ieirea din cazan datorit pierderilor de presiune i temperatur pe traseul 0-1
Pentru pc. 1
La intrarea n turbin datorit pierderilor de presiune parametrii aburului vor fi :
Pentru pc. 2
Parametrii aburului la intrarea n supranclzitorul intermediar sunt :
Pentru pc. 3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3 Parametrii la intrarea n SI se va ine cont de pierderile de presiune i temperatur pe traseul de legtur ntre CIP i SII
Pentru pc.4
Parametrii aburului la ieirea din SII :
Pentru pc.5
Parametrii aburului la intrarea n VIR datorit pierderilor de presiune i temperatur de pe traseu valoarea acestor parametrii va fi :
Pentru pc.6
Parametrii aburului la intrarea n CMP se vor determina innd cont de pierderile pe traseul 6-7 :
Pentru pc.7
Valorile lui i [kJ/kg] , s [kJ/kgK] , v [m3/kg] aparinnd punctelor de mai sus sau ales din tabelul 68 , [1]
2.4. Calculul simplificat al circuitului termic
Calculul preliminar al circuitului termic are ca scop stabilirea cu precizie satisfctoare i cu un volum redus de calcul a unor indici i parametrii necesari calculului exact.
Exist mai multe moduri de efectuare a acestui calcul, metoda cel mai frecvent utilizat fiind cunoscut sub denumirea de metoda H Panzer.
Aceast metod presupune nlocuirea schemei reale a circuitului termic cu o schem fictiv echivalent. n continuare se va descrie metoda Panzer pentru o schem cu prenclzire regenerativ .
n schema corespunztoare metodei Panzer prenclzitoarele regenerative alimentate cu abur de la prize situate naintea supranclzirii intermediare se echivaleaz cu un singur prenclzitor notat n figura de mai sus cu A.
Prenclzitoarele alimentate din prizele situate dup supranclzirea intermediar se echivaleaz cu prenclzitorul ,,B
Echivalena dintre punctele circuitului exact i al circuitului simplificat este
urmtoarea :
Circuit simplificatCircuit exact
12
23
37
410
- se calculeaz entalpia aburului la ieirea din CMJP
- creterea teoretic i creterea real de entalpie n corpurile de medie i joas presiune a turbinei
- randamentul intern al aburului n corpului de medie i corpului de joas presiune =0,79
Dac exist un singur prenclzitor alimentat din corpul de nalt presiune ( de la ieirea acestora ) atunci :
ipA entalpia aburului la intrarea n corpul de nalt presiune
ipB entalpia aburului la priza echivalent B se calculeaz cu relaia :
2.4.1 Calculul debitului pentru circuitul simplificat
Considernd o cretere dubl de entalpie pe ultimul prenclzitor de nalt presiune fa de celelalte trepte , se obine creterea de entalpie pe treapta de prenclzire :
- ial entalpia apei de alimentare
- entalpia condensatului de baz la ieirea din condensator
ic=i`(pc)= 129,84 kJ/kg
- z numrul de trepte de prenclzire
z=7
- entalpia la intrarea n prenclzitorul echivalent A
Entalpia condensatului secundar se aproximeaz cu cea a apei la intrarea din prenclzitor
Debitele la cele 2 prize se determin prin scrierea ecuaiilor de bilan termic pe cele 2 prenclzitoarele A i B
A.
-- debitul la care intr n cazan
-- debitul de abur al prizei A
B.
Pentru aflarea debitelor absolute din circuitul termic simplificat se scrie expresia puterii la bornele generatorului.
Debitul de abur la intrarea n CIP
Randamentul mecanic al turboagregatului respectiv randamentul electric al generatorului au expresiile :
- cldura primit de la sursa cald:q1
- cldura cedat sursei reci :q2
- randamentul termodinamic
- consumul specific de abur
2.5Calculul exact al circuitului termic
2.5.1.Alegerea schemei termice
2.5.2 Calculul parametrilor apei de alimentare
punctul 1
Presiunea la aspiraie PCB
nlimea coloanei de ap din aspiraie
h=0,52 m ; h=2,5 m
- temperatura condensatului de baz
- entalpia condensatului de baz n punctul 1
- entalpia condensatului de baz
punctul 2
Presiunea de refulare PCB
unde : pdeg presiunea de degazare . Se alege n funcie de temperatura apei de
alimentare i tipul circuitului termic , n cazul nostru :
pdeg=10 bar
pPJP- pierderile de presiune n PJP-uri
Se determin creterea de entalpie n PCB
Creterea de entalpie pe treapta de joas presiune :
n care : ic- creterea de entalpie datorat repomprii condensatului secundar n
conducta de ap de alimentare
nPJP numr PJP-uri
nPJP =3
2.5.3.Calculul parametrilor pe partea de joas presiune - n punctul 3
Se calculeaz entalpia apei de alimentare la ieirea din prenclzitorul de joas presiune PJP 1
- n punctul 4
Se calculeaz entalpia apei la ieirea din prenclzitorul PJP 2
- n punctul 5
Se calculeaz parametrii apei de alimentare la intrarea n PJP 3
- n punctul 6
Se calculeaz parametrii apei de alimentare la intrarea n degazor
- n punctul 7
Se calculeaz parametrii apei de alimentare la ieirea din degazor
2.5.4.Calculul parametrilor pe partea de nalt presiune
Presiunea n aspiraia pompei de alimentare se determin innd seama c pompa de alimentare este situat sub rezervorul degazorului la o nlime de 20-25 de metri pentru evitarea cavitaiei.
.
- presiunea n aspiraia pompei de alimentare este :
- acceleraia gravitaional
- densitatea apei din rezervorul degazorului :
h=2025
Presiunea n aspiraia pompei de alimentare se determin innd seama c pompa de alimentare este situat sub rezervorul degazorului la o nlime h=22 m pentru evitarea cavitaiei
Punctul 8
- creterea teoretic de entalpie n pompa de alimentare:
- creterea real de entalpie n pompa de alimentare
- entalpia n punctul 8
Modificarea intervalelor de prenclzire cu 10..20% n raport cu cele optime nu determin creteri importante ale consumului specific de cldur i din acest motiv prenclzirea regenerativ se adapteaz condiiilor impuse de mprirea n trepte a aburului n turbin .
- creterea de entalpie pe treapta de prenclzire de nalt presiune:
- numr de prize
- punctul 12
- punctul 11
- punctul 10
- punctul 9
2.5.5. Determinarea presiuni la prizele PJP-urilor
Presiunile la prize se determin innd seama de diferenele de temperatura de saturaie pe partea aburului i temperatura apei de alimentare la ieirea din prenclzitor
Aceast diferen se alege ntre (47) 0C.
Presiunea la ieirea din corpul de medie presiune se ia egal cu presiunea unei prize de prenclzire regenerative avnd valoarea n intervalul (25)bar.
Punctul 8
Se compar s8t cu i
- entalpia lichidului saturat
- entalpia vaporilor saturai uscai
Cazul 1
zona aburului supranclzit
Randamentul intern al corpului de medie presiune se calculeaz cu relaia:
unde:
debitul mediu de abur prin corpul de medie presiune
volumul specific mediu
Pasul 1
Considerm
Se compar cu i corespunztoare presiunii :
Deoarece i8=2823,28 kJ/kg>i(p8)=2202 kJ/kg zona abur supranclzit
Pasul 2
Cu valoarea lui se recalculeaz volumul specific mediu
Pasul 3
Deoarece diferena :
Determinm parametrii n punctul 8 :
- punctul 9
- punctul 10
- randamentul intern al corpului de joas presiune :
unde :
coeficient de corecie care depinde de valoarea titlului
Considerm c
Se recalculeaz
Deoarece diferena dintre cele dou randamente :
, calculul nu se mai reia .
2.6 Stabilirea parametrilor aburului la prizele de
prenclzire regenerativ
Tabelul 2
Nr.
prizep
bart
0Ci
kJ/kgs
kJ/kgv
m3/kg
141,84337,753059,626,51890.06293
228,49493,753443,857,1290.1299
314,59405,543267,187,2710.2001
410355,43167,387,3140.2848
52,0191802830,187,4151.032
60,84104,352687,77,4982.153
70,2867,552518,387,5704.8512
Distribuirea prizelor n corpurile turbinei
a . Pentru corpul de medie presiune
Presiunea la ieirea din corpul de medie se ia egal cu presiunea unei prize de prenclzire regenerativ , avnd valoarea n intervalul ( 25 ) [bar]
- entalpia la priza 2:
- creterea teoretic de entalpie la prenclzitorul 2:
- creterea real de entalpie la priza 2 se determin ca produs dintre randamentul intern al corpului de medie presiune i creterea teoretic de entalpie la priza 2:
- entalpia aburului la priza 2:
- temperatura aburului la priza 2 se determin funcie de presiunea i entalpia n prenclzitorul de nalt presiune 2:
- entropia aburului la priza 2 se determin n funcie de presiunea i entalpia
la priza 2:
- presiunea la priza 3 este egal
- entalpia la priza 3 se determin funcie de presiunea i entropia la priza 7:
- creterea teoretic de entalpie la priza 3:
- creterea real de entalpie la priza 3:
- se determin entalpia, temperatura i entropia la priza 3 :
- se determin presiunea la priza 4:
- entalpia aburului la priza 4:
- creterea teoretic de entalpie a aburului la priza :
- creterea real de entalpie a aburului la priza 4:
- se determin entalpia, temperatura i entropia aburului la priza 4:
- presiunea la priza 5 este :
- entalpia aburului la priza 5 se determin funcie de presiunea la priza 5 i de entropia n punctul 7:
- creterea teoretic de entalpie la priza 5 se determin cu formula:
- creterea real de entalpie la priza 5 se determin ca rezultat al produsului dintre randamentul intern al corpului de joas presiune i creterea teoretic a entalpiei pe priza 5
- se determin entalpia, temperatura i entropia la priza 5:
b. Pentru corpul de joas presiune
- se determin presiunea aburului la priza 6:
- entalpia aburului la priza 6:
Comparm >abur umed
- creterea teoretic de entalpie a aburului la priza 6:
- creterea real de entalpie a aburului la priza 6 se identific ca produs ntre randamentul intern al corpului de joas presiune i creterea teoretic la priza 6:
- se determin entalpia, temperatura i entropia la priza 6:
Deoarece abur supranclzit
- presiunea la priza 7 este:
- entalpia aburului la priza 7
Comparm dt + 6 = 18 + 6 = 24 30,6 > 24
Seciunea transversal a condensatorului S0 , admind un coeficient de umplere a suprafeei =0,65 , rezult :
Modul de rcire sau multiplu de rcire este dat de raportul
CAP.5 Dimensionarea unui turn de rcire cu
tiraj natural
5.1 Generaliti
Rcirea prin evaporare a apei de circulaie a cptat o mare rspndire ntr-o serie de ramuri industriale importante ca cea energetic , chimic , metalurgic etc., unde se pune problema necesitii de a se elimina mari cantiti de cldur la temperaturi joase .
Ca mediu ce recepioneaz aceast cldur n aparatele industriale , se folosete , n cele mai multe cazuri , apa care ndeplinete rolul de agent de rcire .
Folosirea apei de rcire este legat , n unele cazuri , de realizarea procesului tehnologic nsui , spre exemplu de condensarea aburului , dup destinderea lui n turbinele de abur sau de diluarea substanelor produse de industria chimic ; n alte cazuri , de aprarea diverselor organe tehnologice , spre exemplu , a cilindrilor de la motoarele cu combustie intern sau a cptuelii cuptoarelor industriale mpotriva unei deteriorri rapide ca urmare a temperaturi nalte .
Condiiile pe care trebuie s le ndeplineasc apa de rcire n ceea ce privete temperatura i calitatea pot fi foarte variate n funcie de destinaia apei de rcire . n cele mai multe cazuri se cere ca temperatura apei s nu treac de o anumit limit , relativ joas , iar controlul ei n impuriti s nu duc la formarea depozitelor n sistem sau la coroziunea prilor metalice . Aceasta se impune prin condiiile de desfurare a proceselor de producie precum i prin cerinele securiti i cele de funcionare economic a instalaiilor . Astfel la centralele electrice cu turbine de abur ridicarea temperaturi apei de rcire duce la mrirea consumului de combustibil pentru producerea energiei electrice , iar n unele cazuri la reducerea puterii disponibile ; n rafinriile de petrol i ntr-o serie de instalaii chimice , ridicarea temperaturi de rcire este legat de scderea cantitii produselor , iar uneori la pierderea unora din componenii cei mai pietroi .
Aceleai rezultate o au pe suprafeele supuse rciri conducnd la nrutirea condiiilor de cldur .
Regimul termic al aparatelor supuse rcirii care realizeaz de obicei pe lng o temperatur destul de joas a apei ce intr , i limitarea nclzirii n sistem . Aceasta are ca urmare o mrire considerabil a debitului de ap , care n unele ntreprinderi ajunge la mii i chiar zecii de mii de metri cub pe or ( centralele electrice , rafinri de petrol uzinele metalurgice etc. ) .
Dac se dispune de o surs de ap de o capacitate suficient ( ruri , lacuri etc. ) , la alimentarea cu ap se aplic , de obicei , sistemul de curgere liber , la care apa este folosit numai odat pentru rcire . Un astfel se sistem se aplic ns rareori i numai pentru instalaii mici . Cnd aplicarea sistemului de alimentare n scurgere liber rezult a fi imposibil sau iraional din punct de vedere economic, se poate realiza rcirea cu ap care circul ntr-un sistem nchis sau mixt , ndeplinind rolul unui agent termic intermediar ntre instalaia supus rciri i aerul exterior .
Intensificarea considerabil a schimbului de cldur dintre apa de circulaie i aer , precum i reducerea cantiti de aer necesar , se recurge la folosirea sistemului de rcire , prin evaporare (contact) . Astfel , rcirea prin evaporare a apei de circulaie a cptat o utilizare predominant de alimentare cu ap n circuit nchis sau mixt .
Instalaiile care folosesc acest procedeu poart denumirea de turnuri de rcire .
Dup felul rcirii , turnurile de rcire pot fi schimbtoare de cldur prin evaporare i de suprafa . La rndul lor , turnurile de evaporare se mpart n trei grupe i anume: turnuri descoperite , turnuri cu co i turnuri de rcire cu ventilator . Tipurile enumerare se pot mpri dup felul ariei crerii suprafeei de rcire : fie pe cale mprtieri apei cu ajutaje fie cu dispozitive de stropire . Dispozitivele de stropire pot fi de tipul cu picurare , n care schimbul de cldur are loc , n principal , la suprafaa picturi apei , de tip pelicular , n care schimbul de cldur are loc la suprafaa peliculei i mixte ( pelicular cu picurare )
Dup direcia circulaiei aerului n dispozitivul de stropire n raport cu circulaia apei , turnurile de rcire pot fi : cu contracurent , cu curent transversal i mixte
( transversal + contracurent ) .
Aproape toate instalaiile termice , dar n special centralele termoelectrice cu abur, necesit mult ap de rcire pentru funcionarea lor .
n circuitul primar al unei centrale termice cu abur este necesar s circule n circuitul mixt circa 4 5 kg ap pentru 1 kWh produs din care circa 3 5 % sunt pierderi diverse .
O central de 330 MW necesit prin circuitul primar 33010370,04= 92,4 m3/h ap proaspt pentru a putea fi introdus n cazane .
n afar de aceasta , pentru condensarea a 1 kg de vapori sunt necesare circa
5070 kg de ap de rcire , deci n acest caz m3/h ap de rcire .
Dac apa proaspt pentru circuitul primar este de 92,4 m3/h i este relativ uor de gsit n orice regiune care nu are caracter de deert , n schimb debitul de ap de rcire de 138600 m3/h este aproape imposibil de gsit , n afara marilor fluvii sau lacuri . De aceea se face apel la circuitul nchis prin lacuri , dar mai ales prin turnuri de rcire , n care caz pierderile de ap se utilizeaz ca circa 24% .
Prin urmare prin nsi situaia geografic a judeului nostru se face apel la turnurile de rcire , n cazul nostru turnuri de rcire cu tiraj natural .
Schema funcional a rcirii apei ntr-un turn de rcire este prezentat n figur de mai jos .
Apa de rcire este adus de la condensator cu o pomp pn la o nlime stabilit a turnului i de acolo este lsat s cad sub form de pelicul subire , pentru a se rci n contact cu aerul . Apa rece se colecteaz n bazinul situat la baza turnului i de aici este din nou pompat prin condensator .
Rcirea apei n turnul de rcire se datoreaz n primul rnd contactului dintre apa cald i aerul mai rece ( dect prin convecie pur ) i apoi evaporrii unei pri din ap .
Aceasta preia cldura necesar evaporrii att din aerul umed , ct mai ales de la restul apei care nu se evapor . Fenomenele dei distincte se produc combinat , concomitent. Pentru ambele fenomene sunt mrimi deosebit de importante , suprafaa de contact dintre ap i aer i coeficieni de schimb de cldur i de substan dintre ap i aer .
Evaporarea apei depinde n bun msur de starea de circulaie a aerului. De aceea este necesar ca acest capitol s n ceap cu noiuni asupra aerului umed .
5.2 Date de proiectarea ale turnului
La proiectare se dispune de obicei de urmtoarele date :
- debitul G de ap care trebuie rcit
G=20%Gtot=2201,92 kg/s
- intervalul zonei de rcire
t=10 0C
- temperatura tr1 de intrare a apei n turn
tr1=24 0C
- valoarea maxim admisibil a temperaturii tr2 de ieirea apei reci
tr2=14 0C
- temperatura i presiunea optim din condensator
tc=28,97 0C ; pc=0,04 bar
- umiditatea relativ a aerului la intrare
lar=70 %
- temperatura aerului la intrare
1=9 0C
5.3 Calcului debitului specific de aer al turnului
Pentru calculul rcirii apei cu ajutorul turnurilor de rcire n contracurent se folosete metoda Bertman cu urmtoarele ipoteze simplificate :
a . coeficienii , , Da , r , ca sunt constante , unde :
- este coeficientul de transmitere a cldurii prin convecie ,n [W/m2 0C]
- Da coeficient de difuzie a aburului n aer , n [kg/m2s bar]
-r cldura latent de vaporizare a apei , n [kJ/kg]
- ca cldura specific a aburului umed raportat la un kg aer uscat , n [kJ/kg0C]
Pentru un domeniu foarte mare , cuprinznd zona obinuit de temperaturi ntre care funcioneaz turnurile de rcire , se poate lua cu suficient precizie , Da=1 , ca=0,25 , astfel c se poate scoate
b . Presiunea vaporilor de ap din aer fiind mic n raport cu presiunea atmosferic , se presupune fcnd o eroare foarte mic , c presiunea parial a aerului uscat este cea atmosferic (pat=1 bar) .
c . Conform teoremei lui Bertman abaterea presiuni vaporilor saturai fa de curba real este :
Unde din tabele de abur se citesc presiunile de saturaie
t1=tr2=14 0C ;
t2=tr1=24 0C ;
tm=0,5(t2+t1)=19 0C ;
Presiunea de saturaie la intrarea aerului n turn este :
Presiunea de saturaie la ieirea aerului din turn este :
Pentru temperatura aerului la intrarea n turn
;
Coninutul de vapori de ap ( umiditatea absolut ) se deduce prin expresia :
La intrarea aerului n turn avem :
Temperatura de ieire a aerului 2 din turn , se determin astfel :
Din aceast relaie rezult c temperatura de ieire a aerului 2 depinde de starea aerului , de coninutul de umiditate i de presiunea vaporilor . Temperatura se deduce prin ncercri succesive cu ajutorul relaiei de mai sus , alegnd diferite valori pentru 2 ( tabelul nr.5)
Tabelul nr.5
Nr. crt.MrimeaU.M.ValoareaBaza de calcul
123
1
161718alegere
2
bar0,018170,019300,02062tabele de abur
3
kJ/kg0,011510,012280,01309formul
4
kJ/kg0,0064750,006740,007555
5
12121143-
6
bar0,015770,014350,013320,045410-
72
13,4616,8917,73formul
Se alege
Din interpolarea grafic rezult 2=17,1 0C .
Pentru temperatura 2 gsit , din tabelul de aer umed , se determin
; .
Entalpiile aerului umed la intrare , respectiv ieire , corespunztoare unui kg aer uscat se poate calcula cu relaiile :
Coeficientul de corecie care ine seama de cota de debit de ap de rcire G1 ce se evapor
Cantitatea teoretic de aer necesar rcirii se determin cu relaia :
La turnurile cu tiraj natural alegerea cantitii reale de aer se face respectnd condiia
Se alege (
Debitul de aer din turn se deduce astfel :
Da=Gr=2691,63 kg/s
5.4. Determinarea suprafeelor geometrice
Ecuaia schimbului de cldur Merkelcare dimensioneaz suprafaa activ S , este :
[m2]
unde : - reprezint valoarea medie a diferenei intre entalpia aerului saturat la temperatura apei i entalpia aerului , n kJ/kg
[kJ/kg]
Entalpiile aerului saturat la temperatura de intrare i ieire din turn t1 i t2 , au umiditatea absolut : i se pot calcula :
unde : G debitul de ap ce trebuie rcit
G=2201,92 kg/s
t intervalul zonei de rcire
t =10 0C
s coeficientul de schimb de cldur pe suprafa , n Kg/m2s (fig . 2.10 [2] )
Cota de ap evaporat este :
Cota de debit evaporat
Coeficientul lui Merkel ke este dat de relaia
Suprafaa de baz a turnului
unde :
- Da debitul de aer din turn
Da =2691,63 kg/s
- Waer pentru calculul dimensionrilor geometrice se presupune
Waer=1,9 m/s
- b densitatea dintre plci
b=0,065 m
- grosimea plcilor
=0,0125 m
- Ar factor de corecie pentru influena sistemului de susinere
Ar=1,05
5.5. Determinarea volumului instalaiei de rcire
Coeficientul global de schimb de cldur se poate raporta la unitatea de volum al sistemului de rcire , n acest caz volumul sistemului de rcire devine :
[m3]
unde :- coeficientul de cedare de substan ,n [Kg/m3h] dat de relaia :
[kg/m3h]
- coeficientul de corecie pentru perturbrile introduse de sistemul de
susinere al icanelor, se alege =07
- waer viteza aerului n sistemul de rcire , n zona de picurare
waer=1,9 m/s
- aer densitatea aerului
ae=1,1865 Kg/m3 (Anexa 1) [2]
- q densitatea ploii n turn , dat de relaia :
5.6. Calculul tirajului natural
Se pleac de la datele :
Se admite viteza aerului n coul turnului waer =1,55 m/s
Masa specific a aerului la ieirea i intrarea n turn este conform legii amestecului de gaze :
- la intrare
- la ieire
unde : - constantele gazelor au valorile
Rg=287 J/kg0C (aer) i Rv=461,5 J/kg0C (vapori de ap )
- presiunea aerului la ieirea din turn
p=pbar=1,0123105 N
Masa de aer umed n seciunea medie este :
Viteza medie a aerului raportat la seciunea bazei este :
nlimea coului de tiraj la un turn cu tiraj natural He , se calculeaz cu exprersia :
unde : - este coeficientul total de rezisten a traseului aerului n turn , se ia din
diagram =f(q)= 50,93 ( fig . 2.16 cartea 2 )
- 1 i 2 densitatea aerului umed la intrarea i ieirea din turn , n Kg/m3 - HF nlimea ferestrelor de admisie a aerului ( deasupra crora este aezat
sistemul de rcire )
aleg
- H0 nlimea sistemului de rcire ,n m
Rezult nlimea coului deasupra zonei de stropire fiind de Hc=109 m
Diametrul bazei DB rezult din urmtoarea relaie :
Diametrul de trecere al aerului este dat de relaia :
(raza de trecere a aerului)
Diametrul de vrf al coului turnului de rcire rezult din urmtoarele calcule :
( seciunea vrfului turnului de rcire )
waer=1,55 m/s viteza de circulaie a aerului n coul turnului
Din
n cazul tirajului natural ,apare echilibrul ntre fora ascendent A i rezistenele R ntmpinate de aer la trecerea sa prin turn . Se poate scrie :
A+R=0
Fora ascendent se poate calcula cu formula :
[N/m2]
unde : - 1 densitatea aerului la intrarea n turn , n kg/m3 - 2 densitatea aerului din turn , n kg/m3 - H` nlimea eficace a turnului ( nlimea coului propriu-zis H0 la care se
adaug jumtate din nlimea activ de rcire H ) , n m
Rezistena de trecere a aerului prin turn este cauzat de picturile de ap , de dispozitivele montate n scopul obinerii unor picturi suficient de fine , de icanele menite s prelungeasc traseul apei prin turn ; de schimbrile de direcie i n fine de energia necesar circulri aerului considernd c aceste rezistene se nglobeaz n coeficientul adimensional de rezisten , se poate scrie :
[N/m2]
unde : m masa specific a aerului
[kg/m3]
Dac se introduce noiunea de ncrcare hidraulic sau densitate de stropire
, viteza de circulaie a aerului prin turn este dat de relaia : [m/s]
care se poate transforma , innd seama c ; , n expresia
unde : - coeficientul de ngustare a seciuni a crui valoare este egal cu raportul dintre seciunea liber de curgere pentru aer Saer i seciunea total de baz SB , =0,8
nlocuind n expresia lui R , se obine :
[ N/m2]
Prin egalitatea expresiilor scrise pentru A i B, se ajunge la relaia :
Care dup transformare , ia forma :
(1)
Mrimea este considerat de Koch ca o mrime constructiv a turnului , dei ea depinde , de fapt , i de ncrcarea hidraulic , care este o mrime funcional .
Folosind aceast notare , se poate scrie :
( 1)
Notnd b=qct=51,94[kW/m2] , reprezint ncrcarea termic specific a turnului .
Expresia ( 1) poate lua forma :
5.7. Rcirea n circuit mixt
La rcirea n circuit mixt , o parte din apa de rcire este recirculat prin turnurile de rcire i se amestec cu apa preluat de ru . Schema unui circuit de rcire mixt este artat n fig. 52 a , iar diagrama temperaturii apei n fig.52 b , cu notaiile din figur temperatura apei la intrarea n condensator are valoarea :
Figura 5.2.
a . schema de principiu
b. diagrama temperaturi apei
unde : este cota din debitul de rcire recirculat prin turnuri :
- Dw=Gr debitul apei de rcire
Dr=0,8Gt=8807,68 kg/s
Creterea de temperatur n condensator are valoare t ; rezult c temperatura apei restituit n ru t2 este :
Creterea de temperatur a apei de ru are valoarea :
Intervalul de rcire n turnul funcionnd n circuit mixt este :
Dac cota total de pierderi de ap n turn este =0,0147, temperatura apei de ru dup amestec cu apa cald restituit are valoarea :
Cota maxim de ap ce se poate prelua din ru este :
unde : tr,max temperatura maxim a apei n aval de sursa de nclzire
tr,max=16 0C
Puterea maxim care poate fi dezvoltat de o central termoelectric rcit n circuit deschis , dac pe ru este obligatoriu s se lase un debit de servitate :
unde : q este consumul specific de cldur al centralei
Puterea maxim care poate fi dezvoltat de o central termoelectric rcit n circuit mixt are valoarea :
Cap 6 Alimentarea cu energie electric a
pompelor de ap de rcire
Pompele cu circulaie asigur circulaia apei prin schimbtoarele de cldur aferente circuitului hidrotehnic ( condensatoare , rcitori de ulei , rcitorii generatorului etc .) . Acest tip de pompe se caracterizeaz prin debite vehiculate foarte mari i nlimi de pompare mici .
n funcie de tipul circuitului de rcire , pe lng pompele ce asigur trecerea apei de rcire prin schimbtoarele de cldur menionate mai sus se prevd suplimentar pompe de turn . Pompele de tur realizeaz ridicarea apei la nivelul corespunztor n turnurile de rcire .
6.1.Dimensionarea pompelor de circulaie a apei de rcire la condensator
Debitul volumic
[m3/s]
unde : kQ coeficient de supradimensionare a debitului
kQ=1,1
RT debitul total de ap de rcire
RT=9869,49 Kg/s
densitatea apei de rcire
=1000 Kg/m3
nlimea de pompare se determin cu relaia
[m]
unde : pr presiunea de refulare a apei
pr=1,52 bar aleg pr=2bar
pa presiunea de aspiraie
pa =1 bar
Pentru aceste valori ale presiunilor avem urmtoarele densiti ale apei de rcire :
a =958,6 Kg/m3 , respectiv refulare r =943 Kg/m3 .
Cu cele dou mrimi stabilite se determin rapiditatea pompelor
unde : n turaia
QPR debitul volumic al pompei
j numrul de fluxuri
H nlimea de pompare
i numrul de etaje al pompei
Pentru evitarea cavitaiei n pompa de circulaie a apei reci , la centralele de puteri medii i mari se prefer asigurarea nlimi de pompare H cu o unitate monoflux (j=1) , monoetajat (i=1) i de turaie redus (n1450 rot/min) , iar numrul lor se alege n funcie de mrimea grupului , neprevzndu-se uniti n rezerva static .
- 2 x 50% pentru grupuri cu puteri sub 600 MW
- 3 x 33% pentru grupuri peste 600 MW
La o putere a grupului de 330 MW avem 2 x 50%
Randamentul hidraulic al pompei se determin cu relaia
unde : Q debitul volumic [m3/s]
n turaia pompei [rot/min]
Randamentul volumic se determin cu relaia
Randamentul mecanic se determin cu relaia
Puterea mecanic la cupl a pompei se determin cu relaia
[kW]
unde : D debitul unei pompe [kg/s]
D=0,59869,49
h randamentul hidraulic al pompei
v randamentul volumic al pompei
m randamentul mecanic al pompei
densitatea medie a lichidului n pomp
Deoarece antrenarea pompei se face cu motor electric prin interiorul unei cuple rigide astfel puterea absorbit este :
unde : k randamentul cuplajului motor-pomp
k=1 pentru cuplaj rigid
me randamentul motorului electric
me=0,93
Se verific condiia ca puterea sa s fie puterea minim standardizat
Puterea necesar motorului electric de acionare al pompelor de alimentare se poate alege 800 kW conform STAS-urilor .
Pentru circuitul de rcire ( la condensator ) se vor alege dou pompe de alimentare fiecare pentru 50% din ntreaga cantitate de ap de rcire ,n plasare vertical , turaia sincron 500 rot/min ( 2p=10poli ) , cu palete reglabile pentru posibilitatea de a modifica calea de transport .
Motoarele pentru acionarea pompelor de ap de rcire cu puterea de 800 MW se alimenteaz de pe barele de 6000 V cu o frecven de 50 Hz .
Motoarele sunt n execuie acoperit , izolate contra umiditii .
6.2. Dimensionare - pompele de turn
Pentru calculul de dimensionare al pompelor de turn avem :
dimensionare 250% - fr rezerv static , pompe monoflux ( j=1 ) i monoetajate
( i=1 ) , cu o turaie de n=1450 rot/min
Debitul pompei
Debitul volumic
unde : kQ coeficient de supradimensionare a debitului
kQ=1,1
PT debitul pompei [kg/s]
debitul apei de rcire [kg/m3]
nlimea de pompare HPT se alege n funcie de tipul circuitului de rcire .
n cazul nostru pentru circuit nchis sau circuit mixt , fr pompe de turn separate
HPT= m.c.a. aleg HPT=15 m.c.a.
Rapiditatea pompelor
Randamentul hidraulic al pompei se determin cu relaia
Randamentul volumic al pompei se determin cu relaia
Randamentul mecanic se determin cu relaia
Puterea mecanic a pompei la cupl , se determin cu relaia
Antrenarea pompei se face cu motor electric , astfel puterea absorbit se determin cu relaia
Puterea necesar motorului electric de acionare a pompelor de turn se poate alege 315 kW conform STAS-urilor .
6.3. Dimensionarea reelei de alimentare a motorului ce antreneaz
pompa de ap de la condensator
Proiectarea instalaiilor electrice trebuie astfel fcute nct acestea s fie corelate cu restul instituiilor ( tehnologice , de nclzire , ventilaie , sanitare ) , precum i cu elemente de rezisten i constructive ale cldirii .
De asemenea este necesar s se cunoasc natura substanelor ( gaze , vapori , praf ) care se dezvolt n procesul tehnologic , temperatura , umiditatea , modul de amplasare al echipamentului .
Este important s se cunoasc categoria mediului n care urmeaz s fie amplasate echipamentele n funcie de pericolul de incendiu , explozie , electrocutare , coroziune gradul de poluare , precum i tipurile de protecie ale echipamentelor electrice care permit o funcionare normal a instalaiilor electrice n diverse medii de lucru .
6.3.1. Date de intrare
Acionarea pompelor de ap de rcire se face cu motoare electrice asincrone de nalt tensiune pentru CTE alimentate la bara de 6 kV , 50Hz , cu turaia de sincronism 500 rot/min ( 2p=10poli ) , de tipul MIB VX F 1450 , 140-12 .
Pentru dimensionarea circuitului de alimentare a motorului asincron avem urmtoarele date nominale :
- puterea nominal Pn=800 kW
- turaia motorului n=494 rot/min
- tensiunea Un=6000V
- randamentul motorului =0,94
- factorul de putere cos=0,8
Mp- cuplul la pornire
Mn cuplul nominal
Mmax- cuplul maxim
Mn cuplul nominal
Ip curentul la pornire
In curentul nomina
Masa motorului este de 900 Kg
6.3.2. Curenii absorbii de motor n diferite regimuri de funcionare
- curentul nominal
- curentul maxim posibil
- curentul de pornire al motorului
6.3.3. Alegerea seciuni cablului de alimentare al motorului
Pentru alimentarea motorului vom folosi o linie electric n cablu , cu conductori de aluminiu , durata de utilizare o putem maxima TSM=30005000 h/an .
n funcie de tipul conductorului sau a cablului se alege seciunea standardizat astfel nct s fie mplinit condiia :
Iad>Ic
unde : Ic curentul ce trebuie vehiculat prin conductor ( calea de curent ) pentru alimentarea receptorului de for trifazat
[A]
unde : Pc puterea cerut de consumator
Pc= kcPrf = 0,73800 = 584 kW
kc coeficient de cerere
kc=0,73
Pif puterea instalat a motorului
Pif=800 kW
Un tensiunea nominal a conductorului liniei aeriene
Un=6 kV
randametul receptorului
cos factorul de putere al consumatorului
Pentru un curent Iad=130 A ( ales din tab. 5.3. , pag 102 [3] ) , pentru a respecta condiia Iad>Ic , alegem seciunea standardizat Sc=50 mm2 rezultnd tipul cablului ACYAbY cablu cu izolaie n manta de PVC cu conductor de aluminiu , pozat n pmnt la 20 0C .
Se corecteaz valoarea curentului admis de conductor sau cablu n funcie de condiiile de montaj ( n pmnt cazul nostru ) i de exploatare ( temperatura real a mediului ) calculnd valoarea maxim admis n condiiile de lucru :
Imax ad=kmkIad [A]
unde : - km coeficient de montaj se alege din tab. 5.6.[3]-n funcie de tipul de montaj
distana dintre conductoare ( cabluri ) i numrul de conductoare .
Aleg km0=0.81 valoare ce aparine modului de pozare pentru cabluri pe
paturi ( circulaia aerului este mpiedicat ) , pozarea se face ca n figura 6.1
- k coeficientul de exploatare se alege din tab. 5.7.[3] n funcie de
temperatura mediului ambiant i temperatura pentru care a fost construit
conductorul ( cablul )
Se alege k=0,84 pentru o temperatur maxim a conductorului de 70 0C , pentru cabluri de 6 kV i temperatura solului de 35 0C .
Imax ad= 0,810,84130 = 88,45A
Deoarece condiia Imax ad>Ic este ndeplinit rezult c am ales cablul corespunztor
6.3.4. Dimensionarea lund n considerare restriciile termice A . Stabilitatea termic n regim de scurtcircuit
Valoarea efectiv stabilit a curentului de scurtcircuit trifazat se calculeaz cu relaia :
Considerm puterea sistemului Sn ca fiind de 150 MVA .
Impedana de scurtcircuit a sistemului
unde : c=1,1 pentru instalaiile de 6200 kV
Reactana sistemului
Xs= 0,995Zs = 0,262
Rezistena sistemului
Rs= 0,1Xs = 0,0262
Curentul de oc
unde :
t=0,2 durata defectului
n cazul motoarelor alimentate prin conductoare de o anumit lungime , exist dou valori extreme ale curentului de scurtcircuit :
- scurtcircuit apropiat , la captul dinspre surs , cnd adic egal cu cel de
pe bara de racord , valoarea curentului este maxim ,
- scurtcircuit deprtat la captul dinspre receptor ( scurtcircuit la bornele
motorului ) cnd valoarea curentului este minim i permite verificarea proteciilor
unde :
- rezistena specific :
R1=R0lc= 0,7210,120 = 0,0872
- reactana inductiv specific a cablurilor cu trei conductoare
X1=X0lc= 0,10,120 = 0,012
- lc lungimea cablului ntre barele de 6 kv i bornele motorului
lc=120 m
- din tabelul 6.3. ,pag.132 (3) pentru rezistena specific a cablurilor
cu trei conductoare , n funcie de seciunea cablului avem urmtoarele
valori :
R0=0,727 /km
X0=0,1 /km
Valoarea curentului Ik pn la care este stabilit termic un conductor de aluminiu cu seciunea Sc , n cazul unui scurtcircuit alimentat de la un sistem de mare putere este:
[kA]
Pentru seciunea de 50 mm2 i o durat a defectului ( deconectarea defectului se face prin ntreruptor de medie tensiune ) rezult :
Deoarece condiia Ik>I nu este ndeplinit rezult c seciunea de 50 mm2 nu este stabilit din punct de vedere termic la curentul de scurtcircuit de 14,45 kA .
Din tabel alegem seciunea de 120mm2 care pentru t=0,2 este stabil termic pn la un curent de scurtcircuit de 17,3 kA .
B . Cderea de tensiune pe cablul de alimentare al motorului
Cderea de tensiune n regim normal ( U ) se poate calcula cu formula :
unde : Al rezistivitatea electric la 20 0C . Pentru aluminiu Al=0,0286 mm2/m
Aceast valoare chiar nsumat cu celelalte cderi de tensiune ntre surs i motor este cu mult sub valoarea abaterii de tensiune U=5% admisibil la bornele motorului electric deci seciunea aleas corespunde acestei restricii .
Cderea de tensiune la pornirea motorului
Dup cum se poate constata i aceast valoare a cderi de tensiune este foarte cobort ,deci seciunea aleas corespunde .
Prin urmare seciunea necesar din punct de vedere tehnic este Sth=120 mm .
6.3.5. Dimensionarea economic
Din tabelul 5.2. pagina 98 ( cartea 3) alegem densitatea economic a curentului , pe cablul respectiv . jce=0,8 A/m2 Seciunea economic de calcul rezult
Din punct de vedere economic este necesar o seciune de 130 mm2 ns deoarece
Corespunde restriciilor de natur tehnic se adopt n final seciunea tehnic Sc=120 mm2.6.4. Dimensionarea reelei de alimentare a motorului ce
antreneaz pompele de turn
6.4.1. Date de intrare
Acionarea pompelor de turn se face cu motoare electrice asincrone de nalt tensiune pentru CTE alimentate la sursa de 6 kV , 50 Hz , cu turaia sincron de
1000 rot/min (2p=6 poli ) , de tipul MIB VX F 1000 , 120-6 .
Pentru dimensionarea circuitului de alimentare a motorului asincron avem urmtoarele date nominale :
- puterea nominal Pn=315 kW
- turaia nominal n=992 rot/min
- tensiunea Un=6000 V
- randamentul motorului =92,3
- factor de putere cos=0,81
- masa motorului 114 kg
Mp- cuplul la pornire
Mn cuplul nominal
Mmax- cuplul maxim
Mn cuplul nominal
Ip curentul la pornire
In curentul nomina
6.4.2. Cureni absorbii de motor n diferite regimuri de funcionare - curentul nominal
- curentul maxim posibil
- curentul de pornire al motorului
6.4.3. Alegerea seciuni cablului de alimentare al motorului
Se adopt un cablu trifazat cu conductoare de aluminiu pentru alimentarea motorului cu durata de utilizare a puteri maxime TSM=30005000 h/an .
Seciunea standardizat se alege astfel nct s ndeplineasc condiia :
Iad>Ic unde :
Pc puterea cerut de consumator ( motor )
Pentru un curent Iad=97 A , pentru a respecta condiia de mai sus , alegem seciunea standardizat Sc=25 mm2 fiind un cablu cu izolaie i manta din PVC cu conductoare de aluminiu , pozate n pmnt la 200C de tipul ACYAbY .
Se corecteaz valoarea curentului admis de cablu calculnd valoarea maxim admis n condiiile de lucru
Imax ad=kmkIad [A]
unde : km coeficient de montaj
km=0,95 valoare ce aparine modului de pozare pe fundul unui canal(fig.6.2.)
k coeficient de exploatare
k=0,95 ( pentru o temperatur a solului de 25 0C )
Imax ad=0,900,9597=82,93 A
Deoarece condiia Imax ad>Ic este ndeplinit rezult c am ales cablul corespunztor
6.4.4Dimrensionarea lund n considerare restriciile termice
A . Stabilitatea termic n regim de scurtcircuit .
n urma efecturi calculului de scurtcircuit trifazat pe bara de 6kV la care urmeaz a fi racordat motorul , se cunosc urmtoarele date de scurtcircuit :
;
Valoarea curentului Ik pn la care este stabil termic un conductor de aluminiu cu seciunea Sc=25 mm2 n cazul unui scurtcircuit alimentat de la un sistem de mare putere cu o durat a defectului t=0,2 este :
Deoarece condiia Ik>I nu este ndeplinit rezult c seciunea de 25 mm2 nu este stabil din punct de vedere termic la curentul de scurtcircuit de 14,45 kA , astfel din tabel alegem seciunea de 120 mm2 care pentru t=0,2 este stabil termic pn la un curent de scurtcircuit de 17,3 kA .
B. Cderea de tensiune pe cablul de alimentare a motorului
- cderea de tensiune n regim normal
- unde : lc se adopt lungimea cablului ntre barele de 6 kV i bornele motorului
de 120 m
Deoarece aceast valoare este sub valoarea abaterii de tensiune U=5% admisibil la bornele motorului electric rezult c seciunea aleas corespunde acestei restricii
- cderea de tensiune la pornirea motorului
Deoarece i aceast valoare a cderi de tensiune este Up=0,032%Un reea=6 kV ;
- curentul nominal
Ina=1000 A >Imax=102,24 A ;
- capacitatea de rupere nominal
Irn=20 kA>=14,45 kA ;
- stabilitatea electrodinamic
Ild=30 kA > kA
unde : m influena componentei aperiodic
m=0,5
n influena componentei periodice
n=0,95 ( Aceste valori au fost preluate din fig.7.1. 3 )
t turaia defectului
6.5.2.Alegerea i verificarea separatoarelor
Separatorul este un aparat de comutare care asigur pentru motive de securitate n poziia deschis o distan de izolare vizibil n cadrul circuitului n care sunt montate
Neavnd dispozitive de stingere a arcului electric se deschid dup deconectarea ntreruptorului .
Se alege un separator de tip STIP , fabricat de Electroputere Craiova , avnd urmtoarele caracteristici tehnice ( anexa 8.2.1. ,pag .220 ,[ 3] )
- tensiunea nominal
Un=10 kV>Un reea=6 kV ;
- curentul nominal
In=630A >Imax=102,24 A ;
- valoarea efectiv a curentului limit la is Ilt=15 kA>kA ;
- valoarea de vrf a curentului limit dinamic
Ild=35 kA isoc=20,47 kA ; 6.5.3. Alegerea i verificarea transformatorului de curent
Transformatorul de curent se monteaz n serie pe circuitul primar i au un regim normal de funcionare , regimul de scurtcircuit . Din secundarul lor se alimenteaz bobinele de curent ale releelor , contoarelor , ampermetrelor , wattmetrelor .
Se alege un transformator de curent de tip CIRS-12-300/1200/5/5 fabricat n ara noastr avnd urmtoarele caracteristici nominale ( anexa 8.3. , pag.224 ,
cartea 3 ) :
- tensiunea nominal
Una=12 kV>Un reea=6 kV ;
- curentul nominal
Ina=300 A >In=102,24 A ;
- stabilitatea electrodinamic
Ild=125 kA isoc=20,47 kA;
- stabilitatea termic
Ild=40 kA >kA
Mai ntlnim urmtoarele caracteristici tehnice :
- clasa de precizie 3 ;
- puterea secundar nominal S2n=12 VA;
- coeficientul de saturaie n10 ;
- curentul secundar nominal Isn=5 A
Aparatele electrice de medie tensiune pentru protecie sunt aceleai pentru ambele tipuri de motoare .
6.6. Protecia motoarelor electrice
Protecia motoarelor electrice asincrone se prevd mpotriva defectelor interne
( scurtcircuite ntre faze sau ntre spirele aceleiai faze , puneri la pmnt ) i a regimurilor anormale ( suprasarcini datorit mecanismului antrenant rmnerii n dou faze , scderea tensiuni ) .
Protecia prin relee se prevede , n general , la motoare cu tensiuni peste 1 kV , dar i la cele cu tensiuni sub 1 kV de putere mai mare i care antreneaz utilajele importante .
A . Protecia mpotriva scurtcircuitelor n motor
Pentru motoarele cu puteri sub 5000 kW se prevede o protecie maximal de curent netemporizat ( figura 6.3. )
- pentru motorul MIB VX F 1450 cu Pn=800 kW
Valoarea curentului de pornire a proteciei maximale de curent se calculeaz cu
relaia :
unde : ksrg coeficient de siguran
ksrg=1,41,6=1,5
IpN=ipIn=500,97 A
Curentul de acionare al releului se determin cu relaia
unde : nTC este raportul de transformare al transformatorului de curent
TC 300/5/5nTC=60
Se alege releul maximal de curent RC=2 A , cu In=15 A , reglat la 13 A .
Sensibilitatea proteciei se verific cu relaia :
unde
Pentru motorul MIP VX F 1000 cu Pn=315 kW
Se alege releul maximal de curent RC=2 A , cu In=10 A , reglat la 6 A .
B . Protecia la suprasarcini
Pentru motorul cu Pn=800 MW curentul de acionare a releelor se calculeaz cu
relaia :
unde : ksig=1,11,2
InM curentul nominal al motorului
krev coeficient de revenire
krev=0,850,92
ksch coeficient de schem
ksch=1
Se alege releul RC=2 A , cu In=2 A , reglat la 0,8 A pentru treapta 0,51 A .
C . Protecia mpotriva punerilor la pmnt
Se realizeaz cu releu maximal de curent montat la ieirea filtrului homopolar . .
Reglajul proteciei se calculeaz cu relaia :
Timpul de reglaj al proteciei se ia t=0,2 s .
Alegem releul RC=2 A , cu In=2 A , reglat la 1,5 A pentru treapta 0,51 A .
Alegem releul RC=2 A , cu In=2 A , reglat la 0,7 A .
D . Protecia de minim tensiune
Protecia de minim tensiune se instaleaz pentru
- asigur condiiilor de autopornire a motoarelor ;
- asigurarea securitii personalului de exploatare ;
- buna desfurare a procesului tehnologic
Reglajul proteciei se face pentru Umin=0,5UnM la t=7 s .
Aceast msur se impune pentru protecia personalului de exploatare . n cazul unui defect cu o durat mai mare revenirea tensiuni ar putea duce la accidente .
Tensiunea de acionare a releului va fi :
Se alege releul de minim tensiune RT=2 , cu Un=100 V , reglat la 70 V .
Protecia de minim tensiune este comun pentru toate motoarele alimentate de pe aceeai bar .
Concluzii
n vederea atingerii scopului urmrit i anume de a produce mai mult energie electric pe baza unui consum de combustibil ct mai mic , este necesar printre altele s dispunem de temperaturi coborte i debite de ap suficiente de la sursa rece .Pentru satisfacerea acestui deziderat este necesar o funcionare ireproabil a fiecrui turn de rcire n parte , dar i o ordine de prioritate riguroas a introducerii fiecrui turn de rcire n schema circuitului , ( innd cont de situaia momentan de funcionare a centralei i situaia momentan a performanelor turnurilor ) .
Prin exploatarea economic a turnurilor de rcire se urmrete obinerea unui spor maxim de putere ( energie electric ) disponibil pentru sistemul energetic sau economie maxim de combustibil , ntr-o situaie dat , pe baza mbuntirii vidului din condensatoare , ca urmare a reducerii temperaturii apei de rcire .
Principalii factori care stau la baza determinrii regimurilor de funcionare economic a turnurilor de rcire sunt :
puterea disponibil sau cea solicitat de sistemul energetic ;
debitul total de ap necesar rcirii ;
performanele turnurilor de rcire pentru condiiile atmosferice date ;
schemele de funcionare ce se pot realiza ;
Stabilirea corect a regimurilor de exploatare economic necesit dispunerea de curbe de performan ( diagramele de funcionare ) pentru fiecare turn de rcire aflat n exploatare .
Determinarea acestor de curbe de performan se face cu aparate de precizie bine stabilite pe fiecare flux de schimb de cldur ( ap-aer ) i necesit o activitate destul de elabarioas ; aceste determinri fcndu-se de ntreprinderi specializate .
Circuitul de rcire mixt datorit folosirii unei pri din debitul rului care are o temperatur mai mic dect cea rcit n turnuri , este superior din punct de vedere al consumului specific de combustibil precum i a puterii maxime care poate fi dezvoltat de o central termoelectric fa de rcirea n circuit nchis .
Din rezultatele msurtorilor practice s-a constatat c se poate folosii un debit de ap de rcire din ru pe perioade limitate de timp circa 80-100 zile/an .n aceast perioad apa ce se restituie la ru poate avea o influen pozitiv sau negativ asupra faunei i florei rului .
Deoarece n perioada clduroas debitul rului scade foarte mult i apa are deja o temperatur ridicat , este indicat s se evite pe ct posibil folosirea apei rului pentru rcire dar n restul anului aceasta se folosete foarte mult ducnd la o dereglare a circuitului biologic determinat de flora acvatic i fauna aferent coninutului de oxigen i chiar la apariia unor substane chimice n ap .
Pentru micorarea temperaturii de restituire se prevd o serie de msuri ca :
schimbarea schemei de rcire cu trecerea de la schema de rcire n circuit mixt la cea de rcire n circuit nchis ;
barbotarea cu aer n apa restituit pentru grbirea procesului de rcire ;
introducerea apei n ru cu ajutorul unui colector perforat gen stropitoare sau fntn artezian pentru a
Bibliografie
1. Pali V., .a. Termotehnic i maini termice - Teorie i aplicaii, Editura Scrisul Romnesc Craiova 2000.
2. Leca.A .a., Centrale electrice-probleme-Vol. I , II Editura Didactic i Pedagogic, Bucureti, 19774.3. Mircea I.- Instalaii i echipamente electrice. Ghid teoretic i practic,Ed.Didactic i Pedagogic, Bucureti 1996.
4. Buhu P. .a. Partea electric a centralelor , staiilor electrice i posturilor de transformare Vol . II ,Institutul Politehnic Bucureti- 1992 ,
5. Diaconu B.-Centrale termoelectrice -ndrumar de proiectare Tiprografia Universitii Constantin Brncui ,1997
PAGE
_1115549250.unknown
_1115748233.unknown
_1115981186.unknown
_1116095068.unknown
_1116146319.unknown
_1116272073.unknown
_1116274255.unknown
_1116274425.unknown
_1116710123.unknown
_1116710147.unknown
_1116274676.unknown
_1116274665.unknown
_1116274401.unknown
_1116274409.unknown
_1116274278.unknown
_1116274135.unknown
_1116274138.unknown
_1116272079.unknown
_1116175219.unknown
_1116272066.unknown
_1116272070.unknown
_1116175244.unknown
_1116176063.unknown
_1116176064.unknown
_1116176062.unknown
_1116175236.unknown
_1116146440.unknown
_1116146521.unknown
_1116146400.unknown
_1116095440.unknown
_1116095659.unknown
_1116146281.unknown
_1116146298.unknown
_1116095760.unknown
_1116146254.unknown
_1116095783.unknown
_1116095676.unknown
_1116095512.unknown
_1116095545.unknown
_1116095480.unknown
_1116095149.unknown
_1116095231.unknown
_1116095354.unknown
_1116095176.unknown
_1116095125.unknown
_1116095136.unknown
_1116095109.unknown
_1115981688.unknown
_1115981825.unknown
_1115981911.unknown
_1115981981.unknown
_1115982009.unknown
_1115983083.unknown
_1115983281.unknown
_1115996510.unknown
_1115983103.unknown
_1115982808.unknown
_1115982002.unknown
_1115981936.unknown
_1115981971.unknown
_1115981921.unknown
_1115981850.unknown
_1115981859.unknown
_1115981839.unknown
_1115981752.unknown
_1115981798.unknown
_1115981814.unknown
_1115981784.unknown
_1115981717.unknown
_1115981743.unknown
_1115981700.unknown
_1115981291.unknown
_1115981364.unknown
_1115981396.unknown
_1115981317.unknown
_1115981247.unknown
_1115981269.unknown
_1115981230.unknown
_1115752854.unknown
_1115980800.unknown
_1115980851.unknown
_1115981150.unknown
_1115981165.unknown
_1115981099.unknown
_1115980832.unknown
_1115980842.unknown
_1115980813.unknown
_1115753265.unknown
_1115759314.unknown
_1115978015.unknown
_1115978506.unknown
_1115978522.unknown
_1115975330.unknown
_1115975757.unknown
_1115975888.unknown
_1115975363.unknown
_1115759331.unknown
_1115758886.unknown
_1115758918.unknown
_1115759306.unknown
_1115753274.unknown
_1115753113.unknown
_1115753218.unknown
_1115753098.unknown
_1115750722.unknown
_1115751187.unknown
_1115752386.unknown
_1115752702.unknown
_1115751220.unknown
_1115750767.unknown
_1115750852.unknown
_1115750751.unknown
_1115749796.unknown
_1115749822.unknown
_1115749829.unknown
_1115749813.unknown
_1115749216.unknown
_1115749514.unknown
_1115749018.unknown
_1115701324.unknown
_1115703555.unknown
_1115706059.unknown
_1115706085.unknown
_1115706635.unknown
_1115706706.unknown
_1115706828.unknown
_1115707188.unknown
_1115707591.unknown
_1115707090.unknown
_1115706780.unknown
_1115706674.unknown
_1115706445.unknown
_1115706606.unknown
_1115706434.unknown
_1115706071.unknown
_1115706079.unknown
_1115706065.unknown
_1115705259.unknown
_1115705620.unknown
_1115706050.unknown
_1115705289.unknown
_1115704365.unknown
_1115704524.unknown
_1115704298.unknown
_1115702131.unknown
_1115703274.unknown
_1115703434.unknown
_1115703456.unknown
_1115703301.unknown
_1115703419.unknown
_1115703081.unknown
_1115703115.unknown
_1115702141.unknown
_1115702066.unknown
_1115702110.unknown
_1115702123.unknown
_1115702074.unknown
_1115701705.unknown
_1115701731.unknown
_1115701482.unknown
_1115701490.unknown
_1115678622.unknown
_1115678725.unknown
_1115678835.unknown
_1115701297.unknown
_1115701307.unknown
_1115678854.unknown
_1115678823.unknown
_1115678829.unknown
_1115678739.unknown
_1115678673.unknown
_1115678707.unknown
_1115678717.unknown
_1115678687.unknown
_1115678641.unknown
_1115678657.unknown
_1115678634.unknown
_1115676425.unknown
_1115676822.unknown
_1115678539.unknown
_1115678599.unknown
_1115678615.unknown
_1115678565.unknown
_1115678154.unknown
_1115678294.unknown
_1115678303.unknown
_1115678344.unknown
_1115678174.unknown
_1115678103.unknown
_1115678126.unknown
_1115677222.unknown
_1115676648.unknown
_1115676763.unknown
_1115676539.unknown
_1115675594.unknown
_1115675624.unknown
_1115675929.unknown
_1115676196.unknown
_1115675610.unknown
_1115549473.unknown
_1115549580.unknown
_1115549402.unknown
_1115257203.unknown
_1115465191.unknown
_1115466139.unknown
_1115482439.unknown
_1115482850.unknown
_1115482907.unknown
_1115482926.unknown
_1115482951.unknown
_1115483058.unknown
_1115483163.unknown
_1115482941.unknown
_1115482917.unknown
_1115482882.unknown
_1115482899.unknown
_1115482871.unknown
_1115482495.unknown
_1115482560.unknown
_1115482731.unknown
_1115482546.unknown
_1115482458.unknown
_1115482470.unknown
_1115482449.unknown
_1115466645.unknown
_1115472388.unknown
_1115482431.unknown
_1115482425.unknown
_1115466647.unknown
_1115466178.unknown
_1115466345.unknown
_1115466152.unknown
_1115465846.unknown
_1115465949.unknown
_1115466002.unknown
_1115466009.unknown
_1115465964.unknown
_1115465859.unknown
_1115465875.unknown
_1115465854.unknown
_1115465451.unknown
_1115465790.unknown
_1115465826.unknown
_1115465766.unknown
_1115465326.unknown
_1115465353.unknown
_1115465292.unknown
_1115463350.unknown
_1115463845.unknown
_1115464285.unknown
_1115464553.unknown
_1115464672.unknown
_1115465118.unknown
_1115465141.unknown
_1115465146.unknown
_1115465131.unknown
_1115464744.unknown
_1115464767.unknown
_1115464909.unknown
_1115465112.unknown
_1115464795.unknown
_1115464758.unknown
_1115464722.unknown
_1115464731.unknown
_1115464712.unknown
_1115464635.unknown
_1115464651.unknown
_1115464665.unknown
_1115464643.unknown
_1115464583.unknown
_1115464605.unknown
_1115464573.unknown
_1115464397.unknown
_1115464424.unknown
_1115464509.unknown
_1115464405.unknown
_1115464325.unknown
_1115464333.unknown
_1115464390.unknown
_1115464298.unknown
_1115464090.unknown
_1115464249.unknown
_1115464261.unknown
_1115464279.unknown
_1115464254.unknown
_1115464230.unknown
_1115464236.unknown
_1115464101.unknown
_1115464034.unknown
_1115464063.unknown
_1115464078.unknown
_1115464049.unknown
_1115463937.unknown
_1115464013.unknown
_1115463853.unknown
_1115463517.unknown
_1115463684.unknown
_1115463795.unknown
_1115463810.unknown
_1115463754.unknown
_1115463597.unknown
_1115463608.unknown
_1115463546.unknown
_1115463439.unknown
_1115463467.unknown
_1115463484.unknown
_1115463452.unknown
_1115463401.unknown
_1115463413.unknown
_1115463367.unknown
_1115455093.unknown
_1115463130.unknown
_1115463301.unknown
_1115463328.unknown
_1115463334.unknown
_1115463323.unknown
_1115463254.unknown
_1115463295.unknown
_1115463160.unknown
_1115461785.unknown
_1115462040.unknown
_1115462342.unknown
_1115463115.unknown
_1115462175.unknown
_1115461958.unknown
_1115461979.unknown
_1115461906.unknown
_1115456112.unknown
_1115460908.unknown
_1115461533.unknown
_1115461595.unknown
_1115461515.unknown
_1115458611.unknown
_1115459947.unknown
_1115460839.unknown
_1115459855.unknown
_1115456257.unknown
_1115456490.unknown
_1115456246.unknown
_1115455376.unknown
_1115455877.unknown
_1115455180.unknown
_1115257487.unknown
_1115274717.unknown
_1115274768.unknown
_1115280349.unknown
_1115455072.unknown
_1115274784.unknown
_1115274745.unknown
_1115274755.unknown
_1115274727.unknown
_1115257525.unknown
_1115274607.unknown
_1115274643.unknown
_1115274696.unknown
_1115274620.unknown
_1115257548.unknown
_1115274586.unknown
_1115274574.unknown
_1115257536.unknown
_1115257507.unknown
_1115257516.unknown
_1115257497.unknown
_1115257409.unknown
_1115257443.unknown
_1115257478.unknown
_1115257427.unknown
_1115257371.unknown
_1115257395.unknown
_1115257350.unknown
_1115255790.unknown
_1115256483.unknown
_1115256875.unknown
_1115256963.unknown
_1115257031.unknown
_1115257067.unknown
_1115257015.unknown
_1115256925.unknown
_1115256936.unknown
_1115256901.unknown
_1115256712.unknown
_1115256808.unknown
_1115256863.unknown
_1115256773.unknown
_1115256542.unknown
_1115256697.unknown
_1115256495.unknown
_1115256309.unknown
_1115256330.unknown
_1115256472.unknown
_1115256477.unknown
_1115256347.unknown
_1115256327.unknown
_1115255969.unknown
_1115256261.unknown
_1115256292.unknown
_1115255974.unknown
_1115255843.unknown
_1115255859.unknown
_1115255818.unknown
_1112360363.unknown
_1115253697.unknown
_1115255194.unknown
_1115255489.unknown
_1115255577.unknown
_1115255744.unknown
_1115255515.unknown
_1115255380.unknown
_1115255423.unknown
_1115255369.unknown
_1115255102.unknown
_1115255154.unknown
_1115255175.unknown
_1115255125.unknown
_1115254147.unknown
_1115254274.unknown
_1115254140.unknown
_1113751670.unknown
_1115237598.unknown
_1115238280.unknown
_1115238944.unknown
_1115239005.unknown
_1115238452.unknown
_1115237771.unknown
_1115237875.unknown
_1115237641.unknown
_1114321456.unknown
_1115237570.unknown
_1115237576.unknown
_1115237559.unknown
_1113837737.unknown
_1113921146.unknown
_1114321433.unknown
_1113838615.unknown
_1113837465.unknown
_1112363168.unknown
_1113651373.unknown
_1113721716.unknown
_1113749102.unknown
_1113661712.unknown
_1113647914.unknown
_1113650926.unknown
_1112363315.unknown
_1112362321.unknown
_1112362575.unknown
_1112363045.unknown
_1112362574.unknown
_1112361661.unknown
_1112362192.unknown
_1112360400.unknown
_1112344251.unknown
_1112345132.unknown
_1112346940.unknown
_1112356612.unknown
_1112356693.unknown
_1112347052.unknown
_1112345581.unknown
_1112346438.unknown
_1112345149.unknown
_1112344885.unknown
_1112345083.unknown
_1112345101.unknown
_1112344942.unknown
_1112344984.unknown
_1112344825.unknown
_1112344864.unknown
_1112344274.unknown
_1112344737.unknown
_1112014470.unknown
_1112219421.unknown
_1112337641.unknown
_1112341801.unknown
_1112221911.unknown
_1112336834.unknown
_1112220333.unknown
_1112086642.unknown
_1112102001.unknown
_1112215999.unknown
_1112217462.unknown
_1112123939.unknown
_1112099940.unknown
_1112086569.unknown
_1111933323.unknown
_1111953783.unknown
_1111994289.unknown
_1111994577.unknown
_1111962069.unknown
_1111942063.unknown
_1101211791.unknown
_1111254760.unknown
_1111256586.unknown
_1111256601.unknown
_1111254764.unknown
_1108541899.unknown
_1101211810.unknown
_1101073929.unknown
_1101075723.unknown
_1096118437.unknown