cm1.nazarciuc

8/19/2019 CM1.Nazarciuc

http://slidepdf.com/reader/full/cm1nazarciuc 1/19

Universitatea Tehnică a Moldovei

Catedra Construcţii şi Mecanica Structurilor

Memoriul Explicativ

al Proiectului de An.

“Calculul elementelor de reistenţă ale plat!ormelor

industriale"

A elaborat st. gr. CIC-1204 Nazarciuc O.

A verificat asist. univ. Cîrlan A.

Chişinău #$%&%



Date ini iale:ț

rasarea longitu!inal" a stîl#ilor $%&: 1'.0() 1'.0() 1'.0() rasarea transversal" a stîl#ilor$%&:*.+() *.+() *.+() Cota nivelului #latfor%ei $%&: 11.*1) ,aloarea înc"rc"rii utile nor%ate $N% & : 2*.1) /aterialul #latelaului: o el C24()ț

/aterialul ele%entelor: a& grinzilor C2'() b& stîl#ilor C2+() c& clasa betonului sub fun!a ie C1(ț ) %binarea ele%entelor #rin su!ur")

Ansa%blarea ele%entelor #latfor%ei #rin: uruburi obi nuiteș ș )

#



Ca#itolul 1 Calculul elementelor oriontale ale plat!ormei industrial. 1.2. Di%ensionarea #latelaului

Să se determine dimensiunile platela'ului din ta(lă striată .

Pentru varianta % )l * %m+

n$*%,$-,

,

% # #

#$/ %$##/ %$

% % $0

E E MPa

ν

×= = = ×

− −

determinăm raportul

#&.12+#0%.%%)&$%$3%.#/3%,$

%$3#/.#34#%%,%,$3&

334#%

%,3&

0&

,

$

&

$

%$ =+=

+=

+= −n

qn E n

t l

unde5 l este deschiderea platela'ului- t 6 7rosimea platela'ului . 8u9nd deschiderea platela'ului l *%m*%$,cm calculăm t * l : %%,./ *%$,:12.#&*%.%4 cmAle7em t * %#mm. Evaluăm ;ncărcarea suplimentară din 7reutatea proprie a platela'ului #

:2#&.$1%.23$%#.$31,.433 mkN g t q n

pl === γ

unde < *41, t : m0 este masa sspeci!ică a oţelului- 7 * 21% m:s# 6acceleraţia căderii li(ere.=ncărcarea totală normată5 #

$ :$#&.#42#&.$%.#/ mkN qqq n

pl

nn

pl =+=+=

Consider9nd lăţimea !9şiei de calcul ($ * %cm o(ţinem

Pn *>n ($ * #4.$#&? $$% * $#4$ @:m-

,10.0$20.%300

$20.%$%#$30#,$

$,%3#4$.$

01&

,

01&

,

:0#,.$%#

$%#.$3$%.$3%$3%$3#/.#

%#

#

#

$

&

%

&$

#00,0

$%%

==

===

===

t

f

It E

l p

t

f

mkN t b E

I E

n

unde ! $ să7eata maximă a 7rinii simplu reemate.

Ecuaţia pentru determinarea coie!icientului B$ are !orma

( )#

# $$ $ #

0% .

f

t α α + =

0



eci ( ) ,10.0% #

$$ =+ α α Dntroduc;nd o varia(ilă nouă $% x α = + o(ţinem ,10.0#0 =− x x . Prin

metoda ;ncercărilor o(ţinem5 2&/.%= x - 2&/.$%2&/.%%$

=−=−= xα

Pentru veri!icarea reistenţei platela'ului calculăm !orţa critică şi ;mpin7erea laterală5

kN F H

kN l

I E F

cr

cr

4%,.#14$.#32&/.$3

14$.#$,.%

0#,.$3%&.0

$

#

#

#

%

#

======

α

π

=ncărcarea liniară de calcul ( ) ( ) mkN bqq p n

pl f

n

f :0##.$$%.$32#&.$3$,.%%.#/3%#.%$#$% =+=+= γ γ

Momentul de ;ncovoiere ;n 7rinda simplu reemată cu deschiderea l este5

mkN pl

M :$&&.$1

#

$ ==

Momentul maxim de calcul ;n platela'

kNm M

M $##.$2&/.$%

$&&.$

% $

$ =+

=+

=α

Aria !;şiei de calcul

#&$ %$3#.%$%#.$3$%.$ mt b A

−=== Modulul de reistenţă al !;şiei

04##

$ %$3&$.#/

$%#.$3$%.$/

mt bW −===

eri!icăm tensiunile ;n platela' ( )%n

γ =

MPa R MPaW

M

A

H c y #/&%.%3#&$#2.%%&

%$3&$.#

%$3$##.$

%$3#.%

%$34%,.#4

0

&

0

===+=+= −

−

−

−

γ σ )

y R Fdupa C#&, Anexa%.%+

Grosimea cordonului de sudură se calculeaă cu relaţia

ml R

H k cwf wwf f

f 0

0

%$3/4.%%3%32.$3$%.$3%1$

%$34%,.# −

−

==≥ γ γ β

Acceptăm @ ! *, mm

1.' Di%ensionarea grinzilor unei #latfor%e

&



in!ustriale

om examina două variante de reţele de 7rini5 cu 7rini principale şi de platela')!i7. %.% a+ şi cu 7rini principale secundare şi de platela' )!i7. %.% (+. om dimensiona 7rinilede platela' şi 7rinile secundare.

1.'.1.,arianta 1. Di%ensionarea grinzii !e #latela =ncărcarea liniară de calcul pe 7rinda platela'ului

( ) ( ) mkN aqqqq n

pl gr f

n

pl f

n

f :0&.0&$,%3&.$3$,.%2#&.$3$,.%%.#/3#.%.##$% =++=++= γ γ γ

unde #

$ :%.#/ mkN qn = este incarcarea normata pe plat!orma

#:2#&.$ mkN q n

pl = incarcarea din 7reutatea proprie a platela'ului #

. :&.$ mkN q n

pl gr = incarcarea din 7reutatea 7rinei de platela')in preala(il se ia$.0H$.,+#: mkN +

Momentul de ;ncovoiere maxim kNm

ql M /.%2,

1

4,./30&.0&

1

##

===

8u;nd ;n preala(il o valoare medie a coie!icientului c%*%%# calculăm modulul de reistenţănecesar cu relaţia

00

%

&,./#1%.%3#&$3%#.%

%$3/.%2,32,.$cm

Rc

M W

c y

n xn ==≥

γ

γ

Con!orm anexei 2 ale7em pro!ilul du(lu T0/ care are modulul de reistenţăIx*4&0 cm0 şi masa &1./@7:m.

Preciăm valoarea coie!icientului c% ;n !uncţie de raportul f A

Aϖ

)A! 6 aria tălpii- AJ 6 aria

inimii+( )

44.$4,.$3+&.%3##0.%3#0/)

#0.%3,.%&

##

3=

−−=

−−=

d Rt h

t b

A

A f

w

f

Unde h este ;nălţimea 7rinii- t 6 7rosimea tălpii- K 6 raa de racordare )con!orm anexei 2+. Con!orm anexei & determinăm c% * $.44 $., %.%#

$.44 c%

% %.$4

$20.%+,.$44.$)3,.$%

%#.%$4.%%#.%% =−−−+=c

Evaluăm ;ncărcarea pe 7rinda platela'ului

( ) ( )

mkN

maqqq f

n

pl f

n

f

:&$.0&

%$31%.23/.&13$,.%$,%32#&.$3$,.%%.#/3#.%%$31%.233 00##$% =++=+++= −−γ γ γ

Momentul de ;ncovoiere şi !orţa tăietoare maximă vor !i

,



kNmql

M 2.%2,1

4,./3&$.0&

1

##

max ===

kN ql

Q %.%%/#

4,./3&$.0&

#max ===

Tensiunile normale şi tan7enţiale maxime ;n 7rindă reultă

MPa R MPa

I t

S Q

MPa R MP W c

M

c s

x

xn

c y

x

n

%,&%%3%&$,.&/%001$3/$

%$3&#0%.%%/32,$

#/&%%3#&$%.##24&03$20%

%$32.%2,32,$

max

0

%

max

==<=⋅

==

==<===

γ γ

τ

γ γ

σ

ϖ

unde Sx * &#0 cm0 este momentul static al semisecţiunii - tJ*d* 4., mm 6 7rosimea inimii -Dx * %001$ cm& 6 momentul de inerţie al secţiunii 7rinii )con!orm anexei 2+.

eri!icarea ri7idităţii 7rinii se !ace cu relaţia

#,$

%

#,#

%

%001$3%$3$/#

%$34,./3,.#4

01&

,

01&

,,

,00

=

=⋅==

l

f

EI

l q

l

f

x

n

unde ( ( ) mkN qaqqq

n

pl gr

n

pl

nn :,.#4%$31%.23/.&1$,%32#&.$%.#/ 0

.$ =++=++= −

Consumul de oţel pe % #m ;n varianta % este

#.

% :&1.%&$$,.%

/.&1$%#$341,$3 mkg

a

g t g

pl gr =+== γ

unde γ = 41,$ 0kg m: este densitatea oţelului.

1.'.2. ,arianta 2. Di%ensionarea grinzii !e #latela i a grinzii secun!are.

/



Di%ensionarea grinzii !e #latela

eterminăm momentul de ;ncovoiere maxim 58*%0.$,:&*0.#/

kNmql M /4.0&1

#/.03%.#/1

##

max === kNmql Q ,&.&##

#/.03%.#/#

max ===

8u;nd ;n preala(il o valoare medie a coie!icientului c%*%%# calculăm modulul de reistenţănecesar

00

%

max 02.%%%%.%3#&$3%#.%

%$3/4.0&32,$cm

Rc

M W

c y

n xn ==≥

γ

γ

Con!orm anexei 2 ale7em pro!ilul du(lu T%1 care are 0%&0cmW x = şi masamkg g pl gr :&.%1. = .

Calculul grinzii secun!are. Grinda secundară este solicitată de !orţele F % ( ) fg b. .%%

e7alecu suma a două reacţiuni ale 7rinilor platela'ului

( ) ( )l qal qqql

Q F pl gr f

n

pl f

n

f %#/.03%1%.$3$,%#/.03$,%32#&.$3$,%%.#/3#.%#

## %.#%#$%

%

%=++=++=== γ γ γ

unde −= ml /,0% deschiderea 7rinii platela'ului -−==⋅== mkN m N mg q pl gr :%1%.$:%1%1%2&.%1. 7reutatea liniară a 7rinii platela'ului. Pentru

simpli!icare !orţele concentrate L% se vor ;nlocui cu o ;ncărcare echivalentă uni!orm distri(uităla care vom adău7a 7reutatea proprie a 7rinii secundare evaluată la $, @:m

mkN g l

F q gr !c" :#2.22,$

4,./

%&.%%%3//sec.

% =+=+=

Momentul maxim ;n 7rinda secundară

kNml q

M !c" &1.,/,1

4,./3#2.22

1

##

max ===

Modulul de reistenţă necesar

00

%

max1&.%1%/

%%#&$3%#.%

%$3&1.,/,32,$cm

Rc

M W

c xn

y

n

=⋅=≥ γ

γ

Con!orm anexei 2 ale7em pro!ilul T,, cu Ix *#$0, cm0 şi masa 77r.sec *2#./ @7:m. Calculăm ;ncărcarea pe 7rindă momentul de ;ncovoiere şi !orţa tăietoare

.&,.00/#

4,./3/2.22

-4/.,/41

4,./3/2.22

-:/2.22%$31%.23/.2#4,./

%&.%%%3/

max

#

max

0

kN Q

kNm M

mkN q!c"

==

==

=+= −

Con!orm anexei & c%*%%$, pentru raportul

4



( ) ( )

,/%.$%.%31.%3#/,.%3#,,

/,.%3%1

##=

−−=

−−=

d Rt h

t b

A

A f f

ϖ

$., %.%#

$.,/% c%

% %.$4

%%.%+,.$,/%.$)3

,.$%

%#.%$4.%%#.%% =−

−−+=c

eri!icăm tensiunile normale tan7enţiale şi ri7iditat

( ) ( )

.:2$1.$:2$11%23/.2#

-$20.20#/.03%1%.$#/.03$,%32#&.$%.#/

-:/,.102$1.$4,./

$20.203//

#,$

%

0&,

%

,,2/#3%$3$/.#

%$34,./3/,.103

01&

,

01&

,

-%,&%%%&$0#./%,,2/#3%.%

%$3%%1%3&,.00/32,.$

-#/&%.%3#&$41.#01#$0,3%%.%

%$34/.,/432,.$

sec.

%.%$%

sec.%

,

,00

max

0

%

maxmax

mkN m N q

kN l qal qq F

mkN ql

F q

#nd!

l

f

EI

l q

l

f

MPa R MPa I t

S Q

MPa R MPaW c

M

n

gr

n

pl gr

n

pl

nn

n

gr

nn

x

n

c s

x

xn

c y

x

n

===

=++=++=

=+=+=

=

<===

=⋅=<===

==<===

γ γ

τ

γ γ

σ

ϖ

Grinda secundară este !ixată prin intermediul 7rinilor de platela' la distanţa de $.4%mml !f 4%.$. = . Con!orm ta(.%.0 sta(ilitatea 7enerală (arei este asi7urată dacă

100.,%1

%$,

lim

<==

b

l

b

l !f !f

unde (*%1$ mm este lăţimea tălpii 7rinii din pro!il du(lu T,,.

( )[ ] 2/.%,#&$

%$3$/.#30#.$3%,3$#.$4/.$%,3$$0#.$0,.$

$#.$4/.$$$0#.$0,.$

,

lim

=−++=

=

−++=

y

!f

R

E

h

b

t

b

t

b

b

l

Secţiunea adoptată a 7rinii secundare satis!ace condiţiile de reistenţă ri7iditate şista(ilitate 7enerală.

Consumul de oţel pe % #m ;n varianta # este

#sec..

# :%#.%&$#/.0

/.2#

$,.%

&.%1$%#.$341,$ mkg

b

g

a

g g g

n

gr

n

pl gr n

pl =++=++=

upă consumul de oţel varianta # este mai e!icientă5

1



( .:%#.%&$:&1.%&$ #

#

#

% mkg g mkg g =>=

1.4 3roiectarea grinzilor co%#use cu ini%a #lin"

1.4.1 Di%ensionarea grinzii #rinci#ale

Să se dimensionee 7rinda principală pentru varianta #. Să7eata relativă admisi(ilă a 7rinii

con!orm anexei 4 f

l n

= =% %

&$$$

. Materialul 7rinii 5 oţel clasa C#0,

)K *#0$ Mpa pentru t*#....#$ mm+.

kN Q F gr /40&,.00/3## .sec. ===

mkN $

F q!c" :0.#$/

$,.%0

/403&&. ===

mkN $q

M M !c" ⋅==== /.&02%1

$,.%030.#$/$#.%

1

3 ##

max α α

kN $q

QQ !c" %.%0&/#

$,.%030.#$/$#%

#

3max ===⋅= α α

unde N * %$# este un coie!icient care ţineseama de 7reutatea proprie a 7rinii princiF

pale.

Analo7ic determinăm valorile e!orturilor normate 5

kN l q F n

n /.,/&4,.//,.103 =⋅==

mkN $q

M !c"n ⋅=== ,.04,41

$,.%03$,.%403$#%

1

3 ##

α

mkN $

F q

n

!c" :$,.%40$,.%0

/.,/&3&&. ===

Modulul de reistenţă necesar al 7rinii principale 5

00

%/&2$%.%3#0$

%$3/.&02%32,.$cm

R

M W

c y

n x ==≥

γ

γ

cmt

W h

w

x%pt 4.%%4

#.%

%/&2$%.%%.% ===

2



=nălţimea minimă a 7rinii reultă 5

cm M

M

E

R $nh

n y

$1.22/.&02%

,.04,4

%$3$/.#

#0$3&$$3%0$,3%.$3##

,

max

max$min ==≥ γ

in anexa 2 ta(. , ale7em ;nălţimea 7rinii din ta(lă cu lăţimea %#,$ mm 5 hJ * %#,$F%$ *%#&$ mm. Grosimea minimă a inimii va !i5

cm Rh

Qt

c sw

w $,.%%.%3%&$3%#&

%$3%.%0&/3

#

0

#

0 max ===γ

eri!icăm condiţia con!orm căreia nu se cer ri7idiări lon7itudinale

,.,%0.&%$3$/.#

#0$

%

%#&,

<=

=wλ

eterminăm aria tălpilor

#0.%%#

/

%%#&

%#&

%/&2$

/cm

t h

h

W A ww

w

x f =

⋅−=−≅

Con!orm standartului )anexa 2+ ale7em tălpile cu seccţiunea 01$ x 0$ mm( )#%%&0301 cm A

f == .

eri!icăm talpa 7rinii la sta(ilitate locală con!orm relaţiei

%,#&$

%$3$/.#,.$,.$%%

,#

#:%#1 ,

≅=<=−

= y f

!f

R

E

t

b .

Secţiunea aleasă o veri!icăm la reistenţă calcul;nd ;n preala(il momentul de inerţie şimodulul de reistenţă.

&#0

#

0

0.%$41#01,./03%%&3#%#

%#&%#

%#cma A

ht I

f

ww

x =+⋅

=+=

cmt h

a f w ,./0

#

0

#

%#&

##=+=+=

0

1.%/4%/%#2

0.%$41#01##cmh

I W

x

x =⋅

== Tensiunile normale maxime ;n !i(rele măr7inite ale secţiunii 7rinii reultă

MPa R MPaW

M c y

x

n #,0%%#0$,.#&21.%/4%/

%$3/.&02%32,.$ 0max

max =⋅=<=== γ γ

σ

Condiţia este satis!ăcută deci pro!ilul sau 7rinda este aleasă corect

,ariaia seciunii grinzilor cu ini%a #lin"

%$



ariaţia secţiunii o realiăm prin micşorarea lăţimii tălpilor. 8ăţimea tălpii modi!icate tre(uiesă ;ndeplinească condiţiile 5 b h

f

O : ≥ %$ b b f f

O: .≥ # Adoptăm talpa modi!icată

dintrFo plat(andă cu lăţimea mmb f #$$O = .Calculăm caracteristicile secţiunii modi!icate5

F momentul de inerţie

&#0

#O0

O 0./&#4,,,./03$.03#$3#%#

%#&3%#

%#cma A

ht I f

ww

x =+=+=

F modulul de reistenţă

0O

O #.22/,%#2

0./&#4,,3##cm

h

I W x

x ===

F momentul static al semisecţiunii

0OO 01%$#

$.0

#

%#&$.03#$

##cm

t ht bS

f w f f f =

+=

+=

Talpa modi!icată se ;m(ină cu talpa iniţială prin sudură cap la cap cu s;rmă de sudurămarca & ' − $1 R Rwy y= $ 1,

Pentru a determina punctele de variaţie a secţiunii 7rinii tre(uie să calculăm momentul

admisi(il M adm.

02.%%

/,.%

$&.012/#%.#/2#0.#$/

$%$3#0$31,.$3#.22/,3#3$,.%030.#$/0.#$/1,.$3#

#

%

#

0##

==

=+−

=+−=+− −

(

(

( (

( ( ( RW q$( q( y

I

x

% ( #

( *8*Q%./,%%.02*%0.$&

5forturile în #unctele !e variaie a seciunii :( ) ( )kNm

( $q( M #.%2&$

#

/,.%$,.%03/,.%30.#$/

#

%%O =−

=−

= -

kN ( $

qQ 4.%$$,/,.%#

$,.%00.#$/

#O % =

−=

−=

Tensiunile ;n inimă la nivelul cordonului de sudură 5

MPah

h

W

M w

x%.%14%$3%#2

%#&3#.22/,

#.%2&$ 0

O

O

% ===σ

%%



MPat I

S Q

w x

f /%.,2

%30./&#4,,

%$301%$34.%$$,O

OO

% ===τ

eri!icarea tensiunii echivalente se !ace cu relaţia 5

MPa R MPa c y!c" 2.#2$%.%3#0$3%,.%%,.%#.#%0/%.,230%.%140 ###

%

#

% ==<=+=+= γ τ σ σ

Condiţia de reistenţă a secţiunii modi!icate este ;ndeplinită.

,erificarea stabilit"ii locale a ini%ii : veri!icăm necesitatea ;ntăririi inimii cu ri7idiăritransversale. Coie!icientul de velteţe redus

,.#%0.&%$3$/.#

#0$

%

%#&,

>=== E

R

t

h y

w

wwλ

Calculul i%binarii ini%a-tal#iPentru 7rinda compusa sa se calculee im(inarea dintre inima si talpi.Cordoanele de sudura serealieaa prin sudura manuala pe am(ele parti a ale inimii cu sirma de marca CRF$.1A-K J! *%1$)din anexa # pentru s;rmă de sudat CRF$1+ -

MPa Rw( %/$= )con!orm anexei % pentru oţel marca C#0,+ -$,.%-2.$ == ( f β β con!orm ta(elei %.% pentru sudură manuala

Calculul cordonului de sudură se !ace prin metalul depus deoarece MPa R MPa MPa R w( ( wf f %/1%/$3$,.%%/#%1$32.$ ==== β β

$ 2 %1$ %/# % $, %/, %40 f f ( ( R MPa R MPaϖ ϖ β β = × = < = × =

Grosimea cordonului f k se va determina cu relaţia

mm Rn

) k

cwf wf f w

f %2$%3%3%/#3#

%1./ ##

==≥γ γ β

Acceptăm @ ! *4 mm .

cmkN I

S Q)

I

x

f ( :%1./

0./&#4,,

01%$3/.%$&#O

===

Calculul reaze%ului grinzii #rinci#aleSa se calculee reemarea 7rinii principale.Keactiunea de reaem L*max*%0&/.%@Constructia reaemului 7rinii o adoptam co!orm !i7.%.,a.in conditia de reistenta la strivire calculam aria necesara a ri7idiarii de reaem

##.00%.%30,$

%$3%.%0&/32,.$cm

A

F A

m

n

s ==≥ϕ

γ unde reistenta la strivire K p*0,$MPa)con!orm anexei % pentru otel

clasa C#0,+.Adoptam latimea re7idiarii de reaem e7ala cu latimea talpilor 7rinilor modi!icate spre reaem5(s*

I

f b

*0&$mm.Grosimea ri7idiariicm

b

At

s

s 24/.$0&

#.00==≥ -Acceptam 7rosimea ri7idiarii mmt s %&=

%#



eri!icam sta(ilitatea montantului conventional

MPa R MPa A

F c y

m

n #,0%.%3#0$0.%2,/43244.$

%$3%.%0&/32,.$===== γ

ϕ

λ σ

unde5

#,

## /4

#0$

%$3$/.#3%3/,.$&.%30&/,.$ cm

R

E t t b A

y

w s sm =+=+=

&00

&.&,1,%#

0&3&.%

%#cm

t b I s s

( ===

%,#4.1

%#&-#4.1

/4

&.&,1,===== (

m

( (

cm A

I λ Con!orm Anexei , 244.$%, =⇒= ϕ λ

(

cmk f 01.$+%%#&)3%3%3%/#3#

%$3%.%0&/32,.$3#.%=

−≥

cm Rk

N h

cww f

n #%.&4%.%3%/#31.$3&

%$3#.#/2#

+)& min

==⋅⋅

≥γ γ β

cm Rl

N t

p!f

n $4.#04$30,

%$3#.#/2#==

⋅≥

cmt bl p!f 0,,.#3#0$# =+=⋅+=

cm Rd n

F n

bbs s

A 42.4%,$32.$3/.%3%&.03%

%$3&.#%%3&&##

===γ π

cmn 4&.,

2.$30/,34.$3/.%

%$3&.#%% ==

cm y y R

F l

cww

Aw #.##

%.%3%/#31.$

%$3&.#%%

#

0

+)#

0

min

=⋅=⋅=β

mmbl f # ##$1$%&$1$ =+=+=

=m(inare 7rinei de platela' cu 7rinda secundară.

cm yhRQt

c s

w &%.$%.%3%,,3&,%$3&.#%%3,.%,% ==≥

%0



Ca#itolul 2Calculul stil#ilor co%#ri%ati centric2.1Calculul stil#ului cu ini%a #linaSa se determine sectiunea unui stilp realiat din otel clasa C#4, )K *#4$MPat*#H..#$mm+.Capetele stilpuluile consideram articulate .Stilpul este solicitat axial de o !orta concentrata

o*#max*#3%0&/.%*#/2#.#@)max*%0&/.% este reactiunea in reaem a 7rinii principale examinate incap.D+.8un7imea stilpului l*%%/%$F%$F%#2$*%$0%$mm*%$.0%m

Calculam aria necesara a sectiunii stilpului luind in preala(il 1.$=%ϕ

#/&.%$4%.%3#4$31.$

%$3#.#/2#32,.$cm

R

N A

c y%

%ncal ==≥

γ ϕ

γ

( ) #/#.01#

1.$301/&.%$4

#cm

A A A wcal

f =−

=−

=

#

%1%./cm%.13&#3#$.1301 =+= A&

#0

cm%%./022##

%.1

#

01%.13&#3#

%#

&#31.$=

++= x I

&0

cm&.####/%#

&#31.%3#== y I

cm4.%1%1,

1/0,0&===

A

I x

x

cm$/0.%%/.%1%

&.####/===

A

I

y

y

#.20$/0.%%

%$0%max ====

y

y

l λ λ - ,/4.$min =ϕ

eri!icam sta(ilitate 7enerala a stilpului

%&



MPa R MPa A

N c y

n #24%.%3#4$,.#&1/.%1%3,/4.$

%$3#.#/2#32,.$

min

===== γ ϕ

γ σ

eri!icarea sta(ilitatii locale a inimii si talpii.Co!icientul de veltete al stilpului

040%$3$/.#

#4$#.20

, ===

E

R y

λ λ

Con!orm ta(.#.# si #.%

04.#04.030,.$#$.%0,.$#$.% =+=+= λ λ #w

/24.$04.03%.$0/.$%.$0/.$ =+=+= λ λ #f

eri!icarea sta(ilitatii locale

&/./,#4$

%$3$/.#04.#,.&4

1$

01 ,

===== y

wf

w

w

w

!f

R

E

t

h

t

hλ

#,.%2#4$

%$3$/.#/24.$1.%$

1.%

/.%2 ,

==== y

#f

f

!f

R

E

t

bλ

Dnima si talpile sectiunii propuse veri!ica conditiele de sta(ilitate .eri!icam necesitatea intri7idiarii cu dia!ra7me transversale din conditia

,0./0#4$

%$3$/.#0#0.#,.&41$

01 ,

==== yw

!f

R

E

t

h

Prin urmare ri7idiari trans!ersale nu se cer.

Calculul stil#ului cu ele%ente !e#artate

eterminam aria unei ramuri5#

$

$ 1#.,0%.%3#4$31.$3#

%$3#.#/2#32,.$

#cm

R

N A

c y x

nr ==≥

γ ϕ

γ

Dn prela(il adoptam sectiunea din doua pro!ile &,) )anexa2+pentru aria.:,.//-%.%1-4.1& $

#mkg mcmcm A xr === x

λ *%$0%:%1.%*,/.2/-1%$.$% = xϕ

Tensiunile in stilp #24%.%3#4$,.%144.1&31%$.$3#

%$30&.#4$132,.$

# %

MPa R MPa A

N c y

r x

n ===== γ ϕ

γ σ unde

-0&.#4$1%&.%/%/11 kN * N N st % =+=+= kN g lm* n st %&.%/#%3%$30%.%$31%23,.//3## 0

$ === −γ

Calculele ele%entelor !e rigi!izareom adopta ri7idiarea cu placulite .Kamurile le amplasam in asa !el . x!f λ λ ≤ 8uind coe!icientul de veltete al

ramurii0$

=r λ

calculam coe!icientul de veltete in raport cu axa y

.&%.&10$2/.,/ #### =−=−= r x!f λ λ λ

Kaa de inertie cml

!f

y

y #2.#%&%.&1

%$0%3%3===

λ

µ - b

y ,#.$= (*#%.#2:$.,#*&$.2&

(Q# %b %$$*#3%/$%$$*&#$mm

eri!icam sta(ilitatea in raport cu axa y calculam in preala(il aracteristicele 7eometrice&##

% /.,/0$%+%134.1&4$1)3#+)3# cma A I I r y y =+=+=

unde &

% 4$1cm I y = este momentul de imertie al unei ramuri in raport cu axa % y -

cm ( b

a %1,.&#

&,

# $ =−=−= -

cm A

I

y

y #0.%14.1&3#

/.,/0$%=== -

%,



cm

l

y

y

y ,,.,/#0.%1

%$0%===λ .

Sta(ilim dimensiunile placulitelor 5 mmd pl #,$= )de la $.,( pina la $.4,(+- .%$cmt pl = Calculam dinstantadintre placulite5 cml yr 4.2#$2.030$3

%$ === λ .Adoptam cml 2,$ = .

istanta dintre centrele placulitelor 5 cmd l l pl r %#$#,2,$ =+=+=

Coe!icientul de velteta al ramurilor 5 4&.0$

$2.0

2,

%

$ === y

r

l λ

Coe!icientul de velteta trans!ormat5 0/./&4&.0$,,.,/ #### =+=+= r y!f λ λ λ

eri!icarea sta(ilitatii in raport cu axa y o !acem din motivul ca . x!f λ λ Con!orm anexei , pentru0/./&=!f λ o(tinem 44&.$= yϕ .eri!icam tensiunile in stilp

#24%.%3#4$#&.%2/44&.$34.1&3#

%$30&.#4$32,.$

# MPa R MPa

A

N c y

r y

n ===== γ ϕ

γ σ

Lorta taietore care o preiau placulitile o calculam cu relatia

kN N

R

E Q

y y

fc #.02

44&.$

0&.#4$1

#4$

%$3$/.##00$%$3%,.4#00$%$3%,.4

,// =

−=

−= −−

ϕ

unde 44&.$min ==ϕ ϕ y

Lorta taietore si momentul de incovoiere in placute

-.0./,0/.$3#

#.%3#.02

#kN

c

l Q)

r fc === mcmac 0/.$0/%13## ====

-4/.%%#.%3#.023&

%

&

%kNml Q M r fc ===

Placutele le prindem de ramuri cu sudura de colt cu cordoane de 7rosimea .%$mmk f =

eterminam care sectiune a cordonului de sudura va avea o importanta hotaritoare.Pentru sudura manuala cuelectroi &# E con!orm anexei # -%1$ MPa Rwf = -%4$ MPa Rw( =

Calculam-%4$%4$3%%#/%1$34.$ MPa R MPa R w( ( wf f ==== β β

Este necesar o veri!icare a cordonului de sudura prin metalul depus. Caracteristicele 7eometrice ale cordonuluicmcmd l pl w

#0##,# =−=−= -#%.%/#03%34.$ cml k A w f f w === β -

-4./%/

#03%34.$

/

0##

cml k

W w f f

w === β

Tensiunile in cordoanele de sudura

-,2.%2$

4./%

%$34/.% 0

MPa

W

M

w

w ===σ

-,1.%$4./%

%$30./, MPa

A

)

w

w ===τ

Tensiunile reultante MPa R MPa cwf www %21%.%3%3%1$0%&$#0&$,%0/ #### ===+=+= γ γ τ σ σ

Calculul bazei stîl#ului cu traverse.Materialul stilpului este otel clasa C#4, )K *#4$MPa+-!undatia su( stilp se executa din (etonclasa C%,)K (*1.,MPa+-

kN g l m* f st %&.%/%$31%.230%.%$3,.//3#.%3#333# 0

$ === −γ

kN * N N st 0&.#4$1%&.%/%/11$ =+=+=

%/



mmct b ' r f /,$1/3#%&3#&,$## =++=++≥

mmm R '

N $

bl%c

&,$0,/.$%$3#.%$3,/,$

0&.#4$1

3 0 ≈==≥

bl%c R *%.# b R *%.#31.,*%$.#

Adoptăm dimensiunea plăcii R 3 8*/,3/,Tensiunea de contact ;ntre placa de reaem şi (eon

MPa $ '

N q f &%./%$3/,.$3/,.$

0&.#4$13

0 === −

a*hF# f t *&,$F#3%&.#*&#%./ (* %

b F wt F#t*&#$3#32F#34,.,*#,%

Pentru sectorul % (:a*#,%:&#%./*$./in ta(elul #.&ale7em valorile luiN *$.$&1

cmkNcmaq M f :/1.,&%$3%/.&#3&%./3$&1.$33 %##

% === −α

Pentru sectorul ##,.$,$:%%,:

%%

==ab

in ta(elul #.&ale7em valorile lui *$.$/

cmkNcmaq M f :11.44%$3&,3&%./3$/.$33 %##%# === −β

Pentru sectorul 0

cmkNcmcq

M f

:4.#0#

%$3/13&%./

#

3 %##

0 ===−

Grosimea plăcii de reaem se va determina cu relaţia5

cm R

M t

c y

2/.0%.%3#4$

%$311.443/

3

3/ max ==≥γ

Adoptăm 7rosimea plăcii t*&$ mmPrinderea transversală se va !ace cu sudură semiautomată cu s;rmă de sudat de marca C(*$.1A

MPa Rwf %1$

=nălţimea traversei

cmcm Rk n

N h

cwf wf f f w

n

tr /4.02%%.%3%3%1$3#.%34.$3&

%$30&.#4$132,.$

33333

3=+=≥

γ γ β

γ

Adoptăm tr h *&$cmeri!icăm tensiunile ;n traverse

MPaht

M

tr tr

tr tr 12.0/

&$3&.%

%$301.%0443/

3

3/##

===σ MPa R c y #24%.%3#4$3 ==γ

cmkN bq

M tr

tr :01.%44#

,.%%310.#$

#

3 ##

% ===

11%0%431&%13%

=== bqQtr tr

%4



cmkN ct a

qq tr f tr :10.#$%$3/.1&.%#

&,&%./

#

%% =

++=

++= −

MPaht

Q

tr tr

tr

tr 44.&#&$3&.%

%$3,&.#02

3===τ MPa R c s ,.%4$%.%3%,,3 ==γ

eri!icarea cordonului de sudură care prinde traversele şi ramurile de placă de reaem se !ace

cu relaţia ) mmk f %$= +

MPal k

N

w f f

nwf 00.%#2

#.#1&3%34.$

%$30&.#4$132,.$

33

3===

∑β

γ τ cwf R γ wf γ *%21MPa

cml

w #.#1&%3%#&#.%3&,,.43&%/.&#3#,.%%3&/,3# =−++++=∑

Calculul bazei stil#ului cu ca#atul frezatMaterialul stilpului este otel clasaC#4, )K *#4$MPa+-!undatia su( stilp se executa din (eton clasaR%,)K (*1.,MPa+-!orta axiala in stilp *#4$1.0&Raa stilpului se adopta dintrFo placa patrata cu latura

cm R

N '

l%cb

,#.,%#.%$

%$30&.#4$1

==≥

Adoptam mm ' /$$=Tensiunile de contact dintre placa de reaem si (eton sunt

MPa

'

N q

f ,#.4%$3

/.$

0&.#4$1 0

##

=== −

Se recomanda de veri!icat tensiunile in placa de reaem in !elul urmator .placa dreptun7hiulara se va inlocuiconventional cu o sectiune circulara de diametrul a .Kaele a si b se vor determina din conditiile dee7alitate a ariilor respective.Aria (aei va !i #0/$$/$3/$ cm Ab == iar aria stilpului F #%4&4.#cm&#3&%./ == st A

Aria cercului conventional va !i #b A

st π = .As!el

cm A

b st ,1.#0%&.0

#.%4&4===

π

cm A

a b 1,.00%&.0

0/$$

=== π

Calculam raportul /2/.$%.%2

,1.#0==

a

b.

Liindca raportul ,.$

a

b(aa se va calcula la incovoere ca o consoladupa cum este aratata in !i7. #.,(.

Momentul in consola kNcmc Aq M t f ,/.#444%$3%2./34.,2/3,#.4 % === −

Unde t A este aria trapeului din !i7. #.,( cu dimensiunile /$&# ==′ 'cmb

#4.,2/4.%%3#

/$&#3

#cmh

'b At =

+=

+′=

Poitia centrului de 7reutate sFa determinat cu relatiacm

b '

hb 'c %2./

+&#/$)30

4.%%3+&#/$3#)

+)0

3+#)=

++

=′+

′+=

Grosimea necesara a placii%1



cmbR

M t

c y

pl /,.0%.%3#4$3&#

%$3,/.#4443//===

γ

cm1.nazarciuc

Documents