coef. diseÑo

8/19/2019 COEF. DISEÑO

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YAVENIDA BOYACÁ PARA EL FRENTE 323 DEL SECTOR DELA AUTOPISTA AL LLANO

CALZADA ÚNICA SENTIDO SUR-NORTE ENTRE SE Y SE

BOGOTÁ D.C· CUNDINAMARCA

ESTUDIO DE SUELOS Y DEFINICi ÓN DE LA INTERVENCiÓN DE LA ESTRUCTURA DEPAVIMENTO VO

I Nú E NIE RI

PágIna Z5 d e 54

D ETE RM IN AC iÓ N D E L OS C OEFIC IEN TE S D E D REN AJE mi)

la determinación de los coeficientes mi se realiza empleando la tabla 2.4 del AASHTO GUIDE FORDESIGNOF PAVEMENT STRUCTURES1993, teniendo en cuenta un porc entaje del tiempo en que laestructura estará expuesta a n iveles de humedad cercanos a la saturac ión entre el 5 y el 25 ,para el caso que nos compete se cons iderará un valor de mi para las capas granulares de 0.9 y paralas capas de MG20 de 1.0.

Tabla 26. Coeficientes de drenaje ¡ recomendados.(Tabla 2.4 AASHTO GUIDE FOR DESIGN OF PAVEMENT STRUCTURES 1993)

Porcentaje de tiempo en que la nueva estructura de pavimentos

talidaddel esú expuesta a nive les de humedad cercanos a la saturacióndrena je

Menos de1-5 5-25 Más del 25

1Excelente 1.40-1.35 1.35·1.30 1.30-1.20 1.2

Buena 1.3 5·1.2 5 1.25·1 .15 1.15·1.00 1.0

Regu lar 1.25·1.15 1.15·1 .05 1.00-0.80 0.8

Pobr e 1.15·1.05 1.05·0 .80 0.80-0.60 0.6

Deficiente 1. 05-0.95 0.95 -0.75 0.75-0.40 0.4

D ETER MIN AC iÓ N D E LO S PA RA ME TR OS A DIC IO NA LES D E IN TERVE NC iÓ N

1. Para la capa de mezcla asfáltica se e mplea el coeficiente estruc tural que se obt iene de la

siguiente expresión :al 0.7304 -0.1271ln (T ºC aire)

Se tiene ento nces para una temperatura de 12ºC , valor tomado de la temperatura mediade los datos reportados por e llDEAM, un coeficiente de apor te estructural al 0.42 Yunmódulo de 3000 MPa, Este valor se define para las mezc las MD20 y MD12.

2. Para la determinación del módulo resiliente de la subrasante , se empleó la expresión:

MR (PSI) 1500*CBR

3. Para la capa de base se determ ina el coeficiente estructural, estab leciendo en es te casouna base del t ipo BG-A con un valor de capacidad porta nte CBR de 100 m ínimo para el100 de compactación del Proctor Modificado, cuestión que deberá garantizarse en laobra, luego de lo cual el valor de a2 Ydel módulo se obtienen empleando la gráfica 2.6 dela página 11-19.

AASH TOGUI DE F OR D ESIGNOF PAVEMENT STRUCTU RES,Numeral 2 .3.5, Pág ina ·

DISEÑO ESTRUCTURA DE PAVIMENTO PARA EL FRENTE


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ESTUDIO DE SUELOS Y DEFINICiÓN DE LA INTERVENCiÓN DE LA ESTRUCTURA DEPAVIMENTO VO

ING E NIE RI

PáElna 26 d e 54

luego de rea lizado el proceso se obt iene para a 2 un valor de 0.14 y el módulo de 30500Ib/in2 215 Mpa).

4. Para la capa de subbase se determina el coef iciente estructural, estableciendo en estecaso una basedel tipo SBG-Acon un valor de capacidad portante CBRde 60 mínimo parael 95 de compactac ión del Proctor Modificado, cuestión que deberá garantizarse en laobra, luego de lo cual los valor de a2Ydel módulo seobtienen empleando la gráfica 2.6 dela página 11-19.

Luego de rea lizado el proceso se obtiene para a 2 un valor de 0.12 y el módulo de 18000Ib/in2 124MPa).

5. Dentro de las a lternativas de diseño por presentar se ha considerado aquella quecontempla la utilización del material remanente y la estabilización de éste por medio de laadición de cemento , para el caso se recomienda una adic ión del 6.0 de cemen to y paraeste tipo de material se define un coeficiente estructural igual a 0.18 para un valor delmódulo del orden de 68000 psi 470 MPa)

6. Para la mezcla MG20 se ha cons iderado un valor de módulo del orden de 1400 MPa para20ºC y 5 Hz, con base en é ste valor se define un coeficiente estructural para esta capa de0.30, éste e n función de los valores definidos para este t ipo de mezclas determinado conbase en lo s reportes de ensayo de módulos para éstas e n la Ciudad de Bogotá, acontinuación se presentan resultados de ensayo s de laboratorio para una mezcla del tipoMG 20 que hace parte de l record de datos de esta Consultor ía.

Tab la 27 Datos del Módulo Dinámico para una MG 2T f Módulo

Dinámico oC Hz] MPa]

1 00 8 89

404 0 0 1 359

10 0 0 1 863

16 00 1 916

1 00 2 596

254 00 4 599

10 00 5 202

16 00 5 762

1 0 0 8 397

54 0 0 10 620

10 00 11 550

16 00 12 234 uen te Re co rd de Ensayos de CTY Inge mena E U

De la tabla anterior se observa que para una cond ición de temperatura de 25°Cy 1.0 Hzdefrecuencia el valor del Módulo es del orden de 2596 MPa, para el caso de cálculo se hadefinido un valor del orden de 1400 MPa, cuestión que implica un factor de seguridadadicional al diseño. No obstante, si al momento de obra se dete rmina e l uso de este t ipode materiales lo más recomendable es sol icitar el ensayo a la mezcla que se ut ilizará y

DiSEÑO ESTRUCTURA DE PA VlMENTO PARA EL FRENTE


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ESTUDIO D E SUELOS Y DEFINICiÓN DELA INTERVENCiÓN DELA ESTRUCTURA DEPAVIMENTO VO

ING E NIE RIA

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verificar los valores con respecto a los definidos en este documento y en caso ta l realizar

los ajustes a que haya lugar.

Con los datos anteriores y con base e n el procedimiento de cálculo de la metodología se realiza ,con base en lo desc rito en la Figura 3.2 del numeral 3.1.5 de la Guía de diseño AASHTO de lapágina 11-36, la definición de los espesores de d iseño para los segmentos que hacen pa rte delcorredor en estudio.

L [t J SI ]og 4 .2 - l.5

Loglo W¡g ZR S O + 9.36Logto S N + 1 - 0. 20 + 1 0 94 + 2.31L oglO .M R - 8 .0 7

0 .40 + 519,S N + 1 .

En la formulación anterior el parámetro no conocido es SN el cual se determ ina mediante unproceso iterativo. Una vez conocido el valor de SN, se procede a determ inar el espesor de lascapas que conforman la es tructura de pavimento a partir de la ecuación:

7.1.1 DISEÑO DE LA ALTERNATIVA No 1 - SOPORTE SOBRE GRANULARES REMANENTESESTABILIZADOS CON CEMENTO

Tabla 28 Verificación de 105 valores de SN Parciales

SN 1 2.553SN*i

2.730SN 2 4.357 4.440SN3 4.455

Tabla 29 Espesores de Diseño de la Estructura de Pavimento AASHTO1993Base Estabilizada con Asfalto en Caliente

MD 12 Y 20) BEC BG_A16.51 24.13 1.27

MD: Espesor en cm de capa de Concreto Asfáltico - BEC: Espesor en cm de capa de Granular Remanente y Cemento.

BG_A: Espesor e n cm de capa de base granular.

Con la finalidad de a justar los espesores de d iseño a valores que sea n viables desde el punto devista constructivo se define una e structura en términos de capac idad estructural equivalente quecumple con los requerimientos técnicos y de SN, se presenta a cont inuación.

Tabla 30 Espesores de Diseño de la Estructura de Pavimento AASHTO1993Base Estabilizada con Asfalto en Caliente

MD 12 Y 20) BEC Granular Remanente SN15 18 20 4.46

DISEÑO ESTRUCTURA DE PA V MENTO PARA EL FRENTE 3 3


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MD: Espesor en cm de capa de Concreto Asfáltico - BEC: Espesor en cm de capa de Granular Remanente y Cemento.

Ilustración 5. Ventana de Resultados para el Cálculo de los Espesores de Estructura de Pavimento -Alternativa No 1.

MR en Psi Cael. eí

C8R de la Subrasante 115lm al f 42·

a2 ro:;e

Trafico de diseño 11577 6 9

Nivel de Confiabilidad 95

Desv. Standard 10.49 C8R de la Base

Peráda de seMcio C8Rde la Sub base p s 1160Cll a3 ¡o:;o Drenaje base ¡ Drenaje Subbase Z r . 1645

Numero Estructural (SN1) 12.5HII

Numero Estructural (SN2) I05760C

Numero Estructural (SN3) 14.45500: SN.i*

Espesor Carpeta f65 15.90 SN 4.41)07Usuario

Espesor Base f9.5 17.08 OKEspesor Subbase 17.87

1

Nota: Para e l emplazamiento de esta estructura se deberá verificar el estado mecán ico de la capade soporte , ésta por ningún motivo se aceptará menor a 10 en términos de CBRadicionalmentese deberá contar por lo menos 0.20 m de material granular remanente el cual deberá estarextendido y compactado y cuya relación de compactac ión no podrá ser inferior 95 del valorobtenido del ensayo de Proctor modificado y su CBRno será inferior a 35 .

La mezcla estabilizada con cemento por utilizar se deberá preparar con e l material proveniente dde las a ctividades de excavación, se recomienda como valor base un porcentaje de adición del6.0 , se hace claridad que este d iseño se presenta a sol icitud de la entidad contratante .

7.1.2 DISEÑO DEl ALTERNATIVA No 2 - SOPORTE SOBRE MG20

Tabla 31 . Verificación de los valores de SN Parciales

SN 1 1.675SN*i

1.720SN 2 3.453 3.520SN3 4.456

Tabla 32. Espesores de Diseño de la Estructura de Pavimento - AASHTO1993Base Estabilizada con Asfalto en Caliente.

MD (12 Y 20) MG20 BG_A

10.16 15.24 19.05..MD: Espesor en cm de capa de Concreto Asfáltico - MG: Espesor en cm de capa Mezcla Asfáltica MG20

BG_A: Espesor en cm de capa de base gra nular.

Con la finalidad de ajustar los espesores de diseño a valores que sean viables desde el punto devista constructivo se define una estructura en términos de capacidad estructural equ ivalente quecumple con los requerimientos téc nicos y de SN, se presenta a continuac ión.

DISEÑO ESTRUCTURA DE PA VlMENTO PARA EL FRENTE


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Tabla 33 . Espesores de Diseño de la Estructura de Pavimento - AASHTO1993Base Estabil izada con Asfalto en Ca liente .

MD (12 Y20) MG20 BG_A SN

11 15 18 4.48MD: Espesor en cm de capa de Concreto Asfáltico - MG: Espesor en cm de capa Mezcla Asfáltica MG20

BG_A: Espesor en cm de capa de base granular.

Ilustración 6. Ventana de Resu ltados pa ra el Cálculo de 5 Espesores de E structura de Pavimento -Alternat iva No 2 .

Tmfim de diseño \1517$6 3

,..--- ... . CBRdelaSubr8S6I\te al NiYel de Confiabilidad 95 ..:J 1 IU.O<

D Stand d ICBRdelaBase r;oo-- 120000) al esv. ar 0.49 1''''' IU.

et dd a d o 11.8 CBRdele.Subbase ro o- e.3 ro:;¡--Drenaje bese ¡ ¡ Drenaje Sub base ro:s-

MR en Psi Coal. ai

Zr I· l.

Numero EslrUcálrnl (SN1) ¡1.l;i5lJ9

Numero EslrUcIUrel (SN2) 1J.453M ¡a.a-I

Numero EslrUdurBI (SN3) 14.4556lX SN.i

EspesorCarpeta r l4.D _Espesor Base ¡5 J () (

Espesor Subbase re- 1.f

7.1.3 DISEÑO DE LA ALTERNATIVA No 3-SOPORTE SOBRE GRANULARES

Tabla 34 . Ver ificación de 5 valores de SN Parc iales

SN 1 3.454SN*i

3.570SN 2 4.181 4.200SN3 4.455

Tabla 35 . Espesores de Diseño de la Estructura de Pavimento - AASHTO1993

MD (12 20) BG_A SBG_A21.59 12.7 6.35

..MD: Espesor en cm de capa de Concreto Asfáltico - MG: Espesor en cm de capa Mezcla Asfáltica MG20BG_A: Espesor en cm de capa de base granular.

Con la finalidad de a justar los es pesores de diseño a valores que sean viables desde el punto devista constructivo se define una es tructura en términos de capac idad estructural equivalente quecumple con los requerimientos técnicos y de SN, se presen ta a continuación.

Tabla 36 . Es pesore s de D iseño de la Est ructura de Pavimento - AASHTO1993Alternat iva No. 3

MD (12 Y 20) BG A SBG A17 18 18

MD: Espesor en cm de capa de Concreto Asfaltlco - MG: Espesor en cm de capa Mezcla Asfáltica MG20

DISE ÑO ES TRUCTURA DE PAVIMENTO PARA EL F REN TE


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BG_A: Espesor en cm de capa de base granular.

Ilustración 7. Ventana de Resultados para el Cálculo de los Espesores de Estructura de Pavimento -Alternativa No 3.

Trafico de diseño 11577 69 MRenPsiCoel. ei

C8R de la Subrasanle ¡;O-llsIDJ el ¡ ii4 Nivel de Confiabilidad 195 :3CBR de la Base roo I mn a2 i i i4esv. Standard 10.49CBR de le Sub bes e ¡ s - 11w:xl e3 f ü ier


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ESTUDIO DE SUELOS Y DE FINICiÓN D E LAINTER VE NC iÓ N D ELA E ST RU CTURA DEPAV IM EN TO V O

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7.2 MÉTODO DE LA PORTLAND CEMENT ASSOCIATION PCA-1984 - PAVIMENTO RíGIDO

ALTERNATIVA NO S.

Para ap licar el método de diseño de pavimentos rígidos de la PCA se debe realizar el siguienteproceso:

• Elegir el tipo de concreto, éste hace ref erencia a la resistencia a la flexión del concreto a28 días módulo de rotura, MR , para el caso se consi derará un valor de MR 45, debido altránsito de los segmentos por estud iar.

• El período de diseño, contrario a los pavimento flexibles, las estructuras en concreto r ígidoaceptan periodos de d iseño de 20 años y mayores , para e l caso se determinó un periodode diseño de 20 a ños.

• la clase de material de soporte, Módulo de Reacción Combinado o de l conjunto desubrasante - subba se K , este análisis se pres ,enta más adelante .

• la forma de interacción de las juntas y la condición de berma, para el caso se determinaun aná lisis de juntas con barras de transferencia y sin la condición del efecto berma.

• Factor de segur idad de carga FSC , distribución de carga por eje y número esperado derepeticiones de las diversas ca rgas por eje en e l carril de diseño y durante el período dediseño, dada la condición del corredor se define un valor de 1.1 para este factor deseguridad.

En la ap licación de este método de d iseño se llevan a cabo los sigu ientes tipos de análisis :

• Análisis de fatiga.• Análisis de eros ión para controlar la deflexión en los bordes de la losa.• Conveniencia del uso de pasadores y comportamiento del diseño frente al Efecto Berma.

7.2.1 Tránsito Para el Método de la PCA 1984

Para los pavimentos rígidos se recomienda s iempre considerar un periodo no menor de 20 años ,como ya se mencionó previamente, por lo que se determina utilizar este lapso de t iempo comomínimo para la definición del volumen de vehículos que circularan a lo largo del corredor, acontinuación se presentan los valores obtenidos, esto con bas e en la información suministrada porel Consorcio; es importante mencionar que para el método de la PCA la solicitación asociada a ltránsito se expresa en fun ción del tipo de eje y la carga máxima definida para el mismo de a cuerdocon la reso lución 004100 del Ministerio de Transporte.

Tabla 3 8. Número de Repeticion es por tipo de eje y carga y Núme ro de Ejes simples E quiva lentes de 8.2 tpara cada Sector De finid o Per iodo de D iseño 20 a ños

Periodo Eje Simple Eje Tán dem EjeT ridem

Años t t t l l t t t

20 11 826 689 22 158 284 11 826 689 14 654 848 8 938 292 892 468

DISE ÑO E STR UCTURA DE PAVIM E NTO PA R A EL F RE NTE


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ESTUDIO DE SUELOS Y DEFINICiÓN DE LAINTERVENCiÓ N DE LA ESTRUCTURA DEPAVIMENTO VO

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Post erior a lo indicad o se det ermina el valo r del Módu lo de Re acción d e la Subrasante , és te se

obtiene a partir de la figura siguiente , con b ase en ésta, y en el valo r del C SRs e determina elMódulo de Reacción de la Subrasante , para el c aso se definirá el Módulo de Reacción de laSubrasante de acu erdo con el valor def inido a partir de la capa de mejoramiento .

Ilus trac ión 9 : Correlación Aproximada entr e la clasificación de suelos el valo r de CSRy e l valo r de Módulode R eacción de la S ubrasante

2 3CB R

4 5 6 7 6 9 10 15 20 2 5 30 4 0 50 60 70 80 9 0 10 0I 1

ull f l O P ' GWGMoc-J M se

01.

I• • w f ' A -2 -4 . r I T I . MI

IA-4

r '1 _ . ' 1

I Módulo de rea cc:Iónde la su bra san te MPatm )20 • • O

': .1j' I D 1001 1 0 1 3 1 5 tO O 2 0(1' ,

I

2 •

•Módulo de r ea cclóo de la s ubrasa nle k (k ) T 1 1 I 1

i- I J 7 e i 10 11 1213 1 . 15 18 18 20 22

l 1 l CB R I Ise78 1 O 1 5 20 15 lO 40 50 10 70 9 8 0 100

Ta bla 39. Va lor de l Módulo de Reacc ión de la Sub rasante

I C8 %) IK ( : m) IUna vez estab lecido e l valor del módulo de reacción de subrasante se realiza el análisiscorrespond iente p ara determinar e l valor del Mód ulo de R eacción Com binado de toda laEstructura sobre la cual se apoyará la losa de pavimento, para tal efecto se ha defin ido elextendido de una capa de 0 .20 m de espesor de granular , para el tipo de tránsito , de acuerdo conla IDU-ET-2005 se determ ina una capa S SG-A. En ese contexto , se presenta el cálculo y los

resultados obtenidos para el valor del módulo de re acción combinado .

Tab la 40 . Efecto de la subbase granular sobre los valores de K

Va lor de K para Valor de K para subbase combinadaSu b-ras ante mm 5 mm 22 5 mm 3 mm

MPa/m Ib/pulg3 MPa /m Ib/pulg3 Mpa/m Ib/pulg3 MPa/m Ib/pulg3 MPa/m Ib/pulg3

2 73 23 8 5 26 69 3 2 7 3 8 4

4 47 45 65 49 8 57 2 66 245

6 22 64 235 66 245 7 6 28 9 33

295 87 32 9 3 3 37 7 43

DiSE ÑO EST RUC TURA D E PA VlM E NTO PAR A EL F R ENTE


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Fuente: Tabla 1 - Effe


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Repeliciones

34.69

89246 8

52.681 57.951 1.0871 13 2 6 1 25 n6 UNLlMIT 1.6¿ 0.02: 25.6895 5.020 .581 0.51 ETota l . Tot al t l

7.2.2 Junta s Longitud inales y Barras de Anc laje .

Entre otras funciones la junta longitudinal controla el agrietamiento producido por alabeo. En laconstrucción del pavimento, la junta debe s er marcada con una ranura que separe los ca rriles yproporcione a lojamiento para el sellado, unida por barras de a nclaje corrugadas , que se encarguende asegurar qu e no haya desplazamiento relativo de las losas . Para este diseño se cons idera elancho de carr il promedio de 3.65 m.

Las caracter ísticas de las barras de an claje se esta blecen de acuerdo con la metodología peA. En laTabla 44 se presenta la recomendación para el refuerzo, teniendo en cuenta que e l acero usadodeberá cumplir con un esfuerzo de f1uencia de 420MPa.

o Tabla 44. Dimensiones del acero de refuerzo.Espesorde losa m) Diámetro In). m) longitud m) Espaciamiento m)0.27 0.0127) 0.85 1.10

Las barras de acero no se deben instalar a menos d e 40 cm de la junta transversal para evitar queinterfieran con el movimiento de las juntas.

7.2 .3 Juntas Transve rsales y Pasado res.

las juntas transversales o juntas de contracción son juntas de alabeo T ipo B), es dec ir, controlanlas grietas causa das por la retracción de fraguado del hormigón y por las acciones climáticas temperatura y humedad ) cumpliendo una función mecánica esencial const ituyendo un medio detransferencia de la carga . Se deben cu mplir las separaciones máximas de la Tabla 45.

TIpo de Agregado Grueso Separación Máxima de Juntas Separación Máxima deTransversales m) Juntas longitudinales m)

Piedra P artida 6 4

Agregado Redondeado 4 5 4- . . -

Tabla 45. Separación máxima entre las juntas criterio I)

Fuente: Diseno, Construcción y Mantenimiento dePavimentos de Concreto -lng. Cípriano A. londono N. ICPC

Para el espac iamiento entre juntas transvers ales, hay varias recomendaciones en la literaturatécnica que podrían considerarse en este proyecto :

DISEÑO ES TRU C TUR A DE P A VlMENT O P ARA EL F REN TE


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CALZADA ÚNICA SENTIDO SUR ORTE ENTRE SEY SE

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ESTUDIO D E SUELOS Y DEFINICiÓN DELA INTERVENCiÓN DELA ESTRUCTURA DEPAVIMENTO VO

INC E:NIE:RIA

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Que el espac iamiento en pies entre juntas de contracc ión para pavimentos de hormigón no supere2 veces e l espesor de la losa en pulgadas , lo que para este d iseño ser ía lo que se presenta en laTabla 46 .

Es pes or d e la L os aEs p es or d e la L os a in S ep ar ac ió n d e J un tas ft

S ep ar ac ió n d e las J un tas

cm m

27 10.63 21.26 6.48

. Tabla 46. Separación máxima entre juntas de contracción criterio 11

Fuente: Diseno, Construcción y Mantenimiento de Pavimentos de Concreto - Ing. Ciprtano A..londono N. ICPe.

Que el espaciamiento entre juntas sea ve inticinco vecesel espesor de la losa (Tabla 47 .

Tabla 47. Espaciamiento entrejuntas criterio 111 .

Fuente: Diseño, Construcción y Mantenimiento de Pavimentosde Concreto - Ing. Cipriano A..londoño N. I CPC

Que la máxima relación de esbe ltez de la losa sea de 1 .4 veces (se enfatiza que es deseablecumplir con una relación máxima de 1.25 :

Tabla 48. Separación máxima entre juntas criterio IV

Ancho (m) 3 .65

Separación máxima (m) 4 .50Fuente: Diseño, Construcción Mantenimiento de Pavimentos

de Concreto - lng. Cipriano A..londoño N. ICPC

Por razones construct ivas y respetando los criterios anteriores, se ha es tablecido una separaciónmáxima entre juntas trans versa les de 4 .5 0 metros.

Esimportante tener en c uenta que m ientras mayor número de cortes haya (juntas) se aumenta laposibilidad de la infiltración de agua de escorre ntía hacia e l interior de la estructura de pav imentopero previendo la presenc ia de ma terial impermeable constituido por la mezcla MD20, el efectoposible de generación de bombeo de finos es mitigado. En razón a lo anterior, se cons ideraprudente e fectuar losas que respeten la modulación de 3 .65 m (ancho de carr il) por 4.50 m delargo, el cual tiene en cuenta u na relación de esbeltez menor a 1 .2 5 lo cual se cons iderasa tisfactorio parae ldesempeño de la es tructura de pavimento.

Es necesario complementar la eficiencia de la trabazón de agregados mediante e l empleo debarras de ace ro liso, denominadas pasadores , que conectan entre s í las losasseparada s por juntas.Este tipo de mecanismo transmite tanto fuerzas de cizalladura como momento flector, pero debepermitir el libre movimiento horizontal de las losas , por lo cual al menos una mitad del pasadordebe no adherir con el concreto que lo rodea. Así mismo, esta libertad de movimiento horizontalexige que los pasadore s de una junta seantodos paralelos al e je de la ca lzaday que seencuentrenubicados en el eje neutro de la losa.

DISEÑO ESTRUCTU RA D E PAVIM EN TO PAR A EL FR ENTE


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AVENIDA BOYACÁ PARA EL FR EN TE 323 D EL S EC TO R D E LA A UTO PIS TA AL LLANOCALZADA ÚNIC A S EN TIDO SUR NORTE ENTRE SEY SE

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ESTUDIO DE SUELOSY D EFINI CiÓ N DELA I NT ERV EN CiÓN DELA E ST RU CTURA DEPA VIMENTO VD

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Se presenta a continuac ión la geometr ía de las barras de pasador a uti lizar , según lo establece laPCA 2 estas var illas deberán ser var illas l isas tipo A -37 con 420MPa .

Tabla 49. Geometría de Jos Pasadores Recomendados.

Espesor de la losa mm Diámetro del Pasador mm longitud Total del Pasador mmSeparación entre

centros mm260 -280 34.9 1 3j8 ) 450 300

7.2.4 Sellado de Juntas

Las juntas tra nsversales se deben cortar con un equ ipo autopropulsado de disco d iamantado

cump liendo con las s igu ie nte s dimens iones :

Corte inic ia l de 1/3 del espeso r de la losa , medido desde la superficie , con u n ancho máximo

de 3 m m. Corte de ensan che de 3 mm de ancho máximo una profu ndidad de 30 mm medidodesde la superf icie de la losa .

El ancho to ta l de la junta t ransversa l debe tener 6 mm ±1.5 mm de ancho , inc luido el corte inicialy e l corte de ensanche .

Se deben ejecutar los cortes de las juntas transversales y el se llo de las juntas de acuerdo con e l

de talle de la figura s igu ie nte .

Ilustración 11 : Detalle de construcción de las juntas

Junta sellada con silicón opoliuret ano

3-6 mmello plástic o no adher ente de

pol ietilen o Baker Rod _ 9mm d e diámetr o± 1,5 mm /3

Se rea lizará la colocac ión del se llo plást ico cordón de respaldo para mante ner e l factor de forma

ap rop iado para las mas illa s de sello aplicadas. Para la instalación del mater ia l de sel lo con s ilicón o

Dis eñ o, Constru cción Ma nten imien to de Pav ime nto s de Concre to - Ing. Cipr ia no A. londoño N . ICP C,Tabla 64 , Pág ina 104

DISENO ESTRUCTURA DE PAVIMENTO PARA EL FRENTE

coef. diseÑo

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