diseño de la sarta de perforacion desde el punto de vista de la tension, colapso y torsion

8/18/2019 Diseño de La Sarta de Perforacion Desde El Punto de Vista de La Tension, Colapso y Torsion.

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COMANDO GENERAL DEL EJÉRCITO

ESCUELA MILITAR DE INGENIERIA

“MCAL. ANTONIO JOSE DE SUCRE”

BOLIVIA

CARRERA : INGENIERIA PETROLERA

SEMESTRE : SEPTIMO ¨A¨

MATERIA : PERFORACION PETROLERA II

TEMA: DISEÑO DE LA SARTA DE PERFORACIÓN DESDE EL PUNTO DE VISTA DE LATENSIÓN, COLAPSO Y TORSIÓN.

NOMBRE : DAVID JESUS PARINA NINA C4708-2

DOCENTE : ING. JOSE MEJIA RAMOS

FECHA : 7 DE ABRIL DEL 2016

COCHABAMBA - BOLIVIA


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Contenido1. INTRODUCCION ..........................................................................................................................4

2. OBJETIVO ....................................................................................................................................4

3. MARCO TEORICO ........................................................................................................................4

3.1. DISEÑO MECÁNICO DE LA SARTA DE PERFORACIÓN ..........................................................4

3.1.1. PARÁMETROS DE DISEÑO SEGÚN EL API – RP 7G .......................................................5

3.2. FACTORES DE DISEÑO PARA LA SARTA DE PERFORACIÓN ..................................................6

3.2.1. FACTOR DE DISEÑO POR TENSIÓN..............................................................................6

3.2.1.1. TENSIÓN .............................................................................................................6

3.2.1.2. DISEÑO DE UNA SARTA DE PERFORACIÓN POR TENSIÓN Y POR ESFUERZO

BIAXIAL 7

3.2.1.3. LA RESISTENCIA A LA TENSIÓN (Pt) .................................................................8

3.2.1.4. FALLAS A LA TENSIÓN .......................................................................................10

3.2.1.5. FACTOR DE SEGURIDAD POR TENSIÓN. ............................................................11

3.2.1.6. CARGA PERMISIBLE (PA). ..................................................................................11

3.2.1.7. CARGA DE TRABAJO (Pw). .................................................................................11

3.2.1.8. LA MÁXIMA TENSIÓN PERMISIBLE (MTP) .........................................................11

3.2.1.9. ESTABLECER EL MARGEN DE JALÓN (Mj) ..........................................................11

3.2.1.10. DETERMINAR LA TENSIÓN DE TRABAJO (TT) ....................................................13

3.2.1.11. ¿POR QUÉ NOS APLICAMOS CON MAYOR ATENCIÓN A LA RESISTENCIA DE

LA TENSIÓN EN LAS SARTAS DE PERFORACIÓN? ..................................................................13

3.2.2. FACTOR DE DISEÑO AL COLAPSO ..............................................................................14

3.2.2.1. COLAPSO ...........................................................................................................14

3.2.2.2. DISEÑO DE COLAPSO POR TENSIÓN ..............................................................15

3.2.2.3. DETERMINAR LA CAPACIDAD DE PRESIÓN INTERNA Y COLAPSO DE LA TUBERÍA

DE TRABAJO ..........................................................................................................................17

3.2.2.3.1. PRESIÓN INTERNA.........................................................................................17

3.2.2.3.2. PRESIÓN DE COLAPSO. ..................................................................................17


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DISEÑO DE LA SARTA DE PERFORACIÓN DESDE EL PUNTO DE VISTA DE LA

TENSIÓN, COLAPSO Y TORSIÓN.

1. INTRODUCCION

En el proceso de perforación de un pozo, la sarta es el componente del equipo de

perforación que más se somete a esfuerzos (tensión, compresión, presión interna y

externa, doblez, fatiga, torsión, abrasión, erosión y corrosión). La acción independiente o

combinada de dichos esfuerzos puede causar problemas durante la perforación, tales

como: desprendimientos, pegaduras por presión diferencial, altos arrastres y fugas en los

elementos tubulares. Por supuesto, estos problemas son causa de altos costos y pérdidas

de tiempo de perforación.

Consecuentemente, un adecuado diseño de la sarta es fundamental para el éxito de la

perforación. Por supuesto, debe tomarse en cuenta que un sobre diseño, que exija

componentes con resistencias mayores (tuberías con mayor diámetro en el cuerpo y

junta), también incrementa el costo de la perforación y pone en riesgo la integridad de lastuberías de revestimiento.

2. OBJETIVO

Conocer los criterios básicos para el diseño de sartas de perforación, aplicando una

metodología práctica que contempla los principales esfuerzos mecánicos a los que se

somete una sarta durante la perforación de un pozo.

3. MARCO TEORICO

3.1.

DISEÑO MECÁNICO DE LA SARTA DE PERFORACIÓN

Diseño de La Sarta de Perforación comprende:

a)

· Tubería de Perforación operando en Tensión

b) · Tubería Pesada (HWDP) y a veces también la TP

c) · Operando en Compresión o en Tensión

d) · Lastra barrena de varios tamaños

e)

· Por lo general operando en Compresión

f)

· Accesorios tales como barrenas, estabilizadores, motores, escariadores, fresas,

martillos etc, para cumplir los objetivos de la perforación de


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3.1.1.

PARÁMETROS DE DISEÑO SEGÚN EL API – RP 7G

• Tabla 1-3 Datos de Tubería Nueva

• Tabla 4-5 Datos de Tubería Clase Premium

• Tabla 6-7 Datos de Tubería Clase 2

• Tabla 8 Datos de Acoples de tubería

• Tabla 10 Datos del Torque de ajuste en la conexión

• Tabla 13 Peso de los DC (Collares de perforación)

• Tabla 14 Datos del Torque de Ajuste

• Fig 26-32 Datos de Rigidéz (BSR) de los DC


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3.2.1.2.

DISEÑO DE UNA SARTA DE PERFORACIÓN POR TENSIÓN Y POR ESFUERZO

BIAXIAL

El término “diseño” significa definir o establecer las especificaciones particulares para

realizar una obra o producto, es decir, definir las dimensiones específicas de los insumos

que se ocupan en la creación o construcción para lograr el objetivo. Por otro lado, el

término “sartas de tuberías”, se hace extensivo para las tuberías de perforación, de

revestimiento y producción. Por lo tanto, el término “diseño de sartas de tuberías” debe

entenderse como un proceso para determinar las especificaciones que deben tener los

materiales utilizados como sartas de tuberías (tubos y conexiones), con la premisa de

seleccionar la (s) que más convenga (n) a partir de especificaciones preestablecidas, para

una aplicación en particular en un pozo.

En el ámbito de la Ingeniería de Perforación, el término “diseño de tuberías”

generalmente es aplicado, como sinónimo de “diseño de sartas de tuberías”. Con base en

éstos conceptos y de acuerdo a sus componentes, el diseño de una sarta de perforación”

se puede dividir en las siguientes partes:

· Diseño de tuberías.

· Diseño de aparejo de fondo y longitud de lastrabarrenas.

· Selección de la barrena para perforar.

En el manual para Perforador, se han estudiado los diferentes aparejos o juegos de fondo

y el concepto del punto neutro. E n el caso de la selección de la barrena para perforar, se

tratará en el tema 10.1; por lo tanto, nos enfocaremos únicamente al diseño de tuberías

y al cálculo de la longitud de lastrabarrenas, para éste último concepto aplicaremos el

método de flotación de Lubinski, que establece, que el peso mínimo de lastrabarrenas en

el lodo, debe ser mayor que el peso aplicado sobre la barrena. De ésta manera se asegura

que la tendencia al pandeo permanezca en los lastrabarrenas. Lubinski define el punto

neutro en una sarta de perforación “cuando el peso flotado de la porción de una sarta de

perforación debajo del punto neutro es igual al peso sobre la barrena”. Este punto neutro,

no es el mismo que el punto en el cual no existen ni tensión ni compresión.

En el diseño de tubería se determina la resistencia de las diferentes tuberías que forman

nuestra sarta. La resistencia de un tubo se puede definir como una reacción natural que

opone el material ante la imposición de una carga, a fin de evitar o alcanzar los niveles de

una falla.

El término “falla” se entiende como sinónimo de “fractura”, sin embargo, en el estudio de

la mecánica de materiales éste no es el significado usual del término.

Se dice que ocurre una falla cuando una cosa u objeto deja de realizar satisfactoriamente

la función para la cual estaba destinada. En el caso de las tuberías en un pozo, si éstas


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alcanzan cualquier nivel de deformación se debe entender la situación como una

condición de falla.

Por lo tanto, la capacidad de resistencia de una tubería se define como aquella aptitud o

condición que ofrece una tubería para reaccionar y evitar cualquier tipo de falla o

deformación, ante la acción combinada de cargas (de presión, axiales, ambientales ymecánicas).

Las principales fallas de las tuberías son básicamente: colapso, tensión, estallamiento y

corrosión. El tratamiento de cada una de las fallas simplifica el estudio y análisis del

comportamiento de la resistencia en los materiales.

Los métodos a estudiar para el diseño de la tubería de perforación los haremos con base

en las siguientes cargas o esfuerzos:

· Tensión.-Es una condición mecánica (tensionada) de una tubería que puede

ocasionar la falla o fractura de la misma. Se origina por la acción de cargas axialesque actúan perpendicularmente sobre el área de la sección transversal del cuerpo

del tubo.

· Esfuerzo biaxial (Tensión / presión interna (estallamiento) y Tensión/presión al

colapso.)

3.2.1.3.

LA RESISTENCIA A LA TENSIÓN (Pt)

Es un condición mecánica de una tubería que puede ocasionar la falla o fractura de

la misma. Se origina por la acción de cargas axiales que actúan perpendicularmente

sobre el área de sección transversal de cuerpo del tubo sin costura. Las cargasdominantes en esta condición mecánica son los efectos gravitacionales, flotación,

flexión y esfuerzo por deformación del material.

Es el máximo valor para que ceda por tensión el cuerpo de la tubería y se obtiene por

medio de tablas


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Hay que recordar que la sarta de perforación es el primer contacto con la

formación, por lo tanto debemos de tener suficiente valor de Resistencia a la Tensión

en el cuerpo del tubo sin costura. En el API Bull 5C3, oct/94, presenta las fórmulas de

Resistencia al Colapso, Presión Interna, Resistencia a la Tensión, para el cuerpo del

tubo sin costura y para las conexiones. La fórmula que aplica Resistencia a la Tensión

para el cuerpo de tubo sin costura es la siguiente:

Con esta fórmula determinamos los valores de resistencia a la tensión en el cuerpo

del tubo sin costura que nos muestran las tablas de los fabrican tes, pudiendoaplicar los factores de diseño, para las diferentes clases de tubería.

Resistencia a la tensión


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Peso Total, Tsurf, soportado por la junta superior de la tubería de perforación cuando la

barrena está justo arriba del fondo:

Si al tensionar la tubería de perforación se alcanza su punto de cedencia, tendremos:Una deformación total, que es la suma de las deformaciones elástica y plástica.

Estiramiento, que será permanente en la tubería.

Dificultad para mantenerla recta.

3.2.1.4.

FALLAS A LA TENSIÓN

Las fallas por tensión ocurren cuando se excede la capacidad de carga del componente

más débil de la sarta de perforación. Generalmente es la tubería de perforación en el

tope del hoyo.

Ocasionalmente falla la junta si se le aplica Torque por encima del recomendó

a. La carga a la tensión es mayor que la resistencia máxima a la tensión.

b. La superficie de la falla esta escarpada y a 45 grados del eje de la tubería.

c. La tubería presenta un cuello junto a la fractura.


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3.2.1.5.

FACTOR DE SEGURIDAD POR TENSIÓN.

Se aplica para disminuir la capacidad de la resistencia a la tensión de la tubería, de manera

que se obtenga una carga permisible (máxima). El valor generalmente es 1,1.

3.2.1.6.

CARGA PERMISIBLE (PA).Carga máxima que puede colocarse en la tubería, incluyendo las contingencias. Es igual a:

.......... tensionlaadiseñode Factor

P P

t

a

3.2.1.7.

CARGA DE TRABAJO (Pw).

Es la tensión máxima esperada que puede ocurrir durante operaciones normales. Se la

obtiene:

MOP P P aW

Dónde: MOP = Margen de Sobre tensionamiento, (lbs.)

Es la capacidad adicional a la carga de trabajo (Pw), y que se utiliza para superar

problemas como el arrastre esperado, posible atrapamiento y aplastamiento por cuñas.

Los valores típicos de “Overpull” están entre 50,000 y 150,000 lbs.

3.2.1.8.

LA MÁXIMA TENSIÓN PERMISIBLE (MTP)

Se calcula con la siguiente con unidades de tonelada:

Donde RT está en libras, como normalmente se reporta en tablas, y F dT es adimensional.

Los valores típicos del factor de diseño a la tensión F dT varían en el rango de 1.0 a 1.152.

El valor de este factor se define considerando la severidad de las condiciones de

perforación de pozos de correlación y las condiciones o clasificación de la tubería en

función de su desgaste.

3.2.1.9.

ESTABLECER EL MARGEN DE JALÓN (Mj)

Las prácticas operativas establecen que para seleccionar el margen de jalón es necesario

considerar principalmente las siguientes variables: 1) posibilidades de atrapamiento, 2)

posibles arrastres durante la perforación, y 3) efecto de cuñas. La primera variable se


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establece de acuerdo con la experiencia y las condiciones de perforación esperadas. El

arrastre se puede obtener de pozos de correlación o estimar con la siguiente ecuación

empírica.

Donde A sección (toneladas) es el arrastre por sección, P sección (lbs/pie) es el peso en el

aire del tubular de la sección y L sección (m) es la longitud del tubular de la sección.

Para estimar el arrastre total de la sarta de perforación, se calculan los arrastres de las

secciones comprendidas entre la barrena y el punto de desviación (KOP).

Adicionalmente, el efecto de cuñas resulta ser también un buen indicador para establecer

el margen de jalón.

El esfuerzo de tensión que se causa al aplicar las cuñas, resulta en un esfuerzo compresivo

alrededor del área del tubo donde trabajan las cuñas. Este esfuerzo compresivo reduce la

resistencia a la tensión de la tubería.La relación del esfuerzo de tensión sobre el esfuerzo compresivo, conocida como

constante de efecto de cuñas, permite determinar la reducción en resistencia a la tensión

de la tubería por efecto de cuñas. La Tabla 1 muestra los valores de esta constante para

las tuberías más usadas en perforación2, considerando longitudes de cuñas de 12 y 16

pulgadas.


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Por lo tanto, el margen de jalón mínimo debe ser mayor al arrastre calculado y satisfacer

la siguiente ecuación:

Satisfaciendo la ecuación 8, se garantiza que la tensión de trabajo afectada por las cuñas

siempre sea menor a la máxima tensión permisible, es decir:

3.2.1.10.

DETERMINAR LA TENSIÓN DE TRABAJO (TT)

La tensión de trabajo a la cual estará expuesta la tubería en condiciones normales es igual

a la máxima tensión permisible menos el margen de jalón, y se calcula de la siguiente

manera:

3.2.1.11. ¿POR QUÉ NOS APLICAMOS CON MAYOR ATENCIÓN A LA RESISTENCIA

DE LA TENSIÓN EN LAS SARTAS DE PERFORACIÓN?

Porque la sarta de perforación siempre estará en tensión

En los momentos de perforación siempre se encontrara con fluido de perforación

interior y exterior, por lo tanto se encontrara la sarta en diferentes

momentos de tensión

Cuando se encuentra perforando suspendida del Kelly o si se cuenta con Top

Drive

Cuando se encuentra en cuñas


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Cuando se encuentra colgada del elevador de TP de 18°, en el momento que

se está sacando o metiendo la sarta de perforación

Cuando se está perforando, solo perderá el peso de los DC que se cargue a

la barrena moviendo su punto neutro, en esta condición la sarta de

perforación sigue en tensiónEn un último de los casos cuando se encuentre afectado por un problema

mecánico del pozo, atrapada la sarta de perforación.

La tención rige que la tensión máxima permisible en el sistema En SLB el DF t=1.1

Margen de sobre tensión MOP, Capacidad de tensión en exceso deseada por encima del

peso colgante de la sarta en la superficie. En SLB el MOP se fija entre 50K y 100K Lbs.

Exceso de Peso DF bha de la Herramienta de Fondo (BHA).

Cantidad de la Herramienta de Fondo en términos de peso en exceso del peso usado para

perforar para asegurarse de que todas las cargas de compresión y de torsión se

mantengan en los lastra barrena. En SLB el Df bha= 1.15

3.2.2. FACTOR DE DISEÑO AL COLAPSO

3.2.2.1.

COLAPSO

Este esfuerzo se debe principalmente al efecto de la presión exterior que ejerce la

columna hidrostática de los fluidos de perforación o de control en los pozos. La

magnitud de la presión depende de la densidad del fluido. El colapso o

aplastamiento también puede ocurrir al aplicar una presión externa que sumada con lapresión hidrostática, incrementa la presión externa.

El valor de la presión exterior aumenta en función de la profundidad y su valor

máximo estará en el inferior de la sarta de tubería, como se aprecia en la figura.


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Cuando un tubo está sometido a una presión exterior uniforme, el metal está

sujeto a esfuerzos de compresión, al aumentar la presión en condiciones de

equilibrio, se contraerá uniformemente como cualquier cuerpo elástico, hasta una presión

crítica donde el tubo es inestable y ocurre la falla plástica o colapso.

Las tuberías pueden estar sujetas a presiones de colapso a través de su vida.Generalmente se aplica un factor de diseño de 1 a la presión mínima de colapso. El boletín

5C2 de API presenta la resistencia a presiones de colapso (incluyendo las Biaxiales).

3.2.2.2. DISEÑO DE COLAPSO POR TENSIÓN

El diseño de colapso por tensión consiste en determinar la reducción en la

capacidad de la tubería para resistir la presión externa como resultado de la tensión

aplicada. Esto debe efectuarse en los extremos de cada sección de tubería diseñada

previamente por tensión, de acuerdo a las siguientes deducciones:

Al tensionar una tubería se incrementa la capacidad a la presión interna

Al tensionar una tubería, disminuye la capacidad de resistencia al colapso.

Al comprimir una tubería, disminuye la capacidad de resistencia a la presión.

Al comprimir una tubería, aumenta la capacidad de resistencia al colapso.

Con estos conceptos fue elaborada la gráfica de Elipse de esfuerzos biaxiales. Elprocedimiento para calcular el colapso por tensión es el siguiente:

a)

Contando con el peso en los extremos de cada una de las secciones diseñadas, se

procede a calcular la constante adimensional (r) en los extremos de cada sección,

definida con la siguiente expresión.


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El punto de cedencia promedio, es la media aritmética de la mínima y máxima

resistencia cedente, para cada calidad de acero, como se aprecia en la siguiente

tabla:

b)

Con el valor de r se entra a la Elipse de Esfuerzos sobre el eje de tensión

encontrando un punto. Se baja una vertical hasta intersectar la curva, obteniendo

el por ciento de resistencias al colapso (Z) que tiene la tubería cuando se tiene

sometida a una cierta tensión.

Este valor encontrado se multiplica por al valor del colapso dado en tablas y se

obtiene el valor al colapso en el punto deseado (Rcbt)

c) Este valor se compara con la presión que ejerce el fluido en ese punto. Si es

menor, la tubería de trabajo no es recomendable por presión externa. Por lo tanto,

se tendrá que acudir al siguiente grado de tubería y volver a hacer el diseño por

colapso.

Hasta que los valores de presión sean cercanos o iguales, nuestra sarta estará en

condiciones favorables por colapso


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3.2.2.3.

DETERMINAR LA CAPACIDAD DE PRESIÓN INTERNA Y COLAPSO DE LA

TUBERÍA DE TRABAJO

La premisa en este punto es comparar las condiciones más críticas a las que se someterá

la tubería (adicionando un factor de seguridad) contra su resistencia.

Cabe mencionar que la falla de la tubería de perforación, ya sea por presión interna o decolapso, es una situación que difícilmente se da. Sin embargo, es necesario considerarla

en el diseño de la sarta, por situaciones críticas que pudieran presentarse.

3.2.2.3.1.

PRESIÓN INTERNA

La sarta de perforación está sujeta a una presión interna de cedencia cuando la presión

interna ejercida es mayor que la presión externa. Esta diferencial de presión se puede

presentar, por ejemplo, cuando se inducen presiones en la superficie para algún control

de brote en el pozo o alguna operación de cementación forzada.

La condición que debe cumplirse para el diseño es:

Donde R pl es la resistencia a la presión interna de la tubería que se va a utilizar, pl es la

máxima presión interna de trabajo esperada, y F dpI es el factor de diseño a la presión

interna (adimensional).

3.2.2.3.2.

PRESIÓN DE COLAPSO.

Fallas por presión de colapso pueden presentarse cuando se realizan pruebas de

formación durante la perforación usando la sarta de perforación (prueba DST, drill stem

test), o cuando se genera poca presión por el interior de la tubería, como en el caso deoperaciones de perforación con aire, espuma o niebla. En este caso, la condición que debe

cumplirse para el diseño por presión de colapso es:

Donde es la resistencia a la presión de colapso de la tubería que se va a utilizar, es

la máxima presión de colapso de trabajo esperada, y es el factor de diseño a la

presión de colapso (adimensional).

Los valores de resistencia al colapso y a la presión interna de las tuberías de perforación seencuentran en Tablas del API, así como en catálogos de fabricantes.

Los factores de diseño a la presión interna F dpI y colapso F dpC oscilan entre 1.1 y 1.5.

La capacidad en el cuerpo de la tubería es considerada inferior para tomar en cuenta la

reducción en el esfuerzo a la tensión biaxial y en SLB se usa un factor de diseño al colapso,

entre 1.1 y 1.15


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3.2.3.

FACTOR DE DISEÑO POR TORSIÓN

3.2.3.1. TORSIÓN

Este tipo de esfuerzo se presenta debido al movimiento rotativo de la sarta de

perforación.

La cantidad de esfuerzo por torsión que resiste una tubería bajo tensión debecalcularse en cada cambio de grado diámetro y peso de la tubería. El valor mínimo que

resulte en cualquiera de los puntos analizados será la condición de frontera en

operaciones reales de campo.

En el caso de herramientas que se operan con torsión como es el de algunas

herramientas de percusión, el valor de torsión obtenido por diseño deberá ser

superior a la torsión necesaria, de lo contrario deberá cambiarse el diseño de la sarta.

Se debe de tomar en cuenta, al trabajar con las tuberías, que a medida que

aumente la tensión el esfuerzo de torsión disminuye.

No se requiere un factor de diseño. Los acoples se ajustan hasta un 60% de su capacidad

torsional y están diseñados para resistir hasta un 80 % de la capacidad de torsión del tubo.

De esta forma si el diseño limita el apretado del acople, hay un factor de diseño

adecuado construido dentro del sistema.

3.2.3.2. FALLAS A LA TORSIÓN

•Las juntas estándar API tienen una resistencia a la torsión del 80% sobre el tubo al que

encuentran soldadas.

•Por esta razón en todos los casos las fallas por torsión siempre van a ocurrir en las

juntas.

a. Por exceso del Máximo esfuerzo a la tensión.

b. La forma de las fallas es un pin estirado o una caja en forma de campana.

c. Las fallas por torsión ocurren generalmente en las juntas.


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3.2.3.3. RESPUESTA A FALLAS POR TORSIÓN

•Seleccionar el DE y el DI de la junta de manera que el torque de apriete máximo exceda

la torsión máxima anticipada.

•Revisar todas las juntas para asegurar que cumplan con todas las dimensionesrequeridas.

•Asegúrese que la herramienta para aplicar el torque funciona y esta calibrada

correctamente.

•Utilizar grasa para juntas API con un factor de fricción (FF) entre 0.95 y 1.05 o compensar

apropiadamente el torque aplicado.

•Apretar las conexiones hasta el Torque recomendado.

3.2.3.4.

COMBINACIÓN A LAS FALLAS DE TENSIÓN Y TORSIÓN

Este tipo de falla es más frecuente que ocurra pescando o tensionando la tubería pegada


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3.2.3.5.

RESISTENCIA A LA TORSIÓN DE LAS CONEXIONES

La mayoría de las conexiones estándares son mas débiles a la torsión que los tubos a los

que están soldadas. API coloca la resistencia a la torsión de las conexiones a un valor

arbitrario de 80% de la resistencia a la torsión del tubo en la mayoría de los casos.

3.2.3.6. RESISTENCIA TORSIONAL DE LA CONEXIÓN DE LOS LASTRA BARRENAS

La resistencia Torsional de la conexión de un Lastra barrena siempre será diferente del de

una conexión de las mismas dimensiones.

La capacidad Torsional de los Lastra barrenas raramente es una preocupación porque sus

conexiones son más grandes y están sujetas a menores cargas de torsión que las

conexiones de la tubería de perforación.

La resistencia torsional de un Lastra barrena no esta disponible en la mayoría de las

publicaciones, pero puede ser calculado utilizando la siguiente formula.

3.2.4.

FACTOR DE DISEÑO PARA EL ESTALLIDO

Se consideran estallidos simples sin tolerancia para efectos axiales. En SLB el factor de

diseño al estallido, DFB = 1.0

3.2.5.

FACTOR DE DISEÑO PARA PANDEAMIENTO

DFb En pozos muy desviados es posible operar la tubería de perforación en compresión,

siempre y cuando no esté pandeada.

El factor de diseño al pandeamiento es análogo al factor para exceso de peso del BHA ya

discutido, DF bha para pozos rectos o ligeramente desviados en el cual este factor tiene

el efecto de alargar el el BHA, el DFb reducirá el peso permitido para perforar pozos

altamente desviados


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3.2.6. OTRAS REVISIONES A REALIZAR:

Cargas Combinadas

• La Tensión reduce la capacidad de presión al colapso de la tubería de perforación.

• La Torsión reduce la capacidad de tensión de la tubería de perforación.

• Apretar la conexión después de un cierto punto reduce la capacidad a la tensión de la

conexión.

• La Tensión reduce la resistencia a la torsión de conexiones débiles en el Pin.

4. CONCLUSIÓN

El diseño de la sarta de perforación se requiere peso sobre barrena, margen de jalón,

factores de seguridad, la disponibilidad de tubulares, correlación de pozos vecinos entre

otras.

Entre más información disponible se tenga, el diseño de la sarta de perforación podrá

cubrir las necesidades y requerimientos de la perforación.


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5. BIBLIOGRAFÍA

http://es.slideshare.net/MagnusMG/15-criterios-de-dieo-de-sartas-y-fallas-del-

material?qid=12efa8c7-80cd-40aa-abd7-97e29730faaf&v=&b=&from_search=12

http://es.slideshare.net/grupocetepicetepi/diseo-de-sarta-de-perforacin-cetepi

http://www.aceinternacional.com.co/capacitaciones/Dise%F1o%20de%20Sartas%20de%20Perfor

aci%F3n.pdf

http://www.cedip.edu.mx/tomos/tomo08.pdf

https://www.academia.edu/10362887/Gu%C3%ADa_para_el_Dise%C3%B1o_de_Sartas_de_Perfo

raci%C3%B3n
http://es.slideshare.net/MagnusMG/15-criterios-de-dieo-de-sartas-y-fallas-del-material?qid=12efa8c7-80cd-40aa-abd7-97e29730faaf&v=&b=&from_search=12http://es.slideshare.net/MagnusMG/15-criterios-de-dieo-de-sartas-y-fallas-del-material?qid=12efa8c7-80cd-40aa-abd7-97e29730faaf&v=&b=&from_search=12http://es.slideshare.net/MagnusMG/15-criterios-de-dieo-de-sartas-y-fallas-del-material?qid=12efa8c7-80cd-40aa-abd7-97e29730faaf&v=&b=&from_search=12http://es.slideshare.net/grupocetepicetepi/diseo-de-sarta-de-perforacin-cetepihttp://es.slideshare.net/grupocetepicetepi/diseo-de-sarta-de-perforacin-cetepihttp://www.aceinternacional.com.co/capacitaciones/Dise%F1o%20de%20Sartas%20de%20Perforaci%F3n.pdfhttp://www.aceinternacional.com.co/capacitaciones/Dise%F1o%20de%20Sartas%20de%20Perforaci%F3n.pdfhttp://www.aceinternacional.com.co/capacitaciones/Dise%F1o%20de%20Sartas%20de%20Perforaci%F3n.pdfhttp://www.cedip.edu.mx/tomos/tomo08.pdfhttps://www.academia.edu/10362887/Gu%C3%ADa_para_el_Dise%C3%B1o_de_Sartas_de_Perforaci%C3%B3nhttps://www.academia.edu/10362887/Gu%C3%ADa_para_el_Dise%C3%B1o_de_Sartas_de_Perforaci%C3%B3nhttps://www.academia.edu/10362887/Gu%C3%ADa_para_el_Dise%C3%B1o_de_Sartas_de_Perforaci%C3%B3nhttps://www.academia.edu/10362887/Gu%C3%ADa_para_el_Dise%C3%B1o_de_Sartas_de_Perforaci%C3%B3nhttps://www.academia.edu/10362887/Gu%C3%ADa_para_el_Dise%C3%B1o_de_Sartas_de_Perforaci%C3%B3nhttp://www.cedip.edu.mx/tomos/tomo08.pdfhttp://www.aceinternacional.com.co/capacitaciones/Dise%F1o%20de%20Sartas%20de%20Perforaci%F3n.pdfhttp://www.aceinternacional.com.co/capacitaciones/Dise%F1o%20de%20Sartas%20de%20Perforaci%F3n.pdfhttp://es.slideshare.net/grupocetepicetepi/diseo-de-sarta-de-perforacin-cetepihttp://es.slideshare.net/MagnusMG/15-criterios-de-dieo-de-sartas-y-fallas-del-material?qid=12efa8c7-80cd-40aa-abd7-97e29730faaf&v=&b=&from_search=12http://es.slideshare.net/MagnusMG/15-criterios-de-dieo-de-sartas-y-fallas-del-material?qid=12efa8c7-80cd-40aa-abd7-97e29730faaf&v=&b=&from_search=12

diseño de la sarta de perforacion desde el punto de vista de la tension, colapso y torsion

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