diseño de vigas.xlsx
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DISEÑO A FLEXION DE VIGAS RECTANGU
f'c= 210 [kg/cm2]fy= 4200 [kg/cm2]b= 25 [cm]h= 60 [cm]r= 6 [cm]d= 54 [cm]
Mu= 10 [Tn-m]0.85
Cuantía mínima.
0.0033
Cuantía máxima.
0.0212
0.0159
Cuantía calculada.
0.0038
Si sección simplemente armada
Si sección requiere refuerzo a compresión
Si sección no adecuada
Diseño de sección simplemente armada
Momento máximo de la sección simplemente arma
35.683 [Tn-m]
Momento máximo de la sección con armadura a co
58.354 [Tn-m]
Sección simplemente armada
Si adoptar como cuantía de
0.0038
5.129 [cm2]
β1=
𝜌_𝑚𝑖𝑛= 14/𝑓𝑦 𝜌_𝑚𝑖𝑛 =0.8 √(〖 ′〗𝑓 _𝑐 )/𝑓𝑦𝜌_ = 𝑚𝑖𝑛𝜌_𝑏𝑎𝑙=𝛽_1∗0.85∗〖 ′〗𝑓 _𝑐/𝑓_𝑦 (6000/(6000+𝑓_𝑦 ))𝜌_𝑚𝑎𝑥=0.75𝜌_𝑏𝑎𝑙
𝜌_𝑏𝑎𝑙=𝜌_𝑚𝑎𝑥=𝜌_𝑛𝑒𝑐=〖 ′〗𝑓 _𝑐/(1.18〖 〗∗𝑓 _𝑦 ) (1−√(1−(2.36∗𝑀_𝑢)/(∅∗〖𝑓′〗 _𝑐∗𝑏∗𝑑^2 )))
𝜌_𝑛𝑒𝑐=
𝑀𝑚𝑎𝑥=∅∗ _𝜌 𝑚𝑎𝑥∗𝑏∗𝑑^2∗𝑓_𝑦 (1−(𝜌_𝑚𝑎𝑥∗𝑓_𝑦)/(1.7∗𝑓_𝑐 )) 𝑀𝑚𝑎𝑥=𝑀𝑚𝑎𝑥𝐶=∅∗0.04∗𝑏∗𝑑^2∗𝑓_𝑦 (1−(0.04∗𝑓_𝑦)/(1.7∗𝑓_𝑐 )) 𝑀𝑚𝑎𝑥𝐶=
𝜌_𝑛𝑒𝑐≤𝜌_𝑚𝑎𝑥𝜌_𝑚𝑎𝑥< _𝜌 𝑛𝑒𝑐≤0.04 𝜌_𝑛𝑒𝑐>0.04
4∕3 𝜌_𝑛𝑒𝑐<𝜌_𝑚𝑖𝑛 𝜌_𝑑𝑖𝑠=4∕〖 3 𝜌_𝑛𝑒𝑐 〗𝜌_𝑑𝑖𝑠=𝐴𝑠=
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Sección doblemente armada (refuerzo a compresió
0.0159
21.5156 [cm2]
20.25 [cm]
35.683 [Tn-m]
-25.683 [Tn-m]
-13.866 [cm2]
23.8235 [cm]
4200 [kg/cm2]
-13.866 [cm2]
7.64934 [cm2]
LA SECCION NO NECESITA REFUERZO A COMPRESION, VER HOJA ANTERIOR
𝐴𝑠=
𝜌_1=〖𝐴𝑠〗_1=𝜌_1∗𝑏∗𝑑=𝑎=( 〖𝐴𝑠〗 _1∗𝑓_𝑦)/(0.85∗ 〖𝑓 ^′ 〗 _𝑐∗𝑏)=〖𝑀𝑢〗_1=∅∗〖 〗𝐴𝑠 _1∗𝑓_𝑦∗(𝑑−𝑎/2)=〖𝑀𝑢〗_2=𝑀𝑢−〖 〗𝑀𝑢 _1=
〖𝐴𝑠〗_2=〖 〗𝑀𝑢 _2/(∅∗𝑓_𝑦∗(𝑑−𝑑′) )=𝑐=𝑎/𝛽_1 =〖𝑓 _𝑠 〗̂ ′=(𝑐−𝑑′)/𝑐∗6000=
𝐴𝑠′=〖 〗𝑀𝑢 _2/(∅∗𝑓_𝑠′∗(𝑑−𝑑′) )=𝐴𝑠=〖 〗𝐴𝑠 _1+〖𝐴𝑠〗 _2=
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DISEÑO A CORTE DE VIGAS RECTANGULARES
f'c= 210 [kg/cm2]fy= 4200 [kg/cm2]b= 20 [cm]h= 50 [cm]r= 6 [cm]d= 44 [cm]
Vu= 25.0 [Tn]
Resistencia a cortante suministrada por el hormigón.
5069.08 [kg]
5.069 [Tn] Necesita refuerzo a cortante !!!
Si necesita refuerzo a cortante
Si NO necesita refuerzo a cortante
Cortante que debe resistir el refuerzo.
26.575 [Tn] 28.06 [Tn] (sección 11.5.7.9
Separación teórica entre estribos.
Probar: Ø 10 As = 0.785 [cm2]
10.923 [cm] (sección 11.5.7.2
0.144
Separación maxima.
si (sección 11.5.5.1
22 [cm] NO ES EL CASO
si (sección 11.5.5.3
11 [cm] VALE
Separación máxima para proveer un area mínima de refuerzo pro
(sección 11.5.6.3
∅𝑉_𝑐=0.75∗0.53√(〖 ′〗𝑓 _𝑐 ) 𝑏𝑑𝑉_𝑢>1/2∅𝑉_𝑐𝑉_𝑢<1/2∅𝑉_𝑐
∅𝑉_𝑐=∅𝑉_𝑐=
𝑉_𝑠=(𝑉_𝑢−〖∅ 〗𝑉 _𝑐 )/∅𝑉_𝑠= <2.2√(〖𝑓
′〗 _𝑐 ) 𝑏𝑑=𝑠=(𝐴_𝑣 𝑓_𝑦 𝑑)/𝑉_𝑠 =
𝑉_𝑠<2.2√(〖𝑓′〗_𝑐 ) 𝑏𝑑 𝑠_𝑚𝑎𝑥=𝑑/2≤60𝑠_𝑚𝑎𝑥=𝑉_𝑠>2.2√(〖𝑓′〗_𝑐 ) 𝑏𝑑 𝑠_𝑚𝑎𝑥=𝑑/4≤30𝑠_𝑚𝑎𝑥=𝑠_𝑚𝑎𝑥=(𝐴_𝑣 𝑓_𝑦)/(0.2√( ′〖 〗𝑓 _𝑐 ) 𝑏)≤(𝐴_𝑣 𝑓_𝑦)/3.5𝑏𝑠_𝑚𝑎𝑥=
𝐴_𝑣/𝑠=
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94.2477 [cm]
𝑠_𝑚𝑎𝑥=(𝐴_𝑣 𝑓_𝑦)/(0.2√( ′〖 〗𝑓 _𝑐 ) 𝑏)≤(𝐴_𝑣 𝑓_𝑦)/3.5𝑏𝑠_𝑚𝑎𝑥=
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Ø 6 0.283Ø 8 0.503
Ø 10 0.785Ø 12 1.131Ø 16 2.011Ø 20 3.142Ø 25 4.909
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DISEÑO A FLEXION DE MUROS DE CONTE
f'c= 210 [kg/cm2]fy= 4200 [kg/cm2]h= 20 [cm]r= 3 [cm]d= 17 [cm]
Mu= 3 [Tn-m]0.85
Cuantía mínima.
0.0018
Cuantía máxima.
0.0212
0.0159
Cuantía calculada.
0.0028
Momento máximo del muro (con cuantia máxima)
14.146 [Tn-m]
Refuerzo longitudinal
0.0028
4.8305 [cm2/m] 3 [tn-m]
Ver armado plano corte MURO M 1
β1=
𝜌_𝑚𝑖𝑛= 𝜌_𝑏𝑎𝑙=𝛽_1∗0.85∗〖 ′〗𝑓 _𝑐/𝑓_𝑦 (6000/(6000+𝑓_𝑦 ))𝜌_𝑚𝑎𝑥=0.75𝜌_𝑏𝑎𝑙
𝜌_𝑏𝑎𝑙=𝜌_𝑚𝑎𝑥=
𝜌_𝑛𝑒𝑐=〖 ′〗𝑓 _𝑐/(1.18〖 〗∗𝑓 _𝑦 ) (1−√(1−(2.36∗𝑀_𝑢)/(∅∗〖𝑓′〗 _𝑐∗𝑏∗𝑑^2 )))
𝜌_𝑛𝑒𝑐=𝑀𝑚𝑎𝑥=∅∗𝜌_𝑚𝑎𝑥∗𝑏∗𝑑^2∗𝑓_𝑦 (1−(𝜌_𝑚𝑎𝑥∗𝑓_𝑦)/(1.7∗𝑓_𝑐 )) 𝑀𝑚𝑎𝑥=𝜌_𝑑𝑖𝑠=𝐴𝑠=