diseño puente losa l= 10m
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Diseño del Puente Losa
L = 10 m Luz entre ejes de apoyo
A = 5 m ancho total
Carga Viva HL-93
0.7 m
3.6 m
0.7 m
10
se consisera : 01 carriles de 3.6 m c/uveredas de 0.70 m. (incluido barandas metalicas)
Materiales: concreto: f´c= 280 Kg/cm2acero corrugado: fy=4200 kg/cm2Carpeta asfaltica futura: 0.050m. (2")
A) Comprobación del peralte minimo recomendado Art. 2.9.1.4.1 MDPHmin = 1.2(S+3000)/30 = 520 mm.s : luz puente en mm. 52 cm.
Tomamos Hmin= 60 cm.
B) Calculo del ancho de franja para carga viva Art. 2.9.1.4.2 MDPFranja internaUn carril cargado:E=250+0.42(L1*W1)^0.5= 3219.85 mm.
3.220 m.
de 2 o mas carril cargado:E=2100+0.12*(L1*W1)^0.5 = 2948.53 mm. No aplicable
2.95 m.
C) Aplicación de cargas vivas en puentes losasSe aplicaran las cargas especificadas:camion de diseño (Art. 2.4.3.2.2.2 MDP)
Tamdem de diseño (Art. 2.4.3.2.2.3 MDP)
11338 11338
1.2m
Sobre carga distribuida (Art. 2.4.3.2.2.4 MDP)
9.3KN/m=960 kg/m
1. Cortante máximocamión14780 14780 3568 101.931034 14780
3567.58621
4.3 4.3 2.9
x y L.I.RA
por semejanza de triangulos encontramos x e y:X= 0.62608695652 m. Y= 0.252173913 m.
Vcamion= 14780+14780*X+3568*y= 24933.32 kg. MAYOR
Carril distribuido
9.3KN/m=960 kg/m
10
Vcarril=960*L/2= 4800 kg.
tandem
11200 11200
1.2 8.8
x L.I.RA
por semejanza de triangulos encontramos x e y:X= 0.88
Vtandem= 21056 kg.
Para el diseño se utilizara:la mayor carga cortante entre el camión y el tandem se le afecta por el efecto dinámico y se suma a la del carril:Efecto dinámico ED: 33 % Art. 2.4.3.3 MDPVLL+ED= Vcamión* (1+ED) + Vcarril = 37961.32 Kg.
1
1
1.Momento de Flexion máximo en CL.
Camión TruckLinea de influencia
3568 14780 14780
33128n n
A
4.3 4.3
10realizando la equivalencia de momentos en A
33128*(4.3-2n)=1478*4.3+3568*8.6n= 0.728 maximo momento
4.27 5.73L.I.R 5.75
1 y
Por semejanza de triangulos hallamos Y:y= 0.573
-0.03 1.43 L.I.M
M
M=y(x-L)= 2.447Por semejanza de triangulos a y b:
a= -0.016b= 0.610
Mcamion=3568*a+14780*M+14780*bMcamion= 45125.874 kg-m
3568 14780 14780 M = X*(L-X)/L= 2.5
por semejanza de triangulos hallamos a y b :
a =b= 0.35
4.3 4.3 0.7 Mcamión = 3568*a+14780*M+14780*b1.45
a b
a b Mcamión = 43371.8 kg-m
5
Carril distribuido
960 kg/m
10Mcarril=960*L^2/8= 12000 Kg-m
tandem R= 2240011200 11200
n n Momento maximo
A1.210
realizando la equivalencia de momentos en An= 0.3
5.3 4.7 L.I.R
y
Por semejanza de triangulos hallamos Y:y= 0.470
4.1a M L.I.M
M=y(x-L)= 2.491Por semejanza de triangulos a :
a= 1.93Mcamion=11200*a+11200*M
Mcamion= 49481.60 kg-m
MAYORLinea de influencia
11200 11200 M = X*(L-X)/L= 2.5por semejanza de triangulos hallamos a y b :
a = 1.9
1.45
M
3.8 1.2 5 Mcamión = 11338*a+11338*M
Mcamión = 49280 kg-m
MAYOR
Para el diseño se utilizara:la mayor carga momento entre el camión y el tandem se le afecta por el efecto dinámico y se suma a la del carril:Efecto dinámico ED: 33 % Art. 2.4.3.3 MDPMLL+ED = Vcamión* (1+ED) + Vcarril = 77810.53 Kg-m.
D) Selecciòn de Factores de resistenciaEstado limite de resistencia ØFlexiòn y Tracción 0.9Corte torción 0.9
E) Modificadores de carga Art.2.3.2.1 MDPResistencia Servicio Fatiga
Ductibilidad nD 1.0 1.0 1.0Redundancia nR 1.0 1.0 1.0Importancia nL 1.0
nD*nR*nL 1.00 1.00 1.00
E) Combinaciòn de cargas Art. 2.4.5.3 MDPQ=n∑ Yi*qiResistencia I: U=n(Y1DC+Y2DW+y3(LL+ED))U=1.0(1.25DC+1.5DW+1.75(LL+ED))
Servicio IU=n(Y1DC+Y2DW+Y3(LL+ED))U=1.0(1.0DC+1.0DW+1.0(LL+ED))FatigaU=n(Y1(LL+ED))U=0.75(1.0(LL+ED))
F) calculo del efecto de la carga vivaFranja interiorVLL+IM =VLL+IM/E 11789.78 Kg/m.MLL+IM =MLL+IM/E 24165.90 Kg-m/m
Franja de borde
M
a
Ancho de franja de borde longitudinal para una loma de llantas : dist. Borde de vereda+0.30+1/2 ancho de franja<=1.80m.
2.51 2.51 > 1.80m.
Debido a que el ancho limite es 1.80m. , se considera 1/2 camión con un factor de presencia multiple de 1.20 será critico.
VLL+IM=1/2(35738)(1.2)/1.8 = 12653.77 Kg/mMLL+IM=1/2(78250)(1.2)/1.80= 25936.84 Kg-m/m
H) Efecto de las otras cargas
Franja interior de 1.0 m de ancho
Peso de la losa: WDC = e*1*2400= 1440 Kg/mVDC=0.5*WDC*L= 7200 KgMDC=1/8*WDL*L^2= 18000 Kg-mAsfalto e=2"
121 kg/m605 Kg
1512.50 Kg-m
Franja de borde1m de ancho, de vereda = 0.25*0.60*2400=360 kg/m 360 kg/m
1640 kg/mVDC=0.5*1520*10= 8200 KgMDC=1520*10^2/8= 20500 Kg-m
80.67 kg/mVDW=0.5*W´DW*L= 403.33 Kg
1008.33 Kg-m
ESTADO LIMITE DE RESISTENCIA I
a)Franja interiorMint=1.0(1.25MDC+1.5MDW+1.75MLL+ED) = 67059.07 Kg/m
67.06 Tn-mRecubrimiento del fierro superior : 6cm (por desgaste)Recubrimiento del fierro inferior : 2.5 cm
h= 60 cm.d =60 -( 2.5 + 2.5/2) = 56.25
d 2.52.5
WDW=VDW=0.5*WDW*L =MDW=WDw*L^2/8=
W´DC=WDC+360/1.80=
W´DW=WDw(1.80-0.6)/1.8=
MDw=W´DW*L^2/8=
Diseño al estado elastico a la roturaKu=Mu/(bd^2)= 25.78
Ku=Øf'cw(1-0.6w)24.378= 0.9*280*W(1-0.6W)
151.2w^2-252w+33.42= 0 W= 0.1345-5.4 0
p=W*f'c/f´y= 0.0090
As=pbd= 50.44 cm2
C =As*fy/(0.85*f´c*B*b)= 10.47 cm
As MaximoUna sección sobre reforsada cumple:C/ds = 0.186 < 0.42 OK.As MinimoLa cantidad de acero proporcionado debe ser capaz de resistir el menor valorde 1.2 Mr y 1.33 Mu
a) 1.2 Mcr = 1.2 fr*S = 24.24 Tn-msiendo:
f'c=280kg/cm2= 27.46 Mpa
3.301 Mpa 33.66 kg/cm2S=bh2/6= 60000 cm3
b) 1.33Mu= 89.19 Tn-mEl menor valor es= 24.24 Tn-m y la cantidad de acero calculado es
50.44 cm2 resiste Mu > 24.24 Tn-m Ok.Ademas debe cumplir:pmin.=0.03*f´c/fy= 0.002 < p OK.
As = 50.44 cm2
S=as*100/As= 10.05
1Ø1" @10cm.b)Franja de borde
Mint=1.0(1.25MDC+1.5MDW+1.75MLL+ED) = 72526.97
Ku=Mu/(bd^2)= 27.88425.899= 0.9*280*W(1-0.6W)
151.2-252w+34.562= 0 W= 0.151-6.7 0
p=W*f'c/f´y= 0.0101
As=pbd= 56.625 cm2
fr=0.63(f'c)0.5 =
C =As*fy/(0.85*f´c*B*b)= 11.76 cm
As MaximoUna sección sobre reforsada cumple:C/ds <= 0.42 0.209 < 0.42 OK. Art. 2.9.1.3.10.1.d MDP
As MinimoLa cantidad de acero proporcionado debe ser capaz de resistir el menor valorde 1.2 Mr y 1.33 Mu
a) 1.2 Mcr = 1.2 fr*S = 24.24 Tn-msiendo:
f'c=280kg/cm2= 27.46 Mpa
3.301 Mpa 33.66 kg/cm2S=bh2/6= 60000 cm3
b) 1.33Mu= 89.19 Tn-mEl menor valor es= 24.24 Tn-m y la cantidad de acero calculado es
56.625 cm2 resiste Mu > 24.24 Tn-m Ok.Ademas debe cumplir:pmin.=0.03*f´c/fy= 0.002 < p Art. 2.9.1.3.10.1.d.2 MDP
As = 56.625 cm2
S=as*100/As= 9.0
1Ø1" @9cm.Los Puentes Losas Diseñados por momentos conforme con AASHTOpueden considerarse satisfactorios por corte.
L)ACERO DE DISTRIBUCIÓN
1750/L^0.5<=50%17.50 < 50%
a) franja interiorAsd=0.163*As= 8.83 cm2S=as*100/Asd= 22.66 cm
Ø5/8"@24cm.
a) franja de bordeAsd=0.163*As= 9.91 cm2S=2*100/As= 20.18 cm
usar Ø5/8"@21cm.
M)ACERO POR TEMPERATURA Y CONTRACCION DE FRAGUA
1100.97 11.01En una capa : Ast/2 = 5.50 cm2Utilizando una varilla de Ø1/2", la separacion será: S=as/(Ast/2) 0.23 m
Smax=3t= 168.75 cm
fr=0.63(f'c)0.5 =
Ast=0.756Ag/fy =0.756*h*b mm/412 MPa mm2 cm2
Smax=45 cmusar: 1Ø1/2"@0.23
As principal total:As=As+Ast/2= 62.13 cm2
utilizando varillas Ø1", la separacion será: 0.082 musar 1Ø1" @8 cm.
Distribución de acero en la superestructura1Ø1/2"@23 cm
1Ø1"@8cm 1Ø5/8"@21cm
ESTADO LIMITE DE SERVICIO1.DurabilidadRecubrimiento del fierro superior : 6cm (por desgaste)Recubrimiento del fierro inferior : 2.5 cm
h= 60 cm.d =60 -( 2.5 + 2.5/2) = 56.25
d 2.52.5
a) Momento Franja interiorMint=1.0(1.0MDC+1.0MDW+1.0MLL+ED) = 43678.40 kg-m
b) Momento Franja de bordeMint=1.0(1.0MDC+1.0MDW+1.0MLL+ED) = 47445.18 kg-m
2.Control de fisurasEsfuerzo maximo del acero
Para el acero positivo: dc= Rec.+Ø/2= 3.75 cmb= 100 cm
numero de varillas nv= 13.5 12.50A= (2dc)b/nv= 83.33 cm2
Z= 30000 N/mm (condición de exposición moderada) 1.0197Z= 30591 kg/cm
Luego:
4507.93 kg/cm2
2520.00 kg/cm2
fs<=fsa=Z/(dc*A)^1/3 <=0.6fy
fsa=
fsa=<0.6fy=
2520.00 kg/cm2
a)franja bordeChequeo al esfuerzo a tracción:fc=6M/bh^2 resistencia a la tracción de la losa por 1m de ancho
b= 100 cm. h= 60 cm.fc= 79.08 Kg/cm2
fr = 0.63 (f´c) = 33.336 Kg/cm2 Art. 2.5.4.4 MDPf´c en MPa
por lo tanto fc>fr seccion elastica fisurada
En la sección fisurada con S= 8.2 a = 5.07 cm2
AS = a*100/S = 61.83 cm2/m
Es= 2040000 kg/cm2 Modulo de elasticidad del acero Art. 2.5.2.2 MDPEc=0.043*dc^1.5*(f´c)^0.5 = 250980.06 kg/cm2dc: densidad del concreto 2300 kg/m3f´c= resistencia concreto 2800 Mpa
n = Es/En = 8n*As= 502.56 cm2/m
Ubicación del eje neutro: condición: (b*X)X/2 = nAs*(d-X)
5OX^2 =28975.53-515.12X
x 50X^2+515.12X-28975.53=0
d x= 19.278
d-x 0.3 aprox.
100 cm
p=AS/b*h= 0.0103 cuantia del acero
0.250j=1-k/3= 0.917
fs=Mact/As*J.d= 1488.35 kg/cm2
Momento de inercia de la sección fisurada:Icr=1/3*bx^3+nAs(d-x)^2 = 925775.88 cm4/m
fsa=
K=(n2p2+2np)0.5 -2np=
Esfuerzo en el refuerzo de las varillas
fs/n=M(d-X)/Icrfs=n*M(d-X)/Icr = 1540.12 K/cm2
fsa= 2520.00 Kg/cm2
fs<=Fsa Okey
ESTADO LIMITE POR FATIGA se considera un solo camión de diseño pero con una distancia fija de 9m. entre sus dos ejes posteriores : Art. 2.4.3.2.4 MDP
3568 14780 14780
4.3 9 para este caso el eje posteriorno va entrar
3568 14780
4.3
3568 18348 14780
RA 4.3 RB5.75 5.75
18348*(4.3-2n)=14780*4.3n= 0.42
RA= 9841.06086957 Kg
n n
RB= 7310.33043478 KgMC= 45090.81 Kg-m
Conbinación de carga: U=0.75(LL+ED)ED= 15 % Art. 2.4.3.3 tabla2.4.3.3-1 MDP
Mu= 1*(0.75)(Mc)(1+ED) = 38890.82 Kg-m
a) Esfuerzo de tracción debido a la carga viva:
Un carril cargado: E= 3.220 mMfat=Mu/E = 12078.46 Kg-m/m
Se utiliza la seccion fisurada si la suma de esfuerzos debido a las cargas permanentes no mayoradas
Esfuerzos de traccion por fatiga minimo:
1.31 Mpa = 13.36 kg/cm2Esfuerzo debido a las cargas permanentes no mayorads mas 1.5 veces la carga de fatiga:
M=1*MDc+MDW+1.5Mfat= 39626.03 Kg-mfs=Mact/As*J.d= 1243.06 Kg/cm2
Como fs>ftrac, se usara seccion agrietada
Esfuerzo en el refuerzo debido a la carga viva (b=100 cm)fsmax.=Mact/As*J.d= 378.90
Icr= 925775.88 cm4/mn= 8
fs =MLL+ED*(d-X)*n/Icr = 431.85 kg/cm2fsmax.= 431.85 kg/cm2
b)Varillas de refuerzo:Rango máximo de esfuerzo: Art.2.7.1.1.3 RNPff=145-0.33fmin+55(r/h) =fmin:en puente simplemente apoyado fmin= 0
(r/h)= 0.3ff= 161.5 tn/cm2ff= 1615 Kg/cm2
fsmax<ff Ok
mas 1.5 veces la carga de fatiga, dan por resultado una tension de traccion mayor que 0.25(f'c)0.5
ftrac=0.25*(f'c)0.5 =
2.9
5.75
PL= 11789.78 Kg/mPD= 8603.33 Kg/m
Calculo de las fuerzas de frenadoBR1=0.25 Carga camion*Fm= 9938.4 Kg mayorBr2=0.25 Carga tandem*Fm= 6720 Kg
Fm= 1.2 1 viaLongitud de estribo= 4.8 m
por lo tanto Br= 2070.5 Kg/m