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E. de Len Ingeniera
Nombre del Documento:
Informe Estructural CASSARev.003/2016
Nombre del Proyecto:
CASSA CECILIO HERRERA
Ubicacin:
19 avenida 19-91 Colonia Cipresales Zona 18, Ciudad de Guatemala, Guatemala
Guatemala Marzo de 2016
Atencin a:
CASSA
Resumen
En el presente documento se presentan las recomendaciones y los clculos desarrollados para la construccindel proyecto CASSA Z18, ubicado en la direccin consignada.
EL proyecto consiste en una estructura de uso residencial, proyectada en un sistema constructivo demampostera confinada y un segundo nivel de paneles de bamb.
Cualquier requerimiento de ampliacin o consulta referente la informacin presentada, se deber hacerdirectamente al correo de contacto.
Enrique de Len Bran.
Consultor en Ingeniera Civil MBACol. 11,328Paseo Cayal Edificio N2 Local 203www.estructuras.soy
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Contenido1. MEMORIA DE INGENIERA........................................................................................................................................ 4
1.1 CONFIGURACIN DE LA ESTRUCTURA ............................................................................................................ 4
1.1.1 Relacin de esbeltez de muros .......................................................................................................................... 4
1.1.2
Refuerzo Mnimo................................................................................................................................................ 5
1.1.3 Separacin Mxima de Mochetas ...................................................................................................................... 5
1.1.4 Materiales .......................................................................................................................................................... 5
1.1.5 Densidad de Muros ............................................................................................................................................ 5
1.1.6 Supervisin Estructural ...................................................................................................................................... 7
1.1.7 Validacin del uso de Bamb como Sistema Constructivo................................................................................ 7
1.2 ANLISIS ESTRUCTURAL .................................................................................................................................... 8
1.2.1 Cargas ............................................................................................................................................................... 8
1.2.2 ndice de Sismicidad ........................................................................................................................................ 10
1.2.3
Clasificacin de la Obra ................................................................................................................................... 10
1.2.4 Nivel de Proteccin Ssmica ............................................................................................................................ 11
1.2.5 Clase de Sitio ................................................................................................................................................... 11
1.2.6 Sismo de Diseo .............................................................................................................................................. 11
1.2.7 Seleccin de Parmetros ................................................................................................................................. 11
1.2.8 Ajuste por Clase de Sitio.................................................................................................................................. 12
1.2.9 Ajuste por Intensidades Ssmicas Especiales ................................................................................................. 12
1.2.10 Perodo de Transicin ...................................................................................................................................... 12
1.2.11 Clculo de Cortante Basal ............................................................................................................................... 13
1.3
RESULTADOS ..................................................................................................................................................... 15
1.3.1 Accin Ssmica ................................................................................................................................................ 15
1.3.2 Reacciones en la Base .................................................................................................................................... 17
1.3.3 Esfuerzos en Muros ......................................................................................................................................... 18
1.3.4 Diseo de Muros .............................................................................................................................................. 18
1.3.5 Derivas ............................................................................................................................................................. 20
1.3.6 Informacin DInmica ...................................................................................................................................... 21
2. ANEXO ...................................................................................................................................................................... 22
TABLAS
Tabla 1 Tabla 5-1 NSE 7.4-10 AGIES. Factor Lo. ................................................................................................................ 6Tabla 2 Tabla 4-1 AGIES. Nivel mnimo de proteccin ssmica y probabilidad del sismo de diseo. ................................ 11Tabla 3 Tabla para la seleccin de coeficiente de sitio Fa ................................................................................................ 12Tabla 4 Tabla para la seleccin de coeficiente de sitio Fv .................................................................................................. 12Tabla 5 Clculo de cortante ssmico a nivel de cedencia. .................................................................................................. 13Tabla 6 Reacciones en la base. .......................................................................................................................................... 17
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Tabla 7 Esfuerzos en muros. .............................................................................................................................................. 18Tabla 8 Ejemplo de presentacin de datos. ........................................................................................................................ 19Tabla 9 reas de varillas de refuerzo. ................................................................................................................................ 19Tabla 10 Modos de Vibracin y Perodos ........................................................................................................................... 21Tabla 11 Participaciones de masa para cada modo de vibracin. ...................................................................................... 21
ILUSTRACIONES
Ilustracin 1 Modelo de referencia para los resultados obtenidos ........................................................................................ 4Ilustracin 2 Planta de la construccin. ................................................................................................................................. 6Ilustracin 3 Modelo con carga de segundo nivel (tabicacin de bamb). ........................................................................... 8Ilustracin 4. Planta de la estructura considerada ................................................................................................................ 9Ilustracin 5 Zonificacin Ssmica de la Repblica de Guatemala. .................................................................................... 10Ilustracin 6 Momentos en kg-cm/cm ................................................................................................................................. 18
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1. MEMORIA DE INGENIERA
Se presenta a continuacin la memoria de ingeniera para el diseo estructural del proyecto en cuestin. Estedocumento tiene como objetivo definir y registrar los criterios utilizados para el diseo y la construccin, basadoen los reglamentos de seguridad estructural para la Repblica de Guatemala.
1.1 CONFIGURACIN DE LA ESTRUCTURA
La configuracin de la estructura es de fundamental importancia para su desempeo bajo cargas ssmicas, porello se comprobar que los elementos estructurales cumplan con los requisitos bsicos para garantizar el ptimodesempeo de la misma.
El anlisis de la configuracin de la estructura se basa en el reglamento AGIES NSE 7.4-10, correspondiente asistemas de mampostera. Debido a que la estructura en cuestin se pretende proyectar bajo un sistemaconstructivo no convencional siendo este bamb, se omitirn los efectos de dicho sistema constructivo sobre lamampostera y se realizar un modelo por aparte. Como el sistema estructural de bamb no est definido en elreglamento antes mencionado, el mismo ser comprobado bajo conceptos bsicos de mecnica de materiales.
La consideracin anteriormente expresada permitira el uso del coeficiente de reduccin de respuesta R propiode la mampostera, sin la necesidad de castigar el sistema bajo las consideraciones del sistema de bamb.
Ilustracin 1 Modelo de referencia para los resultados obtenidos
Los aspectos de configuracin cubiertos por el sistema estructural son:
1.1.1 Relacin de esbeltez de muros
La relacin de esbeltez de los muros se toma como el cociente entre la altura libre del muro y su espesor. Parael muro crtico se cuenta con una longitud de 2.8 metros, con un espesor de 0.20 m. El clculo de la relacinde esbeltez es de 14 m/m. La relacin mnima del reglamento es de 25, por lo que los muros cumplen con lasolicitud.
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1.1.2 Refuerzo Mnimo
El refuerzo mnimo del muro deber ser de 0.0015 veces el rea gruesa en el sentido horizontal. El rearequerida para el muro del proyecto en cuestin, se requiere de 8.4 cm 2, lo cual se puede satisfacer con 12varillas nmero 3, o 7 varillas del nmero 4. Para estas se podr tomar en cuenta la solera de humedad,intermedia(s) y de corona.
La tabla 4-1 de la NSE 7.4-10, permite como excepcin la colocacin de 3 varillas del nmero 3 y estribosnmero 2 @ 20 cm, siempre y cuando la edificacin no supere los 70m 2y sea de un solo nivel.
El refuerzo vertical de los muros debe ser al menos 0.007.
1.1.3 Separacin Mxima de Mochetas
Los elementos de refuerzo vertical (mochetas) se definen como tipo A para edificaciones de un nivel, como
aquellas constituidas por 4 varillas del nmero 3. La seccin 4.4.4 de la NSE en cuestin permite una separacinmxima de 4 metros. Se podr colocar refuerzos verticales tipo B, que consistiran en dos varillas nmero 3,y las mismas no podrn estar separadas a ms de 2 metros de un refuerzo tipo A.
1.1.4 Materiales
Los materiales de construccin debern de cumplir con las siguientes caractersticas:
Block: Bloque de concreto de capacidad nominal de 50 kg/cm2
Norma COGUANOR NGO 41 054
Concreto: Concreto estructural con resistencia de 4,000 psi a los 28 das
Refuerzo: Norma ASTM A703 A615 Grado 60 (legtimo)
Mortero: Tipo I (fc = 175 kg/cm2)
Graut: fc = 1.5 a 1.2 veces la resistencia a compresin de la mampostera
El tamao de las sisas no debe ser menor a 7 mm ni mayor a 13 mm. Todas las sisas deben ser pegadas conmortero.
El recubrimiento del refuerzo no deber ser menor a 15 mm.
Los materiales de construccin debern cumplir con los reglamentos anteriormente definidos. Para consultassobre los procesos tpicos de construccin de mampostera reforzada, se sugiere consultar la Cartilla de Diseode Mampostera para Albailes y Constructores, publicada oficialmente por AGIES en el ao 2016.
1.1.5 Densidad de Muros
La densidad de los muros en cada direccin principal es una de las cualidades ms importantes en lasestructuras tipo cajn, para asegurar el comportamiento post-elstico de la estructura. Para ello se refiere a latabla 5-1 de la norma NSE 7.4-10 de AGIES.
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1.1.6 Supervisin Estructural
En cumplimiento con el reglamento NSE1, se sugiere una supervisin estructural de orden eventual,comprobando que los procesos constructivos sean apropiados.
1.1.7 Validacin del uso de Bamb como Sistema Constructivo
Puesto que la obra fue proyectada mediante un cerramiento de paneles livianos de bamb, se desarroll uninforme especfico sobre el uso de dicho sistema constructivo.
La afeccin de la estructura antes referida se incluye en el presente estudio a travs de una aplicacin de cargasvivas esperadas sobre los muros de mampostera.
Por la simplicidad de la estructura de bamb utilizada, el informe se limitar a la aplicacin de buenas prcticasde ingeniera utilizadas en el proceso constructivo debido a que dicha estructura no representa una amenazapara la vida de las personas que le habitarn.
Las caractersticas del bamb utilizado se alinearn a lo dispuesto en cuanto a materiales se refiere, segn la
norma AGIES NSE 5-10.
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1.2 ANLISIS ESTRUCTURAL
El anlisis estructural fue desarrollado bajo un mtodo pseudo-esttico, o esttico equivalente segn elreglamento local. Para ello se calibr un modelo basado en elementos finitos, y se comprobaron los valores deesfuerzo y deformacin admisibles para el sismo de diseo.
A continuacin, se presentan las consideraciones principales para el anlisis de la estructura.
1.2.1 Cargas
Las cargas fueron definidas en funcin del reglamento AGIES. La carga viva de diseo es de 200 kg/m2para elcaso de habitaciones y pasillos en viviendas. Adicionalmente se considera una carga por tabicacin de 75 kg/m2,la cul ser considerada como carga muerta sobreimpuesta.
Debido a que se trata de una construccin con paneles de bamb sobre los ejes de los muros en un segundonivel, se ha considerado una carga adicional de 500 kg/m sobre el eje de los muros del primer nivel. La cargase considera aplicada segn la figura siguiente.
Ilustracin 3 Modelo con carga de segundo nivel (tabicacin de bamb).
La carga muerta de los materiales utilizados fue calculada a travs del uso de software, bajo los parmetrosdefinidos en el numeral de materiales del captulo anterior.
Las combinaciones de carga seleccionadas, incluirn lo dispuesto para niveles de proteccin C, D y E en elreglamento, en donde se aplicar la carga en el sentido principal en un 100%, ms un 30% en la componenteortogonal para cada sentido del mismo.
Las combinaciones resultantes sern:
Combinaciones por Resistencia:1. 1.3M + 1.6V + 1.6H2. 1.2M + V + Sv + (Sx + .3Sy) + 1.6H3. 1.2M + V + Sv + (Sx - .3Sy) + 1.6H4. 1.2M + V + Sv + (-Sx + .3Sy) + 1.6H5. 1.2M + V + Sv + (-Sx - .3Sy) + 1.6H
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Combinaciones por Esfuerzos de Servicio:
1. M + V2. M + .7*(Sv+(Sx+.3Sy)+H3. M + .7*(Sv+(Sx-.3Sy)+H4. M + .7*(Sv+(-Sx+.3Sy)+H
5. M + .7*(Sv+(-Sx+.3Sy)+H6. M + 0.75V + 0.75*0.7*(Sv+(Sx+.3Sy))+H7. M + 0.75V + 0.75*0.7*(Sv+(Sx-.3Sy))+H8. M + 0.75V + 0.75*0.7*(Sv+(-Sx+.3Sy))+H9. M + 0.75V + 0.75*0.7*(Sv+(-Sx-.3Sy))+H
En donde:
V: Carga viva
M: Carga Muerta
S: Carga de Sismo (en sentido x, y y componente vertical)
H: Carga por suelo
Las combinaciones de carga no consideradas se supone presentaran efectos menos desfavorables a laspresentadas en esta memoria.
Ilustracin 4. Planta de la estructura considerada
Para la definicin de la carga de empuje del suelo, se consider un suelo conformado con arena o grava conmezcla de limo de baja permeabilidad, con un peso unitario de 2 ton/m3, un ngulo de friccin interna de 30grados y un coeficiente de friccin con el concreto de 0.45.
La carga de aporte del suelo se asumir uniforme distribuida con un valor de 1.87 Ton/m, basado en el pesodel suelo anteriormente considerado y el coeficiente de presin activa de Rankine calculado de 0.33.
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1.2.2 ndice de Sismicidad
El ndice de sismicidad (Io) es una medida relativa de la severidad esperada del sismo, en funcin de laubicacin del caso estudiado. El factor incide sobre el nivel de proteccin que se requiere para la estructura, ypor lo tanto en la seleccin de las acciones ssmicas aplicables.
La Repblica de Guatemala se divide en zonas segn su ndice de sismicidad, variando desde Io=2 hasta Io=4.La distribucin geogrfica de los ndices de amenaza ssmica se presenta en el anexo de la NSE-2, y para elcaso de la Ciudad de Guatemala, se define como Io=4. Adicionalmente se presente en la prxima Figura, elMapa de Zonificacin de la Repblica de Guatemala. Puesto que dentro de la clasificacin 4 se definen variosparmetros de aceleracin, los mismos sern definidos ms adelante.
Ilustracin 5 Zonificacin Ssmica de la Repblica de Guatemala.
Adicionalmente se deber de considerar un ndice de sismicidad de 5, en caso el proyecto se ubique bajocondiciones ssmicas severas geogrficamente localizadas, como fallas activas o laderas empinadas; no siendoeste el caso del proyecto puesto que no existe informe geotcnico que as lo indique.
1.2.3 Clasificacin de la Obra
Las obras son clasificadas en categoras ocupacionales para los requisitos de diseo por sismo, viento einundaciones. La clasificacin se basa en el impacto socioeconmico que puede generar la falla o cesacin defunciones de la obra.
Para el caso de esta estructura residencial, se clasificar como una obra Ordinaria (Categora II).
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1.2.4 Nivel de Proteccin Ssmica
El Nivel de Proteccin se define segn AGIES NSE 2, de acuerdo al ndice de Sismicidad y a la Clasificacinde la Obra. Para ello, se utiliza la siguiente tabla:
Tabla 2 Tabla 4-1 AGIES. Nivel mnimo de proteccin ssmica y probabilidad del sismo de diseo.
Para el proyecto en cuestin, en funcin de los parmetros antes definidos se ha establecido que la obra tendrun nivel de proteccin D.
1.2.5 Clase de Sitio
Puesto que no se cuenta con un estudio geotcnico que permita clasificar el sitios, se apela a numeral 4.5.5 dela norma NSE 2-10, en donde se permite establecer un suelo tipo D para el diseo estructural del proyecto.
1.2.6 Sismo de Diseo
La norma AGIES NSE-2 define diferentes niveles de sismo para diseo estructural segn la clasificacin de laobra. Los sismos de diseo se describen por medio de espectros de respuesta ssmica simplificados paraestructuras con 5% de amortiguamiento, a llamarse espectros dediseo o sismos de diseo.
Para las obras clasificadas como ordinarias, se requiere que el sismo de diseo sea el sismo bsico, el cualtiene un 10% de probabilidad de ser excedido en un perodo de 50 aos. Por esta razn, el sismo o espectrode diseo para el proyecto ser el antes indicado.
1.2.7 Seleccin de Parmetros
Los parmetros iniciales Scry S1corresponden respectivamente a la ordenada espectral de perodo corto y la
ordenada espectral con perodo de 1 segundo del sismo extremo, considerado en el basamento de roca en elsitio de inters. Los mismos pueden ser obtenidos del Anexo 1 de la NSE-2, en el Mapa de Zonificacin Ssmicade Guatemala. Los valores son:
Scr 1.5g
S1 0.5g
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1.2.8 Ajuste por Clase de Sitio
El valor de estos parmetros debe ser ajustado de acuerdo a las condiciones de superficie, segn el tipo desuelo que cubra el basamento en el sitio. Esto se definir a travs de las ecuaciones siguientes:
=
Y
=
Siendo Scs la ordenada espectral del sismo extremo en el sitio de inters para estructuras con perodo devibracin corto, y S1sla ordenada espectral correspondiente a perodos de vibracin de 1 segundo; ambos paraun amortiguamiento de 5% del crtico. Faes el coeficiente de sitio para perodos de vibracin cortos, y Fvparaperodos largos.
La seleccin de estos parmetros se hace segn las siguientes tablas:
Tabla 3 Tabla para la seleccin de coeficiente de sitio Fa
Tabla 4 Tabla para la seleccin de coeficiente de sitio Fv
Y nuevamente prevalecern las recomendaciones del Estudio Geolgico. Considerando (Perfil de suelo AB) F a= 1, y Fv= 1.5, los factores calculados para el proyecto son:
= 1.50 = 1.50
Y
= 0.55 = 0.825
1.2.9 Ajuste por Intensidades Ssmicas Especiales
Dado que el estudio geolgico del proyecto no requiere de la consideracin de intensidades ssmicasespeciales, los factores Nay Nvno sern incluidos en la definicin del espectro del proyecto.
1.2.10 Perodo de Transicin
El perodo de transicin separa los perodos cortos de los largos, y se calcula segn la siguiente ecuacin:
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=
El valor calculado para los parmetros del proyecto es de T s= 0.55s.
1.2.11 Clculo de Cortante Basal
Basado en el mtodo de la carga esttica equivalente, se calcula el cortante basal en la estructura:
Tabla 5 Clculo de cortante ssmico a nivel de cedencia.
CORTANTE BASAL AL LMITE DE CEDENCIA
AGIES NSE 3-10 Valor Unidades Referencia
Departamento Guatemala NSE 1 Cap. 3
Municipio Guatemala
Clasificacin de la obra II: ordinaria NSE 1 3.1
Parmetros NSE 2 Figura 4-1
ndice de sismicidad Io 4 NES2 4.2.1
Scr 1.5 NSE 2 4.3.3.1
S1r 0.55 NSE 2 4.3.3.1
Tipo de fuente ssmica B NSE 2 Tabla 4-5
Clase de sitio D NSE 2 Tabla 4-4
Fa 1 NSE 2 Tabla 4-2
Fv 1.5 NSE 2 Tabla 4-3
Scs = Scr x Fa 1.5
S1s = S1r x Fv 0.825
Intensidades ssmicas especialesNa 1 NSE 2 Tabla 4-6
Nv 1 NSE 2 Tabla 4-7
Scs = Scr x Fa x Na 1.5
S1s = S1r x Fv x Nv 0.825
Nivel mnimo de proteccin ssmica
Nivel de proteccion D NSE 2 Tabla 4-1
Sismo de diseo en 50 aos 10% NSE 2 Tabla 4-1
Factor de escala Kd 0.66 sismo bsico NSE 2 4.3.4.1
Espectro Calibrado a Nivel de Diseo RequeridoScd = Kd x Scs 0.99 NSE 2 4-4
S1d = Kd x S1s 0.5445 NSE 2 4-5
Aceleracin Mxima el Suelo
AMSd = 0.40 x Scd 0.396 NSE 2 4.3.4.3
Componente Vertical Sismo de Diseo
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Svd = 0.15 x Scd 0.1485 NSE 2 4.3.4.4
Periodo emprico Ta - Direccin x 0.11 seg NSE 3 2.1.4
Periodo emprico Ta - Direccin y 0.11 seg NSE 3 2.1.4
Kt 0.049 2.1.4
x 0.75hn 3 m
Periodo de transicin Ts = S1d/Scd 0.55 seg
Ordenadas Espectrales x
Sa (T) = Scd si TTs 4.874845579
Mtodo de Carga Esttica Equivalente
Factor General de Reduccin de Respuesta Ssmica
R 4 NSE 3 Tabla 1-1
Coeficiente Ssmico al Lmite de Cedencia (Cs)
Cs = Sa (T)/R 0.2475 NSE 3 2-2
Cs >= 0.044 x Scd 0.0436 NSE 3 2-2a
Cs >= 0.75 x Kd x S1r / R 0.0688 NSE 3 2-2b
Ws 63.53 ton
Vb = Cs x Ws 15.723675 ton NSE 3 2-1
Tmx 0.11 s Mtodo de Rayleigh
Tmy 0.11 s Mtodo de Rayleigh
Tx esttico 1.4 x Ta 0.1564 CUMPLE
Ty esttico 1.4 x Ta 0.1564 CUMPLE
Sa (T) = S1d / T 3.482032556 Direccin x
Sa (T) = S1d / T 3.482032556 Direccin y
Cs = Sa (T) / R 0.870508139 Direccin x
Cs = Sa (T) / R 0.870508139 Direccin y
Vb = Cs x Ws 2.77 ton NSE 3 2-1
K 1.025 NSE 3 2.2
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1.3 RESULTADOS
Las cargas anteriormente definidas fueron aplicadas a un modelo basado en elementos finitos y rigideces. Encuanto a la informacin obtenida tras diferentes corridas de las acciones modeladas se encuentra que:
1.3.1 Accin Ssmica
La excentricidad accidental considerada sobre la estructura es de un 5% para cada sentido.
Direccin X
Factors and Coefficients
Equivalent Lateral Forces
Base Shear Coefficient, C C = 0.2475
Base Shear, V V = CW
Calculated Base Shear
DirectionPeriod Used
(sec)C
W(kgf)
V(kgf)
X 0 0 63529.38 15723.52X + Ecc. Y 0 0 63529.38 15723.52X - Ecc. Y 0 0 63529.38 15723.52
Applied Story Forces
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Story Elevation X-Dir Y-Dir
m kgf kgfStory1 2.4 15723.52 0Base 0 0 0
Direccin Y
Factors and Coefficients
Equivalent Lateral Forces
Base Shear Coefficient, C C = 0.2475
Base Shear, V V = CW
Calculated Base Shear
DirectionPeriod Used
(sec)C
W(kgf)
V(kgf)
Y 0 0 63529.38 15723.52Y + Ecc. X 0 0 63529.38 15723.52Y - Ecc. X 0 0 63529.38 15723.52
Applied Story Forces
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Story Elevation X-Dir Y-Dir
m kgf kgf
Story1 2.4 0 15723.52
Base 0 0 0
1.3.2 Reacciones en la Base
Las reacciones obtenidas en la base fueron:
Tabla 6 Reacciones en la base.
LoadCase/Combo
FXkgf
FYkgf
FZkgf
MXkgf-m
MYkgf-m
MZkgf-m
Dead 0 0 80049.45 283240.25 -294483.17 0Live 0 0 10025.66 39283.86 -33498.53 0
EQX 1 -15723.52 0 0 0 -37736.45 57676.52EQX 2 -15723.52 0 0 0 -37736.45 62550.6EQX 3 -15723.52 0 0 0 -37736.45 52802.44EQY 1 0 -15723.52 0 37736.45 0 -56584.71EQY 2 0 -15723.52 0 37736.45 0 -62082.52EQY 3 0 -15723.52 0 37736.45 0 -51086.89
Sobrecarga 0 0 2506.41 9820.97 -8374.63 0EQX- 0 0 0 0 0 0EQY- 0 0 0 0 0 0Suelo 0 -28409.04 0 34090.85 0 -119175.92EQV 0 0 9411.29 31943.13 -35211.54 0
1 0 0 90075.11 322524.11 -327981.7 02 Max -11006.46 -31710.98 86637.35 347615.94 -345546.76 -86118.752 Min -11006.46 -31710.98 86637.35 347615.94 -345546.76 -95251.543 Max -11006.46 -25107.1 86637.35 331766.63 -345546.76 -62353.17
3 Min -11006.46 -25107.1 86637.35 331766.63 -345546.76 -71485.964 Max 11006.46 -31710.98 86637.35 347615.94 -292715.73 -166865.884 Min 11006.46 -31710.98 86637.35 347615.94 -292715.73 -175998.685 Max 11006.46 -25107.1 86637.35 331766.63 -292715.73 -143100.35 Min 11006.46 -25107.1 86637.35 331766.63 -292715.73 -152233.16 Max -8254.85 -30885.49 92509.62 369507.63 -357904.76 -94383.046 Min -8254.85 -30885.49 92509.62 369507.63 -357904.76 -101232.647 Max -8254.85 -25932.59 92509.62 357620.65 -357904.76 -76558.867 Min -8254.85 -25932.59 92509.62 357620.65 -357904.76 -83408.458 Max 8254.85 -30885.49 92509.62 369507.63 -318281.49 -154943.398 Min 8254.85 -30885.49 92509.62 369507.63 -318281.49 -161792.999 Max 8254.85 -25932.59 92509.62 357620.65 -318281.49 -137119.21
9 Min 8254.85 -25932.59 92509.62 357620.65 -318281.49 -143968.8Envolvente Max 11006.46 0 92509.62 369507.63 -292715.73 0Envolvente Min -11006.46 -31710.98 86637.35 322524.11 -357904.76 -175998.68
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1.3.3 Esfuerzos en Muros
Los esfuerzos mximos y mnimos en la estructura se presentan en la tabla siguiente:
Tabla 7 Esfuerzos en muros.
S11 Top S22 Top S12 Top SMax Top SMin Top SVM Top S11Bottom
kgf/cm kgf/cm kgf/cm kgf/cm kgf/cm kgf/cm kgf/cm
0.04 0.19 0.74 0.66 0.04 1.23 0.04
- 0.35 - 0.78 - 0.60 - 0.14 - 0.89 - - 0.35
S22Bottom
S12Bottom
SMaxBottom
SMinBottom
SVMBottom
S13Average
S23Average
SMaxVAverage
kgf/cm kgf/cm kgf/cm kgf/cm kgf/cm kgf/cm kgf/cm kgf/cm
0.19 0.74 0.66 0.04 1.23 - - -
- 0.78 - 0.60 - 0.14 - 0.89 - - - -
Ilustracin 6 Momentos en kg-cm/cm
1.3.4 Diseo de Muros
El diseo de las mochetas y soleras de la estructura se desarroll a travs del modelo estructural y lascaractersticas de materiales y refuerzo considerado.
Por la amplitud de informacin obtenida se presentan los resultados en el anexo de este informe. A travs delos resultados presentados se puede comprobar que los refuerzos requeridos no superan los asignados. Losrefuerzos asignados corresponden a los mnimos para soleras y mochetas segn el reglamento NSE 7.4-10.
El formato en el cual se presentan los resultados es el siguiente:
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Tabla 8 Ejemplo de presentacin de datos.
Label Story Section LocationV
lb
V
Combo
At
in /in
T for At
lb-in
T
Combo
At
At
Torsion
in /in
T for As
lb-in
T
Combo
As
As
Torsion
in
B1 Story1SOLERA
20X40End-I 399.92 9 0 1097.76 9 0 1097.76 9 0
B1 Story1
SOLERA
20X40 Middle 1122.69 9 0 600.52 9 0 600.52 9 0
Los esfuerzos en la mampostera mximos segn el reglamento no deben superar los valores consignados acontinuacin:
Las reas de refuerzo para las varillas generalmente utilizadas se presentan en l siguiente cuadro:
Tabla 9 reas de varillas de refuerzo.
UNIDADES EU
Barra Dimetro Dimetro rea rea Area de sec. Transv.
No. (pulg2) mm cm2 mm2 (pulg2)
3 0.3750 9.5250 0.7126 71.2557 0.11
4 0.5000 12.7000 1.2668 126.6769 0.20
5 0.6250 15.8750 1.9793 197.9326 0.31
6 0.7500 19.0500 2.8502 285.0230 0.44
7 0.8750 22.2250 3.8795 387.9479 0.60
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8 1.0000 25.4000 5.0671 506.7075 0.79
9 1.1250 28.5750 6.4130 641.3017 0.99
10 1.2500 31.7500 7.9173 791.7304 1.23
11 1.3750 34.9250 9.5799 957.9938 1.48
14 1.7500 44.4500 15.5179 1,551.7917 2.41
18 2.2500 57.1500 25.6521 2,565.2066 3.98
Dado esto se puede comprobar que el refuerzo suministrado cubre el requerido para las soleras y mochetas dela estructura. Las reas de refuerzo requeridas se presentan en el Anexo.
1.3.5 Derivas
Las derivas mximas del edificio deben cumplir con los dispuesto por la tabla 4-1 del reglamento AGIES NSE3-10. Para edificaciones de mampostera hasta 4 niveles de altura, para una obra ordinaria la deriva mxima nodebe superar el valor de 0.007*hp, en donde hp es la altura del nivel en consideracin. Para el edificio encuestin dicho valor es de 1.89 cm.
La deformacin mxima ser considerada en el rango pos-elstico del edificio, para el coeficiente Cd propio delsistema estructural utilizado. Para los sistemas tipo cajn, dicho factor es de 3.
La deformacin al lmite de cedencia se ha calculado de .01 cm, en Y. Mientras la deformacin en el rango post-elstico se calcula de 0.01*3 = .03 cm.
La deriva mxima cumple con lo requerido con una relacin de .005.
5.2 Story Results
Table 5.4 - Story Max/Avg Displacements
Story
Load
Case/Com
bo
DirectionMaximum
cm
Average
cm
Ratio
Story1Envolvente
MaxY 0.01 0.009 1.106313
BaseEnvolvente
MaxY 0 0
Story1Envolvente
MinX 0.007 0.006 1.20781
BaseEnvolvente
MinY 0 0
Table 5.5 - Story Drifts
Story
Load
Case/Com
bo
Label Item DriftX
cm
Y
cm
Z
cm
Story1Envolvente
Max
33 Max Drift X 2.9E-05 633 652.5 240
Story1Envolvente
Max15 Max Drift Y 6.8E-05 736 0 240
Story1Envolvente
Min33 Max Drift X 2.9E-05 633 652.5 240
Story1Envolvente
Min2 Max Drift Y 1E-06 0 652.5 240
Table 5.6 - Story Forces
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Story
Load
Case/Com
bo
LocationP
kgf
VX
kgf
VY
kgf
T
kgf-cm
MX
kgf-cm
MY
kgf-cm
Story1Envolvente
MaxTop 47009.3 11006.46 3301.94 5682275.23
18283282.5
8-13674743
Story1Envolvente
MaxBottom 92509.62 11006.46 0 0
36950762.8
4-29271573
Story1
Envolvente
Min Top 39094.86 -11006.46 -3301.94 -5682275.23
15138824.1
4 -16277148
Story1Envolvente
MinBottom 86637.35 -11006.46 -31710.98 -17599868
32252411.3
8-35790476
1.3.6 Informacin DInmica
Se presentan a continuacin los modos de vibracin de la estructura con la participacin de la masa en cadacaso.
Tabla 10 Modos de Vibracin y Perodos
Case ModePeriod
sec
Frequenc
y
cyc/sec
Circular
Frequenc
y
rad/sec
Eigenvalu
e
rad /sec
Modal 1 0.038 26.409 165.9298 27532.7024
Modal 2 0.037 26.803 168.409 28361.5961
Modal 3 0.03 33.877 212.8571 45308.1306
Modal 4 0.018 54.123 340.0618115642.013
2
Modal 5 0.01 100.63 632.2777 399775.037
Modal 6 0.005 183.777 1154.7032 1333339
Modal 7 0.003 312.312 1962.3121 3850669
Tabla 11 Participaciones de masa para cada modo de vibracin.
Case ModePeriod
secUX UY UZ Sum UX Sum UY Sum UZ
Modal 1 0.038 0.5326 0.0681 0 0.5326 0.0681 0
Modal 2 0.037 0.0257 0.9134 0 0.5583 0.9815 0
Modal 3 0.03 0.4411 0.0028 0 0.9994 0.9843 0
Modal 4 0.018 0.0002 0.0156 0 0.9997 1 0
Modal 5 0.01 0.0003 1.204E-05 0 1 1 0
Modal 6 0.005 7.531E-07 2.691E-05 0 1 1 0
Modal 7 0.003 0 0 0 1 1 0
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2. ANEXO
6 Design Data
This chapter provides design data and results.
6.1 Concrete Frame Design
Table 6.1 - Concrete Frame Preferences - ACI 318-14
Item Value
Multi-
Response
Design
Step-by-
Step - All
Seismic Design
CategoryD
# Interaction
Curves24
# Interaction
Points11
Minimum
EccentricityYes
Phi (Tension) 0.9
Phi
(Compression
Tied)
0.65
Phi
(Compression
Spiral)
0.75
Phi (Shear and
Torsion)0.85
Phi (Shear
Seismic)0.6
Phi (Shear
Joint)0.85
Pattern Live
Load Factor0.75
D/C Ratio Limit 1
Table 6.2 - Concrete Column Overwrites - ACI 318-14 (Part 1 of 2)
Story LabelUnique
Name
Design
Type
Design
SectionLLRF LMajor LMinor KMajor KMinor
CmMajo
r
CmMino
r
DnsMajo
r
Story1 C2 2 ColumnProgram
Determined1 0.5 0.5 1 1 1 1 1
Story1 C3 3 ColumnProgram
Determined1 0.5 0.5 1 1 1 1 1
Story1 C4 4 ColumnProgram
Determined1 0.5 0.5 1 1 1 1 1
Story1 C5 5 ColumnProgram
Determined1 0.5 0.5 1 1 1 1 1
Story1 C6 6 ColumnProgram
Determined1 0.5 0.5 1 1 1 1 1
Story1 C7 7 ColumnProgram
Determined1 0.5 0.5 1 1 1 1 1
Story1 C8 8 Column ProgramDetermined
1 0.5 0.5 1 1 1 1 1
Story1 C9 9 ColumnProgram
Determined1 0.5 0.5 1 1 1 1 1
Story1 C10 10 ColumnProgram
Determined1 0.5 0.5 1 1 1 1 1
Story1 C12 12 ColumnProgram
Determined1 0.5 0.5 1 1 1 1 1
Story1 C13 13 ColumnProgram
Determined1 0.5 0.5 1 1 1 1 1
Story1 C14 14 ColumnProgram
Determined1 0.5 0.833333 1 1 1 1 1
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Story LabelUnique
Name
Design
Type
Design
SectionLLRF LMajor LMinor KMajor KMinor
CmMajo
r
CmMino
r
DnsMajo
r
Story1 C15 15 ColumnProgram
Determined1 0.5 0.833333 1 1 1 1 1
Story1 C16 16 ColumnProgram
Determined1 0.833333 0.5 1 1 1 1 1
Story1 C1 52 ColumnProgram
Determined1 1 0.5 1 1 1 1 1
Story1 C11 53 Column ProgramDetermined
1 1 0.5 1 1 1 1 1
Story1 C17 54 ColumnProgram
Determined1 1 0.5 1 1 1 1 1
Story1 C18 55 ColumnProgram
Determined1 1 0.5 1 1 1 1 1
Table 6.2 - Concrete Column Overwrites - ACI 318-14 (Part 2 of 2)
Story LabelUnique
NameDnsMinor DsMajor DsMinor
Story1 C2 2 1 1 1
Story1 C3 3 1 1 1
Story1 C4 4 1 1 1
Story1 C5 5 1 1 1
Story1 C6 6 1 1 1
Story1 C7 7 1 1 1
Story1 C8 8 1 1 1
Story1 C9 9 1 1 1
Story1 C10 10 1 1 1
Story1 C12 12 1 1 1
Story1 C13 13 1 1 1
Story1 C14 14 1 1 1
Story1 C15 15 1 1 1
Story1 C16 16 1 1 1
Story1 C1 52 1 1 1
Story1 C11 53 1 1 1
Story1 C17 54 1 1 1
Story1 C18 55 1 1 1
Table 6.3 - Concrete Beam Overwrites - ACI 318-14
Story LabelUnique
Name
Design
Type
Design
SectionLLRF LMajor LMinor
Story1 B1 17 BeamProgram
Determined1 0.42663 0.945652
Story1 B2 18 BeamProgram
Determined1 0.44837 0.945652
Story1 B3 19 BeamProgram
Determined1 0.913163 0.913163
Story1 B4 20 BeamProgram
Determined1 0.868297 0.868297
Story1 B5 21 BeamProgram
Determined1 0.664373 0.664373
Story1 B6 22 BeamProgram
Determined1 0.927273 0.927273
Story1 B7 23 BeamProgram
Determined1 0.945652 0.945652
Story1 B8 24 BeamProgram
Determined1 0.854545 0.854545
Story1 B9 25 BeamProgram
Determined1 0.854545 0.854545
Story1 B10 26 BeamProgram
Determined1 0.866667 0.866667
Story1 B11 27 BeamProgram
Determined1 0.912088 0.912088
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LC
A
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S
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Story LabelUnique
Name
Design
Type
Design
SectionLLRF LMajor LMinor
Story1 B12 28 BeamProgram
Determined1 0.939775 0.939775
Story1 B13 29 BeamProgram
Determined1 0.935151 0.935151
Story1 B14 30 BeamProgram
Determined1 0.924528 0.924528
Story1 B15 31 Beam ProgramDetermined
1 0.913163 0.913163
Story1 B16 32 BeamProgram
Determined1 0.868297 0.868297
Story1 B17 33 BeamProgram
Determined1 0.928162 0.928162
Story1 B18 34 BeamProgram
Determined1 0.939775 0.939775
Story1 B19 35 BeamProgram
Determined1 0.935151 0.935151
Story1 B20 1 BeamProgram
Determined1 1 1
Story1 B21 11 BeamProgram
Determined1 1 1
Story1 B22 36 BeamProgram
Determined1 1 1
Story1 B23 37 BeamProgram
Determined 1 0.42663 1
Story1 B24 38 BeamProgram
Determined1 0.44837 1
Story1 B25 39 BeamProgram
Determined1 1 1
Story1 B26 40 BeamProgram
Determined1 1 1
Story1 B27 41 BeamProgram
Determined1 1 2
Story1 B28 42 BeamProgram
Determined1 1 2
Story1 B29 43 BeamProgram
Determined1 1 1
Story1 B30 44 BeamProgram
Determined1 1 1
Story1 B31 45 Beam
Program
Determined 1 1 1
Story1 B32 46 BeamProgram
Determined1 1 1
Story1 B33 47 BeamProgram
Determined1 1 1
Story1 B34 48 BeamProgram
Determined1 1 1
Story1 B35 49 BeamProgram
Determined1 1 1
Story1 B36 50 BeamProgram
Determined1 1 1
Story1 B37 51 BeamProgram
Determined1 1 1
Table 6.4 - Concrete Column PMM Envelope
Label Story Section Location Plb
M Majorlb-in
M Minorlb-in
PMMCombo
PMM
Ratio or
Rebar %
C2 Story1 COL 20X20 Top 4563.61 3834.49 -2328.75 8 0.039
C2 Story1 COL 20X20 Bottom 5072.29 -4264.46 2642.63 8 0.043
C3 Story1 COL 20X20 Top 4973.4 2181.49 -4182.04 8 0.042
C3 Story1 COL 20X20 Bottom 5280.71 4442.08 2609.25 6 0.045
C4 Story1 COL 20X20 Top 4472.17 -71.4 3757.2 2 0.036
C4 Story1 COL 20X20 Bottom 4752.87 3994.43 2458.65 2 0.041
C5 Story1 COL 20X20 Top 4827.65 3034.61 -4059.57 8 0.042
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LC
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Label Story Section LocationP
lb
M Major
lb-in
M Minor
lb-in
PMM
Combo
PMM
Ratio or
Rebar %
C5 Story1 COL 20X20 Bottom 5265.89 -2619.31 4430.48 8 0.045
C6 Story1 COL 20X20 Top 4856.39 2656.44 -4084.29 9 0.042
C6 Story1 COL 20X20 Bottom 5259.33 -2278.51 4425.45 9 0.044
C7 Story1 COL 20X20 Top 4727.33 -3073.31 -3974.81 6 0.042
C7 Story1 COL 20X20 Bottom 5157.53 2615.89 4338.83 6 0.044
C8 Story1 COL 20X20 Top 3303.01 -2772.96 137.29 7 0.026
C8 Story1 COL 20X20 Bottom 3412.02 1357.21 2864.96 7 0.028
C9 Story1 COL 20X20 Top 3019.97 2534.55 1565.43 1 0.026
C9 Story1 COL 20X20 Bottom 3409.47 -2862.9 -912.32 1 0.028
C10 Story1 COL 20X20 Top 2762.52 -103.55 2317.99 1 0.022
C10 Story1 COL 20X20 Bottom 2980.37 73.38 -2501.49 1 0.024
C12 Story1 COL 20X20 Top 5013.42 -177.43 4217.65 1 0.04
C12 Story1 COL 20X20 Bottom 5226.82 4398.39 2089.8 6 0.044
C13 Story1 COL 20X20 Top 5933.69 4996.46 82.97 6 0.047
C13 Story1 COL 20X20 Bottom 6171.67 5198.37 2088.77 6 0.051
C14 Story1 COL 20X20 Top 2922.79 -2450.69 -1992.74 2 0.026
C14 Story1 COL 20X20 Bottom 3400.95 2853.22 3445.54 2 0.034
C15 Story1 COL 20X20 Top -461.44 -385.86 -1894.01 4 0.025C15 Story1 COL 20X20 Bottom -112.91 -727.37 3926.16 4 0.035
C16 Story1 COL 20X20 Top 3580.35 -3030.42 109.71 1 0.029
C16 Story1 COL 20X20 Bottom 3750.36 3176.64 2056.63 6 0.032
C1 Story1 COL 20X10 Top 1587.87 -1350.2 -179.74 9 1 %
C1 Story1 COL 20X10 Bottom 1905.03 1625.28 205.35 9 1 %
C11 Story1 COL 20X10 Top 2117.09 -1804.36 -197.47 9 1 %
C11 Story1 COL 20X10 Bottom 2401.22 2052.46 198.15 9 1 %
C17 Story1 COL 20X10 Top 2207.2 -1886.3 -215.17 9 1 %
C17 Story1 COL 20X10 Bottom 2466.63 2113.73 196.57 9 1 %
C18 Story1 COL 20X10 Top 2776.62 -2381.37 3.1 9 1 %
C18 Story1 COL 20X10 Bottom 3103.82 2670.73 163.3 9 1 %
Table 6.5 - Concrete Column Shear Envelope
Label Story Section LocationV Major
lb
Major
Combo
At Major
in /in
V Minor
lb
Minor
Combo
At Minor
in /in
C2 Story1 COL 20X20 Top 87.99 9 0.0003 263.6 9 0.0009
C2 Story1 COL 20X20 Bottom 87.99 9 0.0003 263.6 9 0.0009
C3 Story1 COL 20X20 Top 225.04 9 0.0008 1201.11 9 0.0042
C3 Story1 COL 20X20 Bottom 225.04 9 0.0008 1201.11 9 0.0042
C4 Story1 COL 20X20 Top 344.73 9 0.0012 1270.27 9 0.0045
C4 Story1 COL 20X20 Bottom 344.73 9 0.0012 1270.27 9 0.0045
C5 Story1 COL 20X20 Top 3955.65 9 0.014 1024.87 9 0.0036
C5 Story1 COL 20X20 Bottom 3955.65 9 0.014 1024.87 9 0.0036
C6 Story1 COL 20X20 Top 3653.15 9 0.0129 2512.85 9 0.0089
C6 Story1 COL 20X20 Bottom 3653.15 9 0.0129 2512.85 9 0.0089
C7 Story1 COL 20X20 Top 4125.61 9 0.0146 1546.85 9 0.0055
C7 Story1 COL 20X20 Bottom 4125.61 9 0.0146 1546.85 9 0.0055
C8 Story1 COL 20X20 Top 2612.46 9 0.0092 363.83 9 0.0013
C8 Story1 COL 20X20 Bottom 2612.46 9 0.0092 363.83 9 0.0013
C9 Story1 COL 20X20 Top 1260.19 9 0.0044 1915.86 9 0.0068
C9 Story1 COL 20X20 Bottom 1260.19 9 0.0044 1915.86 9 0.0068
C10 Story1 COL 20X20 Top 1693.33 9 0.006 248.29 9 0.0009
C10 Story1 COL 20X20 Bottom 1693.33 9 0.006 248.29 9 0.0009
C12 Story1 COL 20X20 Top 5338.34 9 0.0188 562.88 9 0.002
C12 Story1 COL 20X20 Bottom 5338.34 9 0.0188 562.88 9 0.002
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Label Story Section LocationV Major
lb
Major
Combo
At Major
in /in
V Minor
lb
Minor
Combo
At Minor
in /in
C13 Story1 COL 20X20 Top 7189.58 9 0.0254 1421.04 9 0.005
C13 Story1 COL 20X20 Bottom 7189.58 9 0.0254 1421.04 9 0.005
C14 Story1 COL 20X20 Top 61.76 3 0.0003 610.49 9 0.0022
C14 Story1 COL 20X20 Bottom 61.76 3 0.0003 610.49 9 0.0022
C15 Story1 COL 20X20 Top 697.13 9 0.0025 266.96 9 0.0009
C15 Story1 COL 20X20 Bottom 697.13 9 0.0025 266.96 9 0.0009
C16 Story1 COL 20X20 Top 21.13 2 0.0001 756.53 9 0.0027
C16 Story1 COL 20X20 Bottom 21.13 2 0.0001 756.53 9 0.0027
C1 Story1 COL 20X10 Top 17.75 0 6.46 5 0.0001
C1 Story1 COL 20X10 Bottom 13.08 5 0.0001 6.09 5 0.0001
C11 Story1 COL 20X10 Top 14.66 0 5.25 4 4.63E-05
C11 Story1 COL 20X10 Bottom 19.71 0 5.06 4 4.462E-05
C17 Story1 COL 20X10 Top 15 0 5.7 5 0.0001
C17 Story1 COL 20X10 Bottom 20.53 0 5 5 4.41E-05
C18 Story1 COL 20X10 Top 18.97 0 9.01 3 0.0001
C18 Story1 COL 20X10 Bottom 10.02 3 4.417E-05 5.93 3 0.0001
Table 6.6 - Concrete Beam Flexure Envelope
Label Story Section Location(-)
Moment
lb-in
(-) ComboAs Top
in
(+)Moment
lb-in
(+)
Combo
As Bot
in
B1 Story1SOLERA
20X40End-I -2245.03 5 0.0039 4362.89 3 0.0076
B1 Story1SOLERA
20X40Middle -34066.49 2 0.0596 11960.09 3 0.0209
B1 Story1SOLERA
20X40End-J -3759.78 1 0.0066 3146.35 4 0.0055
B2 Story1SOLERA
20X40End-I -3862.59 1 0.0067 4471.96 6 0.0078
B2 Story1SOLERA
20X40Middle -40449.35 8 0.0708 18792.3 9 0.0328
B2 Story1SOLERA
20X40End-J -3680.14 7 0.0064 5581.89 1 0.0097
B3 Story1SOLERA
20X40
End-I -31988.06 1 0.0559 15994.03 1 0.0279
B3 Story1SOLERA
20X40Middle -8220.77 8 0.0143 30324.66 1 0.053
B3 Story1SOLERA
20X40End-J -32883.09 8 0.0575 16441.55 8 0.0287
B4 Story1SOLERA
20X40End-I -9402.96 1 0.0164 4701.48 1 0.0082
B4 Story1SOLERA
20X40Middle -4019.43 8 0.007 8961.66 8 0.0156
B4 Story1SOLERA
20X40End-J -16077.72 8 0.0281 8038.86 8 0.014
B5 Story1SOLERA
20X40End-I -8222.48 8 0.0143 4111.24 8 0.0072
B5 Story1SOLERA
20X40Middle 0 -1 0 -1
B5 Story1SOLERA
20X40End-J -1496.89 2 0.0026 748.44 2 0.0013
B6 Story1SOLERA
20X40End-I -6813.78 1 0.0119 7182.84 4 0.0125
B6 Story1SOLERA
20X40Middle -3897.88 4 0.0068 8675.19 4 0.0151
B6 Story1SOLERA
20X40End-J -15591.53 4 0.0272 7795.76 4 0.0136
B7 Story1SOLERA
20X40End-I -20390.32 5 0.0356 10195.16 5 0.0178
B7 Story1SOLERA
20X40Middle -5097.58 5 0.0089 11134.11 2 0.0194
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Label Story Section Location
(-)
Moment
lb-in
(-) ComboAs Top
in
(+)
Moment
lb-in
(+)
Combo
As Bot
in
B7 Story1SOLERA
20X40End-J -17806.93 2 0.0311 8903.46 2 0.0155
B8 Story1SOLERA
20X40End-I -6337.18 1 0.011 3168.59 1 0.0055
B8 Story1
SOLERA
20X40 Middle -3372.65 6 0.0059 9187.52 1 0.016
B8 Story1SOLERA
20X40End-J -13490.6 6 0.0235 6745.3 6 0.0118
B9 Story1SOLERA
20X40End-I -11649.33 1 0.0203 5824.67 1 0.0102
B9 Story1SOLERA
20X40Middle -2912.33 1 0.0051 8929.87 1 0.0156
B9 Story1SOLERA
20X40End-J -10323.89 6 0.018 5161.95 6 0.009
B10 Story1SOLERA
20X40End-I -8089.52 1 0.0141 4044.76 1 0.007
B10 Story1SOLERA
20X40Middle -3356.91 6 0.0059 7662.04 1 0.0134
B10 Story1SOLERA
20X40End-J -13427.62 6 0.0234 6713.81 6 0.0117
B11 Story1SOLERA
20X40
End-I -29603.32 1 0.0517 14801.66 1 0.0258
B11 Story1SOLERA
20X40Middle -7676.94 6 0.0134 32617.79 1 0.057
B11 Story1SOLERA
20X40End-J -30707.76 6 0.0537 15353.88 6 0.0268
B12 Story1SOLERA
20X40End-I -124341.28 1 0.2195 62170.64 1 0.109
B12 Story1SOLERA
20X40Middle -31085.32 1 0.0543 97719.58 1 0.172
B12 Story1SOLERA
20X40End-J -100973.7 1 0.1778 50486.85 1 0.0884
B13 Story1SOLERA
20X40End-I -69749.79 9 0.1224 34874.9 9 0.061
B13 Story1SOLERA
20X40Middle -17437.45 9 0.0304 45797.68 1 0.0802
B13 Story1SOLERA
20X40End-J -62074.4 6 0.1088 31037.2 6 0.0542
B14 Story1SOLERA
20X40End-I -28340.96 9 0.0495 14170.48 9 0.0247
B14 Story1SOLERA
20X40Middle -8271.96 6 0.0144 28673.63 1 0.0501
B14 Story1SOLERA
20X40End-J -33087.85 6 0.0578 16543.92 6 0.0289
B15 Story1SOLERA
20X40End-I -17470.68 6 0.0305 6811.46 1 0.0119
B15 Story1SOLERA
20X40Middle -4434.4 1 0.0077 12795.11 6 0.0223
B15 Story1SOLERA
20X40End-J -17737.59 1 0.031 8868.79 1 0.0155
B16 Story1SOLERA
20X40End-I -17519.23 6 0.0306 8759.61 6 0.0153
B16 Story1SOLERA
20X40Middle -4379.81 6 0.0076 5714.29 6 0.01
B16 Story1 SOLERA20X40
End-J -14348.35 1 0.025 7174.18 1 0.0125
B17 Story1SOLERA
20X40End-I -57964.66 6 0.1016 28982.33 6 0.0506
B17 Story1SOLERA
20X40Middle -14491.16 6 0.0253 45666.2 1 0.0799
B17 Story1SOLERA
20X40End-J -49653.93 1 0.087 24826.97 1 0.0434
B18 Story1SOLERA
20X40End-I -97473.29 1 0.1716 48736.65 1 0.0853
B18 Story1SOLERA
20X40Middle -30212.75 1 0.0528 93697.5 1 0.1648
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Label Story Section Location
(-)
Moment
lb-in
(-) ComboAs Top
in
(+)
Moment
lb-in
(+)
Combo
As Bot
in
B18 Story1SOLERA
20X40End-J -120850.98 1 0.2132 60425.49 1 0.1059
B19 Story1SOLERA
20X40End-I -83568.18 1 0.1469 41784.09 1 0.0731
B19 Story1
SOLERA
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B19 Story1SOLERA
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20X20 INT
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Moment
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in
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Moment
lb-in
(+)
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B37 Story1SOLERA
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Table 6.7 - Concrete Beam Shear Envelope
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V
Combo
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in /in
T for At
lb-in
T
Combo
At
At
Torsion
in /in
T for As
lb-in
T
Combo
As
As
Torsion
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At
in /in
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lb-in
T
Combo
At
At
Torsion
in /in
T for As
lb-in
T
Combo
As
As
Torsion
in
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At
in /in
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T
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At
At
Torsion
in /in
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T
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As
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lb
V
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At
in /in
T for At
lb-in
T
Combo
At
At
Torsion
in /in
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lb-in
T
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As
As
Torsion
in
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B26 Story1SOLERA
20X20 INTEnd-J 617.12 5 0.0035 115.52 9 0 115.52 9 0
B27 Story1SOLERA
20X20 INTEnd-I 362.73 9 0.002 35.02 9 0 35.02 9 0
B27 Story1SOLERA
20X20 INTMiddle 556.69 5 0.0031 35.02 9 0 35.02 9 0
B27 Story1SOLERA
20X20 INTEnd-J 653.8 5 0.0037 35.02 9 0 35.02 9 0
B28 Story1SOLERA
20X20 INT
End-I 365.23 9 0.0021 42.22 9 0 42.22 9 0
B28 Story1SOLERA
20X20 INTMiddle 559.19 5 0.0032 42.22 9 0 42.22 9 0
B28 Story1SOLERA
20X20 INTEnd-J 656.31 5 0.0037 42.22 9 0 42.22 9 0
B29 Story1SOLERA
20X20 INTEnd-I 356.96 9 0.002 95.37 9 0 95.37 9 0
B29 Story1SOLERA
20X20 INTMiddle 518.57 5 0.0029 95.37 9 0 95.37 9 0
B29 Story1SOLERA
20X20 INTEnd-J 624.51 5 0.0035 95.37 9 0 95.37 9 0
B30 Story1SOLERA
20X20 INTEnd-I 365.99 9 0 154.1 9 0 154.1 9 0
B30 Story1SOLERA
20X20 INTMiddle 391.37 9 0 154.1 9 0 154.1 9 0
B30 Story1SOLERA
20X20 INTEnd-J 511.88 9 0 154.1 9 0 154.1 9 0
B31 Story1SOLERA
20X20 INTEnd-I 462.04 9 0 64.07 9 0 64.07 9 0
B31 Story1SOLERA
20X20 INTMiddle 327.68 9 0 64.07 9 0 64.07 9 0
B31 Story1SOLERA
20X20 INTEnd-J 562.23 9 0 64.07 9 0 64.07 9 0
B32 Story1SOLERA
20X20 INTEnd-I 445.63 9 0 30 9 0 30 9 0
B32 Story1SOLERA
20X20 INTMiddle 344.01 9 0 30 9 0 30 9 0
B32 Story1SOLERA
20X20 INTEnd-J 578.57 9 0 30 9 0 30 9 0
B33 Story1SOLERA
20X20 INTEnd-I 358.23 9 0 114.38 9 0 114.38 9 0
B33 Story1SOLERA
20X20 INTMiddle 241.11 9 0 114.38 9 0 114.38 9 0
B33 Story1 SOLERA20X20 INT
End-J 465.71 9 0 114.38 9 0 114.38 9 0
B34 Story1SOLERA
20X20 INTEnd-I 495.45 9 0 294.87 9 0 294.87 9 0
B34 Story1SOLERA
20X20 INTMiddle 389.66 9 0 294.87 9 0 294.87 9 0
B34 Story1SOLERA
20X20 INTEnd-J 612.45 9 0 294.87 9 0 294.87 9 0
B35 Story1SOLERA
20X20 INTEnd-I 430.16 9 0 36.03 9 0 36.03 9 0
B35 Story1SOLERA
20X20 INTMiddle 308.95 9 0 36.03 9 0 36.03 9 0
http://www.estructuras.soy/http://www.estructuras.soy/ -
7/26/2019 Anlisis Estructural CASSA- Zona 18, Ciudad de Guatemala
33/33
IN
F
O
R
M
E
E
S
T
R
U
C
T
U
R
A
LC
A
S
S
A
Z
18
Label Story Section LocationV
lb
V
Combo
At
in /in
T for At
lb-in
T
Combo
At
At
Torsion
in /in
T for As
lb-in
T
Combo
As
As
Torsion
in
B35 Story1SOLERA
20X20 INTEnd-J 526.78 9 0 36.03 9 0 36.03 9 0
B36 Story1SOLERA
20X20 INTEnd-I 416.13 9 0 37.29 9 0 37.29 9 0
B36 Story1
SOLERA
20X20 INT Middle 319.47 9 0 37.29 9 0 37.29 9 0
B36 Story1SOLERA
20X20 INTEnd-J 537.29 9 0 37.29 9 0 37.29 9 0
B37 Story1SOLERA
20X20 INTEnd-I 966.07 9 0.0055 1324.93 9 0 1324.93 9 0
B37 Story1SOLERA
20X20 INTMiddle 0 -1 0 -1 0 -1
B37 Story1SOLERA
20X20 INTEnd-J 1092.33 9 0.0062 1324.93 9 0 1324.93 9 0
Table 6.8 - Concrete Joint Envelope
Label Story SectionB/C Major
Combo
B/C Major
Ratio
B/C Minor
Combo
B/C Minor
Ratio
JS Major
Combo
JS Major
Ratio
JS Minor
Combo
JS Minor
Ratio
C2 Story1 COL 20X20 3 0.027 3 0.082 2 0.007 2 0.022
C3 Story1 COL 20X20 5 0.069 5 0.369 2 0.015 2 0.081
C4 Story1 COL 20X20 5 0.108 5 0.397 2 0.029 2 0.106
C5 Story1 COL 20X20 2 1.223 3 0.316 2 0.268 2 0.069
C6 Story1 COL 20X20 2 1.128 2 0.775 2 0.247 2 0.169
C7 Story1 COL 20X20 2 1.259 5 0.477 2 0.28 2 0.104
C8 Story1 COL 20X20 4 0.82 4 0.114 2 0.176 2 0.024
C9 Story1 COL 20X20 2 0.402 2 0.611 2 0.106 2 0.161
C10 Story1 COL 20X20 4 0.535 4 0.078 2 0.113 2 0.017
C12 Story1 COL 20X20 2 1.632 4 0.172 2 0.271 2 0.028
C13 Story1 COL 20X20 2 2.179 5 0.43 2 0.366 2 0.071
C14 Story1 COL 20X20 5 0.019 5 0.193 2 0.005 2 0.051
C15 Story1 COL 20X20 4 0.228 4 0.087 2 0.058 2 0.022
C16 Story1 COL 20X20
C1 Story1 COL 20X10
C11 Story1 COL 20X10C17 Story1 COL 20X10
C18 Story1 COL 20X10