Download - CRIC CU Dubla Actiune-codrean Andrei
-
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE INGINERIE MANAGERIALA I
TEHNOLOGICA
SPECIALIZAREA: AUTOVEHICULE RUTIERE
DISCIPLINA: ORGANE DE MASINI I
PROIECT:
CRIC TELESCOPIC CU DUBL ACIUNE
NDRUMTOR,
Conf. Dr. Ing. Ec. ARC IOAN CONSTANTIN
STUDENT,
Codrean Andrei George
GRUPA: 221B
2012
-
2
CUPRINS
CUPRINS .......................................................................................................................................2
TEMA PROIECTULUI .................................................................................................................. 4
I. MEMORIU DE PREZENTARE .................................................................................. 5
1.1. DESCRIEREA GENERAL A CRICULUI: CONSTRUCIE, FUNCIONARE, DESERVIRE ............................................................................................................................... 5
II. MEMORIU JUSTIFICATIV DE CALCUL ............................................................... 10
2.1. CALCULUL URUBULUI PRINCIPAL ..................................................................... 10
2.1.1. ALEGEREA MATERIALULUI ............................................................................. 10
2.1.2. CALCULUL DE PREDIMENSIONARE .............................................................. 10
2.1.3. ALEGEREA FORMEI FILETULUI ...................................................................... 11
2.1.4. VERIFICAREA CONDIIEI DE AUTOFRNARE ............................................ 13
2.1.5. VERIFICAREA LA SOLICITRI COMPUSE ..................................................... 13
2.1.6. VERIFICAREA LA FLAMBAJ ............................................................................. 14
2.2. CALCULUL URUBULUI SECUNDAR .................................................................... 16
2.2.1. ALEGEREA MATERIALULUI ............................................................................. 16
2.2.2. CALCULUL NUMRULUI DE SPIRE ALE URUBULUI PRINCIPAL.......... 16
2.2.3. ALEGEREA FILETULUI EXTERIOR .................................................................. 17
2.2.4. VERIFICAREA CONDIIIEI DE AUTOFRNARE ........................................... 17
2.2.5. VERIFICAREA LA SOLICITRI COMPUSE ..................................................... 18
2.3. CALCULUL PIULIEI FIXE ........................................................................................ 19
2.3.1. ALEGEREA MATERIALULUI ............................................................................. 19
2.3.2. CALULUL NUMRULUI DE SPIRE ................................................................... 19
2.3.3. VERIFICAREA SPIREI ......................................................................................... 20
2.3.4. ALEGEREA DIMENSIUNILOR PIULIEI .......................................................... 20
2.3.5. VERIFICAREA LA SOLICITRI COMPUSE ..................................................... 21
2.3.6. VERIFICAREA GULERULUI............................................................................... 21
2.3.7. ALEGEREA I VERIFICAREA TIFTULUI FILETAT CARE FIXEAZ PIULIA N CORPUL CRICULUI ..................................................................................... 22
2.4. CALCULUL CORPULUI CRICULUI .......................................................................... 23
-
3
2.5. CALCULUL CUPEI ...................................................................................................... 24
2.6. CALCULUL RANDAMENTULUI ............................................................................... 26
2.7. PROIECTAREA SISTEMULUI DE ACTIONARE ..................................................... 26
2.7.1. CALCULUL LUNGIMII MANIVELEI ................................................................. 26
2.7.2. CALCULUL PRELUNGITORULUI ..................................................................... 27
2.7.3. CALCULUL ROII DE CLICHET ........................................................................ 28
2.8. CALCULUL CLICHETULUI ....................................................................................... 30
2.9. CALCULUL MANIVELEI PROPRIU-ZISE ................................................................ 31
2.10. CALCULUL BOLULUI CLICHETULUI ............................................................... 33
BIBIOGRAFIE .............................................................................................................................. 35
OPIS...............................................................................................................................................36
-
4
TEMA PROIECTULUI
S se proiecteze un cric telescopic cu dubl aciune, avnd urmtoarele date constructive:
sarcina util Q=2200 [N]
cursa h=120 [mm].
-
5
I. MEMORIU DE PREZENTARE
1.1. DESCRIEREA GENERAL A CRICULUI: CONSTRUCIE,
FUNCIONARE, DESERVIRE
Cricul, obiectul de studiu al prezentului proiect, face parte din categoria sistemelor de
transmisie urub-piulita, acestea fiind alcatuite dintr-un urub si o piuli aflate n miscare
relativ n timpul funcionarii, realiznd transmiterea si transformarea miscarii, respectiv a fortei.
Cu aceste functii, transmisia urub-piuli se utilizeaza frecvent n constructia unor masini
simple (dintre care se pot evidentia cricurile si presele manuale), n constructia masinilor unelte,
a unor dispozitive de lucru sau a unor aparate de masura.
n cazul cricului simplu, piulita este fixa, iar surubul executa miscari de translatie si rotatie.
Ca principale avantaje ale folosirii transmisiei surub-piulita se pot enumera:
- constructia si executarea relativ simple,
- precizia buna, functionare fara zgomot,
- gabaritul redus,
- posibilitatea transmiterii unor forte relativ mari.
Ca principal dezavantaj, se mentioneaza existenta unor frecari importante ntre spirele filetelor,
determinnd randamente mici, respectiv uzuri mari (ce conduc n timp la jocuri mari) si n
consecinta, viteze de lucru limitate.
Construcie
Din punct de vedere constructiv, cricul telescopic cu dubl actiune (Fig. 1.1) este alctuit
din:
1- cup
2- urubul principa
3- urubul secundar
4- piulia pix
5- corpul cricului
6- mecanismul de acionare
-
6
Fig.1.1 Cric telescopic cu dubla actiune.
Funcionare
Modul de funcionare a cricului telescopic cu dubla actiune este urmtorul: prin
intervenia asupra mecanismului de acionare 6, ataat urubului secundar 3, acesta se va roti
mpreun cu piulia surubului principal 2, cu care face corp comun, astfel nct surubul principal
va efectua doar o micare de translaie, mpreun cu cupa 1, solidarizat de acesta.
Exemple de utilizare a transmisiei surub-piulita n constructia de masini:
- Cric simplu;
- Cric pentru platforme auto;
- Cric cu piuli rotitoare;
- Cric pentru sarcini laterale;
- Cric simplu cu glisiere;
- Cricuri telescopice;
- Cric dublu;
- Cric auto cu prghii;
-
7
- Pres;
- Pres cu prghii;
- Pres cu piuli rotitoare;
Cricul trebuie sa indeplineasca urmatoarele:
Cerinte:
- S se poata regla nalimea de ridicare a sarcinii;
- S se poata aciona manual, cu o for de cel mult 150 [N];
- S nu alunece sub sarcina de ridicat (s nu se rastoarne);
Dorinte:
- Acionare uoar (randament bun);
- Acionare rapid (timp de ridicare relativ mic);
- Gabarit si greutate mic;
- Cost redus;
- Durabilitate bun;
- Construcie simpl.
Variante constructive de cricuri:
a) Cric telescopic(Fig. 1.2)
Fig. 1.2 Cric telescopic
-
8
b) Cric cu piuli rotitoare(Fig. 1.3)
Fig. 1.3 Cric cu piuli rotitoare.
c) Cric cu prghii(Fig. 1.4)
Fig. 1.4 Cric cu prghii
-
9
Schema de principiu a cricului(Fig. 1.5)
Fig. 1.5 Schema de principiu a cricului.
Reguli de montaj, ntreinere i exploatare
Cricul nu trebuie pstrat ntr-un mediu oxidant, iar cuplele cinematice se greseaz.
Pentru gresare se recomand vaseline (sintetice sau naturale), pentru reducerea coeficientului de
frecare n momentul utilizrii.
Pentru o exploatare corespunztoare cricul trebuie aezat vertical fa de sol, iar talpa trebuie
s aib contact cu solul pe toat suprafaa de aezare.
Utilizarea trebuie fcut cu atenie pentru a nu provoca leziuni celor ce lucreaz cu cricul.
Sprijinirea ntre cric i elementul pe care l va ridica trebuie fcut corect, pentru a nu aluneca i
a fi aruncat provocnd astfel accidentri.
Zonele de fixare sub automobil nu trebuie s aib pe ele ulei sau vaselin deoarece exist
riscul s alunece cricul sub sarcin.
-
10
II. MEMORIU JUSTIFICATIV DE CALCUL
2.1. CALCULUL URUBULUI PRINCIPAL
2.1.1. ALEGEREA MATERIALULUI
Pentru urub se recomand utilizarea oelurilor cum ar fi :
- oteluri laminate (OL 37; OL 42; OL 50; OL 60)
- oteluri de calitate cu tratament de imbunatatire (OLC 45; OLC 50) calire + revenire
- oteluri aliate cu mangan, crom, molibdem
- oteluri de cementare (imbogatirea stratului superficial cu carbon)
In urma analizei tehnice, datorita solicitarilor medii sau mari, dar i utilizrii rare, se
folosete un otel carbon de calitate OLC 45 STAS 880-80 cu:
- c = 480 [MPa] rezistena la curgere
- r = 700840 [MPa] rezistena la rupere.
2.1.2. CALCULUL DE PREDIMENSIONARE
Pentru realizarea calculelor de dimensionare se va utiliza sarcina de lucru creia i se aplic
un coeficient de siguran (=1,25...1,3).
Se va alege =1,3.
NQQc
NQc 286022003,1
Diametrul interior al filetului d3, va fi:
mmQ
dac
c
43
- unde: ac=40...60 [MPa] pentru sarcini de ridicat Q < 20000 [N].
Se alege ac=60 [MPa]
mmd 79.760
286043
-
11
2.1.3. ALEGEREA FORMEI FILETULUI
Pentru filetele de miscare se pot utilize urmatoarele tipuri de filete:
a) Patrat - randament bun
- rezistenta scazuta a spirei
- nu preia jocurile date de uzare
b) Metric nu se utilizeaza pentru filetele de miscare pentru ca are:
- rezistenta scazuta
- randament mic
c) Rotund - actionare usoara
- scump de prelucrare
- nu prea uzuri
- rezistenta buna
- randament bun
d) Trapezoidal (STAS 2114/1-75) - rezistenta si rigiditate buna
- randament bun
- prea jocurile dupa uzura
- permite sarcini mari.
Pentru realizarea asamblrii se prefera filetul trapezoidal(Fig. 6).
H4 = h3 = H1 + ac
d2 = D2 = d 0,5 P
d3 = d 2 h3
D4 = d + 2 ac
D1 = d 2 H1 = d P
R1max = 0,5 ac
0,15 pentru P < 2
ac= 0,25 pentru P = 25
0,50 pentru P = 612
1 pentru P > 12
-
12
Fig. 2.1 Filet trapezoidal.
- unde:
- p [mm]- pasul filetului;
- D1 [mm] diametrul exterior al filetului interior;
- d1 [mm] diametrul exterior al filetului exterior;
- H [mm] nlimea triunghiului generator al filetului;
- D2[mm] diametrul mediu al filetului interior;
- d2 [mm] diametrul mediu al filetului exterior;
- H1[mm] nlimea util a filetului;
- D4[mm] diametrul interior al filetului interior;
- d3[mm] diametrul interior al filetului exterior.
- H4[mm] nlimea filetului interior;
- h3[mm] nlimea filetului exterior
Din STAS 2114/1-75 se alege filetul trapezoidal Tr 16x7 8e STAS 2114/1-75, cu d3
superior celui necesar: d3=7.79 [mm], dar si cu pasul preferat.
Tabel. 1 Dimensiunile diametrelor filetului trapezoidal.
Diametrul nominal
al filetului
d [mm]
Pasul
P[mm]
Diametrul
mediu
d2=D2 [mm]
Diametrul nominal
exterior al filetului
exterior
D4 [mm]
Diametrul nominal interior
filet exterior
d3 [mm]
filet interior
D1 [mm]
16 2 15 16,5 13,5 14
-
13
2.1.4. VERIFICAREA CONDIIEI DE AUTOFRNARE
Daca se asimileaz micarea piuliei cu micarea unei piese pe un plan nclinat este
necesar de a se exercita o for la coborre care sa nving frecarea.
Trebuie respectat relaia: 2
2- unghiul de inclinare a spirei.
2
2d
Parctg
43,215
22
arctg
- unghiul de frecare aparent
2cos
arctg
08,7
2
30cos
12,0arctg
- coeficient de frecare pentru oel/oel, =0,11...0,12.
Se alege =0,12.
Se verifica conditia de autofranare (2
-
14
NmmtgM ins 11.276443,208,72
152200
Tensiunea efectiv de compresiune c, este:
MPad
Qc 2
3
4
MPac 36.155,13
220042
Tensiunea efectiv de torsiune t, este:
MPad
M tt 3
3
16
MPat 86.25,13
05.1382163
Tensiunea echivalent e, este:
actce 22 4
MPae 39.1686.2436.1522
Tensiunea admisibil pentru efort ac, este:
ac=60 [MPa]
e ac, urubul rezist la solicitrile compuse.
2.1.6. VERIFICAREA LA FLAMBAJ
Coeficientul de zveltee , este:
mini
l f
407,47375,3
160
Lungimea de flambaj lf, este:
lKl f
mml f 601205,0
-
15
K se alege n funcie de schema de flambaj, K=0,5
L=H+m [mm],
L=120+40=160 [mm],
H nlimea efectiv de ridicare a urubului, H=160 [mm],
m nlimea cupei, m=40 [mm]
4
4
64 32
3
4
3
minmin
d
d
d
A
Ii
375,34
5,13min i
Domeniul de flambaj este:
0 flambaj elastic
0 flambaj plastic
0 = 50 pentru OLC 45, astfel rezult c flambajul urubului este plastic.
Pentru flambajul plastic, coeficientul de siguran la flambaj c, este:
a
c
fcc
94,812,39
350c
f=350 pentru OLC 45
ca=3...5.
c ca.
-
16
2.2. CALCULUL URUBULUI SECUNDAR
2.2.1. ALEGEREA MATERIALULUI
Pentru urub se recomand utilizarea oelurilor cum ar fi :
- oteluri laminate (OL 37; OL 42; OL 50; OL 60)
- oteluri de calitate cu tratament de imbunatatire (OLC 45; OLC 50) calire + revenire
- oteluri aliate cu mangan, crom, molibdem
- oteluri de cementare (imbogatirea stratului superficial cu carbon)
In urma analizei tehnice, datorita solicitarilor medii sau mari, dar i utilizrii rare, se
folosete un otel carbon de calitate OLC 45 STAS 880-80 cu:
- c = 480 [MPa] rezistena la curgere
- r = 700840 [MPa] rezistena la rupere.
2.2.2. CALCULUL NUMRULUI DE SPIRE ALE URUBULUI PRINCIPAL
Numtul de spire z, se calculeaz cu formula:
apDdQ
z
2
1
2
4
79.1
101016
2200422
z
unde: pa= 7...13 [MPa], se alege pa= 10 [MPa].
Se adopt z=5.
Se verific condiia: z 10
Lungimea piuliei
mmH
PzH
pl
pl
1025
Se adopt Hpl=15 [mm].
-
17
2.2.3. ALEGEREA FILETULUI EXTERIOR
Adoptarea diametrului interior preliminar al filetului:
mmDD
mmDd
215,45,166...4
3092110...8
40
03
Alegerea filetului standardizat
Din STAS 2114/1-75 se alege filetul trapezoidal Tr 16x7 8e STAS 2114/1-75.
Tabel. 2 Dimensiunile diametrelor filetului trapezoidal.
Diametrul nominal
al filetului
d [mm]
Pasul
P[mm]
Diametrul
mediu
d2=D2 [mm]
Diametrul nominal
exterior al filetului
exterior
D4 [mm]
Diametrul nominal interior
filet exterior
d3 [mm]
filet interior
D1 [mm]
38 7 34,5 39 30 31
2.2.4. VERIFICAREA CONDIIIEI DE AUTOFRNARE
Unghiul de nclinare al spirei filetului 2 ,
69,35,34
72
2
2
arctg
d
Parctg
Unghiul aparent de frnare
12,0...11,0
81,7
2
30cos
12,0
2cos
'
'
arctg
arctg
-
18
Condiia de autofrnare
81,769,3 '2
2.2.5. VERIFICAREA LA SOLICITRI COMPUSE
Momentul de torsiune care solicit urubul tM
NmmtgM
tgd
QMM
t
insIIt
01.772169,381,72
5,342200
22
'2
Tensiunea efectiv de compresiune
MPa
Dd
Q
c
c
92.453130
22004
4
22
2
0
2
3
Tensiunea efectiv de torsiune
MPa
Ddd
M
t
tt
39.10
31303016
01.7721
16
44
4
0
4
3
3
Tensiunea echivalent
MPa
MPaMPa
ac
ace
actce
80...60
7040.5039.10492.45
4
22
22
-
19
2.3. CALCULUL PIULIEI FIXE
2.3.1. ALEGEREA MATERIALULUI
Se recomand: OL37, OL42, OL50, OLC35, OLC45, Fc200, Fc250, CuSn10, CuSn11.
Se alege Fc250.
2.3.2. CALULUL NUMRULUI DE SPIRE
Numrul de spire, z
Fig 2.2
apDdQ
z
2
1
2
4
82.0
73138
2200422
z
unde: pa= 7...13 [MPa], se alege pa= 10 [MPa].
Se adopt z=6.
Se verific condiia: z 10
Lungimea piuliei
mmPzH pII 4276
-
20
2.3.3. VERIFICAREA SPIREI
Verificarea la ncovoiere i i la forfecare f :
aiizhd
ddQ
2
3
323
MPai 66.26438,430
305,34220032
h=0,634p
h=0,6347=4,438
ai=60...80 [MPa]
Astfel verificdu-se condiia: i ai.
affzhd
Q
3
MPaf 87.06438,430
2200
af=50...65 [MPa]
Astfel verificdu-se condiia: f af.
2.3.4. ALEGEREA DIMENSIUNILOR PIULIEI
Diametrul exterior al piuliei De, este:
mmDDe 10...84
mmDe 491039
Diametrul exterior al piuliei Dg, este:
mmDD eg 20...16
mmDg 692049
nlimea gulerului hg, este:
.10
12...8
mmhadoptaSe
mmh
g
g
-
21
2.3.5. VERIFICAREA LA SOLICITRI COMPUSE
Tensiunea efectiv de traciune t, este:
MPaDD
Q
e
c 24
2
4
MPac 18.3
3949
2200422
Tensiunea efectiv de torsiune t, este:
MPa
DDD
M
e
e
inst
44
4
16
5,0
MPat 27.0
39494916
01.77215,0
44
Tensiunea echivalent e, este:
actte 22 4
MPae 22.327.0418.322
Tensiunea admisibil pentru efort ac, este:
ac=60...80 [MPa]
e ac, piulia rezist la solicitrile compuse.
2.3.6. VERIFICAREA GULERULUI
Verificarea la strivire
MPaMPa
DD
Q
ass
eg
s
6018.14969
22004
4
22
22
-
22
Verificarea la forfecare
MPa
MPa
hD
Q
af
aff
ge
f
55...40
42.11049
2200
2.3.7. ALEGEREA I VERIFICAREA TIFTULUI FILETAT CARE FIXEAZ PIULIA
N CORPUL CRICULUI
Se alege tift filetat cu cresttur, cu cep cilindric M5x25, STAS 10422.
Momentul de frecare pe suprafaa de sprijin a gulerului
2,0...15,0
29.131044969
496922002,0
3
1
3
1
22
33
22
33
NmmM
DD
DDQM
g
eg
eg
g
Momentul care solicit tiftul
NmmM
MMM
s
ginsIIs
28.538329.1310401.7721
-
23
2.4. CALCULUL CORPULUI CRICULUI
Corpul cricului se va executa dintr-un OL 37 STAS 500/2.
Alegerea dimensiunilor corpului(fig.2.3):
Fig.2.3. Dimensiunile corpului cricului.
mmmm
mmDD
t
eci
1212...10
1012...10
67...5
556496...2
mmhHHH
mmlHH
mmHH
mmDD
gpIIc
sIIII
II
bibe
2608104222010...0
170150320
2205017050...30
1804014050...30
1
1
Verificarea corpului la compresiune c, se face cu formula:
MPa
DD
Qac
cig
c
22
4
MPac 61.1
5569
2200422
ac= 80...100 [MPa]
Se verific condiia: c ac.
-
24
Verificarea suprafeei de sprijin la strivire s, se face cu formula:
MPa
DD
Qas
bibe
s
22
4
MPas 21.0
140180
2200422
as= 2...2,5 [MPa]
Se verific condiia: s as
2.5. CALCULUL CUPEI
Cupa se va executa dintr-un OT 40 STAS 600.
Alegerea tiftului care solidarizeaz cupa de urub
mmdd cs 25,0...15,0
mmds 6203,0
mmddc 4...2
mmdc 20416
Se alege un tift cilindric A 6x40 STAS 1599.
Verificarea tiftului la forfecare f ,se face cu formula:
Forfecare
MPadd
Maf
sc
t
f
2
4
MPaf 65.13620
01.772142
af=65...80 [MPa]
Se verific condiia: f af
Strivire tift-cup
MPa
dDd
Mas
ccs
t
s
22
4
-
25
MPas 58.20
20303
01.7721422
mmdD cc 6,1...4,1
mmDc 30205,1
Se verific condiia: s as
Strivire tift-capul urubului
MPadd
Mas
cs
t
s
2
6
MPas 30.19206
01.772162
as=100...120 [MPa]
Se verific condiia: s as
Verificarea seciunii micorate a capului urubului la solicitri compuse c ,se face cu formula:
MPa
ddd
Q
c
cs
c
c
33.11
2064
20
2200
4
2
2
c
sc
tf
d
dd
M
1
16
3
MPaf 00.2
20
6120
01.772116
3
Tensiunea echivalent e, este:
acfce 22 4
MPae 01.1200.2433.1122
-
26
2.6. CALCULUL RANDAMENTULUI
IIIIIIIIIIIIIII
tgdtgd
tgdtgd
22
2222
3,0
69,381,75,3443,208,715
69,35,3443,215
tgtg
tgtg
2.7. PROIECTAREA SISTEMULUI DE ACTIONARE
Fig. 2.4. Schema mecanismului de acionare cu clichet vertical.
2.7.1. CALCULUL LUNGIMII MANIVELEI
Momentul ncovoietor total Mit, se calculeaz cu formula:
NmmMMMM insIIfmit
NmmM it 01.837101.7721650
Fora cu care acioneaz un om Fm:
Fm=150...300 [N]
Se adopt Fm=250 [N]
-
27
Lungimea de calcul a manivelei Lc, se calculeaz cu formula:
mmFnK
ML
m
it
c
mmLc 48.3325011
01.8371
n numrul de muncitori, n=1 sau 2
K coeficient de nesimultaneitate a aciunii muncitorilor,
K=1, pentru n=1
K=0,8, pentru n=2.
Lungimea manivelei L, se calculeaz cu formula:
mmlLL occ
l0 lungimea suplimentar pentru prinderea cu mna a manivelei,
l0=50 [mm], pentru n=1
l0=100 [mm], pentru n=2.
Se adopt l0=50 [mm], deoarece, cricul va fi acionat de o singur persoan.
mmLc 2,1315021,81
Se consider lungimea manivelei L=132 [mm].
2.7.2. CALCULUL PRELUNGITORULUI
Dac L 200...300 [mm], mecanismul de acionare se realizeaz din manivela propiu-zis,
cu lungimea Lm= L, fr a mai fi nevoie de un prelungitor.
Conform calculelor, cricul din tema de proiect va fi acionat far prelungitor.
-
28
2.7.3. CALCULUL ROII DE CLICHET
ALEGEREA MATERIALULUI
Pentru roata de clichet se recomand utilizarea oelurilor cum ar fi :
- oteluri laminate (OL 37; OL 42; OL 50; OL 60)
- oteluri de calitate cu tratament de imbunatatire (OLC 45; OLC 50) calire + revenire
- oteluri aliate cu mangan, crom, molibdem
- oteluri de cementare (imbogatirea stratului superficial cu carbon)
Roata de clichet se va executa dintr-un OLC45 STAS 880.
ALEGEREA DIMENSIUNILOR
mmdDm 8,1...6,1
mmDm 653865,1
z numul de dini, z=8, 10 sau 12.
Se adopt z=10.
mmz
Db m
2
mmb 82,10102
65
Se adopt b=11 [mm]
mmbh )8,0...6,0(
mmh 8,8118,0
mmhDD mi
mmDi 2,568,865
mmhDD me mmDe 8,748,865
-
29
mmda )2...1(5,0
mma 181385,0
VERIFICAREA ROII DE CLICHET LA SOLICITRII
Verificarea dintelui la ncovoiere i ,se face cu formula:
MPab
hFai
l
i
2
3
MPai 79.0811
8,825832
ND
MF
m
it
l
2
NFl 56.25765
01.83712
grosimea roii de clichet, =6...10 [mm],
Se adopt =8 [mm].
as=100...120 [MPa]
Se verific condiia: ai as.
Verificarea dintelui la forfecare f ,se face cu formula:
MPab
Faf
l
f
MPaf 93.2811
258
af=80...100 [MPa]
Se verific condiia: f af.
Verificarea suprafeei de contact a dintelui la strivire s ,se face cu formula:
MPah
Fas
l
s
MPas 66.388,8
258
as=100...120 [MPa]
-
30
Se verific condiia: s as.
Verificarea asamblrii pe contur poligonal la strivire s ,se face cu formula:
MPaan
Mas
t
it
s
2
2
MPas 86.010186
01.837122
n=6, pentru asamblarea pe contur hexagonal
t=+2 [mm]
t=8+2=10 [mm]
as=100...120 [MPa]
Se verific condiia: s as.
2.8. CALCULUL CLICHETULUI
ALEGEREA MATERIALULUI
Pentru clichet se recomand utilizarea oelurilor cum ar fi :
- oteluri laminate (OL 37; OL 42; OL 50; OL 60)
- oteluri de calitate cu tratament de imbunatatire (OLC 45; OLC 50) calire + revenire
- oteluri aliate cu mangan, crom, molibdem
- oteluri de cementare (imbogatirea stratului superficial cu carbon)
Clichetul se va executa dintr-un OLC 45 STAS 880.
ALEGEREA DIMENSIUNILOR
mmDl mi 1...8,0
mmli 65651
i
m
l
Dtg
zarctg
2arcsin
42
19,7
672
65arcsin
1042 tgarctg
-
31
5...3 1189,219,8
mmdb 12...6
mmdb 6
mmdR b 6
mmdm b 25,2...75,1
mmm 1262
mm8
mme 8
mmg 15
VERIFICAREA CLICHETULUI LA COMPRESIUNE EXCENTRIC
Tensiunea total tot ,va fi:
MPag
eFai
l
tot
2
6
MPatot 88.6815
825862
as=100...120 [MPa]
Se verific condiia: ai as.
2.9. CALCULUL MANIVELEI PROPRIU-ZISE
ALEGEREA MATERIALULUI
Pentru manivel se recomand utilizarea oelurilor cum ar fi :
- oteluri laminate (OL 37; OL 42; OL 50; OL 60)
- oteluri de calitate cu tratament de imbunatatire (OLC 45; OLC 50) calire + revenire
Manivela se va executa dintr-un OLC 45 STAS 880.
-
32
ALEGEREA DIMENSIUNILOR
mmi 6,0...5,0
mmi 485,0
mmdD pe )10...6(
mmD 18810
mmDb 181
VERIFICAREA MANIVELEI LA SOLICITRI
Tensiunea de ncovoiere din seciunea C-C i ,va fi:
MPa
dDD
lLLFnKai
pe
mcmi
44
32
MPai 2,76
10181832
501322,13125011
44
l lungimea prelungitorului, l=50...80 [mm]
Se alege l=80 [mm].
ai=100...120 [MPa]
Se verific condiia: i ai.
Tensiunea de ncovoiere din seciunea B-B i ,va fi:
MPadb
lLFnKai
b
icm
i
6
2 12
1
MPai 46,21
6
46182
282,131250112
i=100...120 [MPa]
Se verific condiia: i ai.
-
33
2.10. CALCULUL BOLULUI CLICHETULUI
ALEGEREA MATERIALULUI
Pentru bol se recomand utilizarea oelurilor cum ar fi :
- oteluri laminate (OL 37; OL 42; OL 50; OL 60)
- oteluri de calitate cu tratament de imbunatatire (OLC 45; OLC 50) calire + revenire
Bolul se va executa dintr-un OLC 45 STAS 880.
VERIFICAREA BOLULUI LA SOLICITRI
Se alege un bol A 6x25 STAS 5754/2 OL 50.
Verificarea bolului la forfecare f , se face cu formula:
MPad
Faf
b
l
f
42
2
MPaf 56.4
4
62
2582
f=60...80 [MPa]
Se verific condiia: f af.
Verificarea bolului la strivire s , se face cu formula:
MPad
Fas
ib
l
s
MPas 37.586
258
s=60...80 [MPa]
Se verific condiia: s as.
Verificarea bolului la ncovoiere i , se face cu formula:
MPad
F
ai
b
ti
l
i
3
28
-
34
MPai 33.246
42
82588
3
s=100...120 [MPa]
Se verific condiia: i ai.
-
35
BIBIOGRAFIE
1. Jula, A.- Mecanisme urub-piulia. ndrumar de proiectare. Ed. Ex Libris, 2000
2. arc, I.- Organe de masini Note de curs, Universitatea din Oradea , 2012
-
36
OPIS
Aceast lucrare conine:
- 36 pagini format A4
- 9 figuri
- 2 tabele
- 110 formule