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GEOTECNIA Y PAVIMENTOS S. de R.l. de C.V.
Col. La Pñmavera 3a Ave. 1a CaUe,
Comayagüela M.D.C. Honduras C.A.
Tel. (504) 2225-2836 1 2225-2652
E-mail: [email protected]
CONTENIDO
l. INTRODUCCIÓN ................................................................................................................................ 3
2. LOCALIZACIÓN DE LA INVESTIGACIÓN ....................................................................................... 4
3. GEOLOGÍA SUPERFICIAL DEL SITI0 ................................................................................................ 5
4. SISMICIDAD ........................................................................................................................................ 6
5. MÉTODO DE INVESTIGACIÓN ........................................................................................................ 7
5.1 Sondeos mediante el Método Dinámico (S.P.T) .............................................................. .?
5.2 Método de Exploración a Cielo Abierto ............................................................................. 8
6. ENSAYOS DE LABORATORIO .......................................................................................................... 9
7. INTERPRETACIÓN DE DATOS ......................................................................................................... lO
7.1 Perforaciones ......................................................................................................................... 1 O
7.2 Calicata ................................................................................................................................... l3
8 CAPACIDAD DE SOPORTE ............................................................................................................ 14
8.1 Cálculo Estático ........................................................................................................................ 14
8.2 Capacidad de Soporte Dinámica ....................................................................................... 15
8.3 Asentamiento Elástico Estático ............................................................................................. 16
8.4 Asentamiento Elástico por Efecto de un Sismo ................................................................. 16
8.5 Valores calculados de Capacidad de Soporte y Asentamiento ............................... l7
9. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES .................................................................................. 18
9.1 Conclusiones ........................................................................................................................... l8
9.2 Recomendaciones ................................................................................................................ 20
lO. ANEXOS ............................................................................................................................................ 21
10.1. Planos de Ubicación ............................................................................................................ 21
10.2. Log de Perforación .............................................................................................................. 21
1 0.3. Perfil Trtdimensional del Terreno ........................................................................................ 21
10.4. Resultados de Laboratorto ................................................................................................. 21
1 0.5. Memorta de Cálculo ........................................................................................................... 21
10.6. Registro Fotográfico ............................................................................................................. 21
ESTUDIO GEOTÉCNICO
"AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE"
CHOLOMA, CORTÉS
.-···
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l. INTRODUCCIÓN
La empresa Nacional de Energía Eléctrica ENEE ha contratado a la empresa Geotecnia y
Pavimentos para llevar a cabo el estudio de mecánica de suelos para el proyecto
"Ampliaciones Subestaciones ENEE", en este caso. la subestación está localizada en
Choloma, departamento de Cortés.
La investigación del subsuelo se realizó mediante la ejecución de dos (2) perforaciones.
realizadas a una profundidad de 6.00 m. El objetivo primordial de esta investigación es el
de obtener muestras de los diferentes estratos de suelo que componen el sitio en estudio
en cuanto a su disposición vertical, su espesor y las propiedades geotécnicas de cada una
de estas capas. como ser: granulometría, límites de consistencia. humedad natural y peso
unitario y por supuesto conocer los valores de resistencia cortante como ángulo de fricción
y la cohesión.- De los valores obtenidos en el laboratorio se efectuará la clasificación del
material. usándose para ello el sistema unificado. Adicionalmente se realizó en campo, la
excavación un pozo a cielo abierto (calicata) a una profundidad de 1.00 m.
De los datos recabados tanto en la fase de investigación de campo como de los análisis
realizados a las muestras en el laboratorio, se calculó la capacidad de carga segura que
el terreno puede desarrollar antes de presentarse una falla por cortante.
El cálculo de la capacidad de soporte segura y el asentamiento elástico que el suelo
presentaría por la aplicación de las cargas que sobre él actúan, se ha efectuado mediante
las modalidades estáticas y dinámicas. En el cálculo de la capacidad de carga dinámica,
se ha considerado la presencia de un evento sísmico con una intensidad de 0.30. tal como
lo recomienda la publicación del Colegio de Ingenieros Civiles en el "Código Hondureño
de Construcción" CHOC-08.
ESTUDIO GEOTÉCNICO
"AMPLIACIONES SUSESTAOONES ENEEn
CHOlOMA, CORTÉS
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2. LOCALIZACIÓN DE LA INVESTIGACIÓN
El sitio donde se ha efectuado la investigación geotécnica se encuentra localizado en las
siguientes coordenadas':
Sondeo Coordenada N Coordenada E Prol~~idad
S-1 1724951 398561 6.00
S-2 1724915 398562 6.00
Las exploraciones a cielo abierto se han ejecutado en las siguientes coordenadas:
Pozo a Cielo C d d N C d d E Profundidad Abierto oor ena a oor ena a (m)
C-1 1724932 398567
1Ver anexo 1, planos de ubicación.
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"AMPLIACIONES SUBESTAOONES ENEE"
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1.00
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3. GEOLOGÍA SUPERFIC IAL DEL SITIO
La geología del sitio donde se ubica la subestación eléctrica de Choloma, se loca liza en
depósitos oluviales, los cuales se
denominan, dentro de la
clasificación geológica nacional
como Qal. Estos suelos son
sedimentos continentales y marinos
de origen reciente, incluyéndose
en estas las terrazas de g rava,
planicies
depósitos
de inundación y
de cauce.
Geológicame nte se considera q ue
estos suelos se formaron en época
cuaternaria era Cenozoico,
correspondiendo por ta l motivo a
suelos jóvenes, ya que son los
últimos que se formaron ¡ __
presentándose como los suelos más recientes, ya q ue se considera que la edad geológica
de la formación de los estratos es de 0.01 millón de años. los suelos del sitio son de rigen
sedimentario, siendo el elemento de transporte el agua, presentando suelos granulares y en
donde predominan las arenas.
ESTUDIO GEOTÉCNICO 11AMPLIACIONES SUBESTACIO NES ENEE"
CHOLOMA, CORTÉS
h 0\ ; • • ~ ·: ·-.._ •• ~···
.... ~:-.. - .. 5
4. SISMICIDAD
Para la zona de Choloma, donde se ubica el proyecto, de acuerdo al Código Hondureño
de Construcción; esta se encuentra dentro de la zona sísmica 4a, cuyo factor de zona
sísmica es 0.30 g, determinado por lo siguiente:
c::IJ -
ZONA SÍSMICA 1 2 3a 3b 4a 4b Sa Sb 6
z 0.1 o 0.15 0.20 0.25 0.30 0.35 0.40 0.45 0.50
2
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"AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE"
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-
:x ::-.. u: (Jio
5. MÉTODO DE INVESTIGACIÓN
Para determinar las condiciones geotécnicas del sitio de perforación, se requirió la
aplicación de dos métodos de investigación, los cuales tienen por objetivo determinar con
mayor precisión las condiciones del subsuelo.- Los métodos aplicados fueron los siguientes:
5.1 Sondeos mediante el Método dinámico (S.P.T.)
5.2 Método de Exploración a cielo abierto
5.1 Sondeos mediante el Método Dinámico (S.P .T)
Para la ejecución de los sondeos se ha utilizado el Método Dinámico de Penetración
estándar (SPT), para lo cual se aplicó la norma de la American Society for Testing and
Materials ASTM D1586-11.- Para la ejecución del ensayo se hizo uso de un martillo de
seguridad, con un peso de 140 libras y una caída libre de 30 pulgadas (7 6.2 cm).
Durante la ejecución de los sondeos, se obtuvieron muestras en condición alterada con
presencia de todos los elementos que forman el subsuelo, siendo usados para la
determinación de las propiedades índices (granulometría, límites de consistencia, humedad
natural y peso unitario).- De los valores obtenidos en el laboratorio se efectuó la clasificación
del material, usándose para ello el Sistema Unificado.
Los valores de campo del valor "N" o sea del número de golpes aplicados a fin de que el
penetrómetro estándar sea introducido en la masa de suelo, fueron modificados, de forma
tal que para el cálculo de la capacidad de soporte se utilizó el valor de (N1)•o recurriendo
para ello a la siguiente ecuación:
En donde se tiene:
• (N1) 60 =valor corregido del número de golpes
• Em= eficiencia del martillo
• e8 =corrección por diámetro de la perforación
• e, = corrección por muestreador
• eL = corrección por longitud de la perforación
• N = número de golpes aplicado en campo
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Adicionalmente, para suelos granulares se ha utilizado el valor de corrección eN, que es el
valor recomendado por Liao- Whitman, y es el siguiente:
En donde,
• CN = valor del coeficiente
Po 1¡ = (-,) 2
Po
• P0 =valor de referencia, el cual es de 2,000 lb/pie2
• P~ = esfuerzo efectivo en lb/pie2
5.2 Método de Exploración a Cielo Abierto
Se realizó el método de exploración a cielo abierto, con el fin de determinar las propiedades
del subsuelo, específicamente lo que denominamos como capa superior. Con esta
exploración lo que se pretende es la inspección directa del suelo y toma de muestras para
efectuar los respectivos ensayos de laboratorio, por lo tanto, para entregar información
confiable y completa.
La profundidad está determinada por las exigencias de la excavación, pero es dada
generalmente por el nivel freático y la dureza del material. La sección utilizada en esta
investigación fue de 1 .00 m x 1.00 m y con una profundidad de 1 .00 m. El material excavado
se depositó en la superficie en forma separada de acuerdo a la profundidad y horizonte
correspondiente. Se desechó todo el material contaminado con suelos de estratos
diferentes.
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6. ENSA VOS DE LABORATORIO
Los ensayos de laboratorio que se efectuaron a los muestras obtenidas durante la ejecución
de los ensayos de penetración estándar (SPT) y pozo a cielo abierto, consisten en lo
determinación de granulometría, límites de consistencia (límite plástico e índice de
plasticidad), humedad natural, peso unitario, proctor estándar y cortante directo2• Para lo
ejecución de los ensayos antes señalados se aplicaron los siguientes procedimientos
normalizados por la American Society forTesting and Meteríais (ASTM):
Ensayo Norma
Método de Ensayo Estándar para Análisis del ASTM0422
Tamaño de las Partículas de los Suelos.
Método de Ensayo Estándar para limite Liquido, Limite Plástico e Índice de Plasticidad ASTM O 4318- 10 del Suelo.
Método Estándar para la Determinación en laboratorio del Contenido de Humedad del ASTM O 2216- 71 Suelo.
Método de Ensayo Estándar para la Determinación en Laboratorio de la densidad ASTM O 7263 - 09 (Peso Unitario) de los especimenes de suelo.
Proctor Estandar ASTM 0-1557
Ensayo de Cortante Directo ASTM O 3080-90
2 En el Anexo 4 Resultados de laboratoño, se muestran los resultados obtenidos mediante los E¡fo!~:iS.:l>.ii!<:;,tuad<OS a las muestras durante la ejecución del sondeo.
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7. INTERPRETACIÓN DE DATOS
De acuerdo con el análisis efectuado a los diferentes resultados obtenidos, tanto en la fase
de investigación de campo, como de los resultados de los ensayos ejecutados en el
laboratorio, se llega a la siguiente interpretación:
7 .1 Perforaciones
Sondeo No. S-1
Profundidad (m) Descripción
0.00 - 1.00
1.00 - 200
200 - 3.00
3.00-4.00
Areno y fino ligeramente plástico con trozo de gravo de color café cloro, de consistencia media y húmeda. Número de Golpes = 19
Peso espec ífico = 122 1b/ pie 3
Ángulo de fric ción = 23° Cohesión = 95 lb/ p ie2
Humedad = 6% Clasificación = SC-SM
Arena y fino no plástico con trazo de gravo de color café claro, de consistencia densa y húmedo.
Número de Golpes= 31 Peso específico= 127 1b/pie 3
Ángulo de fricción = 36° Humedad = 11%
Clasific ación = SM
Arena con algo de fino no plástico y trozo de grava de color café cloro, de consistencia medio y húmedo. Número de Golpes = 16
Peso específico = 125 1b/ p ie 3
Ángulo de fricción = 31° Humedad= 9% Clasificación = SM
Finos no plásticos y arena de color café e loro, de consistencia media y seca.
Número de Golpes = 6 Peso específico = 106 lb/piel
Ángulo de fricción = 28° Humedad = 1% Clasificación = Ml
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,., ... -~
..-: ; -.:· · .. ·~
Sondeo No. S-1
Profundidad (m) Descripción
4.00 - 5.00
5.00-6.00
Arena con algo de fino no p lástico y traza de grava de color café claro. de consistencia muy denso y húmeda.
Número de Golpes = 57 Peso espec ífico= 130 lb /pie 3
Áng ulo de fñcción = 38° Humedad = 9%
Clasificación = SM
Arena con algo de fino ligeramente plástico de color café claro, de consistencia media y húmeda.
Número de Golpes = 19 Peso específico = 126 lb/ p le 3
Ángulo de fñcción = 24° Cohesión = 95 lb / pie2
Humedad = 10% Clasificación = SC-SM
Sondeo No. S-2
Profundidad (m) Descripción
0.00 - 1.00
1.00 - 200
Arena con finos no plásticos con traza de grava de color blanco con trazas
amarillas, de consistencia densa y seca. Número de Golpes = 47 Peso específico = 121 lb/ pie3 Áng ulo de fñcción = 38°
Humedad = 1% Clasificación = SM
Arena con algo de fino no plástico y traza de grava de color café claro, de
consistencia media y húmeda. Número de Golpes = 14
Peso espec ífico= 123 1b / pie3
Ángulo de fñcción = 32°
Hum edad = 7% Clasificación = SM
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Profundidad (m)
2 00 - 3.00
3.00 - 4.00
4.00 -5.00
5.00 - 6.00
Sondeo No. S-2
Descripción
Arena con algo de fino no plástico y traza de grava de color café claro, de consistencia media y húmeda. Número de Golpes= 15 Peso específico= 125 1b/ pie3
Ángulo de fricción = 32" Humedad = 9%
Clasificación = SM
Arena y fino no plástico con traza de grava de color café claro, de consistencia media y húmeda. Número de Golpes = 16
Peso específico= 1241b/ p le 3
Ángulo de fricción = 33° Humedad = 8% Clasificación = SM
Arena y fino no plástico de color café claro, de consistencia media y húmeda. Número de Golpes = 21 Peso específico = 126 lb/pie3
Ángulo de fricción = 34° Humedad= 10% Clasificación = SM
Arena y fino no plástico de color café claro, de consistencia densa y húmeda. Número de Golpes = 34 Peso específico= 130 lb/ p ie 3
Ángulo de fricción = 36° Humedad = 8% Clasificación = SM
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<.
.. "" .... · ·.-.s ~. 12
7.2 Calicata
La interpretación de los datos, para las muestras extraídas de la exploración a cielo abierto,
es la siguiente:
Profundidad Clasificación Clasificación Den~dad ~~;ima Humedad
(m) AASHTO Unificada (~~~pie') Optima%
0.00-1.00 A-l-b (0) SM 114
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12
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13
8 CAPACIDAD DE SOPORTE
8.1 Cálculo Está tico
Para el análisis de capacidad de soporte debido a la resistencia cortante del suelo
presente, se ha efectuado el cálculo mediante la utilización de la ecuación general de
carga del Dr. Terzaghi utilizada con los factores modificadores se da a continuación:
En donde,
• qult = Carga ultima que soporta el suelo previo a una falla por cortante
• C =Cohesión del material sobre el cual se desplanta la estructura
• q =Sobrecarga del terreno actuando sobre e l plano de desplante
• v = Peso unitario del suelo sobre el cual se desplanta el cimiento
• B = Ancho del cimiento
• Nc, Nq, Nv = Factores de carga
• Fes, Fqs, Fvs = Factores de forma
• Fcd, Fqd, Fyd = Factores de profundidad
Para este cálculo se ha hecho uso del factor de carga dado por Kumbhojkar.
Adicionalmente se utilizan los factores modificadores de forma y profundidad
recomendados por el Dr. De Beer (1970) y e l Dr. B. Hansen (1970).
Los factores de forma y profundidad utilizados son los que se dan a continuación:
Factores de Forma Dr. De Beer (1 970}
• Fes= 1 + (B/L)*(Nq/Nc)
• Fqs = 1 + (B/L)*tg 0
• Fys = 1 - 0.4*(8/L)
Factores de Profundidad Dr. B. Hansen (1970}
Condición Df /8 =::1
• Fcd = 1 + 0.4*(Df/B)
• Fqd = 1 + 2*tg 0*(1 - sen 0)2*(Df/B)
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Condición Df /B > 1
• Fcd = 1 + 0.4*tan·l(Df/B)
• f qd = 1 + 2*tg 0*(1 - sen 0)2* ta n-1 (Df/B)
En las ecuaciones anteriores se tiene:
• B = Ancho de la cimentación
• L = Longitud de la cimentación
• 0 = Ángulo de fricción
• Df = Profundidad de desplante
8.2 Capacidad de Soporte Dinámica
Para efectuar el cálculo de la capacidad de carga dinámica, por efecto de la aplicación
de un sismo, se hace uso de la misma ecuación y factores de forma y de profundidad
utilizados por el cálculo de carga estática. Los factores de carga recomendados son los
dados por Kumar and Mohan Roo (2002). Estos factores de carga están dados en función
del valor del coeficiente de aceleración horizontal y el ángulo de fricción.
Se determinó utilizar para el cálculo de la capacidad de soporte un núcleo de cimentación
constituido por zapata cuadrada de 1.20 m de ancho, con una profundidad de desplante
de 1.50 m.
ESTUDIO GEOTÉCNICO
"AMPLIACIO NES SUBESTACIONES ENEE"
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15
8.3 Asentamiento Elástico Estático
Se considera que solamente se presentarán asentamientos elásticos, cuyo valor se calcula
mediante la aplicación de la teoría elástica.
La ecuación utilizada para tal fin es la siguiente:
s. = qo • B ---·
Es
En donde se tiene lo siguiente:
• Se ; asentamiento elástico.
• qo =carga por unidad de área aplicada en la cimentación.
• B =ancho de la cimentación.
• Es = Modulo de elasticidad del suelo.
• iJ = Razón de Poisson.
• la= coeficiente de rigidez de la cimentación
8.4 Asentamiento Elástico por Efecto de un Sismo
Para calcular el valor del asentamiento que sufre la estructura por la aplicación de un sismo,
se usó la siguiente ecuación:
En donde,
vz kh -4 = 0.174-A (-) •tgr.tAE
9 A
• V= velocidad máxima para el sismo de diseño (m/s)= 0.4 m/s
• A= coeficiente de aceleración para el sismo de diseño= 0.30
• g= aceleración de la gravedad (9.81 mjs2)
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8.5 Valores calculados de Capacidad de Soporte y Asentamiento
Los valores de capacidad de soporte y asentamiento calculados, se presentan en el
siguiente cuadro:
Cálculo Estático
. Profundidad Ancho de Capacidad de ASentamiento T1po de de Factor de Soporte ~ .
Sondeo Estructura Cimentación Desplante z~~)fa Seguridad Calculada S~a:~:) Dr (m) (kg/cm')
S·l Pórtico
S-2 Pórtico
S·l Pórtico
S-2 Pórtico
Zapata Cuadrada
Zapata Cuadrada
Zapata Cuadrada
Zapata Cuadrada
1.50 1.20 4.0
1.50 1.20 4.0
1.50 1.20 3.0
1.50 1.20 3.0
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"AMPUACIONES SUBE5TACIONES ENEE"
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5.6 2.6
4.8 3.8
2.0 7.0
2.0 6.0
9. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
9.1 Conclusiones
De la investigación efectuada en campo, así como de los resultados de laboratorio, y de
acuerdo a la interpretación hecha en gabinete se llega a las siguientes conclusiones:
1. De acuerdo con la ejecución de las perforaciones, no se ha detectado la presencia de
agua subterránea.
2. La investigación del subsuelo se ha efectuado por dos (2) perforaciones, realizadas a
una profundidad de 6.00 m.
3. La estratigrafía del subsuelo es la siguiente:
0.00-1.00
1.00-3.00
3.00-4.00
4.00-5.00
5.00-6.00
0.00-6.00
Sondeo No. S-1
Suelo arenoso conteniendo fino ligeramente plástico de color café claro, en estado medio y húmedo, clasificado como SC-SM.
Capa arenosa conteniendo finos no plásticos y traza de grava de color café claro, en estado de denso a medio y húmedo, clasificado como SM.
Estrato de finos no plásticos y arena de color café claro, en estado medio y seco, clasificado como ML.
Capa arenosa conteniendo algo de finos no plásticos y traza de grava de color café claro, en estado muy denso y húmedo, clasificado como SM.
Suelo arenoso conteniendo fino ligeramente plástico de color café claro, en estado medio y húmedo, clasificado como SC-SM.
Sondeo No. S-2
Capo arenosa conteniendo algo de finos no plásticos y troza de grava de color café cloro, en estado de denso a medio y poco húmedo, clasificado comoSM.
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"AMPUACIONES SUBESTAOONES ENEEn
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~. '- ~.
4. Los valores geotécnicos de los sondeos y por estrato son los siguientes:
Sondeo No. S-1
. . . . , Peso unitario Ángulo de Cohesión Profundidad (m) Clasificacion (lb/pie') Fricción (o) (lb/pie')
0.00-1.00 SC-SM 122 23 95
1.00-2.00 SM 127 36
2.00-3.00 SM 125 31
3.00-4.00 ML 106 28
4.00-5.00 SM 130 38
5.00-6.00 SC-SM 126 24 95
Sondeo No. S-2
. . . . . Peso unitario Ángulo de Cohesión Profundidad (m) Clasilicacion (lb/pie') Fricción Cl (lb/pie')
0.00-1.00 SM 121 38
1.00-2.00 SM 123 32
2.00-3.00 SM 125 32
3.00-4.00 SM 124 33
4.00-5.00 SM 126 34
5.00-6.00 SM 130 36
5. Debido a los tipos de estructura a ser construidas y por los suelos detectados en la
investigación, se considera que el tipo de cimentación que se adecua es cimentación
mediante el uso de zapata cuadrada.
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9.2 Recomendaciones
Las recomendaciones según el procesamiento de las datas de campa y las cálculos
realizadas se definen a continuación:
l. El tipa de cimentación a utilizarse, es del tipa superficial, siendo esta zapata cuadrada.
2. Para las sitias investigadas, la profundidad de desplante, dimensión y capacidad soporte;
se dan en el siguiente cuadra:
Cálculo Estático
Prolundidad A h d Capacidad de A 1 . 1 nc o e sen am1en o Tipo de de Factor de Soporte , .
Sondeo Estructura Cimentación Desplante Za(pa)ta Seguridad Calculada SEia(stJco) o, m m k /cm2 e mm
S-1
S·2
S-2
Pórtico
Pórtico
Pórtico
Zapata Cuadrada
Zapata Cuadrada
1.50 1.20
1.50 1.20
1.50 1.20
4.0 5.6 2.6
4.0 4.8 3.8
3.0 2.0 7.0
3.0 2.0 6.0
La dimensión de la zapata de 1 .20 m se ha utilizada can el fin de calcular las valares de
capacidad de carga dinámica y estática, así misma las valares de las asentamientos
elásticas.
3. La dimensión de la zapata a utilizarse, se debe de seleccionar en función de las cargas
aplicadas.
4. Se recomienda la colocación de una capa de concreta pobre en el fonda de la
cimentación, a fin de que se interponga entre el landa de la misma y el terrena natural,
evitándose de esta manera la contaminación del concreta. La capa de concreta pobre
debe ser de concreta hidráulica can una resistencia a compresión na menar a
2,000 lb/plg2 a la edad de 28 días y can un espesar de 7 .O cm.
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10. ANEXOS
1 0.1. Planos de Ubicación
1 0.2. Log de Perforación
10.3. Perfil Tñdimensiona l del Terreno
1 0.4. Resultados de laboratorio
1 0.5. Me moña de Cálculo
1 0.6. Registro Fotográfico
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Sondeo Eslrvctvra Coordenada Coordenada N E
S·l
S·2
Portie o
Portie o
1724951
1724915
398561
398562
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ESTUDIO GEOTÉCNICO
"AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE"
CHOLOMA, CORTÉS
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UBI C ACIÓN DE C ALI C ATA
ESTUDIO GEOTÉCNICO
"AMPLIACIONES SUBESTACIONES EN EE"
CHOLOMA, CORTÉS
e 11 1 Coordenada Coordenada
a ca a N E
C·l 1724932 398567
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1 ,,.,
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Qal Sedimentos continentales y marinos, rec ientes: Incluyendo depósitos de pie de monte y terrazas de grava, planicies de Inundación, y depósitos de cauce.
,'..~,t/1 y .. ·." . ;,,,··~·· , , l . '(t. ~
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UBICAC ~ ÓN ,
GEOLOG I CA
ESTUDIO GEOTÉCNICO
"AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE"
CHOLOMA, CORTÉS
ESTUDIO GEOTÉCNICO 11AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE"
CHOLOMA, CORTÉS
ESTUDIO GEOTÉCNICO
"AMPUACIONES SUBESTACIONES ENEE"
CHOLOMA, CORTÉS
Proyecto: AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE
Cliente: ENEE
Localizacion: CHOLOMA, CORTÉS
No. 1
Ubicacion: N 1724951 , E 398561 Jefe de Peñoracion: ING. ISAAC RODRIGUEZ Angulo de Pcñoracion: VERTICAL
Fecha: 23/0912019 Pcñorado Por: ELIESSER FERRERA Longitud: 6 .00 M
~·
1--3
)-1
j
1 '
Peñoradora: SPT
Dcscripcioo
SC.SM Areno y fino ligeramente plóstico con trozo de gravo de colo r café cloro, de consistencia medio y húmedo.
Pe:o especifico = 122 lb/ pie3
Ángulo de fricción = 23"
Cohesión = 95 lb/pie"
SM Areno y fino no plóstico con trozo de gravo de color café cloro, de consistencia denso y húmedo.
Poso especifico = 127 lb/ pieJ
Ángulo de fricción = 36°
SM Areno con oigo de fino no plóstico y trozo de gravo de color café cloro. de consistencia medio y húmedo.
Peso especifico = 125 lb/ pie3
Ángulo de fricción= 31°
~~~ GEOTECNIA Y PAVIMENTOS S. de R. L. de C.V. Col. La Primavera, Comayagüela, M.D.C. Tel. (504) 2225-2836 E-mail: [email protected]
Grafico N'60 SPT
20 40 60 so
Ademe: NO
"' "' "'-o o o o :;:; -~ "' g.
"' -:> ;.::¡ o: 2 "' .~ ·~ ::: o = ~ .5 .5 zz ....l ....l
19 21 16
31 NP NP
16 NP NP
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" -:> "' " :I: u " ] -o
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5 6
NP JI
NP 9
P royecto: AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE
Cliente: ENEE
Loca lizacion: CHOLOMA, CORTÉS
?ER:=O~t.C'O ' o. ~
Ubicacion : N 1724951, E 398561 Jefe de Peñor:~cion : ING. ISAAC RODRIGUEZ Angulo de Pcñ oracion: VERnCAL
Fecha: 23/0912019
,.... .:;_ o "C -~
"' = :'E "" -::l tt .3 ~ e 0.. z
1-4
r-:5
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1
1
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1 . • • . . .. . 1
1 .
Pcñor:~do Por: ELIESSER FERRERA Longitud: 6.00 M
Pcñorador:~ : SPT
Descripcion
ML Finos no plósticos y areno de color ca fé cloro. de consistencia medio y seco.
Peso específico= 106 lb/ piel
Ángulo de fricción = 28°
SM Areno con o igo de fino no plóslico y trozo de gravo de color coté cloro. de consistencia muy denso y húmedo.
Pe~o espeC:ofico = 130 lb/piel
Ángulo de fricc ión = 38°
SC-sM Areno con o igo de fino ligeramente p lóstico de color coté cloro. de consistencia medio y húmedo.
Peso específico= 126 lb/ piel
Ángulo de fricción = 24°
Cohe$ión = 95 lb/ p iel
Grafico N'60 SPT
20 40 60 80
Ademe: NO
"' " "-o o o o =g ·~ ., é-"" "' :3 o: e ~ .~ ·~ o 3 -.::> = .S z z :3 ...l
6 NP NP
57 NP NP
19 18 13
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NP
NP 9
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Proyecto: AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE
Cticnte: ENEE ?:=::<-=oR.-.c:o. · . o. 2 Localizacion: CHOLOMA, CORTÉS
Ubicacion: N 1724915 E 398562 Jefe de Peñoracion: ING. ISAAC RODRIGUEZ Anl!IJIO de Peñoracion: VERTICAL
Fecha: 23/0912019 Pcñorado Por: EUESSER FERRERA Longitud: 6.00 M
,..... 5 o "O .;!
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J: :.a -~ ~ ~ z
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H
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J:, . t¡~ r~ .h,·
11 1
Pcñoradora: SPT
Dcscripcion
SM Arena con finos no p lósticos con trozo de gravo de color b lanco, de consistencia duro y seco.
Peso especifico = 121 ll:>/ pie>
Ángulo de fricción = 38"
SM Arena con algo de fino no plóstico y trozo de gravo de color café cloro. de consistencia medio y húmedo.
Peso especifico = 123 lb/pie>
Ángulo de fricción = 3~
11 q 1:( .ll •• t ti' SM : 1 Areno con oigo de fino no p lóstico y trozo
de gravo de color café cloro, de
, ·1 1 c o nsistencia medio y húmedo.
'
Grafico N'60 SJYI'
20 40 60 so
r
Ademe: NO
-::> e/> "' "
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47 NP NP NP
14 NP NP NP 7
15 NP NP NP 9 1 i 1' Peso especílico = 125 lb/pie3
~·¡ 1 ....-.~._,.,. • • 1 Ángulo de fricción= 32° / - , .• .. '""-~ ~ 1 ~, , ."'- . .. j ... ~. ~ r. ~ ..
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Proyecto : AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE
Cliente: ENEE
Localizacion: CHOLOMA, CORTÉS
PE~FO~ACION , o. 2
Ubicacion: N 1724915, E 398562 Jefe de Pcñor:tcion: I NG. ISAAC RODRIGUEZ Angulo de Peñoracion: VERTICAL
Fecha: 23/0912019
,...... -:;, e -o .;!
.§ ;; "' ·c:o " ;;:; ti: o ¡;; ] ·.::! o 2 ;.. = o. z ü3
-4
1-5
Peñor:tdo Por. ELIESSER FERRERA Longitud: 6 .00 M
Pcñor ador:t: SPT
Dcscripcion
SM Areno y fino no plóstico con trozo de gravo de color café c loro. de consistencia medio y húmedo.
Peso espocitico = 124 lb / p ie3
Ángulo de fricción = 33°
SM Areno y fino no plóstico de color café cloro. de consistencia medio y húmedo.
Peso especifico = 126 lb / p ie3
Ángulo de fricción = 34°
SM Areno y fino no p lóstico de color café cloro. de consistencia denso y húmedo.
Peso especifico = 130 lb / p ie3
Ángulo de fricción = 36°
Grafico N'60 SPT
20 40 60 so
Ademe: NO
~ o. e e o o :2 -~ <> g. ., "' :.:i ¡:¡::; 2 <V .~ -~ ::: o 3 -o .S z z ....l ·~
16 NP NP
21 NP NP
34 NP NP
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NP S
NP 10
NP S
ESTUDIO GEOTÉCNICO
"AMPUACIONES SUBESTACIONES ENEE"
CHOLOMA, CORTÉS
GEOTECNIA Y PAVIMENTOS S. de R.L. de C.V.
LOG DE POZOS A CIELO ABIERTO CALICATA No: C·l HOJA No: lLl
PROYECTO: AMPLIACIÓN SUSESTACIONES ENEE
ÁREA DE ESTUDIO:
lOCALIZACIÓN: CHOlOMA, CORTÉS CLIENTE: ENEE
TIPO DE EXCAVACIÓN: POZO A CIElO ABIERTO COORDENADAS: N 1724932, E 398567
o < o o~
z E ::>....
PERSPECTIVA DEl BlOQUE DE SUElO
SECCIÓN = 1.00 m x 1.00 m DESCRIPCIÓN
LEYENDA:
o ... ....
E o ~ ~
1 ~ ~ 1 1
~ 1111
OBSERVACIONES:
1
l(a::ónAASHm "' "'
11-
,. V 1 1 A - 1- b (O)
1
Densidad Máxima Seca= 114 lb/pie'
,.. Humedad Óptima = 10%
~
1111
DISEÑO: REGISTRADO POR:
V
• MUESTRA ALTERADA PEQUEÑA 1. 00 m ISAAC RODRIGUEZ ..,.-.. 7:':::-'~" .tr .. ..v ~ .~-.. rr. ~. ¡ ..... ~-:.-
1 MUESTRA INALTERADA VERTICAL E veRIFicAoo POR:,..-::'·~~:· ~ <-;
~ MUESTRAALTERADAGRANDE ti~
• MUESTRAINALTERAOAHORIZONTAL § 0 8 MUESTRA DE MATERIAL ~ ~ •• ~· .::- • .
• MUESTRA DE AGUA C . , - : f"; "'i. ~ - .
FRANCISCO ALVA_~O ' ~:. "
• FECHA: . , ·-: .·.; - .~. ' · •• PRUEBA OE DENSIDAD EN smo - ,#), 'f..,
m CONTENIDO DE HUMEDAD 23/SEPTlEMBRE/lG~~lh -.Ü . .., L_ ________________ L_ __________________________ ~------------~-----------~··•CY.~ *'~~D~-.. ~~'~:/
;; ~r-:..:.i_--_.,__ . - -
ESTUDIO GEOTÉCNICO
" AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE"
CHOLOMA, CORTÉS
S-1
·.· \
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, PERFIL ESTRATIGRAFICO DEL TERRENO
1 .. 1 ' '
11' ¡ 1 ~
ESTUDIO GEOTÉCNICO
"AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE"
CHOLOMA, CORTÉS
ESTUDIO GEOTÉCNICO
"AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE"
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ESTUDIO GEOTÉCNICO
"AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE"
CHOLOMA, CORTÉS
·'!i' GEOTECNIA Y PAVIMENTOS
PROYECTO
UBICACION
ENSAYADO POR
FECHA
Ubicación
No. de muestra
Profundidad (mis)
Clasificacion Unificada
TAMIZ
31 / 2"
3"
2 1/ 2"
2"
1 1/ 2"
1"
3/4"
3/ 8"
No.4
No. 10
No.40
No. 200
Límite líquido
Límite Plástico
lndice de Pla sticidad
Humedad Natural %
GEOTECNIA Y PAVIMENTOS S. de R.L. de C.V. Version_04 Pagino 1/1
Col. Primavera 3" Ave. 1• Calle. Comoyoguelo: M.D.C Fecho revislon 1/8/2018 Tel. 225-2836. 225-2652 e-moil: folvorodoíq)geotecnioypovimentos.com
RESUMEN DE PRUEBAS DE lABORATORIO Codigo SU-0228
AMPLIACION SUBESTACION CHOLOMA CLIENTE ENEE ~~-----------------------------
CHOLOMA. CORTES (PORTICO NORTE! CONTACTO __________________________________ __
HUGO GUEVARA TELEFONO ___________________________ _
5/9/2019 E·MAIL ________________ _ _
SONDEO 1 SONDEO 1 SONDEO 1 SONDEO 1 SONDEO 1 SONDEO 1
1 2 3 4 5 6
0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00
1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 6.00
se - SM SM SM ML SM se -SM
%QUE PASA
100 100
98 98 100 100 100
96 97 97 100 99 98
89 90 84 93 88 77
71 68 58 71 56 50
47 39 31 56 33 31
21 NP NP NP NP 18
16 NP NP NP NP 13
5 NP NP NP NP 5
6 JI 9 1 9 10
Nota: Por motivo del proceso de certificación, en el encabezado aparece "Fecha de Revisión" el cual se refiere a la fecha en la cual se realizó la última modificación del formato de laboratorio. Esta fecha no tiene relación con la fecha de realización del ensayo.
GYi» G EOTEC NIA Y PAVIMENTOS
PROYECTO
UBICACION
ENSAYADO POR
FECHA
Ubicación
No. de muestra
Profundidad (mts)
Clasificacion Unificada
TAMIZ
3 1/2"
3"
2 1/2"
2"
1 1/2"
1"
3/4"
3/8"
No. 4
No.10
No.40
No. 200
Límite líquido
límite Plá stico
lndic e de Plastic idad
Humed ad Natural %
GEOTECNIA Y PAVIMENTOS S. d e R.L. d e C.V. Version 04 Pagina 1/1
Col. Primavera 3" Ave. ¡• Calle . Comayaguela; M.D.C Fecha revision 1/8/2018 Tel. 225-2836. 225-2652 e-mail: [email protected]
RESUMEN DE PRUEBAS DE LA BORATORIO Codigo SU-0228
AMPLIACION SUSESTACION CHOLOMA CLIENTE ENEE ~~------------------------
CHOLOMA. CORTES !PORTICO SUR! CONTACTO ________________________________ __
HUGO GUEVARA TELEFONO __________________________________ _
5/9/2019 E-MAIL ____________________ _
SONDE02 SONDE02 SONDE0 2 SONDE02 SONDE02 SONDE0 2
1 2 3 4 5 6
0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00
1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 6.00
SM SM SM SM SM SM
% QUE PASA
100
100 100 99 100 100
98 98 95 97 100 98
82 87 81 84 95 91
56 65 60 63 78 73
25 35 33 36 45 45
NP NP NP NP NP NP
NP NP NP NP NP NP
NP NP NP NP NP NP
1 7 9 8 10 8
~ ~ ., r '<:" r fto.W ;,l§'., ~ p ~ .........; -v ~~ <-" '-"' ;:
• . -:::> .~~ ·
INQ FRANCISCO AL '-. 1
Gerente Gen~~. -f:l'llit~ . -
Nota: Por motivo del proceso de certificación, en el encabezado aparece "Fecha de Revisión" el cual se refiere a la fecha en la cual se realizó la última modificación del formato de laboratorio. Esta fecha no tiene relación con la fecha de realización del ensayo.
ESTUDIO GEOTÉCNICO
"AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE"
CHOLOMA, CORTÉS
.y ¡a G EOTECNIA Y PAV IMENTOS
PROYECTO
UBICACION
ENSAYADO POR
FECHA
No. de m uestra
Prpfvndidad (m)
Clasific acion AASHTO
Clasific ac io n Unificada
TAMIZ
31/2"
3"
2 1/2"
2"
1 1/2"
1"
3/4"
3/8"
No. 4
No. 10
No.40
No.200
Lím ite líquido
Límite Plástico
lndice de Plasticida d
Densidad Maxima Seca T-99 Clb s/oie'l
Humedad Optima %
Humeda d Natural %
G EOTECNIA Y PAVIMENTOS S. de R.L. d e C.V. Version_04 Pagina 1/l
Col. Primavera 3" Ave. t• Calle, Comayaguela; M.D.C Fecha revision 1/8/2018 Tel. 225-2836, 225-2652 e-mail: [email protected]
RESUMEN DE PRUEBAS DE LABO RA TO RIO Ce digo SU-0228
AMPLIACION SUBESTACION CHOLOMA CUENTE~E~N~EE~---------------------------------CHOLOMA. CORTES
CONTACTO ________________________________ __
HUGO GUEVARA TELEFONO _______________________________ ___
7/9/2019 E-MAIL _______________________________ __
1
0.00- 1.00
A -1- b (O)
SM
%QUE PASA
l OO
96
75
47
21
NP
NP
NP
114
12
2
Nota: Por motivo del proceso de certificación, en el encabezado aparece "Fecha de Revisión" el cual se refiere a la fecha en la cua l se realizó la última modificación del formato de laboratorio. Esta fecha no tiene relación con la fecha de realización del ensayo.
ESTUDIO GEOTÉCNICO
"AMPliACIONES SUBESTACIONES ENEE"
CHOLOMA, CORTÉS
G\'il GEOTECNIA Y PAVIMENTOS S. de R.L de C.V.
Col. Primavera 3" Ave. ¡e Calle. Comayagüela; M.D.C Tel. 225-2836, 225-2652 e-mail: [email protected]
GEOTECNIA Y PAVIMENTOS CORTANTE DIRECTO
Proyecto: AMPLIACION SUBESTACION CHOLOM A
Cliente: ENEE
Localización: CHOLOM A. C O RTES
Observación: ***
GRAFICA DE CORTANTE DIRECTO 5000
4500
4000
Ñ" 3500
-~ c. -.e 3000 w 1-z 2500 ~ 0:::: o (,) 2000
1500
1000
500
o ' o 1000 2000 3000
ESFUERZO (lb/pie2)
Version_01 Pagino: 1/1
Fecho de revisión 1/8/2018
Código SU-0227
Fecha: 7/9/ 2019 Muestra:
Clasificación: SM
Profundidad m : 0.00- 1.00
Angulo de Fricción e = 33° Cohesión = 598 Lbs/pie2
4000 5000
Nota : Por motivo del proceso de certificación, en el encabezado aparece "Fecha de Revisión" el cual se refiere a la fecha en la cual se realizó la última modificación del formato de laboratorio. Esta fecha no tiene relación con la fecha
de realización del ensayo.
ESTUDIO GEOTÉCNICO 1'AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE"
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·...:.~,;.;
... :., .~
<\.:J·;c::) . ,~.
GY GEOTECNIA Y PAVIMENTOS
'ROYECTO
JBICACIÓN
:NSAYAOO
' ECHA
GEOTECNIA Y PAVIMENTOS S. de R.L. de C.V.
Col. Primavera~ Ave. 1• Calle. Comoyoguelo; M.D.C Tel. 2225-2836, 2225-2652 e-me~: [email protected]
RESUMEN DE ANALISIS QUIMICO DEL SUELO
AMPLIACION SUBESTACION CHOLOMA CLIENTE ~~~~~~~~~~~~----------------
ENEE
CHOLOMA. CORTES CONTACTO ~~~~~~~---------------------------
TELEFONO -----------------------------------------25!10/2019 E·MAIL --~~-----------------------------------
Calicata f l
Version_04 Poge 1/1
Fecho de 5/8/2018
Revision•
Codigo SU-0228
Parametro Prot. 0.00 - 1 .00 Metodo Observaclon Resultado
)H 7.90 AOAC 973.04 B
\\ate ria Organica 0.80% Calculo
:loruro$ (CI) No Detectado AOAC928.02
i ilice (Si0 2) 95.19% C 114 (ASTM)
"rioxido de Aluminio (AI20 3) 0.67% C 114 (ASTM)
:::alcio (CaC03) 0.04% C 114 (ASTM)
:>xido de Calc io (CaO) 0.06% C 114 (ASTM) Calculo
IAagnesio (Mg) 0.04% C 114 (ASTM)
:>xido de Magnesio (MgO) 0.06% C 1 14 (ASTM) Calculo
"rioxido de Azufre (S03) 0.29% C 114 (ASTM)
iulfatos (SO•) 0.34% C 114 (ASTM) Calculo
!esiduo Insoluble 94.82% C 11 4 (ASTM)
'erdida por Fuego 0.70% C 114 (ASTM)
i ierro ( Fe) 0.27% C 114-04 (ASTM)
"rioxido de Hierro (Fe20 3) 0.38% C 114-04 (ASTM)
-uLTIMA UNEA-
* Nota: Por motivo del proceso de certificación, en el encabezado aparece "Fecha de Revisión" el cual se refiere a la fecha en la cual se realizó la última modificación del formato de laboratorio. Esta fecha no tiene relación con la fecha de realización del ensayo.
...
...
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...
...
...
...
ESTUDIO GEOTÉCNICO
"AMPUACIONES SUBESTACIONES ENEE"
CHOLOMA, CORTÉS
... , _ ....... -· .
MEMORIA DE CÁLCULO El cálculo de capacidad de soporte estática, del subsuelo se ha efectuado utilizando la
ecuación general dada por el Dr. Karl Terzaghi, con los factores de carga dados por
Kumbhojkar (1,993), los factores de forma dados por el Dr. De Beer (197 1) y factores de
profundidad del Dr. 8 Hansen (1971) para suelos granulares:
7. 2 3. 4. 5.
6. 7. 8. 9. 10.
71. 12.
13.
SONDEO No. 1 (PÓRTICO)
Cimentación Superficial: Zapata Cuadrada
Datos Utilizados
Profundidad de Desplante (Dr) 1.50 metros Ancho (B) 1.20 metros Ángulo de Fricción (0) 33° Cohesión (C) o lb/pie2 Peso Unitario (y,)
Peso Unitario (Yz) 1261b/pie3 Sobrecargo del Suelo 605.161b/pie2 Nq 32.23
Nv 31.94 Fq, 1.65
Fvs 0.60 Fqd 1.25
Fvd 1.00
ESTUDIO GEOTÉCNICO
"AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE"
CHOLOMA, CORTÉS
Ecuación Utilizada:
qult = C N e Fes F ed + q N q F qs F qd + O. 5 y B N y F ys F yd
Sobrecarga:
q = D¡ *y= 3. 28 * 121 + 1. 64 * 127 = 605.16lbjpie2
../ Factores de Forma Modificadores de Beer 1970
• Fqs = 1 +!Tan0 = 1 + (1·2
) Tan33 = 1.65 L 1.2
• Fys = 1 - 0.4!= 1 - 0.4(1
"2
) = 0. 60 L 1.2
../ Factores de Profundidad de B Hansen 1970
• Fqd = 1 + { 2Tan0 * (1-Sen0)2 * Tan- 1 (-:')}
Fqd = 1 + { 2 * Tan33 * (1 - Sen33)2 * Tan-1 C¡.52°)J = 1.25
• Fyd = 1. 00
Retomando:
qult = 605.16 * 32. 23 * 1. 65 * 1. 25 +O. 5 * 126 * 1. 2 * 3. 28 * 31. 94 *O. 60 * 1
qult = 40,228 + 4, 757 = 44,985 lbjpie 2
../ Factor de Seguridad: F. S = 4
- qult • qadm - FS
• qadm = 44,985 lb/ piel = 11 246~ = 5 6 kg 4 ' pie1 • cm2
El valor calc ulado de la capacidad de soporte admisible es:
ESTUDIO GEOTÉCNICO
" AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE"
CHOLOMA, CORTÉS
2
3
4
5
Retomando:
CÁLCULO DE ASENTAMIENTO ELÁSTICO
Datos utilizados
Ancho de zapata (B) I20cm
Esfuerzo aplicado qo 2.5 kg /cmz
Módulo de Elasticidad E, 950 kg/cmz
Razón de Poisson ¡.; 0.35
Factor de rigidez fu 0.94
2.5 * 120 Se=
950 *(1 - 0.352 )*0.94 = 0.26cm
Se= 2. 6mm
ESTUDIO GEOTÉCNICO
"AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE"
CHOLOMA, CORTÉS
Para efectuar el cálculo de la capacidad d e carga dinámica, por efecto de la aplicación
de un sismo, se hace uso de la Ecuación General de Carga del Dr. Karl Terzaghi, con los
factores de carga dados por Kumar and Mohan Roo (2002). Estos factores de carga está n
dados en función del va lor del coeficiente de aceleración horizontal y el ángulo de fricción.
Los factores de forma dados por el Dr. De Beer ( 1970) y factores de profundidad del Dr. B.
Hansen (1970). Además, se ca lc ulará el asentamiento dinámico que se pueda presentar en
e l cada sitio .
A continuación, se desarrolla un ejemplo de la metodología descrita anteriormente:
SONDEO No. 1 (PÓRTICO)
Cimentación Superficial: Zapata Cuadrada
Datos Utilizados
14. Profundidad de Desplante (Dr) 1.50 metros 15. Ancho (B) 1.20 metros 16. Ángulo de Fricción (0) 33° 17. Cohesión (C) o lb/pi& 18. Peso Unitario (y,) 19. Peso Unitario (yz) 1261b/pie3 20. Sobrecargo del Suelo 605.161b/pie2 21. Na 9 22. Nv 4 23. Fq< 1.65 24. Fvs 0.60 25. Fad 1.25 26. Fvd 1.00
ESTUDIO GEOTÉCNICO
"AMPLIACIO NES SUBESTACIONES ENEE"
CHOLOMA, CORTÉS
Ecuación Utilizada:
qult = C N e Fes F ed + q N q F qs F qd + O. 5 y B N y F ys F yd
Sobrecarga:
q = D¡ *Y= 3.28 * 121 + 1.64 * 127 = 605. 16lbfpie2
./ Factores de Forma Modificadores de Beer 1970
• Fqs = 1 +~Tan0 = 1 + G~)Tan33 = 1.65
• Fys = 1-0.4~ = 1 - 0.4(1"2
) = 0.60 L 1.2
./ Factores de Profundidad de B Hansen 1970
• Fqd = 1 + { 2Tan0 * (1 - Sen0)2 * Tan-1 (';{)}
Fqd = 1 + { 2 * Tan33 * (1 - Sen33? * Tan-1 (~_52°)} = 1. 25
• Fyd = 1.00
Retomando:
qutt = 605. 16 * 9 * 1 . 65 * 1. 25 + O. 5 * 126 * 1. 2 * 3. 28 * 4 * O. 60 * 1
qult = 11,233 + 596 = 11, 829lbjpie2
./ Factor de Seguridad: F. S = 3
• qadm = qult F.S
= 11,829 lb / pie' = 3, 943 lb _ = 2 _ O kg • qadm 3 pie" cmZ
El valor calculado de la capacidad de soporte admisible es:
qadm = 2. O kgfcmz
ESTUDIO GEOTÉCNICO
"AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE"
CHOLOMA, CORTÉS
CÁLCULO DE ASENTAMIENTO DINÁMICO
Para efectuar el cálculo de asentamiento por presencia de un sismo, se hace uso de la
siguiente ecuación (Braja Das-Principios de Ingeniería de Cimentación):
En donde,
• V= velocidad máxima para el sismo de diseño (m/s)
• A= coeficiente de aceleración para el sismo de diseño
• g= aceleración de la gravedad (9.81 mfs2)
2
3 4
5
6
7
Datos utilizados
Velocidad V 0.4 m/seg
Angulo de fricción <P 33° Coeficiente de aceleración A 0.30
kh 0.32
g 9.81 m/s'
tgaAE 0.9 Factor de seguridad 3
ESTUDIO GEOTÉCNICO
"AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE"
CHOLOMA, CORTÉS
Del siguiente gráfico obtenemos el valor del factor de seguridad:
~ '"O
('C:
:'E ,_ ;::)
~ 2.0 en q,)
'"O ,_ 2 u e-:
t:..
0.2 kZ
~ FIGURA 3.30 Aceleradón crítica kh * para e= O (según Richard5 y otros, 1993)
A continuación para determinar el valor de tgaAE utilizamos el siguiente gráfico:
~ FIGURA 3.31 Variadón de tan a.u: con k~,• '!ángulo de fricción del suelo 9 (según Richards y ouos, 1993)
ESTUDIO GEOTÉCNICO
"AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE"
CHOLOMA, CORTÉS
Retomando la ecuación inicial:
SEq = 0.007m
SEq = 7mm < 25.4mmok
Se considera que el periodo de retomo del sismo de 0.25 es de 50 años. El daño que genera
el sismo en la estructura, se clasifica como moderado.
ESTUDIO GEOTÉCNICO
"AMPUACIONES SUBESTACIONES ENEE"
CHOLOMA, CORTÉS
El cálculo de capacidad de soporte estática, del subsuelo se ha efectuado utilizando la
ecuación general dada por el Dr. Karl Terzaghi, con los factores de carga dados por
Kumbhojkar (1,993), los factores de forma dados por e l Dr. De Beer (1 971) y factores de
profundidad del Dr. B Hansen (1971) para suelos granulares:
SONDEO No. 2 (PÓRTICO)
Cimentación Superficial: Zapata Cuadrada
' Datos Utilizados
27. Profundidad de Desplante (Dr) 1.50 metros 28. Ancho (B) 1.20 metros 29. Ángulo de Fricción (0) 32° 30. Cohesión (C) o lb/pi& 31. Peso Unitario (y¡)
32. Peso Unitario (y2) 1241b/pie3 33. Sobrecargo del Suelo 598.6 lb/pie2 34. Na 28.52 35. Nv 26.87 36. Fa, 1.62 37. Fv: 0.60 38. Fad 1.25 39. Fvd 1.00
Ecuación Utilizada:
qult = C N e Fes F ed + q N q F qs F qd + O. 5 y B N y F ys F yd
ESTUDIO GEOTÉCNICO 11AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE"
CHOLOMA, CORTÉS
Sobrecarga:
q = Dr *y = 3. 28 • 121 + 1. 64 • 123 = 578. 6lbfpie2
../ Factores de Forma Modificadores de Beer 1970
• Fqs = 1 +!Tan0 = 1 + (1·2)Tan32 = 1.62
L 12
• Fys = 1 - 0.4! = 1 - O. 4 (1·2
) = O. 60 L 1.2
../ Factores de Profundidad de B Hansen 1970
• Fqd = 1 + { 2Tan0 * (1 - Sen0) 2 * Tan- 1 (:.')}
Fqd = 1 + { 2 * Tan32 * (1 - Sen 32? * Tan-1 C¡.52°)} = 1. 25
• Fyd = 1.00
Retomando:
qult = 578. 6 * 28. 52 * 1. 62 * 1. 25 + O. 5 * 1 24 * 1. 2 * 3. 28 * 26. 87 * O. 60 * 1
qult = 34,571 + 3, 938 = 38, 509lb jpie2
../ Factor de Seguridad: F. s = 4
• qadm = qult FS
• qadm = 38,509 lb/pie:= 9, 627 ~ = 4. 8 kg 4 pie2 crn2
El valor calculado de la capacidad de soporte admisible es:
ESTUDIO GEOTÉCNICO
"AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE"
CHOLOMA, CORTÉS
2
3
4
5
Retomando:
CÁLCULO DE ASENTAMIENTO ElÁSTICO
Datos utilizados
Ancho de zapata (B) 120cm
Esfuerzo aplicado q o 2.5kg/cm2
Módulo de Elasticidad E, 650 kg /cm2
Razón de Poisson ¡.J 0.35
Factor de rigidez fu 0.94
2.5 * 120 se = 650 * (1- o. 352
) *o. 94 = o. 38 cm
se =3. 8mm
ESTUDIO GEOTÉCNICO
"AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE"
CHOLOMA, CORTÉS
Poro efectuar el cálculo de lo capacidad de cargo dinámico, por efecto de lo aplicación
de un sismo, se hoce uso de lo Ecuación General de Cargo del Dr. Korl Terzoghi, con los
factores de cargo dados por Kumar ond Mohon Roo (2002). Estos factores de cargo están
dados en función del va lor del coeficiente de aceleración horizontal y el ángulo de fricción.
Los factores de formo dados por el Dr. De Beer (1970) y factores de profundidad del Dr. B.
Honsen (1970). Además, se calculará el asentamiento dinámico que se puedo presentar en
el codo sitio.
A continuación, se desarrollo un ejemplo de lo metodología descrito anteriormente:
SONDEO No. 2 {PÓRTICO)
Cimentación Superficial: Zapata Cuadrada
Datos Utilizados
40. Profundidad de Desplante (Dr) 1.50 metros 41. Ancho (8) 1.20 metros 42. Ángulo de Fricción (0) 32° 43. Cohesión (C) o lb/pie2 44. Peso Unitario (yr) 45. Peso Unitario (y2) 121/b/pi& 46. Sobrecarga del Suelo 598.6 lb/pie2 47. N e¡ 9 48. Nv 4 49. F,., 1.62 50. Fvs 0.60 51. Fc¡d 1.25 52. Fvd 1.00
ESTUDIO GEOTÉCNICO
"AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE"
CHOLOMA, CORTÉS
~~ ·-.. • .' ·."
~ , -~
. . ~~;~~~=2·.:>.
Ecuación Utilizada:
Sobrecarga:
q = D¡ *y= 3. 28 * 121 + 1.64 •123 = 578.6Zb/pie2
./ Factores de Forma Modificadores de Beer 1970
• Fqs = 1 +!Tan0 = 1 + (1'2)Tan32 = 1.62
L 1.2
• Fys = 1- 0.4! = 1-0.4 (1.2) =O. 60 L 1.2
./ Factores de Profundidad de B Hansen 1970
• Fqd = 1 + { 2Tan0"' (1 -Sen0) 2 * Tan-1 c;n} Fqd = 1 + { 2 * Tan32 * (1- Sen32)2 * Tan-1 C¡.5
2°)} = 1. 25
• Fyd = 1.00
Retomando:
qult = 578. 6 * 9 * 1. 62 * 1. 25 + O. 5 * 121 * 1. 2 * 3. 28 * 4 *O. 60 * 1
qult = 10,545 + 572 = 11, 117lbjpie2
./ Factor de Seguridad: F. S = 3
• qadm = quu F.S
• qadm = 11,117 lbfpie2
= 3 , 706 lb" = 2. O kg 3 pie· cm2
El valor calculado de la capacidad de soporte admisible es:
qadm = 2. O kgjcm?
ESTUDIO GEOTÉCNICO
"AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE"
CHOLOMA, CORTÉS
---- - --------
CÁLCULO DE ASENTAMIENTO DINÁMICO
Para efectuar el cálculo de asentamiento por presencia de un sismo, se hace uso de la
siguiente ecuación (Braja Das-Principios de lngenieña de Cimentación):
En donde,
• V= velocidad máxima para el sismo de diseño (m/s)
• A= coeficiente de aceleración para el sismo de diseño
• g= aceleración de la gravedad (9 .81 mfs2)
2
3
4
5
6
7
Datos utilizados
Velocidad V 0.4m/seg
Angulo de fricción (J) 32°
Coeficiente de aceleración A 0.30
kh 0.32
g 9.81 m/s'
tgaAE 0.8
Factor de seguridad 3
ESTUDIO GEOTÉCNICO
"AMPUACIONES SUBESTAOONES ENEE"
CHOLOMA, CORTÉS
Del siguiente gráfico obtenemos e l valor del factor de seguridad:
~ '"O el:
~ ~
::l
~ 2.0 m Q.)
-o ~
o ü e-:: ~
0.2 kZ
• FIGURA 3.30 Aceleradón crítica kh • para e = O (según Richards y otros, 1993)
A continuación para determinar el valor de tgaAE utilizamos el siguiente gráfico:
T FIGURA 3.31 Variadón de tan a.u con~· '! ángulo de fricción del suelo 9 (según Richards y otros, 1993)
ESTUDIO GEOTÉCNICO
"AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE"
CHOLOMA, CORTÉS
·-
Retomando la ecuación inicial:
vz kh - 4 SEq = 0. 174- (- ) *t9aAE
Ag A
SEq = 0.006m
S Eq = 6mm < 2 5.4mmok
Se considera que el periodo de retorno del sismo de 0.25 es de 50 años. El daño que genera
el sismo en la estructura, se clasifica como moderado.
ESTUDIO GEOTÉCNICO
"AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE"
CHOLOMA, CORTÉS
ESTUDIO GEOTÉCNICO
"AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE"
CHOLOMA, CORTÉS
&J 1
SONDEO 1
ESTUDIO GEOTÉCNICO
"AMPUACIONES SUBESTACIONES ENEE"
CHOLOMA, CORTÉS
ESTUDIO GEOTÉCNICO
"AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE"
CHOLOMA, CORTÉS
Descñpción
Ejecución de lo
perforación en e l sitio de
estudio.
Descñpción
Ejecución de lo
perforación en e l sitio de
estudio.
ESTUDIO GEOTÉCNICO 11AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE"
CHOLOMA, CORTÉS
Descñpción
Ejecución de la
perforación en e l sitio de
estudio.
Descñpción
Tubo muestreador,
conteniendo el espécimen
de suelo, correspondiente
a una profundidad de 1 .00
- 2.00 m.
~01~[{' "' 1 { ~ltt) M()Ct )
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~rw •• { _..,. ..r>«or] t'IIOf 1 oo - S oo taiUU f(# ,, rf/ :1 -~ ..
ESTUDIO GEOTÉCNICO
"AMPUACIONES SUBESTACIONES ENEE"
CHOLOMA, CORTÉS
Descripción
Tubo muestreador,
conteniendo el
espécimen de suelo,
correspondiente a una
profundidad de 2.00 -
3.00m.
Descripción
Tubo muestreador,
conteniendo el espécimen
de sue lo, correspond iente
a una profundidad de 4.00
- 5.00 m.
~-·· . ---~~;-..~ ~-· .. 1•' .... ,· ... •
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ESTUDIO GEOTÉCNICO
"AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE"
CHOLOMA, CORTÉS
Descripción
Tubo muestreador,
conteniendo el
espécimen de suelo,
correspondiente a una
profundidad de 5.00 -
6.00 m.
Descñpción
Caja conteniendo las
respectivas muestras de
suelo recolectadas en
campo correspondientes
a una profundidad de 0.00
-6.00 m.
SONDEO 2
ESTUDIO GEOTÉCNICO
"AMPUACIONES SUBESTACIONES ENEE"
CHOLOMA, CORTÉS
ESTUDIO GEOTÉCNICO
"AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE"
CHOlOMA, CORTÉS
Descripción
Ejecución de la
perforación en el sitio de
estudio.
Descripción
Ejecución de la
perforación en el sitio de
estudio.
c-.o-.-. A. L~~·a.., COI!t1 S
~ NO lfl,?_ .- ,.,¡e.-_.. Ooln
~ ._.,.,..,. •'IP ~/.r•
ESTUDIO GEOTÉCNICO
"AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE"
CHOLOMA, CORTÉS
Descñpción
Tubo muestreador,
conteniendo el
espécimen de suelo,
correspondiente a una
profundidad de 0.00 -
l.OOm.
Descripción
Tubo muestreador,
conteniendo el
espécimen de suelo,
correspondiente a una
profundidad de 1 .00 -
2.00m.
ESTUDIO GEOTÉCNICO
"AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE"
CHOLOMA, CORTÉS
Descripción
Tubo muestreador,
conteniendo el
espécimen de suelo,
correspondiente a una
profundidad de 2.00 -
3.00m.
Descñpción
Tubo muestreador,
conteniendo e l
espécimen de suelo,
correspondiente a una
profundidad de 3.00 -
4.00 m.
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ESTUDIO GEOTÉCNICO
"AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE"
CHOLOMA, CORTÉS
Descñpción
Tubo muestreador,
conteniendo el
espécimen de suelo,
correspondiente a una
profundidad de 4.00 -
5.00 m.
Descripción
Tubo muestreador,
conteniendo el
espécimen de suelo,
correspondiente a una
profundidad de 5.00 -
6.00 m.
r ~ .. • ... - .::...:·
·.·' ~~~~ · · ·-
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ESTUDIO GEOTÉCNICO
"AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE"
CHOLOMA, CORTÉS
Descñpción
Caja conteniendo las
respectivas muestras
de suelo recolectadas
en campo
correspondientes a una
profundidad de 0.00 -
6.00 m.
C-1
ESTUDIO GEOTÉCNICO
"AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE"
CHOLOMA, CORTÉS
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"AMPUACIONES SUBESTACIONES ENEE"
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Descñpción
Excavación
calicata .
de
Descñpción
la
Calicata con dimensiones
de 1 .OOx 1.00x 1 .00 m.