Download - GERÇEK BETON PROJE CEMALBERKy
BETONARME PROJE 04042112
H G F E D C B A0 3 0 4 2 0 3 4
a=(520+A+B)=(520+2+1) = 535 cmb=(550+A+C)=(550+1+2) = 448 cmc=(600+B+C)=(600+1+1) = 489 cmd=(540+3A+2B)=(540+3*2+2*1) = 478 cme=(500+A+B)=(500+2+1) = 417 cmh=(320+A)=(320+9) = 300 cm
Deprem Bölgesi : IMalzeme : C25/S420aZemin Sınıfı : Z1Zemin Emniyet gerilmesi : (260+A+B)=267 kN/m2
1
BETONARME PROJE 04042112
2
BETONARME PROJE 04042112
Zemin Kat Planı
3
BETONARME PROJE 04042112
4
D101
D102
BETONARME PROJE 04042112DÖŞEME KALINLIĞI HESABI(T.S. 500)
lsn : döşemenin kısa kenarının temiz açıklığıα s : Σ sürekli kenar uzunluğu / Σ kenar uzunluğu
m :ll
ls
>2 ise tek doğrultuda çalışan kirişli döşeme’dir.
m :ll
ls
≤2 ise çift doğrultuda çalışan kirişli döşeme’dir.
D101-D105-D111-D115
Dolayısıyla bu döşeme çift doğrultuda çalışan kirişli döşeme’dir.
D102-D104-D112-D114
Dolayısıyla bu döşeme çift doğrultuda çalışan kirişli döşeme’dir.
Üç Kenarı Sürekli
Üç Kenar Sürekli
5
D103
D108
BETONARME PROJE 04042112
D103
Dolayısıyla bu döşeme çift doğrultuda çalışan kirişli döşeme’dir.
D108 (merdiven sahanlığı)
D106-D110
D107-D109
Bir Kenar Süreksiz
Üç Kenar Sürekli
6
D107D109
D113
BETONARME PROJE 04042112
Dolayısıyla bu döşeme çift doğrultuda çalışan kirişli döşeme’dir.
D113
Dolayısıyla bu döşeme çift doğrultuda çalışan kirişli döşeme’dir.
D116- D117-D118-D119 (balkon)
Dört Kenar Sürekli
Üç Kenar Sürekli
7
BETONARME PROJE 04042112
Buna göre döşeme kalınlığı tüm döşemelerde olarak seçilmiştir
DÖŞEME HESAP YÜKÜNÜN BULUNMASI(T.S. 498)AHŞAP PARKE KAPLI ODALARDA
Betonarme plak ağırlığı:
Ahşap parke ağırlığı:
Tesviye betonu ve şap:
Tavan sıvası:
Asma tavan + İzolasyon + Tesisat:
q=2 kN/m2
SERAMİK KAPLI ODALARDA
Betonarme plak ağırlığı:
Seramik kaplama ağırlığı:
Çimento harcı:
Tesviye betonu ve şap:
Tavan sıvası:
Asma tavan + İzolasyon + Tesisat:
8
D101
BETONARME PROJE 04042112
SERAMİK KAPLI ODALARDA(WC)
Betonarme plak ağırlığı:
Seramik kaplama ağırlığı:
Çimento harcı:
Tesviye betonu ve şap:
Tavan sıvası:
Asma tavan + İzolasyon + Tesisat:
BALKON + SAHANLIK
Betonarme plak ağırlığı:
Mermer plak ağırlığı:
Çimento harcı:
Tavan sıvası:
DÖŞEME MOMENT HESAPLARI (T.S. 500)
D101-D105-D111-D115X YÖNÜ⇒ 489 cm.Y YÖNÜ⇒ 448 cm.
M x=α xa×Pd ¿ lsn2
X=−α x m×Pd ¿ lsn2
M y=α y a×Pd ¿ l sn2
Y=−α ym×Pd ¿ lsn2
katsayıları tablolardan enterpolasyon yardımıyla bulunmuştur.m:1,09 için kısa açıklık doğrultusunda moment katsayıları
pozitif moment açıklık ortasında
negatif moment sürekli kenarda
9
D102
BETONARME PROJE 04042112m:1,09 için uzun açıklık doğrultusunda moment katsayıları
pozitif moment açıklık ortasında
negatif moment sürekli kenarda
D102-D104-D112-D114X YÖNÜ⇒ 478 cm.Y YÖNÜ⇒ 448 cm.
M x=α xa×Pd ¿ lsn2
X=−α x m×Pd ¿ lsn2
M y=α y a×Pd ¿ l sn2
Y=−α ym×Pd ¿ lsn2
katsayıları tablolardan entarpolasyon yardımıyla bulunmuştur.m:1,03 için kısa açıklık doğrultusunda moment katsayıları
pozitif moment açıklık ortasında
negatif moment sürekli kenarda
m:1,03 için uzun açıklık doğrultusunda moment katsayıları
pozitif moment açıklık ortasında
negatif moment sürekli kenarda
D115 (merdiven sahanlığı)
D106-D110
10
D106D110
D103
BETONARME PROJE 04042112X YÖNÜ⇒ 489 cm.Y YÖNÜ⇒ 535 cm.
M x=α xa×Pd ¿ lsn2
X=−α x m×Pd ¿ lsn2
M y=α y a×Pd ¿ l sn2
Y=−α ym×Pd ¿ lsn2
katsayıları tablolardan entarpolasyon yardımıyla bulunmuştur.m:1,01 için kısa açıklık doğrultusunda moment katsayıları
pozitif moment açıklık ortasında
negatif moment sürekli kenarda
m:1,01 için uzun açıklık doğrultusunda moment katsayıları
pozitif moment açıklık ortasında
negatif moment sürekli kenarda
D103X YÖNÜ⇒ 417 cm.Y YÖNÜ⇒ 448 cm.
M x=α xa×Pd ¿ lsn2
X=−α x m×Pd ¿ lsn2
M y=α y a×Pd ¿ l sn2
Y=−α ym×Pd ¿ lsn2
katsayıları tablolardan entarpolasyon yardımıyla bulunmuştur.m:1,06 için kısa açıklık doğrultusunda moment katsayıları
pozitif moment açıklık ortasında
negatif moment sürekli kenarda
m:1,06 için uzun açıklık doğrultusunda moment katsayıları
11
D107D109
D108
BETONARME PROJE 04042112
pozitif moment açıklık ortasında
D107-D109X YÖNÜ⇒ 478 cm.Y YÖNÜ⇒ 535 cm.
M x=α xa×Pd ¿ lsn2
X=−α x m×Pd ¿ lsn2
M y=α y a×Pd ¿ l sn2
Y=−α ym×Pd ¿ lsn2
katsayıları tablolardan entarpolasyon yardımıyla bulunmuştur.m:1,15 için kısa açıklık doğrultusunda moment katsayıları
pozitif moment açıklık ortasında
negatif moment sürekli kenarda
m:1,15 için uzun açıklık doğrultusunda moment katsayıları
pozitif moment açıklık ortasında
negatif moment sürekli kenarda
D108X YÖNÜ⇒ 503 cm.Y YÖNÜ⇒ 523 cm.
12
BETONARME PROJE 04042112M x=α xa
×Pd ¿ lsn2
X=−α x m×Pd ¿ lsn2
M y=α y a×Pd ¿ l sn2
Y=−α ym×Pd ¿ lsn2
katsayıları tablolardan entarpolasyon yardımıyla bulunmuştur.m:1,21 için kısa açıklık doğrultusunda moment katsayıları
pozitif moment açıklık ortasında
negatif moment sürekli kenarda
m:1,21 için uzun açıklık doğrultusunda moment katsayıları
pozitif moment açıklık ortasında
negatif moment sürekli kenarda
burda
D106-D110-D111-D112 X YÖNÜ⇒ 539,5 cm.Y YÖNÜ⇒ 261,5cm.
T.D.Ç.K.P.D oldugundandan momentler elverişsiz yüklemeler yapılarak bulunucaktır.
-D101 döşemesindeki yükünün bileşenlerine ayrılması
Tek doğrultuda çalışan döşemelerde;
13
pdy=5,815g=5,25
pd=10,55gy=2,886
4,905 2,615 2,615 5,6454,905
BETONARME PROJE 04042112
ve
1 metrelik birim genişlikte bir şerit alınarak elverişsiz yüklemeler yapmak suretiyle döşeme momentleri hesaplanırPdy-g-pd-gy Yüklemesi
-
REDÖRLERİN HESAPLANMASI
-ANKASTRELİK UÇ MOMENTLERİ
14
BETONARME PROJE 04042112
B C D
BA BC CB CD DC DE REDÖR 0,285 0,715 0,5 0,5 0,715 0,285 ANKASTRELİKUÇ MOMENTİ -12,555 2,99 -2,99 6,016 -6,016 6,114
2,726 6,84 3,42
-2,06 -3,22 -3,22 -1,611
0,46 1,151 0,576 0,576 1,015 0,46
-0,1925 -0,576 -0,576 -0,1925
0,055 0,1376 0,068 0,068 0,1376 0,055
Σ -9,392 9,31 -2,79 2,78 -6,6 6,6
15
9,31kNm
4,905m
A B
Vab Vba
2kN m
2,79 kNm
2,616m
B C
Vbc Vcb
2kN m9,31kNm
BETONARME PROJE 04042112
,
,
16
6,6 kNm
2,616m
C D
Vcd Vdc
2kN m2,78kNm
4,905m
D E
Vde Ved
2kN m6,6kNm
BETONARME PROJE 04042112
,
17
Pdy=5,815pd=10,55
g=5,25pdy=5,81551
4,905 2,616 5,6454,905
BETONARME PROJE 04042112
Pdy-pd-g-pdy Yüklemesi
- REDÖRLERİN HESAPLANMASI
2,616
18
BETONARME PROJE 04042112
-ANKASTRELİK UÇ MOMENTLERİ
B C D
BA BC CB CD DC DE
REDÖR 0,285 0,715 0,5 0,5 0,715 0,285 ANKASTRELİKUÇ MOMENTİ -12,555 6,016 -6,016 2,99 -2,99 12,555
-3,42 -6,839 -2,726
1,616 3,223 3,223 1,616
1,4 3,52 1,76 -0,575 -1,151 -0,46
-0,3 -0,59 -0,59 -0,3
0,085 0,214 0,107 0,107 0,214 0,085
0,03 -0,076 -0,107 -0,107 -0,76 0,03
19
11,10 kNm
4,905m
A B
Vab Vba
2kN m
1,837 kNm
2,616m
B C
Vbc Vcb
2kN m11,1kNm
BETONARME PROJE 04042112
Σ -11,1 11,1 -0,837 0,841 -9,43 9,43
,
,
20
9, 43 kNm
2,616m
C D
Vcd Vdc
2kN m0,841kNm
BETONARME PROJE 04042112
21
4,905m
D E
Vde Ved
2kN m9,42
BETONARME PROJE 04042112
,
-Mesnet momentleri düzeltilirse,
Bu durumda tasarım momenti olarak seçilir
Pdy-pd-pd-pdy Yüklemesi
22
gy=2,886pd=10,55
pd=10,55gy=2,886
4,905 2,616 2,616 5,645
4,905
BETONARME PROJE 04042112
- REDÖRLERİN HESAPLANMASI
-ANKASTRELİK UÇ MOMENTLERİ
23
6,086 kNm
4,905m
A B
Vab Vba
2kN m
BETONARME PROJE 04042112
B C D
BA BC CB CD DC DE
REDÖR 0,285 0,715 0,5 0,5 0,715 0,285 ANKASTRELİKUÇ MOMENTLERI -6,114 6,016 -6,016 6,016 -6,016 6,114
0,028 0,07 0,35 -0,35 -0,07 -0,028
0 0 -0 0 0 0
Σ -6,086 6,086 -5,981 5,981 -6,86 6,86
,
24
5,981 kNm
2,616m
B C
Vbc Vcb
2kN m6,086 kNm
BETONARME PROJE 04042112
,
-Mesnet momentleri düzeltilirse,
Bu durumda tasarım momenti olarak seçilirTüm yüklemeler sonucu oluşan en elverişsiz moment diyağramı
25
BETONARME PROJE 04042112
DÖŞEME AÇIKLIK DONATISI HESAPLARI
D101-D105-D113-D117
olduğundan önce y doğrultusunda donatı yerleştirilmesi yapıldı.
Y doğrultusu:
26
BETONARME PROJE 04042112
seçildi.
ve s≤20 cm . seçilen donatı aralığı uygundur.
X doğrultusu:
seçildi.
ve seçilen donatı aralığı uygundur.
D102-D104-D114-D116
olduğundan önce y doğrultusunda donatı yerleştirilmesi yapıldı.
X doğrultusu:
27
BETONARME PROJE 04042112
seçildi.
ve s≤20 cm . seçilen donatı aralığı uygundur.
Y doğrultusu:
seçildi.
ve seçilen donatı aralığı uygundur.
D103
olduğundan önce y doğrultusunda donatı yerleştirilmesi yapıldı.
Y doğrultusu:
28
BETONARME PROJE 04042112
Bu durumda minumum donatı kullanılmalıdır.
seçildi.
ve s≤20 cm . seçilen donatı aralığı uygundur.
X doğrultusu:
seçildi.
ve seçilen donatı aralığı uygundur.
D107-D109
olduğundan önce x doğrultusunda donatı yerleştirilmesi yapıldı.
X doğrultusu:
29
BETONARME PROJE 04042112
seçildi.
ve s≤20 cm . seçilen donatı aralığı uygundur.
Y doğrultusu:
seçildi.
ve seçilen donatı aralığı uygundur.
D108
olduğundan önce x doğrultusunda donatı yerleştirilmesi yapıldı.
30
BETONARME PROJE 04042112
X doğrultusu:
seçildi.
ve s≤20 cm . seçilen donatı aralığı uygundur.
Y doğrultusu:
seçildi.
ve seçilen donatı aralığı uygundur.
31
BETONARME PROJE 04042112
D106-D111-D110-D112
Bu döşemeler tek doğrultuda çalıştıkları için sadece Y doğrultusunda ana donatı X doğrultusunda ise dağıtma donatısı uyğulanır.
Y doğrultusu:
seçildi.
ve s≤20 cm . seçilen donatı aralığı uygundur.
X doğrultusu:
ve için cm olmalıdır.
dağıtma donatısı olarak seçilmiştir.D115 DÖŞEMESİ(SAHANLIK)
Bu döşemeler tek doğrultuda çalıştıkları için sadece Y doğrultusunda ana donatı X doğrultusunda ise dağıtma donatısı uyğulanır.
X doğrultusu:
32
BETONARME PROJE 04042112
ve için cm olmalıdır.
dağıtma donatısı olarak seçilmiştir.
DÖŞEME AÇIKLIK DONATILARI HESAPLARI (TS500)
Döşeme
yön
Mdxd
(mm)km kz
As(mm2/m)
Asmin
(mm2/m)seçilen donatı
AdıMdy
kNm/m (/s+/s) (mm2/m)
D101x 9,21 102 0,800 0,962 232,58 153 8/38+8/38 265
y 9,156 110 0,756 0,963 236,8 220 8/38+8/38 265
D102x 5,391 110 0,445 0,979 137,151 192,5 8/38+8/38 265
y 10,07 102 0,518 0,976 148,36 178,5 8/38+8/38 265
D103x 7,473 102 0,718 0,962 208,65 253 8/39+8/39 258
y 7,473 110 0,617 0,9735 191,19 220 8/39+8/39 258
D107x 9,871 110 0,815 0,962 255,56 220 8/38+8/38 265
y 8,226 102 0,79 0,964 229,2 153 8/39+8/39 258
D108 x 9,645 110 0,797 0,964 249,19 220 8/38+8/38 265
33
BETONARME PROJE 04042112
y 11,87 102 0,843 0,962 244,811 153 8/38+8/38 265
D114x 7,473
1020,718 0,962 208,65 253 8/39+8/39 258
y 7,473 0,617 0,9735 191,19 220 8/38+8/38 258
D110x 0 0 0 dagıtma dagıtma 8/30 258y 3,184 110 0,2631 0,988 80,265 200 8/39+8/39 258
D115 x dagıtma - - - - - 8/30 168
DÖŞEME MESNET DONATILARI HESAPLARI
X-X DOĞRULTUSUK128(D101-D102)- K137(D104-D105) K126(D113-D114) K135(D116-D117)
moment dengelenmesine gerek vardır.
=>
34
BETONARME PROJE 04042112
Ek olarak donatıya gerek yoktur.K130(D107-D108)- K133(D108-D109)
moment dengelenmesine gerek yoktur.
Ek olarak seçilirse
K131(D102-D103)- K134(D104-D105)
Moment dengelenmesine gerek vardır.
35
BETONARME PROJE 04042112
=>
Ek donatıya gerek yoktur.
K127(D107-D106+D111)- K136(D109-D110+D112)
Ek olarak seçilirse Y-Y DOĞRULTUSU
36
BETONARME PROJE 04042112K107(D102-D107)- K109(D104-D109)
moment dengelenmesine gerek vardır.
=>
Ek donatıya gerek yoktur. K108(D103-D108)
37
BETONARME PROJE 04042112
moment dengelenmesine gerek yoktur.
Ek olarak seçilirse K114(D107-D114)- K116(D109-D116)
moment dengelenmesine gerek yoktur.
Ek olarak seçilirse K115(D108-D115)
38
BETONARME PROJE 04042112
Tasarım momenti olarak Y115 momenti dikkate alınır.
Ek olarak seçilirse K102-K104-K119-K121(D118-D102) (BALKON)
Tasarım momenti olarak konsol momenti olan dikkate alınır.
Ek olarak seçilirse K106(D101-D106)- K113(D111-D113)-K110(D105-D110)-K117(D110-D117)
39
BETONARME PROJE 04042112
moment dengelenmesine gerek yoktur.
Ek olarak seçilirse
K111 (D106-D111)- K112(D110-D112)
moment dengelenmesine gerek yoktur.
oldugundan ek yapılmasına gerek yoktur.
DÖŞEME MESNET DONATILARI HESAPLARI (TS500)
Mesnet
Mesnet Mom. Md
(kNm/m
d(mm)
km kz
As,ger
(mm2/m)
As,mev
(mm2/m)
As,ek
(mm2/m)
Seçilen/s
adı SOL SAĞ
40
BETONARME PROJE 04042112
(kNm/m)
(kNm/m)
D101-D102
K128 10,685 7,116 9,9 1100,818
0,962
256 265 -
D107-D108
K130 13,162 12,80413,16
2110
0,95
0,956
301,53 265 152 8/33
D113-D114
K126 10,685 7,116 9,9 1100,818
0,962
256 265 -
D102-D103
K131 7,116 9,605 8,89 1100,66
0,971
206,46 260,5 -
D107-D106D111
K127 13,162 -13,16
2110
0,89
0,96
340,76 132,5 210 8/24
D102-D107
K1077,116 10,858 9,86 110
0,904
0,956
256 260,5 -
D103-D108
K108 9,61 10,57410,57
4110
0,961
0,956
302,99 260,5 152 8/33
D107-D114
K114 10,858 9,05710,85
8110
0,897
0,959
281,99 258 152 8/33
D108-D115
K115 11,574 19,29 19,29 1101,54
0.926
518 265 256 8/19
D118-D102
K120 16,95 7,116 16,95 1101,40
0,948
445 258 1938/26
D101-D106
K106 12,207 9,96212,20
7110
1,03
0.952
327 265 152 8/33
D106-D111
K111 3,184 3,184 3,184 1100,26
0.988
80,26 258 -
K111 STATİK VE BETONARME HESABI
41
BETONARME PROJE 04042112
Sabit Yük: g=5,25kN/
Hareketli Yük: q=2 kN/
Kirişin Kendi Ağırlığı=
Duvar Ağırlığı =
Yük Kombinasyonu =1.4g+1.6q
Kirişin Kendi Ağırlığı =
Duvar Ağırlığı =
Döşeme Sabit Yükü =
Döşeme Hareketli Yükü =
42
BETONARME PROJE 04042112
Sistem simetrik olduğundan dolayı Ray=Rby ‘dir.Σy=0
Ray+Rby=
Kesit yeterli mi?
kNKesit boyutları yeterlidir.
Kesme Dayanımına Betonun Katkısı
43
BETONARME PROJE 04042112
Kesme Dayanımına Etriyenin Etkisi
Etriye 8 olsun.
S=1051,358mm
Hesaplanan Açıklığın Kontrolü
44
BETONARME PROJE 04042112
Hesap momenti maksimum momenttir.
148.057kNm
Donatı yüzdesi hesabı
(%15 dağılım şartı)
olduğundan çekme donatısı akar.
Kuvvet denge denklemi
Moment denge denklemi
45
BETONARME PROJE 04042112
Basınç donatısına gerek yoktur.
KOLON VE KİRİŞLERE ÖN BOYUT VERİLMESİ
KİRİŞ ÖN BOYUTU:
Seçilen: , bw=25 cm .
KOLON ÖNBOYUTU
S101-S106-S119-S114 KOLONUProf. Dr. İbrahim Ekiz(Yapı Statiği sf 543→19cm Duvar=2.9 kN/m)
→13.5cm Duvar=2.45kN/mSabit yüklerDöşeme ağırlığı
= Kiriş ağırlığı
=Duvar ağırlığı
=
46
BETONARME PROJE 04042112Kolon kendi ağırlığı
=
Hareketli yükler
=
Σ
(DEPREM YÖNETMELİĞİ)
S102-S105-S120-S123 KOLONUSabit yüklerDöşeme ağırlığı
= Kiriş ağırlığı
=Duvar ağırlığı
= Kolon kendi ağırlığı
=
Hareketli yükler
=
Σ
S103-S104-S121-S122 KOLONUSabit yüklerDöşeme ağırlığı
47
BETONARME PROJE 04042112
= Kiriş ağırlığı
=Duvar ağırlığı
= Kolon kendi ağırlığı
=
Hareketli yükler
=
Σ
S107-S113-S112-S118 KOLONUSabit yüklerDöşeme ağırlığı
= Kiriş ağırlığı
=Duvar ağırlığı
=
48
BETONARME PROJE 04042112Kolon kendi ağırlığı
=
Hareketli yükler
=
Σ
S108-S114-S117-S111 KOLONUSabit yüklerDöşeme ağırlığı
=Kiriş ağırlığı
=
Duvar ağırlığı
= Kolon kendi ağırlığı
=
Hareketli yükler
=
Σ
S109-S110-S115-S116 KOLONU
Sabit yüklerDöşeme ağırlığı=
Kiriş ağırlığı
49
BETONARME PROJE 04042112
=Duvar ağırlığı
= Kolon kendi ağırlığı
=
Hareketli yükler
=
Σ
KOLON BOYUTLARI
KOLON
KAT G Q
Pd=1,4G+1,6Q
Ac (cm^2) SEÇİLEN KESİT
S101 5 78,66 13,88 132,33 132 40 / 40
S106 4 157,32 27,76 264,664 265 40 / 40
S119 3 235,98 41,64 396,996 397 40 / 40
S114 2 314,64 55,52 529,328 529 40 / 40
1 393,3 69,4 661,66 662 40 / 40
Z 471,96 83,28 793,992 794 40 / 40
S102 5 134,405 23,39 225,59 226 50/35
S105 4 268,81 46,78 451,18 451 50/35
S120 3 403,215 70,17 676,77 677 50/35
S123 2 537,62 93,56 902,36 902 50/35
1 672,025 116,95 1127,96 1128 50/35
Z 806,43 140,34 1353,55 1354 50/35
S103 5 151,023 43,09 280,38 280 35 / 50
S104 4 302,046 86,18 560,75 561 35 / 50
50
BETONARME PROJE 04042112
S121 3 453,069 129,27 841,13 841 35 / 50
S122 2 604,092 172,36 1121,50 1122 35 / 50
1 755,115 215,45 1401,88 1402 35 / 50
Z 906,138 258,54 1682,26 1682 35 / 50
S107 5 160,169 27,34 267,98 268 35/50
S113 4 320,338 54,68 535,96 536 35/50
S112 3 480,507 82,02 803,94 804 35/50
S118 2 640,676 109,36 1071,92 1072 35/50
1 800,845 136,7 1339,90 1340 35/50
Z 961,014 164,04 1607,88 1608 35/50
S108 5 220,442 72,49 424,60 425 50/55
S114 4 440,884 144,98 849,21 849 50/55
S111 3 661,326 217,47 1273,81 1274 50/55
S117 2 881,768 289,96 1698,41 1698 50/55
1 1102,21 362,45 2123,01 2123 50/55
Z 1322,652 434,94 2547,62 254850/5:
……………………….5
S109 5 212,58 108,685 471,51 472 55 / 55
S110 4 425,16 217,37 943,02 943 55 / 55
S115 3 637,74 326,055 1414,52 1415 55 / 55
S116 2 850,32 434,74 1886,03 1886 55 / 55
1 1062,9 543,425 2357,54 2358 55 / 55
Z 1275,48 652,11 2829,05 2829 55 / 55
51
bw
hkat
h
hf
h-hf
BETONARME PROJE 04042112ZEMİN KAT TAVANI B-B VE 1-1 AKSLARININ DÜŞEY YÜKLERE GÖRE ÇERÇEVE
HESABI
B-B AKSI
KİRİŞ YÜKLERİNİN BULUNMASI
K128 KİRİŞİ:DÜZGÜN YAYILI YÜKLER
1)SABİT YÜKLER:
Kiriş kendi ağırlığı:
52
BETONARME PROJE 04042112
2)HAREKETLİ YÜKLER:∑ q=0 kN/m .
ÜÇGEN YAYILI YÜKLER(D101)
1)SABİT YÜKLER:
D101döşemesi:
2)HAREKETLİ YÜKLER:
D101 döşemesi:
ÜÇGEN YAYILI YÜKLER(D102)
1)SABİT YÜKLER:
D101döşemesi:
2)HAREKETLİ YÜKLER:
D101 döşemesi:
53
BETONARME PROJE 04042112
K127 KİRİŞİ:DÜZGÜN YAYILI YÜKLER
1)SABİT YÜKLER:
Kiriş kendi ağırlığı:
Duvar ağırlığı:
2)HAREKETLİ YÜKLER:∑ q=0 kN/m .
TRAPEZ YAYILI YÜKLER(D107)
1)SABİT YÜKLER:
D107döşemesi:
2)HAREKETLİ YÜKLER:
D107 döşemesi:
ÜÇGEN YAYILI YÜKLER(D106-D111)1
54
BETONARME PROJE 04042112
1)SABİT YÜKLER:
D106-D111döşemesi:
2)HAREKETLİ YÜKLER:
D106-D111döşemesi:
TEKİL YÜK(K111 KİRİŞİ)
DÜZGÜN YAYILI YÜKLER
1)SABİT YÜKLER:
Kiriş kendi ağırlığı:
Duvar ağırlığı:
∑ q=0 kN/m .
TRAPEZ YAYILI YÜKLER(D106-D111)
1)SABİT YÜKLER:
D106-D111döşemesi:
2)HAREKETLİ YÜKLER:
D106-D111döşemesi:
55
BETONARME PROJE 04042112
YÜKLEMELER
G YÜKLEMESİ:
Q YÜKLEMESİ:
ANKASTRELİK MOMENTLERİN BULUNMASI
DÜZGÜN YAYILI YÜKLER İÇİN
56
BETONARME PROJE 04042112
K128 KİRİŞİ
M İJ=−M Jİ=q× l2
12 VİJ=−V Jİ=q× l
2
g yüklemesi için =>
0,9g yüklemesi için
=> g+q yüklemesi için =>
Pd=1,4g+1,6q yüklemesi için =>
ÜÇGEN YAYILI YÜKLER İÇİN(D101)
57
BETONARME PROJE 04042112
g yüklemesi için =>
0,9g yüklemesi için =>
g+q yüklemesi için =>
Pd=1,4g+1,6q yüklemesi için =>
ÜÇGEN YAYILI YÜKLER İÇİN(D102)
g yüklemesi için =>
0,9g yüklemesi için =>
58
BETONARME PROJE 04042112
g+q yüklemesi için =>
Pd=1,4g+1,6q yüklemesi için =>
K127KİRİŞİ
DÜZGÜN YAYILI YÜKLER İÇİN
M İJ=−M Jİ=q× l2
12 VİJ=−V Jİ=q× l
2
g yüklemesi için =>
0,9g yüklemesi için
=> g+q yüklemesi için =>
Pd=1,4g+1,6q yüklemesi için =>
ÜÇGEN YAYILI YÜKLER(D107)
59
BETONARME PROJE 04042112
g yüklemesi için =>
0,9g yüklemesi için =>
g+q yüklemesi için =>
Pd=1,4g+1,6q yüklemesi için =>
ÜÇGEN YAYILI YÜKLER(D106-D111)
g yüklemesi için =>
0,9g yüklemesi için =>
60
BETONARME PROJE 04042112
g+q yüklemesi için =>
Pd=1,4g+1,6q yüklemesi için =>
TEKİL YÜK(K111 KİRİŞİ)
g yüklemesi için =>
0,9g yüklemesi için =>
g+q yüklemesi için =>
Pd=1,4g+1,6q yüklemesi için =>
KİRİŞ ATALET MOMENTLERİK128 KİRİŞİ b hf=1,30 dm 4,20 dm
b2 bw b2
K127 KİRİŞİ b
61
BETONARME PROJE 04042112 hf=1,30 dm 3,70 dm
b2 bw b2
KOLON ATALET MOMENTLERİ
KOLON KAT hkat (m) b (dm) h (dm) lx (dm) ly (dm) kx (dm/m) ky (dm/m)
S101
5 3,12 4,0 4,0 21,33 21,33 6,84 6,844 3,120 4,0 4,0 21,33 21,33 6,84 6,843 3,120 4,0 4,0 21,33 21,33 6,84 6,842 3,120 4,0 4,0 21,33 21,33 6,84 6,841 3,120 4,0 4,0 21,33 21,33 6,84 6,84Z 3,120 4,0 4,0 21,33 21,33 6,84 6,84
S102
5 3,120 5,0 3,5 17,86 36,46 5,73 11,694 3,120 5,0 3,5 17,86 36,46 5,73 11,693 3,120 5,0 3,5 17,86 36,46 5,73 11,692 3,120 5,0 3,5 17,86 36,46 5,73 11,691 3,120 5,0 3,5 17,86 36,46 5,73 11,69Z 3,120 5,0 3,5 17,86 36,46 5,73 11,69
S103 5 3,120 3,5 5,0 36,46 17,86 11,69 5,73
62
BETONARME PROJE 04042112
4 3,120 3,5 5,0 36,46 17,86 11,69 5,733 3,120 3,5 5,0 36,46 17,86 11,69 5,732 3,120 3,5 5,0 36,46 17,86 11,69 5,731 3,120 3,5 5,0 36,46 17,86 11,69 5,73Z 3,120 3,5 5,0 36,46 17,86 11,69 5,73
S107
5 3,120 3,5 5,0 36,46 17,86 11,69 5,734 3,120 3,5 5,0 36,46 17,86 11,69 5,733 3,120 3,5 5,0 36,46 17,86 11,69 5,732 3,120 3,5 5,0 36,46 17,86 11,69 5,731 3,120 3,5 5,0 36,46 17,86 11,69 5,73Z 3,120 3,5 5,0 36,46 17,86 11,69 5,73
S108
5 3,120 5,0 5,5 69,32 57,29 22,22 18,364 3,120 5,0 5,5 69,32 57,29 22,22 18,363 3,120 5,0 5,5 69,32 57,29 22,22 18,362 3,120 5,0 5,5 69,32 57,29 22,22 18,361 3,120 5,0 5,5 69,32 57,29 22,22 18,36Z 3,120 5,0 5,5 69,32 57,29 22,22 18,36
S109
5 3,120 5,5 5,5 76,26 76,26 24,44 24,444 3,120 5,5 5,5 76,26 76,26 24,44 24,443 3,120 5,5 5,5 76,26 76,26 24,44 24,442 3,120 5,5 5,5 76,26 76,26 24,44 24,441 3,120 5,5 5,5 76,26 76,26 24,44 24,44Z 3,120 5,5 5,5 76,26 76,26 24,44 24,44
S115
5 3,120 5,5 5,5 76,26 76,26 24,44 24,444 3,120 5,5 5,5 76,26 76,26 24,44 24,443 3,120 5,5 5,5 76,26 76,26 24,44 24,442 3,120 5,5 5,5 76,26 76,26 24,44 24,441 3,120 5,5 5,5 76,26 76,26 24,44 24,44Z 3,120 5,5 5,5 76,26 76,26 24,44 24,44
KİRİŞLERE ELVERİŞSİZ YÜKLEMELER
B-B AKSI
63
A B C D
E G J L
F H K M
S2 I=17,86
S2 I=17,86 S2 I=17,86
S8 I=36,46
S8 I=36,46
S8 I=36,46
S8 I=36,46
K128 K126K127
I=46,78 I=51,539 I=46,78
490,5 490,5523
S2 I=17,86 312
312
BETONARME PROJE 04042112
REDÖRLERİN BULUNMASI:SİSTEM SİMETRİK,YÜKLEME SİMETRİK İSE;A DÜĞÜM NOKTASI:
B DÜĞÜM NOKTASI:
SİSTEM SİMETRİK,YÜKLEME SİMETRİK DEĞİLSE;A DÜĞÜM NOKTASI
64
BETONARME PROJE 04042112
B DÜĞÜM NOKTASI:
C DÜĞÜM NOKTASI:
Simetriden dolayı, , ve
D DÜĞÜM NOKTASI:
Simetriden dolayı, ve YÜKLEMELER
1. GRUP 1. YÜKLEME (Pd-G- Pd)
E F A B G HEA FA AE AF AB BA BG BH BC GB HB
REDÖR - - 0,28 0,28 0,45 0,25 0,31 0,31 0,13 - -ANKASTRELİ
K UÇ MOMENTİ
71,43 -71,43 84,00
-9,822 -9,822 -19,643 -20,000 -32,144 -16,0720,438 0,875 1,086 1,086 0,462 0,543 0,543
-0,060 -0,060 -0,120 -0,123 -0,197 -0,0980,012 0,025 0,031 0,031 0,013 0,007 0,007
65
Mi j Mj i
K 128 71,43 -71,43K 127 84 -84K 126 71,43 -71,43
BETONARME PROJE 04042112
-0,002 -0,002 -0,003 -0,003 -0,006 -0,0030,001
Σ -9,88 -9,88 -19,77 -20,13 39,53 -86,70 1,12 1,12 84,48 0,55 0,55
1. GRUP 2. YÜKLEME (G- Pd- G)
E F A B G HEA FA AE AF AB BA BG BH BC GB HB
REDÖR - - 0,28 0,28 0,45 0,22 0,34 0,34 0,13 - -ANKASTRELİ
K UÇ MOMENTİ
36,38 -36,38 147,99
-5,093 -5,093 -10,186 -10,186 -16,371 -8,186-11,377 -22,753 -35,164 -35,164 -13,445 -17,582 -17,582
1,593 1,593 3,185 3,185 5,120 2,560-0,282 -0,563 -0,870 -0,870 -0,333 -0,166 -0,166
0,039 0,039 0,079 0,079 0,127 0,063-0,007 -0,014 -0,022 -0,022 -0,008 -0,004 -0,004
0,001 0,001 0,002 0,002 0,003 0,0020,000
Σ -3,46 -3,46 -6,92 -6,92 13,59 -65,27 -36,06 -36,06 134,20 -17,75 -17,75
1. GRUP 3. YÜKLEME (Pd - Pd- G)
A B C DAE AF AB BA BG BH BC CB CJ CK CD DC DL DM
REDÖR 0,28 0,28 0,45 0,22 0,34 0,34 0,23 0,23 0,27 0,27 0,22 0,45 0,27 0,27ANKASTRELİK 71,43 -71,43 185,25 -185,25 36,38 -36,38
66
Mi j Mj i
K 128 36,383 -36,383K 127 185,025 -185,025K 126 36,383 -36,383
Mi j Mj i
K 128 71,43 -71,43K 127 185,025 -185,025K 126 36,383 -36,383
BETONARME PROJE 04042112
UÇ MOMENTİ-
20,000-
20,000-
32,144 -16,072-
10,752 -21,505 -33,234 -33,234 -22,482 -11,2413,011 3,011 4,839 2,419 18,412 36,825 43,709 43,229 35,224 17,612
-2,291 -4,583 -7,083 -7,083 -4,791 -2,396 4,223 8,446 5,067 5,0670,642 0,642 1,031 0,516 -0,210 -0,420 -0,499 -0,493 -0,402 -0,201
-0,034 -0,067 -0,104 -0,104 -0,070 -0,035 0,045 0,090 0,054 0,0540,009 0,009 0,015 0,008 -0,001 -0,002 -0,003 -0,003 -0,002 -0,001
-0,001 -0,001 -0,002 -0,002 -0,001 -0,001 0,000 0,000 0,000 0,0000,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000
Σ -16,34 -16,34 32,09 -110,72 -40,42 -40,42 176,11 -162,52 43,21 42,73 75,47 -10,43 5,12 5,12
2. GRUP 1. YÜKLEME (P-G- P)
E F A B G HEA FA AE AF AB BA BG BH BC GB HB
REDÖR - - 0,28 0,28 0,45 0,22 0,31 0,31 0,13 - -ANKASTRELİ
K UÇ MOMENTİ
49,17 -49,17 84,00
-6,884 -6,884 -13,768 -13,768 -22,127 -11,063-2,614 -5,229 -7,368 -7,368 -3,090 -3,684 -3,684
0,366 0,366 0,732 0,732 1,176 0,588-0,065 -0,129 -0,182 -0,182 -0,076 -0,038 -0,038
0,009 0,009 0,018 0,018 0,029 0,015-0,003 -0,005 -0,005 -0,002 -0,001 -0,001
Σ -6,51 -6,51 -13,02 -13,02 25,57 -64,99 -7,55 -7,55 80,83 -3,72 -3,72
2.GRUP 2. YÜKLEME (G-P- G)
67
Mi j Mj i
K 128 49,177 -49,177K 127 84 -84K 126 49,177 -49,177
BETONARME PROJE 04042112
E F A B G HEA FA AE AF AB BA BG BH BC GB HB
REDÖR - - 0,28 0,28 0,45 0,22 0,31 0,31 0,13 - -ANKASTRELİ
K UÇ MOMENTİ
36,38 -36,38 121,66
-5,093 -5,093 -10,186 -10,186 -16,371 -8,186
-8,480 -16,960 -23,898 -23,898 -10,022-
11,949-
11,9491,187 1,187 2,374 2,374 3,816 1,908
-0,210 -0,420 -0,591 -0,591 -0,248 -0,124 -0,1240,029 0,029 0,059 0,059 0,094 0,047
-0,005 -0,010 -0,015 -0,015 -0,006 -0,003 -0,0030,001 0,001 0,001 0,001 0,002 0,001
0,000
Σ -3,88 -3,88 -7,75 -7,75 15,23 -60,00 -24,50 -24,50 111,38 -12,08 -12,08
2.GRUP 3. YÜKLEME (P-P- G)
A B C DAE AF AB BA BG BH BC CB CJ CK CD DC DL DM
REDÖR 0,28 0,28 0,45 0,22 0,34 0,34 0,23 0,23 0,27 0,27 0,22 0,45 0,27 0,27ANKASTRELİ
K UÇ MOMENTİ
49,18 -49,17 121,66 -121,66 36,38 -36,38
- - - -11,065
68
Mi j Mj i
K 128 36,383 -36,383K 127 121,653 -121,653K 126 36,383 -36,383
Mi j Mj i
K 128 49,177 -49,177K 127 121,653 -121,653K 126 36,383 --36,383
BETONARME PROJE 04042112
13,770 13,770 22,130-6,756 -13,513 -20,883 -20,883 -14,127 -7,063
1,892 1,892 3,040 1,520 10,619 21,238 24,932 24,932 20,315 10,157-1,335 -2,671 -4,127 -4,127 -2,792 -1,396 5,900 11,800 7,080 7,080
0,374 0,374 0,601 0,300 -0,518 -1,036 -1,216 -1,216 -0,991 -0,4950,024 0,048 0,074 0,074 0,050 0,025 0,111 0,223 0,134 0,134
-0,007 -0,007 -0,011 -0,005 -0,016 -0,031 -0,037 -0,037 -0,030 -0,0150,002 0,005 0,007 0,007 0,005 0,002 0,003 0,007 0,004 0,004
-0,001 -0,001 -0,001 -0,001 -0,001 -0,001 -0,002 -0,002 -0,001 -0,001
Σ -11,51 -11,51 22,61 -74,55 -24,93 -24,93 114,88 -109,92 23,68 23,68 61,69 -14,70 7,22 7,22
3.GRUP 1. YÜKLEME (0,9G-0,9G - 0,9G)
E F A B G HEA FA AE AF AB BA BG BH BC GB HB
REDÖR - - 0,28 0,28 0,45 0,22 0,31 0,31 0,13 - -ANKASTRELİ
K UÇ MOMENTİ
32,76 -32,76 72,19
-4,587-
4,587 -9,173 -9,173 -14,742 -7,371-3,526 -7,053 -9,938 -9,938 -4,168 -4,969 -4,969
0,494 0,494 0,987 0,987 1,587 0,793-0,087 -0,175 -0,246 -0,246 -0,103 -0,052 -0,052
0,012 0,012 0,024 0,024 0,039 0,020-0,002 -0,004 -0,006 -0,006 -0,003 -0,001 -0,001
0,000 0,000 0,001 0,001 0,001 0,0000,000
Σ -4,08 -4,08 -8,16 -8,16 16,03 -46,55 -10,19 -10,19 67,92 -5,02 -5,02
69
Mi j Mj i
K 128 32,761 -32,761K 127 73,19 -73,19K 126 32,761 -32,761
BETONARME PROJE 04042112
AÇIKLIK MOMENTLERİNİN VE KESME KUVVETLERİNİN BULUNMASI
P D YÜKLEMELERİ
o P D-G- PD
K128 KİRİŞİ
Max. momentin bulunduğu yer (Q=0)
70
BETONARME PROJE 04042112
K127 KİRİŞİ
Minimum momentin bulunduğu yer simetriden dolayı x=2,615 m ‘dir.
71
BETONARME PROJE 04042112
o G- P D - G
K128 KİRİŞİ
72
BETONARME PROJE 04042112
K127 KİRİŞİ
Minimum momentin bulunduğu yer simetriden dolayı x=2,615 m ‘dir.
o P D - PD – G
K128 KİRİŞİ
73
BETONARME PROJE 04042112
Max. momentin bulunduğu yer (Q=0)
K127 KİRİŞİ
74
BETONARME PROJE 04042112
Minimum momentin bulunduğu yer simetriden dolayı x=2,615 m ‘dir.
P YÜKLEMELERİ
o P - G - P K128 KİRİŞİ
75
BETONARME PROJE 04042112
Max. momentin bulunduğu yer (Q=0)
K127 KİRİŞİ
76
BETONARME PROJE 04042112
Minimum momentin bulunduğu yer simetriden dolayı x=2,615 m ‘dir.
o G- P - G
K128 KİRİŞİ
77
BETONARME PROJE 04042112
K107 KİRİŞİ
78
BETONARME PROJE 04042112
Minimum momentin bulunduğu yer simetriden dolayı x=2,615 m ‘dir.
o P - P - G
K128 KİRİŞİ
79
BETONARME PROJE 04042112
Max. momentin bulunduğu yer (Q=0)
80
BETONARME PROJE 04042112 K127KİRİŞİ
Minimum momentin bulunduğu yer simetriden dolayı x=2,615 m ‘dir.
0,9G YÜKLEMELERİ
o 0,9G-0,9G- 0,9G
K128 KİRİŞİ
81
BETONARME PROJE 04042112
K127 KİRİŞİ
82
BETONARME PROJE 04042112
Maksimum momentin bulunduğu yer simetriden dolayı x=2,67 m ‘dir.
B-B AKSI MESNET MOMENT DÜZELTMELERİ
X’ = X - M M =V . a
3
1. GRUP YÜKLEME ( P d Yüklemesi )
A MESNETİ
50 S2 35
83
BETONARME PROJE 04042112
B MESNETİ
50 S8 55
X’AB = = -34,4kNm
X’BA = = - 96,198kNm
X’BC = = - 148,11kNm2. GRUP YÜKLEME ( P Yüklemesi )
A MESNETİ
50 S2 35
B MESNETİ
35 S8 50
X’AB = = - 18,66kNm
X’BA = = - 67,55kNm
X’BC = = - 101,251kNm3. GRUP YÜKLEME ( 0,9G Yüklemesi )
A MESNETİ
50 S2 35
84
BETONARME PROJE 04042112
B MESNETİ
35 S8 50
X’AB = = - 11,58kNm
X’BA = = - 39,19kNm
X’BC = = - 57,22kNm1.Grup Moment Grafiği (Pd)
2.Grup Moment Grafiği (P)
85
BETONARME PROJE 04042112
3.Grup Moment Grafiği (0,9G)
86
BETONARME PROJE 04042112
KESME KUVVETİ DÜZELTMELERİVPD KESME KUVVETİ DİYAGRAMI İÇİN
A MESNETİ
3,675 X
61,48
B MESNETİ
3,675 X
87,128
C MESNETİ
87
BETONARME PROJE 04042112
13,15 X
138,97
VP KESME KUVVETİ DİYAGRAMI İÇİNA MESNETİ
2,625 X
38,91
B MESNETİ
2,651 X
60,079
88
BETONARME PROJE 04042112
C MESNETİ
8,92 X
111,35
1. Grup Kesme Kuvveti Grafiği ( Pd )
89
BETONARME PROJE 04042112
2. Grup Kesme Kuvveti Grafiği ( P)
Grup Kesme Kuvveti Grafiği ( 0,9G)
1-1 AKSI:K101:
90
BETONARME PROJE 04042112DÜZGÜN YAYILI YÜKLER:1)Sabit Yükler:-Kiriş ağırlığı:
bw .(h .hf) .𝛾ab=-Duvar agırlığı:
(hkat-h) 𝛾d=
εg=6,076kN/m1)Hareketli Yükler:
εg= 0 kN/mTRAPEZ YAYILI YÜKLER:1)Sabit Yükler:D101 döşemesi: g101 4.905/2=12,017kN/m
εg=12,017kN/m2)Hareketli Yükler:D101 döşemesi: q101 4.905/2=4,905kN/m
εg=4,905kN/mK102 kirisi:1)Sabit Yükler:-Kiriş kendi ağırlığı:
bw .(h .hf) .𝛾ab=-Duvar agırlığı:
(hkat-h) 𝛾d=
εg=6,076kN/m-Konsol agırlığı:
εg=12,221kN/m2)Hareketli Yükler:-Konsol Hareketli Yükler:
3)Üçgen Yayılı Yükler(D102):D101 döşemesi: g101 4.88/2=11,956kN/m2)Hareketli Yükler:D102 döşemesi: q101 4.88/2=4,88kN/m
εg=4,88kN/mK103 Kirişi:Düzgün Yayılı Yükler:1)Sabit Yükler:-Kiriş Kendi Agırlığı:
bw .(h .hf) .𝛾ab=
-Duvar Agırlığı:
91
BETONARME PROJE 04042112
(hkat-h) 𝛾d=2)Hareketli Yükler:
εg=4,88kN/mg=6,076kN/m , 0,9g=5,468kN/m, P=6,076kN/m , Pd=8,506kN/mDüzgün Yayılı Yükler:1)Sabit Yükler:D103 döşemesi: q103 4.905/2=12,005kN/m2)Hareketli Yükler:D103 döşemesi: q103 4.905/2=4,905kN/m
g=12kN/m , 0,9g=10,8kN/m, P=16,91kN/m , Pd=24,648kN/m
Pd YÜKLEMESİ (en elverissiz)
92
BETONARME PROJE 04042112
P YÜKLEMESİ
93
BETONARME PROJE 04042112
(en elverissiz)
94
BETONARME PROJE 04042112
0,9 G YÜKLEMESİ(en elverissiz)
SYSTEM
95
BETONARME PROJE 04042112 DOF=UX,UY,UZ,RX,RY,RZ LENGTH=m FORCE=KN PAGE=SECTIONS
JOINT 1 X=-12.79 Y=0 Z=0 2 X=-12.79 Y=0 Z=3.12 3 X=-12.79 Y=0 Z=6.24 4 X=-7.395 Y=0 Z=0 5 X=-7.395 Y=0 Z=3.12 6 X=-7.395 Y=0 Z=6.24 7 X=-2.515 Y=0 Z=0 8 X=-2.515 Y=0 Z=3.12 9 X=-2.515 Y=0 Z=6.24 10 X=2.515 Y=0 Z=0 11 X=2.515 Y=0 Z=3.12 12 X=2.515 Y=0 Z=6.24 13 X=7.395 Y=0 Z=0 14 X=7.395 Y=0 Z=3.12 15 X=7.395 Y=0 Z=6.24 16 X=12.79 Y=0 Z=0 17 X=12.79 Y=0 Z=3.12 18 X=12.79 Y=0 Z=6.24
RESTRAINT ADD=1 DOF=U1,U2,U3,R1,R2,R3 ADD=3 DOF=U1,U2,U3,R1,R2,R3 ADD=4 DOF=U1,U2,U3,R1,R2,R3 ADD=6 DOF=U1,U2,U3,R1,R2,R3 ADD=7 DOF=U1,U2,U3,R1,R2,R3 ADD=9 DOF=U1,U2,U3,R1,R2,R3 ADD=10 DOF=U1,U2,U3,R1,R2,R3 ADD=12 DOF=U1,U2,U3,R1,R2,R3 ADD=13 DOF=U1,U2,U3,R1,R2,R3 ADD=15 DOF=U1,U2,U3,R1,R2,R3 ADD=16 DOF=U1,U2,U3,R1,R2,R3 ADD=18 DOF=U1,U2,U3,R1,R2,R3
PATTERN NAME=DEFAULT
MATERIAL NAME=STEEL IDES=S M=7.8271 W=76.81955 T=0 E=1.99948E+08 U=.3 A=.0000117 FY=248211.3 NAME=CONC IDES=C M=2.5 W=25 T=0 E=2.85E+07 U=.2 A=.0000099 NAME=OTHER IDES=N M=2.40068 W=23.56161 T=0 E=2.482113E+07 U=.2 A=.0000099
FRAME SECTION
96
BETONARME PROJE 04042112 NAME=S101 MAT=CONC SH=R T=.4,.4 A=.16 J=3.605333E-03 I=2.133333E-03,2.133333E-03 AS=.1333333,.1333333 NAME=S102 MAT=CONC SH=R T=.5,.35 A=.175 J=4.057574E-03 I=3.645833E-03,1.786458E-03 AS=.1458333,.1458333 NAME=S103 MAT=CONC SH=R T=.35,.5 A=.175 J=4.057574E-03 I=1.786458E-03,3.645833E-03 AS=.1458333,.1458333 NAME=S104 MAT=CONC SH=R T=.35,.5 A=.175 J=4.057574E-03 I=1.786458E-03,3.645833E-03 AS=.1458333,.1458333 NAME=S105 MAT=CONC SH=R T=.5,.35 A=.175 J=4.057574E-03 I=3.645833E-03,1.786458E-03 AS=.1458333,.1458333 NAME=S106 MAT=CONC SH=R T=.4,.4 A=.16 J=3.605333E-03 I=2.133333E-03,2.133333E-03 AS=.1333333,.1333333 NAME=K101 MAT=CONC SH=T T=.55,.6276,.13,.25 A=.186588 J=2.481665E-03 I=5.130543E-03,3.224877E-03 AS=.1375,.06799 NAME=K102 MAT=CONC SH=T T=.55,.9332,.13,.25 A=.226316 J=2.705467E-03 I=5.970901E-03,9.351002E-03 AS=.1375,.1010967 NAME=K103 MAT=CONC SH=T T=.55,.6021,.13,.25 A=.183273 J=2.462991E-03 I=5.04505E-03,2.911531E-03 AS=.1375,.0652275 NAME=K104 MAT=CONC SH=T T=.55,.9332,.13,.25 A=.226316 J=2.705467E-03 I=5.970901E-03,9.351002E-03 AS=.1375,.1010967 NAME=K105 MAT=CONC SH=T T=.55,.6276,.13,.25 A=.186588 J=2.481665E-03 I=5.130543E-03,3.224877E-03 AS=.1375,.06799
FRAME 1 J=1,2 SEC=S101 NSEG=2 ANG=0 2 J=2,3 SEC=S101 NSEG=2 ANG=0 3 J=4,5 SEC=S102 NSEG=2 ANG=0 4 J=5,6 SEC=S102 NSEG=2 ANG=0 5 J=7,8 SEC=S103 NSEG=2 ANG=0 6 J=8,9 SEC=S103 NSEG=2 ANG=0 7 J=10,11 SEC=S104 NSEG=2 ANG=0 8 J=11,12 SEC=S104 NSEG=2 ANG=0 9 J=13,14 SEC=S105 NSEG=2 ANG=0 10 J=14,15 SEC=S105 NSEG=2 ANG=0 11 J=16,17 SEC=S106 NSEG=2 ANG=0 12 J=17,18 SEC=S106 NSEG=2 ANG=0 13 J=2,5 SEC=K101 NSEG=4 ANG=0 14 J=5,8 SEC=K102 NSEG=4 ANG=0 15 J=8,11 SEC=K103 NSEG=4 ANG=0 16 J=11,14 SEC=K104 NSEG=4 ANG=0 17 J=14,17 SEC=K105 NSEG=4 ANG=0
LOAD NAME=G1 CSYS=0 TYPE=DISTRIBUTED SPAN ADD=13 RD=0,1 UZ=-6.076,-6.076 ADD=13 RD=0,.4541242 UZ=0,-12.017 ADD=13 RD=.4541242,.5453197 UZ=-12.017,-12.017
97
BETONARME PROJE 04042112 ADD=13 RD=.5453197,1 UZ=-12.017,0 NAME=G2 CSYS=0 TYPE=DISTRIBUTED SPAN ADD=14 RD=0,1 UZ=-12.221,-12.221 ADD=14 RD=0,.5 UZ=0,-11.956 ADD=14 RD=.5,1 UZ=-11.956,0 NAME=G3 CSYS=0 TYPE=DISTRIBUTED SPAN ADD=15 RD=0,1 UZ=-6.076,-6.076 ADD=15 RD=0,.4875745 UZ=0,-12.017 ADD=15 RD=.4875745,.5124254 UZ=-12.017,-12.017 ADD=15 RD=.5124254,1 UZ=-12.017,0 NAME=G4 CSYS=0 TYPE=DISTRIBUTED SPAN ADD=16 RD=0,1 UZ=-12.221,-12.221 ADD=16 RD=0,.5 UZ=0,-11.956 ADD=16 RD=.5,1 UZ=-11.956,0 NAME=G5 CSYS=0 TYPE=DISTRIBUTED SPAN ADD=17 RD=0,1 UZ=-6.076,-6.076 ADD=17 RD=0,.4541242 UZ=0,-12.017 ADD=17 RD=.4541242,.5453197 UZ=-12.017,-12.017 ADD=17 RD=.5453197,1 UZ=-12.017,0 NAME=Q1 CSYS=0 TYPE=DISTRIBUTED SPAN ADD=13 RD=0,.4541242 UZ=0,-4.905 ADD=13 RD=.4541242,.5453197 UZ=-4.905,-4.905 ADD=13 RD=.5453197,1 UZ=-4.905,0 NAME=Q2 CSYS=0 TYPE=DISTRIBUTED SPAN ADD=14 RD=0,1 UZ=-8.125,-8.125 ADD=14 RD=0,.5 UZ=0,-4.88 ADD=14 RD=.5,1 UZ=-4.88,0 NAME=Q3 CSYS=0 TYPE=DISTRIBUTED SPAN ADD=15 RD=0,.4875745 UZ=0,-4.905 ADD=15 RD=.4875745,.5124254 UZ=-4.905,-4.905 ADD=15 RD=.5124254,1 UZ=-4.905,0 NAME=Q4 CSYS=0 TYPE=DISTRIBUTED SPAN ADD=16 RD=0,1 UZ=-8.125,-8.125 ADD=16 RD=0,.5 UZ=0,-4.88 ADD=16 RD=.5,1 UZ=-4.88,0 NAME=Q5 CSYS=0 TYPE=DISTRIBUTED SPAN ADD=17 RD=0,.4541242 UZ=0,-4.905 ADD=17 RD=.4541242,.5453197 UZ=-4.905,-4.905 ADD=17 RD=.5453197,1 UZ=-4.905,0
98
BETONARME PROJE 04042112
COMBO NAME=COMB1 LOAD=G1 SF=1.4 LOAD=Q1 SF=1.6 LOAD=G2 SF=1 LOAD=Q2 SF=0 LOAD=G3 SF=1.4 LOAD=Q3 SF=1.6 LOAD=G4 SF=1 LOAD=Q4 SF=0 LOAD=G5 SF=1.4 LOAD=Q5 SF=1.6 NAME=COMB2 LOAD=G1 SF=1 LOAD=Q1 SF=0 LOAD=G2 SF=1.4 LOAD=Q2 SF=1.6 LOAD=G3 SF=1 LOAD=Q3 SF=0 LOAD=G4 SF=1.4 LOAD=Q4 SF=1.6 LOAD=G5 SF=1 LOAD=Q5 SF=0 NAME=COMB3 LOAD=G1 SF=1.4 LOAD=Q1 SF=1.6 LOAD=G2 SF=1.4 LOAD=Q2 SF=1.6 LOAD=G3 SF=1 LOAD=Q3 SF=0 LOAD=G4 SF=1.4 LOAD=Q4 SF=1.6 LOAD=G5 SF=1 LOAD=Q5 SF=0 NAME=COMB4 LOAD=G1 SF=1 LOAD=Q1 SF=0 LOAD=G2 SF=1.4 LOAD=Q2 SF=1.6 LOAD=G3 SF=1.4 LOAD=Q3 SF=1.6 LOAD=G4 SF=1 LOAD=Q4 SF=0 LOAD=G5 SF=1.4 LOAD=Q5 SF=1.6 NAME=COMB5 LOAD=G1 SF=1.4
99
BETONARME PROJE 04042112 LOAD=Q1 SF=1.6 LOAD=G2 SF=1 LOAD=Q2 SF=0 LOAD=G3 SF=1.4 LOAD=Q3 SF=1.6 LOAD=G4 SF=1.4 LOAD=Q4 SF=1.6 LOAD=G5 SF=1 LOAD=Q5 SF=0 NAME=COMB6 LOAD=G1 SF=1 LOAD=Q1 SF=0 LOAD=G2 SF=1.4 LOAD=Q2 SF=1.6 LOAD=G3 SF=1 LOAD=Q3 SF=0 LOAD=G4 SF=1.4 LOAD=Q4 SF=1.6 LOAD=G5 SF=1.4 LOAD=Q5 SF=1.6 NAME=COMB7 LOAD=G1 SF=1 LOAD=Q1 SF=1 LOAD=G2 SF=1 LOAD=Q2 SF=0 LOAD=G3 SF=1 LOAD=Q3 SF=1 LOAD=G4 SF=1 LOAD=Q4 SF=0 LOAD=G5 SF=1 LOAD=Q5 SF=1 NAME=COMB8 LOAD=G1 SF=1 LOAD=Q1 SF=0 LOAD=G2 SF=1 LOAD=Q2 SF=1 LOAD=G3 SF=1 LOAD=Q3 SF=0 LOAD=G4 SF=1 LOAD=Q4 SF=1 LOAD=G5 SF=1 LOAD=Q5 SF=0 NAME=COMB9 LOAD=G1 SF=1 LOAD=Q1 SF=1 LOAD=G2 SF=1 LOAD=Q2 SF=1 LOAD=G3 SF=1
100
BETONARME PROJE 04042112 LOAD=Q3 SF=0 LOAD=G4 SF=1 LOAD=Q4 SF=1 LOAD=G5 SF=1 LOAD=Q5 SF=0 NAME=COMB10 LOAD=G1 SF=1 LOAD=Q1 SF=0 LOAD=G2 SF=1 LOAD=Q2 SF=1 LOAD=G3 SF=1 LOAD=Q3 SF=1 LOAD=G4 SF=1 LOAD=Q4 SF=0 LOAD=G5 SF=1 LOAD=Q5 SF=1 NAME=COMB11 LOAD=G1 SF=1 LOAD=Q1 SF=1 LOAD=G2 SF=1 LOAD=Q2 SF=0 LOAD=G3 SF=1 LOAD=Q3 SF=1 LOAD=G4 SF=1 LOAD=Q4 SF=1 LOAD=G5 SF=1 LOAD=Q5 SF=0 NAME=COMB12 LOAD=G1 SF=1 LOAD=Q1 SF=0 LOAD=G2 SF=1 LOAD=Q2 SF=1 LOAD=G3 SF=1 LOAD=Q3 SF=0 LOAD=G4 SF=1 LOAD=Q4 SF=1 LOAD=G5 SF=1 LOAD=Q5 SF=1 NAME=COMB13 LOAD=G1 SF=.9 LOAD=Q1 SF=0 LOAD=G2 SF=.9 LOAD=Q2 SF=0 LOAD=G3 SF=.9 LOAD=Q3 SF=0 LOAD=G4 SF=.9 LOAD=Q4 SF=0 LOAD=G5 SF=.9
101
BETONARME PROJE 04042112 LOAD=Q5 SF=0 NAME=COMB14 TYPE=ENVE COMB=COMB1 SF=1 COMB=COMB2 SF=1 COMB=COMB3 SF=1 COMB=COMB4 SF=1 COMB=COMB5 SF=1 COMB=COMB6 SF=1 NAME=COMB15 TYPE=ENVE COMB=COMB7 SF=1 COMB=COMB8 SF=1 COMB=COMB9 SF=1 COMB=COMB10 SF=1 COMB=COMB11 SF=1 COMB=COMB12 SF=1
OUTPUT; No Output Requested
END
; The following data is used for graphics, design and pushover analysis.; If changes are made to the analysis data above, then the following data; should be checked for consistency.SAP2000 V7.40 SUPPLEMENTAL DATA GRID GLOBAL X "1" -12.79 GRID GLOBAL X "2" -7.395 GRID GLOBAL X "3" -2.515 GRID GLOBAL X "4" 0 GRID GLOBAL X "5" 2.515 GRID GLOBAL X "6" 7.395 GRID GLOBAL X "7" 12.79 GRID GLOBAL Y "8" 0 GRID GLOBAL Z "9" 0 GRID GLOBAL Z "10" 3.12 GRID GLOBAL Z "11" 6.24 MATERIAL STEEL FY 248211.3 MATERIAL CONC FYREBAR 413685.5 FYSHEAR 275790.3 FC 27579.03 FCSHEAR 27579.03 CONCRETESECTION S101 COLUMN COVER .03 REBAR RR-3-3 CONCRETESECTION S102 COLUMN COVER .045 REBAR RR-3-3 CONCRETESECTION S103 COLUMN COVER .04572 REBAR RR-3-3 CONCRETESECTION S104 COLUMN COVER .04572 REBAR RR-3-3 CONCRETESECTION S105 COLUMN COVER .04572 REBAR RR-3-3 CONCRETESECTION S106 COLUMN COVER .04572 REBAR RR-3-3 CONCRETESECTION K101 BEAM COVERTOP .01524 COVERBOTTOM .01524 CONCRETESECTION K102 BEAM COVERTOP .05 COVERBOTTOM .05 CONCRETESECTION K103 BEAM COVERTOP .01524 COVERBOTTOM .01524
102
BETONARME PROJE 04042112 CONCRETESECTION K104 BEAM COVERTOP .01524 COVERBOTTOM .01524 CONCRETESECTION K105 BEAM COVERTOP .05 COVERBOTTOM .05 STATICLOAD G1 TYPE DEAD STATICLOAD G2 TYPE DEAD STATICLOAD G3 TYPE DEAD STATICLOAD G4 TYPE DEAD STATICLOAD G5 TYPE DEAD STATICLOAD Q1 TYPE LIVE STATICLOAD Q2 TYPE LIVE STATICLOAD Q3 TYPE LIVE STATICLOAD Q4 TYPE LIVE STATICLOAD Q5 TYPE LIVEEND SUPPLEMENTAL DATA
103
BETONARME PROJE 04042112
BİNANIN YATAY YÜKLERE GÖRE (DEPREM) HESABIX-X YÖNÜKİRİŞ
KİRİŞ BOYU KESİT Lp B2
GENİŞLİK ALAN Yo
Ix(dm4)
L(m)
K(dm4/m)
K101 53,95YARIM TABLALI
37,765
3,7765 6,2765
18,65945
3,303
51,307
5,395 9,51
K102 48,8 TABLALI 29,28 2,928 8,35621,3628
3,498
57,342 4,88 11,75
K103 50,3YARIM TABLALI 30,18 3,018 5,518
17,6734
3,216
48,675 5,03 9,68
K104 48,8 TABLALI 29,28 2,928 8,35621,3628
3,498
57,342 4,88 11,75
K105 53,95YARIM TABLALI
37,765
3,7765 6,2765
18,65945
3,303
51,307
5,395 9,51
K106 53,95 TABLALI37,765
3,7765 10,053
23,5689
3,625
61,306
5,395 11,36
K107 48,8 TABLALI 29,28 2,928 8,35621,3628
3,498
57,342 4,88 11,75
K108 50,3 TABLALI 30,18 3,018 8,53621,5968
3,513
57,798 5,03 11,49
K109 48,8 TABLALI 29,28 2,928 8,35621,3628
3,498
57,342 4,88 11,75
K110 53,95 TABLALI37,765
3,7765 10,053
23,5689
3,625
61,306
5,395 11,36
K111K112
K113 53,95 TABLALI37,765
3,7765 10,053
23,5689
3,625
61,306
5,395 11,36
K114 48,8 TABLALI 29,28 2,928 8,35621,3628
3,498
57,342 4,88 11,75
K115 50,3 TABLALI 30,18 3,018 8,53621,5968
3,513
57,798 5,03 11,49
K116 48,8 TABLALI 29,28 2,928 8,35621,3628
3,498
57,342 4,88 11,75
K117 53,95 TABLALI37,765
3,7765 10,053
23,5689
3,625
61,306
5,395 11,36
K118 53,95YARIM TABLALI
37,765
3,7765 6,2765
18,65945
3,303
51,307
5,395 9,51
K119 48,8 TABLALI 29,28 2,928 8,35621,3628
3,498
57,342 4,88 11,75
104
BETONARME PROJE 04042112
K120 50,3 DİKDÖRTGEN 2,5
34,661 5,03 6,89
K121 48,8 TABLALI 29,28 2,928 8,35621,3628
3,498
57,342 4,88 11,75
K122 53,95YARIM TABLALI
37,765
3,7765 6,2765
18,65945
3,303
51,307
5,395 9,51
K123 49,05YARIM TABLALI
34,335
3,4335 5,9335
18,21355
3,265
50,150
4,905 10,22
K124 52,3YARIM TABLALI 31,38 3,138 5,638
17,8294
3,230
49,110 5,23 9,39
K125 49,05YARIM TABLALI
34,335
3,4335 5,9335
18,21355
3,265
50,150
4,905 10,22
K126 49,05 TABLALI34,335
3,4335 9,367
22,6771
3,577
59,789
4,905 12,19
K127 52,3 TABLALI 31,38 3,138 8,77621,9088
3,532
58,392 5,23 11,16
K128 49,05 TABLALI34,335
3,4335 9,367
22,6771
3,577
59,789
4,905 12,19
K129 49,05YARIM TABLALI
34,335
3,4335 5,9335
18,21355
3,265
50,150
4,905 10,22
K130 52,3 TABLALI 31,38 3,138 8,77621,9088
3,532
58,392 5,23 11,16
K131 49,05 TABLALI34,335
3,4335 9,367
22,6771
3,577
59,789
4,905 12,19
K132 49,05YARIM TABLALI
34,335
3,4335 5,9335
18,21355
3,265
50,150
4,905 10,22
K133 52,3 TABLALI 31,38 3,138 8,77621,9088
3,532
58,392 5,23 11,16
K134 49,05 TABLALI 29,43 2,943 8,38621,4018
3,501
57,419
4,905 11,71
K135 49,05 TABLALI34,335
3,4335 9,367
22,6771
3,577
59,789
4,905 12,19
K136 52,3 TABLALI 31,38 3,138 8,77621,9088
3,532
58,392 5,23 11,16
K137 49,05 TABLALI34,335
3,4335 9,367
22,6771
3,577
59,789
4,905 12,19
K138 49,05YARIM TABLALI
34,335
3,4335 5,9335
18,21355
3,265
50,150
4,905 10,22
K139 52,3YARIM TABLALI 31,38 3,138 5,638
17,8294
3,230
49,110 5,23 9,39
K140 49,05YARIM TABLALI
34,335
3,4335 5,9335
18,21355
3,265
50,150
4,905 10,22
KOLON KESİTLERİ VE REDÖRLERİ
105
BETONARME PROJE 04042112
kc=Ic/hkat, IC=YxX3/12
KAT KOLONLAR
NO h(m) (x/y)cm S1 S2 S3 S7 S8 S9
5.KAT 3,12
40/40
50/35
35/50
50/35
50/55
55/55
kc 6,83 11,7 5,72
11,68 18,4 24,4
4.KAT 3,12
40/40
50/35
35/50
50/35
50/55
55/55
kc 6,83 11,7 5,72
11,68 18,4 24,4
3.KAT 3,12
40/40
50/35
35/50
50/35
50/55
55/55
kc 6,83 11,7 5,72
11,68 18,4 24,4
2.KAT 3,12
40/40
50/35
35/50
50/35
50/55
55/55
kc 6,83 11,7 5,72
11,68 18,4 24,4
1.KAT 3,12
40/40
50/35
35/50
50/35
50/55
55/55
kc 6,83 11,7 5,72
11,68 18,4 24,4
Z.KAT 3,12
40/40
50/35
35/50
50/35
50/55
55/55
kc 6,83 11,7 5,72
11,68 18,4 24,4
KATKOLO
NKOLO
N kc k1 k2 k3 k4 k aDij=a*
kc ∑DijADETİ
S101 4 6,83 9,5 9,51 1,39 0,41 2,80 11,21S102 4 11,7 9,51 12 9,51 11,8 1,82 0,48 5,57 22,26
S103 4 5,72 11,8 9,711,75 9,68 3,75 0,65 3,73 14,92
5 S107 4 11,7 11 11,4 0,97 0,33 3,82 15,29
S108 4 18,4 11,4 1211,36 11,8 1,26 0,39 7,09 28,37
S109 4 24,4 11,8 1111,75 11,5 0,95 0,32 7,88 31,50 123,55
S101 4 6,83 9,5 9,51 1,39 0,41 2,80 11,21S102 4 11,7 9,51 12 9,51 11,8 1,82 0,48 5,57 22,26S103 4 5,72 11,8 9,7 11,7 9,68 3,75 0,65 3,73 14,92
106
BETONARME PROJE 04042112
54 S107 4 11,7 11 11,4 0,97 0,33 3,82 15,29
S108 4 18,4 11,4 1211,36 11,8 1,26 0,39 7,09 28,37
S109 4 24,4 11,8 1111,75 11,5 0,95 0,32 7,88 31,50 123,55
S101 4 6,83 9,5 9,51 1,39 0,41 2,80 11,21S102 4 11,7 9,51 12 9,51 11,8 1,82 0,48 5,57 22,26
S103 4 5,72 11,8 9,711,75 9,68 3,75 0,65 3,73 14,92
3 S107 4 11,7 11 11,4 0,97 0,33 3,82 15,29
S108 4 18,4 11,4 1211,36 11,8 1,26 0,39 7,09 28,37
S109 4 24,4 11,8 1111,75 11,5 0,95 0,32 7,88 31,50 123,55
S101 4 6,83 9,5 9,51 1,39 0,41 2,80 11,21S102 4 11,7 9,51 12 9,51 11,8 1,82 0,48 5,57 22,26
S103 4 5,72 11,8 9,711,75 9,68 3,75 0,65 3,73 14,92
2 S107 4 11,7 11 11,4 0,97 0,33 3,82 15,29
S108 4 18,4 11,4 1211,36 11,8 1,26 0,39 7,09 28,37
S109 4 24,4 11,8 1111,75 11,5 0,95 0,32 7,88 31,50 123,55
S101 4 6,83 9,5 9,51 1,39 0,41 2,80 11,21S102 4 11,7 9,51 12 9,51 11,8 1,82 0,48 5,57 22,26
S103 4 5,72 11,8 9,711,75 9,68 3,75 0,65 3,73 14,92
1 S107 4 11,7 11 11,4 0,97 0,33 3,82 15,29
S108 4 18,4 11,4 1211,36 11,8 1,26 0,39 7,09 28,37
S109 4 24,4 11,8 1111,75 11,5 0,95 0,32 7,88 31,50 123,55
S101 4 6,83 9,5 9,51 1,39 0,56 3,81 15,24S102 4 11,7 9,51 12 9,51 11,8 1,82 0,61 7,09 28,38
S103 4 5,72 11,8 9,711,75 9,68 3,75 0,74 4,23 16,91
Z S107 4 11,7 11 11,4 0,97 0,50 5,79 23,14
S108 4 18,4 11,4 1211,36 11,8 1,26 0,54 9,91 39,64
S109 4 24,4 11,8 1111,75 11,5 0,95 0,49 12,02 48,07 171,37
Normal katlarda:
107
BETONARME PROJE 04042112
ve ve Zemin katta:
ve ve
KAT VE BİNA AĞIRLIĞININ BULUNMASI
KAT VE BİNA AĞIRLIĞI
Kolon NoKolon Adeti
G ( KN )
Q ( KN )WG
( KN )WQ
( KN )S101, S106, S119,
S1244 78,66 13,88 314,64 55,52
S102, S105, S120, S123
4 134,405 23,39 537,62 93,56
S103, S104,S121,S122 4 151,023 43,09 604,092 172,36S107, S112, S113,
S1184 160,169 27,34 640,676 109,36
S108, S111, S114, S117
4 220,442 72,49 881,768 289,96
S109, S110,S115,S116 4 212,58 108,6855 850,32 434,742
TOPLAM
3829,116 1155,502
Wi ( KN )= Kat Ağırlığı = WG + n*WQ = 4175,7666 Wt ( KN ) = Bina ağırlığı = N*Wi = 25054,5996
n = 0,3 ( Hareketli Yük Azaltma Katsayısı ) N = 6 ( Kat Sayısı )
BİNANIN 1. DOĞAL TİTREŞİM PERİYODUNUN BULUNMASI
108
BETONARME PROJE 04042112
Vt = 1000 kN ALINARAK Fİ LERİN HESABI
Ffi ve Vi HESAPLANMASIKat No Wi ( KN ) Hi ( m ) Wi*Hi Vt / ( ∑ ( Wi*Hi ) ) Ffi ( KN ) Vi ( KN )
5 4175,767 18,72 78170,35 0,003655 285,7 285,74 4175,767 15,6 65141,96 0,003655 238,1 523,83 4175,767 12,48 52113,57 0,003655 190,5 714,32 4175,767 9,36 39085,18 0,003655 142,9 857,11 4175,767 6,24 26056,78 0,003655 95,2 952,4Z 4175,767 3,12 13028,39 0,003655 47,6 1000,0
∑ ( Wi*Hi ) = 273596,23
Ffi = ( ( Vt-ΔFn ) * ( Wi*Hi ) ) / ( ∑ ( Wi*Hi ) )
Yukarıdaki denklemde ( Vt-ΔFn ) yerine birim değer konulur ve Ffi değerleri hesaplanır.
H < 25 m olduğu için ΔFn = 0 alınır. Vt = 1000 KN alınarak Ffi değerleri hesaplanır.
PERİYOT HESAPLANMASIKat No
mi ( ( KN*sn^2 ) / m )
Ffi ( KN )
Vi ( KN )
∑D̂ij ( KN / m )
δi ( m )
dfi ( m )
Ffi*dfimi*dfi
^2
5 425,664 285,7 285,7 456902,2070,0006
250,0088
732,5352
520,0335
15
4 425,664 238,1 523,8 456902,2070,0011
460,0082
481,9638
220,0289
58
3 425,664 190,5 714,3 456902,2070,0015
630,0071
021,3526
890,0214
67
2 425,664 142,9 857,1 456902,2070,0018
760,0055
380,7911
850,0130
56
1 425,664 95,2 952,4 456902,2070,0020
840,0036
620,3487
910,0057
09
Z 425,664 47,6 1000,0 633763,9330,0015
780,0015
780,0751
370,0010
60
TOPLAM7,0668
750,1037
66T1= 0,761367
mi ( ( KN*sn^2 ) / m ) = Wi / g ==> ( g = 9,81 m/sn^2 )
∑D̂ij ( KN / m )= ( ∑ ∑Dij )*( ( 12*E ) / ( H^2 ) ) ==> ( E = 3*10^7 Kpa )
δi = Vi / ∑D̂ij (m ) ==> Katlar arasındaki göreceli yer değiştirmedir.
109
BETONARME PROJE 04042112
dfi ( m ) ==> i. Katın temele göre yer değiştirmesidir.
T1 = 2π*( ( ∑mi*dfi^2 ) / ( ∑Ffi*dfi ) )^( 1/2 ) = 0,7613 sn
EŞDEĞER DEPREM YÜKÜNÜN HESABI
TOPLAM EŞDEĞER DEPREM YÜKÜNÜN HESABI(Vt)A(T1)=Göz önüne alınan deprem doğrultusu için binanın 1. doğal titreşim peryodu T1 e karşı gelen spektral ivme katsayısı
A(T1)=Ao¿ I×S(T 1 )
Ao=etkin yerivmesi katsayısı 20 deprem bölgesi için 0,30 I =bina önem katsayısı konut için 1,00S(T)= spektrum katsayısıZ2 zemin sınıfı için TA=0,15,TB=0,40
T>TB ⇒ S(T)=
A(T1)=Ao¿ I×S(T 1 )= 0,30x1x1,27=0,38
T>TA ⇒Ra(T )=R (Süneklilik düzeyi yüksek binalarda deprem yükünün tamamı çerçevelerle karşılanıyorsa 1. ve 2. derece deprem bölgelerinde R=8 alınır.)
Kn
KATLARA ETKİYEN EŞDEĞER DEPREM YÜKÜNÜN BELİRLENMESİKat No
Wi ( KN )
Hi ( m ) Wi*Hi( Vt - ΔFn ) / ( ∑Wi*Hi
)Fi
( KN )Vi
( KN )
5 4175,767 18,7278170,
40,002492425 194,834 232,3337
4 4175,767 15,6 65142 0,002492425 162,361 357,1951
3 4175,767 12,4852113,
60,002492425 129,889 487,0843
2 4175,767 9,3639085,
20,002492425 97,4169 584,5011
1 4175,767 6,2426056,
80,002492425 64,9446 649,4457
Z 4175,767 3,1213028,
40,002492425 32,4723 681,918
∑Wi*Hi 273596
ΔFn = 0,0075*N*Vt = 0,0075*6*714,05 = 32,132 KN ==> Ek Eşdeğer Deprem Yükü
110
BETONARME PROJE 04042112
Vt = ΔFn + ∑Fi = 32,132 +681,918 = 714,05 KN
KAT KESME KUVVETLERİ
KOLON KESME KUVVETLERİKat No
Kolon No Kolon Adeti Dij ∑Dij Dij / ∑Dij Vi ( KN ) Vij ( Kn )
S101, S106, S119, S124 4 2,80123,5
50,023 232,334 5,272
S102, S105, S120, S123 4 5,57123,5
50,045 232,334 10,465
S103, S104,S120,S121 4 3,73123,5
50,030 232,334 7,013
5 S107, S112, S113, S118 4 3,82123,5
50,031 232,334 7,187
S108, S111, S114, S117 4 7,09123,5
50,057 232,334 13,336
S109, S110,S115,S116 4 7,88123,5
50,064 232,334 14,810
4
S101, S106, S119, S124 4 2,80123,5
50,023 357,195 8,105
S102, S105, S120, S123 4 5,57123,5
50,045 357,195 16,090
S103, S104,S120,S121 4 3,73123,5
50,030 357,195 10,782
S107, S112, S113, S118 4 3,82123,5
50,031 357,195 11,049
S108, S111, S114, S117 4 7,09123,5
50,057 357,195 20,504
S109, S110,S115,S116 4 7,88123,5
50,064 357,195 22,770
3
S101, S106, S119, S124 4 2,80123,5
50,023 487,084 11,052
S102, S105, S120, S123 4 5,57123,5
50,045 487,084 21,941
S103, S104,S120,S121 4 3,73123,5
50,030 487,084 14,703
S107, S112, S113, S118 4 3,82123,5
50,031 487,084 15,067
S108, S111, S114, S117 4 7,09123,5
50,057 487,084 27,959
S109, S110,S115,S116 4 7,88123,5
50,064 487,084 31,050
2S101, S106, S119, S124 4 2,80
123,55
0,023 663,979 15,066
S102, S105, S120, S123 4 5,57 123,55
0,045 663,979 29,909
111
BETONARME PROJE 04042112
S103, S104,S120,S121 4 3,73123,5
50,030 663,979 20,042
S107, S112, S113, S118 4 3,82123,5
50,031 663,979 20,538
S108, S111, S114, S117 4 7,09123,5
50,057 663,979 38,113
S109, S110,S115,S116 4 7,88123,5
50,064 663,979 42,326
1
S101, S106, S119, S124 4 2,80123,5
50,023 649,446 14,736
S102, S105, S120, S123 4 5,57123,5
50,045 649,446 29,254
S103, S104,S120,S121 4 3,73123,5
50,030 649,446 19,603
S107, S112, S113, S118 4 3,82123,5
50,031 649,446 20,089
S108, S111, S114, S117 4 7,09123,5
50,057 649,446 37,279
S109, S110,S115,S116 4 7,88123,5
50,064 649,446 41,399
Z
S101, S106, S119, S124 4 3,81171,3
70,022 681,918 15,161
S102, S105, S120, S123 4 7,09171,3
70,041 681,918 28,228
S103, S104,S120,S121 4 4,23171,3
70,025 681,918 16,820
S107, S112, S113, S118 4 5,79171,3
70,034 681,918 23,024
S108, S111, S114, S117 4 9,91171,3
70,058 681,918 39,429
S109, S110,S115,S116 412,0
2171,3
70,070 681,918 47,817
Vij = Vi*( Dij / ∑Dij ) ==> Kolon Kesme Kuvveti
DEPREM MOMENTLERİNİN HESAPLANMASI
KOLON DEPREM MOMENTLERİKat No
Kolon NoVij
( KN )y
H ( m )
y*H Malt ( KNm ) Müst ( Knm )
S101, S106, S119, S124 5,2720,37
03,12
1,154
6,086 10,362
S102, S105, S120, S123 10,4650,45
03,12
1,404
14,694 17,959
S103, S104,S121, S122 7,0130,39
03,12
1,217
8,533 13,347
112
BETONARME PROJE 04042112
5 S107, S112, S113, S118 7,1870,40
03,12
1,248
8,969 13,453
S108, S111, S114, S117 13,3360,34
03,12
1,061
14,147 27,462
S109, S110,S115, S116 14,8100,35
03,12
1,092
16,173 30,035
4
S101, S106, S119, S124 8,1050,45
03,12
1,404
11,379 13,908
S102, S105, S120, S123 16,0900,50
03,12
1,560
25,100 25,100
S103, S104,S121, S122 10,7820,45
03,12
1,404
15,138 18,502
S107, S112, S113, S118 11,0490,45
03,12
1,404
15,513 18,960
S108, S111, S114, S117 20,5040,45
03,12
1,404
28,787 35,184
S109, S110,S115, S116 22,7700,45
03,12
1,404
31,969 39,073
3
S101, S106, S119, S124 11,0520,47
03,12
1,466
16,207 18,276
S102, S105, S120, S123 21,9410,50
03,12
1,560
34,228 34,228
S103, S104,S121, S122 14,7030,49
03,12
1,529
22,477 23,395
S107, S112, S113, S118 15,0670,48
53,12
1,513
22,799 24,209
S108, S111, S114, S117 27,9590,50
03,12
1,560
43,617 43,617
S109, S110,S115, S116 31,0500,45
03,12
1,404
43,594 53,281
2
S101, S106, S119, S124 15,0660,50
03,12
1,560
23,503 23,503
S102, S105, S120, S123 29,9090,50
03,12
1,560
46,658 46,658
S103, S104,S121, S122 20,0420,50
03,12
1,560
31,266 31,266
S107, S112, S113, S118 20,5380,50
03,12
1,560
32,040 32,040
S108, S111, S114, S117 38,1130,50
03,12
1,560
59,457 59,457
S109, S110,S115, S116 42,3260,47
53,12
1,482
62,727 69,330
1
S101, S106, S119, S124 14,7360,50
03,12
1,560
22,989 22,989
S102, S105, S120, S123 29,2540,50
03,12
1,560
45,637 45,637
S103, S104,S121, S122 19,603 0,50 3,12 1,56 30,581 30,581
113
BETONARME PROJE 04042112
0 0
S107, S112, S113, S118 20,0890,50
03,12
1,560
31,339 31,339
S108, S111, S114, S117 37,2790,50
03,12
1,560
58,156 58,156
S109, S110,S115, S116 41,3990,50
03,12
1,560
64,583 64,583
Z
S101, S106, S119, S124 15,1610,63
03,12
1,966
29,800 17,502
S102, S105, S120, S123 28,2280,55
03,12
1,716
48,439 39,632
S103, S104,S121, S122 16,8200,61
03,12
1,903
32,012 20,466
S107, S112, S113, S118 23,0240,61
53,12
1,919
44,179 27,657
S108, S111, S114, S117 39,4290,60
03,12
1,872
73,812 49,208
S109, S110,S115, S116 47,8170,65
03,12
2,028
96,973 52,216
114
BETONARME PROJE 04042112
1-1 AKSI KİRİŞ DEPREM MOMENTLERİNİN BULUNMASI
A DÜĞÜM NOKTASI
A MK101 MK101=MÜST=10,362 kNm
MÜST=10,362
B DÜĞÜM NOKTASI
MALT=6,086
B MK101 MK101=MÜST+MALT=6,086+13,908=19,994kNm
MÜST=13,908
C DÜĞÜM NOKTASI
115
BETONARME PROJE 04042112
MALT=11,379
C MK101 MK101=MÜST+MALT=11,379+18,276=29,55kNm
MÜST=18,276
D DÜĞÜM NOKTASI
MALT=16,207
D MK101 MK101=MÜST+MALT=16,207+23,503=39,71kNm
MÜST=23,503E DÜĞÜM NOKTASI
MALT=23,503
E MK101 MK101=MÜST+MALT=23,503+22,908=46,41kNm
MÜST=22,908F DÜĞÜM NOKTASI
MALT=22,908
116
BETONARME PROJE 04042112
F F MK101 MK101=MÜST+MALT=17,502+22,908=40,41kNm
MÜST=17,502
G DÜĞÜM NOKTASI
k118= 9,51 k119=11,75 G MK118=(MÜST)xk1/(k1+k2)
MK101=(17,959)x9,51/(9,51+11,75)=8,033kNm
MK119=(MÜST)xk2/(k1+k2)
MÜST=17,959 MK102=(17,959)x11,75/(9,51+11,75)=9,92kNm
H DÜĞÜM NOKTASI
MALT=14,694
k101=9,51 k102=11,75 MK101 MK102 MK101=(MÜST+MALT)xk1/(k1+k2)
MK101=(14,694+25,01) x9,51/(9,51+11,75) =17,76kNm MÜST=25,01
MK102=(MÜST+MALT)xk2/(k1+k2) MK102=(14,694+25,01) x11,75/(9,51+11,75) =21,94kNm
J DÜĞÜM NOKTASI
117
BETONARME PROJE 04042112
MALT=25,1
k101=9,51 k102=11,75 MK101 MK102 MK101=(MÜST+MALT)xk1/(k1+k2)
MK101=(34,228+25,01) x9,51/(9,51+11,75) =26,5kNm MÜST=34,228
MK102=(MÜST+MALT)xk2/(k1+k2) MK102=(34,228+25,01) x11,75/(9,51+11,75) =32,74kNm
K DÜĞÜM NOKTASI
MALT=34,228
k101=9,51 k102=11,75 MK101 MK102 MK101=(MÜST+MALT)xk1/(k1+k2)
MK101=(46,66+34,23) x9,51/(9,51+11,75) =36,183kNm MÜST=46,658
MK102=(MÜST+MALT)xk2/(k1+k2) MK102=(46,66+34,23) x11,75/(9,51+11,75) =44,70kNm
L DÜĞÜM NOKTASI
MALT=46,658
k101=9,51 k102=11,75 MK101 MK102 MK101=(MÜST+MALT)xk1/(k1+k2)
MK101=(46,66+45,64) x9,51/(9,51+11,75) =41,28kNm
118
BETONARME PROJE 04042112
MÜST=45,637 MK102=(MÜST+MALT)xk2/(k1+k2)
MK102=(46,66+45,64) x11,75/(9,51+11,75) =51,01kNm M DÜĞÜM NOKTASI
MALT=45,637
k101=9,51 k102=11,75 MK101 MK102 MK101=(MÜST+MALT)xk1/(k1+k2)
MK101=(39,63+45,64) x9,51/(9,51+11,75) =38,14kNm MÜST=39,632
MK102=(MÜST+MALT)xk2/(k1+k2) MK102=(39,63+45,64) x11,75/(9,51+11,75) =47,127kNm
N DÜĞÜM NOKTASI
k102= 11,75 k103=9,68 MK102=(MÜST)xk1/(k1+k2)
MK102=(13,347)x11,75/(11,75+9,68)=7,31kNm
MÜST=13,347 MK120=(MÜST)xk2/(k1+k2) MK103=(13,347)x 9,68/(11,75+9,68)=6,02kNm
O DÜĞÜM NOKTASI
MALT=8,553
k102= 11,75 k103=9,68 MK102 MK103 MK102=(MÜST+MALT)xk1/(k1+k2)
MK102=(8,55+18,5)x11,75/(11,75+9,68) =14,83 kNm
119
BETONARME PROJE 04042112
MÜST=18,502 MK103=(MÜST+MALT)xk2/(k1+k2)
MK103=(8,55+18,5)x9,68/(11,75+9,68) =12,21kNm
P DÜĞÜM NOKTASI
MALT=15,138
k102= 11,75 k103=9,68 MK102 MK103 MK102=(MÜST+MALT)xk1/(k1+k2)
MÜST=23,395 MK102=(15,14+23,4)x11,75/(11,75+9,68)
=21,13kNm
MK103=(MÜST+MALT)xk2/(k1+k2) MK103=(15,14+23,4)x9,68/(11,75+9,68) =17,4kNm
R DÜĞÜM NOKTASI
MALT=22,45
k102= 11,75 k103=9,68 MK102 MK103 MK02=(MÜST+MALT)xk1/(k1+k2)
MÜST=31,27 MK102=(22,45+31,27)x11,75/(11,75+9,68) =29,5
kNm
MK103=(MÜST+MALT)xk2/(k1+k2) MK103=(22,45+31,27)x9,68/(11,75+9,68)=24,31kNmS DÜĞÜM NOKTASI
MALT=31,27
120
BETONARME PROJE 04042112
k102= 11,75 k103=9,68 MK102 MK103 MK102=(MÜST+MALT)xk1/(k1+k2)
MÜST=30,58 MK102=(31,27+30,58)x11,75/(11,75+9,68)
=33,91kNm
MK103=(MÜST+MALT)xk2/(k1+k2)
MK103=(31,27+30,58)x9,68/(11,75+9,68) =27,94kNm
T DÜĞÜM NOKTASI
MALT=30,58
k102= 11,75 k103=9,68 MK102 MK103 MK102=(MÜST+MALT)xk1/(k1+k2)
MÜST=20,446 MK102=(20,446+30,58)x11,75/(11,75+9,68)
=27,97kNm
MK103=(MÜST+MALT)xk2/(k1+k2)
MK103=(20,446+30,58)x9,68/(11,75+9,68) =23,05kNm
1-1 AKSI KOLON DEPREM MOMENTİ DÜZELTMELERİKat No
Kolon No
Malt ( KNm )
Müst ( KNm )
H ( m )
h / 2 ( m )
M'alt ( KNm )
M'üst ( KNm )
5S101 6,086 10,362 3,12 0,275 4,636 8,912S102 14,694 17,959 3,12 0,275 11,816 15,081
121
BETONARME PROJE 04042112
S103 8,533 13,347 3,12 0,275 6,605 11,418
4S101 11,379 13,908 3,12 0,275 9,150 11,679S102 25,100 25,100 3,12 0,275 20,675 20,675S103 15,138 18,502 3,12 0,275 12,173 15,537
3S101 16,207 18,276 3,12 0,275 13,168 15,237S102 34,228 34,228 3,12 0,275 28,194 28,194S103 22,477 23,395 3,12 0,275 18,434 19,351
2S101 23,503 23,503 3,12 0,275 19,360 19,360S102 46,658 46,658 3,12 0,275 38,433 38,433S103 31,266 31,266 3,12 0,275 25,754 25,754
1S101 22,989 22,989 3,12 0,275 18,936 18,936S102 45,637 45,637 3,12 0,275 37,592 37,592S103 30,581 30,581 3,12 0,275 25,190 25,190
ZS101 29,800 17,502 3,12 0,275 13,332S102 48,439 39,632 3,12 0,275 31,869S103 32,012 20,466 3,12 0,275 15,841
h / 2 = 0,55 / 2 = 0,275 ==> Kiriş derinliğinin yarısıdır.
M'alt = Malt - ( ( ( Malt + Müst ) / H )*( h / 2 ) )
M'üst = Müst - ( ( ( Malt + Müst ) / H )*( h / 2 ) )
1-1 AKSI KİRİŞ MOMENT DÜZELTMELERİ
1-1 AKSI KİRİŞ DEPREM MOMENTİ DÜZELTMELERİKat No Kiriş No Msol Msağ L ( a1 ) / 2 ( a2 ) / 2 M'sol M'sağ
5K101 10,362 8,033 5,395 0,2 0,25 9,680 7,436K102 9,92 7,31 4,88 0,25 0,275 9,302 6,339K103 6,02 5,03 0,275 5,691
4K101 19,99 17,76 5,395 0,2 0,25 18,591 16,535K102 21,94 14,83 4,88 0,25 0,275 20,621 12,758K103 12,21 5,03 0,275 11,542
3K101 29,55 26,5 5,395 0,2 0,25 27,472 24,682K102 32,74 21,13 4,88 0,25 0,275 30,808 18,094K103 17,4 5,03 0,275 16,449
2K101 39,71 36,183 5,395 0,2 0,25 36,897 33,721K102 44,7 29,5 4,88 0,25 0,275 42,039 25,319K103 24,31 5,03 0,275 22,981
1K101 46,41 41,28 5,395 0,2 0,25 43,159 38,436K102 51,01 33,91 4,88 0,25 0,275 47,965 29,125
122
BETONARME PROJE 04042112
K103 27,94 5,03 0,275 26,412
ZK101 40,41 38,14 5,395 0,2 0,25 37,498 35,592K102 47,127 27,97 4,88 0,25 0,275 44,434 23,738K103 23,05 5,03 0,275 21,790
( a1 ) / 2 ve ( a2 ) / 2 ==> Aks doğrultusundaki kolon kenarlarının yarılarıdır.
M'sol = Msol - ( ( ( Msol + Msağ ) / L )*( ( a1 ) / 2 ) )
M'sağ = Msağ - ( ( ( Msol + Msağ ) / L )*( ( a2 ) / 2 ) )
KİRİŞ DEPREM KESME KUVVETLERİVİJ=Msol+Msağ/li5. KATVAG=(9,68+7,436)/5,395=3,17 kN VFA=-3,17 kNVGN=(9,302+6,339)/4,88=3,20 kN VLF=-3,20 kNVNN’=(5,691+5,691)/5,03=2,26 kN VLL’=-2,26kN
4. KATVBH=(18,59+16,535)/5,395=6,51 kN VFA=-6,51 kNVHO=(20,621+12,758)/4,88=6,84 kN VLF=-6,84 kNVOO’=(11,542+11,542)/5,03=4,59 kN VLL’=-4,59kN3. KAT VCJ=(27,472+24,682)/5,395=9,67 kN VFA=-9,67 kNVJP=(30,808+18,094)/4,88=10,02 kN VLF=-10,02 kNVPP’=(16,449+16,449)/5,03=6,54 kN VLL’=-6,54kN2. KATVCH=(36,897+33,721)/5,395=13,09 kN VHC=-13,9 kNVHN=(42,039+25,319)/4,88=13,8 kN VNH=-13,8 kNVNN’=(22,981+22,981 )/5,03=9,13 kN VNN’=-9,13 kN
1. KATVDJ=(43,159+38,436)/5, 395=15,124 kN VJD=-15,124 kNVJO=(47,965+29,125)/4,88=15,38 kN VOJ=-15,38 kNVOO’=(26,412+26,412 )/5,03=10,5 kN VOO’=-10,5 kNZEMİN KATVEK=(37,498+35,592)/5,395=13,54 kN VKE=-13,54 kNVKP=(44,434+23,738 )/4,88=13,97 kN VPK=-13,97 kNVPP’=(21,79+21,79)/5,03=8,66 kN VPP’=-8,66 kN
123
BETONARME PROJE 04042112
1-1 AKSI DEPREM MOMENT DİYAGRAMI
1-1 AKSI DEPREM KESME KUVVETİ DİYAGRAMI
124
BETONARME PROJE 04042112
1-1 AKSI DEPREM NORMAL KUVVET DİYAGRAMI
125
BETONARME PROJE 04042112
Y-Y YÖNÜ
KOLON KESİTLERİ VE REDÖRLERİ
kc=Ic/hkat, IC=Y3xX/12KAT KOLONLARNO h(m) (x/y)cm S1 S2 S3 S7 S8 S9 S214.KAT 3,39 30/30 30/25 25/30 30/25 30/35 35/35 25/35
kc 1,99 1,15 1,66 1,15 3,16 3,69 2,63 3.KAT 3,39 30/30 40/30 30/40 40/30 30/35 50/50 35/40
kc 1,99 2,65 4,72 2,65 3,16 15,36 5,512.KAT 3,39 30/30 40/30 30/40 40/30 40/50 50/50 35/40
kc 1,99 2,65 4,72 2,65 12,29 15,36 5,511.KAT 3,39 30/30 50/30 40/45 50/30 50/55 55/55 40/50
kc 1,99 3,32 8,96 3,32 20,45 22,49 12,29Z.KAT 3,39 30/30 50/30 40/45 50/30 50/55 55/55 40/50
kc 1,99 3,32 8,96 3,32 20,45 22,49 12,29
KATKOLO
NKOLO
N kc k1 k2 k3 k4 k aDij=a*
kc ∑DijADETİ
S101 4 1,99 0 6,95 0 6,95 3,492 0,636 1,27 5,061S102 4 1,15 0 8,29 0 8,29 7,209 0,783 0,9 3,601S103 2 1,66 0 6,95 0 6,95 4,187 0,677 1,12 2,247S107 4 1,15 6,95 7,42 6,95 7,42 12,5 0,862 0,99 3,965
4 S108 4 3,16 8,29 8,79 8,29 8,79 5,405 0,73 2,31 9,226S109 2 3,69 6,95 8,79 6,95 8,79 4,266 0,681 2,51 5,024
126
BETONARME PROJE 04042112
S115 2 3,69 8,79 8,29 8,79 8,29 4,629 0,698 2,58 5,153S121 2 2,63 8,29 0 8,29 0 3,152 0,612 1,61 3,218 37,496
S101 4 1,99 0 6,95 0 6,95 3,492 0,636 1,27 5,061S102 4 2,65 0 8,29 0 8,29 3,128 0,61 1,62 6,466S103 2 4,72 0 6,95 0 6,95 1,472 0,424 2 4,003
3 S107 4 2,65 6,95 7,42 6,95 7,42 5,423 0,731 1,94 7,744S108 4 3,16 8,29 8,79 8,29 8,79 5,405 0,73 2,31 9,226S109 2 15,36 6,95 8,79 6,95 8,79 1,025 0,339 5,2 10,41S115 2 15,36 8,79 8,29 8,79 8,29 1,112 0,357 5,49 10,98S121 2 5,51 8,29 0 8,29 0 1,505 0,429 2,37 4,731 58,616
S101 4 1,99 0 6,95 0 6,95 3,492 0,636 1,27 5,061S102 4 2,65 0 8,29 0 8,29 3,128 0,61 1,62 6,466S103 2 4,72 0 6,95 0 6,95 1,472 0,424 2 4,003
2 S107 4 2,65 6,95 7,42 6,95 7,42 5,423 0,731 1,94 7,744S108 4 12,29 8,29 8,79 8,29 8,79 1,39 0,41 5,04 20,15S109 2 15,36 6,95 8,79 6,95 8,79 1,025 0,339 5,2 10,41S115 2 15,36 8,79 8,29 8,79 8,29 1,112 0,357 5,49 10,98S121 2 5,51 8,29 0 8,29 0 1,505 0,429 2,37 4,731 69,545
S101 4 1,99 0 6,95 0 6,95 3,492 0,636 1,27 5,061S102 4 3,32 0 8,29 0 8,29 2,497 0,555 1,84 7,374S103 2 8,96 0 6,95 0 6,95 0,776 0,279 2,5 5,008
1 S107 4 3,32 6,95 7,42 6,95 7,42 4,328 0,684 2,27 9,083S108 4 20,45 8,29 8,79 8,29 8,79 0,835 0,295 6,02 24,1S109 2 22,49 6,95 8,79 6,95 8,79 0,7 0,259 5,83 11,66S115 2 22,49 8,79 8,29 8,79 8,29 0,759 0,275 6,19 12,38S121 2 12,29 8,29 0 8,29 0 0,675 0,252 3,1 6,199 80,861
S101 4 1,99 0 6,95 0 0 3,492 0,727 1,45 5,786S102 4 3,32 0 8,29 0 0 2,497 0,666 2,21 8,85S103 2 8,96 0 6,95 0 0 0,776 0,46 4,12 8,236S107 4 3,32 6,95 7,42 0 0 4,328 0,763 2,53 10,13
Z S108 4 20,45 8,29 8,79 0 0 0,835 0,471 9,63 38,52S109 2 22,49 6,95 8,79 0 0 0,7 0,444 9,99 19,99S115 2 22,49 8,79 8,29 0 0 0,759 0,456 10,3 20,53S121 2 12,29 8,29 0 0 0 0,675 0,439 5,4 10,79 122,84
Normal katlarda:
ve ve Zemin katta:
ve ve
127
BETONARME PROJE 04042112KAT VE BİNA AĞIRLIĞININ BULUNMASI
B.K.S Gi(kN) Qi (kN)WGi (kN) WQi(kN)
S1 4 86,48 14,13 345,92 56,52S2 4 131,08 31,27 524,32 125,08S3 2 175,74 59,43 351,48 118,86S7 4 163,44 27,53 653,76 110,12S8 4 256,7 79,17 1026,8 316,68S9 2 243,11 113,79 486,22 227,58S15 2 259,61 131,43 519,22 262,86S21 2 184,53 57,85 369,06 115,7
Wi= 4276,78 1333,4
n = 0,3 ( hareketli yük azaltma katsayısı )
Wi = Gi + n.Qi bir katın ağırlığı Wt=BİNA AĞIRLIĞI
BİNANIN 1. DOĞAL TİTREŞİM PERİYODUNUN BULUNMASI
Vt = 1000 kN ALINARAK Fİ LERİN HESABIKAT Wi(kN) Hi(m) Wi*Hi Vt/(∑Wi*Hi) Fi Vi(kN)
4, KAT 4676,8 16,95 79271,76 0,004204944 333,33 333,3333, KAT 4676,8 13,56 63417,408 0,004204944 266,67 6002, KAT 4676,8 10,17 47563,056 0,004204944 200 8001, KAT 4676,8 6,78 31708,704 0,004204944 133,33 933,333
128
BETONARME PROJE 04042112Z KAT 4676,8 3,39 15854,352 0,004204944 66,667 1000
∑Wi*Hi= 237815,28
KATmi=Wi/g Ffi Vi
∑Di=∑Di*(12*E/h^2) δi dfi Ffi*dfi mi*dfi
2
4.KAT 467,7 333,33 333,33 0,0037496 88898 503123 1,68E+08 1,18E+143.KAT 467,7 266,67 600 0,0058616 102361 414225 1,10E+08 8,02E+132.KAT 467,7 200 800 0,0069545 115033 311864 6,24E+07 4,55E+131.KAT 467,7 133,33 933,33 0,0080861 115424 196830 2,62E+07 1,81E+13Z KAT 467,7 66,667 1000 0,0122841 81406 81406 5,43E+06 3,10E+12
Σ 3,72E+08 2,65E+14
h=3,39m ve C20 Betonu için E=
ve
ise sn olarak belirlenmiştir.EŞDEĞER DEPREM YÜKÜNÜN HESABI
TOPLAM EŞDEĞER DEPREM YÜKÜNÜN HESABI(Vt)A(T1)=Göz önüne alınan deprem doğrultusu için binanın 1. doğal titreşim peryodu T1 e karşı gelen spektral ivme katsayısı
A(T1)=Ao¿ I×S(T 1 )
Ao=etkin yerivmesi katsayısı 20 deprem bölgesi için 0,30 I =bina önem katsayısı konut için 1,00S(T)= spektrum katsayısıZ2 zemin sınıfı için TA=0,15,TB=0,40
T>TB ⇒ S(T)=
A(T1)=Ao¿ I×S(T 1 )= 0,30x1x1,23=0,37
T>TA ⇒Ra(T )=R (Süneklilik düzeyi yüksek binalarda deprem yükünün tamamı çerçevelerle karşılanıyorsa 1. ve 2. derece deprem bölgelerinde R=8 alınır.)
KnKATLARA ETKİYEN EŞDEĞER DEPREM YÜKÜNÜN BELİRLENMESİ
KAT Wi(kN) Hi(m) Wi*Hi (Vt-Fn)/(∑Wi*Hi) Fi Vi(kN)
4, KAT 4676,8 16,95 79271,76 0,00454769 360,5 401,0633, KAT 4676,8 13,56 63417,408 0,00454769 288,4 689,4662, KAT 4676,8 10,17 47563,056 0,00454769 216,3 905,768
129
BETONARME PROJE 040421121, KAT 4676,8 6,78 31708,704 0,00454769 144,2 1049,97
Z KAT 4676,8 3,39 15854,352 0,0045476972,101 1081,51
∑Wi*Hi= 237815,28
Fn = 0,0075x5x1081,56= 40,56kN
KAT KESME KUVVETLERİ
KAT KOLON KOLON Dij=a*kc ∑Dij Dij/∑Dij Vi(kN) Vij(Kn)ADETİ
S101 4 1,265 37,49632 0,034 401,06 13,53S102 4 0,9 37,49632 0,024 401,06 9,629S103 2 1,123 37,49632 0,030 401,06 12,02
4 S107 4 0,991 37,49632 0,026 401,06 10,6S108 4 2,307 37,49632 0,062 401,06 24,67S109 2 2,512 37,49632 0,067 401,06 26,87S115 2 2,577 37,49632 0,069 401,06 27,56S121 2 1,609 37,49632 0,043 401,06 17,21S101 4 1,265 58,61594 0,022 689,47 14,88S102 4 1,617 58,61594 0,028 689,47 19,01S103 2 2,001 58,61594 0,034 689,47 23,54
3 S107 4 1,936 58,61594 0,033 689,47 22,77S108 4 2,307 58,61594 0,039 689,47 27,13S109 2 5,204 58,61594 0,089 689,47 61,21S115 2 5,488 58,61594 0,094 689,47 64,56S121 2 2,366 58,61594 0,040 689,47 27,82S101 4 1,265 69,54471 0,018 905,77 16,48S102 4 1,617 69,54471 0,023 905,77 21,05S103 2 2,001 69,54471 0,029 905,77 26,07
2 S107 4 1,936 69,54471 0,028 905,77 25,21S108 4 5,039 69,54471 0,072 905,77 65,63S109 2 5,204 69,54471 0,075 905,77 67,78S115 2 5,488 69,54471 0,079 905,77 71,48S121 2 2,366 69,54471 0,034 905,77 30,81S101 4 1,265 80,86143 0,016 1050 16,43S102 4 1,843 80,86143 0,023 1050 23,94S103 2 2,504 80,86143 0,031 1050 32,51
1 S107 4 2,271 80,86143 0,028 1050 29,49S108 4 6,024 80,86143 0,075 1050 78,22S109 2 5,83 80,86143 0,072 1050 75,7
130
BETONARME PROJE 04042112
S115 2 6,19 80,86143 0,077 1050 80,37S121 2 3,1 80,86143 0,038 1050 40,25S101 4 1,447 122,8411 0,012 1081,5 12,74S102 4 2,213 122,8411 0,018 1081,5 19,48S103 2 4,118 122,8411 0,034 1081,5 36,25
Z S107 4 2,533 122,8411 0,021 1081,5 22,3S108 4 9,631 122,8411 0,078 1081,5 84,79S109 2 9,995 122,8411 0,081 1081,5 88S115 2 10,26 122,8411 0,084 1081,5 90,37S121 2 5,397 122,8411 0,044 1081,5 47,52
DEPREM MOMENTLERİNİN HESAPLANMASI
KAT KOLON Vij(Kn) yo=y H hy Malt Must
[ y*h*Vij ][(1-
y)*h*Vij]S102 9,629 0,45 3,39 1,53 14,69 17,95
4 S108 24,671 0,45 3,39 1,53 37,64 46,00S102 19,014 0,5 3,39 1,70 32,23 32,23
3 S108 27,13 0,5 3,39 1,70 45,99 45,99S102 21,054 0,5 3,39 1,70 35,69 35,69
2 S108 65,626 0,47 3,39 1,59 104,56 117,91S102 23,937 0,5 3,39 1,70 40,57 40,57
1 S108 78,224 0,5 3,39 1,70 132,59 132,59S102 19,48 0,57 3,39 1,93 37,64 28,40
Z S108 84,79 0,65 3,39 2,20 186,83 100,60
B-B AKSI KİRİŞ DEPREM MOMENTLERİNİN BULUNMASI
131
BETONARME PROJE 04042112
A DÜĞÜM NOKTASI
A MK128 MK128=MÜST=11,348 kNm
MÜST=11,348
B DÜĞÜM NOKTASI
MALT=7,886
B MK128 MK128=MÜST+MALT=7,886+16,098=23,984 kNm
MÜST=16,098
C DÜĞÜM NOKTASI
132
BETONARME PROJE 04042112
MALT=13,713
B MK128 MK128=MÜST+MALT=13,713+20,326=34,04kNm
MÜST=20,326
D DÜĞÜM NOKTASI
MALT=20,326
B MK128 MK128=MÜST+MALT=20,326+24,391=44,717 kNm
MÜST=24,391E DÜĞÜM NOKTASI
MALT=24,391
B MK128 MK128=MÜST+MALT=24,391+27,1=51,49 kNm
MÜST=27,101
F DÜĞÜM NOKTASI
MALT=27,1
133
BETONARME PROJE 04042112
B MK128 MK128=MÜST+MALT=27,1+23,885=48,85 kNm
MÜST=21,751
G DÜĞÜM NOKTASI
k128= 12,19 k127=11,16 MK128=(MÜST)xk1/(k1+k2)
MK128=(32,398)12,19/(12,19+11,16)=16,91kNm
MK127=(MÜST)xk2/(k1+k2)
MÜST=32,398 MK127=(32,398)11,16/(12,19+11,16)=15,49kNm
H DÜGÜM NOKTASIMALT=17,45
K128=12,19 k127=11,16 MK128 MK127 MK128=(MÜST+MALT)xk1/(k1+k2)
MK128=(42,5+17,45)x12,19/(12,19+11,16) =31,3kNm MÜST=42,5
MK127=(MÜST+MALT)xk2/(k1+k2) MK127=(42,5+17,45)x11,16/(12,19+11,16)
=28,65kNm
J DÜĞÜM NOKTASI
MALT=34,76
134
BETONARME PROJE 04042112
K128=12,19 k127=11,16 MK128 MK127 MK128=(MÜST+MALT)xk1/(k1+k2)
MK128=(34,76+57,94)x12,19/(12,19+11,16) =48,39kNm MÜST=57,94
MK127=(MÜST+MALT)xk2/(k1+k2) MK127=(34,76+57,94)x11,16/(12,19+11,16)
=44,3kNmK DÜĞÜM NOKTASI
MALT=47,405
K128=12,19 k127=11,16 MK128 MK127 MK128=(MÜST+MALT)xk1/(k1+k2)
MK128=(47,405+63,207)x12,19/(12,19+11,16) =57,75kNm MÜST=63,207
MK127=(MÜST+MALT)xk2/(k1+k2) MK127=(47,405+63,207)x11,16/(12,19+11,16)
=52,866kNm
L DÜĞÜM NOKTASI
MALT=63,207
K128=12,19 k127=11,16 MK128 MK127 MK128=(MÜST+MALT)xk1/(k1+k2)
MK128=(63,207+70,23)x12,19/(12,19+11,16) =67,916kNm
135
BETONARME PROJE 04042112
MÜST=70,23 MK127=(MÜST+MALT)xk2/(k1+k2)
MK127=(63,207+70,23)x11,16/(12,19+11,16) =63,77kNm
M DÜĞÜM NOKTASI
MALT=70,230
K128=12,19 k127=11,16 MK128 MK127 MK128=(MÜST+MALT)xk1/(k1+k2)
MK128=(63,34+70,23)x12,19/(12,19+11,16) =68,21kNm MÜST=63,34
MK127=(MÜST+MALT)xk2/(k1+k2) MK127=(63,34+70,23)x11,16/(12,19+11,16)
=64,12kNm
B-B AKSI KOLON DEPREM MOMENTİ DÜZELTMELERİ
B-B AKSI KOLON DEPREM MOMENTİ DÜZELTMELERİKat No
Kolon No
Malt ( KNm ) Müst ( KNm )H
( m )h / 2 ( m ) M'alt ( KNm ) M'üst ( KNm )
5S102 7,886 11,348 3,12 0,275 6,191 9,653S108 17,445 32,398 3,12 0,275 13,052 28,005
4S102 13,713 16,098 3,12 0,275 11,085 13,470S108 34,764 42,489 3,12 0,275 27,955 35,680
3S102 20,326 20,326 3,12 0,275 16,743 16,743S108 47,405 57,940 3,12 0,275 38,120 48,654
2S102 24,391 24,391 3,12 0,275 20,091 20,091S108 63,207 63,207 3,12 0,275 52,065 52,065
1S102 27,101 27,101 3,12 0,275 22,323 22,323S108 70,230 70,230 3,12 0,275 57,849 57,849
Z S102 26,585 21,751 3,12 0,275 17,491
136
BETONARME PROJE 04042112
S108 93,057 63,341 3,12 0,275 49,556
h / 2 = 0,5 / 2 = 0,25 ==> Kiriş derinliğinin yarısıdır.
M'alt = Malt - ( ( ( Malt + Müst ) / H )*( h / 2 ) )
M'üst = Müst - ( ( ( Malt + Müst ) / H )*( h / 2 ) )
B-B AKSI KİRİŞ DEPREM MOMENTİ DÜZELTMELERİ
B-B AKSI KİRİŞ DEPREM MOMENTİ DÜZELTMELERİKat No
Kiriş No
Msol( KNm )
Msağ ( KNm )
L ( m )
( a1 ) / 2( m )
( a2 ) / 2 ( m )
M'sol( KNm )
M'sağ( KNm )
5K128 11,348 16,91 4,905 0,25 0,25 9,908 15,470K127 15,49 5,53 0,25 14,790
4K128 23,984 31,3 4,905 0,25 0,25 21,166 28,482K127 28,65 5,53 0,25 0,25 27,355
3K128 34,04 48,39 4,905 0,25 29,839 48,390K127 44,3 5,53 0,25 0,25 42,297
2K128 44,717 57,75 4,905 0,25 0,25 39,494 52,527K127 52,866 5,53 0,25 50,476
1K128 51,49 67,916 4,905 0,25 0,25 45,404 61,830K127 63,77 5,53 0,25 0,25 60,887
ZK128 48,85 68,21 4,905 0,25 42,884 68,210K127 64,12 5,53 0,25 0,25 61,221
( a1 ) / 2 ve ( a2 ) / 2 ==> Aks doğrultusundaki kolon kenarlarının yarılarıdır.
M'sol = Msol - ( ( ( Msol + Msağ ) / L )*( ( a1 ) / 2 ) )
M'sağ = Msağ - ( ( ( Msol + Msağ ) / L )*( ( a2 ) / 2 ) )
KİRİŞ DEPREM KESME KUVVETLERİVİJ=Msol+Msağ/li5. KATVAF=(9,908+15,470)/4,905=5,174 kN VFA=-5,174 kNVFF’=(14,79+14,79)/5,53=5,35 kN VFF’=-5,35 kN4. KATVAF=(21,166+28,482)/4,905=10,122kN VFA=-10,122 kNVFF’=(27,355+27,355)/5,53=9,89 kN VFF’=-9,89 kN3. KATVBG=(29,839+48,39)/ 4,905==15,95 kN VGB=-15,95 kNVGG’=(42,297+42,297)/ 5,53=15,3 kN VGG’=-15,3 kN
137
BETONARME PROJE 04042112
2. KATVCH=(39,494+52,527)/ 4,905==18,76 kN VHC=-18,76 kNVHH’=(50,426+50,426)/ 5,53=18,24 kN VHH=-18,24 kN
1. KATVDJ=(42,884+68,210)/ 4,905==24,65 kN VJD=-24,65 kNVJJ’=(60,887+60,887)/ 5,53=22,02 kN VJJ’=-22,02 kNZEMİN KATVEK=(42,884+68,21)/ 4,905==22,65 kN VKE=-22,65 kN
VKK’=(61,221+61,221 )/ 5,53=22,14 kN VKK=-22,14 kN
B-B AKSI DEPREM MOMENT DİYAGRAMI
B-B AKSI KESME KUVVETİ DİYAGRAMI
138
BETONARME PROJE 04042112
B-B AKSI NORMAL KUVVET DİYAGRAMI
139
BETONARME PROJE 04042112
KİRİŞ BETONARME HESAPLARI
(B-B AKSI)
EĞİLME DONATISI HESABIAÇIKLIKTA DONATI HESABI
K128 KİRİŞİMd=78,28 kNma=hf My=0,85xfcdxbxhfx(d-hf/2)= 0,85x13,33x1040x130x(460-130/2)=605 kNm
140
BETONARME PROJE 04042112My> Md S.D. hesabıMd=0,85xfcdxbxax(d-0,5a) => 78,28x106=0,85x13,33x1040xax(460-0,5a)a=14,65 mm.KDD=>FC=FT
Asaxfyd=0,85xfcdxbxa => Asx365=0,85x13,33x1040 x 14,65Asa=472,97 mm2
Asa seçilen=603 216 düz, 116 pilye Kontrol:
0,0053>0,0022<max=0,85b
max=0,85x0,85x 0,85x
f cd
f yd
×600600+ f yd =0,85x0,85 x0,85x =0,014
<max=0,0053<0,014<0,02=>0,0053<0,02
K127 KİRİŞİMd=104,51 kNma=hf My=0,85xfcdxbxhfx(d-hf/2)= 0,85x13,33x843x130x(460-130/2)=490,4 kNmMy> Md S.D. hesabıMd=0,85xfcdxbxax(d-0,5a) => 104,51 x106=0,85x13,33x843xax(460-0,5a)a=24,44 mm.KDD=>FC=FT
Asaxfyd=0,85xfcdxbxa => Asx365=0,85x13,33x843 x 24,44Asa=639,565 mm2
Asa seçilen=804 216 düz, 216 pilye Kontrol:
0,007>0,0022<max=0,85b
max=0,85x0,85x 0,85x
f cd
f yd
×600600+ f yd =0,85x0,85 x0,85x =0,014
<max=0,007<0,014<0,02=>0,007<0,02
MESNET DONATI HESABIK128 KENAR MESNETİMin Md=-90,76 kN.mMax Md=47,12kN.m
1.DURUM
ASÜ
ASA
141
BETONARME PROJE 04042112
MDÜ
1.Durum
2.Durum Mda =47,12 kNm, a=hf=130 mm
MDA
My> Md S.D.K. hesabı
Asa
K127 SOL MESNETİMin Md=-193,31 kN.mMax Md=56,7kN.m
1.DURUM
142
BETONARME PROJE 04042112
ASÜ
ASA
MDÜ
1.Durum
2.Durum
Mda =56,7 kNm, a=hf=130 mm MDA
Asa My> Md S.D.K. hesabı
Montaj Donatısı
K128 Kirişi
143
BETONARME PROJE 04042112K127 Kirişi
EK DONATI HESABIK128 Kenar MesnetiÜstte
Altta
K128-K127 MesnetiÜstte
Altta
KONTROLK128 Kenar MesnetiÜstte
Altta
K128-K127 MesnetiÜstte
144
BETONARME PROJE 04042112
Altta
KAYMA DONATISI VE ETRİYE HESABI
K128 Kirişi Kenar Mesneti
603
402
Mrü
Basınç donatısı akıyor mu?
Mra
402
145
BETONARME PROJE 04042112
K128 Kirişi Sağ Mesneti
1407
804
Mrü
Basınç donatısı akıyor mu?
Mra
804
146
BETONARME PROJE 04042112
K128 Kirişi Kenar Mesneti
Veq=32,05 kN; Vd=Vg+q+eq =82,58 kN
Asw= Vw×sfywd×d
⇒Φ8 seçilirse;
(π×82/4)×2=(58,89×s×103)/(365×460) ⇒ s=285
=> Seçilen Φ8/12K128 Kirişi Sağ Mesneti
Veq=32,05 kN; Vd=Vg+q+eq =102,9 kN
147
BETONARME PROJE 04042112
Asw= Vw×sfywd×d
⇒Φ8 seçilirse;
(π×82/4)×2=(73,19×s×103)/(365×460) ⇒ s=227
=> Seçilen Φ8/12K127 Kirişi Sol Ve Sağ Mesneti
Veq=32,05 kN; Vd=Vg+q+eq =117,95 kN
Asw= Vw×sfywd×d
⇒Φ8 seçilirse;
(π×82/4)×2=(139,28×s×103)/(365×460) ⇒ s=120,54
=> Seçilen Φ8/12K128 Açıklık Bölgesi (TS 500)Vd=(1,4G+1,6Q)=96,88 kN
Vcr=0,65×fctd×bw×d=0,65×1,04×250×460=77,74 kN
Vr=0,22×fcd ×bw×d=0,22×13,33×250×460=337,25 kN
Vcr <Vd Kayma donatısı hesapla bulunur.
148
BETONARME PROJE 04042112(π×82/4)×2=(34,69×s×103)/(365×460) ⇒ s=484 mmw,min=0,30(fctd/fywd)=0,30× (1,04/365)=0,00085
Asw,min=w,min×bw×smin smin=100/(0,00085x250)=470 mm
s<d/2 s<45/2=22,5 cm Seçilen Φ8/22
K127 Açıklık Bölgesi (TS 500)Vd=(1,4G+1,6Q)=122,5 kN
Vcr=0,65×fctd×bw×d=0,65×1,04×250×460=77,74 kN
Vr=0,22×fcd ×bw×d=0,22×13,33×250×460=337,25 kN
Vcr <Vd Kayma donatısı hesapla bulunur.
(π×82/4)×2=(60,31×s×103)/(365×460) ⇒ s=278 mmw,min=0,30(fctd/fywd)=0,30× (1,04/365)=0,00085
Asw,min=w,min×bw×smin smin=100/(0,00085x250)=470 mm
s<d/2 s<46/2=23 cm Seçilen Φ8/22
4-4 AKSI
149
BETONARME PROJE 04042112
150
BETONARME PROJE 04042112
EĞİLME DONATISI HESABI
151
BETONARME PROJE 04042112AÇIKLIKTA DONATI HESABI
K118 KİRİŞİ
Asa=275,17 mm2
Asa seçilen=339 212düz, 112 pliye
K119 KİRİŞİ
Asa=275,11 mm2
Asa seçilen=339 212düz, 112 pliye K120 KİRİŞİ
Asa=567,17 mm2
Asa seçilen=603 216düz, 116 pliye
Montaj Donatısı
K118 Kirişi
K119 Kirişi
K120 Kirişi
EK DONATI HESABIK118 Kenar MesnetiÜstte
Altta
K118-K119 MesnetiÜstte
Altta
152
BETONARME PROJE 04042112
K119-K120 MesnetiÜstte
Altta
KONTROLK118 Kenar MesnetiÜstte
Altta
K118-K119 MesnetiÜstte
Altta
153
BETONARME PROJE 04042112
K119-K120 MesnetiÜstte
Altta
KOLON DONATI HESABI (S120 KOLONU)
ZEMİN KAT
B-B Aksı (Y-Y Yönü)
Mi
2×hkat3
hkat3
M j 1,4G+1,6Q G+Q 0,9G
Mi= 23,588 15,86 10,20
Mj= 11,794 7,93 5,1
i ucunda moment düzeltmeleri:
hkiriş=0,5m hkat=3,39 m
Mi '=Mi×( 23×hkat−h
2 )/ 2×hkat3
154
BETONARME PROJE 04042112Düzeltilmiş Momentler
1,4G+1,6Q G+Q 0,9G
Mi= 21,19 14,25 9,16
Deprem Momentleri
MEi= 23,53 kNm MEj= 37,64 kNm
Deprem Normal Kuvveti
NE= 116,7 kN
4-4 Aksı (X-X Yönü)
Mi
2×hkat3
hkat3
M j 1,4G+1,6Q G+Q 0,9G
Mi= 11,550 4,1 0,5
Mj= 5,750 2,05 0,25
i ucunda moment düzeltmeleri:
hkiriş=0,5m hkat=3,39 m
Mi '=Mi×( 23×hkat−h
2 )/ 2×hkat3
Düzeltilmiş Momentler
1,4G+1,6Q G+Q 0,9G
Mi= 10,23 3,65 0,45
Deprem Momentleri
MEi= 43,63 kNm MEj= 92,78 kNm
Deprem Normal Kuvveti
NE= 20,78 kN
Betonarme Hesapta Kullanılacak İç KuvvetlerMi için
1,4G+1,6Q için
155
BETONARME PROJE 04042112
G+Q+E için
X-X Dogrultusu
Y-Y Dogrultusu
G+Q-E içinX-X Dogrultusu
Y-Y Dogrultusu
0,9G+E içinX-X Dogrultusu
Y-Y Dogrultusu
0,9G-E içinX-X Dogrultusu
156
BETONARME PROJE 04042112
Y-Y Dogrultusu
Mi için
1,4G+1,6Q için
G+Q+E için
X-X Dogrultusu
Y-Y Dogrultusu
G+Q-E için
X-X Dogrultusu
Y-Y Dogrultusu
0,9G+E içinX-X Dogrultusu
Y-Y Dogrultusu
0,9G-E için
157
BETONARME PROJE 04042112X-X Dogrultusu
Y-Y Dogrultusu
Mi Değerleri İçin Program Sonuçları:
Mj Değerleri İçin Program Sonuçları
158
BETONARME PROJE 04042112
DONATI SEÇİMİ VE GÖSTERİMİ :
Zemin Kat :
A sx = 302 mm 2 318 ( 762 mm 2 )A sy = 301 mm 2 318 ( 762 mm 2 )A s,min = 0,01 . b . h = 0,01 . 300 . 500 = 1500 mm 2
818 A s,maks = 0,04 . b . h = 0,04 . 300 . 500 = 6000 mm 2
(2032 mm2)A s,min A s A s,maks
GÜÇLÜ KOLON – ZAYIF KİRİŞ TAHKİKİ ( S120 KOLONU İÇİN )
159
BETONARME PROJE 04042112
X – X YÖNÜ İÇİN ( 4-4 AKSI ) :
d = 4 cm zs = h – 2.d = 50 – 2.4 = 42 cm = 0,85; S420
ABAK( )
Depremin Soldan Sağa Etkimesi Durumu :
G+Q+E için:
Deprem Doğrultusu
M ra N d,alt = 667,74 kN
M rj N d,üst = 832,53 kN
K118 K119 M ri
M rü
M ra’ın Hesabı :
n = = 0,33 M ra=m . b . h 2.f cd=0,15 . 300 . 500 2 .13,33. 10 -6
w = = 0,14 = 149,96 kNmM rü’nün Hesabı :
n = = 0,42 M rü=m . b . h 2.f cd=0,155.300 .500 2 . 13,33 . 10 -6
w = = 0,14 = 159,96 kNm
G+Q-E için:
160
BETONARME PROJE 04042112N d,alt = 630,76 kN ve N d,üst = 790,97 kN
M ra’ın Hesabı :
n = = 0,32 M ra=m .b . h 2.f cd=0,146 . 300 .500 2 .13,33. 10 -6
w = = 0,14 = 145,96kNmM rü’nün Hesabı :
n = = 0,4 M rü=m . b . h 2.f cd=0,152.300 .500 2 . 13,33 . 10 -6
w = = 0,14 = 151,96 kNm
0,9G+E için:
N d,alt = 490,23 kN ve N d,üst = 610,64 kN
M ra’ın Hesabı :
n = = 0,24 M ra=m .b . h 2.f cd=0,14 . 300 .500 2 .13,33. 10 -6
w = = 0,14 = 139,96kNmM rü’nün Hesabı :
n = = 0,30 M rü=m . b . h 2.f cd=0,144.300 .500 2 . 13,33 . 10 -6
w = = 0,14 = 143,96 kNm
161
BETONARME PROJE 040421120,9G -E için:
N d,alt = 453,55 kN ve N d,üst = 610,64 kN
M ra’ın Hesabı :
n = = 0,30 M ra=m .b . h 2.f cd=0,144 . 300 .500 2 .13,33. 10 -6
w = = 0,14 = 143,96kNmM rü’nün Hesabı :
n = = 0,28 M rü=m . b . h 2.f cd=0,142.300 .500 2 . 13,33 . 10 -6
w = = 0,14 = 141,96 kNm
Depremin sağdan sola etkimesi durumu için tüm hesaplar aynıdır. Dolayısıyla S120 kolonu için güçlü kolon-zayıf kiriş tahkiki x-x yönünde uygundur.
Y – Y YÖNÜ İÇİN ( B-B AKSI ) :
d = 4 cm zs = h – 2.d = 30 – 2.4 = 22 cm ≈ 0,75; S420
ABAK( )
Depremin Soldan Sağa Etkimesi Durumu :
Deprem Doğrultusu
G+Q+E için:
M ra N d,alt =734,02 kN N d,üst =928,42kN
K128 M rü
162
BETONARME PROJE 04042112 M ra’ın Hesabı :
n = = 0,36 M ra=m .b .h 2.f cd=0,151 . 500 . 300 2 .13,33. 10 -6
w = = 0,14 = 90,57 kNmM rü’nün Hesabı :
n = = 0,46 M rü=m . b . h 2.f cd=0,148.500 .300 2 . 13,33 . 10 -6
w = = 0,14 = 73,96 kNm
G+Q-E için
N d,alt =555,78 kN N d,üst =695,08kN M ra’ın Hesabı :
n = = 0,28 M ra=m .b .h 2.f cd=0,149 . 500 . 300 2 .13,33. 10 -6
w = = 0,14 = 89,38 kNmM rü’nün Hesabı :
n = = 0,35 M rü=m . b . h 2.f cd=0,152.500 .300 2 . 13,33 . 10 -6
w = = 0,14 = 91,17 kNm
0,9G+ E için
N d,alt =556,51 kN N d,üst =706,53kN M ra’ın Hesabı :
n = = 0,28 M ra=m .b .h 2.f cd=0,149 . 500 . 300 2 .13,33. 10 -6
163
BETONARME PROJE 04042112
w = = 0,14 = 89,38 kNmM rü’nün Hesabı :
n = = 0,35 M rü=m . b . h 2.f cd=0,152.500 .300 2 . 13,33 . 10 -6
w = = 0,14 = 91,17 kNm
0,9G- E için
N d,alt =385,47 kN N d,üst =473,19kN M ra’ın Hesabı :
n = = 0,20 M ra=m .b .h 2.f cd=0,132 . 500 . 300 2 .13,33. 10 -6
w = = 0,14 = 79,18 kNmM rü’nün Hesabı :
n = = 024 M rü=m . b . h 2.f cd=0,140.500 .300 2 . 13,33 . 10 -6
w = = 0,14 = 83,98 kNm
Depremin Sağdan Sola Etkimesi Durumu :
Deprem Doğrultusu
M ra
K128
164
BETONARME PROJE 04042112
M rü
G+Q+E için:
G+Q-E için:
0,9G+E için:
0,9G-E için:
Kolon-Kiriş Birleşim Bölgelerinin Kesme Güvenliği
X-X Yönü İçin : (4-4 Aksı için)
Depremin Soldan Sağa Etkimesi Durumu :
Deprem Doğrultusu Va=47,22 kN
678 mm2
K118 K119
452 mm2
V ü =43,44 kN
Depremin Sağdan Sola Etkimesi Durumu :
Deprem Doğrultusu
165
BETONARME PROJE 04042112
Va=47,22 kN
678 mm2
K118 K119
452 mm2
Vü=43,44 Kn
Y-Y Yönü İçin : (B-B Aksı için)
Depremin Soldan Sağa Etkimesi Durumu :
Deprem Doğrultusu
Va =23,93
K128
402 mm2
166
BETONARME PROJE 04042112
V Ü =19,48
Depremin Sağdan Sola Etkimesi Durumu :
Deprem Doğrultusu
Va =23,93
603 mm2
K128
V ü =19,48
Enine Donatı
Kolon sarılma bölgesinde : s 50mm
s ≤ 100 mms ≤ bmin /3 = 300 / 3= 100m seçilen : Ф8/10
Kolon orta bölgesinde :
s ≤ 200 mm s ≤ bmin /2= 300 / 2= 150mm seçilen : Ф8/15
167
BETONARME PROJE 04042112
TEMEL ÖNBOYUT HESABI
Zemin Sınıfı = Z2 z,em = 184 kN/m2 z,net = z,em – 25.0,50 = 171,5 kN/m2
T1 TEMELİ S1(30/30)
Ng+q = 506,55 kN N1,4g+1,6q = 724 kN
ax = ay = 0,3m
AT = bx.by = 2,96m2 bx = by = 1,75 m
Zımbalama Tahkiki ve Temel Yüksekliğinin Bulunması
Vpr Vpd
Vpd = Vpr Up = 2.(ax + ay + 2.d )
d 27,74 cmh = d + 5 = 32,74 cm < 40 cm ,
h = 40 cm seçildi
T2 TEMELİ S2(50/30)
Ng+q = 811,75 kN N1,4g+1,6q = 1167,72kN
ax = 0,50 m ay = 0,30 m
AT = bx.by = 4,74 m2 bx = 3,15 m by = 1,85 m
Zımbalama Tahkiki ve Temel Yüksekliğinin Bulunması
Vpr Vpd
168
BETONARME PROJE 04042112
Vpd = Vpr
Up = 2.(ax + ay + 2.d )
d 36,11 cm
h = d + 5 = 41,11 cm < 50 cm , h = 50 cm seçildi
T3 TEMELİ S3(40/45)
Ng+q = 1175,85kN N1,4g+1,6q = 1705,62 kN
ax = 0,40 m 9 ay = 0,45 m
AT = bx.by = 6,86 m2 bx = 2,55 m by = 2,8 m
Zımbalama Tahkiki ve Temel Yüksekliğinin Bulunması
Vpr Vpd
Vpd = Vpr
Up = 2.(ax + ay + 2.d )
d 43,63 cm
h = d + 5 = 48,63 cm < 50 cm , h = 50 cm seçildi
T7 TEMELİ S4(50/30)
Ng+q = 954,85kN N1,4g+1,6q = 1364,35 kN
169
BETONARME PROJE 04042112
ax = 0,5 m ay = 0,30 m
AT = bx.by = 5,58 m2 bx = 3,05 m by = 1,8 m
Zımbalama Tahkiki ve Temel Yüksekliğinin Bulunması
Vpr Vpd
Vpd = Vpr
Up = 2.(ax + ay + 2.d )
d 38,29 cm
h = d + 5 = 43,29 cm < 50 cm , h = 50 cm seçildi
T8 TEMELİ S5(50/55)
Ng+q = 1679,35kN N1,4g+1,6q = 2430,26 kN
ax = 0,50 m ay = 0,55 m
AT = bx.by = 9,81 m2 bx =3 m by = 3,30 m
Zımbalama Tahkiki ve Temel Yüksekliğinin Bulunması
Vpr Vpd
170
BETONARME PROJE 04042112
Vpd = Vpr
Up = 2.(ax + ay + 2.d )
d 51,44 cm
h = d + 5 = 56,44 cm h = 60 cm seçildi
T9 TEMELİ S6(55/55)
Ng+q = 1955,20 kN N1,4g+1,6q = 2868,7 kN
ax = ay = 0,55 m
AT = bx.by = 11,49 m2 bx = by = 3,4 m
Zımbalama Tahkiki ve Temel Yüksekliğinin BulunmasıVpr Vpd
Vpd = Vpr Up = 2.(ax + ay + 2.d )
d 56,76 cm
h = d + 5 = 61,56 cm > 60 cm , h = 70 cm seçildi
T21 TEMELİ S7(40/50)
171
BETONARME PROJE 04042112Ng+q = 1211,90kN N1,4g+1,6q = 1754,51kN
ax =0,40 m ay = 0,50 m
AT = bx.by = 7,26 m2 bx = 2,4 m by = 3 m
Zımbalama Tahkiki ve Temel Yüksekliğinin BulunmasıVpr Vpd
Vpd = Vpr Up = 2.(ax + ay + 2.d )
d 44,24 cm
h = d + 5 = 49,24cm h = 50 cm seçildi
T120 TEMEL HESAPLARI
**DEPREM HALİNDE BOYUT TAHKİKİ**
1) X-X YÖNÜ
g+q E4,1 54,49
2,05 92,78
172
BETONARME PROJE 040421122) Y-Y YÖNÜ
g+q E15,86 28,40
7,83 37,64
H = =26,47kNm
Malt = 7,83 + 37,64= 45,47 kNm
My = Malt + H.h = 45,47 + 26,47.0,50 = 58,71 kNm
NG = .h.bx.by = 25.0,5.1,85.3,15 = 72,84 kN
Malt = 2,05 + 92,78 = 94,83 kNm
Mx = Malt + H.h = 94,83 + 45,26.0,50 = 117,46 kNm
KESİT TESİRLERİ
173
203,09
196,88
3,15
1,45
0,85
BETONARME PROJE 04042112
x yYükleme N M H N M HPd 1167,22 5,75 5,09 1167,72 11,794 10,437P 811,75 2,05 1,82 811,75 7,93 7,02E 20,78 92,78 44 116,67 37,64 19,48
a ) Yalnız Düşey Yükler İçin ( Hesap Yükleri )
x-x yönü
M0 =M+H*h=5,75+5,09*0,5=8,30 kNm
e = = 0,0071 <
1,2 =
1 = 203,9kN/m2 2 = 197,67kN/m2
K = K = 200,81 kN/m2
kNm
kN
y-y yönü
174
181,77
109,05
3,15
1,45
BETONARME PROJE 04042112
M0 =M+H*h=11,794+10,437*0,5=17,01kNm
e = = 0,0145 <
1,2 =
1 = 209,80 kN/m2 2 = 195,98 kN/m2
K = K = 201,90kN/m2
kNm
kN
b ) Düşey Yük + Deprem ( G + Q + E )
x-x yönü
M0 =M+H*h=94,83+49,09*0,5=119,38 kNm
e = = 0,143 <
1,2 =
1 = 181,77 kN/m2 2 = 103,95 kN/m2
K = K = 149,04 kN/m2
175
177,38
138,10
1,85
0,85
BETONARME PROJE 04042112
kNm
kN
y-y yönü
M0 =M+H*h=45,57+26*0,5=58,82 kNm
e = = 0,063 <
1,2 =
1 = 191,87 kN/m2 2 = 126,76kN/m2
K = K = 164,59kN/m2
kNm
kN
TEMEL DONATILARININ HESABI
Vx = 495,03 kN Vy = 502,53 kN
Mx =328,57 kNm My = 195,98 kNm
My < Mx olduğundan x doğrultusunda hesaba başlanır
x-x yönü
176
BETONARME PROJE 04042112Mx = 328,57 kNm b= bw =1850 mm d=450 mm
mm2
y-y yönü
My = 195,98kNm b= bx =3150 mm d=500-50-16=434 mm
mm2
1416
1116
177
BETONARME PROJE 04042112
KESME GÜVENLİĞİ
Vcr,x = 0,65. fctd . b . d1 = 0,65 . 1,04 . 1850 . 450 . 10 -3 = 562,77 kN 495,03 kN
Vcr,y = 0,65 . fctd . b . d2 = 0,65 . 1,17 . 3150 . 434 . 10 –3 = 924,16 kN 502,53kN
Böylece kesme güvenliği hem X hem de Y doğrultusunda sağlanmış oldu .
ZIMBALAMA TAHKİKİ
olduğu için zımbalamaya karşı güvenlidir.
BAĞ KİRİŞİ BOYUTLANDIRMASI
Zemin Sınıfı Z2 h≤15 m
min Enkesit Boyutu 30/30 cm Min. En Kesit Alanı = 900 cm2
Nç = 0,08.Nd Nd = Nmax =1167,72 kN
As = 2,55 cm2 min 416=8,04 cm2 boyuna donatı olarak seçildi.
178
BETONARME PROJE 04042112
Etriye 8/20 seçildi ( 2007 Deprem Yönetmeliği )
179