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E CONDOTTE DI ADDUZIONE AL SISTEMA IRRIGUO ESISTENTE NEL TERRITORIO COMUNALE
3 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Sommario
1 PREMESSA ............................................................................................................ 5
2 METODI DI VERIFICA ADOTTATI .......................................................................... 6
2.1 SLU ................................................................................................................. 6 2.1.1 Flessione e presso flessione ............................................................................ 6
2.1.2 Taglio .......................................................................................................... 6
2.2 SLE e SLD ........................................................................................................ 6 2.2.1 Fessurazione (SLF) ........................................................................................ 6
2.2.2 Tensioni di esercizio ...................................................................................... 6
3 MODELLAZIONE E CALCOLO ................................................................................. 7
4 IMMAGINI E DIAGRAMMI ................................................................................... 93
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1 PREMESSA
Nella presente relazione sono riportati i calcoli e le verifiche relativi al muro di recinzione da
realizzarsi nell’ambito dei lavori per il riadeguamento del depuratore di Castelvetrano.
I carichi agenti sono stati valutati in accordo con quanto previsto dal D.M. 14/1/2008 “Norme
Tecniche per le Costruzioni”.
L’azione sismica è stata valutata in accordo a quanto previsto dal D.M. 14/1/2008 “Norme
Tecniche per le Costruzioni” e dall’O.P.C.M. 20 marzo 2003 “Norme tecniche per il progetto, la
valutazione e l’adeguamento sismico degli edifici”.
Le procedure di verifica degli elementi si basano sul metodo semiprobabilistico agli stati limite e
vengono condotte sia nei riguardi degli stati limite di esercizio (SLE), che ultimi (SLU), mediante
il metodo dei coefficienti parziali di sicurezza sulle azioni e sulle resistenze.
I calcoli e le verifiche sono stati effettuati mediante un modello agli elementi finiti.
Le forze sono espresse in [kN], i momenti in [kN m] e le tensioni in [MPa].
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2 METODI DI VERIFICA ADOTTATI
2.1 SLU
Le verifiche di sicurezza per gli stati limite ultimi (SLU) sono condotte con riferimento alla
situazione di progetto persistente, che è la situazione in cui la struttura verrà a trovarsi nella
maggior parte della sua vita utile. Non vengono, dunque, eseguite verifiche riguardo a situazioni
transitorie, in quanto non significative, e accidentali (incendio, urti, scoppi, etc.).
Le verifiche agli SLU devono soddisfare il requisito di resistenza, ossia per tutti gli elementi deve
essere verificato che il valore di progetto di ciascuna sollecitazione (Ed) sia inferiore al
corrispondente valore della resistenza di progetto (Rd).
2.1.1 Flessione e presso flessione
Tali verifiche vengono svolte secondo l’Eurocodice 2 (UNI ENV 1992 1-1 par.4.3.1).
I risultati sono riportati in termini di domini di rottura e la verifica è soddisfatta se il coefficiente
di sicurezza (Mlim/M) ottenuto è superiore o uguale a 1.
2.1.2 Taglio
Tali verifiche sono svolte secondo l’Eurocodice 2 (UNI ENV 1992 1-1 par.4.3.2).
2.2 SLE e SLD
Le verifiche agli stati limite di esercizio (SLE) e allo stato limite di danno (SLD) comprendono:
- verifica della fessurazione - verifica delle tensioni di esercizio
2.2.1 Fessurazione (SLF)
La verifica è condotta verificando il rispetto delle tensioni massime e degli interferri riportati
nelle tabelle C4.1.II e C4.1.III della Circolare del 2/2/2009.
2.2.2 Tensioni di esercizio
Le tensioni nei materiali per flessione e presso flessione devono essere inferiori ai limiti imposti
dal DM 14/1/2008 nel par. 4.1.2.2.4.5.
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3 MODELLAZIONE E CALCOLO
Normative di riferimento
- Legge nr. 1086 del 05/11/1971.
Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica.
- Legge nr. 64 del 02/02/1974.
Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche.
- D.M. LL.PP. del 11/03/1988.
Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilitàdei pendii naturali e delle scarpate, i criteri
generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere
di fondazione.
- D.M. LL.PP. del 14/02/1992.
Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche.
- D.M. 9 Gennaio 1996
Norme Tecniche per il calcolo, l' esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato normale e precompresso e
per le strutture metalliche
- D.M. 16 Gennaio 1996
Norme Tecniche relative ai 'Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi'
- D.M. 16 Gennaio 1996
Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche
- Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C.
Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio 1996
- Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG.
Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio 1996
- Norme Tecniche per le Costruzioni 2008 (D.M. 14 Gennaio 2008)
- Circolare 617 del 02/02/2009
- Circolare C.S.L.P. 02/02/2009 n.617 - Istruzioni per l’applicazione delle Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al
D.M. 14 gennaio 2008
Il calcolo dei muri di sostegno viene eseguito secondo le seguenti fasi:
- Calcolo della spinta del terreno
- Verifica a ribaltamento
- Verifica a scorrimento del muro sul piano di posa
- Verifica della stabilità complesso fondazione terreno (carico limite)
- Verifica della stabilità globale
Calcolo delle sollecitazioni sia del muro che della fondazione, progetto delle armature e relative verifiche dei materiali
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Calcolo della spinta sul muro
Valori caratteristici e valori di calcolo
Effettuando il calcolo tramite gli Eurocodici è necessario fare la distinzione fra i parametri caratteristici ed i valodi di
calcolo (o di progetto) sia delle azioni che delle resistenze.
I valori di calcolo si ottengono dai valori caratteristici mediante l'applicazione di opportuni coefficienti di sicurezza parziali
. In particolare si distinguono combinazioni di carico di tipo A1-M1 nelle quali vengono incrementati i carichi e lasciati
inalterati i parametri di resistenza del terreno e combinazioni di carico di tipo A2-M2 nelle quali vengono ridotti i
parametri di resistenza del terreno e incrementati i soli carichi variabili.
Metodo di Culmann
Il metodo di Culmann adotta le stesse ipotesi di base del metodo di Coulomb. La differenza sostanziale è che mentre
Coulomb considera un terrapieno con superficie a pendenza costante e carico uniformemente distribuito (il che permette
di ottenere una espressione in forma chiusa per il coefficiente di spinta) il metodo di Culmann consente di analizzare
situazioni con profilo di forma generica e carichi sia concentrati che distribuiti comunque disposti. Inoltre, rispetto al
metodo di Coulomb, risulta più immediato e lineare tener conto della coesione del masso spingente. Il metodo di
Culmann, nato come metodo essenzialmente grafico, si è evoluto per essere trattato mediante analisi numerica (noto in
questa forma come metodo del cuneo di tentativo). Come il metodo di Coulomb anche questo metodo considera una
superficie di rottura rettilinea.
I passi del procedimento risolutivo sono i seguenti:
- si impone una superficie di rottura (angolo di inclinazione rispetto all'orizzontale) e si considera il cuneo di spinta
delimitato dalla superficie di rottura stessa, dalla parete su cui si calcola la spinta e dal profilo del terreno;
- si valutano tutte le forze agenti sul cuneo di spinta e cioè peso proprio (W), carichi sul terrapieno, resistenza per attrito
e per coesione lungo la superficie di rottura (R e C) e resistenza per coesione lungo la parete (A);
- dalle equazioni di equilibrio si ricava il valore della spinta S sulla parete.
Questo processo viene iterato fino a trovare l'angolo di rottura per cui la spinta risulta massima.
La convergenza non si raggiunge se il terrapieno risulta inclinato di un angolo maggiore dell'angolo d'attrito del terreno.
Nei casi in cui è applicabile il metodo di Coulomb (profilo a monte rettilineo e carico uniformemente distribuito) i risultati
ottenuti col metodo di Culmann coincidono con quelli del metodo di Coulomb.
Le pressioni sulla parete di spinta si ricavano derivando l'espressione della spinta S rispetto all'ordinata z. Noto il
diagramma delle pressioni è possibile ricavare il punto di applicazione della spinta.
Spinta in presenza di sisma
Per tener conto dell'incremento di spinta dovuta al sisma si fa riferimento al metodo di Mononobe-Okabe (cui fa
riferimento la Normativa Italiana).
La Normativa Italiana suggerisce di tener conto di un incremento di spinta dovuto al sisma nel modo seguente.
Detta l'inclinazione del terrapieno rispetto all'orizzontale e l'inclinazione della parete rispetto alla verticale, si calcola
la spinta S' considerando un'inclinazione del terrapieno e della parte pari a
' =
' =
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dove = arctg(kh/(1±kv)) essendo kh il coefficiente sismico orizzontale e kv il coefficiente sismico verticale, definito in
funzione di kh.
In presenza di falda a monte, assume le seguenti espressioni:
Terreno a bassa permeabilità
= arctg[(sat/(sat-w))*(kh/(1±kv))]
Terreno a permeabilità elevata
= arctg[(/(sat-w))*(kh/(1±kv))]
Detta S la spinta calcolata in condizioni statiche l'incremento di spinta da applicare è espresso da
S = AS' - S
dove il coefficiente A vale
cos2()
A = –––––––––––––––––––––––––––––
cos2cos
In presenza di falda a monte, nel coefficiente A si tiene conto dell'influenza dei pesi di volume nel calcolo di .
Adottando il metodo di Mononobe-Okabe per il calcolo della spinta, il coefficiente A viene posto pari a 1.
Tale incremento di spinta è applicato a metà altezza della parete di spinta nel caso di forma rettangolare del diagramma
di incremento sismico, allo stesso punto di applicazione della spinta statica nel caso in cui la forma del diagramma di
incremento sismico è uguale a quella del diagramma statico.
Oltre a questo incremento bisogna tener conto delle forze d'inerzia orizzontali e verticali che si destano per effetto del
sisma. Tali forze vengono valutate come
FiH = khW FiV = ±kvW
dove W è il peso del muro, del terreno soprastante la mensola di monte ed i relativi sovraccarichi e va applicata nel
baricentro dei pesi.
Il metodo di Culmann tiene conto automaticamente dell'incremento di spinta. Basta inserire nell'equazione risolutiva la
forza d'inerzia del cuneo di spinta. La superficie di rottura nel caso di sisma risulta meno inclinata della corrispondente
superficie in assenza di sisma.
Verifica a ribaltamento
La verifica a ribaltamento consiste nel determinare il momento risultante di tutte le forze che tendono a fare ribaltare il
muro (momento ribaltante Mr) ed il momento risultante di tutte le forze che tendono a stabilizzare il muro (momento
stabilizzante Ms) rispetto allo spigolo a valle della fondazione e verificare che il rapporto Ms/Mr sia maggiore di un
determinato coefficiente di sicurezza r.
Eseguendo il calcolo mediante gli eurocodici si puo impostare r>= 1.0.
Deve quindi essere verificata la seguente diseguaglianza
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Ms
––––––– >= r
Mr
Il momento ribaltante Mr è dato dalla componente orizzontale della spinta S, dalle forze di inerzia del muro e del terreno
gravante sulla fondazione di monte (caso di presenza di sisma) per i rispettivi bracci. Nel momento stabilizzante
interviene il peso del muro (applicato nel baricentro) ed il peso del terreno gravante sulla fondazione di monte. Per
quanto riguarda invece la componente verticale della spinta essa sarà stabilizzante se l'angolo d'attrito terra-muro è
positivo, ribaltante se è negativo. è positivo quando è il terrapieno che scorre rispetto al muro, negativo quando è il
muro che tende a scorrere rispetto al terrapieno (questo può essere il caso di una spalla da ponte gravata da carichi
notevoli). Se sono presenti dei tiranti essi contribuiscono al momento stabilizzante.
Questa verifica ha significato solo per fondazione superficiale e non per fondazione su pali.
Verifica a scorrimento
Per la verifica a scorrimento del muro lungo il piano di fondazione deve risultare che la somma di tutte le forze parallele
al piano di posa che tendono a fare scorrere il muro deve essere minore di tutte le forze, parallele al piano di
scorrimento, che si oppongono allo scivolamento, secondo un certo coefficiente di sicurezza. La verifica a scorrimento
sisulta soddisfatta se il rapporto fra la risultante delle forze resistenti allo scivolamento Fr e la risultante delle forze che
tendono a fare scorrere il muro Fs risulta maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza s
Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare s>=1.0
Fr
––––– >= s
Fs
Le forze che intervengono nella Fs sono: la componente della spinta parallela al piano di fondazione e la componente
delle forze d'inerzia parallela al piano di fondazione.
La forza resistente è data dalla resistenza d'attrito e dalla resistenza per adesione lungo la base della fondazione. Detta
N la componente normale al piano di fondazione del carico totale gravante in fondazione e indicando con f l'angolo
d'attrito terreno-fondazione, con ca l'adesione terreno-fondazione e con Br la larghezza della fondazione reagente, la
forza resistente può esprimersi come
Fr = N tg f + caBr
La Normativa consente di computare, nelle forze resistenti, una aliquota dell'eventuale spinta dovuta al terreno posto a
valle del muro. In tal caso, però, il coefficiente di sicurezza deve essere aumentato opportunamente. L'aliquota di spinta
passiva che si può considerare ai fini della verifica a scorrimento non può comunque superare il 50 percento.
Per quanto riguarda l'angolo d'attrito terra-fondazione, f, diversi autori suggeriscono di assumere un valore di f pari
all'angolo d'attrito del terreno di fondazione.
Verifica al carico limite
Il rapporto fra il carico limite in fondazione e la componente normale della risultante dei carichi trasmessi dal muro sul
terreno di fondazione deve essere superiore a q. Cioè, detto Qu, il carico limite ed R la risultante verticale dei carichi in
fondazione, deve essere:
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Qu
––––– >= q
R
Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare q>=1.0
Si adotta per il calcolo del carico limite in fondazione il metodo di MEYERHOF.
L'espressione del carico ultimo è data dalla relazione:
Qu = c Ncdcic + qNqdqiq + 0.5BNdi
In questa espressione
c coesione del terreno in fondazione;
angolo di attrito del terreno in fondazione;
peso di volume del terreno in fondazione;
B larghezza della fondazione;
D profondità del piano di posa;
q pressione geostatica alla quota del piano di posa.
I vari fattori che compaiono nella formula sono dati da:
A = e tg
Nq = A tg2(45°+/2)
Nc = (Nq - 1) ctg
N = (Nq - 1) tg (1.4)
Indichiamo con Kp il coefficiente di spinta passiva espresso da:
Kp = tg2(45°+/2)
I fattori d e i che compaiono nella formula sono rispettivamente i fattori di profondità ed i fattori di inclinazione del
carico espressi dalle seguenti relazioni:
Fattori di profondità
D
dq = 1 + 0.2 ––– Kp
B
dq = d = 1 per = 0
D
dq = d = 1 + 0.1 ––– Kp per > 0
B
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12 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Fattori di inclinazione
Indicando con l'angolo che la risultante dei carichi forma con la verticale ( espresso in gradi ) e con l'angolo d'attrito
del terreno di posa abbiamo:
ic = iq = (1 - °/90)2
°
i = (1 - ––––– )2 per > 0
°
i = 0 per = 0
Verifica alla stabilità globale
La verifica alla stabilità globale del complesso muro+terreno deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a g
Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare g>=1.0
Viene usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. La superficie di
scorrimento viene supposta circolare e determinata in modo tale da non avere intersezione con il profilo del muro o con i
pali di fondazione. Si determina il minimo coefficiente di sicurezza su una maglia di centri di dimensioni 10x10 posta in
prossimità della sommità del muro. Il numero di strisce è pari a 50.
Il coefficiente di sicurezza fornito da Fellenius si esprime secondo la seguente formula:
cibi
ni ( ––––––––– + [Wicosi-uili]tgi )
cosi
= –––––––––––––––––––––––––––––––––––––
niWisini
dove n è il numero delle strisce considerate, bi e i sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia iesima rispetto
all'orizzontale, Wi è il peso della striscia iesima e ci e i sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito)
lungo la base della striscia.
Inoltre ui ed li rappresentano la pressione neutra lungo la base della striscia e la lunghezza della base della striscia (li =
bi/cosi ).
Quindi, assunto un cerchio di tentativo lo si suddivide in n strisce e dalla formula precedente si ricava . Questo
procedimento viene eseguito per il numero di centri prefissato e viene assunto come coefficiente di sicurezza della
scarpata il minimo dei coefficienti così determinati.
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13 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Normativa
N.T.C. 2008 - Approccio 2
Simbologia adottata
Gsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti
Gfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti
Qsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni variabili Qfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni variabili
tan' Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato
c' Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata cu Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata
qu Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo Coefficiente parziale di riduzione della resistenza a compressione uniassiale delle rocce
Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche
Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni:
Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD Permanenti Favorevole Gfav 1,00 1,00 0,90 0,90
Permanenti Sfavorevole Gsfav 1,30 1,00 1,10 1,30
Variabili Favorevole Qfav 0,00 0,00 0,00 0,00
Variabili Sfavorevole Qsfav 1,50 1,30 1,50 1,50
Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno:
Parametri M1 M2 M2 M1
Tangente dell'angolo di attritotan' 1,00 1,25 1,25 1,00
Coesione efficace c' 1,00 1,25 1,25 1,00 Resistenza non drenata cu 1,00 1,40 1,40 1,00
Resistenza a compressione uniassiale qu 1,00 1,60 1,60 1,00
Peso dell'unità di volume 1,00 1,00 1,00 1,00
Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche
Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni:
Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD Permanenti Favorevole Gfav 1,00 1,00 1,00 0,90
Permanenti Sfavorevole Gsfav 1,00 1,00 1,00 1,30
Variabili Favorevole Qfav 0,00 0,00 0,00 0,00
Variabili Sfavorevole Qsfav 1,00 1,00 1,00 1,50
Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno:
Parametri M1 M2 M2 M1
Tangente dell'angolo di attrito tan' 1,00 1,25 1,25 1,00
Coesione efficace c'1,00 1,25 1,25 1,00
Resistenza non drenata cu1,00 1,40 1,40 1,00
Resistenza a compressione uniassiale qu 1,00 1,60 1,60 1,00
Peso dell'unità di volume 1,00 1,00 1,00 1,00
FONDAZIONE SUPERFICIALE
Coefficienti parziali R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO
Verifica Coefficienti parziali
R1 R2 R3
Capacità portante della fondazione 1,00 1,00 1,40
Scorrimento 1,00 1,00 1,10
Resistenza del terreno a valle 1,00 1,00 1,40 Stabilità globale 1,10
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14 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Geometria muro e fondazione
Descrizione Muro a mensola in c.a.
Altezza del paramento 2,00 [m]
Spessore in sommità 0,30 [m]
Spessore all'attacco con la fondazione 0,30 [m]
Inclinazione paramento esterno 0,00 [°]
Inclinazione paramento interno 0,00 [°]
Lunghezza del muro 10,00 [m]
Fondazione
Lunghezza mensola fondazione di valle 1,00 [m]
Lunghezza mensola fondazione di monte 0,00 [m]
Lunghezza totale fondazione 1,30 [m]
Inclinazione piano di posa della fondazione 0,00 [°]
Spessore fondazione 0,50 [m]
Spessore magrone 0,10 [m]
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15 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Materiali utilizzati per la struttura
Calcestruzzo
Peso specifico 24,517 [kN/mc] Classe di Resistenza C25/30
Resistenza caratteristica a compressione Rck 30,00 [MPa] Modulo elastico E 31447,048 [MPa]
Acciaio Tipo B450C
Tensione di snervamento fa 449,94 [MPa]
Geometria profilo terreno a monte del muro
Simbologia adottata e sistema di riferimento
(Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto)
N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m]
Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [°]
N X Y A
1 3,00 0,00 0,00
Terreno a valle del muro
Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 0,00 [°]
Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0,00 [m]
Descrizione terreni
Simbologia adottata
Nr. Indice del terreno
Descrizione Descrizione terreno Peso di volume del terreno espresso in [kN/mc]
s Peso di volume saturo del terreno espresso in [kN/mc] Angolo d'attrito interno espresso in [°]
Angolo d'attrito terra-muro espresso in [°]
c Coesione espressa in [MPa] ca Adesione terra-muro espressa in [MPa] Descrizione s c ca
Terreno 119,0019,00 37.5025.00 0,0050 0,0000
Terreno 40,00 0,00 0.000.00 0,0000 0,0000
Stratigrafia
Simbologia adottata
N Indice dello strato
H Spessore dello strato espresso in [m] a Inclinazione espressa in [°]
Kw Costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm2/cm Ks Coefficiente di spinta Terreno Terreno dello strato
Nr. H a KwKsTerreno 1 2,00 0,00 0,000,00 Terreno 4
2 4,00 0,00 6,110,00 Terreno 1
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16 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Descrizione combinazioni di carico
Simbologia adottata
F/SEffetto dell'azione (FAV: Favorevole, SFAV: Sfavorevole) Coefficiente di partecipazione della condizione Coefficiente di combinazione della condizione
Combinazione n° 1 - Caso A1-M1 (STR)
S/F *
Peso proprio muroFAV 1,001.00 1,00
Peso proprio terrapieno FAV1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,301.00 1,30
Combinazione n° 2 - Caso A1-M1 (STR)
S/F *
Peso proprio muroSFAV 1,301.00 1,30
Peso proprio terrapieno SFAV1,30 1.00 1,30 Spinta terreno SFAV 1,301.00 1,30
Combinazione n° 3 - Caso EQU (SLU)
S/F *
Peso proprio muroFAV 0,901.00 0,90 Peso proprio terrapieno FAV0,90 1.00 0,90
Spinta terreno SFAV 1,101.00 1,10
Combinazione n° 4 - Caso A2-M2 (GEO-STAB)
S/F *
Peso proprio muroSFAV 1,001.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV1,00 1.00 1,00
Spinta terreno SFAV 1,001.00 1,00
Combinazione n° 5 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. negativo
S/F *
Peso proprio muroSFAV 1,001.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV1,00 1.00 1,00
Spinta terreno SFAV 1,001.00 1,00
Combinazione n° 6 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. positivo
S/F *
Peso proprio muroSFAV 1,001.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV1,00 1.00 1,00
Spinta terreno SFAV 1,001.00 1,00
Combinazione n° 7 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. negativo
S/F *
Peso proprio muroFAV 1,001.00 1,00 Peso proprio terrapieno FAV1,00 1.00 1,00
Spinta terreno SFAV 1,001.00 1,00
Combinazione n° 8 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. positivo
S/F *
Peso proprio muroFAV 1,001.00 1,00
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E CONDOTTE DI ADDUZIONE AL SISTEMA IRRIGUO ESISTENTE NEL TERRITORIO COMUNALE
17 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Peso proprio terrapieno FAV1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,001.00 1,00
Combinazione n° 9 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. positivo
S/F *
Peso proprio muroSFAV 1,001.00 1,00
Peso proprio terrapieno SFAV1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,001.00 1,00
Combinazione n° 10 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. negativo
S/F *
Peso proprio muroSFAV 1,001.00 1,00
Peso proprio terrapieno SFAV1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,001.00 1,00
Combinazione n° 11 - Quasi Permanente (SLE)
S/F *
Peso proprio muro -- 1,001.00 1,00
Peso proprio terrapieno --1,001.00 1,00 Spinta terreno -- 1,001.00 1,00
Combinazione n° 12 - Frequente (SLE)
S/F *
Peso proprio muro -- 1,001.00 1,00
Peso proprio terrapieno --1,001.00 1,00 Spinta terreno -- 1,001.00 1,00
Combinazione n° 13 - Rara (SLE)
S/F *
Peso proprio muro -- 1,001.00 1,00 Peso proprio terrapieno --1,001.00 1,00
Spinta terreno -- 1,001.00 1,00
Combinazione n° 14 - Quasi Permanente (SLE) - Sisma Vert. positivo
S/F *
Peso proprio muro -- 1,001.00 1,00 Peso proprio terrapieno --1,001.00 1,00
Spinta terreno -- 1,001.00 1,00
Combinazione n° 15 - Quasi Permanente (SLE) - Sisma Vert. negativo
S/F *
Peso proprio muro -- 1,001.00 1,00 Peso proprio terrapieno --1,001.00 1,00
Spinta terreno -- 1,001.00 1,00
Combinazione n° 16 - Frequente (SLE) - Sisma Vert. positivo
S/F *
Peso proprio muro -- 1,001.00 1,00 Peso proprio terrapieno --1,001.00 1,00
Spinta terreno -- 1,001.00 1,00
Combinazione n° 17 - Frequente (SLE) - Sisma Vert. negativo
S/F *
Peso proprio muro -- 1,001.00 1,00 Peso proprio terrapieno --1,001.00 1,00
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18 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Spinta terreno -- 1,001.00 1,00
Combinazione n° 18 - Rara (SLE) - Sisma Vert. positivo
S/F *
Peso proprio muro -- 1,001.00 1,00 Peso proprio terrapieno --1,001.00 1,00
Spinta terreno -- 1,001.00 1,00
Combinazione n° 19 - Rara (SLE) - Sisma Vert. negativo
S/F *
Peso proprio muro -- 1,001.00 1,00 Peso proprio terrapieno --1,001.00 1,00
Spinta terreno -- 1,001.00 1,00
Impostazioni di analisi
Metodo verifica sezioni Stato limite
Impostazioni verifiche SLU
Coefficienti parziali per resistenze di calcolo dei materiali
Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a compressione 1.50
Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a trazione 1.50 Coefficiente di sicurezza acciaio1.15
Fattore riduzione da resistenza cubica a cilindrica 0.83 Fattore di riduzione per carichi di lungo periodo 0.85
Coefficiente di sicurezza per la sezione 1.00
Impostazioni verifiche SLE
Condizioni ambientali Ordinarie
Armatura ad aderenza migliorata
Verifica fessurazione
Sensibilità delle armature Poco sensibile
Valori limite delle aperture delle fessure w1 = 0.30
w2 = 0.20 w3 = 0.00
Metodo di calcolo aperture delle fessure E.C. 2
Verifica delle tensioni
Combinazione di carico Rara c < 0.60 fck - f < 0.70 fyk
Quasi permanente c < 0.45 fck
Calcolo della portanza metodo di Meyerhof
Coefficiente correttivo su N per effetti cinematici (combinazioni sismiche SLU): 1,00 Coefficiente correttivo su N per effetti cinematici (combinazioni sismiche SLE): 1,00
Impostazioni avanzate
Diagramma correttivo per eccentricità negativa con aliquota di parzializzazione pari a 0.00
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19 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati
Simbologia adottata
CIdentificativo della combinazione
Tipo Tipo combinazione
SismaCombinazione sismica
CSSCOCoeff. di sicurezza allo scorrimento
CSRIBCoeff. di sicurezza al ribaltamento
CSQLIMCoeff. di sicurezza a carico limite
CSSTABCoeff. di sicurezza a stabilità globale
C Tipo Sisma csscocsrib csqlim csstab
1 A1-M1 - [1] -- 99,99-- 46,74 --
2 A1-M1 - [1] -- 99,99-- 35,95 -- 3 EQU - [1] -- --99,90 -- --
4 STAB - [1] -- -- -- -- 7,63
5 A1-M1 - [2]Orizzontale + Verticale negativo 10,25 -- 42,94 -- 6 A1-M1 - [2]Orizzontale + Verticale positivo 10,72 -- 41,10 --
7 EQU - [2]Orizzontale + Verticale negativo -- 15,45 -- -- 8 EQU - [2]Orizzontale + Verticale positivo -- 24,06 -- --
9 STAB - [2]Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- 5,91 10 STAB - [2]Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- 5,93
11 SLEQ - [1] -- 99,99-- 46,74 -- 12 SLEF - [1] -- 99,99-- 46,74 --
13 SLER - [1] -- 99,99-- 46,74 -- 14 SLEQ - [1]Orizzontale + Verticale positivo 45,76 -- 43,60 --
15 SLEQ - [1]Orizzontale + Verticale negativo 45,29 -- 44,04 -- 16 SLEF - [1]Orizzontale + Verticale positivo 45,76 -- 43,60 --
17 SLEF - [1]Orizzontale + Verticale negativo 45,29 -- 44,04 -- 18 SLER - [1]Orizzontale + Verticale positivo 45,76 -- 43,60 --
19 SLER - [1]Orizzontale + Verticale negativo 45,29 -- 44,04 --
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20 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Analisi della spinta e verifiche
Sistema di riferimento adottato per le coordinate :
Origine in testa al muro (spigolo di monte)
Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte
Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto
Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle
Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso
Calcolo riferito ad 1 metro di muro
Tipo di analisi
Calcolo della spintametodo di Culmann
Calcolo del carico limite metodo di Meyerhof
Calcolo della stabilità globalemetodo di Fellenius
Calcolo della spinta in condizioni di Spinta attiva
Sisma
Combinazioni SLU
Accelerazione al suolo ag 1.14 [m/s^2]
Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S)1.60
Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.00
Coefficiente riduzione (m) 0.24
Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50
Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento)kh=(ag/g*m*St*S) = 4.45
Coefficiente di intensità sismica verticale (percento)kv=0.50 * kh = 2.22
Combinazioni SLE
Accelerazione al suolo ag 0.35 [m/s^2]
Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S)1.60
Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.00
Coefficiente riduzione (m) 0.18
Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50
Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento)kh=(ag/g*m*St*S) = 1.02
Coefficiente di intensità sismica verticale (percento)kv=0.50 * kh = 0.51
Forma diagramma incremento sismico Stessa forma diagramma statico
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21 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Partecipazione spinta passiva (percento) 0,0
Lunghezza del muro10,00 [m]
Peso muro30,6463 [kN]
Baricentro del muro X=-0,41 Y=-1,65
Superficie di spinta
Punto inferiore superficie di spintaX = 0,00 Y = -2,50
Punto superiore superficie di spinta X = 0,00 Y = 0,00
Altezza della superficie di spinta2,50 [m]
Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale)0,00 [°]
COMBINAZIONE n° 1
Peso muro favorevole e Peso terrapieno favorevole
Valore della spinta statica 0,0000[kN]
Componente orizzontale della spinta statica 0,0000 [kN]
Componente verticale della spinta statica 0,0000 [kN]
Punto d'applicazione della spintaX = 0,00 [m] Y = 0,00 [m]
Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 0,00 [°]
Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 52,44 [°]
Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0,0000 [kN]
Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,00 [m] Y = 0,00 [m]
Risultanti
Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 0,0000 [kN]
Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 30,6463 [kN]
Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 30,6463 [kN]
Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione0,0000 [kN]
Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,22 [m]
Lunghezza fondazione reagente1,30 [m]
Risultante in fondazione 30,6463 [kN]
Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 0,00 [°]
Momento rispetto al baricentro della fondazione -6,6400 [kNm]
Carico ultimo della fondazione1432,3045 [kN]
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22 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Tensioni sul terreno
Lunghezza fondazione reagente1,30 [m]
Tensione terreno allo spigolo di valle 0,00000 [MPa]
Tensione terreno allo spigolo di monte 0,04715 [MPa]
Fattori per il calcolo della capacità portante
Coeff. capacità portante Nc = 58.40 Nq = 45.81 N = 58.40
Fattori formasc = 1,00 sq = 1,00 s = 1,00
Fattori inclinazione ic = 1,07 iq = 1,04 i = 1,04
Fattori profonditàdc = 1,16dq = 1,08 d = 1,08
I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione
pendio.
N'c = 72.32N'q = 51.14 N' = 65.20
COEFFICIENTI DI SICUREZZA
Coefficiente di sicurezza a scorrimento 99.99
Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 46.74
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23 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Sollecitazioni paramento
Combinazione n° 1
L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kNm
Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kN
Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kN
Nr. Y N M T 1 0,00 0,0000 0,00000,0000
2 0,10 0,7355 0,00160,0316 3 0,20 1,4710 0,00630,0622
4 0,30 2,2065 0,01400,0917 5 0,40 2,9420 0,02460,1201
6 0,50 3,6776 0,03800,1475 7 0,60 4,4131 0,05410,1738
8 0,70 5,1486 0,07270,1990 9 0,80 5,8841 0,09380,2231
10 0,90 6,6196 0,11730,2462 11 1,00 7,3551 0,14300,2682
12 1,10 8,0906 0,17090,2891 13 1,20 8,8261 0,20080,3089
14 1,30 9,5616 0,23260,3277 15 1,4010,2971 0,26630,3454
16 1,5011,0327 0,30170,3620 17 1,6011,7682 0,33870,3776
18 1,7012,5037 0,37720,3920 19 1,8013,2392 0,41700,4055
20 1,9013,9747 0,45820,4178 21 2,0014,7102 0,50060,4290
Sollecitazioni fondazione di valle
Combinazione n° 1
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kNm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kN
Nr. X M T
1 0,00 0,0000 0,0000 2 0,10 -0,0552 -1,0445
3 0,20 -0,1968 -1,7263 4 0,30 -0,3884 -2,0455
5 0,40 -0,5938 -2,0020 6 0,50 -0,7767 -1,5958
7 0,60 -0,9009 -0,8269 8 0,70 -0,9300 0,3046
9 0,80 -0,8279 1,7989 10 0,90 -0,5582 3,6558
11 1,00 -0,0846 5,8754
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24 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Armature e tensioni nei materiali del muro
Combinazione n° 1
L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Bbase della sezione espressa in [cm]
Haltezza della sezione espressa in [cm]
Afsarea di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afiarea di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
Nusforzo normale ultimo espresso in [kN]
Mumomento ultimo espresso in [kNm]
CScoefficiente sicurezza sezione
VRcdAliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kN]
VRsdAliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kN]
VRdResistenza al taglio, espresso in [kN]
Nr. Y B, H AfsAfiNu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0,00 100, 30 7,707,70 0,00 0,00 1000,00 118,00 -- --
2 0,10 100, 30 7,707,70 3969,52 -8,59 5396,96 118,10 -- -- 3 0,20 100, 30 7,707,70 3950,97 -16,90 2685,87 118,19 -- --
4 0,30 100, 30 7,707,70 3933,01 -24,95 1782,44 118,29 -- -- 5 0,40 100, 30 7,707,70 3915,63 -32,74 1330,92 118,39 -- --
6 0,50 100, 30 7,707,70 3898,82 -40,27 1060,17 118,48 -- -- 7 0,60 100, 30 7,707,70 3882,56 -47,56 879,79 118,58 -- --
8 0,70 100, 30 7,707,70 3866,84 -54,61 751,05 118,67 -- -- 9 0,80 100, 30 7,707,70 3851,66 -61,41 654,59 118,77 -- --
10 0,90 100, 30 7,707,70 3836,99 -67,99 579,64 118,86 -- -- 11 1,00 100, 30 7,707,70 3822,83 -74,33 519,75 118,96 -- --
12 1,10 100, 30 7,707,70 3809,17 -80,46 470,81 119,06 -- -- 13 1,20 100, 30 7,707,70 3796,00 -86,36 430,09 119,15 -- --
14 1,30 100, 30 7,707,70 3783,30 -92,05 395,68 119,25 -- -- 15 1,40 100, 30 7,707,70 3771,08 -97,52 366,23 119,34 -- --
16 1,50 100, 30 7,707,70 3759,32 -102,79 340,75 119,44 -- -- 17 1,60 100, 30 7,707,70 3748,02 -107,86 318,49 119,53 -- --
18 1,70 100, 30 7,707,70 3737,17 -112,72 298,89 119,63 -- -- 19 1,80 100, 30 7,707,70 3726,75 -117,39 281,49 119,72 -- --
20 1,90 100, 30 7,707,70 3699,16 -121,29 264,70 119,82 -- --
21 2,00 100, 30 7,707,70 3662,01 -124,61 248,94 119,92 -- --
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25 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Armature e tensioni nei materiali della fondazione
Combinazione n° 1
Simbologia adottata
Bbase della sezione espressa in [cm]
Haltezza della sezione espressa in [cm]
Afiarea di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq]
Afsarea di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq]
Nusforzo normale ultimo espresso in [kN]
Mumomento ultimo espresso in [kNm]
CScoefficiente sicurezza sezione
VRcdAliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kN]
VRsdAliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kN]
VRdResistenza al taglio, espresso in [kN]
Fondazione di valle
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle)
Nr. Y B, H AfsAfiNu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0,00 100, 50 7,707,70 0,00 0,00 1000,00 173,53 -- --
2 0,10 100, 50 7,707,70 0,00 -133,30 2412,71 173,53 -- -- 3 0,20 100, 50 7,707,70 0,00 -133,30 677,28 173,53 -- --
4 0,30 100, 50 7,707,70 0,00 -133,30 343,17 173,53 -- -- 5 0,40 100, 50 7,707,70 0,00 -133,30 224,47 173,53 -- --
6 0,50 100, 50 7,707,70 0,00 -133,30 171,61 173,53 -- -- 7 0,60 100, 50 7,707,70 0,00 -133,30 147,96 173,53 -- --
8 0,70 100, 50 7,707,70 0,00 -133,30 143,33 173,53 -- -- 9 0,80 100, 50 7,707,70 0,00 -133,30 161,01 173,53 -- --
10 0,90 100, 50 7,707,70 0,00 -133,30 238,81 173,53 -- -- 11 1,00 100, 50 7,707,70 0,00 -133,30 1575,15 173,53 -- --
COMBINAZIONE n° 2
Peso muro sfavorevole e Peso terrapieno sfavorevole
Valore della spinta statica 0,0000[kN]
Componente orizzontale della spinta statica 0,0000 [kN]
Componente verticale della spinta statica 0,0000 [kN]
Punto d'applicazione della spintaX = 0,00 [m] Y = 0,00 [m]
Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 0,00 [°]
Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 52,44 [°]
Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0,0000 [kN]
Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,00 [m] Y = 0,00 [m]
Risultanti
Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 0,0000 [kN]
Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 39,8401 [kN]
HYDROARCH S.R.L.
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LAVORI DI ADEGUAMENTO DEL DEPURATORE DI CONTRADA ERRANTE
E CONDOTTE DI ADDUZIONE AL SISTEMA IRRIGUO ESISTENTE NEL TERRITORIO COMUNALE
26 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 39,8401 [kN]
Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione0,0000 [kN]
Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,22 [m]
Lunghezza fondazione reagente1,30 [m]
Risultante in fondazione 39,8401 [kN]
Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 0,00 [°]
Momento rispetto al baricentro della fondazione -8,6320 [kNm]
Carico ultimo della fondazione1432,3045 [kN]
Tensioni sul terreno
Lunghezza fondazione reagente1,30 [m]
Tensione terreno allo spigolo di valle 0,00000 [MPa]
Tensione terreno allo spigolo di monte 0,06129 [MPa]
Fattori per il calcolo della capacità portante
Coeff. capacità portante Nc = 58.40 Nq = 45.81 N = 58.40
Fattori formasc = 1,00 sq = 1,00 s = 1,00
Fattori inclinazione ic = 1,07 iq = 1,04 i = 1,04
Fattori profonditàdc = 1,16dq = 1,08 d = 1,08
I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione
pendio.
N'c = 72.32N'q = 51.14 N' = 65.20
COEFFICIENTI DI SICUREZZA
Coefficiente di sicurezza a scorrimento 99.99
Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 35.95
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LAVORI DI ADEGUAMENTO DEL DEPURATORE DI CONTRADA ERRANTE
E CONDOTTE DI ADDUZIONE AL SISTEMA IRRIGUO ESISTENTE NEL TERRITORIO COMUNALE
27 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Sollecitazioni paramento
Combinazione n° 2
L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kNm
Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kN
Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kN
Nr. Y N M T
1 0,00 0,0000 0,00000,0000
2 0,10 0,9562 0,00210,0411 3 0,20 1,9123 0,00820,0809
4 0,30 2,8685 0,01820,1192
5 0,40 3,8247 0,03200,1562
6 0,50 4,7808 0,04940,1917 7 0,60 5,7370 0,07030,2259
8 0,70 6,6931 0,09450,2587 9 0,80 7,6493 0,12200,2900
10 0,90 8,6055 0,15250,3200 11 1,00 9,5616 0,18590,3486
12 1,1010,5178 0,22220,3758 13 1,2011,4740 0,26100,4016
14 1,3012,4301 0,30240,4260 15 1,4013,3863 0,34620,4490
16 1,5014,3425 0,39220,4706 17 1,6015,2986 0,44030,4908
18 1,7016,2548 0,49030,5097 19 1,8017,2109 0,54210,5271
20 1,9018,1671 0,59570,5431 21 2,0019,1233 0,65070,5578
Sollecitazioni fondazione di valle
Combinazione n° 2
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kNm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kN
Nr. X M T
1 0,00 0,0000 0,0000 2 0,10 -0,0718 -1,3579
3 0,20 -0,2559 -2,2442 4 0,30 -0,5050 -2,6592
5 0,40 -0,7720 -2,6026 6 0,50 -1,0098 -2,0745
7 0,60 -1,1712 -1,0750 8 0,70 -1,2090 0,3960
9 0,80 -1,0762 2,3385 10 0,90 -0,7256 4,7525
11 1,00 -0,1100 7,6380
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E CONDOTTE DI ADDUZIONE AL SISTEMA IRRIGUO ESISTENTE NEL TERRITORIO COMUNALE
28 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Armature e tensioni nei materiali del muro
Combinazione n° 2
L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Bbase della sezione espressa in [cm]
Haltezza della sezione espressa in [cm]
Afsarea di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afiarea di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
Nusforzo normale ultimo espresso in [kN]
Mumomento ultimo espresso in [kNm]
CScoefficiente sicurezza sezione
VRcdAliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kN]
VRsdAliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kN]
VRdResistenza al taglio, espresso in [kN]
Nr. Y B, H AfsAfiNu Mu CS VRd VRcd VRsd
1 0,00 100, 30 7,707,70 0,00 0,00 1000,00 118,00 -- -- 2 0,10 100, 30 7,707,70 3969,52 -8,59 4151,51 118,13 -- --
3 0,20 100, 30 7,707,70 3950,97 -16,90 2066,05 118,25 -- -- 4 0,30 100, 30 7,707,70 3933,01 -24,95 1371,11 118,38 -- --
5 0,40 100, 30 7,707,70 3915,63 -32,74 1023,79 118,50 -- -- 6 0,50 100, 30 7,707,70 3898,82 -40,27 815,51 118,63 -- --
7 0,60 100, 30 7,707,70 3882,56 -47,56 676,76 118,75 -- -- 8 0,70 100, 30 7,707,70 3866,84 -54,61 577,73 118,87 -- --
9 0,80 100, 30 7,707,70 3851,66 -61,41 503,53 119,00 -- -- 10 0,90 100, 30 7,707,70 3836,99 -67,99 445,88 119,12 -- --
11 1,00 100, 30 7,707,70 3822,83 -74,33 399,81 119,25 -- -- 12 1,10 100, 30 7,707,70 3809,17 -80,46 362,16 119,37 -- --
13 1,20 100, 30 7,707,70 3796,00 -86,36 330,84 119,50 -- -- 14 1,30 100, 30 7,707,70 3783,30 -92,05 304,37 119,62 -- --
15 1,40 100, 30 7,707,70 3771,08 -97,52 281,71 119,74 -- -- 16 1,50 100, 30 7,707,70 3759,32 -102,79 262,11 119,87 -- --
17 1,60 100, 30 7,707,70 3748,02 -107,86 244,99 119,99 -- -- 18 1,70 100, 30 7,707,70 3737,17 -112,72 229,91 120,12 -- --
19 1,80 100, 30 7,707,70 3726,75 -117,39 216,53 120,24 -- --
20 1,90 100, 30 7,707,70 3699,16 -121,29 203,62 120,37 -- -- 21 2,00 100, 30 7,707,70 3662,01 -124,61 191,49 120,49 -- --
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29 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Armature e tensioni nei materiali della fondazione
Combinazione n° 2
Simbologia adottata
Bbase della sezione espressa in [cm]
Haltezza della sezione espressa in [cm]
Afiarea di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq]
Afsarea di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq]
Nusforzo normale ultimo espresso in [kN]
Mumomento ultimo espresso in [kNm]
CScoefficiente sicurezza sezione
VRcdAliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kN]
VRsdAliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kN]
VRdResistenza al taglio, espresso in [kN]
Fondazione di valle
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle)
Nr. Y B, H AfsAfiNu Mu CS VRd VRcd VRsd
1 0,00 100, 50 7,707,70 0,00 0,00 1000,00 173,53 -- -- 2 0,10 100, 50 7,707,70 0,00 -133,30 1855,93 173,53 -- --
3 0,20 100, 50 7,707,70 0,00 -133,30 520,98 173,53 -- -- 4 0,30 100, 50 7,707,70 0,00 -133,30 263,98 173,53 -- --
5 0,40 100, 50 7,707,70 0,00 -133,30 172,67 173,53 -- -- 6 0,50 100, 50 7,707,70 0,00 -133,30 132,01 173,53 -- --
7 0,60 100, 50 7,707,70 0,00 -133,30 113,82 173,53 -- -- 8 0,70 100, 50 7,707,70 0,00 -133,30 110,25 173,53 -- --
9 0,80 100, 50 7,707,70 0,00 -133,30 123,85 173,53 -- -- 10 0,90 100, 50 7,707,70 0,00 -133,30 183,70 173,53 -- --
11 1,00 100, 50 7,707,70 0,00 -133,30 1211,66 173,53 -- --
COMBINAZIONE n° 3
Valore della spinta statica 0,0000[kN]
Componente orizzontale della spinta statica 0,0000 [kN]
Componente verticale della spinta statica 0,0000 [kN]
Punto d'applicazione della spintaX = 0,00 [m] Y = 0,00 [m]
Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 0,00 [°]
Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 52,06 [°]
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E CONDOTTE DI ADDUZIONE AL SISTEMA IRRIGUO ESISTENTE NEL TERRITORIO COMUNALE
30 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0,0000 [kN]
Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,00 [m] Y = 0,00 [m]
Risultanti
Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 0,0000 [kN]
Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 27,5816 [kN]
Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 0,0000 [kNm]
Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 24,5477 [kNm]
Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 27,5816 [kN]
Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione0,0000 [kN]
Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,22 [m]
Lunghezza fondazione reagente1,30 [m]
Risultante in fondazione 27,5816 [kN]
Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 0,00 [°]
Momento rispetto al baricentro della fondazione -5,9760 [kNm]
COEFFICIENTI DI SICUREZZA
Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 99.90
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E CONDOTTE DI ADDUZIONE AL SISTEMA IRRIGUO ESISTENTE NEL TERRITORIO COMUNALE
31 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Stabilità globale muro + terreno
Combinazione n° 4
Le ascisse X sono considerate positive verso monte
Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto
Origine in testa al muro (spigolo contro terra)
Wpeso della striscia espresso in [kN]
angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario)
angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia
ccoesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [MPa]
blarghezza della striscia espressa in [m]
upressione neutra lungo la base della striscia espressa in [MPa]
Metodo di Fellenius
Numero di cerchi analizzati 36
Numero di strisce 25
Cerchio critico
Coordinate del centro X[m]= -1,70 Y[m]= 0,00
Raggio del cerchioR[m]= 3,02
Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -3,98
Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 1,32
Larghezza della striscia dx[m]= 0,21
Coefficiente di sicurezza C= 7.63
Le strisce sono numerate da monte verso valle
Caratteristiche delle strisce
Striscia W (°) Wsinb/cos c u
1 0,0000 79.21 0,00000,0111 0.00 0,000 0,000 2 0,0000 63.85 0,00000,0047 0.00 0,000 0,000
3 0,0000 55.72 0,00000,0037 0.00 0,000 0,000 4 0,0818 49.08 0,06180,0032 12.86 0,002 0,000
5 0,8034 43.25 0,55040,0029 31.54 0,004 0,000
6 1,5381 37.94 0,94570,0026 31.54 0,004 0,000 7 10,4004 32.99 5,66350,0025 31.54 0,004 0,000
8 9,6356 28.31 4,57030,0024 31.54 0,004 0,000 9 3,6596 23.83 1,47880,0023 31.54 0,004 0,000
10 3,9996 19.50 1,33540,0022 31.54 0,004 0,000 11 4,2677 15.29 1,12530,0022 31.54 0,004 0,000
12 4,4687 11.16 0,86460,0021 31.54 0,004 0,000 13 4,2387 7.08 0,52260,0021 31.54 0,004 0,000
14 4,0969 3.04 0,21760,0021 31.54 0,004 0,000
15 4,1123 -0.98 -0,0702 0,0021 31.54 0,004 0,000
16 4,0676 -5.01 -0,3549 0,0021 31.54 0,004 0,000 17 3,9621 -9.06 -0,6238 0,0021 31.54 0,004 0,000
HYDROARCH S.R.L.
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LAVORI DI ADEGUAMENTO DEL DEPURATORE DI CONTRADA ERRANTE
E CONDOTTE DI ADDUZIONE AL SISTEMA IRRIGUO ESISTENTE NEL TERRITORIO COMUNALE
32 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
18 3,7941 -13.16 -0,8637 0,0021 31.54 0,004 0,000 19 3,5610 -17.33 -1,0606 0,0022 31.54 0,004 0,000
20 3,2586 -21.59 -1,1993 0,0022 31.54 0,004 0,000 21 2,8813 -25.99 -1,2627 0,0023 31.54 0,004 0,000
22 2,4208 -30.56 -1,2309 0,0024 31.54 0,004 0,000 23 1,8655 -35.36 -1,0796 0,0025 31.54 0,004 0,000
24 1,1979 -40.47 -0,7775 0,0027 31.54 0,004 0,000 25 0,3926 -46.01 -0,2825 0,0030 31.54 0,004 0,000
Wi= 78,7044 [kN]
Wisini= 8,5303 [kN]
Wicositani= 44,5172 [kN]
cibi/cosi= 20,5521 [kN]
COMBINAZIONE n° 5
Valore della spinta statica 0,0000[kN]
Componente orizzontale della spinta statica 0,0000 [kN]
Componente verticale della spinta statica 0,0000 [kN]
Punto d'applicazione della spintaX = 0,00 [m] Y = 0,00 [m]
Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 0,00 [°]
Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53,44 [°]
Incremento sismico della spinta0,0000 [kN]
Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spintaX = 0,00 [m] Y = 0,00 [m]
Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 52,69 [°]
Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0,0000 [kN]
Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,00 [m] Y = 0,00 [m]
Inerzia del muro1,3632 [kN]
Inerzia verticale del muro -0,6816 [kN]
Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0,0000 [kN]
Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0,0000 [kN]
Risultanti
Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 1,3632 [kN]
Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 29,9647 [kN]
Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 29,9647 [kN]
Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione1,3632 [kN]
Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,20 [m]
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LAVORI DI ADEGUAMENTO DEL DEPURATORE DI CONTRADA ERRANTE
E CONDOTTE DI ADDUZIONE AL SISTEMA IRRIGUO ESISTENTE NEL TERRITORIO COMUNALE
33 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Lunghezza fondazione reagente1,30 [m]
Risultante in fondazione 29,9956 [kN]
Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 2,60 [°]
Momento rispetto al baricentro della fondazione -6,0328 [kNm]
Carico ultimo della fondazione1286,6915 [kN]
Tensioni sul terreno
Lunghezza fondazione reagente1,30 [m]
Tensione terreno allo spigolo di valle 0,00163 [MPa]
Tensione terreno allo spigolo di monte 0,04447 [MPa]
Fattori per il calcolo della capacità portante
Coeff. capacità portante Nc = 58.40 Nq = 45.81 N = 58.40
Fattori formasc = 1,00 sq = 1,00 s = 1,00
Fattori inclinazione ic = 0,94 iq = 0,94 i = 0,87
Fattori profonditàdc = 1,16dq = 1,08 d = 1,08
I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione
pendio.
N'c = 63.66N'q = 46.57 N' = 54.51
COEFFICIENTI DI SICUREZZA
Coefficiente di sicurezza a scorrimento 10.25
Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 42.94
HYDROARCH S.R.L.
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LAVORI DI ADEGUAMENTO DEL DEPURATORE DI CONTRADA ERRANTE
E CONDOTTE DI ADDUZIONE AL SISTEMA IRRIGUO ESISTENTE NEL TERRITORIO COMUNALE
34 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Sollecitazioni paramento
Combinazione n° 5
L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kNm
Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kN
Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kN
Nr. Y N M T 1 0,00 0,0000 0,00000,0000
2 0,10 0,7355 0,00160,0327 3 0,20 1,4710 0,00650,0654
4 0,30 2,2065 0,01470,0982 5 0,40 2,9420 0,02620,1309
6 0,50 3,6776 0,04090,1636 7 0,60 4,4131 0,05890,1963
8 0,70 5,1486 0,08020,2290 9 0,80 5,8841 0,10470,2617
10 0,90 6,6196 0,13250,2945 11 1,00 7,3551 0,16360,3272
12 1,10 8,0906 0,19790,3599 13 1,20 8,8261 0,23560,3926
14 1,30 9,5616 0,27650,4253 15 1,4010,2971 0,32060,4580
16 1,5011,0327 0,36810,4908 17 1,6011,7682 0,41880,5235
18 1,7012,5037 0,47280,5562 19 1,8013,2392 0,53000,5889
20 1,9013,9747 0,59060,6216 21 2,0014,7102 0,65430,6543
Sollecitazioni fondazione di valle
Combinazione n° 5
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kNm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kN
Nr. X M T
1 0,00 0,0000 0,0000 2 0,10 -0,0476 -0,8979
3 0,20 -0,1686 -1,4664 4 0,30 -0,3299 -1,7053
5 0,40 -0,4987 -1,6147 6 0,50 -0,6419 -1,1946
7 0,60 -0,7266 -0,4450 8 0,70 -0,7199 0,6342
9 0,80 -0,5888 2,0428 10 0,90 -0,3004 3,7809
11 1,00 0,1784 5,8486
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E CONDOTTE DI ADDUZIONE AL SISTEMA IRRIGUO ESISTENTE NEL TERRITORIO COMUNALE
35 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Armature e tensioni nei materiali del muro
Combinazione n° 5
L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Bbase della sezione espressa in [cm]
Haltezza della sezione espressa in [cm]
Afsarea di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afiarea di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
Nusforzo normale ultimo espresso in [kN]
Mumomento ultimo espresso in [kNm]
CScoefficiente sicurezza sezione
VRcdAliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kN]
VRsdAliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kN]
VRdResistenza al taglio, espresso in [kN]
Nr. Y B, H AfsAfiNu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0,00 100, 30 7,707,70 0,00 0,00 1000,00 118,00 -- --
2 0,10 100, 30 7,707,70 3968,98 -8,83 5396,23 118,10 -- -- 3 0,20 100, 30 7,707,70 3949,48 -17,57 2684,86 118,19 -- --
4 0,30 100, 30 7,707,70 3930,17 -26,22 1781,15 118,29 -- -- 5 0,40 100, 30 7,707,70 3911,05 -34,79 1329,36 118,39 -- --
6 0,50 100, 30 7,707,70 3892,11 -43,28 1058,34 118,48 -- -- 7 0,60 100, 30 7,707,70 3873,35 -51,69 877,70 118,58 -- --
8 0,70 100, 30 7,707,70 3854,77 -60,01 748,71 118,67 -- -- 9 0,80 100, 30 7,707,70 3836,38 -68,26 651,99 118,77 -- --
10 0,90 100, 30 7,707,70 3818,15 -76,43 576,80 118,86 -- -- 11 1,00 100, 30 7,707,70 3800,10 -84,52 516,66 118,96 -- --
12 1,10 100, 30 7,707,70 3782,22 -92,53 467,48 119,06 -- -- 13 1,20 100, 30 7,707,70 3764,50 -100,47 426,52 119,15 -- --
14 1,30 100, 30 7,707,70 3746,95 -108,34 391,87 119,25 -- -- 15 1,40 100, 30 7,707,70 3729,57 -116,13 362,19 119,34 -- --
16 1,50 100, 30 7,707,70 3681,87 -122,83 333,72 119,44 -- -- 17 1,60 100, 30 7,707,70 3616,35 -128,69 307,30 119,53 -- --
18 1,70 100, 30 7,707,70 3553,13 -134,34 284,17 119,63 -- -- 19 1,80 100, 30 7,707,70 3492,07 -139,80 263,77 119,72 -- --
20 1,90 100, 30 7,707,70 3430,35 -144,96 245,47 119,82 -- --
21 2,00 100, 30 7,707,70 3366,92 -149,77 228,88 119,92 -- --
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36 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Armature e tensioni nei materiali della fondazione
Combinazione n° 5
Simbologia adottata
Bbase della sezione espressa in [cm]
Haltezza della sezione espressa in [cm]
Afiarea di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq]
Afsarea di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq]
Nusforzo normale ultimo espresso in [kN]
Mumomento ultimo espresso in [kNm]
CScoefficiente sicurezza sezione
VRcdAliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kN]
VRsdAliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kN]
VRdResistenza al taglio, espresso in [kN]
Fondazione di valle
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle)
Nr. Y B, H AfsAfiNu Mu CS VRd VRcd VRsd
1 0,00 100, 50 7,707,70 0,00 0,00 1000,00 173,53 -- -- 2 0,10 100, 50 7,707,70 0,00 -133,30 2797,85 173,53 -- --
3 0,20 100, 50 7,707,70 0,00 -133,30 790,59 173,53 -- -- 4 0,30 100, 50 7,707,70 0,00 -133,30 404,01 173,53 -- --
5 0,40 100, 50 7,707,70 0,00 -133,30 267,30 173,53 -- -- 6 0,50 100, 50 7,707,70 0,00 -133,30 207,66 173,53 -- --
7 0,60 100, 50 7,707,70 0,00 -133,30 183,45 173,53 -- -- 8 0,70 100, 50 7,707,70 0,00 -133,30 185,16 173,53 -- --
9 0,80 100, 50 7,707,70 0,00 -133,30 226,39 173,53 -- -- 10 0,90 100, 50 7,707,70 0,00 -133,30 443,80 173,53 -- --
11 1,00 100, 50 7,707,70 0,00 133,30 747,28 173,53 -- --
COMBINAZIONE n° 6
Valore della spinta statica 0,0000[kN]
Componente orizzontale della spinta statica 0,0000 [kN]
Componente verticale della spinta statica 0,0000 [kN]
Punto d'applicazione della spintaX = 0,00 [m] Y = 0,00 [m]
Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 0,00 [°]
Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53,44 [°]
Incremento sismico della spinta0,0000 [kN]
Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spintaX = 0,00 [m] Y = 0,00 [m]
Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 52,56 [°]
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E CONDOTTE DI ADDUZIONE AL SISTEMA IRRIGUO ESISTENTE NEL TERRITORIO COMUNALE
37 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0,0000 [kN]
Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,00 [m] Y = 0,00 [m]
Inerzia del muro1,3632 [kN]
Inerzia verticale del muro 0,6816[kN]
Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0,0000 [kN]
Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0,0000 [kN]
Risultanti
Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 1,3632 [kN]
Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 31,3279 [kN]
Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 31,3279 [kN]
Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione1,3632 [kN]
Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,20 [m]
Lunghezza fondazione reagente1,30 [m]
Risultante in fondazione 31,3575 [kN]
Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 2,49 [°]
Momento rispetto al baricentro della fondazione -6,3599 [kNm]
Carico ultimo della fondazione1287,5398 [kN]
Tensioni sul terreno
Lunghezza fondazione reagente1,30 [m]
Tensione terreno allo spigolo di valle 0,00152 [MPa]
Tensione terreno allo spigolo di monte 0,04668 [MPa]
Fattori per il calcolo della capacità portante
Coeff. capacità portante Nc = 58.40 Nq = 45.81 N = 58.40
Fattori formasc = 1,00 sq = 1,00 s = 1,00
Fattori inclinazione ic = 0,95 iq = 0,95 i = 0,87
Fattori profonditàdc = 1,16dq = 1,08 d = 1,08
I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione
pendio.
N'c = 63.82N'q = 46.69 N' = 54.87
COEFFICIENTI DI SICUREZZA
Coefficiente di sicurezza a scorrimento 10.72
Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 41.10
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38 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Sollecitazioni paramento
Combinazione n° 6
L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kNm
Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kN
Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kN
Nr. Y N M T
1 0,00 0,0000 0,00000,0000 2 0,10 0,7355 0,00160,0327
3 0,20 1,4710 0,00650,0654
4 0,30 2,2065 0,01470,0982 5 0,40 2,9420 0,02620,1309
6 0,50 3,6776 0,04090,1636
7 0,60 4,4131 0,05890,1963
8 0,70 5,1486 0,08020,2290 9 0,80 5,8841 0,10470,2617
10 0,90 6,6196 0,13250,2945 11 1,00 7,3551 0,16360,3272
12 1,10 8,0906 0,19790,3599 13 1,20 8,8261 0,23560,3926
14 1,30 9,5616 0,27650,4253 15 1,4010,2971 0,32060,4580
16 1,5011,0327 0,36810,4908 17 1,6011,7682 0,41880,5235
18 1,7012,5037 0,47280,5562 19 1,8013,2392 0,53000,5889
20 1,9013,9747 0,59060,6216 21 2,0014,7102 0,65430,6543
Sollecitazioni fondazione di valle
Combinazione n° 6
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kNm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kN
Nr. X M T
1 0,00 0,0000 0,0000 2 0,10 -0,0479 -0,9003
3 0,20 -0,1685 -1,4532 4 0,30 -0,3270 -1,6587
5 0,40 -0,4886 -1,5169 6 0,50 -0,6188 -1,0277
7 0,60 -0,6826 -0,1911 8 0,70 -0,6454 0,9929
9 0,80 -0,4724 2,5243 10 0,90 -0,1290 4,4030
11 1,00 0,4197 6,6292
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E CONDOTTE DI ADDUZIONE AL SISTEMA IRRIGUO ESISTENTE NEL TERRITORIO COMUNALE
39 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Armature e tensioni nei materiali del muro
Combinazione n° 6
L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Bbase della sezione espressa in [cm]
Haltezza della sezione espressa in [cm]
Afsarea di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afiarea di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
Nusforzo normale ultimo espresso in [kN]
Mumomento ultimo espresso in [kNm]
CScoefficiente sicurezza sezione
VRcdAliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kN]
VRsdAliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kN]
VRdResistenza al taglio, espresso in [kN]
Nr. Y B, H AfsAfiNu Mu CS VRd VRcd VRsd
1 0,00 100, 30 7,707,70 0,00 0,00 1000,00 118,00 -- -- 2 0,10 100, 30 7,707,70 3968,98 -8,83 5396,23 118,10 -- --
3 0,20 100, 30 7,707,70 3949,48 -17,57 2684,86 118,19 -- -- 4 0,30 100, 30 7,707,70 3930,17 -26,22 1781,15 118,29 -- --
5 0,40 100, 30 7,707,70 3911,05 -34,79 1329,36 118,39 -- -- 6 0,50 100, 30 7,707,70 3892,11 -43,28 1058,34 118,48 -- --
7 0,60 100, 30 7,707,70 3873,35 -51,69 877,70 118,58 -- -- 8 0,70 100, 30 7,707,70 3854,77 -60,01 748,71 118,67 -- --
9 0,80 100, 30 7,707,70 3836,38 -68,26 651,99 118,77 -- -- 10 0,90 100, 30 7,707,70 3818,15 -76,43 576,80 118,86 -- --
11 1,00 100, 30 7,707,70 3800,10 -84,52 516,66 118,96 -- -- 12 1,10 100, 30 7,707,70 3782,22 -92,53 467,48 119,06 -- --
13 1,20 100, 30 7,707,70 3764,50 -100,47 426,52 119,15 -- -- 14 1,30 100, 30 7,707,70 3746,95 -108,34 391,87 119,25 -- --
15 1,40 100, 30 7,707,70 3729,57 -116,13 362,19 119,34 -- -- 16 1,50 100, 30 7,707,70 3681,87 -122,83 333,72 119,44 -- --
17 1,60 100, 30 7,707,70 3616,35 -128,69 307,30 119,53 -- --
18 1,70 100, 30 7,707,70 3553,13 -134,34 284,17 119,63 -- --
19 1,80 100, 30 7,707,70 3492,07 -139,80 263,77 119,72 -- -- 20 1,90 100, 30 7,707,70 3430,35 -144,96 245,47 119,82 -- --
21 2,00 100, 30 7,707,70 3366,92 -149,77 228,88 119,92 -- --
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E CONDOTTE DI ADDUZIONE AL SISTEMA IRRIGUO ESISTENTE NEL TERRITORIO COMUNALE
40 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Armature e tensioni nei materiali della fondazione
Combinazione n° 6
Simbologia adottata
Bbase della sezione espressa in [cm]
Haltezza della sezione espressa in [cm]
Afiarea di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq]
Afsarea di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq]
Nusforzo normale ultimo espresso in [kN]
Mumomento ultimo espresso in [kNm]
CScoefficiente sicurezza sezione
VRcdAliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kN]
VRsdAliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kN]
VRdResistenza al taglio, espresso in [kN]
Fondazione di valle
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle)
Nr. Y B, H AfsAfiNu Mu CS VRd VRcd VRsd
1 0,00 100, 50 7,707,70 0,00 0,00 1000,00 173,53 -- --
2 0,10 100, 50 7,707,70 0,00 -133,30 2782,26 173,53 -- -- 3 0,20 100, 50 7,707,70 0,00 -133,30 791,18 173,53 -- --
4 0,30 100, 50 7,707,70 0,00 -133,30 407,67 173,53 -- -- 5 0,40 100, 50 7,707,70 0,00 -133,30 272,79 173,53 -- --
6 0,50 100, 50 7,707,70 0,00 -133,30 215,42 173,53 -- -- 7 0,60 100, 50 7,707,70 0,00 -133,30 195,28 173,53 -- --
8 0,70 100, 50 7,707,70 0,00 -133,30 206,53 173,53 -- -- 9 0,80 100, 50 7,707,70 0,00 -133,30 282,15 173,53 -- --
10 0,90 100, 50 7,707,70 0,00 -133,30 1033,58 173,53 -- -- 11 1,00 100, 50 7,707,70 0,00 133,30 317,56 173,53 -- --
COMBINAZIONE n° 7
Valore della spinta statica 0,0000[kN]
Componente orizzontale della spinta statica 0,0000 [kN]
Componente verticale della spinta statica 0,0000 [kN]
Punto d'applicazione della spintaX = 0,00 [m] Y = 0,00 [m]
Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 0,00 [°]
Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 52,38 [°]
HYDROARCH S.R.L.
CONSULTING ENGINEERS Ing. RUGGERO CASSATA
LAVORI DI ADEGUAMENTO DEL DEPURATORE DI CONTRADA ERRANTE
E CONDOTTE DI ADDUZIONE AL SISTEMA IRRIGUO ESISTENTE NEL TERRITORIO COMUNALE
41 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Incremento sismico della spinta0,0000 [kN]
Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spintaX = 0,00 [m] Y = 0,00 [m]
Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 51,56 [°]
Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0,0000 [kN]
Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,00 [m] Y = 0,00 [m]
Inerzia del muro1,3632 [kN]
Inerzia verticale del muro -0,6816 [kN]
Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0,0000 [kN]
Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0,0000 [kN]
Risultanti
Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 1,3632 [kN]
Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 29,9647 [kN]
Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 1,7654 [kNm]
Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 27,2752 [kNm]
Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 29,9647 [kN]
Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione1,3632 [kN]
Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,20 [m]
Lunghezza fondazione reagente1,30 [m]
Risultante in fondazione 29,9956 [kN]
Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 2,60 [°]
Momento rispetto al baricentro della fondazione -6,0328 [kNm]
COEFFICIENTI DI SICUREZZA
Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 15.45
COMBINAZIONE n° 8
Valore della spinta statica 0,0000[kN]
Componente orizzontale della spinta statica 0,0000 [kN]
Componente verticale della spinta statica 0,0000 [kN]
Punto d'applicazione della spintaX = 0,00 [m] Y = 0,00 [m]
Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 0,00 [°]
Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 52,38 [°]
Incremento sismico della spinta0,0000 [kN]
HYDROARCH S.R.L.
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E CONDOTTE DI ADDUZIONE AL SISTEMA IRRIGUO ESISTENTE NEL TERRITORIO COMUNALE
42 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spintaX = 0,00 [m] Y = 0,00 [m]
Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 51,38 [°]
Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0,0000 [kN]
Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,00 [m] Y = 0,00 [m]
Inerzia del muro1,3632 [kN]
Inerzia verticale del muro 0,6816[kN]
Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0,0000 [kN]
Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0,0000 [kN]
Risultanti
Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 1,3632 [kN]
Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 31,3279 [kN]
Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 1,1587 [kNm]
Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 27,8818 [kNm]
Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 31,3279 [kN]
Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione1,3632 [kN]
Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,20 [m]
Lunghezza fondazione reagente1,30 [m]
Risultante in fondazione 31,3575 [kN]
Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 2,49 [°]
Momento rispetto al baricentro della fondazione -6,3599 [kNm]
COEFFICIENTI DI SICUREZZA
Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 24.06
HYDROARCH S.R.L.
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E CONDOTTE DI ADDUZIONE AL SISTEMA IRRIGUO ESISTENTE NEL TERRITORIO COMUNALE
43 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Stabilità globale muro + terreno
Combinazione n° 9
Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto
Origine in testa al muro (spigolo contro terra) Wpeso della striscia espresso in [kN] angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario)
angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia
ccoesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [MPa] blarghezza della striscia espressa in [m] upressione neutra lungo la base della striscia espressa in [MPa] Metodo di Fellenius
Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25
Cerchio critico
Coordinate del centro X[m]= -1,70 Y[m]= 0,00 Raggio del cerchioR[m]= 3,02
Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -3,98 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 1,32
Larghezza della striscia dx[m]= 0,21 Coefficiente di sicurezza C= 5.91
Le strisce sono numerate da monte verso valle
Caratteristiche delle strisce
Striscia W (°) Wsinb/cos c u
1 0,0000 79.21 0,00000,0111 0.00 0,000 0,000 2 0,0000 63.85 0,00000,0047 0.00 0,000 0,000
3 0,0000 55.72 0,00000,0037 0.00 0,000 0,000 4 0,0818 49.08 0,06180,0032 12.86 0,002 0,000
5 0,8034 43.25 0,55040,0029 31.54 0,004 0,000 6 1,5381 37.94 0,94570,0026 31.54 0,004 0,000
7 10,4004 32.99 5,66350,0025 31.54 0,004 0,000 8 9,6356 28.31 4,57030,0024 31.54 0,004 0,000
9 3,6596 23.83 1,47880,0023 31.54 0,004 0,000 10 3,9996 19.50 1,33540,0022 31.54 0,004 0,000
11 4,2677 15.29 1,12530,0022 31.54 0,004 0,000 12 4,4687 11.16 0,86460,0021 31.54 0,004 0,000
13 4,2387 7.08 0,52260,0021 31.54 0,004 0,000
14 4,0969 3.04 0,21760,0021 31.54 0,004 0,000 15 4,1123 -0.98 -0,0702 0,0021 31.54 0,004 0,000
16 4,0676 -5.01 -0,3549 0,0021 31.54 0,004 0,000 17 3,9621 -9.06 -0,6238 0,0021 31.54 0,004 0,000
18 3,7941 -13.16 -0,8637 0,0021 31.54 0,004 0,000
19 3,5610 -17.33 -1,0606 0,0022 31.54 0,004 0,000
20 3,2586 -21.59 -1,1993 0,0022 31.54 0,004 0,000 21 2,8813 -25.99 -1,2627 0,0023 31.54 0,004 0,000
22 2,4208 -30.56 -1,2309 0,0024 31.54 0,004 0,000 23 1,8655 -35.36 -1,0796 0,0025 31.54 0,004 0,000
24 1,1979 -40.47 -0,7775 0,0027 31.54 0,004 0,000 25 0,3926 -46.01 -0,2825 0,0030 31.54 0,004 0,000
Wi= 78,7044 [kN]
Wisini= 8,5303 [kN]
Wicositani= 44,5172 [kN]
cibi/cosi= 20,5521 [kN]
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44 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Stabilità globale muro + terreno
Combinazione n° 10
Le ascisse X sono considerate positive verso monte
Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto
Origine in testa al muro (spigolo contro terra)
Wpeso della striscia espresso in [kN]
angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario)
angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia
ccoesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [MPa]
blarghezza della striscia espressa in [m]
upressione neutra lungo la base della striscia espressa in [MPa]
Metodo di Fellenius
Numero di cerchi analizzati 36
Numero di strisce 25
Cerchio critico
Coordinate del centro X[m]= -1,70 Y[m]= 0,00
Raggio del cerchioR[m]= 3,02
Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -3,98
Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 1,32
Larghezza della striscia dx[m]= 0,21
Coefficiente di sicurezza C= 5.93
Le strisce sono numerate da monte verso valle
Caratteristiche delle strisce
Striscia W (°) Wsinb/cos c u
1 0,0000 79.21 0,00000,0111 0.00 0,000 0,000 2 0,0000 63.85 0,00000,0047 0.00 0,000 0,000
3 0,0000 55.72 0,00000,0037 0.00 0,000 0,000 4 0,0818 49.08 0,06180,0032 12.86 0,002 0,000
5 0,8034 43.25 0,55040,0029 31.54 0,004 0,000 6 1,5381 37.94 0,94570,0026 31.54 0,004 0,000
7 10,4004 32.99 5,66350,0025 31.54 0,004 0,000 8 9,6356 28.31 4,57030,0024 31.54 0,004 0,000
9 3,6596 23.83 1,47880,0023 31.54 0,004 0,000 10 3,9996 19.50 1,33540,0022 31.54 0,004 0,000
11 4,2677 15.29 1,12530,0022 31.54 0,004 0,000 12 4,4687 11.16 0,86460,0021 31.54 0,004 0,000
13 4,2387 7.08 0,52260,0021 31.54 0,004 0,000 14 4,0969 3.04 0,21760,0021 31.54 0,004 0,000
15 4,1123 -0.98 -0,0702 0,0021 31.54 0,004 0,000 16 4,0676 -5.01 -0,3549 0,0021 31.54 0,004 0,000
17 3,9621 -9.06 -0,6238 0,0021 31.54 0,004 0,000 18 3,7941 -13.16 -0,8637 0,0021 31.54 0,004 0,000
19 3,5610 -17.33 -1,0606 0,0022 31.54 0,004 0,000
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45 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
20 3,2586 -21.59 -1,1993 0,0022 31.54 0,004 0,000 21 2,8813 -25.99 -1,2627 0,0023 31.54 0,004 0,000
22 2,4208 -30.56 -1,2309 0,0024 31.54 0,004 0,000 23 1,8655 -35.36 -1,0796 0,0025 31.54 0,004 0,000
24 1,1979 -40.47 -0,7775 0,0027 31.54 0,004 0,000 25 0,3926 -46.01 -0,2825 0,0030 31.54 0,004 0,000
Wi= 78,7044 [kN]
Wisini= 8,5303 [kN]
Wicositani= 44,5172 [kN]
cibi/cosi= 20,5521 [kN]
COMBINAZIONE n° 11
Valore della spinta statica 0,0000[kN]
Componente orizzontale della spinta statica 0,0000 [kN]
Componente verticale della spinta statica 0,0000 [kN]
Punto d'applicazione della spintaX = 0,00 [m] Y = 0,00 [m]
Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 0,00 [°]
Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53,44 [°]
Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0,0000 [kN]
Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,00 [m] Y = 0,00 [m]
Risultanti
Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 0,0000 [kN]
Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 30,6463 [kN]
Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 30,6463 [kN]
Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione0,0000 [kN]
Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,22 [m]
Lunghezza fondazione reagente1,30 [m]
Risultante in fondazione 30,6463 [kN]
Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 0,00 [°]
Momento rispetto al baricentro della fondazione -6,6400 [kNm]
Carico ultimo della fondazione1432,3045 [kN]
Tensioni sul terreno
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E CONDOTTE DI ADDUZIONE AL SISTEMA IRRIGUO ESISTENTE NEL TERRITORIO COMUNALE
46 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Lunghezza fondazione reagente1,30 [m]
Tensione terreno allo spigolo di valle 0,00000 [MPa]
Tensione terreno allo spigolo di monte 0,04715 [MPa]
Fattori per il calcolo della capacità portante
Coeff. capacità portante Nc = 58.40 Nq = 45.81 N = 58.40
Fattori formasc = 1,00 sq = 1,00 s = 1,00
Fattori inclinazione ic = 1,07 iq = 1,04 i = 1,04
Fattori profonditàdc = 1,16dq = 1,08 d = 1,08
I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione
pendio.
N'c = 72.32N'q = 51.14 N' = 65.20
COEFFICIENTI DI SICUREZZA
Coefficiente di sicurezza a scorrimento 99.99
Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 46.74
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47 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Sollecitazioni paramento
Combinazione n° 11
L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kNm
Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kN
Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kN
Nr. Y N M T 1 0,00 0,0000 0,00000,0000
2 0,10 0,7355 0,00160,0316 3 0,20 1,4710 0,00630,0622
4 0,30 2,2065 0,01400,0917 5 0,40 2,9420 0,02460,1201
6 0,50 3,6776 0,03800,1475 7 0,60 4,4131 0,05410,1738
8 0,70 5,1486 0,07270,1990 9 0,80 5,8841 0,09380,2231
10 0,90 6,6196 0,11730,2462 11 1,00 7,3551 0,14300,2682
12 1,10 8,0906 0,17090,2891 13 1,20 8,8261 0,20080,3089
14 1,30 9,5616 0,23260,3277 15 1,4010,2971 0,26630,3454
16 1,5011,0327 0,30170,3620 17 1,6011,7682 0,33870,3776
18 1,7012,5037 0,37720,3920 19 1,8013,2392 0,41700,4055
20 1,9013,9747 0,45820,4178 21 2,0014,7102 0,50060,4290
Sollecitazioni fondazione di valle
Combinazione n° 11
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kNm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kN
Nr. X M T
1 0,00 0,0000 0,0000 2 0,10 -0,0552 -1,0445
3 0,20 -0,1968 -1,7263 4 0,30 -0,3884 -2,0455
5 0,40 -0,5938 -2,0020 6 0,50 -0,7767 -1,5958
7 0,60 -0,9009 -0,8269 8 0,70 -0,9300 0,3046
9 0,80 -0,8279 1,7989 10 0,90 -0,5582 3,6558
11 1,00 -0,0846 5,8754
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E CONDOTTE DI ADDUZIONE AL SISTEMA IRRIGUO ESISTENTE NEL TERRITORIO COMUNALE
48 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Armature e tensioni nei materiali del muro
Combinazione n° 11
L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Bbase della sezione espressa in [cm]
Haltezza della sezione espressa in [cm]
Afsarea di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afiarea di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
ctensione nel calcestruzzo espressa in [MPa]
ctensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [MPa]
fstensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [MPa]
fitensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [MPa]
Nr. Y B, H AfsAfic c fs fi
1 0,00 100, 30 7,707,70 0,000 0,000 0,000 0,000
2 0,10 100, 30 7,707,70 0,002 0,000 -0,033 -0,035 3 0,20 100, 30 7,707,70 0,005 0,000 -0,064 -0,072
4 0,30 100, 30 7,707,70 0,008 0,000 -0,093 -0,112 5 0,40 100, 30 7,707,70 0,011 0,001 -0,121 -0,153
6 0,50 100, 30 7,707,70 0,014 0,001 -0,146 -0,196 7 0,60 100, 30 7,707,70 0,017 0,001 -0,170 -0,240
8 0,70 100, 30 7,707,70 0,020 0,001 -0,192 -0,286 9 0,80 100, 30 7,707,70 0,024 0,001 -0,212 -0,334
10 0,90 100, 30 7,707,70 0,027 0,001 -0,231 -0,384 11 1,00 100, 30 7,707,70 0,031 0,001 -0,248 -0,435
12 1,10 100, 30 7,707,70 0,035 0,001 -0,264 -0,487 13 1,20 100, 30 7,707,70 0,039 0,001 -0,279 -0,541
14 1,30 100, 30 7,707,70 0,043 0,001 -0,292 -0,596 15 1,40 100, 30 7,707,70 0,048 0,002 -0,304 -0,652
16 1,50 100, 30 7,707,70 0,052 0,002 -0,315 -0,709 17 1,60 100, 30 7,707,70 0,057 0,002 -0,325 -0,767
18 1,70 100, 30 7,707,70 0,061 0,002 -0,334 -0,827 19 1,80 100, 30 7,707,70 0,066 0,002 -0,343 -0,887
20 1,90 100, 30 7,707,70 0,070 0,002 -0,350 -0,948
21 2,00 100, 30 7,707,70 0,075 0,002 -0,356 -1,009
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LAVORI DI ADEGUAMENTO DEL DEPURATORE DI CONTRADA ERRANTE
E CONDOTTE DI ADDUZIONE AL SISTEMA IRRIGUO ESISTENTE NEL TERRITORIO COMUNALE
49 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Armature e tensioni nei materiali della fondazione
Combinazione n° 11
Simbologia adottata
Bbase della sezione espressa in [cm]
Haltezza della sezione espressa in [cm]
Afiarea di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq]
Afsarea di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq]
ctensione nel calcestruzzo espressa in [MPa]
ctensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [MPa]
fitensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [MPa]
fstensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [MPa]
Fondazione di valle
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle)
Nr. X B, H AfsAfic c fi fs
1 0,00 100, 50 7,707,70 0,000 0,000 0,000 0,000 2 0,10 100, 50 7,707,70 0,003 -0,003 -0,021 0,167
3 0,20 100, 50 7,707,70 0,009 -0,004 -0,075 0,595 4 0,30 100, 50 7,707,70 0,018 -0,005 -0,147 1,175
5 0,40 100, 50 7,707,70 0,028 -0,005 -0,225 1,796 6 0,50 100, 50 7,707,70 0,036 -0,004 -0,295 2,349
7 0,60 100, 50 7,707,70 0,042 -0,002 -0,342 2,724 8 0,70 100, 50 7,707,70 0,044 0,001 -0,353 2,812
9 0,80 100, 50 7,707,70 0,039 0,005 -0,314 2,503 10 0,90 100, 50 7,707,70 0,026 0,009 -0,212 1,688
11 1,00 100, 50 7,707,70 0,004 0,015 -0,032 0,256
Verifiche a fessurazione
Combinazione n° 11
L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Afsarea di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afiarea di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
MpfMomento di prima fessurazione espressa in [kNm]
MMomento agente nella sezione espressa in [kNm]
mdeformazione media espressa in [%]
smDistanza media tra le fessure espressa in [mm]
wApertura media della fessura espressa in [mm]
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E CONDOTTE DI ADDUZIONE AL SISTEMA IRRIGUO ESISTENTE NEL TERRITORIO COMUNALE
50 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Verifica fessurazione paramento
N° Y Afs AfiMpfM m sm w
1 0,00 7,70 7,70-23,09 0,00 0,0000 0,00 0,000
2 0,10 7,70 7,70-23,09 0,00 0,0000 0,00 0,000 3 0,20 7,70 7,70-23,09 -0,01 0,0000 0,00 0,000
4 0,30 7,70 7,70-23,09 -0,01 0,0000 0,00 0,000 5 0,40 7,70 7,70-23,09 -0,02 0,0000 0,00 0,000
6 0,50 7,70 7,70-23,09 -0,04 0,0000 0,00 0,000 7 0,60 7,70 7,70-23,09 -0,05 0,0000 0,00 0,000
8 0,70 7,70 7,70-23,09 -0,07 0,0000 0,00 0,000 9 0,80 7,70 7,70-23,09 -0,09 0,0000 0,00 0,000
10 0,90 7,70 7,70-23,09 -0,12 0,0000 0,00 0,000 11 1,00 7,70 7,70-23,09 -0,14 0,0000 0,00 0,000
12 1,10 7,70 7,70-23,09 -0,17 0,0000 0,00 0,000 13 1,20 7,70 7,70-23,09 -0,20 0,0000 0,00 0,000
14 1,30 7,70 7,70-23,09 -0,23 0,0000 0,00 0,000 15 1,40 7,70 7,70-23,09 -0,27 0,0000 0,00 0,000
16 1,50 7,70 7,70-23,09 -0,30 0,0000 0,00 0,000
17 1,60 7,70 7,70-23,09 -0,34 0,0000 0,00 0,000
18 1,70 7,70 7,70-23,09 -0,38 0,0000 0,00 0,000 19 1,80 7,70 7,70-23,09 -0,42 0,0000 0,00 0,000
20 1,90 7,70 7,70-23,09 -0,46 0,0000 0,00 0,000
21 2,00 7,70 7,70-23,09 -0,50 0,0000 0,00 0,000
Verifica fessurazione fondazione
N° Y Afs AfiMpfM m sm w
1 -1,30 7,70 7,70-62,89 0,00 0,0000 0,00 0,000 2 -1,20 7,70 7,70-62,89 -0,06 0,0000 0,00 0,000
3 -1,10 7,70 7,70-62,89 -0,20 0,0000 0,00 0,000 4 -1,00 7,70 7,70-62,89 -0,39 0,0000 0,00 0,000
5 -0,90 7,70 7,70-62,89 -0,59 0,0000 0,00 0,000 6 -0,80 7,70 7,70-62,89 -0,78 0,0000 0,00 0,000
7 -0,70 7,70 7,70-62,89 -0,90 0,0000 0,00 0,000 8 -0,60 7,70 7,70-62,89 -0,93 0,0000 0,00 0,000
9 -0,50 7,70 7,70-62,89 -0,83 0,0000 0,00 0,000
10 -0,40 7,70 7,70-62,89 -0,56 0,0000 0,00 0,000 11 -0,30 7,70 7,70-62,89 -0,08 0,0000 0,00 0,000
COMBINAZIONE n° 12
Valore della spinta statica 0,0000[kN]
Componente orizzontale della spinta statica 0,0000 [kN]
Componente verticale della spinta statica 0,0000 [kN]
Punto d'applicazione della spintaX = 0,00 [m] Y = 0,00 [m]
Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 0,00 [°]
Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53,44 [°]
Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0,0000 [kN]
Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,00 [m] Y = 0,00 [m]
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51 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Risultanti
Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 0,0000 [kN]
Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 30,6463 [kN]
Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 30,6463 [kN]
Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione0,0000 [kN]
Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,22 [m]
Lunghezza fondazione reagente1,30 [m]
Risultante in fondazione 30,6463 [kN]
Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 0,00 [°]
Momento rispetto al baricentro della fondazione -6,6400 [kNm]
Carico ultimo della fondazione1432,3045 [kN]
Tensioni sul terreno
Lunghezza fondazione reagente1,30 [m]
Tensione terreno allo spigolo di valle 0,00000 [MPa]
Tensione terreno allo spigolo di monte 0,04715 [MPa]
Fattori per il calcolo della capacità portante
Coeff. capacità portante Nc = 58.40 Nq = 45.81 N = 58.40
Fattori formasc = 1,00 sq = 1,00 s = 1,00
Fattori inclinazione ic = 1,07 iq = 1,04 i = 1,04
Fattori profonditàdc = 1,16dq = 1,08 d = 1,08
I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione
pendio.
N'c = 72.32N'q = 51.14 N' = 65.20
COEFFICIENTI DI SICUREZZA
Coefficiente di sicurezza a scorrimento 99.99
Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 46.74
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52 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Sollecitazioni paramento
Combinazione n° 12
L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kNm
Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kN
Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kN
Nr. Y N M T
1 0,00 0,0000 0,00000,0000
2 0,10 0,7355 0,00160,0316
3 0,20 1,4710 0,00630,0622 4 0,30 2,2065 0,01400,0917
5 0,40 2,9420 0,02460,1201 6 0,50 3,6776 0,03800,1475
7 0,60 4,4131 0,05410,1738 8 0,70 5,1486 0,07270,1990
9 0,80 5,8841 0,09380,2231 10 0,90 6,6196 0,11730,2462
11 1,00 7,3551 0,14300,2682 12 1,10 8,0906 0,17090,2891
13 1,20 8,8261 0,20080,3089 14 1,30 9,5616 0,23260,3277
15 1,4010,2971 0,26630,3454 16 1,5011,0327 0,30170,3620
17 1,6011,7682 0,33870,3776 18 1,7012,5037 0,37720,3920
19 1,8013,2392 0,41700,4055 20 1,9013,9747 0,45820,4178
21 2,0014,7102 0,50060,4290
Sollecitazioni fondazione di valle
Combinazione n° 12
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kNm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kN
Nr. X M T
1 0,00 0,0000 0,0000 2 0,10 -0,0552 -1,0445
3 0,20 -0,1968 -1,7263 4 0,30 -0,3884 -2,0455
5 0,40 -0,5938 -2,0020 6 0,50 -0,7767 -1,5958
7 0,60 -0,9009 -0,8269 8 0,70 -0,9300 0,3046
9 0,80 -0,8279 1,7989 10 0,90 -0,5582 3,6558
11 1,00 -0,0846 5,8754
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53 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Armature e tensioni nei materiali del muro
Combinazione n° 12
L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Bbase della sezione espressa in [cm]
Haltezza della sezione espressa in [cm]
Afsarea di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afiarea di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
ctensione nel calcestruzzo espressa in [MPa]
ctensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [MPa]
fstensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [MPa]
fitensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [MPa]
Nr. Y B, H AfsAfic c fs fi
1 0,00 100, 30 7,707,70 0,000 0,000 0,000 0,000
2 0,10 100, 30 7,707,70 0,002 0,000 -0,033 -0,035 3 0,20 100, 30 7,707,70 0,005 0,000 -0,064 -0,072
4 0,30 100, 30 7,707,70 0,008 0,000 -0,093 -0,112 5 0,40 100, 30 7,707,70 0,011 0,001 -0,121 -0,153
6 0,50 100, 30 7,707,70 0,014 0,001 -0,146 -0,196 7 0,60 100, 30 7,707,70 0,017 0,001 -0,170 -0,240
8 0,70 100, 30 7,707,70 0,020 0,001 -0,192 -0,286 9 0,80 100, 30 7,707,70 0,024 0,001 -0,212 -0,334
10 0,90 100, 30 7,707,70 0,027 0,001 -0,231 -0,384 11 1,00 100, 30 7,707,70 0,031 0,001 -0,248 -0,435
12 1,10 100, 30 7,707,70 0,035 0,001 -0,264 -0,487 13 1,20 100, 30 7,707,70 0,039 0,001 -0,279 -0,541
14 1,30 100, 30 7,707,70 0,043 0,001 -0,292 -0,596 15 1,40 100, 30 7,707,70 0,048 0,002 -0,304 -0,652
16 1,50 100, 30 7,707,70 0,052 0,002 -0,315 -0,709 17 1,60 100, 30 7,707,70 0,057 0,002 -0,325 -0,767
18 1,70 100, 30 7,707,70 0,061 0,002 -0,334 -0,827 19 1,80 100, 30 7,707,70 0,066 0,002 -0,343 -0,887
20 1,90 100, 30 7,707,70 0,070 0,002 -0,350 -0,948
21 2,00 100, 30 7,707,70 0,075 0,002 -0,356 -1,009
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54 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Armature e tensioni nei materiali della fondazione
Combinazione n° 12
Simbologia adottata
Bbase della sezione espressa in [cm]
Haltezza della sezione espressa in [cm]
Afiarea di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq]
Afsarea di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq]
ctensione nel calcestruzzo espressa in [MPa]
ctensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [MPa]
fitensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [MPa]
fstensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [MPa]
Fondazione di valle
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle)
Nr. X B, H AfsAfic c fi fs
1 0,00 100, 50 7,707,70 0,000 0,000 0,000 0,000 2 0,10 100, 50 7,707,70 0,003 -0,003 -0,021 0,167
3 0,20 100, 50 7,707,70 0,009 -0,004 -0,075 0,595 4 0,30 100, 50 7,707,70 0,018 -0,005 -0,147 1,175
5 0,40 100, 50 7,707,70 0,028 -0,005 -0,225 1,796 6 0,50 100, 50 7,707,70 0,036 -0,004 -0,295 2,349
7 0,60 100, 50 7,707,70 0,042 -0,002 -0,342 2,724 8 0,70 100, 50 7,707,70 0,044 0,001 -0,353 2,812
9 0,80 100, 50 7,707,70 0,039 0,005 -0,314 2,503 10 0,90 100, 50 7,707,70 0,026 0,009 -0,212 1,688
11 1,00 100, 50 7,707,70 0,004 0,015 -0,032 0,256
Verifiche a fessurazione
Combinazione n° 12
L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Afsarea di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afiarea di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
MpfMomento di prima fessurazione espressa in [kNm]
MMomento agente nella sezione espressa in [kNm]
mdeformazione media espressa in [%]
smDistanza media tra le fessure espressa in [mm]
wApertura media della fessura espressa in [mm]
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55 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Verifica fessurazione paramento
N° Y Afs AfiMpfM m sm w
1 0,00 7,70 7,70-23,09 0,00 0,0000 0,00 0,000
2 0,10 7,70 7,70-23,09 0,00 0,0000 0,00 0,000 3 0,20 7,70 7,70-23,09 -0,01 0,0000 0,00 0,000
4 0,30 7,70 7,70-23,09 -0,01 0,0000 0,00 0,000 5 0,40 7,70 7,70-23,09 -0,02 0,0000 0,00 0,000
6 0,50 7,70 7,70-23,09 -0,04 0,0000 0,00 0,000 7 0,60 7,70 7,70-23,09 -0,05 0,0000 0,00 0,000
8 0,70 7,70 7,70-23,09 -0,07 0,0000 0,00 0,000 9 0,80 7,70 7,70-23,09 -0,09 0,0000 0,00 0,000
10 0,90 7,70 7,70-23,09 -0,12 0,0000 0,00 0,000 11 1,00 7,70 7,70-23,09 -0,14 0,0000 0,00 0,000
12 1,10 7,70 7,70-23,09 -0,17 0,0000 0,00 0,000 13 1,20 7,70 7,70-23,09 -0,20 0,0000 0,00 0,000
14 1,30 7,70 7,70-23,09 -0,23 0,0000 0,00 0,000 15 1,40 7,70 7,70-23,09 -0,27 0,0000 0,00 0,000
16 1,50 7,70 7,70-23,09 -0,30 0,0000 0,00 0,000
17 1,60 7,70 7,70-23,09 -0,34 0,0000 0,00 0,000
18 1,70 7,70 7,70-23,09 -0,38 0,0000 0,00 0,000 19 1,80 7,70 7,70-23,09 -0,42 0,0000 0,00 0,000
20 1,90 7,70 7,70-23,09 -0,46 0,0000 0,00 0,000
21 2,00 7,70 7,70-23,09 -0,50 0,0000 0,00 0,000
Verifica fessurazione fondazione
N° Y Afs AfiMpfM m sm w
1 -1,30 7,70 7,70-62,89 0,00 0,0000 0,00 0,000 2 -1,20 7,70 7,70-62,89 -0,06 0,0000 0,00 0,000
3 -1,10 7,70 7,70-62,89 -0,20 0,0000 0,00 0,000 4 -1,00 7,70 7,70-62,89 -0,39 0,0000 0,00 0,000
5 -0,90 7,70 7,70-62,89 -0,59 0,0000 0,00 0,000 6 -0,80 7,70 7,70-62,89 -0,78 0,0000 0,00 0,000
7 -0,70 7,70 7,70-62,89 -0,90 0,0000 0,00 0,000 8 -0,60 7,70 7,70-62,89 -0,93 0,0000 0,00 0,000
9 -0,50 7,70 7,70-62,89 -0,83 0,0000 0,00 0,000
10 -0,40 7,70 7,70-62,89 -0,56 0,0000 0,00 0,000 11 -0,30 7,70 7,70-62,89 -0,08 0,0000 0,00 0,000
COMBINAZIONE n° 13
Valore della spinta statica 0,0000[kN]
Componente orizzontale della spinta statica 0,0000 [kN]
Componente verticale della spinta statica 0,0000 [kN]
Punto d'applicazione della spintaX = 0,00 [m] Y = 0,00 [m]
Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 0,00 [°]
Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53,44 [°]
Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0,0000 [kN]
Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,00 [m] Y = 0,00 [m]
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56 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Risultanti
Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 0,0000 [kN]
Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 30,6463 [kN]
Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 30,6463 [kN]
Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione0,0000 [kN]
Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,22 [m]
Lunghezza fondazione reagente1,30 [m]
Risultante in fondazione 30,6463 [kN]
Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 0,00 [°]
Momento rispetto al baricentro della fondazione -6,6400 [kNm]
Carico ultimo della fondazione1432,3045 [kN]
Tensioni sul terreno
Lunghezza fondazione reagente1,30 [m]
Tensione terreno allo spigolo di valle 0,00000 [MPa]
Tensione terreno allo spigolo di monte 0,04715 [MPa]
Fattori per il calcolo della capacità portante
Coeff. capacità portante Nc = 58.40 Nq = 45.81 N = 58.40
Fattori formasc = 1,00 sq = 1,00 s = 1,00
Fattori inclinazione ic = 1,07 iq = 1,04 i = 1,04
Fattori profonditàdc = 1,16dq = 1,08 d = 1,08
I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione
pendio.
N'c = 72.32N'q = 51.14 N' = 65.20
COEFFICIENTI DI SICUREZZA
Coefficiente di sicurezza a scorrimento 99.99
Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 46.74
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57 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Sollecitazioni paramento
Combinazione n° 13
L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kNm
Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kN
Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kN
Nr. Y N M T 1 0,00 0,0000 0,00000,0000
2 0,10 0,7355 0,00160,0316 3 0,20 1,4710 0,00630,0622
4 0,30 2,2065 0,01400,0917 5 0,40 2,9420 0,02460,1201
6 0,50 3,6776 0,03800,1475 7 0,60 4,4131 0,05410,1738
8 0,70 5,1486 0,07270,1990 9 0,80 5,8841 0,09380,2231
10 0,90 6,6196 0,11730,2462 11 1,00 7,3551 0,14300,2682
12 1,10 8,0906 0,17090,2891 13 1,20 8,8261 0,20080,3089
14 1,30 9,5616 0,23260,3277 15 1,4010,2971 0,26630,3454
16 1,5011,0327 0,30170,3620 17 1,6011,7682 0,33870,3776
18 1,7012,5037 0,37720,3920 19 1,8013,2392 0,41700,4055
20 1,9013,9747 0,45820,4178 21 2,0014,7102 0,50060,4290
Sollecitazioni fondazione di valle
Combinazione n° 13
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kNm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kN
Nr. X M T
1 0,00 0,0000 0,0000 2 0,10 -0,0552 -1,0445
3 0,20 -0,1968 -1,7263 4 0,30 -0,3884 -2,0455
5 0,40 -0,5938 -2,0020 6 0,50 -0,7767 -1,5958
7 0,60 -0,9009 -0,8269 8 0,70 -0,9300 0,3046
9 0,80 -0,8279 1,7989 10 0,90 -0,5582 3,6558
11 1,00 -0,0846 5,8754
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58 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Armature e tensioni nei materiali del muro
Combinazione n° 13
L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Bbase della sezione espressa in [cm]
Haltezza della sezione espressa in [cm]
Afsarea di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afiarea di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
ctensione nel calcestruzzo espressa in [MPa]
ctensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [MPa]
fstensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [MPa]
fitensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [MPa]
Nr. Y B, H AfsAfic c fs fi
1 0,00 100, 30 7,707,70 0,000 0,000 0,000 0,000
2 0,10 100, 30 7,707,70 0,002 0,000 -0,033 -0,035 3 0,20 100, 30 7,707,70 0,005 0,000 -0,064 -0,072
4 0,30 100, 30 7,707,70 0,008 0,000 -0,093 -0,112 5 0,40 100, 30 7,707,70 0,011 0,001 -0,121 -0,153
6 0,50 100, 30 7,707,70 0,014 0,001 -0,146 -0,196 7 0,60 100, 30 7,707,70 0,017 0,001 -0,170 -0,240
8 0,70 100, 30 7,707,70 0,020 0,001 -0,192 -0,286 9 0,80 100, 30 7,707,70 0,024 0,001 -0,212 -0,334
10 0,90 100, 30 7,707,70 0,027 0,001 -0,231 -0,384 11 1,00 100, 30 7,707,70 0,031 0,001 -0,248 -0,435
12 1,10 100, 30 7,707,70 0,035 0,001 -0,264 -0,487 13 1,20 100, 30 7,707,70 0,039 0,001 -0,279 -0,541
14 1,30 100, 30 7,707,70 0,043 0,001 -0,292 -0,596 15 1,40 100, 30 7,707,70 0,048 0,002 -0,304 -0,652
16 1,50 100, 30 7,707,70 0,052 0,002 -0,315 -0,709 17 1,60 100, 30 7,707,70 0,057 0,002 -0,325 -0,767
18 1,70 100, 30 7,707,70 0,061 0,002 -0,334 -0,827 19 1,80 100, 30 7,707,70 0,066 0,002 -0,343 -0,887
20 1,90 100, 30 7,707,70 0,070 0,002 -0,350 -0,948
21 2,00 100, 30 7,707,70 0,075 0,002 -0,356 -1,009
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59 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Armature e tensioni nei materiali della fondazione
Combinazione n° 13
Simbologia adottata
Bbase della sezione espressa in [cm]
Haltezza della sezione espressa in [cm]
Afiarea di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq]
Afsarea di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq]
ctensione nel calcestruzzo espressa in [MPa]
ctensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [MPa]
fitensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [MPa]
fstensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [MPa]
Fondazione di valle
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle)
Nr. X B, H AfsAfic c fi fs
1 0,00 100, 50 7,707,70 0,000 0,000 0,000 0,000 2 0,10 100, 50 7,707,70 0,003 -0,003 -0,021 0,167
3 0,20 100, 50 7,707,70 0,009 -0,004 -0,075 0,595 4 0,30 100, 50 7,707,70 0,018 -0,005 -0,147 1,175
5 0,40 100, 50 7,707,70 0,028 -0,005 -0,225 1,796 6 0,50 100, 50 7,707,70 0,036 -0,004 -0,295 2,349
7 0,60 100, 50 7,707,70 0,042 -0,002 -0,342 2,724 8 0,70 100, 50 7,707,70 0,044 0,001 -0,353 2,812
9 0,80 100, 50 7,707,70 0,039 0,005 -0,314 2,503 10 0,90 100, 50 7,707,70 0,026 0,009 -0,212 1,688
11 1,00 100, 50 7,707,70 0,004 0,015 -0,032 0,256
Verifiche a fessurazione
Combinazione n° 13
L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Afsarea di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afiarea di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
MpfMomento di prima fessurazione espressa in [kNm]
MMomento agente nella sezione espressa in [kNm]
mdeformazione media espressa in [%]
smDistanza media tra le fessure espressa in [mm]
wApertura media della fessura espressa in [mm]
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60 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Verifica fessurazione paramento
N° Y Afs AfiMpfM m sm w
1 0,00 7,70 7,70-23,09 0,00 0,0000 0,00 0,000
2 0,10 7,70 7,70-23,09 0,00 0,0000 0,00 0,000 3 0,20 7,70 7,70-23,09 -0,01 0,0000 0,00 0,000
4 0,30 7,70 7,70-23,09 -0,01 0,0000 0,00 0,000 5 0,40 7,70 7,70-23,09 -0,02 0,0000 0,00 0,000
6 0,50 7,70 7,70-23,09 -0,04 0,0000 0,00 0,000 7 0,60 7,70 7,70-23,09 -0,05 0,0000 0,00 0,000
8 0,70 7,70 7,70-23,09 -0,07 0,0000 0,00 0,000 9 0,80 7,70 7,70-23,09 -0,09 0,0000 0,00 0,000
10 0,90 7,70 7,70-23,09 -0,12 0,0000 0,00 0,000 11 1,00 7,70 7,70-23,09 -0,14 0,0000 0,00 0,000
12 1,10 7,70 7,70-23,09 -0,17 0,0000 0,00 0,000 13 1,20 7,70 7,70-23,09 -0,20 0,0000 0,00 0,000
14 1,30 7,70 7,70-23,09 -0,23 0,0000 0,00 0,000 15 1,40 7,70 7,70-23,09 -0,27 0,0000 0,00 0,000
16 1,50 7,70 7,70-23,09 -0,30 0,0000 0,00 0,000 17 1,60 7,70 7,70-23,09 -0,34 0,0000 0,00 0,000
18 1,70 7,70 7,70-23,09 -0,38 0,0000 0,00 0,000
19 1,80 7,70 7,70-23,09 -0,42 0,0000 0,00 0,000
20 1,90 7,70 7,70-23,09 -0,46 0,0000 0,00 0,000 21 2,00 7,70 7,70-23,09 -0,50 0,0000 0,00 0,000
Verifica fessurazione fondazione
N° Y Afs AfiMpfM m sm w 1 -1,30 7,70 7,70-62,89 0,00 0,0000 0,00 0,000
2 -1,20 7,70 7,70-62,89 -0,06 0,0000 0,00 0,000 3 -1,10 7,70 7,70-62,89 -0,20 0,0000 0,00 0,000
4 -1,00 7,70 7,70-62,89 -0,39 0,0000 0,00 0,000 5 -0,90 7,70 7,70-62,89 -0,59 0,0000 0,00 0,000
6 -0,80 7,70 7,70-62,89 -0,78 0,0000 0,00 0,000 7 -0,70 7,70 7,70-62,89 -0,90 0,0000 0,00 0,000
8 -0,60 7,70 7,70-62,89 -0,93 0,0000 0,00 0,000 9 -0,50 7,70 7,70-62,89 -0,83 0,0000 0,00 0,000
10 -0,40 7,70 7,70-62,89 -0,56 0,0000 0,00 0,000 11 -0,30 7,70 7,70-62,89 -0,08 0,0000 0,00 0,000
COMBINAZIONE n° 14
Valore della spinta statica 0,0000[kN]
Componente orizzontale della spinta statica 0,0000 [kN]
Componente verticale della spinta statica 0,0000 [kN]
Punto d'applicazione della spintaX = 0,00 [m] Y = 0,00 [m]
Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 0,00 [°]
Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53,44 [°]
Incremento sismico della spinta0,0000 [kN]
Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spintaX = 0,00 [m] Y = 0,00 [m]
Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 53,25 [°]
Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0,0000 [kN]
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61 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,00 [m] Y = 0,00 [m]
Inerzia del muro0,3139 [kN]
Inerzia verticale del muro 0,1569[kN]
Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0,0000 [kN]
Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0,0000 [kN]
Risultanti
Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 0,3139 [kN]
Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 30,8032 [kN]
Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 30,8032 [kN]
Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione0,3139 [kN]
Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,22 [m]
Lunghezza fondazione reagente1,30 [m]
Risultante in fondazione 30,8048 [kN]
Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 0,58 [°]
Momento rispetto al baricentro della fondazione -6,6740 [kNm]
Carico ultimo della fondazione1343,0918 [kN]
Tensioni sul terreno
Lunghezza fondazione reagente1,30 [m]
Tensione terreno allo spigolo di valle 0,00000 [MPa]
Tensione terreno allo spigolo di monte 0,04739 [MPa]
Fattori per il calcolo della capacità portante
Coeff. capacità portante Nc = 58.40 Nq = 45.81 N = 58.40
Fattori formasc = 1,00 sq = 1,00 s = 1,00
Fattori inclinazione ic = 0,99 iq = 0,99 i = 0,97
Fattori profonditàdc = 1,16dq = 1,08 d = 1,08
I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione
pendio.
N'c = 66.64N'q = 48.75 N' = 61.01
COEFFICIENTI DI SICUREZZA
Coefficiente di sicurezza a scorrimento 45.76
Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 43.60
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LAVORI DI ADEGUAMENTO DEL DEPURATORE DI CONTRADA ERRANTE
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62 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Sollecitazioni paramento
Combinazione n° 14
L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kNm
Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kN
Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kN
Nr. Y N M T 1 0,00 0,0000 0,00000,0000
2 0,10 0,7355 0,00140,0275 3 0,20 1,4710 0,00550,0544
4 0,30 2,2065 0,01220,0806 5 0,40 2,9420 0,02160,1061
6 0,50 3,6776 0,03340,1309 7 0,60 4,4131 0,04770,1550
8 0,70 5,1486 0,06440,1785 9 0,80 5,8841 0,08340,2013
10 0,90 6,6196 0,10460,2234 11 1,00 7,3551 0,12810,2448
12 1,10 8,0906 0,15360,2656 13 1,20 8,8261 0,18110,2856
14 1,30 9,5616 0,21070,3050 15 1,4010,2971 0,24210,3238
16 1,5011,0327 0,27540,3418 17 1,6011,7682 0,31050,3592
18 1,7012,5037 0,34720,3758 19 1,8013,2392 0,38560,3918
20 1,9013,9747 0,42560,4072 21 2,0014,7102 0,46700,4218
Sollecitazioni fondazione di valle
Combinazione n° 14
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kNm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kN
Nr. X M T
1 0,00 0,0000 0,0000 2 0,10 -0,0552 -1,0436
3 0,20 -0,1966 -1,7226 4 0,30 -0,3876 -2,0371
5 0,40 -0,5918 -1,9871 6 0,50 -0,7729 -1,5726
7 0,60 -0,8942 -0,7935 8 0,70 -0,9194 0,3502
9 0,80 -0,8120 1,8583 10 0,90 -0,5356 3,7310
11 1,00 -0,0537 5,9682
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63 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Armature e tensioni nei materiali del muro
Combinazione n° 14
L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Bbase della sezione espressa in [cm]
Haltezza della sezione espressa in [cm]
Afsarea di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afiarea di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
ctensione nel calcestruzzo espressa in [MPa]
ctensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [MPa]
fstensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [MPa]
fitensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [MPa]
Nr. Y B, H AfsAfic c fs fi
1 0,00 100, 30 7,707,70 0,000 0,000 0,000 0,000
2 0,10 100, 30 7,707,70 0,002 0,000 -0,033 -0,035 3 0,20 100, 30 7,707,70 0,005 0,000 -0,065 -0,072
4 0,30 100, 30 7,707,70 0,008 0,000 -0,094 -0,110 5 0,40 100, 30 7,707,70 0,010 0,000 -0,123 -0,151
6 0,50 100, 30 7,707,70 0,013 0,001 -0,149 -0,193 7 0,60 100, 30 7,707,70 0,016 0,001 -0,174 -0,236
8 0,70 100, 30 7,707,70 0,020 0,001 -0,197 -0,281 9 0,80 100, 30 7,707,70 0,023 0,001 -0,219 -0,328
10 0,90 100, 30 7,707,70 0,027 0,001 -0,239 -0,376 11 1,00 100, 30 7,707,70 0,030 0,001 -0,258 -0,425
12 1,10 100, 30 7,707,70 0,034 0,001 -0,275 -0,476 13 1,20 100, 30 7,707,70 0,038 0,001 -0,292 -0,528
14 1,30 100, 30 7,707,70 0,042 0,001 -0,306 -0,581 15 1,40 100, 30 7,707,70 0,046 0,001 -0,320 -0,636
16 1,50 100, 30 7,707,70 0,050 0,002 -0,333 -0,692 17 1,60 100, 30 7,707,70 0,055 0,002 -0,344 -0,749
18 1,70 100, 30 7,707,70 0,059 0,002 -0,354 -0,807 19 1,80 100, 30 7,707,70 0,064 0,002 -0,363 -0,866
20 1,90 100, 30 7,707,70 0,068 0,002 -0,371 -0,926
21 2,00 100, 30 7,707,70 0,073 0,002 -0,378 -0,988
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64 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Armature e tensioni nei materiali della fondazione
Combinazione n° 14
Simbologia adottata
Bbase della sezione espressa in [cm]
Haltezza della sezione espressa in [cm]
Afiarea di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq]
Afsarea di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq]
ctensione nel calcestruzzo espressa in [MPa]
ctensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [MPa]
fitensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [MPa]
fstensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [MPa]
Fondazione di valle
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle)
Nr. X B, H AfsAfic c fi fs
1 0,00 100, 50 7,707,70 0,000 0,000 0,000 0,000 2 0,10 100, 50 7,707,70 0,003 -0,003 -0,021 0,167
3 0,20 100, 50 7,707,70 0,009 -0,004 -0,075 0,594 4 0,30 100, 50 7,707,70 0,018 -0,005 -0,147 1,172
5 0,40 100, 50 7,707,70 0,028 -0,005 -0,224 1,790 6 0,50 100, 50 7,707,70 0,036 -0,004 -0,293 2,337
7 0,60 100, 50 7,707,70 0,042 -0,002 -0,339 2,704 8 0,70 100, 50 7,707,70 0,043 0,001 -0,349 2,780
9 0,80 100, 50 7,707,70 0,038 0,005 -0,308 2,455 10 0,90 100, 50 7,707,70 0,025 0,010 -0,203 1,619
11 1,00 100, 50 7,707,70 0,003 0,015 -0,020 0,162
Verifiche a fessurazione
Combinazione n° 14
L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Afsarea di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afiarea di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
MpfMomento di prima fessurazione espressa in [kNm]
MMomento agente nella sezione espressa in [kNm]
mdeformazione media espressa in [%]
smDistanza media tra le fessure espressa in [mm]
wApertura media della fessura espressa in [mm]
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65 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Verifica fessurazione paramento
N° Y Afs AfiMpfM m sm w
1 0,00 7,70 7,70-23,09 0,00 0,0000 0,00 0,000
2 0,10 7,70 7,70-23,09 0,00 0,0000 0,00 0,000 3 0,20 7,70 7,70-23,09 -0,01 0,0000 0,00 0,000
4 0,30 7,70 7,70-23,09 -0,01 0,0000 0,00 0,000 5 0,40 7,70 7,70-23,09 -0,02 0,0000 0,00 0,000
6 0,50 7,70 7,70-23,09 -0,03 0,0000 0,00 0,000 7 0,60 7,70 7,70-23,09 -0,05 0,0000 0,00 0,000
8 0,70 7,70 7,70-23,09 -0,06 0,0000 0,00 0,000 9 0,80 7,70 7,70-23,09 -0,08 0,0000 0,00 0,000
10 0,90 7,70 7,70-23,09 -0,10 0,0000 0,00 0,000 11 1,00 7,70 7,70-23,09 -0,13 0,0000 0,00 0,000
12 1,10 7,70 7,70-23,09 -0,15 0,0000 0,00 0,000 13 1,20 7,70 7,70-23,09 -0,18 0,0000 0,00 0,000
14 1,30 7,70 7,70-23,09 -0,21 0,0000 0,00 0,000 15 1,40 7,70 7,70-23,09 -0,24 0,0000 0,00 0,000
16 1,50 7,70 7,70-23,09 -0,28 0,0000 0,00 0,000 17 1,60 7,70 7,70-23,09 -0,31 0,0000 0,00 0,000
18 1,70 7,70 7,70-23,09 -0,35 0,0000 0,00 0,000
19 1,80 7,70 7,70-23,09 -0,39 0,0000 0,00 0,000
20 1,90 7,70 7,70-23,09 -0,43 0,0000 0,00 0,000 21 2,00 7,70 7,70-23,09 -0,47 0,0000 0,00 0,000
Verifica fessurazione fondazione
N° Y Afs AfiMpfM m sm w 1 -1,30 7,70 7,70-62,89 0,00 0,0000 0,00 0,000
2 -1,20 7,70 7,70-62,89 -0,06 0,0000 0,00 0,000 3 -1,10 7,70 7,70-62,89 -0,20 0,0000 0,00 0,000
4 -1,00 7,70 7,70-62,89 -0,39 0,0000 0,00 0,000 5 -0,90 7,70 7,70-62,89 -0,59 0,0000 0,00 0,000
6 -0,80 7,70 7,70-62,89 -0,77 0,0000 0,00 0,000 7 -0,70 7,70 7,70-62,89 -0,89 0,0000 0,00 0,000
8 -0,60 7,70 7,70-62,89 -0,92 0,0000 0,00 0,000 9 -0,50 7,70 7,70-62,89 -0,81 0,0000 0,00 0,000
10 -0,40 7,70 7,70-62,89 -0,54 0,0000 0,00 0,000 11 -0,30 7,70 7,70-62,89 -0,05 0,0000 0,00 0,000
COMBINAZIONE n° 15
Valore della spinta statica 0,0000[kN]
Componente orizzontale della spinta statica 0,0000 [kN]
Componente verticale della spinta statica 0,0000 [kN]
Punto d'applicazione della spintaX = 0,00 [m] Y = 0,00 [m]
Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 0,00 [°]
Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53,44 [°]
Incremento sismico della spinta0,0000 [kN]
Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spintaX = 0,00 [m] Y = 0,00 [m]
Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 53,31 [°]
Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0,0000 [kN]
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66 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,00 [m] Y = 0,00 [m]
Inerzia del muro0,3139 [kN]
Inerzia verticale del muro -0,1569 [kN]
Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0,0000 [kN]
Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0,0000 [kN]
Risultanti
Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 0,3139 [kN]
Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 30,4893 [kN]
Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 30,4893 [kN]
Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione0,3139 [kN]
Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,22 [m]
Lunghezza fondazione reagente1,30 [m]
Risultante in fondazione 30,4909 [kN]
Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 0,59 [°]
Momento rispetto al baricentro della fondazione -6,6060 [kNm]
Carico ultimo della fondazione1342,7864 [kN]
Tensioni sul terreno
Lunghezza fondazione reagente1,30 [m]
Tensione terreno allo spigolo di valle 0,00000 [MPa]
Tensione terreno allo spigolo di monte 0,04691 [MPa]
Fattori per il calcolo della capacità portante
Coeff. capacità portante Nc = 58.40 Nq = 45.81 N = 58.40
Fattori formasc = 1,00 sq = 1,00 s = 1,00
Fattori inclinazione ic = 0,99 iq = 0,99 i = 0,97
Fattori profonditàdc = 1,16dq = 1,08 d = 1,08
I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione
pendio.
N'c = 66.63N'q = 48.74 N' = 60.99
COEFFICIENTI DI SICUREZZA
Coefficiente di sicurezza a scorrimento 45.29
Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 44.04
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67 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Sollecitazioni paramento
Combinazione n° 15
L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kNm
Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kN
Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kN
Nr. Y N M T 1 0,00 0,0000 0,00000,0000
2 0,10 0,7355 0,00140,0272 3 0,20 1,4710 0,00540,0537
4 0,30 2,2065 0,01210,0796 5 0,40 2,9420 0,02130,1048
6 0,50 3,6776 0,03300,1294 7 0,60 4,4131 0,04720,1532
8 0,70 5,1486 0,06370,1764 9 0,80 5,8841 0,08240,1990
10 0,90 6,6196 0,10340,2209 11 1,00 7,3551 0,12660,2421
12 1,10 8,0906 0,15180,2626 13 1,20 8,8261 0,17910,2825
14 1,30 9,5616 0,20830,3017 15 1,4010,2971 0,23940,3202
16 1,5011,0327 0,27230,3381 17 1,6011,7682 0,30700,3553
18 1,7012,5037 0,34340,3718 19 1,8013,2392 0,38130,3877
20 1,9013,9747 0,42090,4029 21 2,0014,7102 0,46190,4174
Sollecitazioni fondazione di valle
Combinazione n° 15
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kNm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kN
Nr. X M T
1 0,00 0,0000 0,0000 2 0,10 -0,0553 -1,0454
3 0,20 -0,1971 -1,7301 4 0,30 -0,3893 -2,0539
5 0,40 -0,5958 -2,0168 6 0,50 -0,7806 -1,6190
7 0,60 -0,9076 -0,8603 8 0,70 -0,9406 0,2591
9 0,80 -0,8437 1,7394 10 0,90 -0,5807 3,5806
11 1,00 -0,1156 5,7825
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68 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Armature e tensioni nei materiali del muro
Combinazione n° 15
L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Bbase della sezione espressa in [cm]
Haltezza della sezione espressa in [cm]
Afsarea di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afiarea di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
ctensione nel calcestruzzo espressa in [MPa]
ctensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [MPa]
fstensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [MPa]
fitensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [MPa]
Nr. Y B, H AfsAfic c fs fi
1 0,00 100, 30 7,707,70 0,000 0,000 0,000 0,000
2 0,10 100, 30 7,707,70 0,002 0,000 -0,033 -0,035 3 0,20 100, 30 7,707,70 0,005 0,000 -0,065 -0,072
4 0,30 100, 30 7,707,70 0,008 0,000 -0,095 -0,110 5 0,40 100, 30 7,707,70 0,010 0,000 -0,123 -0,150
6 0,50 100, 30 7,707,70 0,013 0,001 -0,149 -0,192 7 0,60 100, 30 7,707,70 0,016 0,001 -0,174 -0,236
8 0,70 100, 30 7,707,70 0,020 0,001 -0,198 -0,281 9 0,80 100, 30 7,707,70 0,023 0,001 -0,219 -0,327
10 0,90 100, 30 7,707,70 0,027 0,001 -0,240 -0,375 11 1,00 100, 30 7,707,70 0,030 0,001 -0,259 -0,424
12 1,10 100, 30 7,707,70 0,034 0,001 -0,277 -0,475 13 1,20 100, 30 7,707,70 0,038 0,001 -0,293 -0,527
14 1,30 100, 30 7,707,70 0,042 0,001 -0,308 -0,580 15 1,40 100, 30 7,707,70 0,046 0,001 -0,322 -0,634
16 1,50 100, 30 7,707,70 0,050 0,002 -0,335 -0,690 17 1,60 100, 30 7,707,70 0,055 0,002 -0,346 -0,747
18 1,70 100, 30 7,707,70 0,059 0,002 -0,357 -0,804 19 1,80 100, 30 7,707,70 0,064 0,002 -0,366 -0,863
20 1,90 100, 30 7,707,70 0,068 0,002 -0,374 -0,923
21 2,00 100, 30 7,707,70 0,073 0,002 -0,382 -0,984
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E CONDOTTE DI ADDUZIONE AL SISTEMA IRRIGUO ESISTENTE NEL TERRITORIO COMUNALE
69 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Armature e tensioni nei materiali della fondazione
Combinazione n° 15
Simbologia adottata
Bbase della sezione espressa in [cm]
Haltezza della sezione espressa in [cm]
Afiarea di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq]
Afsarea di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq]
ctensione nel calcestruzzo espressa in [MPa]
ctensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [MPa]
fitensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [MPa]
fstensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [MPa]
Fondazione di valle
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle)
Nr. X B, H AfsAfic c fi fs
1 0,00 100, 50 7,707,70 0,000 0,000 0,000 0,000 2 0,10 100, 50 7,707,70 0,003 -0,003 -0,021 0,167
3 0,20 100, 50 7,707,70 0,009 -0,004 -0,075 0,596 4 0,30 100, 50 7,707,70 0,018 -0,005 -0,148 1,177
5 0,40 100, 50 7,707,70 0,028 -0,005 -0,226 1,802 6 0,50 100, 50 7,707,70 0,037 -0,004 -0,296 2,360
7 0,60 100, 50 7,707,70 0,043 -0,002 -0,344 2,744 8 0,70 100, 50 7,707,70 0,044 0,001 -0,357 2,844
9 0,80 100, 50 7,707,70 0,040 0,004 -0,320 2,551 10 0,90 100, 50 7,707,70 0,027 0,009 -0,220 1,756
11 1,00 100, 50 7,707,70 0,005 0,015 -0,044 0,349
Verifiche a fessurazione
Combinazione n° 15
L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Afsarea di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afiarea di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
MpfMomento di prima fessurazione espressa in [kNm]
MMomento agente nella sezione espressa in [kNm]
mdeformazione media espressa in [%]
smDistanza media tra le fessure espressa in [mm]
wApertura media della fessura espressa in [mm]
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70 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Verifica fessurazione paramento
N° Y Afs AfiMpfM m sm w
1 0,00 7,70 7,70-23,09 0,00 0,0000 0,00 0,000
2 0,10 7,70 7,70-23,09 0,00 0,0000 0,00 0,000 3 0,20 7,70 7,70-23,09 -0,01 0,0000 0,00 0,000
4 0,30 7,70 7,70-23,09 -0,01 0,0000 0,00 0,000 5 0,40 7,70 7,70-23,09 -0,02 0,0000 0,00 0,000
6 0,50 7,70 7,70-23,09 -0,03 0,0000 0,00 0,000 7 0,60 7,70 7,70-23,09 -0,05 0,0000 0,00 0,000
8 0,70 7,70 7,70-23,09 -0,06 0,0000 0,00 0,000 9 0,80 7,70 7,70-23,09 -0,08 0,0000 0,00 0,000
10 0,90 7,70 7,70-23,09 -0,10 0,0000 0,00 0,000 11 1,00 7,70 7,70-23,09 -0,13 0,0000 0,00 0,000
12 1,10 7,70 7,70-23,09 -0,15 0,0000 0,00 0,000 13 1,20 7,70 7,70-23,09 -0,18 0,0000 0,00 0,000
14 1,30 7,70 7,70-23,09 -0,21 0,0000 0,00 0,000 15 1,40 7,70 7,70-23,09 -0,24 0,0000 0,00 0,000
16 1,50 7,70 7,70-23,09 -0,27 0,0000 0,00 0,000 17 1,60 7,70 7,70-23,09 -0,31 0,0000 0,00 0,000
18 1,70 7,70 7,70-23,09 -0,34 0,0000 0,00 0,000
19 1,80 7,70 7,70-23,09 -0,38 0,0000 0,00 0,000
20 1,90 7,70 7,70-23,09 -0,42 0,0000 0,00 0,000 21 2,00 7,70 7,70-23,09 -0,46 0,0000 0,00 0,000
Verifica fessurazione fondazione
N° Y Afs AfiMpfM m sm w 1 -1,30 7,70 7,70-62,89 0,00 0,0000 0,00 0,000
2 -1,20 7,70 7,70-62,89 -0,06 0,0000 0,00 0,000 3 -1,10 7,70 7,70-62,89 -0,20 0,0000 0,00 0,000
4 -1,00 7,70 7,70-62,89 -0,39 0,0000 0,00 0,000 5 -0,90 7,70 7,70-62,89 -0,60 0,0000 0,00 0,000
6 -0,80 7,70 7,70-62,89 -0,78 0,0000 0,00 0,000 7 -0,70 7,70 7,70-62,89 -0,91 0,0000 0,00 0,000
8 -0,60 7,70 7,70-62,89 -0,94 0,0000 0,00 0,000 9 -0,50 7,70 7,70-62,89 -0,84 0,0000 0,00 0,000
10 -0,40 7,70 7,70-62,89 -0,58 0,0000 0,00 0,000 11 -0,30 7,70 7,70-62,89 -0,12 0,0000 0,00 0,000
COMBINAZIONE n° 16
Valore della spinta statica 0,0000[kN]
Componente orizzontale della spinta statica 0,0000 [kN]
Componente verticale della spinta statica 0,0000 [kN]
Punto d'applicazione della spintaX = 0,00 [m] Y = 0,00 [m]
Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 0,00 [°]
Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53,44 [°]
Incremento sismico della spinta0,0000 [kN]
Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spintaX = 0,00 [m] Y = 0,00 [m]
Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 53,25 [°]
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71 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0,0000 [kN]
Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,00 [m] Y = 0,00 [m]
Inerzia del muro0,3139 [kN]
Inerzia verticale del muro 0,1569[kN]
Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0,0000 [kN]
Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0,0000 [kN]
Risultanti
Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 0,3139 [kN]
Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 30,8032 [kN]
Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 30,8032 [kN]
Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione0,3139 [kN]
Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,22 [m]
Lunghezza fondazione reagente1,30 [m]
Risultante in fondazione 30,8048 [kN]
Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 0,58 [°]
Momento rispetto al baricentro della fondazione -6,6740 [kNm]
Carico ultimo della fondazione1343,0918 [kN]
Tensioni sul terreno
Lunghezza fondazione reagente1,30 [m]
Tensione terreno allo spigolo di valle 0,00000 [MPa]
Tensione terreno allo spigolo di monte 0,04739 [MPa]
Fattori per il calcolo della capacità portante
Coeff. capacità portante Nc = 58.40 Nq = 45.81 N = 58.40
Fattori formasc = 1,00 sq = 1,00 s = 1,00
Fattori inclinazione ic = 0,99 iq = 0,99 i = 0,97
Fattori profonditàdc = 1,16dq = 1,08 d = 1,08
I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione
pendio.
N'c = 66.64N'q = 48.75 N' = 61.01
COEFFICIENTI DI SICUREZZA
Coefficiente di sicurezza a scorrimento 45.76
Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 43.60
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72 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Sollecitazioni paramento
Combinazione n° 16
L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kNm
Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kN
Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kN
Nr. Y N M T 1 0,00 0,0000 0,00000,0000
2 0,10 0,7355 0,00140,0275 3 0,20 1,4710 0,00550,0544
4 0,30 2,2065 0,01220,0806 5 0,40 2,9420 0,02160,1061
6 0,50 3,6776 0,03340,1309 7 0,60 4,4131 0,04770,1550
8 0,70 5,1486 0,06440,1785 9 0,80 5,8841 0,08340,2013
10 0,90 6,6196 0,10460,2234 11 1,00 7,3551 0,12810,2448
12 1,10 8,0906 0,15360,2656 13 1,20 8,8261 0,18110,2856
14 1,30 9,5616 0,21070,3050 15 1,4010,2971 0,24210,3238
16 1,5011,0327 0,27540,3418 17 1,6011,7682 0,31050,3592
18 1,7012,5037 0,34720,3758 19 1,8013,2392 0,38560,3918
20 1,9013,9747 0,42560,4072 21 2,0014,7102 0,46700,4218
Sollecitazioni fondazione di valle
Combinazione n° 16
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kNm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kN
Nr. X M T
1 0,00 0,0000 0,0000 2 0,10 -0,0552 -1,0436
3 0,20 -0,1966 -1,7226 4 0,30 -0,3876 -2,0371
5 0,40 -0,5918 -1,9871 6 0,50 -0,7729 -1,5726
7 0,60 -0,8942 -0,7935 8 0,70 -0,9194 0,3502
9 0,80 -0,8120 1,8583 10 0,90 -0,5356 3,7310
11 1,00 -0,0537 5,9682
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73 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Armature e tensioni nei materiali del muro
Combinazione n° 16
L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Bbase della sezione espressa in [cm]
Haltezza della sezione espressa in [cm]
Afsarea di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afiarea di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
ctensione nel calcestruzzo espressa in [MPa]
ctensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [MPa]
fstensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [MPa]
fitensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [MPa]
Nr. Y B, H AfsAfic c fs fi
1 0,00 100, 30 7,707,70 0,000 0,000 0,000 0,000
2 0,10 100, 30 7,707,70 0,002 0,000 -0,033 -0,035 3 0,20 100, 30 7,707,70 0,005 0,000 -0,065 -0,072
4 0,30 100, 30 7,707,70 0,008 0,000 -0,094 -0,110 5 0,40 100, 30 7,707,70 0,010 0,000 -0,123 -0,151
6 0,50 100, 30 7,707,70 0,013 0,001 -0,149 -0,193 7 0,60 100, 30 7,707,70 0,016 0,001 -0,174 -0,236
8 0,70 100, 30 7,707,70 0,020 0,001 -0,197 -0,281 9 0,80 100, 30 7,707,70 0,023 0,001 -0,219 -0,328
10 0,90 100, 30 7,707,70 0,027 0,001 -0,239 -0,376 11 1,00 100, 30 7,707,70 0,030 0,001 -0,258 -0,425
12 1,10 100, 30 7,707,70 0,034 0,001 -0,275 -0,476 13 1,20 100, 30 7,707,70 0,038 0,001 -0,292 -0,528
14 1,30 100, 30 7,707,70 0,042 0,001 -0,306 -0,581 15 1,40 100, 30 7,707,70 0,046 0,001 -0,320 -0,636
16 1,50 100, 30 7,707,70 0,050 0,002 -0,333 -0,692 17 1,60 100, 30 7,707,70 0,055 0,002 -0,344 -0,749
18 1,70 100, 30 7,707,70 0,059 0,002 -0,354 -0,807 19 1,80 100, 30 7,707,70 0,064 0,002 -0,363 -0,866
20 1,90 100, 30 7,707,70 0,068 0,002 -0,371 -0,926
21 2,00 100, 30 7,707,70 0,073 0,002 -0,378 -0,988
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74 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Armature e tensioni nei materiali della fondazione
Combinazione n° 16
Simbologia adottata
Bbase della sezione espressa in [cm]
Haltezza della sezione espressa in [cm]
Afiarea di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq]
Afsarea di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq]
ctensione nel calcestruzzo espressa in [MPa]
ctensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [MPa]
fitensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [MPa]
fstensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [MPa]
Fondazione di valle
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle)
Nr. X B, H AfsAfic c fi fs
1 0,00 100, 50 7,707,70 0,000 0,000 0,000 0,000 2 0,10 100, 50 7,707,70 0,003 -0,003 -0,021 0,167
3 0,20 100, 50 7,707,70 0,009 -0,004 -0,075 0,594 4 0,30 100, 50 7,707,70 0,018 -0,005 -0,147 1,172
5 0,40 100, 50 7,707,70 0,028 -0,005 -0,224 1,790 6 0,50 100, 50 7,707,70 0,036 -0,004 -0,293 2,337
7 0,60 100, 50 7,707,70 0,042 -0,002 -0,339 2,704 8 0,70 100, 50 7,707,70 0,043 0,001 -0,349 2,780
9 0,80 100, 50 7,707,70 0,038 0,005 -0,308 2,455 10 0,90 100, 50 7,707,70 0,025 0,010 -0,203 1,619
11 1,00 100, 50 7,707,70 0,003 0,015 -0,020 0,162
Verifiche a fessurazione
Combinazione n° 16
L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Afsarea di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afiarea di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
MpfMomento di prima fessurazione espressa in [kNm]
MMomento agente nella sezione espressa in [kNm]
mdeformazione media espressa in [%]
smDistanza media tra le fessure espressa in [mm]
wApertura media della fessura espressa in [mm]
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75 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Verifica fessurazione paramento
N° Y Afs AfiMpfM m sm w
1 0,00 7,70 7,70-23,09 0,00 0,0000 0,00 0,000
2 0,10 7,70 7,70-23,09 0,00 0,0000 0,00 0,000 3 0,20 7,70 7,70-23,09 -0,01 0,0000 0,00 0,000
4 0,30 7,70 7,70-23,09 -0,01 0,0000 0,00 0,000 5 0,40 7,70 7,70-23,09 -0,02 0,0000 0,00 0,000
6 0,50 7,70 7,70-23,09 -0,03 0,0000 0,00 0,000 7 0,60 7,70 7,70-23,09 -0,05 0,0000 0,00 0,000
8 0,70 7,70 7,70-23,09 -0,06 0,0000 0,00 0,000 9 0,80 7,70 7,70-23,09 -0,08 0,0000 0,00 0,000
10 0,90 7,70 7,70-23,09 -0,10 0,0000 0,00 0,000 11 1,00 7,70 7,70-23,09 -0,13 0,0000 0,00 0,000
12 1,10 7,70 7,70-23,09 -0,15 0,0000 0,00 0,000 13 1,20 7,70 7,70-23,09 -0,18 0,0000 0,00 0,000
14 1,30 7,70 7,70-23,09 -0,21 0,0000 0,00 0,000 15 1,40 7,70 7,70-23,09 -0,24 0,0000 0,00 0,000
16 1,50 7,70 7,70-23,09 -0,28 0,0000 0,00 0,000 17 1,60 7,70 7,70-23,09 -0,31 0,0000 0,00 0,000
18 1,70 7,70 7,70-23,09 -0,35 0,0000 0,00 0,000
19 1,80 7,70 7,70-23,09 -0,39 0,0000 0,00 0,000
20 1,90 7,70 7,70-23,09 -0,43 0,0000 0,00 0,000 21 2,00 7,70 7,70-23,09 -0,47 0,0000 0,00 0,000
Verifica fessurazione fondazione
N° Y Afs AfiMpfM m sm w 1 -1,30 7,70 7,70-62,89 0,00 0,0000 0,00 0,000
2 -1,20 7,70 7,70-62,89 -0,06 0,0000 0,00 0,000 3 -1,10 7,70 7,70-62,89 -0,20 0,0000 0,00 0,000
4 -1,00 7,70 7,70-62,89 -0,39 0,0000 0,00 0,000 5 -0,90 7,70 7,70-62,89 -0,59 0,0000 0,00 0,000
6 -0,80 7,70 7,70-62,89 -0,77 0,0000 0,00 0,000 7 -0,70 7,70 7,70-62,89 -0,89 0,0000 0,00 0,000
8 -0,60 7,70 7,70-62,89 -0,92 0,0000 0,00 0,000 9 -0,50 7,70 7,70-62,89 -0,81 0,0000 0,00 0,000
10 -0,40 7,70 7,70-62,89 -0,54 0,0000 0,00 0,000 11 -0,30 7,70 7,70-62,89 -0,05 0,0000 0,00 0,000
COMBINAZIONE n° 17
Valore della spinta statica 0,0000[kN]
Componente orizzontale della spinta statica 0,0000 [kN]
Componente verticale della spinta statica 0,0000 [kN]
Punto d'applicazione della spintaX = 0,00 [m] Y = 0,00 [m]
Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 0,00 [°]
Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53,44 [°]
Incremento sismico della spinta0,0000 [kN]
Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spintaX = 0,00 [m] Y = 0,00 [m]
Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 53,31 [°]
HYDROARCH S.R.L.
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LAVORI DI ADEGUAMENTO DEL DEPURATORE DI CONTRADA ERRANTE
E CONDOTTE DI ADDUZIONE AL SISTEMA IRRIGUO ESISTENTE NEL TERRITORIO COMUNALE
76 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0,0000 [kN]
Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,00 [m] Y = 0,00 [m]
Inerzia del muro0,3139 [kN]
Inerzia verticale del muro -0,1569 [kN]
Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0,0000 [kN]
Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0,0000 [kN]
Risultanti
Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 0,3139 [kN]
Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 30,4893 [kN]
Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 30,4893 [kN]
Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione0,3139 [kN]
Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,22 [m]
Lunghezza fondazione reagente1,30 [m]
Risultante in fondazione 30,4909 [kN]
Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 0,59 [°]
Momento rispetto al baricentro della fondazione -6,6060 [kNm]
Carico ultimo della fondazione1342,7864 [kN]
Tensioni sul terreno
Lunghezza fondazione reagente1,30 [m]
Tensione terreno allo spigolo di valle 0,00000 [MPa]
Tensione terreno allo spigolo di monte 0,04691 [MPa]
Fattori per il calcolo della capacità portante
Coeff. capacità portante Nc = 58.40 Nq = 45.81 N = 58.40
Fattori formasc = 1,00 sq = 1,00 s = 1,00
Fattori inclinazione ic = 0,99 iq = 0,99 i = 0,97
Fattori profonditàdc = 1,16dq = 1,08 d = 1,08
I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione
pendio.
N'c = 66.63N'q = 48.74 N' = 60.99
COEFFICIENTI DI SICUREZZA
Coefficiente di sicurezza a scorrimento 45.29
Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 44.04
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77 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Sollecitazioni paramento
Combinazione n° 17
L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kNm
Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kN
Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kN
Nr. Y N M T 1 0,00 0,0000 0,00000,0000
2 0,10 0,7355 0,00140,0272 3 0,20 1,4710 0,00540,0537
4 0,30 2,2065 0,01210,0796 5 0,40 2,9420 0,02130,1048
6 0,50 3,6776 0,03300,1294 7 0,60 4,4131 0,04720,1532
8 0,70 5,1486 0,06370,1764 9 0,80 5,8841 0,08240,1990
10 0,90 6,6196 0,10340,2209 11 1,00 7,3551 0,12660,2421
12 1,10 8,0906 0,15180,2626 13 1,20 8,8261 0,17910,2825
14 1,30 9,5616 0,20830,3017 15 1,4010,2971 0,23940,3202
16 1,5011,0327 0,27230,3381 17 1,6011,7682 0,30700,3553
18 1,7012,5037 0,34340,3718 19 1,8013,2392 0,38130,3877
20 1,9013,9747 0,42090,4029 21 2,0014,7102 0,46190,4174
Sollecitazioni fondazione di valle
Combinazione n° 17
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kNm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kN
Nr. X M T
1 0,00 0,0000 0,0000 2 0,10 -0,0553 -1,0454
3 0,20 -0,1971 -1,7301 4 0,30 -0,3893 -2,0539
5 0,40 -0,5958 -2,0168 6 0,50 -0,7806 -1,6190
7 0,60 -0,9076 -0,8603 8 0,70 -0,9406 0,2591
9 0,80 -0,8437 1,7394 10 0,90 -0,5807 3,5806
11 1,00 -0,1156 5,7825
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78 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Armature e tensioni nei materiali del muro
Combinazione n° 17
L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Bbase della sezione espressa in [cm]
Haltezza della sezione espressa in [cm]
Afsarea di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afiarea di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
ctensione nel calcestruzzo espressa in [MPa]
ctensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [MPa]
fstensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [MPa]
fitensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [MPa]
Nr. Y B, H AfsAfic c fs fi
1 0,00 100, 30 7,707,70 0,000 0,000 0,000 0,000
2 0,10 100, 30 7,707,70 0,002 0,000 -0,033 -0,035 3 0,20 100, 30 7,707,70 0,005 0,000 -0,065 -0,072
4 0,30 100, 30 7,707,70 0,008 0,000 -0,095 -0,110 5 0,40 100, 30 7,707,70 0,010 0,000 -0,123 -0,150
6 0,50 100, 30 7,707,70 0,013 0,001 -0,149 -0,192 7 0,60 100, 30 7,707,70 0,016 0,001 -0,174 -0,236
8 0,70 100, 30 7,707,70 0,020 0,001 -0,198 -0,281 9 0,80 100, 30 7,707,70 0,023 0,001 -0,219 -0,327
10 0,90 100, 30 7,707,70 0,027 0,001 -0,240 -0,375 11 1,00 100, 30 7,707,70 0,030 0,001 -0,259 -0,424
12 1,10 100, 30 7,707,70 0,034 0,001 -0,277 -0,475 13 1,20 100, 30 7,707,70 0,038 0,001 -0,293 -0,527
14 1,30 100, 30 7,707,70 0,042 0,001 -0,308 -0,580 15 1,40 100, 30 7,707,70 0,046 0,001 -0,322 -0,634
16 1,50 100, 30 7,707,70 0,050 0,002 -0,335 -0,690 17 1,60 100, 30 7,707,70 0,055 0,002 -0,346 -0,747
18 1,70 100, 30 7,707,70 0,059 0,002 -0,357 -0,804 19 1,80 100, 30 7,707,70 0,064 0,002 -0,366 -0,863
20 1,90 100, 30 7,707,70 0,068 0,002 -0,374 -0,923
21 2,00 100, 30 7,707,70 0,073 0,002 -0,382 -0,984
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79 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Armature e tensioni nei materiali della fondazione
Combinazione n° 17
Simbologia adottata
Bbase della sezione espressa in [cm]
Haltezza della sezione espressa in [cm]
Afiarea di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq]
Afsarea di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq]
ctensione nel calcestruzzo espressa in [MPa]
ctensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [MPa]
fitensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [MPa]
fstensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [MPa]
Fondazione di valle
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle)
Nr. X B, H AfsAfic c fi fs
1 0,00 100, 50 7,707,70 0,000 0,000 0,000 0,000 2 0,10 100, 50 7,707,70 0,003 -0,003 -0,021 0,167
3 0,20 100, 50 7,707,70 0,009 -0,004 -0,075 0,596 4 0,30 100, 50 7,707,70 0,018 -0,005 -0,148 1,177
5 0,40 100, 50 7,707,70 0,028 -0,005 -0,226 1,802 6 0,50 100, 50 7,707,70 0,037 -0,004 -0,296 2,360
7 0,60 100, 50 7,707,70 0,043 -0,002 -0,344 2,744 8 0,70 100, 50 7,707,70 0,044 0,001 -0,357 2,844
9 0,80 100, 50 7,707,70 0,040 0,004 -0,320 2,551 10 0,90 100, 50 7,707,70 0,027 0,009 -0,220 1,756
11 1,00 100, 50 7,707,70 0,005 0,015 -0,044 0,349
Verifiche a fessurazione
Combinazione n° 17
L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Afsarea di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afiarea di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
MpfMomento di prima fessurazione espressa in [kNm]
MMomento agente nella sezione espressa in [kNm]
mdeformazione media espressa in [%]
smDistanza media tra le fessure espressa in [mm]
wApertura media della fessura espressa in [mm]
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80 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Verifica fessurazione paramento
N° Y Afs AfiMpfM m sm w
1 0,00 7,70 7,70-23,09 0,00 0,0000 0,00 0,000
2 0,10 7,70 7,70-23,09 0,00 0,0000 0,00 0,000 3 0,20 7,70 7,70-23,09 -0,01 0,0000 0,00 0,000
4 0,30 7,70 7,70-23,09 -0,01 0,0000 0,00 0,000 5 0,40 7,70 7,70-23,09 -0,02 0,0000 0,00 0,000
6 0,50 7,70 7,70-23,09 -0,03 0,0000 0,00 0,000 7 0,60 7,70 7,70-23,09 -0,05 0,0000 0,00 0,000
8 0,70 7,70 7,70-23,09 -0,06 0,0000 0,00 0,000 9 0,80 7,70 7,70-23,09 -0,08 0,0000 0,00 0,000
10 0,90 7,70 7,70-23,09 -0,10 0,0000 0,00 0,000 11 1,00 7,70 7,70-23,09 -0,13 0,0000 0,00 0,000
12 1,10 7,70 7,70-23,09 -0,15 0,0000 0,00 0,000 13 1,20 7,70 7,70-23,09 -0,18 0,0000 0,00 0,000
14 1,30 7,70 7,70-23,09 -0,21 0,0000 0,00 0,000 15 1,40 7,70 7,70-23,09 -0,24 0,0000 0,00 0,000
16 1,50 7,70 7,70-23,09 -0,27 0,0000 0,00 0,000 17 1,60 7,70 7,70-23,09 -0,31 0,0000 0,00 0,000
18 1,70 7,70 7,70-23,09 -0,34 0,0000 0,00 0,000
19 1,80 7,70 7,70-23,09 -0,38 0,0000 0,00 0,000
20 1,90 7,70 7,70-23,09 -0,42 0,0000 0,00 0,000 21 2,00 7,70 7,70-23,09 -0,46 0,0000 0,00 0,000
Verifica fessurazione fondazione
N° Y Afs AfiMpfM m sm w 1 -1,30 7,70 7,70-62,89 0,00 0,0000 0,00 0,000
2 -1,20 7,70 7,70-62,89 -0,06 0,0000 0,00 0,000 3 -1,10 7,70 7,70-62,89 -0,20 0,0000 0,00 0,000
4 -1,00 7,70 7,70-62,89 -0,39 0,0000 0,00 0,000 5 -0,90 7,70 7,70-62,89 -0,60 0,0000 0,00 0,000
6 -0,80 7,70 7,70-62,89 -0,78 0,0000 0,00 0,000 7 -0,70 7,70 7,70-62,89 -0,91 0,0000 0,00 0,000
8 -0,60 7,70 7,70-62,89 -0,94 0,0000 0,00 0,000 9 -0,50 7,70 7,70-62,89 -0,84 0,0000 0,00 0,000
10 -0,40 7,70 7,70-62,89 -0,58 0,0000 0,00 0,000 11 -0,30 7,70 7,70-62,89 -0,12 0,0000 0,00 0,000
COMBINAZIONE n° 18
Valore della spinta statica 0,0000[kN]
Componente orizzontale della spinta statica 0,0000 [kN]
Componente verticale della spinta statica 0,0000 [kN]
Punto d'applicazione della spintaX = 0,00 [m] Y = 0,00 [m]
Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 0,00 [°]
Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53,44 [°]
Incremento sismico della spinta0,0000 [kN]
Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spintaX = 0,00 [m] Y = 0,00 [m]
Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 53,25 [°]
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81 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0,0000 [kN]
Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,00 [m] Y = 0,00 [m]
Inerzia del muro0,3139 [kN]
Inerzia verticale del muro 0,1569[kN]
Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0,0000 [kN]
Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0,0000 [kN]
Risultanti
Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 0,3139 [kN]
Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 30,8032 [kN]
Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 30,8032 [kN]
Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione0,3139 [kN]
Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,22 [m]
Lunghezza fondazione reagente1,30 [m]
Risultante in fondazione 30,8048 [kN]
Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 0,58 [°]
Momento rispetto al baricentro della fondazione -6,6740 [kNm]
Carico ultimo della fondazione1343,0918 [kN]
Tensioni sul terreno
Lunghezza fondazione reagente1,30 [m]
Tensione terreno allo spigolo di valle 0,00000 [MPa]
Tensione terreno allo spigolo di monte 0,04739 [MPa]
Fattori per il calcolo della capacità portante
Coeff. capacità portante Nc = 58.40 Nq = 45.81 N = 58.40
Fattori formasc = 1,00 sq = 1,00 s = 1,00
Fattori inclinazione ic = 0,99 iq = 0,99 i = 0,97
Fattori profonditàdc = 1,16dq = 1,08 d = 1,08
I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione
pendio.
N'c = 66.64N'q = 48.75 N' = 61.01
COEFFICIENTI DI SICUREZZA
Coefficiente di sicurezza a scorrimento 45.76
Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 43.60
HYDROARCH S.R.L.
CONSULTING ENGINEERS Ing. RUGGERO CASSATA
LAVORI DI ADEGUAMENTO DEL DEPURATORE DI CONTRADA ERRANTE
E CONDOTTE DI ADDUZIONE AL SISTEMA IRRIGUO ESISTENTE NEL TERRITORIO COMUNALE
82 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Sollecitazioni paramento
Combinazione n° 18
L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kNm
Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kN
Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kN
Nr. Y N M T 1 0,00 0,0000 0,00000,0000
2 0,10 0,7355 0,00140,0275 3 0,20 1,4710 0,00550,0544
4 0,30 2,2065 0,01220,0806 5 0,40 2,9420 0,02160,1061
6 0,50 3,6776 0,03340,1309 7 0,60 4,4131 0,04770,1550
8 0,70 5,1486 0,06440,1785 9 0,80 5,8841 0,08340,2013
10 0,90 6,6196 0,10460,2234 11 1,00 7,3551 0,12810,2448
12 1,10 8,0906 0,15360,2656 13 1,20 8,8261 0,18110,2856
14 1,30 9,5616 0,21070,3050 15 1,4010,2971 0,24210,3238
16 1,5011,0327 0,27540,3418 17 1,6011,7682 0,31050,3592
18 1,7012,5037 0,34720,3758 19 1,8013,2392 0,38560,3918
20 1,9013,9747 0,42560,4072 21 2,0014,7102 0,46700,4218
Sollecitazioni fondazione di valle
Combinazione n° 18
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kNm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kN
Nr. X M T 1 0,00 0,0000 0,0000
2 0,10 -0,0552 -1,0436 3 0,20 -0,1966 -1,7226
4 0,30 -0,3876 -2,0371 5 0,40 -0,5918 -1,9871
6 0,50 -0,7729 -1,5726 7 0,60 -0,8942 -0,7935
8 0,70 -0,9194 0,3502 9 0,80 -0,8120 1,8583
10 0,90 -0,5356 3,7310 11 1,00 -0,0537 5,9682
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83 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Armature e tensioni nei materiali del muro
Combinazione n° 18
L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Bbase della sezione espressa in [cm]
Haltezza della sezione espressa in [cm]
Afsarea di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afiarea di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
ctensione nel calcestruzzo espressa in [MPa]
ctensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [MPa]
fstensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [MPa]
fitensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [MPa]
Nr. Y B, H AfsAfic c fs fi
1 0,00 100, 30 7,707,70 0,000 0,000 0,000 0,000
2 0,10 100, 30 7,707,70 0,002 0,000 -0,033 -0,035 3 0,20 100, 30 7,707,70 0,005 0,000 -0,065 -0,072
4 0,30 100, 30 7,707,70 0,008 0,000 -0,094 -0,110 5 0,40 100, 30 7,707,70 0,010 0,000 -0,123 -0,151
6 0,50 100, 30 7,707,70 0,013 0,001 -0,149 -0,193 7 0,60 100, 30 7,707,70 0,016 0,001 -0,174 -0,236
8 0,70 100, 30 7,707,70 0,020 0,001 -0,197 -0,281 9 0,80 100, 30 7,707,70 0,023 0,001 -0,219 -0,328
10 0,90 100, 30 7,707,70 0,027 0,001 -0,239 -0,376 11 1,00 100, 30 7,707,70 0,030 0,001 -0,258 -0,425
12 1,10 100, 30 7,707,70 0,034 0,001 -0,275 -0,476 13 1,20 100, 30 7,707,70 0,038 0,001 -0,292 -0,528
14 1,30 100, 30 7,707,70 0,042 0,001 -0,306 -0,581 15 1,40 100, 30 7,707,70 0,046 0,001 -0,320 -0,636
16 1,50 100, 30 7,707,70 0,050 0,002 -0,333 -0,692 17 1,60 100, 30 7,707,70 0,055 0,002 -0,344 -0,749
18 1,70 100, 30 7,707,70 0,059 0,002 -0,354 -0,807 19 1,80 100, 30 7,707,70 0,064 0,002 -0,363 -0,866
20 1,90 100, 30 7,707,70 0,068 0,002 -0,371 -0,926
21 2,00 100, 30 7,707,70 0,073 0,002 -0,378 -0,988
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84 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Armature e tensioni nei materiali della fondazione
Combinazione n° 18
Simbologia adottata
Bbase della sezione espressa in [cm]
Haltezza della sezione espressa in [cm]
Afiarea di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq]
Afsarea di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq]
ctensione nel calcestruzzo espressa in [MPa]
ctensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [MPa]
fitensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [MPa]
fstensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [MPa]
Fondazione di valle
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle)
Nr. X B, H AfsAfic c fi fs
1 0,00 100, 50 7,707,70 0,000 0,000 0,000 0,000 2 0,10 100, 50 7,707,70 0,003 -0,003 -0,021 0,167
3 0,20 100, 50 7,707,70 0,009 -0,004 -0,075 0,594 4 0,30 100, 50 7,707,70 0,018 -0,005 -0,147 1,172
5 0,40 100, 50 7,707,70 0,028 -0,005 -0,224 1,790 6 0,50 100, 50 7,707,70 0,036 -0,004 -0,293 2,337
7 0,60 100, 50 7,707,70 0,042 -0,002 -0,339 2,704 8 0,70 100, 50 7,707,70 0,043 0,001 -0,349 2,780
9 0,80 100, 50 7,707,70 0,038 0,005 -0,308 2,455 10 0,90 100, 50 7,707,70 0,025 0,010 -0,203 1,619
11 1,00 100, 50 7,707,70 0,003 0,015 -0,020 0,162
Verifiche a fessurazione
Combinazione n° 18
L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Afsarea di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afiarea di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
MpfMomento di prima fessurazione espressa in [kNm]
MMomento agente nella sezione espressa in [kNm]
mdeformazione media espressa in [%]
smDistanza media tra le fessure espressa in [mm]
wApertura media della fessura espressa in [mm]
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85 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Verifica fessurazione paramento
N° Y Afs AfiMpfM m sm w
1 0,00 7,70 7,70-23,09 0,00 0,0000 0,00 0,000
2 0,10 7,70 7,70-23,09 0,00 0,0000 0,00 0,000 3 0,20 7,70 7,70-23,09 -0,01 0,0000 0,00 0,000
4 0,30 7,70 7,70-23,09 -0,01 0,0000 0,00 0,000 5 0,40 7,70 7,70-23,09 -0,02 0,0000 0,00 0,000
6 0,50 7,70 7,70-23,09 -0,03 0,0000 0,00 0,000 7 0,60 7,70 7,70-23,09 -0,05 0,0000 0,00 0,000
8 0,70 7,70 7,70-23,09 -0,06 0,0000 0,00 0,000 9 0,80 7,70 7,70-23,09 -0,08 0,0000 0,00 0,000
10 0,90 7,70 7,70-23,09 -0,10 0,0000 0,00 0,000 11 1,00 7,70 7,70-23,09 -0,13 0,0000 0,00 0,000
12 1,10 7,70 7,70-23,09 -0,15 0,0000 0,00 0,000 13 1,20 7,70 7,70-23,09 -0,18 0,0000 0,00 0,000
14 1,30 7,70 7,70-23,09 -0,21 0,0000 0,00 0,000 15 1,40 7,70 7,70-23,09 -0,24 0,0000 0,00 0,000
16 1,50 7,70 7,70-23,09 -0,28 0,0000 0,00 0,000 17 1,60 7,70 7,70-23,09 -0,31 0,0000 0,00 0,000
18 1,70 7,70 7,70-23,09 -0,35 0,0000 0,00 0,000
19 1,80 7,70 7,70-23,09 -0,39 0,0000 0,00 0,000
20 1,90 7,70 7,70-23,09 -0,43 0,0000 0,00 0,000 21 2,00 7,70 7,70-23,09 -0,47 0,0000 0,00 0,000
Verifica fessurazione fondazione
N° Y Afs AfiMpfM m sm w 1 -1,30 7,70 7,70-62,89 0,00 0,0000 0,00 0,000
2 -1,20 7,70 7,70-62,89 -0,06 0,0000 0,00 0,000 3 -1,10 7,70 7,70-62,89 -0,20 0,0000 0,00 0,000
4 -1,00 7,70 7,70-62,89 -0,39 0,0000 0,00 0,000 5 -0,90 7,70 7,70-62,89 -0,59 0,0000 0,00 0,000
6 -0,80 7,70 7,70-62,89 -0,77 0,0000 0,00 0,000 7 -0,70 7,70 7,70-62,89 -0,89 0,0000 0,00 0,000
8 -0,60 7,70 7,70-62,89 -0,92 0,0000 0,00 0,000 9 -0,50 7,70 7,70-62,89 -0,81 0,0000 0,00 0,000
10 -0,40 7,70 7,70-62,89 -0,54 0,0000 0,00 0,000 11 -0,30 7,70 7,70-62,89 -0,05 0,0000 0,00 0,000
COMBINAZIONE n° 19
Valore della spinta statica 0,0000[kN]
Componente orizzontale della spinta statica 0,0000 [kN]
Componente verticale della spinta statica 0,0000 [kN]
Punto d'applicazione della spintaX = 0,00 [m] Y = 0,00 [m]
Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 0,00 [°]
Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53,44 [°]
Incremento sismico della spinta0,0000 [kN]
Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spintaX = 0,00 [m] Y = 0,00 [m]
Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 53,31 [°]
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86 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0,0000 [kN]
Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,00 [m] Y = 0,00 [m]
Inerzia del muro0,3139 [kN]
Inerzia verticale del muro -0,1569 [kN]
Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0,0000 [kN]
Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0,0000 [kN]
Risultanti
Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 0,3139 [kN]
Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 30,4893 [kN]
Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 30,4893 [kN]
Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione0,3139 [kN]
Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,22 [m]
Lunghezza fondazione reagente1,30 [m]
Risultante in fondazione 30,4909 [kN]
Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 0,59 [°]
Momento rispetto al baricentro della fondazione -6,6060 [kNm]
Carico ultimo della fondazione1342,7864 [kN]
Tensioni sul terreno
Lunghezza fondazione reagente1,30 [m]
Tensione terreno allo spigolo di valle 0,00000 [MPa]
Tensione terreno allo spigolo di monte 0,04691 [MPa]
Fattori per il calcolo della capacità portante
Coeff. capacità portante Nc = 58.40 Nq = 45.81 N = 58.40
Fattori formasc = 1,00 sq = 1,00 s = 1,00
Fattori inclinazione ic = 0,99 iq = 0,99 i = 0,97
Fattori profonditàdc = 1,16dq = 1,08 d = 1,08
I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione
pendio.
N'c = 66.63N'q = 48.74 N' = 60.99
COEFFICIENTI DI SICUREZZA
Coefficiente di sicurezza a scorrimento 45.29
Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 44.04
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87 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Sollecitazioni paramento
Combinazione n° 19
L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kNm
Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kN
Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kN
Nr. Y N M T 1 0,00 0,0000 0,00000,0000
2 0,10 0,7355 0,00140,0272 3 0,20 1,4710 0,00540,0537
4 0,30 2,2065 0,01210,0796 5 0,40 2,9420 0,02130,1048
6 0,50 3,6776 0,03300,1294 7 0,60 4,4131 0,04720,1532
8 0,70 5,1486 0,06370,1764 9 0,80 5,8841 0,08240,1990
10 0,90 6,6196 0,10340,2209 11 1,00 7,3551 0,12660,2421
12 1,10 8,0906 0,15180,2626 13 1,20 8,8261 0,17910,2825
14 1,30 9,5616 0,20830,3017 15 1,4010,2971 0,23940,3202
16 1,5011,0327 0,27230,3381 17 1,6011,7682 0,30700,3553
18 1,7012,5037 0,34340,3718 19 1,8013,2392 0,38130,3877
20 1,9013,9747 0,42090,4029 21 2,0014,7102 0,46190,4174
Sollecitazioni fondazione di valle
Combinazione n° 19
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kNm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kN
Nr. X M T
1 0,00 0,0000 0,0000 2 0,10 -0,0553 -1,0454
3 0,20 -0,1971 -1,7301 4 0,30 -0,3893 -2,0539
5 0,40 -0,5958 -2,0168 6 0,50 -0,7806 -1,6190
7 0,60 -0,9076 -0,8603 8 0,70 -0,9406 0,2591
9 0,80 -0,8437 1,7394 10 0,90 -0,5807 3,5806
11 1,00 -0,1156 5,7825
HYDROARCH S.R.L.
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E CONDOTTE DI ADDUZIONE AL SISTEMA IRRIGUO ESISTENTE NEL TERRITORIO COMUNALE
88 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Armature e tensioni nei materiali del muro
Combinazione n° 19
L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Bbase della sezione espressa in [cm]
Haltezza della sezione espressa in [cm]
Afsarea di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afiarea di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
ctensione nel calcestruzzo espressa in [MPa]
ctensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [MPa]
fstensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [MPa]
fitensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [MPa]
Nr. Y B, H AfsAfic c fs fi
1 0,00 100, 30 7,707,70 0,000 0,000 0,000 0,000
2 0,10 100, 30 7,707,70 0,002 0,000 -0,033 -0,035 3 0,20 100, 30 7,707,70 0,005 0,000 -0,065 -0,072
4 0,30 100, 30 7,707,70 0,008 0,000 -0,095 -0,110 5 0,40 100, 30 7,707,70 0,010 0,000 -0,123 -0,150
6 0,50 100, 30 7,707,70 0,013 0,001 -0,149 -0,192 7 0,60 100, 30 7,707,70 0,016 0,001 -0,174 -0,236
8 0,70 100, 30 7,707,70 0,020 0,001 -0,198 -0,281 9 0,80 100, 30 7,707,70 0,023 0,001 -0,219 -0,327
10 0,90 100, 30 7,707,70 0,027 0,001 -0,240 -0,375 11 1,00 100, 30 7,707,70 0,030 0,001 -0,259 -0,424
12 1,10 100, 30 7,707,70 0,034 0,001 -0,277 -0,475 13 1,20 100, 30 7,707,70 0,038 0,001 -0,293 -0,527
14 1,30 100, 30 7,707,70 0,042 0,001 -0,308 -0,580 15 1,40 100, 30 7,707,70 0,046 0,001 -0,322 -0,634
16 1,50 100, 30 7,707,70 0,050 0,002 -0,335 -0,690 17 1,60 100, 30 7,707,70 0,055 0,002 -0,346 -0,747
18 1,70 100, 30 7,707,70 0,059 0,002 -0,357 -0,804 19 1,80 100, 30 7,707,70 0,064 0,002 -0,366 -0,863
20 1,90 100, 30 7,707,70 0,068 0,002 -0,374 -0,923
21 2,00 100, 30 7,707,70 0,073 0,002 -0,382 -0,984
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89 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Armature e tensioni nei materiali della fondazione
Combinazione n° 19
Simbologia adottata
Bbase della sezione espressa in [cm]
Haltezza della sezione espressa in [cm]
Afiarea di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq]
Afsarea di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq]
ctensione nel calcestruzzo espressa in [MPa]
ctensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [MPa]
fitensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [MPa]
fstensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [MPa]
Fondazione di valle
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle)
Nr. X B, H AfsAfic c fi fs
1 0,00 100, 50 7,707,70 0,000 0,000 0,000 0,000 2 0,10 100, 50 7,707,70 0,003 -0,003 -0,021 0,167
3 0,20 100, 50 7,707,70 0,009 -0,004 -0,075 0,596 4 0,30 100, 50 7,707,70 0,018 -0,005 -0,148 1,177
5 0,40 100, 50 7,707,70 0,028 -0,005 -0,226 1,802 6 0,50 100, 50 7,707,70 0,037 -0,004 -0,296 2,360
7 0,60 100, 50 7,707,70 0,043 -0,002 -0,344 2,744 8 0,70 100, 50 7,707,70 0,044 0,001 -0,357 2,844
9 0,80 100, 50 7,707,70 0,040 0,004 -0,320 2,551 10 0,90 100, 50 7,707,70 0,027 0,009 -0,220 1,756
11 1,00 100, 50 7,707,70 0,005 0,015 -0,044 0,349
Verifiche a fessurazione
Combinazione n° 19
L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Afsarea di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afiarea di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
MpfMomento di prima fessurazione espressa in [kNm]
MMomento agente nella sezione espressa in [kNm]
mdeformazione media espressa in [%]
smDistanza media tra le fessure espressa in [mm]
wApertura media della fessura espressa in [mm]
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90 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Verifica fessurazione paramento
N° Y Afs AfiMpfM m sm w
1 0,00 7,70 7,70-23,09 0,00 0,0000 0,00 0,000
2 0,10 7,70 7,70-23,09 0,00 0,0000 0,00 0,000 3 0,20 7,70 7,70-23,09 -0,01 0,0000 0,00 0,000
4 0,30 7,70 7,70-23,09 -0,01 0,0000 0,00 0,000 5 0,40 7,70 7,70-23,09 -0,02 0,0000 0,00 0,000
6 0,50 7,70 7,70-23,09 -0,03 0,0000 0,00 0,000 7 0,60 7,70 7,70-23,09 -0,05 0,0000 0,00 0,000
8 0,70 7,70 7,70-23,09 -0,06 0,0000 0,00 0,000 9 0,80 7,70 7,70-23,09 -0,08 0,0000 0,00 0,000
10 0,90 7,70 7,70-23,09 -0,10 0,0000 0,00 0,000 11 1,00 7,70 7,70-23,09 -0,13 0,0000 0,00 0,000
12 1,10 7,70 7,70-23,09 -0,15 0,0000 0,00 0,000 13 1,20 7,70 7,70-23,09 -0,18 0,0000 0,00 0,000
14 1,30 7,70 7,70-23,09 -0,21 0,0000 0,00 0,000 15 1,40 7,70 7,70-23,09 -0,24 0,0000 0,00 0,000
16 1,50 7,70 7,70-23,09 -0,27 0,0000 0,00 0,000
17 1,60 7,70 7,70-23,09 -0,31 0,0000 0,00 0,000
18 1,70 7,70 7,70-23,09 -0,34 0,0000 0,00 0,000 19 1,80 7,70 7,70-23,09 -0,38 0,0000 0,00 0,000
20 1,90 7,70 7,70-23,09 -0,42 0,0000 0,00 0,000
21 2,00 7,70 7,70-23,09 -0,46 0,0000 0,00 0,000
Verifica fessurazione fondazione
N° Y Afs AfiMpfM m sm w
1 -1,30 7,70 7,70-62,89 0,00 0,0000 0,00 0,000 2 -1,20 7,70 7,70-62,89 -0,06 0,0000 0,00 0,000
3 -1,10 7,70 7,70-62,89 -0,20 0,0000 0,00 0,000 4 -1,00 7,70 7,70-62,89 -0,39 0,0000 0,00 0,000
5 -0,90 7,70 7,70-62,89 -0,60 0,0000 0,00 0,000 6 -0,80 7,70 7,70-62,89 -0,78 0,0000 0,00 0,000
7 -0,70 7,70 7,70-62,89 -0,91 0,0000 0,00 0,000 8 -0,60 7,70 7,70-62,89 -0,94 0,0000 0,00 0,000
9 -0,50 7,70 7,70-62,89 -0,84 0,0000 0,00 0,000
10 -0,40 7,70 7,70-62,89 -0,58 0,0000 0,00 0,000 11 -0,30 7,70 7,70-62,89 -0,12 0,0000 0,00 0,000
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91 3.15_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – MURO DI RECINZIONE
Dichiarazioni secondo N.T.C. 2008 (punto 10.2)
Analisi e verifiche svolte con l'ausilio di codici di calcolo
Il sottoscritto , in qualità di calcolatore delle opere in progetto, dichiara quanto segue.
Tipo di analisi svolta
L'analisi strutturale e le verifiche sono condotte con l'ausilio di un codice di calcolo automatico. La verifica della sicurezza
degli elementi strutturali è stata valutata con i metodi della scienza delle costruzioni.
Il calcolo dei muri di sostegno viene eseguito secondo le seguenti fasi:
- Calcolo della spinta del terreno
- Verifica a ribaltamento
- Verifica a scorrimento del muro sul piano di posa
- Verifica della stabilità complesso fondazione terreno (carico limite)
- Verifica della stabilità globale
- Calcolo delle sollecitazioni sia del muro che della fondazione, progetto delle armature e relative verifiche dei materiali.
L'analisi strutturale sotto le azioni sismiche è condotta con il metodo dell'analisi statica equivalente secondo le
disposizioni del capitolo 7 del DM 14/01/2008.
La verifica delle sezioni degli elementi strutturali è eseguita con il metodo degli Stati Limite. Le combinazioni di carico
adottate sono esaustive relativamente agli scenari di carico più gravosi cui l'opera sarà soggetta.
Origine e caratteristiche dei codici di calcolo
TitoloMAX - Analisi e Calcolo Muri di Sostegno
Versione10.10
ProduttoreAztec Informatica srl, Casole Bruzio (CS)
Utente SERING INGEGNERIA S.R.L.
Licenza AIU1253GW
Affidabilità dei codici di calcolo
Un attento esame preliminare della documentazione a corredo del software ha consentito di valutarne l'affidabilità. La
documentazione fornita dal produttore del software contiene un'esauriente descrizione delle basi teoriche, degli algoritmi
impiegati e l'individuazione dei campi d'impiego. La società produttrice Aztec Informatica srl ha verificato l'affidabilità e
la robustezza del codice di calcolo attraverso un numero significativo di casi prova in cui i risultati dell'analisi numerica
sono stati confrontati con soluzioni teoriche.
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Modalità di presentazione dei risultati
La relazione di calcolo strutturale presenta i dati di calcolo tale da garantirne la leggibilità, la corretta interpretazione e la
riproducibilità. La relazione di calcolo illustra in modo esaustivo i dati in ingresso ed i risultati delle analisi in forma
tabellare.
Informazioni generali sull'elaborazione
Il software prevede una serie di controlli automatici che consentono l'individuazione di errori di modellazione, di non
rispetto di limitazioni geometriche e di armatura e di presenza di elementi non verificati. Il codice di calcolo consente di
visualizzare e controllare, sia in forma grafica che tabellare, i dati del modello strutturale, in modo da avere una visione
consapevole del comportamento corretto del modello strutturale.
Giudizio motivato di accettabilità dei risultati
I risultati delle elaborazioni sono stati sottoposti a controlli dal sottoscritto utente del software. Tale valutazione ha
compreso il confronto con i risultati di semplici calcoli, eseguiti con metodi tradizionali. Inoltre sulla base di
considerazioni riguardanti gli stati tensionali e deformativi determinati, si è valutata la validità delle scelte operate in
sede di schematizzazione e di modellazione della struttura e delle azioni.
In base a quanto sopra, io sottoscritto asserisco che l'elaborazione è corretta ed idonea al caso specifico, pertanto i
risultati di calcolo sono da ritenersi validi ed accettabili.
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4 IMMAGINI E DIAGRAMMI
Modello
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Dimensioni
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Diagramma delle sollecitazioni sul muro
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Diagramma delle sollecitazioni sulla fondazione