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JUNIO, 2012
RECONOCIMIENTO GEOTÉCNICO.
MEJORA DE LA ACCESIBILIDAD EN LA ZONA NOROESTE
DE LA CIUDAD HISTÓRICA DE VITORIA-GASTEIZ.
INFORME Nº: 16204/2012/2224 FECHA: JUNIO 2012 LOCALIDAD: VITORIA-GASTEIZ
CLIENTE :
TABUENCA & LEACHE, ARQUITECTOS
OBRA:
MEJORA DE LA ACCESIBILIDAD EN LA ZONA NOROESTE DE LA CIUDAD HISTÓRICA
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Mejora de la accesibilidad en la zona noroeste de la Ciudad Histórica de Vitoria. Junio 2012
2
ÍNDICE
1.- DATOS BÁSICOS. ANTECEDENTES. CRITERIOS DE EMISIÓN DEL INFORME. ........3
1.1.- DATOS BÁSICOS. ANTECEDENTES. ............................................................................3
1.2.- TIPO DE RECONOCIMIENTO SEGÚN CTE. ...................................................................4
1.3.- CRITERIOS DE EMISIÓN DEL INFORME. .....................................................................4
1.3.1.- SOBRE ANÁLISIS DE DATOS OBTENIDOS Y SU ALCANCE. .....................................4
1.3.2.- SOBRE LAS RECOMENDACIONES DE ACTUACIÓN. ...............................................4
2.- TRABAJOS REALIZADOS. ........................................................................................6
2.1.-TRABAJOS DE CAMPO.................................................................................................6
2.2.-TRABAJOS DE LABORATORIO. ....................................................................................7
3.- CARACTERÍSTICAS GEOLÓGICAS DE LA ZONA DE ESTUDIO..................................8
4.- PERFIL GEOTÉCNICO SIMPLIFICADO DEL TERRENO. ............................................9
4.1.- CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES: CAPAS GEOTÉCNICAS. ................................9
4.2.- PRESENCIA DE AGUA EN EL TERRENO. ....................................................................10
5.- CONSIDERACIONES SOBRE CIMENTACIÓN. ........................................................11
5.1.- CIMENTACIÓN DE ESTRUCTURAS Y ELEMENTOS EXISTENTES...................................11
5.2.- CONSIDERACIONES SOBRE CIMENTACIÓN DE NUEVOS ELEMENTOS. .......................12
5.3.- AGRESIVIDAD DEL TERRENO AL HORMIGÓN............................................................13
5.4.- OTRAS CONSIDERACIONES. ....................................................................................14
ANEXOS
ANEXO 1: SITUACIÓN DE CALICATAS Y FOTOGRAFÍAS
ANEXO 2: PERFIL LITOLÓGICO EN CALICATAS.
ANEXO 2: INFORME DE ENSAYOS DE LABORATORIO.
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1.- DATOS BÁSICOS. ANTECEDENTES. CRITERIOS DE EMISIÓN DEL INFORME.
1.1.- DATOS BÁSICOS. ANTECEDENTES.
El presente informe se ha realizado a petición de Tabuenca & Leache Arquitectos,
responsable del proyecto objeto de este estudio.
En él se realiza una caracterización geotécnica del terreno, en el Cantón de la Soledad
(confluencia de las Calles Correría y Fray Zacarías Martínez) de la localidad de Vitoria-Gasteiz.
El proyecto de “Mejora de la Accesibilidad de la Zona Noroeste de la Ciudad Histórica de
Vitoria”, contempla en esta zona la construcción de una nueva escalinata y ascensor que salvará
el desnivel de unos cinco metros existente entre la C/ Correría y la C/Fray Zacarías Martínez.
La construcción de estos nuevos elementos requerirá de la excavación y eliminación de la
zona de parterre y jardín existente actualmente en esta zona.
Los trabajos de investigación geotécnica han consistido en la realización de tres calicatas
excavadas mediante retroexcavadora, con inspección del terreno por geólogo.
ZONA DE ESTUDIO
VITORIA-GASTEIZ
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El presente informe analiza las observaciones realizadas en las calicatas, junto con los
ensayos de laboratorio realizados en muestras tomadas en ellas, al objeto de redactar un
informe con recomendaciones de cimentación de los nuevos elementos que se construirán en
esta zona.
1.2.- TIPO DE RECONOCIMIENTO SEGÚN CTE.
Según el Código Técnico de la Edificación, las nuevas estructuras podrían considerarse
tipo C-0 y la zona de estudio terreno grupo T-1. Los trabajos de investigación geotécnica han
sido definidos por el peticionario.
1.3.- CRITERIOS DE EMISIÓN DEL INFORME.
1.3.1.- SOBRE ANÁLISIS DE DATOS OBTENIDOS Y SU ALCANCE.
La situación y características de los distintos niveles del terreno en profundidad, fuera de
los puntos de investigación se pueden estimar de acuerdo con los resultados obtenidos en
estos. Sin embargo esta estimación obliga a suponer una variación continua y sin brusquedades
de las propiedades medidas, de un punto de ensayo a otro computando la influencia de los
demás puntos en razón de su situación en planta. Esta suposición puede originar graves errores
en algunos casos en que el terreno no sigue una pauta de variación suave y/o el número de
puntos de ensayo por unidad de superficie es bajo.
1.3.2.- SOBRE LAS RECOMENDACIONES DE ACTUACIÓN.
En determinados puntos del informe pueden formularse recomendaciones de actuación,
que pueden implicar modificaciones o limitaciones en el diseño, obras de reforma de
determinados elementos, construcción de otros nuevos o simples medidas de vigilancia.
Estas recomendaciones se formulan para corregir o atenuar problemas detectados en
base a criterios de ingeniería generalmente aceptados y consisten en explicaciones someras de
las tareas a realizar y líneas de actuación para realizarlas correctamente.
Laboratorio de Ensayos Navarra S.A. no asume responsabilidad de vigilancia o
supervisión sobre la realización de las actuaciones recomendadas quedando este aspecto
únicamente bajo la responsabilidad del cliente.
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En el caso de recomendarse la realización de obras de reforma de elementos existentes
y/o construcción de nuevos elementos, las descripciones técnicas que se realizan en ningún
caso deben interpretarse como un proyecto de ejecución de las mismas, estando obligado el
cliente a cumplir la normativa vigente respecto a la preceptiva redacción de un proyecto de
ejecución según el tipo y alcance de la obra y cumplir el resto de tramites derivados.
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2.- TRABAJOS REALIZADOS.
2.1.-TRABAJOS DE CAMPO.
Se han realizado tres calicatas con descripción del terreno por Geólogo y toma de dos
muestras de terreno (una de rellenos y otra de roca) para posteriores ensayos de laboratorio.
Las calicatas se realizaron mediante retroexcavadora marca Liebherr, modelo 904, aportada
por el peticionario.
En el siguiente esquema se indica la situación de cada una de las calicatas:
P
P
P
Rec.Neuma.
Gas
P
P
P
GAS
C.Rosetón
C.Rosetón
C.Rosetón
C.Rosetón
Ventana
0+100
0+095.269
0+111.046
0+050
0+000
0+018.410
0+046.656
0+050
0+026.699
529.50
529.71
529.92
530.14
530.10
529.92
530.09
530.33
529.46
530.18
543.63
530.26
530.27
530.37
530.29
530.31
530.20
530.18
530.22
530.24
530.33
530.31
530.48
530.26
529.94
530.06530.24
529.91
529.68529.91
530.13
530.43
530.56530.76
530.69
530.46
530.46
530.26
530.24530.53
530.60
530.92
529.95
530.23
531.48
531.32
532.06
532.28
532.25
531.82
531.60
531.40
531.82
532.34
532.36
532.64
532.58
532.40
532.58
532.54532.38
532.34
532.40
532.62
533.16
533.80
533.44
532.93
532.55
532.44532.59
532.42
532.36
532.40
532.36
532.35
532.11
531.93
531.78531.62
531.47531.31531.14
530.99530.84
530.69
530.52530.33
530.08
541.35
529.95
529.72
529.60
529.77
529.63
529.87530.10
529.61529.48
530.17
530.28
530.91
531.00531.87
532.60
531.70
529.08529.20
528.94
528.89
528.96
528.83
528.67
528.62
528.52
528.40528.41
528.71
528.40
528.44
528.48
528.18
528.88
528.98
529.11
529.16
528.80528.49
528.62
528.83
528.94
528.84
528.66
528.97529.01
528.91
529.12
529.00
529.83
530.06
530.12
530.01
529.94
530.05
530.35
530.70
531.76
531.82
531.86
536.27
531.68531.34
532.22
532.63
532.64
533.74
534.12
535.40
535.59
535.92
535.83
534.57
535.18
535.17
535.29535.17
535.17
534.80
534.11
534.19
533.45533.44
533.83
535.87
535.87
536.09
535.60
535.26
535.19
535.26535.31
534.03533.99533.88
531.63
531.77
531.88
532.42
532.60
532.76
532.94
533.12
533.29
533.45
533.59
533.74
533.91
534.09
534.24
534.41
534.62
534.80
534.99
535.16
535.16
535.15
532.58
531.67
531.59
531.52
531.53
531.49
531.59
531.25
531.30531.02
530.85531.12
530.90
530.68
530.60530.68
530.88
530.86
538.05
539.30539.62
535.51
539.66
539.68
535.47535.55
535.86
535.85
535.77
535.53
534.89
539.33539.63
539.32539.64
538.05
540.78 540.77
538.05
535.51
535.80
535.88
535.98
538.05
530.10
529.64
529.85
530.06
530.23
530.51530.67
530.84530.99
531.14531.29
531.46531.62
531.77531.93532.08
532.26
532.56
532.74532.90
533.08
533.26
533.43
533.59
533.73
533.88
534.05
534.23
534.39
534.60
534.79
534.97
535.16
536.19
530.21
535.49
535.87
CATA C-1
CATA C-2
CATA C-3
0.0m 10.0m
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Se indican a continuación las cotas de implantación de las tres calicatas, estimada a partir
de la topografía aportada por el peticionario:
Puntos de ensayo
Tipo de ensayoCota de
implantación (m)
C-1 532.5
C-2 532.5
C-3 531.0
CALICATA
2.2.-TRABAJOS DE LABORATORIO.
Sobre la muestra de rellenos tomadas en una de las calicatas realizadas, se determinó el
contenido en sulfatos para valorar la potencial agresividad para el hormigón, midiendo densidad
de la segunda muestra tomada (fragmentos de roca).
Se resumen a continuación los resultados obtenidos:
Den
sida
d A
pare
nte
Sul
fato
s
Tipo dematerial g/cm3
mg/kg
M-1Fragmentos de margas y arcillas (RELLENO) <100
M-2 Marga gris 2.564
0.80
Cata
1.00
Muestra PROFUNDIDAD
(m)
C-1C-1C-1C-1
En el anexo 3 pueden consultarse los informes de ensayo.
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3.- CARACTERÍSTICAS GEOLÓGICAS DE LA ZONA DE ESTUDIO.
Geológicamente y a grandes rasgos, la localidad de Vitoria se sitúa en la denominada
Llanasa Alavesa”, enmarcada en la zona central de Cuenca cantábrica.
Superficialmente ó por debajo de depósitos cuaternarios aluviales y coluviales que se sitúan
en los valles de los ríos, aflora un sustrato rocoso constituido por depósitos carbonatados
Mesozóicos (Cretácicos), que aparecen formando una serie monoclinal con un buzamiento SE.
Según el Mapa Geológico del Instituto Geológico y Minero de España, y del Ente Vasco de la
Energía (EVE), en el centro histórico de Vitoria aflora un sustrato rocoso constituido por una
alternancia de margas y margocalizas masivas del Cretácico Superior.
519: Depósitos aluviales y aluvio-
coluviales
ZONA DE ESTUDIO
322: Margas y margocalizas alternantes
321: margas y margocalizas
pseudonodulosas
514: Terrazas fluviales indeferenciadas
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4.- PERFIL GEOTÉCNICO SIMPLIFICADO DEL TERRENO.
4.1.- CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES: CAPAS GEOT ÉCNICAS.
Este apartado tiene por objeto definir la estructura del terreno en profundidad deducida a
partir de las observaciones realizadas.
Se definen dos capas geotécnicas:
•••• CAPA 1: TIERRA VEGETAL Y RELLENOS ANTRÓPICOS.
Se incluyen en esta capa el suelo vegetal que tapiza los parterres donde se han realizado
las calicatas, y los rellenos antrópicos situados inmediatamente por debajo, estando constituidos
fundamentalmente por fragmentos de margas grises con arcillas marrones.
La tierra vegetal presenta un espesor variable de 10 a 20 cm, mientras que los rellenos
inferiores presentan un espesor máximo de 0.6 metros.
Los materiales de relleno también contienen de forma dispersa, restos de plástico y tejería
asociada a obras de protección de canalización eléctrica (en cata C-1).
•••• CAPA 2: MARGAS GRISES (SUSTRATO ROCOSO).
Se incluye en esta capa el sustrato rocoso local correspondiente a materiales Cretácicos,
estando constituido por margas grises.
En la muestra tomada en la calicata C-1, se ha medido un valor de densidad aparente de la
matriz rocosa de 2.564 T/m3 (con una humedad despreciable). En las calicatas se observa una
estructura masiva, con una matriz rocosa prácticamente sin alteración.
A partir de las características definidas, cabe asociar a la matriz rocosa un valor de
resistencia media a compresión simple del orden de 100 Kp/cm2, y un valor de módulo elástico
para la parte superficial del sustrato rocoso del orden de 15000 kp/cm2.
En sondeos mecánicos realizados para otros estudios geotécnicos de la zona, en estos
materiales se obtienen valores de RQD elevados (entorno a 90 -100). Con lo expuesto, y
aplicando la clasificación de Bieniawski para la caracterización de macizos rocosos,
obtendríamos un valor del índice RMR entorno a 75 que clasificaría el macizo como de calidad
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10
buena.
La presencia de esta capa se sitúa en las calicatas realizadas a partir de las siguientes
profundidades:
- C-1: 0.50 m*
- C-2: 0.60 m
- C-3: 0.50 m
(*Esta profundidad aumenta hasta 1.0 metros en dirección a la C/ Correría).
4.2.- PRESENCIA DE AGUA EN EL TERRENO.
Durante la realización de las calicatas en fecha 23/05/2012, no se observó la presencia de
flujos de agua.
Considerando la topografía general del casco Histórico de Vitoria, estando este
sobreelevado respecto a su entorno, la presencia del nivel freático se localizaría muy por debajo
de estas cotas.
Por otro lado considerando la baja permeabilidad asociable a las margas del sustrato
rocoso, resulta previsible la acumulación y/o circulación de aguas que percolan desde superficie,
inmediatamente por encima del nivel de aparición de esta capa, canalizándose los posibles
flujos a favor de zonas o niveles más permeables como las fisuras y planos de discontinuidad.
Con estas consideraciones, junto con las características de las capas geotécnicas definidas
en el punto 4.1., en aplicación del documento básico HS 1 del CTE, se asocia para el sustrato
rocoso de margas, un valor de permeabilidad K ≤10-6 cm/sg *
* Permeabilidad asociable a la matriz rocosa. La permeabilidad del conjunto del macizo
rocoso queda condicionada por la presencia de planos de discontinuidad.
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5.- CONSIDERACIONES SOBRE CIMENTACIÓN.
5.1.- CIMENTACIÓN DE ESTRUCTURAS Y ELEMENTOS EXISTE NTES.
La calicata C-1 se realizó en la zona donde está prevista la instalación de un ascensor,
junto al ábside situado en la confluencia de las Calles Correría y Fray Zacarías Martínez.
La cimentación de este ábside (realizada en mampostería de piedra) apoya directamente
en la zona superficial del sustrato rocoso.
Por otro lado, el murete de separación entre la C/ Fray Zacarías Martínez y la zona
ajardinada, apoya a unos 30 cm de profundidad sobre los materiales de relleno descritos en la
Capa 1, con un espesor variable de 20 a 30 m, situándose inmediatamente por debajo la marga
gris de la Capa 2.
CIMENTACIÓN DEL ÁBSIDE
(MAMPOSTERÍA)
MARGA GRIS (SUSTRATO ROCOSO)
FACHADA ÁBSIDE (SILLERÍA)
CIMENTACIÓN ÁBSIDE
(MAMPOSTERIA)
MURETE DE PIEDRA
RELLENOS
MARGA GRIS
(CIMIENTO)
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5.2.- CONSIDERACIONES SOBRE CIMENTACIÓN DE NUEVOS ELEMENTOS.
De acuerdo con los requerimientos geométricos de la futura actuación, está prevista la
sustitución de la actual escalinata del Cantón de la Soledad por otra con otro trazado; y la
construcción de un ascensor urbano en la confluencia de la escalinata con la zona oriental del
ábside. La entrada inferior al ascensor se situará a la cota del pavimento de la Calle Correría
(entorno a la cota 530.4),
Estado actual Proyecto
Así, la construcción de las nuevas estructuras conllevará la eliminación de la capa de
rellenos y la excavación de la marga gris de la Capa 2. Con ello, para las nuevas estructuras,
únicamente se considera una alternativa de cimentación superficial con apoyo en el sustrato
rocoso de marga gris.
En el caso que nos ocupa, a partir de las características geotécnicas definidas en el punto
4.1., para el dimensionamiento de las cimentaciones de nuevos elementos con apoyo en el
sustrato rocoso de marga gris (Capa 2), se recomienda la adopción de una carga admisible no
mayor de 5.0 kp/cm2 (0.5 MPa), por criterios de seguridad frente al hundimiento del terreno
(con un factor de seguridad F>3). Para el nivel de tensión definido, los asientos esperables pueden
considerarse despreciables.
La variada metodología para el cálculo de cargas admisibles en macizos rocosos de
Nuevo Ascensor
Nueva Escalinata
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“pequeñas” cimentaciones considera, en su mayor parte, un comportamiento frágil de la roca,
con tensiones procedentes del peso de la cimentación muy bajos frente a la resistencia de la
roca. Un estudio preciso del comportamiento del macizo bajo estas consideraciones considera
datos cuantitativos sobre el espaciado, espesor, relleno, buzamientos... etc, de los planos de
discontinuidad que, juntamente con la matriz rocosa ensayada, conforman la totalidad del
macizo afectado por la transmisión de cargas de la cimentación. Sin embargo este
comportamiento suele ser algo errático, ya que en la rotura siempre intervienen pequeñas
irregularidades o heterogeneidades de dicha matriz. Esto dificulta la determinación de su
presión admisible, lo cual se mitiga utilizando coeficientes de seguridad muy elevados.
Por otro lado, considerando para el conjunto del macizo rocoso un valor de módulo elástico
E del orden de 15000 Kp/cm2, aplicando la teoría elástica del semiespacio de Boussinesq, puede
estimarse para una cimentación mediante zapatas aisladas de 2.0x2.0 m (se ha considerado como
valor típico), con apoyo sobre el sustrato rocoso de la Capa 2, un asiento menor de un milímetro.
5.3.- AGRESIVIDAD DEL TERRENO AL HORMIGÓN.
El ensayo de contenido en sulfatos realizado sobre la muestra tomada en la calicata C-1, no
determinan que el terreno pueda considerarse agresivo para el hormigón.
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5.4.- OTRAS CONSIDERACIONES.
Aspectos de sismicidad.
Según la Norma de Construcción Sismorresistente NCSE-02, a la zona de estudio se le
asigna un valor de aceleración sísmica básica (ab) < 0.04 g, clasificando las margas grises como
“Terreno Tipo I”.
Excavabilidad de los materiales.
Mientras que los materiales de rellenos superficiales podrán ser excavados con medios
mecánicos de retroexcavación habituales, la profundización en el sustrato rocoso de marga gris
de la Capa 2, podrá requerir el empleo de martillo hidráulico u otras técnicas de fragmentación
previa a la excavación.
En función de los medios de excavación empleados deberá valorarse la posible afección
de vibraciones transmitidas a los edificios y estructuras anexas.
Estabilidad de los materiales.
La actuación no contempla la ejecución de taludes permanentes, pero sí excavaciones
temporales en roca.
En el caso de la excavación requerida para la construcción del ascensor, esta alcanzará
cotas inferiores a las del nivel de apoyo de la cimentación del ábside. El carácter
fundamentalmente masivo del sustrato rocoso, hace considerar taludes verticales estables en la
matriz rocosa, quedando la estabilidad del conjunto del macizo rocoso condicionada por la
presencia de planos de discontinuidad, que pudieran producir según su orientación, cuñas de
material potencialmente inestables.
En el caso que nos ocupa, puede ser posible la presencia de planos de fractura
conjugados susceptibles de generar situaciones de geometría desfavorable en las que la salida
de estas cuñas resultará cinemáticamente posible. Este aspecto puede ser crítico en la
estabilidad del talud bajo el ábside, afectado además por las cargas de cimentación de este. La
cuantificación de este riesgo se plantea extremadamente complicada sin tener datos del frente
de excavación ya ejecutado.
Para eliminar o minimizar todos los riesgos de inestabilidad expuesto, habría que recurrir
a una estabilización previa a la excavación mediante la ejecución de pantallas (pilotes,
micropilotes,…) u otras técnicas de estabilización.
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Si la actuación no contempla la ejecución de estas medidas de estabilización previas a la
excavación, se recomienda al menos la ejecución de muros de contención por bataches
minimizando la anchura de estos y dejando macizos lo más grandes posible (en anchura y
profundidad); así como el seguimiento de la excavación por técnico competente (incluyendo los
bataches), con el fin de valorar la necesidad de medidas puntuales de estabilización, como la
ejecución de anclajes en la roca o sobreexcavaciones si la zona lo permite.
Para la Capa 1 de rellenos superficiales, y aunque cabe asociarles cierta cohesión por su
composición arcillosa, la presencia de acumulaciones de material granular (gravas, fragmentos
pétreos,…) puede dar lugar a inestabilidades locales incluso a muy corto plazo, siendo de escasa
entidad por el escaso espesor de esta capa. Para esta zona se recomienda adoptar taludes
tendidos (2H:1V).
Pamplona, 07/06/2012
Fdo.: Jesús del Castillo
Geólogo
Dtor. Área de Mecánica de Suelo