Download - Lantai Bondek 25cm
Lantai Floordeck
Digunakan Profil Floor Deck dari pabrikasi Tata Steel jenis ComFlor 100.
Gambar ... Floordeck ComFlor100
As=1 m x ¿
Tebal=1,2 mm
fy=280 MPa (dari pabrikasi)
fu=400 MPa−510 MPa
Tahap I, keadaan saat beton dicor & belum mengeras (belum terjadi aksi komposit).
Beban :
qdlbeton=4,48 kN /m2 x 0,7 m=3,136 kN /m (dari tabel, tebal beton = 250 mm)
qdl floordeck=0,16 kN /m2 x 0,7 m=0,112 kN /m (dari tabel, tebal dek = 1,2 mm)
qll pekerja=1 kN /m2 x 0,7 m=0,7 kN /m
qu=1,3 qdl+1,8 qll
¿ [1,3 x (3,136 kN /m+0,112kN /m ) ]+ [1,8 x0,7 kN /m ]
¿ (4,222 kN /m )+ (1,26 kN /m )
¿5,482 kN /m
Momen :
MuLap=1
24x qu x S2= 1
24x5,482 kN /m x (2 m )2=0,913 kNm
MuTum=1
12x qu x S2= 1
12x 5,482 kN /m x (2 m )2=1,827 kNm
Cek Kekuatan Floordeck :
Gambar ... Statis Momen terhadap Sisi Bawah Tahap I
Statis momen terhadap sisi bawah
Sx= Ixy
=298 cm4
5,8 cm=51,38 cm3 (dari tabel, Ix & y didapat)
Mp=fy x2 x Sx=280N
mm2x2 x51380 mm3
¿28772800 Nmm=28,77 kNm
MuLap<∅ Mp
0,913 kNm<0,9 x28,77 kNm
0,913 kNm<25,89 kNm (OKE)
MuTum<∅ Mp
1,827 kNm<0,9 x28,77 kNm
1,827kNm<25,89kNm (OKE)
Tahap II, beton sudah mengeras (sudah terjadi aksi komposit).
Beban :
qdlbeton=4,48 kN /m2 x 0,7 m=3,136 kN /m
qdl floordeck=0,16 kN /m2 x 0,7 m=0,112 kN /m
qsdlAspal=22 kN /m3 x0,1 m x 0,7 m=1,54 kN /m
Gambar ... Pembebanan Truk
Beban hidup pada lantai jembatan berupa beban roda ganda oleh truk yang
mempunyai susunan dan berat as seperti gambar (RSNI T-02-2005-Pembebanan
Jembatan), T = 112,5 kN. Faktor beban dinamis untuk truk diambil, FBD = 0,30.
Sehingga faktor kejutnya menjadi 1,3.
TllTruk=112,5kN x 1,3=146,25 kN
Gambar ... Beban Angin pada Kendaraan
Bidang vertikal yang ditiup angin merupakan bidang samping kendaraan dengan tinggi
2 meter di atas lantai jembatan dengan jarak antara roda kendaraan 1,75 meter.
Tew Angin=0,0012 x cw x ( vw )2 x [ (0,5h )x ] xb
¿0,0012 x1,2 x (30 )2 x [ (0,5 x2 )1,75 ] x0,7 m
¿0,5184 kN
Momen :
Dead Load
Gambar ... Hasil Analisa Struktur Akibat Beban Mati
Akibat berat sendiri pelat lantai dan floordeck, momen tumpuan maksimum pada (C),
dan momen lapangan maksimum pada lapangan (B) – (C).
qu=1,3 x (qdlBeton+qdl floordeck )
¿1,3 x (3,136 kN /m+0,112 kN /m)
¿4,222 kN /m
MuLap=1
24x qu x S2= 1
24x 4,222 kN /m x (2 m)2=0,703 kNm
MuTum=1
12x qu x S2= 1
12x 4,222 kN /m x (2 m )2=1,407 kNm
Super Dead Load
Gambar .... Hasil Analisa Struktur Akibat Beban Mati Tambahan
Akibat beban mati tambahan yang berasal dari berat lapis aspal, momen tumpuan
maksimum pada (C), dan momen lapangan maksimum pada lapangan (B) – (C).
qu=2 xqsdlAspal=2 x 1,54 kN /m=3,08 kN /m
MuLap=5
96x qu x S2= 5
96x3,08 kN /m x (2m )2=0,641 kNm
MuTum=548
x qu x S2= 548
x3,08 kN /m x (2m )2=1,283 kNm
Live Load (Truk dan Angin)
Gambar ... Hasil Analisa Struktur Akibat Beban Truk dan Beban Angin
Akibat beban truk (Tll) dan beban angin (Tew), momen tumpuan maksimum pada (C),
dan momen lapangan maksimum pada lapangan (B) – (C).
qu=(1,8 xTllTruk )+(1,2 xTew Angin)
¿ (1,8 x146,25 kN )+ (1,2 x 0,5184 kN )
¿263,872 kN
MuLap=9
64x qu x S2= 9
64x263,872 kN /m x (2 m )2=148,428 kNm
MuTum=5
32x qu x S2= 5
32x 263,872 kN /m x (2m )2=164,920 kNm
MuLap Total=0,703 kNm+0,641 kNm+148,428 kNm=149,772 kNm
MuTumTotal=1,407 kNm+1,283 kNm+164,920 kNm=167,610 kNm
Cek Kekuatan Floordeck :
Gambar ... Statis Momen terhadap Sisi Bawah Tahap II
Es=200000 MPa
Ec=4700√ f ' c=4700 x √30=25743 MPa
n= EsEc
=20000025743
=7,8
Statis momen terhadap sisi bawah
∑ M 0=0
{[ (109 x 3 )+(63 x3 )+(104,6 x 6 ) ] x1,16 x58,00 }+{[700 x( (250−58)7,8 )] x [58,00+( (250−58)
2 )]}¿ ⟨ {[ (109 x3 )+ (63 x 3 )+(104,6 x 6)] x 1,16}+{[700 x ((250−58)
7,8 )]}⟩ x y a
2730479,87=18557,345 y a
y a=147,14 mm
Sx={700 x [ (250−147,14 )7,8 ]}x [ (250−147,14 )
2 ]=474751,649mm3
Mp=fy x2 x Sx=280N
mm2x2 x 474751,649 mm3
¿265860923,3 Nmm=265,861 kNm
MuLap<∅ Mp
149,772 kNm<0,9 x 265,861 kNm
149,772 kNm<239,275 kNm(OKE)
MuTum<∅ Mp
167,610 kN<0,9 x 265,861 kNm
167,610 kN<239,275 kNm(OKE )
Cek Geser
- Gaya Geser Nominal
Vn=2 d [ (b1+d )+ (a1+d ) ][√ f ' c6 ]
Vn=2 x (250−58 ) [ (500+(250−58 ) )+(200+ (250−58 ) ) ][√306 ]
¿379988 N
- Gaya Geser Ultimate
Vu=112500 N x 1,3 x 1,8=263250 N
- Cek
Vu≤∅Vn
263250 N ≤0,7 x 379988 N
263250 N ≤265991,6 N (OKE)
Pelat lantai kendaraan kuat memikul beban geser roda kendaraan, tidak diperlukan
tulangan geser
Wire Mesh
Digunakan Wire Mesh JKBL Union (U-50) dengan tegangan leleh karakteristik 500 MPa.
Gambar ... Wire Mesh
Mu
b d2= 167,610 kNm
0,7 m x ( 0,192m )2=6495,3 kN /m2
Mu
b d2=400 ρ ¿)
Tabel ... penulangan pelat
ρmin=1,4fy
= 1,4400
=0,0035
ρ=0,0191
ρbalance=0,0325
ρmak=0,75 x ρbalance = 0,0243 ρmin<ρ<ρmak(OKE)
As perlu=ρ B d=0,0191 x 0,7 m x 0,192 m=0.002567 m2=25,67 cm2
Dari tabel dicoba JKBL Union Diameter 16 mm – 50 mm dengan luas 40,21 cm2/m.
Sehingga:
Luas=40,21 cm2/m x 0,7 m=28,147 cm2>25,67 cm2(OKE)
SHEAR CONNECTOR
Data-data
tp=25 cm
f ' c=30 MPa→ Ec=4700√30=25742,96 M
Digunakan floordeck ComFlor 100
Jarak antar stringer=1,8 m
Dimensi stringer=200 x100 x8 x 6
Gambar 6.?. Dimensi Stringer
Cek Kriteria Penampang
Sayap
b2tf
≤170
√ fy→
100 mm2 x6 mm
≤170
√410→8,3 ≤ 8,4 (Kompak )
Badan
htw
≤1680
√ fy→
H −2 tf −2rtw
≤1680
√ fy→
200−(2 x6 )−(2 x11 )8
≤1680
√410
→20,75≤ 82,97 (Kompak )
Penampang kompak, sehingga faktor koefisien reduksi kuat lentur ϕ = 0,85
Penentuan Lebar Efektif Penampang Pelat Beton (Beff )
H = 200 mm
B = 100 mm
tw = 8 mm
tf = 6 mm
R = 11 mm
A = 27,16 cm2
Iy = 134 cm4
Ix = 1840 cm4
Zx = 184 cm3
Gambar 6.?. Lebar B efektif
Beff=15
x L stringer=15
x5 m=1 m
Beff=Jarak antar stringer=2m Beff=1m
Beff=2x 5x tp=2 x5 x0,25 m=2,5 m
Mencari Garis Netral
Gambar 6.?. Garis Netral
∑ H =0 →Cc=Fs → 0,85 x f ' c x a x beff =As x fy
a= As x fy0,85 x f ' c x beff
= 2716 mm2 x410 N /mm2
0,85 x 30 N /mm2 x 1000 mm=43,67 mm=4,367 cm
Maka letak garis netral berada di dalam pelat beton
Perhitungan Momen Nominal
d=hs2
+hr+tb−a2=200 mm
2+58 mm+192 mm−43,67 mm
2=328,165 mm
Mn=Fs xd= (2716 mm2 x410 N /mm2 ) x 328,165 mm=365431417,4 Nmm
Mu=0,85 Mn=0,85 x365431417,4 Nmm=310616704,8 Nmm
Menentukan Shear Connector
Digunakan shear connector Jenis paku dengan
d=25 mm<2,5 tf =40 mm (OKE)
Fu=600 MPa
L=100mm
HD=41,3 mm
HT =13 mm
Gambar 6.?. Shear Connector
Kuat Geser Shear Connector
Qc=0,5 Asc √ f ' c x Ec< Asc x Fu
¿0,5 xπ x d2
4x √ f ' c x Ec<Asc x Fu
¿0,5 x3,14 x (25 mm )2
4x √30 N /mm2 x25742,96 N /mm2<
3,14 x (25 mm )2
4x 600 N /mm2
¿215580,54 N<294375 N (OKE)
Gambar 6.?. Syarat jika menggunakan Floordeck
Gambar 6.?. Floordeck ComFlor46
Rs=0,85
√Nrx
Wrhr
x [( Hshr )−1,0]≤ 1,0
¿ 0,85
√2x
130,846
x [(10046 )−1,0]≤ 1,0
¿2,01 ≥1,0
Karena hasil Rs lebih besar dari 1, maka digunakan Rs=1. Sehingga nilai Qc menjadi
Qc=215580,54 N x1=215580,54 N
Gaya Geser Horizontal
Vh=As x fy=11420mm2 x 410 N /mm2=4682200 N
Vh=0,85 x f ' c x Beff x a=0,85 x30 N /mm2 x1000 mm x 183,62mm
¿4682200 N
Jumlah Shear Connector
n=VhQc
= 4682200 N215580,54 N
=21,72buah → 22 buah (untuk setengah bentang )
n dalam satubentang=22buah x 2=44 buah
Gambar 6.?. Syarat Jarak Shear Connector
Minimum spasi stud memanjang ≥ 6 x d = 6 x 25 mm = 150 mm
Maksimum spasi stud memanjang ≤ 8 x tp = 8 x 250 mm = 2000 mm
Karena menggunakan deck baja, maka ada ketentuan lain yaitu jarak maksimum spasi
stud memanjang ≤ 900 mm
Tinggi shear connector ≥ 4 x d = 4 x 25 mm = 100 mm
Jarak minimum stud melintang ≥ 4 x d = 4 x 25 mm = 100 mm
Pada arah melintang dipasang 2 stud pertampang melintang, maka spasi arah
memanjang
s= L stringern /2
=5000 mm44 /2
=227,3 mm→ 225 mm (OKE )
Spasi arah melintang, s=100 mm
Gambar 6.?. Penempatan Shear Connector