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Le principali prescrizioni delle
NTC per le costruzioni in acciaio
Ing. Paolo Rugarli
Castalia srl
www.castaliaweb.com
Ordine degli Ingegneri della Provincia di Bergamo
13 giugno 2008
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da P. Rugarli Calcolo di Strutture in Acciaio EPC LIBRI, 2008 2
NTC 2008 vs Eurocodice 3
• Le NTC 2008 devono essere considerate un riassunto incompleto dell’Eurocodice 3, segnatamente della parte 1-1 (EN 1993-1-1).
• Le NTC 2008 non sono autosufficienti
• Le NTC-2008 rimandano di fatto ad altre normative “di comprovata affidabilità”, ma non risolvono il problema della interazione tra norme diverse.
• Parlare di NTC 2008 vuol dire parlare di Eurocodice 3, segnatamente, per le regole generali (collegamenti esclusi), della parte 1-1.
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da P. Rugarli Calcolo di Strutture in Acciaio EPC LIBRI, 2008 3
Eurocodice 3 (versione EN)
• E’ una norma ancora poco conosciuta e poco
praticata.
• Molti continuano ad usare la versione ENV ma vi
sono importanti differenze tra le due
• Il lavoro di spiegazione capillare sui contenuti
dell’Eurocodice 3 è appena iniziato
• Non è affatto vero che l’Eurocodice 3 è “simile”
alle CNR 10011, come qualcuno sostiene
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Contenuti della lezione
• Ci occuperemo delle principali prescrizioni in merito alle verifiche di resistenza e di stabilità delle membrature ([1], [2]).
• Non è possibile una disamina completa. Mi limiterò agli aspetti salienti, segnalando alcune questioni non troppo banali (N/A lo conosciamo) e non troppo complicate (non ce n’è il tempo), se non per accenni.
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Aspetti generali di Eurocodice 3
• Notazione e simbologia (c’è molto da dire e da fare)
• Combinazioni di verifica agli SLU ed agli SLE (cenni)
• Teorie lato resistenza
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da P. Rugarli Calcolo di Strutture in Acciaio EPC LIBRI, 2008 6
Aspetti e problemi particolari di
Eurocodice 3
• Classificazione delle sezioni
• Verifiche di resistenza in plasticità (le interazioni): cenni
• Applicazione della teoria delle sezioni efficaci alle sezioni in classe 4 (cenni)
• Verifiche di stabilità: concetto di criticità, svergolamento, pressoflessione.
• Esempi di calcolo
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Notazione e simbologia
La notazione e la simbologia degli Eurocodici, e segnatamente del 3, è
diversa da quella alla quale eravamo abituati. Occorre come prima cosa
comprendere il significato dei simboli (compresi i pedici).
Da parte del normatore non è stato fatto alcuno sforzo per rendere la
simbologia chiara e per scrivere le equazioni in modo comprensibile e
ricordabile a memoria (che invece è indispensabile).
Sembra invece che sia stato fatto il possibile per rendere tutto complicato e
verboso, pesante ed incomprensibile. Le norme possono essere “smontate” e
“rimontate” in modo da dire le stesse identiche cose ma in modo molto più
comprensibile.
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95,01
1,,
=<∆+
+∆+
+MRkz
zz
yz
RkyLT
yy
yy
Rky M
MMk
M
MMk
N
N
γχχ
Questo esempio mostra come la stessa formula possa essere scritta
in modo diversamente comprensibile.
La scelta di tenere a primo membro i γM non è condivisibile: tra l’altro in questo modo tutti i Paesi membri calcoleranno cose diverse,
mentre portando i γM a secondo membro tutti calcolerebbero la stessa cosa e si limiterebbero a usare soglie diverse (come poi è in
realtà). La “dannazione dell’1” costa moltissimo ed inutilmente.
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N azione assiale
M momento flettente
V taglio
A area
I momento di inerzia
i raggio di inerzia
W modulo di resistenza
λ snellezza
λ snellezza adimensionalefy tensione di snervamento
χ fattore di riduzione di una resistenza per effetti dovuti alla instabilitàE modulo di elasticità di Young
z asse debole
y asse forte
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I seguenti pedici sono ricorrenti e andrebbero ben conosciuti:
cr critico elastico
ul ultimo nel senso della analisi limite
pl plastico
el elastico
eff efficace
Rd resistenza di progetto
Ed azione di progetto
LT lateral torsional (svergolamento)
L lunghezza membratura
b buckling (instabilità, in specie associato a M per lo svergolamento)
N ridotto a causa della presenza di azione assiale
V ridotto a causa della presenza di taglio
y asse forte
z asse debole
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Combinazioni [3,4]
• Problema vasto e molto più complicato di quanto comunemente si voglia far credere
• Le formule di normativa in casi normali e strutture generiche possono dare luogo a migliaia di combinazioni
• Le NTC hanno nuovamente modificato i valori dei γ. Ora si ha γG1=1-1,3 (STR) mentre per i permanenti non strutturali γG2=0-1,5 (STR) . Lo “0” èincomprensibile (o peggio).
• SLU:
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Esempio SLU (con γG 0,9-1,4)
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Euristica nella scelta delle
combinazioni di verifica [4]
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14
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Teorie lato resistenza
• Teoria della plasticità (classi 1 e 2). E’ il “nuovo” con vari problemini al seguito.
• Teoria della elasticità (classe 3, CNR). E’quello che abbiamo sempre fatto.
• Teoria delle aree efficaci (classe 4). E’ una teoria che dà luogo a formule di verifica assai discutibili (e infatti si stanno discutendo).
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Teoria della plasticità
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Teoria della elasticità
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Teoria delle aree efficaci
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Classificazione
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da P. Rugarli Calcolo di Strutture in Acciaio EPC LIBRI, 2008 21
Di solito (Ec3 e NTC non
fanno eccezione) la
trattazione del problema
della classificazione viene
sbrigativamente affidata a
tabelle come questa
(pedissequamente
importate in NTC 2008
senza alcun commento).
In realtà il problema è
molto più complicato
(sezioni soggette a
sollecitazioni miste, sezioni
non simmetriche o con un
solo asse di simmetria…)
Cfr. [2]
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da P. Rugarli Strutture in Acciaio - La classificazione delle sezioni EPC LIBRI, 2007 22
Modalità di sollecitazione
In 2D
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da P. Rugarli Strutture in Acciaio - La classificazione delle sezioni EPC LIBRI, 2007 23
In 3D: sfera
delle modalità
di sollecitazione
[3]
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da P. Rugarli Strutture in Acciaio - La classificazione delle sezioni EPC LIBRI, 2007 24
Sulla sfera delle modalità di
sollecitazione si possono
rappresentare le regioni a
classe costante (reclassi)
Queste con una proiezione
sul piano diventano mappe
di progetto facilmente
utilizzabili dai progettisti
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da P. Rugarli Calcolo di Strutture in Acciaio EPC LIBRI, 2008 34
Critica al metodo d’azione
assiale
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da P. Rugarli Calcolo di Strutture in Acciaio EPC LIBRI, 2008 35
Verifiche di resistenza
• Se si vogliono le cose semplici basta provare che il profilo è in classe 3 e poi eseguire le verifiche come si è sempre fatto assumendo fd=fy/γM0. Si può redistribuire la tensione tangenziale anche in campo elastico (Jouravskij è troppo cattivo)
• Si possono invece usare le risorse plastiche, ma allora la classe deve essere 1 o 2. Questo è il campo di azione delle zone dissipative. Si devono usare i domini limite e le varie formule di interazione proposte dalla normativa per i calcoli plastici. Queste in verità sono esposte in modo non del tutto generale. Il problema riguarda più il software che i progettisti poiché di solito il taglio e la torsione danno effetti blandi.
• Se si ha la disgrazia di ritrovarsi in classe 4 si deve abbandonare l’idea di fare verifiche sensate (a meno di non ricorrere alla surrettizia diminuzione di fy, ed accettare verifiche del tipo “un tanto al chilo” slegate dal senso fisico (somma dei coefficienti di sfruttamento di sezioni differenti).
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da P. Rugarli Calcolo di Strutture in Acciaio EPC LIBRI, 2008 36
Cenni al problema delle interazioni nella verifica di resistenza in campo plastico
La presenza di una tensione tangenziale là dove è presente una tensione
normale diminuisce la tensione normale disponibile (fy) secondo il fattore:
)1( ρ−Dove:
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*
VV AA ≠
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da P. Rugarli Calcolo di Strutture in Acciaio EPC LIBRI, 2008 42
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Cenni alla teoria delle sezioni efficaci
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In pratica
• Si calcolano le caratteristiche efficaci della sezione sotto l’azione di una sollecitazione per volta (delle tre N, My, Mz) nella ipotesi che questa sia così forte da portare allo snervamento qualche punto della sezione, ovvero amplificando le sollecitazioni elementari applicate.
• Si sommano gli sfruttamenti elementari ottenuti rapportando ciascuna sollecitazione elementare al limite massimo della sezione per quella sollecitazione come se agisse solo lei.
• In pratica ci si dimentica che la sezione sotto l’azione della terna di sollecitazioni si imbozza in modo ben diverso da come si imbozzerebbe se fossero applicate tutte e tre le sollecitazioni contemporaneamente.
• Critiche a questo metodo: è inutilmente complesso per la sua rozzezza. Se devo essere rozzo voglio esserlo facendo un minor sforzo (se devo peccare almeno per un motivo!!); inoltre nelle verifiche a stabilità “cade l’asino” perché devo prendere un ibrido orrendo tra le caratteristiche efficaci e quelle lorde.
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Cosa bisognerebbe fare
• Tenere conto che la parzializzazione di riduce al ridursi della sollecitazione applicata;
• Usare una unica sezione per le verifiche di resistenza e stabilità, unificandole;
• Usare una unica sezione per le tre componenti di sollecitazione pensate agenti contemporaneamente
• Tale metodo porta a risultati migliori (Bernuzzi-Rugarli, 2007-2008, inviato per pubblicazione a Thin WalledStructures).
• In pratica si può usare l’EC3 parte 1-3 solo in casi particolari, risulta pressochè inapplicabile nei casi generali (cfr. distorsional buckling). Guardare al direct strength method (AISI).
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Verifiche di stabilità
• Occorre comprendere il metodo generale usato per le verifiche a stabilità (ovvero l’uso di χ=1/ω)
• Le principali novità riguardano le verifiche a presso flessione che sono completamente diverse da quelle delle CNR e da quelle della versione ENV.
• Il metodo 1 (franco belga) ed il metodo 2 (austro tedesco)
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Snellezza
adimensionale =
criticità
“snellezza” è
termine troppo
legato alla colonna
euleriana.
La criticità è
definibile anche
per strutture molto
generiche: non c’è
bisogno di cercare
fortunosamente
flessi o lunghezze
di libera
inflessione…
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12
2 λ
λ
λπα
α
α
αλ =====
EA
Af
N
N
N
N y
cr
u
cr
u
cr
y
formula
fW
M
M yy
cr
kR
LT == ,λ
Per lo svergolamento la formula è sostanzialmente la
stessa: qui però governa il momento flettente non
l’azione assiale. Da entrambe tramite le curve di
stabilità si ottiene χ (denominato χLT per lo svergolamento). LE CURVE SONO LE STESSE.
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Metodi 1 e 2
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Osservazioni ulteriori
•Il metodo 1 è sostanzialmente inapplicabile a mano, ed è quindi
essenzialmente diretto ai calcolatori elettronici
•I metodi 1 e 2 sono assai poco praticati e conosciuti: alcuni
continuano ad usare le formule ENV
•Il metodo 2 (austro tedesco) è più semplice: se adeguatamente
riscritto può essere ricordato a memoria. In seguito verrà
esposto il metodo 2 con le proposte di riscrittura fatte da chi
scrive nel testo di riferimento usato per queste lezioni
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Metodo 2 (EC3)
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La precedente tabella è fuorviante. Dovrebbe essere sostituita
da una di questo tipo (cfr. comunicazione privata Dr. Ofner
Università di Graz):
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Metodo 2 con riscrittura•Questi sono tutti numeri puri che
vanno calcolati comunque.
•Tutti questi numeri NON includono i γ.
•Le “MAIUSCOLE” sono le azioni
interne, le “minuscole” sono i
corrispondenti sfruttamenti.
•I coefficienti ni sono i coefficienti di
sfruttamento a stabilità per pura
compressione per sbandamenti attorno
all’asse principale y o z (a seconda
della “i”).
•Le quantità “Rk” dipendono dalla
classe. Si useranno i moduli plastici per
la classe 1 o la classe 2, quelli elastici
per la classe 3, quelli efficaci per la
classe 4.
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Si rimanda a [1] per le formule semplificate di classe 1 e 2
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Esempi
• Esempio dettagliato passo-passo
• Esempio snello
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da P. Rugarli Calcolo di Strutture in Acciaio EPC LIBRI, 2008 77
Presso flessione senza
svergolamento
• HEB200: A = 7808mm2; Wel=569617mm3; Wpl= 642547mm3, iy=85.4mm
iz= 50.6mm
• S275 L=6m, L0y=L0z=6m.
• N=-60kN; My1= 30kNm; profilo in classe 1 sia a N che a M� classe 1
n= 60000/(7808x275)=0.028; my,pl= 3x107/(642547x275)=0.170
my,el=3x107/(569617x275)=0.191
λ1=3.1415 sqrt(210000/275) = 86,81
λy=6000/85.4=70.25 λy≈0,806 χy=(b) ≈ 0,721 ny=0.028/0.721=0.038
λz=6000/50.6=118.6 λz≈1,36 χz=(c) ≈ 0,366 nz = 0.028/0.366=0.076
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da P. Rugarli Calcolo di Strutture in Acciaio EPC LIBRI, 2008 78
• Verifiche resistenza a taglio. Non sto a fare il calcolo esatto, mi basta stimare rozzamente lo sfruttamento a taglio e verificare se è minore di 0.5. In tal caso non avrò riduzione di momento. 30000/(200x9x275/1.73)=0.104 -> sono a posto
• Verifiche resistenza a flessione (senza riduzione per taglio): 0.170 < 0.95 ok (ho portato a primo membro γM0). Se avessi fatto finta che la classe fosse 3: 0.191 < 0.95 ok.
• Verifiche di resistenza di presso-flessione. Se classe 1 (più complicata!): a = (1-2x200x15/7808)=0.231
[(1-0.028x1.05)/ (1-0.5x0.231)]x0.170 = 0.186< 0.95 okSe classe 3 (molto più semplice!):
0.028+0.191=0.219 < 0.95 ok• Verifiche di presso-flessione. Uso la formula semplificata assumendo che la classe sia la 3 (è a
favore di sicurezza):0.038+1.57x0.191=0.337 < 0.95 ok
0.076+0.8x1.57x0.191=0.315 < 0.95 ok
MORALE:
I calcoli complicati si fanno se e solo se è necessario, per arrivare al limite di normativa. In molti casi questo non è necessario. Abbiamo bisogno di formule semplici da usare come primo tentativo e da raffinare poi all’occorrenza. Qui non si è usato Ay posto eguale al suo massimo possibile valore e non si è usato Cm posto eguale a 1: era a favore di sicurezza e non ne avevo bisogno per le verifiche…
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da P. Rugarli Calcolo di Strutture in Acciaio EPC LIBRI, 2008 79
Riferimenti:
[1] Rugarli P. “Calcolo di strutture in acciaio”, EPC LIBRI, 2008
[2] Rugarli P. “Strutture in Acciaio. La classificazione delle sezioni”, EPC
LIBRI 2007
[3] Rugarli P. “Combinazioni di verifica agli stati limite: il non detto delle normative”, Ingegneria Sismica, 2, 2004
[4] Rugarli P. “Euristica nella scelta delle combinazioni di verifica”, atti del XXI congresso del CTA, Catania, 2007