Download - Stabilnost Sistema - Zadaci
Analiza elektroenergetskih mreža
58
4. PRORAČUN STABILNOSNI ELEKTROENERGETSKIH SISTEMA
4.1. Elektrana snage MVA120=nS daje preko transformatora i dvostrukog voda sistemu beskonačne snage, krutog napona kV110=U , snagu MW100=P pri 9,0cos =ϕ . Proveriti stabilnost generatora pri malim poremećajima i odrediti stepen rezerve stabilnosti.
Sl. 4.1 Test sistem
G: MVA120=ngS ; kV15=nU ; %75=gx ; T: MVA120=nTS ; kV/kV15/110=Tm ; %10=ku ;
Rešenje: Reaktanse transformatora, vodova i generatora su:
Ω== 083,10120110
10010 2
TX ,
Ω= 40VX ,
Ω=⎟⎠⎞
⎜⎝⎛= 625,75
15110
12015
10075 22
gX .
Ekvivalenta šema za analizu stabilnosti pri malim poremećajima prikazana je na slici 4.2.
Sl. 4.2 Ekvivalentna šema test sistema
Ekvivalenta elektromotorna sila iza sinhrone reaktanse generatora je:
U
XPjU
XQUE g ++= ,
gde je:
Analiza elektroenergetskih mreža
59
Ω=++= 708,1052
VTg
XXXX ,
MVAr43,48=ϕ= tgPQ ,
pa se dobija:
kV68,183o546,31j
g eE = .
Aktivna snaga injektiranja izračuna se prema relaciji:
)sincos( 1212112 δ+δ+= BGUEGEP gg ,
koja se u slučaju kada je 01211 == GG svodi na oblik:
δ= sinmPP ,pri čemu je: 12BUEP gm = . Stabilnost na male poremećaje je ostvarena ako je:
0>δ∂
∂P ,
što se u slučajevima kada je 01211 == GG svodi na: o90=<δ . Pošto je: oo 90546,31 <=δ−δ=δ UE , ispunjen je uslov stabilnosti na male poremećaje. Rezerva stabilnosti određuje se kao:
P
PPk −= max .
pa se zamenom brojčanih vrednosti dobija:
S00946,0112 ==
XB ,
MW14,191max =P , %9191,0 ==k .
4.2. Za dati trofazni jednopolno prikazan elektroenergetski sistem: a) proveriti stabilnost generatora pri malim poremećajima, b) odrediti potreban napon na pragu elektrane tako da bi generatori mogli
da rade stabilno pri datom opterećenju, c) kolika je granična prenosiva aktivna snaga pri ispadu jednog voda, a da
generatori mogu stabilno da rade pri naponu od kV231 i 1cos =ϕ .
Analiza elektroenergetskih mreža
60
Sl. 4.3 Test sistem
G : MVA200=ngS ; kV5,15=nU ; %160=gx ;
1T : MVA200=nTS ; kV/kV5,15
231=m ; %12=ku ;
2T : MVA300x2=nTS ; kV/kV110220
=m ; %12=ku ;
Rešenje: Reaktanse transformatora, vodova i generatora su:
Ω= 888,426GX , Ω= 0166,321TX , Ω=
+= 967,152
31TG
GTeXX
X ,
Ω= 80VX , Ω= 68,92TX , Ω= 133,16sX .
Ekvivalenta šema za analizu stabilnosti pri malim poremećajima prikazana je na slici 4.4.
Sl. 4.4 Ekvivalentna šema test sistema
a) Ekvivalenta elektromotorna sila iza sinhrone reaktanse generatora je:
kV465,85kV9,407225o61,12j
r
GTerg ej
UXPjUE =+=+= ,
a reaktivna snaga generatora:
MVAr77,10872
22
=+
+=r
GTeg UQPXQQ .
Diferenciranjem izraza (4.1.2) po uglu δ dobija se:
)cossin( 1212 δ−δ−=δ∂
∂ BGUEPg .
Kako je injektirana reaktivna snaga:
Analiza elektroenergetskih mreža
61
)cossin( 1212112 δ−δ+−= BGUEBEQ ggg ,
izraz (4.2.1) može se napisati i na sledeći način:
gg QBEP−−=
δ∂∂
112 .
Zamenom brojčanih vrednosti u (4.2.2) dobija se:
S004867,0
3
1
2
11 −=+++
−=sT
VGTe XXXX
B ,
0MW/46,31 o <−=θ∂∂ elP .
što znači da sistem nije stabilan s aspekta stabilnosti na male poremećaje. b)
Iz uslova 0>δ∂
∂P i relacije (4.2.2) sledi:
0112 >−− gg QBE .
Zamenom:
2
222
r
GTerg U
XPUE += .
u prethodnu relaciju dobija se:
0)( 2
22
112
222 >
+−−+−
rGTe
r
GTer U
QPXQBUXPU ,
odnosno za slučaj kada je 0=Q kao u ovom zadatku:
0)( 2
2
112
222 >−+−
rGTe
r
GTer U
PXBUXPU ,
odakle se dobija uslov:
411
2 )1( GTeGTer XB
XPU −−≥ ,
kV86,231≥=rU . c) Pri ispadu jednog voda je:
S004571,0
2
1
2
11 −=+++
−=
sTV
GTe XXXXB .
Da bi sistem bio stabilan s aspekta stabilnosti na male poremećaje aktivna snaga na pragu elektrane mora ispunjavati uslov koji sledi iz relacije (4.2.4):
Analiza elektroenergetskih mreža
62
MW83,531)1(
11
2
=−−
<
GTeGTe
r
XB
X
UP .
4.3. Za elektroenergetski sistem, jednopolno prikazan na slici 4.5. izvršiti analizu: a) Na koju maksimalnu udaljenost se može preneti prirodna snaga voda 380 kV sa dva provodnika u snopu ( Ω= 320cZ ) sa aspekta stabilnosti pri malim poremećajima? b) Na koju maksimalnu udaljenost se može preneti ista snaga ako se na red sa autotransformatorom uključi baterija kondenzatora čija reaktansa kompenzuje 50% reaktanse 380 kV voda, dužine nađene u prethodnoj tački?
Sl. 4.5 Test sistem
G: MVA250x2=ngS ; kV75,15=nU ; %160=gx ;
T: MVA250x2=nTS ; kV/kV400
75,15=m ; %15=ku ;
AT: MVA250x2=nATS ; kV/kV220380
=m ; %10=ku ;
Rešenje: Reaktanse transformatora, vodova i generatora svedene na naponski nivo voda su:
Ω=== 51275,15
400500
75,151001601
100 2
22
2
2
Tn
ngGT mS
UxX ,
Ω=== 48500400
10015
100
22
n
nTT S
UxX , Ω=+= 560TGGT XXX ,
Ω= 88,28ATX , Ω== 320clZc , MW25,451
2
==c
nvnat Z
UP .
a) Ekvivalenta šema za analizu stabilnosti pri malim poremećajima prikazana je na slici 4.6.
Analiza elektroenergetskih mreža
63
Sl. 4.6 Ekvivalentna šema test sistema
Ekvivalenta elektromotorna sila iza sinhrone reaktanse generatora je:
kV765'1560o
=+=r
GTnatrg U
XPjUE ,
a napon mreže:
kV381'105o−
=−=nv
ATnatnv U
XPjUU .
Pošto se prenosi prirodna snaga voda ugao izmedju napona na pošetku i kraju voda je L06,0=λ . Kako je 01211 == GG granica stabilnosti može se odrediti iz (4.1.6):
o90=δ−λ+δ UE , '1560o=δE , '105o−=δU , L06,0=λ , km408=L . b) Baterija kondenzatora prema tekstu zadatka ima reaktansa vrednost od 50% reaktanse voda, dužine nađene u prethodnoj tački: vbk XX 5,0= .
Polazeći od brzine svetlosti:
sm1031 8
0 ⋅==lc
c ,
za podužnu induktivnost voda dobija se:
H/km10066,1/ 30
−⋅== cZl c ,
pa su reaktansa voda i reaktansa baterije kondenzatora:
Ω=ω= 137LlX v , Ω−=−= 5,682
vbk
XX .
Ekvivalenta šema za analizu stabilnosti pri malim poremećajima nakon ugradnje baterije kondenzatora prikazana je na slici 4.7.
Sl. 4.7 Ekvivalentna šema test sistema nakon ugradnje baterija kondenzatora
Analiza elektroenergetskih mreža
64
Ekvivalenta reaktansa redne veze autotransformatora i baterija kondenzatora je: Ω−=+ 62,39bkAT XX ,
pa se za napon mreže dobija:
kV9,382)( '067o
=+
−=nv
bkATnatnv U
XXPjUU ,
odakle se dobija granica stabilnosti:
oo 85,36'513690o ==δ+δ−=λ UE , km17,61406,0/ =λ=L .
4.4. Za dati trofazni jednopolno prikazan EES proveriti stabilnost generatora pri malim poremećajima. Opterećenje potrošača zameniti konstantnom impedansom.
Sl. 4.8 Test sistem
G: MVA240=ngS ; kV75,15=nU ; %185=gx ;
T: MVA240=nTS ; kV/kV231
75,15=m ; %12=ku ;
Rešenje: Reaktanse transformatora, vodova, mreže i generatora svedene na naponski nivo voda i impedansa potrošača su:
Ω=⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛== 324,411
75,15231
24075,15
1001851
100
22
2
2
mSUxX
n
ng ,
Ω== 68,26100
2
n
nkT S
UuX , Ω== 5,5221 LxX v ,
Ω== 1,122
k
nm S
UX , Ω+=+= 5,202405)(2
2
jjQPSUZ p .
Ekvivalenta šema za analizu stabilnosti pri malim poremećajima prikazana je na slici 4.9, a odgovarajuće ekvivalenta šema nakon transfiguracije trougla u zvezdu na slici 4.10.
Analiza elektroenergetskih mreža
65
Sl. 4.9 Ekvivalentna šema test sistema
Sl. 4.10 Ekvivalentna šema nakon transfiguracije zvezde u trougao
Admitanse u zamenskoj šemi nakon transfiguracije zvezde u trougao su:
))(()(12
mvTgpTgmv
pg
XXXXZXXXXjZ
y++−+++
= ,
))(()(
)(10
mvTgpTgmv
mvg
XXXXZXXXXjXXjy
++−++++
= ,
S10)86415,119638,0( 312
−−−= jy g ,
S10)143996,0225345,0( 310
−−= jy g ,
pa je elemenat 11Y matrice admitansi nezavisnih čvorova:
S10)00814,20289636,0( 3121011
−−=+= jyyY gg .
Elekromotorne sile iza sinhrone reaktanse ima vrednost:
kV367,470)()( o866,55=
++
++=
r
Tg
r
Tgrg U
XXPj
UXXQ
UE ,
a reaktivna snaga:
MVAr539,369)( 2
22
=+
++=r
Tgg UQPXXQQ .
Zamenom dobijenih vrednosti u izraz za stabilnost sistema pri malim poremećajima:
0112 >−−=
δ∂∂
gg QBEP ,
dobija se:
075,74538,369)1000814,2(366,470 32 >=−⋅−−=δ∂
∂ −P ,
na osnovu čega se zaključuje da je sistem stabilan.
Analiza elektroenergetskih mreža
66
4.5. Turbogenerator G vezan je preko transformatora T i dvostrukog voda na sistem "beskonačne" snage. Odrediti vreme u kome se mora isključiti tropolni kratak spoj na početku jednog voda da bi generator ostao stabilan sa stanovišta tranzijentne stabilnosti.
Sl. 4.11 Test sistem
G: MVA200=nS ; 9,0cos =ϕn ; kV75,15=nU ; %18=′′x ; %30=′x : %185=gx ; sT 7=
T: MVA200=nTS ; kV/kV231
75,15=m ; %12=ku ;
Rešenje: Sve veličine svode se na naponski nivo vodova.
Ω=⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛=
′= 01415,80
75,15231
20075,15
10030)/1(
100
222
2
mSUxX
n
ng ,
Ω== 0166,32100
2
n
nkT S
UuX ; Ω== 27
21 LxX v ,
MW1809,0200cos =⋅=ϕ= nnn SP ; MVAr178,87sin =ϕ= nnn SQ MW180== nm PP .
Razmatraju se tri režima: 1) Režim pre kvara: Ekvivalentna šema sistema za režim koji je prethodio kvaru prikazana je na slici 4.12.
Sl. 4.12 Ekvivalenta šema sistema u režimu pre kvara
Napon na krajevima generatora i elektromotorna sila iza tranzijentne reaktanse su: kV231/ == mUU nr ,
Analiza elektroenergetskih mreža
67
kV55,268'o429,13
=++=r
gn
r
gnr U
XPj
UXQ
UE , o429,13=δE .
Ekvivalenta impedansa vodova i mreže ima vrednost: Ω=+= 0166,59vT XXX ,
pa je napon mreže:
kV733,213o425,12−
=−−=r
n
r
nr U
XPj
UXQ
UU , o425,12−=δU ,
Ugao između elektromotorne sile i napona mreže je prema tome:
o0 854,25=δ−δ=δ UE .
Ugaona karakterisitka aktivne snage koju generator odaje u mrežu pre kvara je:
)sincos('' 1212112 δ+δ+= BGUEGEPe ,
što se u slučaju kada je 01211 == GG svodi na:
δ= sinmaxee PP ,
pri čemu je: 12max ' BUEPe = ,
vTg XXX
B++
=1
12 .
Zamenom brojčanih vrednosti dobija se: S007191,012 =B , MW763,412max =eP .
2) Režim za vreme kvara: Kako je napon na mestu kvara pri tropolnom metalnom kratkom spoju jednak nuli, u ekvivalentnoj šemi između elektromotorne sile i mesta kvara ne postoje aktivne otpornosti, za vreme kvara generator ne isporučuje aktivnu snagu, odnosno: 0=ekP .
3) Režim nakon isključenja kvara: Ekvivalentna šema sistema za režim nakon isključenja kvara (vod pod kvarom se isključuje sa obe strane) prikazana je na slici 4.13.
Analiza elektroenergetskih mreža
68
Sl. 4.13 Ekvivalenta šema sistema u režimu nakon isključenja kvara
Ugaona karakterisitka aktivne snage koju generator odaje u mrežu nakon isključenja voda pod kvarom je: δ= sinmaxeiei PP ,
pri čemu je: iei BUEP 12max '= ,
1
121
vTgi XXX
B++
= .
Zamenom brojačanih vrednosti dobija se: S006022,012 =iB , MW651,345max =eiP .
Mehanička snaga generatora ostaje nepromenjena pa se granični ugao dobija iz uslova:
greim PP δ= sinmax pa je o
max0 38,31arcsin ==δ
ei
mi P
P ,
o0
o 62,148180 =δ−=δ igr .
Sl. 4.14 Ilustracija metoda jednakih površina
Primena metoda jednakih površina za analizu tranzijentne stabilnosti ilustrovana je na slici 4.14. Izjednačavanjem površina +A i −A na ovoj slici dobija se:
Analiza elektroenergetskih mreža
69
∫δ
δ
δ−δ=δ−δgr
kri
dPPP meikrim )sin()( max0 ,
odnosno: )(coscos)( maxmax0 krigrmgreikrieikrim PPPP δ−δ−δ−δ=δ−δ .
odakle se određuje kritični ugao isključenja:
max
max0 cos)(cos
ei
greigrmkri P
PP δ+δ−δ=δ .
Zamenom brojčanih vrednosti dobija se
26207,0651,345
)62,148cos(651,345)4512,0594,2(180cos =+−
=δo
kri ,
odakle je
o74,8=δ kri . Kritično vreme isključenja dobija se polazeći od jednačine kretanja rotora:
)(2
elmn
s PPSTdt
d−
ω=
δ .
Kada se u relaciji (4.5.9) stavi da je 0=elP i izvrši integraljenje dobija se:
0=
δ+
ω=
δ
tm
n
s
dtdtP
STdtd .
Daljim integraljenjem dolazi se do sledeće relacije:
00
2
21
δ+⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛ δ+
ω=δ
=
tdtdtP
ST tm
ni
s .
U trenutku nastaanka kratkog spoja rotor se okreće sinhronom brzinom i ne može naglo da je promeni. Zbog toga izvod ugla po vremenu u relaciji (4.5.11), koji predstavlja priraštaj ugaone brzine, u početnom trenutku mora biti jednak nuli
( 00=
δ
=tdtd ). Prema tome relacija (4.5.11) dobija oblik:
02
21
δ+ω
=δ tPST m
ni
s .
Ako se u relaciji (4.5.12) stavi da je kriδ=δ i kritt = i tako dobijena relacija reši po vremenu dobija se:
ms
krinikri P
STt
ω
δ−δ=
)(2 0 .
Analiza elektroenergetskih mreža
70
Ovde treba naglasiti da su uglovi u relaciji (4.5.13) iskazani u radijanima. Ako se ima u vidu da je fπ=ω 22 pri čemu je Hz50=f i uglovi se izraze u stepenima ( o
0δ , okriδ ) dobija se:
m
ikrinikri P
STt
9000)( 0
oo δ−δ= .
Zamenom brojčanih vrednosti dolazi se do rezultata zadatka:
s206,01809000
)85,258,74(2007=
⋅−⋅
=krit .
Ukoliko se kvar eliminiše za vreme kraće od 0,206 s sistem će stati stabilan.
4.6. Turbogenerator G vezan je preko transformatora T i dvostrukog voda na sistem "beskonačne" snage. Proveriti dinamičku stabilnost generatora ako se tropolni kratak spoj na početku jednog voda isključuje nakon s2,0=t . Aktivna, reaktivna snaga i napona na izlazu elektrane su MW80=P ,
MVAr40=Q i kV225=rU .
Sl. 4.15 Test sistem
G: MVA120=nS ; kV75,15=nU ; %21=′′x ; %32=′x : %86=gx ; s7=T
T: MVA120=nTS ; kV/kV231
75,15=m ; %11=ku ;
Rešenje: Sve veličine svode se na naponski nivo vodova.
Ω=′
= 296,142)/1(100
22
mSUxX
n
ng ,
Ω== 914,48100
2
n
nkT S
UuX ,
Ω=== 3021
21
1 LxXX vv ,
MW80== PPm .
Razmatraju se tri režima:
Analiza elektroenergetskih mreža
71
1) Režim pre kvara: Ekvivalentna šema sistema za režim koji je prethodio kvaru prikazana je na slici 4.16.
Sl. 4.16 Ekvivalenta šema sistema u režimu pre kvara
Elektromotorna sila iza tranzijentne reaktanse i napon mreže su:
kV767,267)()(
'o708,14
=+
++
+=r
Tg
r
Tgr U
XXPj
UXXQ
UE , o708,14=δE ,
kV925,219o78,2−
=−−=r
v
r
vr U
XPjU
XQUU , o78,2−=δU .
Ugao između elektromotorne sile i napona mreže je prema tome:
o0 488,17=δ−δ=δ UE .
Kako je 01211 ==GG ugaona karakterisitka aktivne snage koju generator odaje u mrežu pre kvara je: δ= sinmaxee PP ,
pri čemu je: 12max ' BUEPe = ,
vTg XXX
B++
=1
12 .
Zamenom brojčanih vrednosti dobija se: S0045206,012 =B , MW21,266max =eP .
2) Režim za vreme kvara: Kao i u prethodnom zadatku za vreme kvara generator ne isporučuje aktivnu snagu, odnosno: 0=ekP .
3) Režim nakon isključenja kvara: Ekvivalentna šema sistema za režim nakon isključenja kvara (vod pod kvarom se isključuje sa obe strane) prikazana je na slici 4.17.
Analiza elektroenergetskih mreža
72
Sl. 4.17 Ekvivalenta šema sistema u režimu nakon isključenja kvara
Ugaona karakterisitka aktivne snage koju generator odaje u mrežu nakon isključenja voda pod kvarom je: δ= sinmaxeiei PP ,
pri čemu je: iei BUEP 12max '= ,
1
121
vTgi XXX
B++
= .
Zamenom brojačanih vrednosti dobija se: S0039807,012 =iB , MW42,234max =eiP .
Mehanička snaga generatora ostaje nepromenjena pa se granični ugao dobija iz uslova:
ieim PP 0max sinδ= pa je o
max0 954,19arcsin ==δ
ei
mi P
P ,
o0
o 046,160180 =δ−=δ igr .
Sl. 4.18 Ilustracija metoda jednakih površina na test sistemu iz zadatka 4.6
Analiza elektroenergetskih mreža
73
Primena metoda jednakih površina za analizu tranzijentne stabilnosti ilustrovana je na slici 4.18. Izjednačavanjem površina +A i −A na ovoj slici dobija se:
09086,0cos)(
cosmax
max0 −=δ+δ−δ
=δei
greigrmkri P
PP ,
o,21359=δ kri .
Kritično vreme isključenja dobija se primenom relacije (4.5.14) odakle se dobija:
s31,0809000
)488,17,21359(1207 oo
=⋅−⋅
=krit .
S obzirom da se prema tekstu zadatka kvar isključuje za 0,2 s što je kraće od dobijenog kritičnog vremena isključenja sistem je stabilan s aspekta tranzijentne stabilnosti.
4.7. Za elektroenergetski sistem prikazan na slici pretpostaviti da do tropolnog kratkog spoja dolazi na mestu neposredno uz P1 (sa strane voda V3). U normalnom radnom stanju P1 je zatvoren a P2 otvoren, dok je 9,0cos =ϕG i opterećenje generatora jednako njegovoj nominalnoj snazi. Izračunati kritično vreme isključenja kvara sa gledišta tranzijentne stabilnosti generatora G, ako je njegova vremenska konstanta inercije s8=T .
Sl. 4.19 Test sistem
G: MVA150=nGS ; kV75,15=nU ; 15,0==′ iGdG xx ; 05,00 =Gx ; T: MVA150=nTS ; kV/kV231/75,15=Tm ; 1,0=Tx ; V: kV220=nVU ; km/4,0 Ω=Vx ; km/3,10 Ω=Vx ; km80=VL .
Rešenje: Sve veličine svode se na naponski nivo vodova.
Ω==′ 361,5315023115,0
2
dGX ,
Ω== 574,351502311,0
2
TX ,
Ω=⋅== 16804,021
21
VVVe LxX ,
Analiza elektroenergetskih mreža
74
MW1359,0150cos0 =⋅=ϕ= GnGSP , MVAr3835,6543589,0150sin0 =⋅=ϕ= GnGSQ .
Razmatraju se tri režima: 1) Režim pre kvara: Ekvivalentna šema sistema za režim koji je prethodio kvaru prikazana je na slici 4.20.
Sl. 4.20 Ekvivalenta šema sistema u režimu pre kvara
U ovom slučaju poznati su napon mreže i snage na izlazu generatora. Napon na krajevima generatora je:
GG
G UXPj
UXQUU −−= ,
2
22
2
222
222 2
GGG
GGG U
XPU
XQXQUU
XPU
XQUU ++−=⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛+⎟⎟
⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−= ,
2222422 )(2 XPQUXQUUU GGG ++−= , 0)()2( 222224 =+++− XPQUUXQU GG ,
2
)(4)2(2 2222222 XPQUXQUXQ
UG+−+±+
= ,
Ω=+= 574,51VeT XXX , kV424,233
1=GU , kV14,33
2=GU (drugo rešenje nema smisla).
Za elektromotornu silu iza tranzijentne reaktanse dobija se:
kV861,3037,248' jUXPj
UXQUE
G
dG
G
dGG +=
′+
′+= , kV28,250'=E .
Kako je 01211 ==GG ugaona karakterisitka aktivne snage koju generator odaje u mrežu pre kvara je: δ= sinmaxee PP ,
pri čemu je: 12max ' BUEPe = ,
VeTdG XXX
B++′
=1
12 .
Analiza elektroenergetskih mreža
75
Zamenom brojčanih vrednosti dobija se: S0045206,012 =B , MW106,527max =eP ,
0max0 sinδ= ePP , o0 8397,14=δ .
2) Režim za vreme kvara: Kao i u prethodna dva zadatka za vreme kvara generator ne isporučuje aktivnu snagu, odnosno: 0=ekP .
3) Režim nakon isključenja kvara identičan je režimu pre kvara: δ= sinmaxeei PP ,
Mehanička snaga generatora ostaje nepromenjena pa se granični ugao dobija iz uslova:
o1603,165180 0o =δ−=δgr .
Sl. 4.21 Ilustracija metoda jednakih površina na test sistemu iz zadatka 4.7
Primena metoda jednakih površina za analizu tranzijentne stabilnosti ilustrovana je na slici 4.21. Izjednačavanjem površina +A i −A na ovoj slici dobija se: 2947,0cos −=δ kri ,
o14,107=δ kri . Kritično vreme isključenja je:
s31,01359000
)8397,1414,107(1508=
⋅−⋅⋅
=krit .