ÍNDICE GERAL
A - funcional por Iconeságua potáveláguas pluviaiságua para combate a incêndioágua geladaresfriamento de águaágua quenteprodução de vapor ar comprimidosuco concentradosuco fresco - "in natura"d'limonenefluido térmicoGLPreservatório pressurizadotabela de tubosescolha do tipo de tubotrocadores de calor I casco e tubos - linha geral evaporadoresbomba de deslocamento positivotrocador de calor - conforme HUGOT - para caldo de canafiltro metálicoejetor - vaportransporte pneumáticoutilidades - gráficos e tabelasbomba centrífugaperda de carga em tubulação - fórmula Hazen-Williamsconversõestabelas para água de incêndioequipamentos para água geladaescolha da torre de resfriamentodiagrama de Rouseconversão para pressão biodigestorunidade Cip
RELAÇÃO DE PAGINAS TÉCNICAS PELA INTERNET
PLANILHA 1
PLANILHA 2
PLANILHA 3
PLANILHA 4
PLANILHA 5
PLANILHA 6
PLANILHA 7
PLANILHA 8
PLANILHA 9
PLANILHA 10
PLANILHA 11
PLANILHA 12
PLANILHA 13
PLANILHA 14
PLANILHA 15
PLANILHA 16
PLANILHA 17
PLANILHA 18
PLANILHA 19
PLANILHA 20
PLANILHA 21
PLANILHA 22
PLANILHA 23
PLANILHA 24
PLANILHA 25
PLANILHA 26
PLANILHA 27
PLANILHA 28
PLANILHA 29
PLANILHA 30
PLANILHA 31
PLANILHA 32
PLANILHA 33
PLANILHA 34
PLANILHA 35
www.hinoxline.com.brwww.proinox.comwww.ksb.com.brwww.apv.comwww.tycovalves-la.comwww.hidrovector.com.brwww.mecalor.com.brwww.emersonprocess.comwww.mipel.com.br
www.wildenpump.comwww.ssppumps.comwww.saundersvalves.comwww.xomox.dewww.alfalaval.comwww.asco.com.brwww.asca.com.brwww.fluid.ind.brwww.grundfos.comwww.hiter.com.brwww.metalplan.com.brwww.nivetec.com.brwww.swagelok.comwww.redlands.com.brwww.nucleoinox.org.brwww.abb.comwww.weg.com.brwww.google.com.br
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A - funcional por Iconeságua potáveláguas pluviaiságua para combate a incêndioágua geladaresfriamento de águaágua quenteprodução de vapor ar comprimidosuco concentradosuco fresco - "in natura"d'limonenefluido térmicoGLPreservatório pressurizadotabela de tubosescolha do tipo de tubotrocadores de calor I casco e tubos - linha geral evaporadoresbomba de deslocamento positivotrocador de calor - conforme HUGOT - para caldo de canafiltro metálicoejetor - vaportransporte pneumáticoutilidades - gráficos e tabelasbomba centrífugaperda de carga em tubulação - fórmula Hazen-Williamsconversõestabelas para água de incêndioequipamentos para água geladaescolha da torre de resfriamentodiagrama de Rouseconversão para pressão biodigestorunidade Cip
RELAÇÃO DE PAGINAS TÉCNICAS PELA INTERNET
UTILIDADESFale Conosco hidráulica
NOTA IMPORTANTE
caso estas planilhas valham alguma coisa para teu trabalho e podendo contribuir para que eu possa expandi-las com algum valor ( digamos R$50,000) coloco abaixo meu banco
SANTANDERagencia: 0635 - AMERICO BRASILIENSE. SPCONTA: 01 01 86 81 - 3agradecendo
nome: JOSÉ SEBASTIÃO DE [email protected]
índice de planilhas -links
apoaplainageareaqupvaarc
GLPsocsofoleflt
INDICE
caso estas planilhas valham alguma coisa para teu trabalho e podendo contribuir para que eu possa expandi-las
Utilidades setor industrial planlhas interativas
Projeto Penteado Neto
utlidadeságua potável - apo
consumo unitário unidade consumo l / dia300 5000 1500000
62.5lps 17.3611111111111gpm 275.20915896081
tabela 001 aptipo de prédio unidade consumo l / dia
serviço público minimo maximoapartamentos per capita 200
apartamentos de luxo per capita 300 400apartamentos de luxo por quarto empregada 200
residência de luxo per capita 300residência de médio valor per capita 150
residências populares per capita 120 150alojamentos provisórios de obra per capita 80
apartamentos se zelador per capita 600 1000tipo de prédio unidade consumo l / dia
serviço doméstico minimo maximoedifícios de escritórios por ocupante efetivo 50 80
escolas, internatos per capita 150escolas ,externatos por aluno 50
escola semi-internato por aluno 100hospitais e casas de saúde por leito 250
hotéis com cozinha e lavanderia por hóspede 250 350hotéis sem cozinha e lavanderia por hóspede 120
lavanderias por kilo roupa sêca 30quartéis por soldado 150
cavalariças por cavalo 100restaurantes por refeição 25
mercados 5garagens e posto de serviços para automóvel por automóvel 100
rega de jardins 1.5cinemas e teatros por lugar 2
igrejas por lugar 2ambulatórios per capita 25
creches per capita 50tipo de prédio unidade consumo l / dia
servico industrial minimo maximofábricas - (uso pessoal) por operário 70 80
fábricas com restaurante por operário 100usinas de leite por litro de leite 5
matadouros - animal de grande porte por animal abatido 300matadouros - animal de pequeno porte por animal abatido 150
75
50
m3/h
por m2 de área
por m2 de área
TQ A - (capacidade do reservatorio de solo - ou inferior - m3)
TQ B- (capacidade do reservatorio - caixa de agua - m3)
Utilidades setor industrial planlhas interativas
Projeto Penteado Neto
125
25
11.25
linha - diâmetro economico
diâmetro nominal do encanamento - mm 91
25n horas de trabalho em 24 horas 12
coeficiente X 0.5
total de reserva m3
vazão do poço para TQ B - m3/h
vazão do TQ A para TQ B -m3/h
descarga da bomba em m3/h
CALC apoCALC apo apl ain
CALC apo apl ain
utlidadeságuas pluviais - apl
cálculo de deflúvio local Q
0.71652953 Q - descarga em litros por segundo lps 2.5795063172.45470892 nd - coeficiente de distribuição
150 intensidade média das chuvas- mm/h0.7 f - coeficiente de deflúvio
0.001 A - área em hectares - ha 10
tabela# 01apl - valores usuais de coeficiente de Runoff - fNatureza da bacia coeficiente de deflúvio f
telhados 0,7 a 0,95superfícies asfaltadas 0,85 a 0,90
superfícies pavimentadas e paralelepipadas 0,75 a 0,85estradas macadamizadas 0,25 a 0,60
estradas não pavimentadas 0,15 a 0,30terrenos descampados 0,10 a 0,30
parque , jardins e campinas 0,05 a 0,20
canais abertos
150 valor de y - mm150 valor de b - mm
0.02250.45 perímetro molhado - m0.05 raio hidráulico - m
bfig # 01
45 angulo Ф 0.785398 radianos250 valor de y - mm 1 cotgФ
1500 valor de b - mm
Ф 0.43752.20710678 perímetro molhado - m0.1982233 raio hidráulico - m
b
btriangular
30 angulo Ф 0.523599 radianos250 valor de y - mm 1.73205 cotgФ
Ф 866.025404 valor de b - mm
0.108253181 perímetro molhado - m
0.10825318 raio hidráulico - m
m3/h
im -
conv m2
área de escoamnto - m2
área de escoamnto - m2
área de escoamento - m2
y
retangular
trapezoidal
y
y
circular
180 angulo Ф 0 radianos(180-Ф)/2100 valor de y - mm 3.14159 radianos de Ф200 valor de b - mm200 diâmetro tubo - mm
0.015707960.3141576 perímetro molhado - m
0.05000027 raio hidráulico - m
largo e plano b>> y
b
50 valor de y - mm25000 valor de b - mm
1.2525 perímetro molhado - m
0.05 raio hidráulico - m
Formula de Manning -Strickler - velocidade e vazão
0.57028918 v - velocidade de escoamento - m/s 18.1438 5.03993 lps0.03852 R - raio hidraulico -m
0.01 I -declividade - m/m0.02 n- coeficiente de rugosidade
0.00881 h altura da entrega - m
100 c- comprimento do escoamento - m
Formula de Bazin velocidade e vazão
0.51065337 v - velocidade de escoamento - m/s 16.1775 4.49375 lps0.03852 R - raio hidraulico -m
0.01 I -declividade - m/km0.46
0.00881 h altura da entrega - m
100 c- comprimento do escoamento - m
Formula para telhado velocidade e vazão
25 Q - descarga em litros por segundo lpm 1.5
150 intensidade média das chuvas- mm/h
10
área de escoamento - m2
área de escoamnto - m2
m3/h
A- área de escoamento - m2
m3/h
Ϋ- coeficiente de rugosidade
A- área de escoamento - m2
m3/h
im -
A - área em m2 conv
y Ф
b
y
tab # 02 apl - condutores verticais de águas pluviais
diâmetro do condutor
pol cm uso R. Janeiro norte americana2 5 46 20 39
2 1/2 6.3 89 31 623 7.5 130 44 884 10 288 78 1565 12.7 501 128 2566 15 780 176 3428 20.3 1616 323 646
área máxima de cobertura m2
cons. 1cm2/m2 de área
radianos(180-Ф)/2radianos de Ф
Formula de Manning -Strickler - velocidade e vazão
Formula de Bazin velocidade e vazão
Formula para telhado velocidade e vazão
tab # 02 apl - condutores verticais de águas pluviais
norte americana396288
156256342646
utlidadeságua para combate a incêndio - ain
comentário #1
comentário # 2
tabela # 01 e 02
CALC - apo
CAL - apo apl ain
apo
utlidadeságua gelada - age
dissipação de calor na rede
835.2 perda na rede de distribuição - kcal/h150 comprimento da linha de distribuição - m
24
0.232
perda no reservatório
70.56 perda na rede de distribuição - kcal/h
7
24
1.263 espessura do reservatório em pol
potencia frigorífica fg/h
22476.96 frigorias por hora - fg/h835.2 perda na rede de distribuição - kcal/h70.56 perda no reservatório - kcal /h41.76 perda sofrida pela água da bomba de refrigeração - kcl/h21600 quantidade retirada da água de circulação do ramal principal - kclal /h
900 quantidade armazenada de água gelada kg1 Y - relação entre distribuição média horaria / quantidade armazenada
31
7
TR - Tonelada Standard Comercial Americana de Refrigeração
comem 6.7
reservatório
comen 1125 litros
informações sobre dimensionamento de bombas - água gelada - MECALORcomentário
consultar
diferença entre o externo e o interno do tubo OC
coeficiente de transmissão da calha padrão envolvendo o tubo - kcal/m/h/OC
área de todas as paredes do tanque em m2
diferença entre o externo e o interno da caixa OC
coeficiente de transmissão da calha padrão envolvendo o tubo - kcal/m/h/OC/1"
temperatura inicial da água 0C
temperatura inicial da água 0C
TR
CALC apoCALC apo apl ain
CALC apo apl ain
coeficiente de transmissão da calha padrão envolvendo o tubo - kcal/m/h/OC/1"
utlidadesresfriamento de água - are
vazão mista para definição da trorre de resfriamento
20
39
30
34
30
33.4
80
35.025
parâmetros básicos para escolha da torre de resfriamento
80
35.025
29.5
5.525
26.72.8 a =(Tw2 - tf)
natureza da instalação a =(Tw2 - tf) Tw2 Z=(Tw1 -Tw2) ar condicionado 3,0 a 5,5 29.5 4,0 a 5,5
turbocompressor - com aftercooler 2,5 a 5,0 29 6,0 a 8,0turbocompressor - sem aftercooler 6,0 a 9,0 32 7,0 a 9,0
laticínios 2,5 a 5,0 29 6,0 a 8,0usinas de açúcar - colunas baroméricas 2,0 a 4,5 28 6,0 a 8,0
motores diesel baixa rot. Supercharger 9,0 a 15 35 15 a 25metalúrgica - refr. De massas refratárias 10 a 15 35 8 a 12
quantidade de calor rejeitado em kcal /h
442000 kcal / h de calor a ser rejeitado pelo sistema de refriamento da torre
ARQU UTIL
m3/hora - equipamento A
T - equipamento A - OC
m3/hora - equipamento B
T - equipamento B - OC
m3/hora - equipamento C
T - equipamento C - OC
m3/hora -total a ser resfriada na torre CAL apo apo-apl -ain
Temperatura mista em - OC
tab are'!A1 Gw - m3/h www.alpina.com.br
Tw1 OC
Tw2 -temperatura final ou de saída da torre OC
Z=(Tw1 -Tw2) - OC
temperatura de bulbo úmido da região de locação da torre - OC
tabela # 01 are - valores das grandezas para o projeto da torre de resfriamento
FIG 01 are - corte transversal - torre de resfriamentomovimento das águas e aeração
FIG 02 are - perspectiva - torre de resfriamentoestruturas internas e externas
Z=(Tw1 -Tw2) 4,0 a 5,56,0 a 8,07,0 a 9,06,0 a 8,06,0 a 8,015 a 258 a 12
- valores das grandezas para o projeto da torre de resfriamento
utlidadeságua quente - aqu
consumo unitário unidade consumo l / dia36 1500 54000
2.25lps 0.625gpm 9.90752972258917
tab # 01 aqu- Estimativa de consumo de água quentepredio consumo litros por dia
alojamento provisório de obra 24 por pessoacasa popular ou rural 36 por pessoa
residência 45 por pessoaapartamento 60 por pessoa
quartel 45 por pessoaescola internato 45 por pessoa
hotel sem incluir cozinha e lavanderia 36 por hóspedehospital 125 por leito
restaurantes e similares 12 por refeiçãolavanderia 15 por kg de roupa seca
tab #02aqu - Vazão das peças de utilizaçãopeças de utilização vazão m/s peso
banheira 0.3 1bidê 0.1 0.1
chuveiro 0.2 0.5lavatório 0.2 0.5
pia de cozinha 0.25 0.7pia de despejo 0.3 1
lavadoura de roupa 0.3 1
tab #03aqu - Velocidades e vazões máxiamas para água quentediâmetro velocidades vazões máximas
mm pol m/s l/s15 1/2" 1.6 0.220 3/4" 1.95 0.5525 1" 2.25 1.1532 1 1/4" 2.5 240 1 1/2" 2.75 3.150 2 3.15 6.465 2 1/2" 3.55 11.280 3" 3.85 17.6
100 4" 4 32.5
somatória dos pesos - interativaqtd peças de utilização peso somatória50 banheira 1 5050 bidê 0.1 565 chuveiro 0.5 32.565 lavatório 0.5 32.55 pia de cozinha 0.7 3.55 pia de despejo 1 5
ARQU UTIL
m3/h
10 lavadoura de roupa 1 10∑ 138.5
3.5 vazão em lps211.8 lpm56.0 gpm
12.7
capacidade do storage e da potência calorífica
12710.0905
6355.04524
15
381303 kcal /h2 tempo disponível para aquecimento em horas
190651 kcal /h - para escolha de um gerador de água quente ou caldeira.
instalação com alimentação ascendente
barrilete
Ø2 30 m
Ø1cobre Ø3isol a.carbono
Ø2
isol
2675 altura da caixa dägua - m
100
0.00176529 1.76529 lps3.3 velocidade para o tubo calculaddo m/s
3045 altura do ramal ascendente do centro do storage até o seu barrilete - m
29.55 pressão estática no barrilete - m150
29
m3/h
A - volume de água a 40OC utilizada - litros/hora
V- volume do storage a 65OC - lph
temperatura de entrada da água para aquecimento - OC
Ø 1 - diâmetro para ramal de alimentação do storage - mm ver tab#03 aqu - mm
comprimento retificado de Ø1 - m
m3/s
Ø 2 - diâmetro para ramal de alimentação do storage - mm ver tab#03 aqu - mm
comprimento retificado de Ø2 - m
Ø 3 - diâmetro para ramal de alimentação do storage - mm ver tab#03 aqu - mm
storage
caixa dágua - atm
1.35 desnivel entre o barrilete e a linha do usuário- m400.6 consumo máximo deste usuário em lps
consultar
comprimento retificado de Ø3 - m
CALC apoCALC apo apl ain
CALC apo apl ain
utlidadesprodução de vapor - pva
quantidade de calor sensível - kcal
72000 quantidade de calor kcal1500 massa de água - kg
1 calor específico da agua na temperatura indicacd kcal /kg
22
70
diâmetro da linha de vapor
52.6123 diâmetro da tubulação de vapor - mm480 quantidade de vapor a ser transportado - kgf/h15 velocidade para escoamento do vapor - m/s
0.2448 volume específico do vapor transportado - m3/kg
tabela #01 pva vapor saturado característicaspressão absoluta temperatura volume específico calor sensivel calor latente total
kg/cm2 kcal/kg kcal/kg kcal/kg
4 142.9 0.4706 143.6 509.8 653.4
5 151.1 0.3816 152.1 503.7 655.8
6 158.1 0.3213 159.3 498.5 657.8
7 164.2 0.2778 165.6 493.8 659.4
8 169.6 0.2448 171.3 489.5 660.8
9 174.5 0.2189 176.4 485.6 662
10 179 0.1981 181.2 481.8 663
11 183.2 0.1808 185.6 478.3 663.9
12 187.1 0.1664 189.7 475 664.7
13 190.7 0.1541 193.5 471.9 665.4
14 194.1 0.1435 197.1 468.9 666
15 197.4 0.1343 200.6 466 666.6
16 200.4 0.1262 203.9 463.2 667.1
18 206.1 0.1126 210.1 457.8 667.9
18 211.4 0.1016 215.8 452.7 668.5
perda de carga na linha de vapor
12.7978
0.38393500 quantidade de vapor a ser transportado - kgf/h
145.247 velocidade para escoamento do vapor - m/s33 diâmetro da tubulação de vapor - mm 3.3 cm3 comprimento da linha - m
1.118 volume específico do vapor transportado - m3/kg
buscando o diâmetro pela previsão da perda de carga
50.2852 diâmetro da tubulação de vapor - mm 5.02852 cm15 porcentagem de perda na linha -%
temperatura inicial da água - OC
temperatura final da água - OC
OC m3/kg
perda de carga em kg/cm2 em 100 m
perda de carga na linha em kg/cm2
7
6.5
0.28986470 quantidade de vapor a ser transportado - kgf/h150 comprimento da linha - m
172.5 comprimento da linha -com % de perda 0.2448 volume específico do vapor transportado - m3/kg
16.1058 velocidade em m/s
quantidade de condensado na linha
91.5404 quantidade de condensado formado em libras 41.5218 kg0.114 calor específico do material tubo - Btu/lb1631 peso da tubulação em lb 739.827 kg
95 35 OC
337.28 169.6 OC492.126 comprimento da linha em pés0.15748 espessuara da parede do tubo pol 4 mm1.9685 diâmetro da tubulação de vapor - pol 50 mm
vazão de condensado para 5 minutos de aquecimento da linha
498.262 kgf/h 8.30436 kgf/min8.30436 lpm 0.13841 lps
diâmetro do tubo para condensado - gravidade
35.7388 diâmetro da tubulação de vapor - mm150 comprimento da linha em m
0.00167 declividade na linha de condensado m/m0.25 elevação no ponto mais alto - m
diâmetro do tubo para condensado - forçado pelo vapor
mm 70.3765 2.77073 diâmetro da tubulação de condensado -polkgf/h 498.6 1099.23 quantidade de condensado - lb/ hora ver acima
kcal/kg 663.9 1195.02 entalpia do condensado calor total na sua formação = vapor - btu/lbkcal/kg 628.6 1131.48 entalpia do condensado , na pressào da linha - btu/h
4.614 73.9094kcal/kg 556 1045.28 calor latente de vapor na pressão da linha de retorno Btu /h
m/s 10 1968.5 velocidade da condução do condensado em pes/min
dispersão de energia calorífica ao longo da tubulação isolada
kcal/h 8116.44 32208 Btu /h - dispersado pelo isolamento55 diametro do tubo isolado - mm
126 diametro externo do isolamento - mm
150 302
35 95
0.25m 25 82.021 comprimento da linha - pés
pressão no início da linha - kg/cm2
pressão final da linha - kg/cm2
perda de carga - kg/cm2/100 -
temperatura inicial da tubulação OF
temperatura final da tubulação OF
m3/kgf volume específico do vapor na pressãoo da linha de condensado pes3/lb
OC temperatura do tubo - OFOC temperatura do ar ao redor do isolamento - OF
coeficiente de condutibilidade termica - Btu/pesxhxOF
porcentagem de ganho em relação ao tubo nú dispersando
99.9362 porcentagem de ganho pelo isolamemto%1E+07 kcal /h - dispersado pelo tubo nú
55 diametro do tubo isolado - mm5 parede do tubo em mm
150 302
35 95
4080 comprimento da linha - m
13.8227 área de dispersão - m2
relação de custos
0.001 custo em R$ /kg de vapor 15000 custo em R$ da obra do isolamento
18 número de horas e atividade da linha Y 12709 custo do vapor perdido em um mês - R$x 3 taxa de emprestimo de Y ao mês
5.6 número de meses para pagar o investimento0.07199 log S/P0.01284 log (1+x)
dilatação linear de uma linha de vapor
45.9 dilatação da linha em mm120 temperatura do vapor - Ooc35 temperatura do material do tubo no início do transporte - OC45 comprimento da linha estudado - m
0.012 coeficiente de dilatação linear para o aço carbono -
dimensões básicas para distância entre apôios
700 L2 L3 2500 700
L1 200 50 diâmetro da linha em mm 200
tubulação com duas juntas
OC temperatura interna do tubo - OFOC temperatura do ar ao redor do isolamento - OF
k coeficiente de condutibilidade do aço - kcal/m h OC
rígido rígidointermediário
junta
utlidadesar comprimido - arc
perda de carga na linha de ar comprimido - da Atlas-Copco
0.15196
35200 comprimento total retifcado da linha - m
3.93701 diâmetro do tubo em pol 100 mm
8
buscando o diâmetro pela Atlas-Copco
0.14 2 porcentagem prevista
0.615 comprimento total retifcado da linha - m
0.52955 diâmetro do tubo em pol 13.4506 mm
8
perda de carga na linha de ar comprimido - formula classica
0.1588 2.26857 porcentagem prevista
15 900
0.03125
9.024710.00068
200 comprimento total retifcado da linha - m7.07354 velocidade do ar em m/s
0.075 diâmetro do tubo em m 75 mm
8
40
instalação básica para ar comprimido
perda de carga em kg/cm2
descarga livre - m3/min
pressão absoluta inicial - kg/cm2
perda de carga em kg/cm2
descarga livre - m3/min
pressão absoluta inicial - kg/cm2
perda de carga em kg/cm2
descarga livre - m3/min m3/h
descarga livre - m3/s - reduzida na pressão ind
peso específico do ar na temperatura e na pressào de escoamanto -kg/mindice α
pressão absoluta inicial - kg/cm2
temperatura do ar - OC
peso específico do ar na temperatura e na pressào de escoamanto -kg/m3
soc - Suco Concentrado
perda de carga para suco concentrado
2 perda de carga na tubulação de suco concentrado - bar5.98425 pol 152 diâmetro da linha - mm
0.35 velocidade da linha - m/s < 0,5 100 comprimento da linha RETIFICADA - m
22.8638 vazão de suco - m3/h
14 -100.02 perda de carga unitária ver gráfico abaixo - bar/m
novo tubo
22.86380.79271 velociddade - m/s
101 novo diâmetro - mm0.12 perda de carga unitária - bar - ver grafico acima12 bar - perda de carga para o comprimento de 100 m
TUBOS # DOS GRÁFICOS - COM APROX
OF temperatura de bombeamento OC
vazão conforme buscado anteriormente - m3/h
GRÁFICO PARA PERDA DE CARGA EM TUBOS Ø 6' e Ø 4" CONDUZINDO SUCO CONCENTRADO A 65 O BRIX
22.86380.51753 velociddade - m/s
125 novo diâmetro - mm0.03834 perda de carga unitária - bar - ver grafico acima3.83408 bar - perda de carga para o comprimento de 100 m
produção de suco de laranja
18797.2 quantidade de suco concentrado - kg/h
14.2 237.3 LPM 62.71320 peso específico do suco concentrado - kg/m34945 número de caixas de laranja esmagada por hora
55 taxa de aproveitamento para suco % 11 grau Brix de concentração de sólidos - suco fresco65 grau Brix de concentração de sólidos - suco concentrado
busca do número de extratora para determinada qtd CXS
30 número de extratoras na produção de suco5 número de copos por extratora
150 número de frutas esmagadas por copo /minuto273 número de frutas médias por caixa de 40,8 KG
4945 número de caixas de laranja esmagada por hora
vazão conforme buscado anteriormente - m3/h
vazão na lnha de suco conc. m3/h
soc - Suco Concentrado
perda de carga para suco concentrado
novo tubo
TUBOS # DOS GRÁFICOS - COM APROX
GRÁFICO PARA PERDA DE CARGA EM TUBOS Ø 6' e Ø 4" CONDUZINDO SUCO CONCENTRADO A 65 O BRIX
produção de suco de laranja
GPM
busca do número de extratora para determinada qtd CXS
sof - suco fresco - in natura
ver planilha - CALC apo
perda de carga - numero de Reynold ate100000
mca 0.67371 0.067371316turbulento 7.56E+04 número de Reinolds permissível - ok
1.01E-06 viscosidade do suco fresco1.5 velocidade adotada - de 1 a 1,25 m/s
50.8 diâmetro experimental - mm
10.9 182 lpm 48.1942 GPM15 comprimento da linha - m 15000 mm
10440.02 coeficiente de atrito - segundo Blasius
produção de suco de laranja
10107.9 quantidade de suco - kg/h
9.7 161.4 LPM 42.6 GPM
1044450 número de caixas de laranja esmagada por hora55 taxa de aproveitamento para suco %
47.8 diâmetro da tubulação em mm - busca1.5 velocidade imposta ao transporte so suco - m/s
produção de suco fresco por extratora
111075.8 quantidade de suco - kg/h
106.4 1773.2 LPM 468.5 GPM
104430 número de extratoras na produção de suco5 número de copos por extratora
150 número de frutas esmagadas por copo /minuto273 número de frutas médias por caixa de 40,8 KG
4945 número de caixas de laranja esmagada por hora55 taxa de aproveitamento para suco %
158.4 diâmetro da tubulação em mm - busca1.5 velocidade imposta ao transporte so suco - m/s
perda de carga na linha de suco fresco kg/cm2
vazão em m3/h
peso específico do suco fresco - kg/m3
vazão de transporte m3/h
peso específico do suco fresco - kg/m3
vazão de transporte m3/h
peso específico do suco fresco - kg/m3
sof - suco fresco - in natura
perda de carga - numero de Reynold ate100000
produção de suco de laranja
GPM
produção de suco fresco por extratora
GPM
ole - d/limonene + óeo de casca - condução de óleos
ver planilha - CALC apo
regime laminar
mca 0.47032 0.04703228laminar 1968 número de Reinolds permissível - ok
5.00E-06 viscosidade do suco fresco0.82 velocidade adotada - m/s12 diâmetro experimental - mm
0.3 6 lpm 1.47012 GPM6 comprimento da linha - m 6000 mm
8440.03 coeficiente de atrito para regime laminar
regime turbulento
mca 1.27044 0.12704367turbulento 32000 número de Reinolds permissível - ok
5.00E-06 viscosidade do suco fresco2 velocidade adotada - m/s
80 diâmetro experimental - mm
36.2 603 lpm 159.363 GPM25 comprimento da linha - m 25000 mm
8440.02 coeficiente de atrito para regime turbulento
perda de carga na linha de suco fresco kg/cm2
vazão em m3/h
peso específico do suco fresco - kg/m3
perda de carga na linha de suco fresco kg/cm2
vazão em m3/h
peso específico do suco fresco - kg/m3
ole - d/limonene + óeo de casca - condução de óleos
regime laminar
regime turbulento
flt - fluido térmico
definição do Aquecedor
231000 capcidade térmica necessária - kcal /h 916667 Btu/h
0.66
200 392
35 95 OF2000 quantidade de fluido aquecido - kg/h
condução de fluido quente regime até reynolds 8000
3.3195 33 mca25 diâmetro do tubo - mm
4030.5 número de reynolds9 viscosidade do fluido - cst
1.5 velocidade do fluido - 0,8 a 1,5 m/s
2000 quantidade de fluido aquecido - kg/h 2.6
7800.040 coeficiente de atrito 250 comprimento da linha retificada em m
condução de fluido quente regime até reynolds 3000
0.6409 6 mca30 diâmetro do tubo - mm
observar limite 3358.8 número de reynolds9 viscosidade do fluido - cst
1.0 velocidade do fluido - 0,8 a 1,5 m/s
2000 quantidade de fluido aquecido - kg/h 2.6
7800.019 coeficiente de atrito 250 comprimento da linha retificada em m
..\ARQUIVO UTILIDADES calor específico do fluido - kcal/kg - OC
temperatura a ser atingida - OC OF
temperatura do fluido frio - OC
perda de carga na linha - kg/cm2
..\ARQUIVO UTILIDADES
m3/h
peso específico do fluido (óleo) - kg/m3
perda de carga na linha - kg/cm2
m3/h
peso específico do fluido (óleo) - kg/m3
flt - fluido térmico
definição do Aquecedor
condução de fluido quente regime até reynolds 8000
condução de fluido quente regime até reynolds 3000
utlidadesgás liquefeito de petróleo - GLP
formula de Pole - para vazão de gás - baixa pressão
23.8 diâmetro do tubo em mm 2.4 Ø em cm2 densidade do gás
50 comprimento do encanamento em m
0.510 perda de carga total - mm de c.a.
vazão de GLP através de ferro galvanizado - baixa pressão
69.2 2.00.59055118 diâmetro interno do tubo - pol 15 Ø em mm
0.6 perda de pressão em pol de coluna de água 0.001524
1.5 densidade do gás em relação ao ar10.936133 comprimento da linha em jardas 10 m
vazão de GLP através de ferro galvanizado - alta pressão
394.7 996709 Btu /h 11.20.61023622 diâmetro interno do tubo - pol 15.5 Ø em mm
10 pressão inicial psi9.5 pessão final - psi
24.45 fator h1.52 densidade do gás em relação ao ar59.1 comprimento da linha em pés 18 m
formula geral de Weymouth - gás de rua ou de poços - alta pressão
5796.1 164.1
59 519.0 1514.7 pressão de referência absoluta - psi150 pressão no inicio da tubulação - psi140 pressão no final da tubulação - psi
0.98425197 diâmetro da tubulação - pol 25 mm2 densidade do gás em relação ao ar na temperatura de escoamento
0.0310752 comprimento total da lnha de gás em milhas terrestres 50 m
59 519.0 15
propriedades físicas do GLP
formula química
Propano - 175,8 psiIsobutano - 57,5 psiN-butano - 36,9 psi
descarga do gás em m3/h
vazão em pés3 /h m3/h
kg/cm2
vazão em pés3 /h m3/h
vazão em pés3/h na pressão e temp. Ind m3/hOF temperatura absoluta OF OC
OF temp. em condições normais de temp. OF OC
Propano - C3H8
Butano - C4H10
pressão de vapor a 100 OF
volume de gás produzido à temperatura de 60F na pressão atm
quantidade de calor produzido com a queima
Propano - 0,537 m3/kgf
Butano - 0,408 m3/kgf
Propano - 21670 Btu/lb - 2335 Btu /pés3
Isobutano - 21265 Btu /lb - 3354 Btu/pés3
geradorà gas ou GLP - 45 kW
RVP - reservatorio pressurizado para recalque com bombas e ar comprimido
volume util - litros 2344 Ø 1571 do reservatóriovolume total litros 3119
1271 Ø 19
H 1900
38780
242
Ø20 Ø 32
definição do reservatório
2343.75 volume total do reservatório - litros250 vazão da linha de recalque - Lpm 15 m3/h
8 número de ligações da bomba a cada periodo de uma hora4 pressão relativa de desligamento - atm2 pressão relativa de ligação - atm
Vu 750 volume útil - litros Vr 468.75 volume de segurânça - litros
Vm 1125 volume de ar - litros
1571 diâmetro do reservatório - mm1900 altura disponível para o reservatório - mm
387.436 volume do fundo torisférico - litros3118.62 volume real do reservatóri - litros
definição da tubulação
20 diâmetro do tubo de entrada - mm32 diâmetro do tubo de saida - mm19 diâmetro do ar de entrada do compressor
CALC - apo - apl - ain'!A1tp!A1arc!A1
man
insp
Vr
Vu
Vm
RVP - reservatorio pressurizado para recalque com bombas e ar comprimido
TABELAS DE TUBOS
TABELAS DE TUBOS SCHs E SCH
DIMENSÕES E PESOS PARA TUBOS DE AÇO INOX COM E SEM COSTURA
DIÂMETRO DIÂMETRO ESPESSURA DA PAREDE E PESO POR METRO
NOMINAL EXTERNO 5-S 10-S 40-S
POLEGADA mm mm kg/m mm kg/m mm kg/m
1/8" 10.3 - - 1.24 0.28 1.73 0.37
1/4" 13.7 - - 1.65 0.49 2.24 0.63
3/8" 17.1 - - 1.65 0.63 2.31 0.84
1/2" 21.3 1.65 0.8 2.11 1 2.77 1.27
3/4" 26.7 1.65 1.03 2.11 1.28 2.87 1.69
1" 33.4 1.65 1.3 2.77 2.09 3.38 2.5
1.1/4" 42.2 1.65 1.65 2.77 2.7 3.56 3.39
1.1/2" 48.3 1.65 1.91 2.77 3.11 3.68 4.05
2" 60.3 1.65 2.4 2.77 3.93 3.91 5.44
2.1/2" 73 2.11 3.69 3.05 5.26 5.16 8.63
3" 88.9 2.11 4.51 3.05 6.45 5.49 11.29
3.1/2" 101.6 2.11 5.18 3.05 7.4 5.74 13.57
4" 114.3 2.11 5.84 3.05 8.36 6.02 16.07
5" 141.3 2.77 9.47 3.4 11.57 6.55 21.77
6" 168.3 2.77 11.32 3.4 13.84 7.11 28.26
8" 219.1 2.77 14.79 3.76 19.96 8.18 42.95
10" 273.1 3.4 22.63 4.19 27.78 9.27 60.31
12" 323.9 3.96 31.25 4.57 36 9.53 73.88
14" 355.6 3.96 34.36 4.78 41.3 - -
16" 406.4 4.19 41.56 4.78 47.29 - -
18" 457 4.19 46.81 4.78 53.26 - -
20" 508 4.78 59.25 5.54 68.61 - -
22" 559 4.78 65.24 5.54 75.53 - -
24" 610 5.54 82.47 6.35 94.45
PESOS E DIMENSÕES = ANSI B36.1930" 762 6.35 118.31 7.92 147.36
DIMENSÕES E PESOS PARA TUBOS DE AÇO INOX COM E SEM COSTURA MEDIDAS PADRÃO OD
DIÂMETRO DIÂMETRO ESPESSURA PESO POR DIÂMETRO DIÂMETRO ESPESSURA PESO POR
EXTERNO EXTERNO DE PAREDE METRO EXTERNO EXTERNO DE PAREDE METRO
POL. mm mm kg/m POL. mm mm kg/m
- 6 1 0.125 7/8" 22.22 1 0.531
1/4" 6.35 0.89 0.122 7/8" 22.22 1.5 0.778
1/4" 6.35 1 0.134 7/8" 22.22 2 1.012
1/4" 6.35 1.24 0.159 1" 25.4 1 0.611
- 8 0.5 0.094 1" 25.4 1.2 0.727
- 8 1 0.175 1" 25.4 1.5 0.897
3/8" 9.53 0.89 0.192 1" 25.4 2 1.171
3/8" 9.53 1 0.214 1.1/4" 31.75 1 0.77
3/8" 9.53 1.2 0.25 1.1/4" 31.75 1.2 0.918
3/8" 9.53 1.5 0.301 1.1/4" 31.75 1.5 1.136
- 10 0.5 0.119 1.1/4" 31.75 2 1.489
- 10 1 0.225 1.1/2" 38.1 1 0.929
- 12 1 0.275 1.1/2" 38.1 1.2 1.108
- 12 1.2 0.324 1.1/2" 38.1 1.5 1.374
1/2" 12.7 0.89 0.263 1.1/2" 38.1 2 1.807
1/2" 12.7 1 0.293 1.1/2" 38.1 3 2.676
1/2" 12.7 1.2 0.345 2" 50.8 1.2 1.49
1/2" 12.7 1.5 0.421 2" 50.8 1.5 1.851
5/8" 15.87 1 0.372 2" 50.8 2 2.443
5/8" 15.87 1.5 0.54 2" 50.8 3 3.645
3/4" 19.05 1 0.452 2.1/2" 63.5 1 1.564
3/4" 19.05 1.2 0.536 2.1/2" 63.5 1.2 1.871
3/4" 19.05 1.5 0.659 2.1/2" 63.5 1.5 2.328
3/4" 19.05 1.65 0.719 2.1/2" 63.5 2 3.079
3/4" 19.05 2 0.854 2.1/2" 63.5 3 4.615
TUBO ST 52tubos de aço carbono sem costura com altoteor de manganês para construção mecânica
Utilização
C Si Mn P S
0.2 0.3 1.4 Máx. Máx
0.03 0.03
Dureza
MPa (I = A5) Brinelli
%
Normalizado 510 343 22 145
TUBOS PARA TROCA TÉRMICA
Dimensões e Tolerâncias Dimensionais
Ø Externo Tolerância
(mm)
31.75 -0.01 1.6 2.9 Até 3,00 mm
33.7 -0.01 1.6 3.2
38.1 -0.01 1.6 3.242.4 -0.01 1.6 3.2 Maior que44.45 -0.01 1.6 2.6 3,00 mm48.3 -0.01 1.6 4.6 0.150.8 -0.01 1.6 557.15 -0.01 1.6 560.3 -0.01 1.6 563.5 -0.01 1.6 576.1 -0.01 1.6 582.55 -0.01 1.6 588.9 -0.01 1.6 5101.6 -0.01 1.6 5
* espessura acima de 4mm sob consulta.
http://www.wiest.com.br/pt/tubos_aco/catalogos_06.php
Aço de granulação fina com elevado limite de escoamento e elevada resistência, excelentes propriedades de usinagem e soldabilidade
ilimitada. Indicado para a construção mecânica em geral, particularmente na fabricação de peças sujeitas a esforços.O aço St
52 é o tipo padrão para tubos mecânicos Mannesmann.
Composição química
aproximadaCaracterístic
as mecâncicas*
Estado de Forneciment
o
Resistência à tração
Limite de escoamento
MPa
Alongamento
Valores mínimos
Espessura mínima (mm)
Espessura * máxima (mm)
Tolerância expessura
Ø externo (mm)
+0,30 - 0,25 (inclusive)
TABELAS DE TUBOS
TABELAS DE TUBOS SCHs E SCH
DIMENSÕES E PESOS PARA TUBOS DE AÇO INOX COM E SEM COSTURA
ESPESSURA DA PAREDE E PESO POR METRO
80-S 160-S
mm kg/m mm kg/m
2.41 0.47 - -
3.02 0.8 - -
3.2 1.1 - -
3.73 1.62 4.78 1.95
3.91 2.2 5.56 2.9
4.55 3.24 6.35 4.24
4.85 4.47 6.35 5.61
5.08 5.41 7.14 7.25
5.54 7.48 8.74 11.11
7.01 11.41 9.53 14.92
7.62 15.27 11.13 21.35
8.08 18.63 - -
8.56 22.32 13.49 33.54
9.53 30.97 15.88 49.11
10.97 42.56 18.26 67.56
12.7 64.64 23.01 111.27
12.7 96.01 28.58 172.33
12.7 132.08 33.32 238.76
- - - -
- - - -
- - - -
- - - -
- - - -
PESOS E DIMENSÕES = ANSI B36.19
DIMENSÕES E PESOS PARA TUBOS DE AÇO INOX COM E SEM COSTURA MEDIDAS PADRÃO OD
DIÂMETRO DIÂMETRO ESPESSURA PESO POR
EXTERNO EXTERNO DE PAREDE METRO
POL. mm mm kg/m
3" 76.2 1.2 2.253
3" 76.2 1.5 2.805
3" 76.2 2 3.714
3" 76.2 3 5.584
3.1/2" 88.9 1.5 3.281
3.1/2" 88.9 2 4.35
3.1/2" 88.9 3 6.554
4" 101.6 1.5 3.758
4" 101.6 2 4.986
4" 101.6 3 7.523
5" 127 2 6.258
5" 127 3 9.311
5" 127 3.5 10.819
6" 152.4 2 7.529
6" 152.4 3 11.218
6" 152.4 3.5 13.044
6" 152.4 4 14.858
8" 203.2 2 10.072
8" 203.2 3 15.033
8" 203.2 4 19.944
8" 203.2 5 24.805
10" 254 3 18.848
10" 254 4 25.03
10" 254 4.5 28.102
10" 254 6.35 39.362
e mail:[email protected] fone/fax 16 3337 72 04
ESCOLHA DO TIPO DE TUBO PELO SCHEDULE NUMBER
SERIE PADRONIZADA - SCHEDULE NUMBER
10 20 30 40 60 80 100 120 140 160
ver tabela # PL tpSCHEDULE NUMBER PRESSÃO INTERNA - PSIG TENSÃO ADMISSÍVEL PSI tensão admissível - kg/cm2
11 128 12000 844do material do tubo
8 912.3 tipo - 1,3,47.8 tipo - 5;6
8 14409
P 114 pressão interna - psig [ ver informação acima ]D 1440 diametro interno do tubo em mmS 12000 tensão admissível do material usado na temperatura indicada - psi - TAB#2 - PLANÍLHA tp Y 0.4 coeficiente do material em função da temperatura - ver TAB # 01 - PLANILHA tpX 0.6 coeficiente do tipo de soldagem do tubo - TAB # 03 - PLANILHA tpC 0.03937 adicional a espessura em pol 1t 0.48454 espessura calculada do tubo - pol - tipos 1;3;4t 0.30714 espessura calculada do tubo - pol - tipos 5;6
TABELA #01 - PLANILHA tp * COEFICIENTE - Y
MATERIAL < 900 950 1000 1050 1100
AÇO FERRÍTICO - F- 430 0.4 0.5 0.7 0.7 0.7AÇO AUSTENÍTICO [ AISI 302,303,304,304L,316 e 316L] 0.4 0.4 0.4 0.4 0.5
TABELA #02 - PLANILHA tp * TENSÃO ADMISSÍVEL PSI
MATERIAL 750 850 900 1100A 53 / A106 [ AÇO CARBONO ] - CLASSE A 12000 10700 7100 5000 #A 53 / A106 [ AÇO CARBONO ] - CLASSE B 15000 12950 7800 5000 #
11592 10300 9400 9400 749517096 16897 16000 16000 10400
CARBONO + Mo - A 335 [ LIGA ] 13750 13750 13150 12500 #CROMO - Ni A 312 [ LIGA ] 13700 14700 14300 14100 10300
CONVERSÃO #1 CONVERSÃO #2
PRESSÃO INTERNA - kg/cm2 PRESSÃO ABSOLUTA - kg/cm 2
PM -kg/cm2
PA -kg/cm2
mm - TAB#4 -PLANÍLHA tp[
TEMPERATURA OF
VALOR de S - em PSI - para TUBOS TIPO 1, 4 e 5 -20 àté 650OC
AISI 304 - [ SAE 30304 ]AISI 316 - [ SAE 30316]
º F º C PSI900 482.22 250 17.58
2282.00 1250 17068.08 1200
TABEL#3 - PLANILHA tp - FATOR DE SOLDA X TABELA # 4 PLANILHA tp
TIPO DE SOLDAGEM VALOR DE C ADICONAL TIPO 1,4e 5
TUBO SEM COSTURA 1.000 TUBO < Ø 1"TUBO C/SOLDA ELÉTRICA POR FUSÃO # TUBO > Ø 1"
C/TENSÕES ALIVIADAS POR TRATAMENTO TÉRMICO #RADIOGRAFADO [ ASTM, A 155 ] 1.000
COM ARCO DUPLO [API ,5LX ] 0.850 obs: azul polegadas; verde -mm
SOLDA ELÉTRICA POR RESISTÊNCIA 0.850SOBREPOSTA 0.800
DE TOPO 0.600
VÃO MÁXIMO PARA TUBO EM SOLICITAÇÃO MECÂNICA
152 diâmetro do tubo solicitado - mm2.77 espessura do tubo solicitado - mm
13208000 peso específico do material do tubo - kg/m365.25 carga unitária - kg/m22.24 carga unitária do fluido - kg/m10.39 carga unitária do material do tubo - kg/m
2 segurânça6363 vão admissível - mm
norma DIN
ESPESSURA DA PAREDE DE CALDEIRAS - CONFORME NORM DIN
7.68 espessura do corpo cilindrico em mm8 pressão interna em atm efetiva -
1440 diametro interno do vaso cilíndrico - mm
140.8 coeficiente de debilitação do material 1.3 coeficiente de segurança 0 aumento da espessura - mm
ESPESSURA DA PAREDE DE TUBOS DE CALDEIRAS - CONFORME NORM DIN
9.29 espessura do corpo cilindrico em mm8 pressão interna em atm efetiva -
1440 diametro interno do vaso cilíndrico - mm
110.7 coeficiente de debilitação do material
1.25 coeficiente de segurança 0 aumento da espessura - mm
kg/cm2
FATOR X
peso específico do fluido - kg/m3
resistencia característica do material - kg/mm2
resistencia característica do material - kg/mm2
ESPESSURA DA PAREDE DE TUBOS DE CALDEIRAS ; PRESSÃO EXTERNA
8.00865 pressão autorizada externa - atm
141.5 coeficiente de segurança
6.35 espessura do corpo cilindrico em mm500 diametro médio do vaso cilíndrico - mm1.5 coeficiente de redondez - 1,5
1500 comprimento do tubo ; ou distancia entre reforços - mm
0.0333 fator A2.8037 fator B0.5625 fator C
0.40097 fator D
CONSTRUÇÃO DE FLANGES ESPECIAIS
50.8 diâmetro nominal do flange - mm 2 dia pol153 diâmetro externo do flange - mm119 centro a centro dos furos de fixação - mm
5 número de furos do flange ( considerar os multiplos de 4)18 diâmetro do furo de fixação - mm20 espessura referencial do flange - mm - 150#
10 pressão no corpo flangeado - kg/cm26 espessura do flange conforme solicitação da pressão - mm
722.647 esfôrço para sujeição do conjunto flangeado - kgf1400 tensão admissível do material do flange - kg/cm2
9 diâmetro do parafuso mm 26 comprimento do parafuso para conjunção do par - mm
FUNDOS ABAULADOS TORISFÉRICO
8 pressão interna ao fundo - kg/cm21420 D - diâmetro interno do fundo abaulado - mm390 h - altura do fundo abaulado - mm 312.4 h - para 10% 25 altura do colar adicional ao fundo - mm
415 altura total - mm0.27465 h/d - referência construtiva
1.100 coeficiente geométrico do tipo de fundo - clicar aqui para tabela 0 espessura adicional contra corrosão fundos de aço carbono - mm
7.4 espessura do fundo abaulado - mm 9.7 norma DIN - ft10% 1.3 grau de segurânça
1104 tensão admissível para o material do fundo - kg/cm2 - clicar aqui.....326 volume do fundo - litros - r/D -ft10% 443 volume do fundo baixo - litros # de r/D -ft10%
1766 disco construtivo do fundo - mm - ft10% 144 peso do disco de inox - kg - ft10% 141 peso do disco de aço carbono - kg - ft10%
resistencia característica do material - kg/mm2
ESPESSURA PARA CORPO CILÍNDRICO SUBMETIDO A VÁCUO
1.7 espessura do corpo cilíndrico - mm 0.7 conf tubo200 diâmetro externo do corpo - mm
1 pressão externa positiva kg/cm2-0.93 pressão interna negativa kg/cm2 700 mm de col mercurio 1.93 diferença das pressões ext e interna - kg/cm21200 tensão admissível do material do tubo cilindrico - kg/cm21.2 espessura adicional - mm2 grau de segurânça
ESPESSURA PARA TUBOS ( CANOS) SUBMETIDO A VÁCUO
0.6 espessura do corpo cilíndrico - mm 0.7 conf tubo12.7 diâmetro externo do corpo - mm
1 pressão externa positiva kg/cm2-0.93 pressão interna negativa kg/cm2 700 mm de col mercurio 1.93 diferença das pressões ext e interna - kg/cm2
2100000 módulo de elasticidade do material do tubo cilindrico - kg/cm20.5 espessura adicional - mm1.5 grau de segurânça
e mail:[email protected] fone/fax 16 3337 72 04
ESCOLHA DO TIPO DE TUBO PELO SCHEDULE NUMBER
SERIE PADRONIZADA - SCHEDULE NUMBER
tensão admissível - kg/cm2
844
tipo - 1,3,4tipo - 5;6
tensão admissível do material usado na temperatura indicada - psi - TAB#2 - PLANÍLHA tp
TABELA #01 - PLANILHA tp * COEFICIENTE - Y
11500.70.7
TABELA #02 - PLANILHA tp * TENSÃO ADMISSÍVEL PSI
1200##
45006800
#5000
mm - TAB#4 -PLANÍLHA tp[ESTA ]
TABELA # 4 PLANILHA tp
VALOR DE C ADICONAL TIPO 1,4e 5
0.0500.065
obs: azul polegadas; verde -mm
VÃO MÁXIMO PARA TUBO EM SOLICITAÇÃO MECÂNICA
ESPESSURA DA PAREDE DE CALDEIRAS - CONFORME NORM DIN
ESPESSURA DA PAREDE DE TUBOS DE CALDEIRAS - CONFORME NORM DIN
ESPESSURA DA PAREDE DE TUBOS DE CALDEIRAS ; PRESSÃO EXTERNA
CONSTRUÇÃO DE FLANGES ESPECIAIS
FUNDOS ABAULADOS TORISFÉRICO
ESPESSURA PARA CORPO CILÍNDRICO SUBMETIDO A VÁCUO
ESPESSURA PARA TUBOS ( CANOS) SUBMETIDO A VÁCUO
criado - proj J. S. Penteado Neto
fone/fax 16 237 72 04 [email protected]
TROCADORES DE CALOR - AQUECEDORES - conforme BLACKADDER / NEDDERMAN
CONTRA FLUXO
140 nº tubos 89 ºC 3153 compr tubos - m 8433.735 30
CO - mm 3722
ºC 25AR 51 temperatura média º C
11207.97011208 20
514 Øi tubo - mm 143.7 perda de carga em Bar
15 m/s
10032 #PRF 874 diâmetro int carcaça - mm
70 comprimento - mm 900 Øi assumido p/ carcaça - mm
16 ØPRF 2990 carcaça - mm
1649.6 peso total kg 3000 comprimento do tubo - mm
R$0.00 R$/kg 71 velocidade circulando de cada tubo - m/s
R$2,913.15 CUSTO DE FABRICAÇÃO - R$
DADOS DO FLUIDO QUE PASSA PELOS FEIXE DE TUBOS
2.50E-051.04 AR
0.035 Perry capitulo 3
0.803 ar pagina 162
5 pressão de trabalho em BAR vapor pagina 304
2.5 kg/s 9000 kg/h
298 temperatura de entrada - º K 25 º C
333 temperatura de saida - º K 60 º C
CALOR REQUERIDO PELO FLUIDO QUE PASSA PELO FEIXE DE TUBOS
91 transferência total do fluido passando pelos tubos - Kw
m3/h
m3/h área - m2
viscosidade cinemática - Ns/m2
calor específico - KJ/kg
condutividade térmica - W/m º K
volume específico- m3/kg
TC- UMA PASSAGEM SIMPLES
CARACTERÍSTICAS DOS TUBOS / CASCO
0.025 diâmetro externo - m0.020 diâmetro interno - m
0.003 parede do tubo - m 20
140 número de tubos3 comprimento do tubo - m
0.236 32.99
0.188 26.39
0.212 29.69
50 condutividade térmica das paredes dos tubos - W / m º k
230
4.2 peso de cada tubo - kg 1.4 unitário kg/m582.6 peso do feixe de tubo - kg R$5.00 R$/kg
NÚMEROS DE PRANDTL + REINOLDS + NUSSELT
0.74 número de PRANDTL
45474 número de REYNOLDS
109 número de NUSSELT
COEFICIENTE DE TRANSMISSÃO TÉRMICA TOTAL
h 190U 114U 91
0.00526 1/h0.00020 di/(2*K)0.22314 LN (de /di)0.00348 di/(de x CTC)
CARACTERÍSTICAS DO FLUIDO AQUECEDOR
100 temperatura do fluido entrando pela carcaça - º C
8433.73493975904 7
2
1.11E+00 VAPOR
0.830
4.180
TEMPERATURA MÉDIA LOGARITMICA
51 temperatura média - º C
área para equalização - m
área externa do tubo - m2 área total externa - m
área interna do tubo - m2 área total interna - m
área média do tubo - m2 área total média - m
coeficiente de transmissão térmica da carcaça - W/m2
coeficente de transmissão termica -W/m2/º K
coeficente de transmissão termica -W/m2/º K - SUPERFÍCIE INTERNA DOS TUBOS
coeficente de transmissão termica -W/m2/º K - SUPERFÍCIE EXTERNA DOS TUBOS
alimentação - m3/h
pressão de trabalho - kg/cm2
peso específico do vapor - kg/m3
volume específico do vapor - m3/k
calor específico - KJ/kg
40 diferença de temperaturas nas extremidades do trocador - º C64 diferença de temperaturas nas entradas do trocador - º C89 temperatura de saida do fluido entrando na carcaça - º C
ÁREA NECESSÁRIA DO TROCADOR
20
CONEXÕES
A 514 Ø do tubo de entrada e saida do fluido entrando nos cabeçotes - mmB 315 Ø do tubo de entrada e saida do fluido entrando no casco - mm
150 comprimento dos tubos das conexões - mm6.35 espessura da parede da conexão A - mm6.35 espessura da parede da conexão B - mm
12.2 peso da conexão A - sem flange - kg7.6 peso da conexão B - sem flange - kg
CASCO
11 parede do casco -mm 12.7 parede assumida - mm
12002.5 segurânça do sistema [ geralmente 1,5 ]0.7 coeficiente da eficiencia da soldagem 2 sobre metal - mm
855 peso do corpo - kg
ESPELHO DOS TUBOS
1040 diâmetro externo - mm 85070 largura da flange - mm19 espessura adotada - mm 19 espessua calculada do espelho em - mm
127 peso unitário - kg 253 kg - par
PARAFUSOS DE FIXAÇÃO
32 número de parafusos - calculado 32 assumido # de prf398 carga de cada PRF14 diâmetro do parafuso - mm 16 assumido - Ø prf69 comprimento do PRF 70 comprimento assumido - mm2 sobre diâmetro - mm
11 0.1940188 peso de cada parafuso cabeça sextavada - kg3.5 segurânça 0.0582816 peso de cada porca sextavada - kg
0.0189401 arruela lisa kg0.2712405 peso total do conjunto de fixação kg
17.4 peso de todos parafusos +porcas+arruelas - kg
CABEÇOTE - torrisférico 10%
superfície dos tubos do trocador - m2
tensão admissível do material da carcaça na temperatura - kg/cm2
tensão admissível para flexão do material - kg/cm
resistência a tração - kg/mm2
5 parede do cabeçote -mm 6 parede assumida - mm
12002.5 segurânça do sistema [ geralmente 1,5 ]2.4 coeficiente B [Y> 5 =2,4}5 Y valor para encontrar B3 sobre metal - mm
43.7 peso do corpo - kg 87 par cabeçote - kg
CHICANAS
4 número calculado de chicanas 8 # assumido de chicanas - [ qtd par ]6.35 espessura das chicanas - mm32 peso de cada chicana - kg 254 peso conjunto de chicanas - kg
FLANGES FABRICADOS DO CORPO DO TROCADOR
1040 diametro externo do flange - mm928 diametro interno do flange - mm19 espessura do flange - mm26 peso unitário - kg 51 kg - par
2.5 grau de segurânça
dimensões em mm
17.5
900
11.9
912.7
925.4
983
1040
tensão admissível do material do cabeçote na temperatura - kg/cm2
confirmar igualdade
CONSTRUÇÃO DE FLANGES ESPECIAIS
508 diâmetro nominal do flange - mm 20 dia pol698 diâmetro externo do flange - mm 1641 centro a centro dos furos de fixação - mm18 número de furos do flange ( considerar os multiplos de 4)33 diâmetro do furo de fixação - mm45 espessura do flange - mm - 150#
FLANGE DO CASCO
363 diâmetro externo do flange - mm330 diâmetro interno do flange - mm 13 polegadas [ consultar catálogo comercial ]24 diametro do furo de fixação - mm30 espessura do flange - mm12 quantidade de furo 28.4 pressão de trabalho do flange2.9 peso unitário - kg5.9 peso do par - entrada e saida - kg 21 Ø prf - mm
FLANGE DO CABEÇOTE
700 diâmetro externo do flange - mm527 diâmetro interno do flange - mm 20 1/2 polegadas [ consultar catálogo comercial ]33 diametro do furo de fixação - mm45 espessura do flange - mm20 quantidade de furo 28.4 pressão de trabalho do flange
52.9 peso unitário - kg105.8 peso do par - entrada e saida - kg 30 Ø prf - mm
TRAÇADO DO ESPELHO - ALTERNADO 60º
38 folga - mm
25
63 passo triangular - mm
2.6563 coeficiente de área útil do espelho
criado - proj J. S. Penteado Neto
fone/fax 16 237 72 04 [email protected]
TROCADORES DE CALOR - AQUECEDORES - conforme BLACKADDER / NEDDERMAN
CONTRA FLUXO
Øi tubo - mm
m/s
60 ºC
1225 altura corpo - mm
VAPOR
ºC ``
comprimento do tubo - mm
velocidade circulando de cada tubo - m/s
DADOS DO FLUIDO QUE PASSA PELOS FEIXE DE TUBOS
AR
CALOR REQUERIDO PELO FLUIDO QUE PASSA PELO FEIXE DE TUBOS
91000 Watts
CARACTERÍSTICAS DOS TUBOS / CASCO
unitário kg/m2.91E+03 total R$
NÚMEROS DE PRANDTL + REINOLDS + NUSSELT
COEFICIENTE DE TRANSMISSÃO TÉRMICA TOTAL
CARACTERÍSTICAS DO FLUIDO AQUECEDOR
TPH 1.944444 kg/s
VAPOR
TEMPERATURA MÉDIA LOGARITMICA
área para equalização - m2
área total externa - m2
área total interna - m2
área total média - m2
/º K - SUPERFÍCIE INTERNA DOS TUBOS
/º K - SUPERFÍCIE EXTERNA DOS TUBOS
ÁREA NECESSÁRIA DO TROCADOR
CONEXÕES
CASCO
ESPELHO DOS TUBOS
espessua calculada do espelho em - mm
PARAFUSOS DE FIXAÇÃO
64 total no tocador
comprimento assumido - mm
peso de cada parafuso cabeça sextavada - kgpeso de cada porca sextavada - kg
peso total do conjunto de fixação kgpeso de todos parafusos +porcas+arruelas - kg
CABEÇOTE - torrisférico 10%
tensão admissível para flexão do material - kg/cm2
CHICANAS
# assumido de chicanas - [ qtd par ]
peso conjunto de chicanas - kg
FLANGES FABRICADOS DO CORPO DO TROCADOR
solda triangular de contornocaixa do cordão de solda
CONSTRUÇÃO DE FLANGES ESPECIAIS
FLANGE DO CASCO
polegadas [ consultar catálogo comercial ]
pressão de trabalho do flange
3.8 compr pol
FLANGE DO CABEÇOTE
polegadas [ consultar catálogo comercial ]
pressão de trabalho do flange
5.6 compr pol
TRAÇADO DO ESPELHO - ALTERNADO 60º
folga - mm
criado por Space Pent Designers Computaçào Gráfica Ltda - proj J. S. Penteado Neto
fone/fax 16 237 72 04e mail: [email protected]
EVAPORADORES - SIMPLES EFEITO
2288 Ø i tubulão - mm X 3432 altura do tubulão em - mmvaporizado da solução
40000 kg/h
2.5 vel m/s 10779.44 Ø i entr - mm 762.75 Øi tubo saida - mm
SODA CÁUSTICA HIDRATADA CÂMARA DE EVAPORAÇÃO
SOLUTO Ñ. CONC 0.3
kg/h 50000 107
% conc 10 ver tab#01 2500
70 3500 altura da câmara de evap - mmVAPOR SAT GASES INCONDENSÁVEIS
4 CAIXA DE EVAPORAÇÃO
142 28
kg/h 23360.54 0.35764.7 Øi entrada - mm 354
30 vel m/s CONDENSADO 750SOLUÇÃO CONCENTRADA 23360.54 kg/h 0.82
igualar 10000 kg/h 107 1.28
6886 volume util do equip. litros 50 % conc 64.3 Øi ubo - mm 124.68
107 2 vel m/s 400012.42 vel.tubos de troca - m/s 68.65 Ø i do tubo saida conc - mm 2.463
0.5 vel m/s
QUANTIDADE DE CALOR NA CAIXA DE VAPOR
43291166.95 quantidade de calor necessária na alimentação da caixa de vapor - Btu/hr
10909374.07 quantidade de calor necessária na alimentação da caixa de vapor - kcal/h
ÁREA NECESSÁRIA NOS TUBOS DA CAIXA DE EVAPORÇÃO
124.68
TEMPERATURAS DA SOLUÇÃO - ENTRADA E SAIDA +BALANÇO CALÓRICO [ ver tabelas ]
SODA CÁUSTICA HIDRATADA INSIRA NAS CÉLULAS AMARELAS - NOME DO SOLUÇÃO
158 70
1.12 densidade relativa da solução de entrada
224.6 107
1.5 densidade relativa da solução de saida112.51 calor trazido pela solução [na temperatura de entrada ] - Btu/lb 62.5243.02 calor levado pela solução pronta [ na temperatura de saida ] - Btu /lb 135
1162.16 calor evaporado Btu/lb [conf tabela vapor superaquecido - pressão cx evap ]] 645
BALANÇO MATERIAL - SOLUÇÃO
O C
kg/cm2
OC
kcal/(h) (m2
O C
kg/cm2
OC
OC
O C
área necessária da caixa de evaporação em m2
temperatura de entrada da solução em O F [ conf processo ]
temperatura de saida do solução em O F [ na pressão cx evap ]
CX DE VAPOR
50000 vazão do soluto a ser evaporado - kg/h10 porcentagem do soluto na entrada 50 porcentagem do soluto na saida
10000 vazão do soluto CONCENTRADO - kg/h
epe - elevação do ponto de ebulição - a partir da lei de RAOULT
37.01 e.p.e.
22.4 constante da equação dos gases perfeitos - 22,4
380 temperatura absoluta de ebulição da água
0.5 fração molar do soluto
115 calor latente molar de evaporação da água da solução á temperatura absoluta
TEMPERATURAS E PRESSÃO DO VAPOR DE AQUECIMENTO
287.6 142
224.6 107
467.00 calor latente para evaporação - [ vapor de entrada ] kcal/kg
56.80 pressão de entrada do vapor em psi 4
0.471
TEMPERATURA DE EBULIÇÃO DA ÁGUA + COEFICIENTE GLOBAL + PRESSÃO CAMARA EVAP.
154.40 temperatura de ebulição da água - ver tabela - afins [ ver pressão } 68
1680.11 2500
4.26 PSI 0.3
TABELA #01 - PLAN#01 -TIPOS DE EVAPORADORES X COEFICIENTE GLOBAL
TIPO
SUPERFÍCIES SUBMERSAS - CAMISAS - SERPENTINAS - TUBOS HORIZ. 1000 :À 2000TUBOS VERTICAIS CURTOS - CALANDRIA - 700 À 2500
TUBOS VERTICAIS LONGOS 1000 À 3000CIRCULAÇÃO FORÇADA - TUBOS VERTICAIS OU HORIZ.CURTOS/ LONGOS 1000 À 6000
BALANÇO MATERIAL - ÁGUA EVAPORADA
40000 vazão de água evaporada - kg/h
1.35
BALANÇO TÉRMICO
224.6 107
temperatura de entrada do vapor - O F - [ ver tab - pressão x temp.]
temperatura de SAIDA do condensado - O F
volume específico do vapor nas condições de entrada - m3/kg
BTU/(hr)(sq.ft) ( O F)
kcal(h)(m2)( o C)
volume específico da vaporização da solução - m3/kg
temperatura do solução com a % estipulado acima O F
criado por Space Pent Designers Computaçào Gráfica Ltda - proj J. S. Penteado Neto
fone/fax 16 237 72 04e mail: [email protected]
EVAPORADORES - SIMPLES EFEITO
vaporizado da solução
Øi tubo saida - mm
altura da câmara de evap - mm
CAIXA DE EVAPORAÇÃO
Ø i do tubo da caixa de evaporação - mm
# de tubos Ø i do tubo ebulidor - mm [ 30 a`40 x tubo cx evap ]Ø i necessário para tubos de troca - cx evapo - m
Øi necessário da caixa evaporação - m
altura da caixa de evaporaçãovolume em litros de cada tubo cx evap.
QUANTIDADE DE CALOR NA CAIXA DE VAPOR
ÁREA NECESSÁRIA NOS TUBOS DA CAIXA DE EVAPORÇÃO
TEMPERATURAS DA SOLUÇÃO - ENTRADA E SAIDA +BALANÇO CALÓRICO [ ver tabelas ]
kcal/kgkcal/kgkcal/kg
BALANÇO MATERIAL - SOLUÇÃO
kcal/(h) (m2) (O C)
área interna tubo cx evap - m2
área de troca dos tubos - m2
O C
O C
epe - elevação do ponto de ebulição - a partir da lei de RAOULT
TEMPERATURAS E PRESSÃO DO VAPOR DE AQUECIMENTO
TEMPERATURA DE EBULIÇÃO DA ÁGUA + COEFICIENTE GLOBAL + PRESSÃO CAMARA EVAP.
BALANÇO MATERIAL - ÁGUA EVAPORADA
BALANÇO TÉRMICO
O CO C
kg/ cm2 abs
O C
kcal/(h) (m2) (O C)
kg/cm2
O C
BPO - bomba positiva
MOTOBOMBA POSITIVA DE LÓBULOS - CONFORME APV
1750 rpm do eixo moto bomba
18.425.0
56.7 vazão apropriada para a bomba - m3/h
29.4 altura apropriada - m
CONVERSÃO DE VISCOSIDADE
300 viscosidade em cP
1.3230.8 viscosidade em cSt
NÚMERO DE FLUXO
90 número de fluxo conforme APV 17502 coeficiente k - conforme TABELA AO LADO
45
LEITURA DA CURVA
1750 RPM BOMBA230.8 cSt viscosidade
4 curva número APV
CORREÇÃO DA VAZÃO
densidade em g/cm3
capacidade de planta - m3/h PUMP SPEED - RPM2900 & 3500 ----------------------k = 11450 & 1750 -----------------------k = 2
CURVA 2900, 3500 1450 ,1750 RPM
1 100cSt 50cSt 2 200cSt 100cSt3 300cSt 150cSt4 500cSt 250cSt5 750cSt 375cSt6 1000cSt 500cSt7 1500cSt 750cSt
8 2000cSt 1000cSt
1.260
56.7
CORREÇÃO DA ALTURA MANOMÉTRICA
1.17525 altura man necessária - m
29.4 ALTURA MAN. corrigida - m
POTÊNCIA DO MOTOR DA BOMBA CARREGADA DE ÁGUA
6.8 potência da bomba para água kW 9.30.65 eficiência mecânica
POTÊNCIA DO MOTOR DA BOMBA - FLUIDO ESCOLHIDO
1.51.2 fator de correção conforme viscosidade - acima
16.0 potência real - kW
18.4 potência com 15% maior [ previsão de potência ]
TABELA TRIPLA - Cq . Ch e CkW
coeficiente Cq conforme TABELA TRIPLA ABAIXO
vazão corrigida - m3/h
coeficiente Ch conforme TABELA TRIPLA ABAIXO
coeficiente CkW da potência - conforme TABELA TRIPLA ABAIXO
Cq
POTÊNCIA CORRIGIDA CONFORME VISCOSIDADEVISCOSIDADE < 500 cst 1,20 , 120% maiorVISCOSIDADE > 500 cst 1,35 , 135% maior
90 número da fluxo APV
Cq
Ch
Ckw
BPO - bomba positiva
MOTOBOMBA POSITIVA DE LÓBULOS - CONFORME APV
kW
cv
CONVERSÃO DE VISCOSIDADE
NÚMERO DE FLUXO
rpm da bomba
LEITURA DA CURVA
CORREÇÃO DA VAZÃO
PUMP SPEED - RPM2900 & 3500 ----------------------k = 11450 & 1750 -----------------------k = 2
CURVA 2900, 3500 1450 ,1750 RPM
1 100cSt 50cSt 2 200cSt 100cSt3 300cSt 150cSt4 500cSt 250cSt5 750cSt 375cSt6 1000cSt 500cSt7 1500cSt 750cSt
8 2000cSt 1000cSt
CORREÇÃO DA ALTURA MANOMÉTRICA
POTÊNCIA DO MOTOR DA BOMBA CARREGADA DE ÁGUA
cv
POTÊNCIA DO MOTOR DA BOMBA - FLUIDO ESCOLHIDO
TABELA TRIPLA - Cq . Ch e CkW
cSt
230.8
CURVA #
da potência - conforme TABELA TRIPLA ABAIXO
4
planilha automática - para usá- la seguir os critérios abaixo
dados automáticos - [ Entrando aqui pode desfazer programas. ]programados para variáveis - entrar somente aqui
e mail: [email protected] fone/fax 16 3337 72 04
Trocador de calor - Cálculos conforme Emile Hugot - Manual da Engenharia AçucareiraQuantidade de calor transmitida
M 2252383.0214 quantidade de calor transmitida - kcal
S 126p 100000 peso do fluido a ser aquecido em kg/horac 0.9 calor especifico do fluido - kcal/kg
T 92
to 30
t 67
k 648y 0.4036528712 variavel térmica
Temperatura obtida
t 67.0
S 126p 100000 peso do fluido a ser aquecido em kg/horac 0.9 calor especifico do fluido - kcal/kg
T 92
to 30
k 648y 0.4036528712 variavel térmica
CALCULO DE TROCADOR DE CALOR - VER FIG A [ abaixo ]
criado por Space Pent Designers Computaçào Gráfica Ltda - proj J. S. Penteado Neto
S 119.9p 100000 peso do fluido a ser aquecido em kg/horac 0.9 calor especifico do fluido - kcal/kg
T 92
to 30
t 67
k 680.8XT 2.48 relação de temperatura
lnXT 0.9072388659 neperiano de XT
características do tubo de circulação do tocador de calor [ aquecedor ]
superfície de aquecimento do aquecedor , em m2
temperatura do vapor aquecedor ,em 0C
temperatura de entrada do fluido ,em 0C
temperatura de saida do fluido ,em 0C
coeficiente de transmissão do aquecedor , em kcal / m2 /0C / hora
temperatura de saida do fluido ,em 0C
superfície de aquecimento do aquecedor , em m2
temperatura do vapor aquecedor ,em 0C
temperatura de entrada do fluido ,em 0C
coeficiente de transmissão do aquecedor , em kcal / m2 /0C / HORA
[email protected] - fone/fax 16 3337 72 04
superfície de aquecimento do aquecedor , em m2
temperatura do vapor aquecedor ,em 0C
temperatura de entrada do fluido ,em 0C
temperatura de saida do fluido ,em 0C
coeficiente de transmissão do aquecedor , em kcal / m2 / 0C / HORA
dt 0.038 diâmerto do tubo - m 38et 0.003 parede do tubo - m 3
ax 0.119377608
ai 0.100528512lt 3 comprimento dos tubos - geralmente < 3.9 , em m 3000
ntx 335 número de tubos considerando axnti 398 número de tubos considerando ai
ATT 0.0008042496pm 6.31335936 peso por metro do tubo - kg/m
pe 7850pa 7.11760896 peso por metro do tubo cheio de agua - kg/mU 2.4 velocidade do fluido no tubo , em m/s
pef 990
características do vapor - busca por tabela - Spirax sarco
30 velocidade assumida para o vapor
2.125
92
0.9543.2 calor latente do vapor kcal/kg
quantidade de vapor necessária
6452.99 kg/h de vapor0.189 diâmetro da entrada de vapor - m 189
quantidade de condensado
6452.99 kg/h de condensado0.0331 diâmetro da saida de condensado - m 33.10
3 velocidade adotada para linha de condensado - m/s
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Perda de carga em mca
J 10.8 perda de carga provocada pelo percurso do fluido no aquecedor - mcaU 2.4 velocidade do fluido em m/sn 6 número de circulações do aquecedorL 3 comprimento de cada tubo do aquecedor -mD 0.032 diâmetro interno dos tubos , em m 32
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FIGURA - Adimensões em mm
100 ton/h 11 perda carga saida mca
30diam entrada 122 122 diam saida
67
área supreficial do tubo externa- m2/m
área superficial do tubo- interna- m2/m
área transversal do tubo - m2
peso específico do material do tubo - kg/m3
peso específico do fluido dentro dos tubos - kg/m3
volume específico do vapor - m3/kg
temperatura do vapor - 0C
pressão de manometro do vapor kg/cm2
[email protected] - fone/fax 16 3337 72 04
0C
0C
189 D entrada de vapor9619.86 peso trabalho kgf 6.45 ton/h de vapor
923000
904 diametro interno corpo
985.1 diametro interno corpodiâ cond. 33.10
335 número de tubo/ax398 número de tubo/ax38 diâmetro exdo tubo circ3 espessura da parede
10.29 espessura parede corpo
539.41 Ø dreno 10.74 espessura parede tampo
0.001 tempo de dreno h0.06 minutos 30 número de prf
22 diâmetro prf119 comprimento prf
7713.51 peso total do equip kgf
ver -forma construtiva R$18.00 custo R$/kg fabricado
1.39E+05 custo do equipamento -R$
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fone fax 16 3337 72 04Cálculo da espessura do corpo do trocador
eco 10.29 espessura do corpo - mm
pc 3.08hc 15.00 perdas de carga na linha - mcaH 5.00 altura de instalação - mc
etp 10.74 espessura do tampo - mm
Rr 6s 2.5 segurâncacs 0.7 coeficiente de soldadura - C 2 sobre metal - mmY 1.7 coeficiente de forma do tampo R 904 raio de curvatura do rebordo superiorr 90.4 raio do rebordo torrisférico - mmf 2 flecha no fundo - mm
peso do corpo
PCR 695.8 peso do corpo cilindrico kg
peso dos cabeçotes
PCB 298.42
Peso dos espelhos
0C
pressão no corpo -kg/cm2
resistência a ruptura -kg/mm2
entrada de fluido
saida de fluido
entrada de vapor
condensado
dreno
PES 279.59 peso do espelho - kg 262.76DES 1059 diâmetro dos espelhos -mmNFT 335 numero de furos para os tubosDFT 39.5875 diâmetro dos furos dos espelhos -mmEE 38 espessura do espelho assumida - mm 36nsp 2 numero de espelhos
peso das chicanas
PCH 29.91 peso das chicanas 25.19ech 5 espessura das chicanas - geralmente 6,35 mmnch 3 número de chicanas
número de parafusos e peso dos parafusos
Pprf 32.61 peso dos parafusos - kgfdprf 22 diametro dos parafusos - mmcb 982 circulo de base dos parafusos dos espelhosx cabeçotes - mm
tprf 900npe 30 numero de parafusos admitido 31cprf 103 arco dos parafusos - mm [aprox 95:125}S 3 segurânça admitida no sistema de fixaçào
peso das conexões
ptc 21 peso total das conexões - kgep 11 entrada e saida de fluido - kgev 8 entrada de vapor - kgsc 1 saida de condensado - kgdr 14 dreno - kg
peso dos tubos
ptubo 6343 peso total dos tubos - kg
Peso total do equipamento metálico vazio
TPT 7713.51 peso total de um trocador - kg
Peso total do equipamento cheio dàgua - para teste hidrostático [ carga estática ]
Phid 9639.11 peso do equipamento cheio dágua - kg
Peso total do equipamento cheio do fluido real de trabalho - para teste hidrostático e carga estática
Phid 9619.86 peso do equipamento cheio em trabalho - kg
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fone fax 16 3337 72 04
tensão admissivel no material dos parfusos - kg/cm2
planilha automática - para usá- la seguir os critérios abaixo
spd - 2000
e mail: [email protected] fone/fax 16 3337 72 04
Trocador de calor - Cálculos conforme Emile Hugot - Manual da Engenharia AçucareiraQuantidade de calor transmitida
680.8
Temperatura obtida
CALCULO DE TROCADOR DE CALOR - VER FIG A [ abaixo ]
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características do tubo de circulação do tocador de calor [ aquecedor ]
kcal / m2 /0C / hora
mmmm
mm
características do vapor - busca por tabela - Spirax sarco
quantidade de vapor necessária
mm
quantidade de condensado
mm
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Perda de carga em mca
mm
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FIGURA - Adimensões em mm
perda carga saida mca
diam saida
D entrada de vaporton/h de vapor
diametro interno corpo
diametro interno corpo
número de tubo/axnúmero de tubo/axdiâmetro exdo tubo circespessura da parede
espessura parede corpo
espessura parede tampo
número de prfdiâmetro prfcomprimento prfpeso total do equip kgf
custo R$/kg fabricado
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fone fax 16 3337 72 04Cálculo da espessura do corpo do trocador
peso do corpo
peso dos cabeçotes
Peso dos espelhos
kg bruto cada
mínima - mm
peso das chicanas
kg bruto cada
número de parafusos e peso dos parafusos
npe'
peso das conexões
peso dos tubos
Peso total do equipamento metálico vazio
Peso total do equipamento cheio dàgua - para teste hidrostático [ carga estática ]
Peso total do equipamento cheio do fluido real de trabalho - para teste hidrostático e carga estática
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fone fax 16 3337 72 04
e mail:[email protected] fone/fax 16 3337 72 04FILTRO METÁLICO ANGULAR
150 pressão de trabalho - psi 11
483 Øe flange
500 432 c/c dos furos304 Øi tubo
28.88 peso FL - kg955 Øfl
177424
junta 12
776
768
1152130
tela Mesh #200 - com 25% de peneiraCARTUCHO
espessura da peneira - mm
7
Øe 384260.8 peso total do filtro
Øi 597 R$10.00 custo unitário de fabricação - R$/kgR$2,608.05 custo total
2.5 índice de venda R$6,520.11 valor para venda
FILTROS
500 5001.2 velocidade de entrada do fluido a ser filtrado1.2 velocidade da saida do fluido filtrado
10000.59718 diâmetro do corpo - m 597
1.151666 comprimento do corpo - m 11520.383882 diâmetro interno do tubo de entrada - m 3840.383882 diâmetro interno do tubo de saida - m 384
25 tipo de malha da filtagem - %de peneira2 coeficiente para área de filtagem
0.767784 comprimento do filtro - m 768
kg/cm2
m3/h
capacidade do filtro - m3/h
peso específico do material a ser filtrado - kg/m3
tela Mesh #200 - com 25% de peneiraespessura da peneira - mm 1.5
FIXAÇÃO DOS FLANGES DO CESTO
27 número de parafusos - calculado # prf 1225 Ø do parafuso sextavado em - mm Ø prf 16
800
0.3330 peso do parafuso - kg0.1135 peso da porca - kg0.0193 peso da arruela - kg
PAREDES DA CESTA+ TUBO CONEXÕES + TUBO SUPORTE MALHA
7 espessura da parede do corpo - mm
8502 sobre metal - mm
0.7 coeficiente de soldagem
6 espessura da casca do filtro - mm
8503 sobre metal - mm
0.7 coeficiente de soldagem
6 espessura da conexão de entrada do filtro - mm
8503 sobre metal - mm
0.7 coeficiente de soldagem
6 espessura da conexão de saida do filtro - mm
8503 sobre metal - mm
0.7 coeficiente de soldagem
PESOS DETALHADOS
8000125.11 peso do corpo do filtro - kg46.18 peso da casca do filtro - kg 380 diâmeto interno da casca do filtro - mm12.54 peso do filtro - malha - kg7.87 peso da conexão de entrada - kg 6 espessura conexão entrada 5.77 peso da conexão de saida - kg 6 espessura conexão saida
28.88 peso do flange A - entrada - kg28.88 peso do fange B - saida - kg
171.00 peso do contra flange do corpo - C - kg249.74 peso do fange de fechamento - D - kg
5.59 peso dos parafusos com as respectivas porcas e arruelas - kg
260.8 peso total - kg
tensão admissível de tração do material do parfuso - kg/cm2
tensão admissível de tração do material da cesta em kg/cm2
tensão admissível de tração do material da cesta em kg/cm2
tensão admissível de tração do material da cesta em kg/cm2
tensão admissível de tração do material da cesta em kg/cm2
peso específico geral do filtro - kg/m3
TABELA S
TABELA -# 01 - PLAN#01TABELA DE TUBOS SCHEDULE - 10 ; 20 ; 40
TUBO PADRÃO espessura da parede - mmDE - pol DE - mm 10 20
4 114.3 3.048 ~5 141.3 3.404 ~6 168.3 3.404 ~8 219.1 3.759 6.350
10 273.1 4.191 6.35012 323.8 4.572 6.35014 355.6 4.775 7.92516 406.4 4.775 7.92518 457.2 4.775 7.92520 508.0 5.537 9.52522 558.8 12.70024 609.6 6.350 9.52526 660.4 12.70030 762.0 7.925 12.700
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TABELA # 2 - PLAN #01 - FLANGE #150 - TIPO SOLTO - CONFORME - ANSI B16 .5 - AÇO CARBONO ASTM A 105
DN - POL Ø EXTERNO C/C DOS FUROS Ø DOS FUROS Ø PRF 1/2 3 1/2 89 2 3/8 60 5/8 16 1/2 13 3/4 3 7/8 98 2 3/4 70 5/8 16 1/2 13
1 4 1/4 108 3 1/8 79 5/8 16 1/2 132 6 152 4 3/4 121 3/4 19 5/8 16
2 1/2 7 178 5 1/2 140 3/4 19 5/8 163 7 1/2 191 6 152 3/4 19 5/8 164 9 229 7 1/2 191 3/4 19 5/8 165 10 254 8 1/2 216 7/8 22 3/4 196 11 279 9 1/2 241 7/8 22 3/4 198 13 1/2 343 11 3/4 298 7/8 22 3/4 19
10 16 406 14 1/4 362 1 25.4 7/8 2212 19 483 17 432 1 25.4 7/8 2214 21 533 18 3/4 476 1 1/8 28.6 1 2516 23.5 597 21 1/4 540 1 1/8 28.6 1 2518 25 635 22 3/4 578 1 1/4 31.8 1 1/8 2920 27.5 699 25 635 1 1/4 31.8 1 1/8 2924 32 813 29 1/2 749 1 3/8 34.9 1 1/4 32
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FLANGE - A [ CONEXÃO DE ENTRADA ]
DN - POL Ø EXTERNO C/C DOS FUROS Ø DOS FUROS Ø PRF12 19 483 17 432 1 25.4 7/8 22
FLANGE - B [ CONEXÃO DE SÍDA ]
DN - POL Ø EXTERNO C/C DOS FUROS Ø DOS FUROS Ø PRF12 19 483 17 432 1 25.4 7/8 22
FLANGE - C [ FLANGE DO CORPO ]
DN - POL Ø EXTERNO C/C DOS FUROS Ø DOS FUROS Ø PRF24 37.62 955 30.56 776 0.69 18 0.63 16
FLANGE - C [ FLANGE DO CORPO ]
DN - POL Ø EXTERNO C/C DOS FUROS Ø DOS FUROS Ø PRF12 37.62 955 30.56 776 0.69 18 0.63 16
e mail:[email protected] fone/fax 16 3337 72 04FILTRO METÁLICO ANGULAR
6 parede min.tubo
c/c dos furos 12 # de furos25 Ø furo dos prf
peso FL - kg
47
231
483 Øe flange432 c/c dos furos 28.88 peso FL - kg304 Øi tubo 6 parede min.tubo12 # de furos 25 Ø furo dos prf
tela Mesh #200 - com 25% de peneiraCARTUCHO
espessura da peneira - mm 1.5
peso total do filtrocusto unitário de fabricação - R$/kgcusto totalíndice de venda valor para venda
FILTROS
TPH
mmmmmm 304 assumidomm 304 assumido
mm
CONEXÃO - A
CONEXÃO - B
FIXAÇÃO DOS FLANGES DO CESTO
assumidoassumido 5.4 pol compr
PAREDES DA CESTA+ TUBO CONEXÕES + TUBO SUPORTE MALHA
PESOS DETALHADOS
diâmeto interno da casca do filtro - mm
espessura conexão entrada espessura conexão saida
TABELA S
TABELA -# 01 - PLAN#01TABELA DE TUBOS SCHEDULE - 10 ; 20 ; 40
espessura da parede - mm40
6.0206.5537.1128.1799.2719.525
11.12512.70014.27515.088
12.70017.475
12.700~
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TABELA # 2 - PLAN #01 - FLANGE #150 - TIPO SOLTO - CONFORME - ANSI B16 .5 - AÇO CARBONO ASTM A 105
ESPESSURA FL NFUROS PESO kg 7/16 11 4 0.56 1/2 13 4 0.77 9/16 14 4 0.92 3/4 19 4 2.42 7/8 22 4 3.82
15/16 24 4 4.48 15/16 24 8 6.02 15/16 24 8 7.011 25.4 8 8.54
1 1/8 29 8 13.381 3/16 30 12 18.491 1/4 32 12 27.561 3/8 35 12 33.991 7/16 37 16 42.741 9/16 40 16 46.541 11/16 43 20 59.241 7/8 48 20 82.89
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e mail:[email protected] - fone/fax 16 3337 72 04
FLANGE - A [ CONEXÃO DE ENTRADA ]
ESPESSURA FL NFUROS PESO kg1 1/4 32 12 28.88
FLANGE - B [ CONEXÃO DE SÍDA ]
ESPESSURA FL NFUROS PESO kg1 1/4 32 12 28.88
FLANGE - C [ FLANGE DO CORPO ]
ESPESSURA FL NFUROS PESO kg1.87 47 12 171.00
FLANGE - C [ FLANGE DO CORPO ]
ESPESSURA FL NFUROS PESO kg1.87 47 12 249.74
cálculo do diâmetro nominal do ejetor e linha de vapor
152.4 304.8 190.5
76.2
Ø152.4 76.2 Ø
Ø 38.1 restriçào
1.3 sucção - em pol .hg absoluta linha de vapor 76.2 Ø diâmetro nominal de ejetor - mm
3 pol - buscar no gráfico Worthington - abaixoØ 50.8968 mm - para vapor a 90 psig
1400 lb de vapor por hora 630.6 kg/h
dados do equipamento que é sugado pelo ejetor
1 pressão de operação do equipamento - pol Hg
7985000 carga de vapor condensada por hora - lb
71.12.19818 lb de vapor de água /lb de ar
mm.Hg abs 19.812 0.78 pressão do vapor na temperatura de operação - pol.Hg abs 0.73282
TAB #01capacidade de bombas de vácuo para condensadores de vapor de superfície
qtd max de vapor - lb/halimentando motoresalimentando turbina
pés /min lb/h pés /min lb/haté 25000 3 13.5 6 27
25001 até 50000 4 18 8 3650001 até 100000 5 22.5 10 45
100001 até 250000 7.5 33.7 15 67.4250001 até 500000 10 45 # #acima de 500000 12.5 56.2 # #
71.9591 total da mistura ar e vapor lb/h 89.9489 qtd para projeto ejetor 22.5 quantidade de ar aspirado em lb/h - ver TAB#01
49.4591 quantidade de vapor motor em lb/h 1.3 pressão buscada pra sução pol.Hg
selecione o dn - diâmetro nominal do ejetor
plan pva
temperatura de vapor condensado - OF
temperatura de saturação - OF>35 até 100
ar fresco 70 OF - 21,1 O C
1400 lb de vapor por hora
/www.spiraxsarco.com//www.spiraxsarco.com/esc/default.asp?redirect=ss_properties.aspx&
diâmetro da linha de vapor
50.8968 diâmetro da tubulação de vapor - mm630.631 quantidade de vapor a ser transportado - kgf/h
25 velocidade para escoamento do vapor - m/s
4.65 0.29063
http://www.spiraxsarco.com
pes3/libra volume específico do vapor transportado - m3/kg
aprox
qtd para projeto ejetor
selecione o dn - diâmetro nominal do ejetor
>35 até 100OF
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e mail:[email protected] fone/fax 16 3337 72 04TRANSPORTE PNEUMÁTICO
Entrar somente nas células amarelasCONSTRUÇÃO BÁSICA COM 2 CICLONES
Ø 2673 8H 2673
ALIMENTADOR 25 Ø 168 CICLONE #0215 Ø
Ø 168CICLONE #01
VENTILADOR CENTRIFUGO Ø 115012.6 cv A 151087 mmca 1 B 25
C 8DADOS BÁSICOS
15 capacidade de transporte necessária - TPH4.2 capacidade de transporte necessária - kg/s
1.33146.3 quantidade em litros de ar por kg do material transportado
0.6
27.7 velocidade do ar necessária no transporte - m/s0.168 diâmetro da tubulação em m 168 mm
PERDAS DE CARGA
50.369 pressão dinâmica - mmca100.738 perda na alimentação do produto - mmca
PERDAS DE CARGA NA LINHA DE TRANSPORTE
15 comprimento A - m25 comprimento B - m8 comprimento C - m
48 comprimento total - m265.4762 perda de carga no trajeto - mmca
PERDAS DE CARGA NAS SINGULARIDADES
77.00 entrada no ciclone #1 - mmca 77.00 entrada no ciclone #2 - mmca
37.100 perda no ciclone #01 - mmca37.100 perda no ciclone #02 - mmca
4 número de curvas 90º 44.520 mmmca0 número de curvas 45º 0.000
PERDAS POR ACELERAÇÃO DO MATERIAL
peso específico aparente do material transportado - kg/dm3 - ver tabela #01
volume de ar necessário para impulsionar o transporte - m3/s
A B
C
valvula rotativa
150.807 perda por aceleraçào do material - mmca
PERDAS POR ATRITO NA TUBULAÇÃO
40 ângulo de escorrimento do material 0.839093 tangente deste ângulo
36.249 perda por atrito mmca
PERDAS CIRCUNSTANCIAIS NA TUBULAÇÃO
5.3 fator probabilistico 211.036 perdas circunstânciais - mmca
PERDA TOTAL DO SISTEMA
1087.395 perda total - mmca
POTÊNCIA NECESSÁRIA
0.7 rendimento do ventilador 12.6 potência para o ventilador
TABELA #01
TABELA #01MATERIAL dens real dens apar.
sulfureto de zinco - brenda 4.3 2.2figos cortados 1 0.42chicória crua 0.98 0.39chicória seca 0.18 0.29
nós de madeira 0.8 0.4linhito 1.2 0.75
semente de algodão 1.06 0.6trigo 1.26 0.63
cevada 1.1 0.65malte 1.05 0.5
sementes de colza 1.22 0.73sementes de linho 1.3 0.66
sementes de papoula 1 0.59milho 1.2 0.78
PERDA DE PRESSÃO EM LINHA DE AR - mmca
0.6 caudal do fuxo de ar - m3/s168 diâmetro do duto - mm
5.530755 perda de carga em mm de água /m
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e mail:[email protected] fone/fax 16 3337 72 04TRANSPORTE PNEUMÁTICO
Entrar somente nas células amarelasCONSTRUÇÃO BÁSICA COM 2 CICLONES
CICLONE #02891.25
1
mmm
DADOS BÁSICOS
PERDAS DE CARGA
PERDAS DE CARGA NA LINHA DE TRANSPORTE
PERDAS DE CARGA NAS SINGULARIDADES
PERDAS POR ACELERAÇÃO DO MATERIAL
PERDAS POR ATRITO NA TUBULAÇÃO
PERDAS CIRCUNSTANCIAIS NA TUBULAÇÃO
PERDA TOTAL DO SISTEMA
POTÊNCIA NECESSÁRIA
TABELA #01
PERDA DE PRESSÃO EM LINHA DE AR - mmca
utilidades
gráficos e esquemas para diversas áreas
77 diâmetro do agitador - em mm 3.0 pol
fig UTIL #01 -Determinação do tipo e da potencia consumida em um agitadorpara escoamento laminar
AGITADOR D= polegadasL= polegadasVISCOSIDADE= Centipoise
fig UTIL #02 - Istalação de fluido térmico com equipamentos em temperaturas diferentes.
fig UTIL #03 - Instalação de aquecimento com óleo térmico
fig UTIL #04 -Instalação de fluido térmico com um equipamento apenas.
fig UTIL #05 -Energia solar
figUTIL # 06 -Instalação de purgador+controle de temperatura
fig UTIL #06 - arranjo Cip - cortesia - Grundfos
fig UTIL #06 - arranjo Cip - cortesia - Grundfos
figUTIL #07 tratamento de leite
utilidades
fig UTIL #01 -Determinação do tipo e da potencia consumida em um agitadorpara escoamento laminar
fig UTIL #02 - Istalação de fluido térmico com equipamentos em temperaturas diferentes.
fig UTIL #03 - Instalação de aquecimento com óleo térmico
fig UTIL #05 -Energia solar
figUTIL # 06 -Instalação de purgador+controle de temperatura
CAL - apo
CUIDADOS BÁSICOS PARA O USUÁRIOplanilha automática - para usá- la seguir os critérios abaixo
dados automáticos - [ Entrando aqui pode desfazer programas. ]programados para variáveis - entrar somente aqui
spd 17/1/2005
BOMBA CENTRÍFUGA - ALIMENTAÇÃO E RESERVAÇÃO - RESERVATÓRIOS
MOTOBOMBA CENTRÍFUGA
BOMBA ACOPL. MOTOR
DENOMINAÇÃO : cv 7.6 X 60.0 mca
7.6 potência do motor - cv 5.6H 60 altura total manométrica - m [do fluido calculado] 60.0
1000
25 110.1 GPM 0.00694425 TPH - toneladas po hora de vazão
0.73 eficiência mecânica da motobomba1750 rpm de acionamento da motobomba318
18.5 nova potência para a motobomba - cv1750 novo rpm de acionamento 380 Ø do novo rotor da bomba - mm
85.7 nova altura manométrica - m
42.7 187.84 GPM 0.0118
PERDA DE CARGAS EM LINHAS RETAS - regime turbulento - Re > 2000
http://www.ksb.com.br/frame.htm
peso específico do fluido bombeado - kg/m3
apo vazão da bomba em m3/h
diâmetro do rotor - mm
MODIFICANDO AS CARACTERÍSTICAS DE BOMBEAMENTO - LEI DOS MODELOS -
MODIFICANDO AS CARACTERÍSTICAS DE BOMBEAMENTO - LEI DOS MODELOS -
MODIFICANDO AS CARACTERÍSTICAS DE BOMBEAMENTO - LEI DOS MODELOS -
nova vazão - m3/h
SPACE PENT DESIGNERS
h 1.7 perda de carga em m c - do fluido bombeado
1657.4 1.7 mca 0.1657419.95E+04 número de Reynolds
0.091 diâmetro interno da linha - m 0.30 ft 911.52E-04 rugosidade do tubo em - m 0.0005
1.1 velocidade do fluxo dentro da linha - m/s
0.007154 7.2 litros /s 25.8
1.01E-06f turbulento 0.0245 fator de atrto - conforme Miller - { produzindo resultados dentro de 1% ]
100 comprimento linear da tubulação em - m
1000
PERDA DE CARGAS EM LINHAS RETAS - regime laminar - Re < 2000
h 1.6 perda de carga em m c - do fluido bombeado
1565.7 1.6 mca 0.15775000 número de Reynolds0.025 diâmetro interno da linha - m 0.08 ft 25
3 velocidade do fluxo dentro da linha - m/s
0.001473 1.5 litros /s 5.3
1.00E-06f laminar 0.0009
100 comprimento linear da tubulação em - m
1000
COMPRIMENTO EQUIVALENTES ADIMENSIONAIS REPRESENTATIVOS - tabela interativa
TABELA # 01 - CALC apo0.0245 fator de atrito - consulte acima -[ f laminar ou f turbulento ]
1.1 velocidade m/s
TIPO DE ACESSÓRIO Le/D D - m m equiv qtd total - mvalvula gaveta aberta 8 0.15 1.2 1 1.2valvula globo aberta 340 0.15 51 0
valvula angular aberta 150 0.15 22.5 0valvula de esfera aberta 3 0.15 0.45 2 0.9
valv. retenção - tipo globo - aberta 600 0.15 90 1 90valv. retenção - angular - aberta 55 0.15 8.25 0
valv. De pé com crivo disco móvel 420 0.15 63 0valv. De pé crivo disco articulado 75 0.15 11.25 0
cotovelo padronizado - 90º 30 0.15 4.5 6 27cotovelo padronizado - 45º 16 0.15 2.4 3 7.2
curva em U apertada 50 0.15 7.5 0tê padronizado - fluxo direto 20 0.15 3 2 6
tê padronizado - ramal 60 0.15 9 2 18totais m linear equivalente 150.3
pressão manométrica - kg/m2
fluxo em m3/s
viscosidade cinemática - m2/s - VER TABELA # 02 CAL apo
peso específico do fluido bombeado - kg/m3
pressão manométrica - kg/m2
fluxo em m3/s
viscosidade cinemática - m2/s - VER TABELA # 02 CAL apofator de atrto- 64 / Re
peso específico do fluido bombeado - kg/m3
TABELA #2 CAL apo - VISCOSIDADE dinâmica n
fluidoágua 0 0.00018240 1000água 20 0.00010250 998água 40 0.00006600 992água 100 0.00002860 958água 250 0.00001140 799
SALMORA -20 0.00132100 1184SALMORA O 0.00056000 1184SALMORA 20 0.00029100 1184
óleo máquina 20 0.00133100 871óleo motores de avião 20 0.08119200 893SUCO FRESCO LARANJA 21 0.00011303 1150SUCO CONCENTRADO -21 0.65125382 1320
d' limonene 21 0.00045872 900óleo de casca -orange 21 0.00045872 900
CONVERSÃO DE VISCOSIDADE DINÂMICA PARA CINEMÁTICA
1.03E-04 1.008E-06
998
4 centipoise cP 2.623E-06
1525
ALTURA TOTAL
H 49.7 total em - m da coluna do fluido calculado 45 altura de elevação de carga do centro da boca da bomba até ponto final da elevação - m
h 1.7 altura pela perda de carga - m1.5 perda na sução - m - [ calcular pela mesma planilha numa fase anterior e anotada ]1.5 perda conforme TABELA # 01 CALC apo - INTERATIVA - em - m
perda de carga em tubos rugososos - tubos para trocador de calor recalcado
1.99 19.93 mca50 diâmetro da tubulação - mm1.8 altura da aspereza em mm
0.061714 fator de atrito 32.0 comprimento total da linha - m
11003 velocidade do fluxo no tubo rugoso - m/s
temp.OC kg s /m2 pe kg/m3
kg s /m2 viscosidade cinemática- m
pe kg/m3
viscosidade cinemática- m
pe kg/m3
perda de carga em kg/cm2
peso específico do fluido bombeado - kg/m3
conversão
conversão
NSPH - Tubulação de sucção
0.216241 perda de carga da sucção - mok - viável 4.100759
20 altura manométrica da bomba m1750 rpm da bomba
viável 4 1.8 nsph calculado para a bomba 152 diâmetro da tubulação de sucção - mm125 diâmetro da entrada da bomba - mm
3500 comprimento da linha de sucção mm980 altura da face do líquido até o centro da bomba - mm74 comprimento retificado da linha de sucção - m
75
10000.708211 velocidade do fluido - m/s velocidade na entrada bo 1.0
1.0E-061 número de valvula gaveta - 1 número de crivo - 1 numero de curva
0.437819 perda na entrada da bomba - m106794 número de reynolds0.01748 coeficiente de atrito
0.035 3509.297 altura manométrica considerada - m
NSPH - disponível - m
nsph da bomba - m
vazão de sucção - m3/h
peso específico do fluido suc - kg/m3
viscosidade cinematica do fluido suc - na temp. - m2/s
kg/cm2 pressão do vapor do fluido na sucção na temperatura de sucção - kg/m
controle a =
CAL - apo
CUIDADOS BÁSICOS PARA O USUÁRIOplanilha automática - para usá- la seguir os critérios abaixo
spd 17/1/2005
BOMBA CENTRÍFUGA - ALIMENTAÇÃO E RESERVAÇÃO - RESERVATÓRIOS
MOTOBOMBA CENTRÍFUGA
Kwmca
PERDA DE CARGAS EM LINHAS RETAS - regime turbulento - Re > 2000
m3/s
MODIFICANDO AS CARACTERÍSTICAS DE BOMBEAMENTO - LEI DOS MODELOS - cv
MODIFICANDO AS CARACTERÍSTICAS DE BOMBEAMENTO - LEI DOS MODELOS - H
MODIFICANDO AS CARACTERÍSTICAS DE BOMBEAMENTO - LEI DOS MODELOS - Q
m3/s
mmft
fator de atrto - conforme Miller - { produzindo resultados dentro de 1% ]
PERDA DE CARGAS EM LINHAS RETAS - regime laminar - Re < 2000
mm
COMPRIMENTO EQUIVALENTES ADIMENSIONAIS REPRESENTATIVOS - tabela interativa
TABELA # 01 - CALC apo
m/s h - mc1.1 0.0121.1 0.0001.1 0.0001.1 0.0091.1 0.9071.1 0.0001.1 0.0001.1 0.0001.1 0.2721.1 0.0731.1 0.0001.1 0.0601.1 0.181
mc 1.5
kg/cm2
m3/h
kg/cm2
m3/h
CONVERSÃO DE VISCOSIDADE DINÂMICA PARA CINEMÁTICA
ALTURA TOTAL
altura de elevação de carga do centro da boca da bomba até ponto final da elevação - m
perda na sução - m - [ calcular pela mesma planilha numa fase anterior e anotada ]
perda de carga em tubos rugososos - tubos para trocador de calor recalcado
viscosidade cinemática- m2/s
viscosidade cinemática- m2/s
NSPH - Tubulação de sucção
nsph calculado para a bomba
m/s
pressão do vapor do fluido na sucção na temperatura de sucção - kg/m2
D [ m ] C j h-mca L -linear -m v - velo. m/s0.015 130 12.5 25 2 0
v -velocidade TABELA PARA C12.81 AÇO CORRUGADO- 60
Q m3/h AÇO SOLDADO NOVO 1308.15 COBRE 130
FERRO FUNDIDO 130D -dia m VIDRO 140
0.00
FAIR -WHIPPLE-HSIAO Para encanamentos de até 50 mm - tubo galvanizado conduzindo água fria.
D (m) j h mca L linear Q-m3/h0.091 0.02 2 100 0
v veloc. m/s1.03 mudar somente tarjados amarelos
Q m3/h Q LPH24.13 24128.6816
D -dia (m) 0.00
Para tubos de cobre ou latão conduzindo Água fria
D j h mca L Linear- m Q m3/h0.05 0.166666667 25 150 0
v veloc. m/s3.06
Q m3/h21.61
D dia (m)0.00
j m/m 0.00
Perda total0.00
NUMERO DE REYNOLDS
v veloc. m/s D m v iscosidade R2 0.025 0.00000116 43103 3.53
SISTEMA TURBULENTO PELO REYNOLDS.
f (fator atrito) 0.022L (m) 100
D(m) 0.025 o sistema pelo Reynolds turbulento
HAZEN - WILLIAMS
apo
Q m3/h
hf (perda-m) 17.55v (m/s) 2
Re 43103.45
ESCOAMENTO EM REGIME LAMINAR R <4000
K L (m) v (m/s)0.0014848 100 2 1000perda pres.
0.151355759p kg/m2
15.13557594
formula de BARROWS - distinção econômica na escolha
97 diâmetro do tubo em mm 3.8 polegadas0.9 velocidade obtida no tubo - m/s
0.018 coeficiente de atrito - ver PLANILHA - VISCOSIDADE - [ 0,02 . 0,03]102.3 valor de 1HP - durante 1 ano - UU$ [ 5 a 25 ]9000 tensão admissívl do material do tubo - psi [ 89000 a 12000 ]
0.25 250.60 custo do material do tubo em US$ / Libra peso [ 0,05 a 0,09 ]0.12 taxa fixa anual de juros e amortização [ 0,10 , 0,12 ]
213.3 diferença de nível - ou altura manométrica - pés.65 diferença de nível - ou altura manométrica - m
VALOR do kw anual
102.3 custo total de 1 kw em um ano EEUU - UU$194.4 custo total de 1 kw em um ano BRASIL - R$0.18 custo R$/ kw - BRASIL
3 horas por dia trabalhada360 dias desse ano operacional
0.526316 relação R$/U$
VALOR do material do tubo
0.598086364 custo U$/ libra - EEUU2.5 custo R$/ kg - BRASIL
0.526316 relação R$/U$
peso esp.kg/m3
vazão média de transporte - pes3/s m3/h
coeficiente de atrito - ver PLANILHA - VISCOSIDADE - [ 0,02 . 0,03]
USAR Ctrl+l para encontrar sua operação de conversão.PARA CONVERTER DE PARA
PARA CONVERTER
ABAMPÈRE 1 1.00E+01 AMPÈRE1 1.00E+01
ABCOULOMB 1 1.00E+01 COULOMB1 1.00E+01
ABFARAD entra 1 1.00E+09 FARAD converteconverte 1 1.00E+09 entra
ABHENRY 1 1.00E-09 HENRY1 1.00E-09
ABMHO 1 1.00E+09 MHO1 1.00E+09
ABOHM 1 1.00E-09 OHM1 1.00E-09
ABVOLT 1 1.00E-08 VOLT1 1.00E-08
ACRE 35 1.42E+05 m22.471053815 1.00E+04
ALQUEIRE [E.U.A] 1 3.52E-02 m20.999999995 3.52E-02
AMPÈRE 1 1.00E+00 AMPÈRE
ANGSTROM 1 1.00E-10 m1 1.00E-10
ANO [CALENDÁRIO ] 1 3.15E+07 SEG [ médio solar ]1 3.15E+07
ANO SIDERAL 1 3.16E+07 SEG [médio solar]1 3.16E+07
ANO TROPICAL 1 3.16E+07 SEG [médio solar]1.000000095 3.16E+07
ANO LUZ 1 9.46E+15 m1 9.46E+15
NOTA IMPORTANTE : NÃO SALVAR AS OPERAÇÕES
TABELA DE CONVERSÕES
[Entrar apenas nos tarjados de amarelo, os azuis são automáticos dando as conversões]
ARE 1 1.00E+02 m21 1.00E+02
ATMOSFERA 1 1.01E+05 NEWTON/m21 1.01E+05
BAR 1 1.00E+05 NEWTON/m21 1.00E+05
BARIA 1 1.00E-01 NEWTON/m21 1.00E-01
BARNE 1 1.00E-28 m21 1.00E-28
BARRIL [de petróleo, 42gal ] 1 1.59E-01 m30.999910056 1.59E-01
BRAÇA 1 1.83E+00 m1 1.83E+00
CABO - cabo de ancora de navio 1 2.19E+02 m1 2.19E+02
CADEIA [de agrimensor] 1 2.01E+01 m1 2.01E+01
CADEIA [de engenheiro ] 1 3.05E+01 m1 3.05E+01
CALIBRE 1 2.54E-04 m1 2.54E-04
CALORIA MÉDIA 1 4.19E+00 JOULE1 4.19E+00
CALORIA -VAPOR 1 4.19E+00 JOULE1 4.19E+00
CALORIA [TERMOQUÍMICA] 1 4.18E+00 JOULE1 4.18E+00
CALORIA 15 C 1 4.19E+00 JOULE1 4.19E+00
CALORIA 20C 1 4.18E+00 JOULE1 4.18E+00
CAVALO FORÇA [ 76mkp/s] 1 7.46E+02 WATT1 7.46E+02
CAVALO FORÇA [água ] 1 7.46E+02 WATT1 7.46E+02
CAVALO FORÇA [elétrico] 1 7.46E+02 WATT1 7.46E+02
CAVALO FORÇA [INGLÊS] 1 7.46E+02 WATT1 7.46E+02
CAVALO FORÇA [métrico] 1 7.35E+02 WATT1 7.35E+02
CAVALO VAPOR [caldeira ] 1 9.81E+03 WATT1 9.81E+03
CELAMIM 1 8.81E-03 m31.000011403 8.81E-03
CENTIMETRO DE AGUA 4graus C 1 9.81E+01 NEWTON/m21 9.81E+01
CENTIMETRO DE MERCURIO 0C 1 1.33E+03 NEWTON/m21 1.33E+03
COLHER DE CHÁ 1 4.93E-06 m30.999995619 4.93E-06
COLHER DE SOPA 1 1.48E-05 m31 1.48E-05
CORDA 1 3.62E+00 m30.999998152 3.62E+00
COULOMB 1 1.00E+00 COULOMB
CURIE 1 3.70E+10 DESINTEGRAÇÕES/s1 3.70E+10
DENIER ( sistema Internacional ) 1 1.00E-07 kg/m1 1.00E-07
DIA (médio solar ) 1 8.64E+04 seg ( médio solar )1 8.64E+04
DIA [sideral] 1 8.62E+04 seg [médio solar ]1 8.62E+04
DINA 1 1.00E-05 NEWTON1 1.00E-05
DRACMA [ avoirdupois ] 1 1.77E-03 kg1 1.77E-03
DRACMA [ troi farmacêutico ] 1 3.89E-03 kg1 3.89E-03
DRACMA FLUIDA [E.U.A ] 1 3.70E-06 m31 3.70E-06
ELÉTRON VOLT 1 1.60E-19 JOULE1 1.60E-19
ERG 1 1.00E-07 JOULE1 1.00E-07
ESCRÓPULO DE FARMACÊUTICO 1 1.30E-031 1.30E-03
ESTERE 1 1.00E+00 m30
FARAD 1 1.00E+00 FARAD
FARADAY [ baseado no C12] 1 9.65E+04 COULOMB1 9.65E+04
FARADAY [físico] 1 9.65E+04 COULOMB1 9.65E+04
FARADAY [ químico ] 1 9.65E+04 COULOMB1 9.65E+04
FERMI [femtômetro ] 1 1.00E-15 m1 1.00E-15
FOTON 1 1.00E+04 LÚMEM/m21 1.00E+04
FURLONG [ medida linear inglesa ] 1 2.01E+02 m1 2.01E+02
GAL [galileo] 1 1.00E-02 n/seg21 1.00E-02
GALÃO [liquido americano ] 1 3.79E-03 m31 3.79E-03
COVADO [antiga medida -60cm 1 4.57E-011 4.57E-01
GALÃO [LÍQUIDO, INGLÊS] 1 4.54E-03 m3
3306.814883 1.50E+01
GALÃO [SECO, AMERICANO] 1 4.40E-03 m31.000000052 4.40E-03
GAMA 1 1.00E-09 TESLA1 1.00E-09
GAUSS 1 1.00E-04 TESLA1 1.00E-04
GILBERT 1 7.96E-01 AMPÈRE-VOLTA0.999999975 7.96E-01
GILL [AMERICANO ] 1 1.18E-04 m30.999998986 1.18E-04
GILL [INGLÊS ] 1 1.42E-04 m31 1.42E-04
GRADO 1 9.00E-01 GRAU ANGULAR1 9.00E-01
GRADO 1 1.57E-02 RADIANO0.999989623 1.57E-02
GRAMA 1 1.00E-03 kg1 1.00E-03
GRÃO 1 6.48E-05 kg0.999999846 6.48E-05
GRAU (ângulo geome'trico) 1 1.75E-02 RADIANO57.29577954 1.00E+00
GRAUS CENTIGRADOS- temp. 1 2.74E+02 KELVIN1 2.74E+02
GRAUS FAHRENHEIT - temp 1 -1.72E+01 GRAUS CENTÍGRADOS1.0031 -1.72E+01
GRAUS FAHRENHEIT -temp -1 2.55E+02 KELVIN-1.045858 2.55E+02
HECTARE 1 1.00E+04 m21 1.00E+04
HENRY 1 1.00E+00 HENRY
HORA (MÉDIA SOLAR ) 1 3.60E+03 SEG. MÉDIA SOLAR.
1 3.60E+03
HORA SIDERAL 1 3.59E+03 SEG. MÉDIO SOLAR1 3.59E+03
JARDA 1 9.14E-01 m1 9.14E-01
JOULE 1 1.00E+00 JOULE
KAYSER 1 1.00E+02 l/m1 1.00E+02
KIP 1 4.45E+03 NEWTON1.124044715 5.00E+03
LAMBERT 1 3.18E+03 CANDELA/m20.999999869 3.18E+03
LANGLEY 1 1.75E+05 JOULE/m21.000000228 1.75E+05
LÉGUA (Marítima Inglesa ) 1 5.56E+03 m1 5.56E+03
LÉGUA (marítima inernacional) 1 5.56E+03 m1 5.56E+03
LÉGUA TERRESTRE 1 4.83E+03 m1 4.83E+03
LIBRA FORÇA [lbf] 1 4.45E+00 NEWTON1 4.45E+00
LIBRA MASSA 1 1.46E+01 kg1 1.46E+01
LIBRA MASSA [lbm] 1 4.54E-01 kg1 4.54E-01
LIBRA MASSA [ farmacêutico] 1 3.73E-01 kg1 3.73E-01
LINK DE GUNTER [agrimensor] 1 2.01E-01 m1 2.01E-01
LINK ARBITRÁRIO 1 3.05E-01 m1 3.05E-01
LITRO 1 1.00E-03 m3
10000 1.00E+01
LUX 1 1.00E+00 LÚMEN/m2
MÃO 1 1.02E-01 m1 1.02E-01
MAXWELL 1 1.00E-08 WEBER1 1.00E-08
MEADA 1 1.10E+02 m1 1.10E+02
MEIA PIPA 1 2.38E-01 m30.999999998 2.38E-01
MÊS (médio de calendário) 1 2.63E+06 SEG ( médio solar)1 2.63E+06
METRO 1 1.65E+06 comprimento - onda kr 861 1.65E+06
MÍCRON 1 1.00E-06 m1 1.00E-06
MIL 1 2.54E-05 m1 2.54E-05
MIL CIRCULAR 1 5.07E-10 m20.999999053 5.07E-10
MILHA [marítima americana] 1 1.85E+03 m ( metros)1 1.85E+03
MILHA [ marítima inglesa] 1 1.85E+03 m1 1.85E+03
MILHA [marítima internacional] 1 1.85E+03 m1 1.85E+03
MILHA [terrestre americana] 1 1.61E+03 m1 1.61E+03
MILIBAR 1 1.00E+02 NEWTON/m21 1.00E+02
MILIMETRO DE MERCÚRIO 00C 1 1.33E+02 NEWTON/m21 1.33E+02
MINUTO [angular] 1 2.91E-04 RADIANO0.999999283 2.91E-04
MINUTO [médio solar] 1 6.00E+01 SEG. [médio solar]1 6.00E+01
MINUTO [ sideral] 1 5.98E+01 SEG. [médio solar ]1 5.98E+01
NÓ INTERNACIONAL 1 5.14E-01 m/s [metros por segundo ]1 5.14E-01
OERSTED 1 7.96E+01 AMPÈRE/m1 7.96E+01
OHM 1 1.00E+00 OHM
ONÇA FLUIDA - [E.U.AA] 1 2.96E-05 m3 [metros cúbicos]0.999999 2.96E-05
ONÇA FORÇA 1 2.78E-01 NEWTON1 2.78E-01
ONÇA MASSA 1 2.83E-02 kg0.999999996 2.83E-02
ONÇA MASSA [farmacêutica ] 1 3.11E-02 kg1.000000006 3.11E-02
PAICA DE IMPRESSÃO 1 4.22E-03 m1.000000095 4.22E-03
PALMO 1 2.29E-01 m1 2.29E-01
PARSEC 1 3.08E+16 m0.999987029 3.08E+16
PASCAL 1 1.00E+00 NEWTON /m21 1.00E+00
PASSO 1 7.62E-01 m1 7.62E-01
PÉ 1 3.05E-01 m1 3.05E-01
PÉ [agrimensura E.U.A.] 1 3.05E-01 m1.000000001 3.05E-01
PÉ DE ÁGUA [4C] 1 2.99E+03 NEWTON/m21 2.99E+03
PÉ - LAMBERT 1 3.43E+00 CANDELA/m21 3.43E+00
PÉ- VELA 1 1.08E+01 LÚMEN/m21 1.08E+01
PENNYWEIGHT 1 1.56E-03 kg1.000000103 1.56E-03
PERCHA 1 5.03E+00 m1 5.03E+00
PERCHA 1 1.26E-07 WEBER1.000002387 1.26E-07
PINTA [líquida americana] 1 4.73E-04 m30.999999 4.73E-04
PINTA [seca americana] 1 5.51E-04 m30.999999144 5.51E-04
POISE [viscosidade] 1 1.00E+00 NEWTON SEG/m2
POLEGADA 1 2.54E-02 m39.37007874 1.00E+00
POLEGADA DE ÁGUA 4 C 1 2.49E+02 NEWTON /m21 2.49E+02
POLEGADA DE ÁGUA 15,6 C 1 2.49E+02 NEWTON/m21 2.49E+02
POLEGADA DE MERCÚRIO - 0C 1 3.39E+03 NEWTON/m21 3.39E+03
POLEGADA DE MERCÚRIO 15,6C 1 3.38E+03 NEWTON/m21 3.38E+03
PONTO DE IMPRESSÃO 1 3.51E-04 m1.000000569 3.51E-04
POUNDAL 1 1.38E-01 NEWTON0.999999841 1.38E-01
QUARTO [líquido americano] 1 9.46E-04 m31.000000053 9.46E-04
QUARTO [sêco americano] 1 1.10E-03 m31.000000052 1.10E-03
QUILATE [métrico] 1 2.00E-04 kg
1 2.00E-04
QUILOCALORIA [média ] 1 4.19E+03 JOULE1 4.19E+03
QUILOCALORIA [tab. Intern. Vapor ] 1 4.19E+03 JOULE1 4.19E+03
QUILOCALORIA [termoquímica ] 1 4.18E+03 JOULE1 4.18E+03
QUILOGRAMA FORÇA [kgf] 1 9.81E+00 NEWTON1 9.81E+00
QUILOGRAMA MASSA 1 1.00E+00 kg
QUILOPOND FORÇA [kpf] 1 9.81E+00 NEWTON1 9.81E+00
QUINTAL [ americano ] 1 4.54E+01 kg1 4.54E+01
QUINTAL [inglês] 1 5.08E+01 kg1 5.08E+01
RAD [dose de radiação absorvida] 1 1.00E-02 JOULE/kg1 1.00E-02
RANKINE [temperatura ] 1 5.56E-01 KELVIN1.000000001 5.56E-01
RAYLEIGH [índice emissão de fotons] 1 1.00E+10 1/seg m2
Rhe 1 1.00E+01 m2/newton seg1 1.00E+01
Rod [= Perch = Pole ] 1 5.03E+00 m1 5.03E+00
ROENTGEN 1 2.58E-04 coulomb/kg1 2.58E-04
RUTHERFORD 1 1.00E+06 Desintegrações /s1 1.00E+06
SEÇÃO 1 2.59E+06 m21 2.59E+06
SEGUNDO [angular ] 1 4.85E-06 RADIANO1 4.85E-06
SEGUNDO [efêmero ] 1 1.00E+00 segundo
SEGUNDO [sideral ] 1 9.97E-01 seg [médio solar ]1 9.97E-01
SHAKE 1 1.00E-08 SEG1 1.00E-08
STATAMPÈRE 1 3.34E-10 AMPÈRE1 3.34E-10
STATCOULOMB 1 3.34E-10 COULOMB1 3.34E-10
STATFARAD 1 1.11E-12 FARAD1 1.11E-12
STATHENRY 1 8.99E+11 HENRY1 8.99E+11
STATMHO 1 1.11E-12 mho1 1.11E-12
STATOHM 1 8.99E+11 OHM1 8.99E+11
STATVOLT 1 3.00E+02 VOLT1 3.00E+02
STILB 1 1.00E+04 candela/m21 1.00E+04
STOKE 1 1.00E-04 m2/seg1 1.00E-04
TONELADA [curta, 2000lb ] 1 9.07E+02 kg1 9.07E+02
TONELADA [ensaio ] 1 2.92E-02 kg1 2.92E-02
TONELADA 1 2.83E+00 m31 2.83E+00
TONELADA [ nuclear TNT] 1 4.20E+09 JOULE1 4.20E+09
TONELADA LONGA 1 1.02E+03 kg1 1.02E+03
TONELADA [métrica ] 1 1.00E+03 kg1 1.00E+03
TONNE [inglês- tonelada 1 1.00E+03 kg1 1.00E+03
TORR [OC] 1 1.33E+02 NEWTON/m21 1.33E+02
TONNSHIP 1 9.32E+07 m21 9.32E+07
UNIDADE ASTRONÔMICA 1 1.50E+11 m1 1.50E+11
UNIDADE TERMICA [ISSO/TC12] 1 1.06E+03 JOULE1 1.06E+03
UNIDADE térmica inglêsa [ MÉDIA ] 1 1.06E+03 JOULE1 1.06E+03
UNIDADE térmica inglêsa [VAPOR ] 1 1.06E+03 JOULE1 1.06E+03
UNIDADE térmica inglêsa termoq.] 1 1.05E+03 JOULE1 1.05E+03
UNIDADE térmica inglêsa 3,9C] 1 1.06E+03 JOULE1 1.06E+03
UNIDADE térmica inglêsa 15,6C] 1 1.05E+03 JOULE1 1.05E+03
XÍCARA 1 2.37E-04 m31 2.37E-04
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CANALIZAÇÃO PREVENTIVA E REDE PREVENTIVA
item descriçãosistema preventivo fixo com hidrantes
com canalização preventiva com rede preventiva1 resevatórios
superor e inferior sim - ambos sim, mas de modo que a bomba do CBpossam usar a água do resevatório inferior
reserva para incêncdio no até 4 hidrantes: 6000 l + 500 l por hidrante facilmente em substituição reservatório superior excedente de 4 à do reservatório superior (art.33)
quando não houver reservatóro até 4 hidrantes: 6000 l + 500 l por hidrante mínimo 30000 l no reservatorio sup ou infsuperior por se usar sistema excedente de 4 deve atender ao funcionamento simultâneohidropneumático -ou bombeam/ de 2 hidr. com vazão total de 1000 lpm
direto reserv inf. Terá:(artigos 38 e 39 Cap VII)
2 canalização
2,1 pressão mínima2,2 -diâmetro mínimo 63 mm - 2 1/2" 75 mm - 3"
2,3 - pressào mínima em qualq hidr
2,4 - pressão máxima2,5 - material ferro galvanizado ferro fundido ou aço galvanizado
3 bombas de funcionamento autom. duas com motor elétrico para atender uma com motor elétrico outra com diesel2 hidrantes simultâneamente para atender 2 hidr. Simultâneamente
com dispositivo de alarme4 mangueiras
4,1 - diâmetro 38 mm - 1 1/2" fibra revestida - int de borracha 63 - 2 1/2" ou 38 - 1 1/2" conf exgido4,2 - comprimento máximo seções de 15 m ligadas por junta Storz seções de 15 m ligadas por junta Storz
4,3 - pressão mínima de teste5 requinte ( ponto de esguicho) 13 mm 1/2" de jato regulável 19 mm 3/4"jato regulavel - conf CB6 distância de cada hidrante ao ponto 30 m 30 m. Qualquer ponto de risco deverá ser
mais afastado a proteger simultâneamente alcançado por 2 linhasde mangueira e hidrantes distintos
7 abrigos para hidrantes 70 x 50 x 25 cm - vidro de 3 mmjunta Storz de 2 1/2"com redução para 1 1/2"
para ligação da mangueira 8 número de hidrantes tal que a distância sem obstáculos entre
cada caixa eos respectivos pontos mais distantes a proteger seja no máximo - 30 m
CANALIZAÇÃO PREVENTIVA E REDE PREVENTIVA
item finalidades das edificaçõessistema de instalação preventivo fixo
com canalização preventiva (CP) com rede preventiva (RP)1 apartamentos
dispensadoprever CP
4 pavimento ou mais prever CP e portas corta fogocom mais de 30 m de altura
nas partes de uso mais comum subsolo e áreas de estacionamentoe portas corta fogo
2 hotéis e hospitais
dispensado
prever CP
TABELA - # 01 ain
durante 30 minutos a pressão de 4kg/cm
18 kg/cm2 18 kg/cm2
1kg/cm2 4kg/cm2 - obtido com bomba - (art. 39)
4kg/cm2
20kg/cm2 20kg/cm2
TABELA - # 02 ain
3 apartamentos e 900 m2 de área constr
3 apartamentos e mais de 900 m2 de área
prever CP usar tambem sprinklers
até 2 pav e 900 m2
até 2 pav e mais de 900 m2
mais de 2 pav e altura até 12 m prever CP e portas corta- fogomais de 12 m prever CP usar também sprinklers
sistema elétrico de emergência e portas corta- fogo
3 conjuntos habitacionais prever CP - conf item 1hidrantes nas ruas
4 edificações mistas , comerciaisindustriais e escolares
dispensado dispensado4 pav e até altura 30 m prever CP prever RP - consultar o CBmais 30m de altura até 2 pav prever RP - usar Sprinklers
prever CP consultar CB5 galpões com área igual ou superior prever CP
6 edificação industrial ou grande prever RP - consultar o CBestabelecimento comercial usar sprinklers
7 galpão-garagem e terminais prever RP e sistema de sprinklers e
detecção
8 terminal rodoviário com 2 ver casos especiais ou mais pavimentos em edificio-garagem
até 2 pav e 900 m2
e mais de 900 m2 de área constr.
a 1500 m2
rodoviários até 1500 m2
e mais de 1500 m2
CANALIZAÇÃO PREVENTIVA E REDE PREVENTIVAsistema preventivo fixo com hidrantes
com rede preventiva
sim, mas de modo que a bomba do CBpossam usar a água do resevatório inferiorfacilmente em substituição à do reservatório superior (art.33)
mínimo 30000 l no reservatorio sup ou infdeve atender ao funcionamento simultâneode 2 hidr. com vazão total de 1000 lpm
(artigos 38 e 39 Cap VII)
75 mm - 3"
ferro fundido ou aço galvanizadouma com motor elétrico outra com dieselpara atender 2 hidr. Simultâneamentecom dispositivo de alarme
63 - 2 1/2" ou 38 - 1 1/2" conf exgidoseções de 15 m ligadas por junta Storz
19 mm 3/4"jato regulavel - conf CB30 m. Qualquer ponto de risco deverá sersimultâneamente alcançado por 2 linhasde mangueira e hidrantes distintos
CANALIZAÇÃO PREVENTIVA E REDE PREVENTIVAsistema de instalação preventivo fixo
com rede preventiva (RP)
durante 30 minutos a pressão de 4kg/cm2
18 kg/cm2
4kg/cm2 - obtido com bomba - (art. 39)
20kg/cm2
dispensadoprever RP - consultar o CBprever RP - usar Sprinklers
consultar CBprever CP
prever RP - consultar o CBusar sprinklersprever RP e sistema de sprinklers e
detecção
ver casos especiais em edificio-garagem
equipamentos para água geladatabela # 1 age - consumo de água gelada
tipo de estabelecimento consumoescritorios 0,3/h por pessoa (empregados0escritórios 0,2/h por pessoa (visitantes)
escolas (internato) 2 l/h/aluno/diaescolas (externato) 1 l/aluno /dia
hospitais 2 l /leito /dia hotéis 2 l quarto /dia (dia 14 horas)
restaurantes 0,4 l/pessoa /dialojas 0,4 l / 100 visitantes/hora
industrias leves 0,8 l/pessoa /diaindustrias pesadas 1 l /pessoa diateatro e cinemas 4 l/100 lugares / hora
tabela # 2 age - número de bebedourostipo de edifício número de bebedouros
escritorios e edifícios publicos um para cada 75 pessoas 1 por pavimentoestabelecimentos industriais um para cada 75 pessoas 1 por pavimento
escolas (internato) i para cada 75 pessoascinemas e teatros um para cada 100 pessoas
Ø1/2" 0.1653.4 0.1801 0.210
1 1/4 0.2321 1/2 0.261
2 0.3002 1/2 0.3423 0.405
materialmadeira - (valor médio) 0.140
tijolos (construção) 0.600 0.900cortiça prensada 0.040 0.060
lã de vidro 0.035 0.060lã de rocha 0.028 0.035
age
velocidade nas linhas de água gelada baixa de 0,3 a 1 m/s
tabela # 3 age - kcal/m/h/OC - calha de tubo de cortiça prensada sem piche
kcal/m/h/OC
tabela # 4 age - kcal/m/h/OC - materiais isolantes para reservatórios
kcal/m/h/OC
MODELO para escolha de uma torre de resfriamanto. Temperaturas de Bulbo Úmido (ºC)
Cidades Bulbo Úmido Cidades Bulbo Úmido Cidades
Sul Sudeste Nordeste
São Paulo 24 Vitória 28 São Luiz 28
Santos 27 24 Parnaíba 28
Campinas 24 Uberlândia 23.5 Terezina 28
Curitiba 23.5 26.5 Fortaleza 26
Londrina 23.5 Natal 27
27 Centro-Oeste Recife 26
26 Brasília 23.5 Maceió CARAVELAJoinville 26 Goiânia 26 Salvador Filiada à Cooling Tower Institute - USA.
26 Cuiabá 27 Norte Colaboradores técnicos: Schnell Engineering - Alemanha / Dodds e Obler. Engs. - USA.
25.5 25 Amapá 26.5
Rio Grande 24.5 Ponta Poá 26 Manaus 29
Uruguaiana 25.5 Santafé 28.5
Belém 27
are!A1
Bulbo Úmido
Belo Horizonte
Rio de Janeiro
Fóz do Iguaçu www.torre-caravela.com.br/empresa.phpFlorianópolis
Porto Alegre
Santa Maria Campo Grande
Resfriar 80m3/h de água de 35OC para 29,5OC até bulbo úmidode 26,7OC.
DE tf =26,7OC Tw2 29,5OC .deste ponto até o salto térmico de 5,5OC- seleciona a torre de resfriamento de maior que 80m3/h, no caso WT 51/9
Modelo 41/9 a 61/12 - nível de ruído industrial
VAZÃO EM m3/h
MODELO para escolha de uma torre de resfriamanto
CARAVELAFiliada à Cooling Tower Institute - USA.
Colaboradores técnicos: Schnell Engineering - Alemanha / Dodds e Obler. Engs. - USA.
``
www.torre-caravela.com.br/empresa.php
Resfriar 80m3/h de água de 35OC para 29,5OC até bulbo úmidode 26,7OC.
DE tf =26,7OC Tw2 29,5OC .deste ponto até o salto térmico de 5,5OC- seleciona a torre de resfriamento de maior que 80m3/h, no caso WT 51/9
Modelo 41/9 a 61/12 - nível de ruído industrial
VAZÃO EM m3/h
utlidadesDIAGRAMA DE ROUSE
7.0 perda de carga na tubulação - mca1.88E+05 numero de Reynolds 187500 Reynold
150 comprimento da linha - m0.075 diâmetro da linha - m
2.00E-05 rugosidade interno da linha - 0.0145 coeficiente encontrado no diagarama de Rouse 3750 relação diâmetro / rugosidade
2.5 velocidade do fluido pela tubulação - m/s 39.8
0.000001
1320
m3/h
viscosidade cinemática - m2/s - VER TABELA # 02 CAL apo
peso específico do líquido - kg/m3
CONVERSÃO DE UNIDADES DE PRESSÃO
CUIDADOS BÁSICOS PARA O USUÁRIO
planilha automática - para usá- la seguir os critérios abaixo
dados automáticos - [ Entrando aqui pode desfazer programas. ]
programados para variáveis - entrar somente aqui
CONVERSÕES
valor dado unidade Pa Kpa Mpa Gpa bar
1 Pa 1 0.001 0.000001 0.000000001 0.00001
1 Kpa 1000 1 0.001 0.000001 0.01
1 Mpa 1000000 1000 1 0.001 10
1 Gpa 1000000000 1000000 1000 1 10000
1 bar 100000 100 0.1 0.0001 1
1 mbar 100 0.1 0.0001 0.0000001 0.001
1 98067 98.067 0.098067 0.000098067 0.98067
1 mca 9806.7 9.8067 0.0098067 0.0000098067 0.098067
1 mmca 9.8067 0.0098067 0.0000098067 0.0000000098067 0.000098067
1 atm 101330 101.33 9.133 0.00010133 1.0133
1 torr 133.32 0.13332 0.00013332 0.00000013332 0.0013332
1 psi 6894.8 6.8948 0.0068948 0.0000068948 0.068948
0.6 149.454 0.149454 0.000149454 0.000000149454 0.00149454
1 2989.1 2.9891 0.0029891 0.0000029891 0.029891
0.78 polHg 0.002641392 2.641392 0.002641392 0.000002641392 0.02641392
kg/cm2
polH2O
ftH2O
KN /m2 MN / m2 GN/m2
N/mm2 KN /mm2
CONVERSÃO DE UNIDADES DE PRESSÃO
CUIDADOS BÁSICOS PARA O USUÁRIO
planilha automática - para usá- la seguir os critérios abaixo
SPD - 7/5/2003
CONVERSÕES
mbar mca mmca atm torr
0.01 0.000010197 0.00010197 0.10197 0.0000098692 0.0075006
10 0.010197 0.10197 0.010197 0.0098692 7.5006
0.0001 10.197 101.97 101970 9.8692 7500.6
10000000 10197 101970 101970000 9869.2 7500600
1000 1.0197 10.197 10197 0.98692 750.06
1 0.0010197 0.010197 10.197 0.00098692 0.75006
980.67 1 10 10000 0.96784 735.56
98.067 0.1 1 1000 0.096784 73.556
0.098067 0.0001 0.001 1 0.000096784 0.073556
1013.3 1.0332 10.332 10332 1 760
1.3332 0.0013595 0.013595 13.595 0.0013158 1
68.948 0.070307 0.70307 703.07 0.068045 51.715
1.49454 0.001524 0.01524 25.4 0.00147498 1.12098
29.891 0.03048 0.3048 304.8 0.0295 22.42
26.041392 0.02693496 0.2693496 269.3496 0.02606838 19.5
mmHg
kg/cm2 -at
CONVERSÃO DE UNIDADES DE PRESSÃO
CUIDADOS BÁSICOS PARA O USUÁRIO
planilha automática - para usá- la seguir os critérios abaixo
SPD - 7/5/2003
CONVERSÕES
psi pol Hg
0.00014504 0.0040146 0.00033455 0.0002953
0.14504 4.0146 0.33455 0.2953
145.04 4014.6 334.55 295.3
145040 4014600 334550 295300
14.504 401.46 33.455 29.53
0.014504 0.40146 0.033455 0.02953
14.223 393.7 32.808 28.959
1.4223 39.37 3.2808 2.8959
0.0014223 0.03937 0.0032808 0.0028959
14.695 406.78 33.899 29.921
0.019337 0.53524 0.044603 0.03937
1 27.68 2.3067 2.036
0.0216762 0.6 0.0499998 0.0441336
0.43353 12 1 0.88267
0.383097 10.6041 0.883662 0.78
pol H2O ftH2O
lbf/pol2
cálculo para dimansionamento de biodigestor - modelo Indiano
Øi do corpo 1698
594
2207
### mm - altura pisox 3973.21
capac 3.41 núnero de biodigestor
consumo de biogás em várias serventiasuso consumidor consumo de biogás
cozinha por pessoa
cozinha queimador com 5cm 2"de diâmetro
cozinha queimador com 10cm 4"de diâmetro
cozinha queimador com 15 cm - 6"de diâmetro
cozinha fervura de água - a 100 0c
cozinha forno - assado
iluminação uma lâmpada de camizinha
refrigerador queimador
incubadeira queimador
potência motor a gasolina
potencia motor a diesel
levantamento de consumo - interativo qtd cons. m3/dia
cozinha por pessoa 1 0.375cozinha queimador com 5cm 2"de diâmetro 1 0.16 0.5cozinha queimador com 10cm 4"de diâmetro 0 0 1cozinha queimador com 15 cm - 6"de diâmetro 0 0 1cozinha fervura de água - a 100 0c 2 0.16 1cozinha forno - assado 0 0 2
iluminação uma lâmpada de camizinha 3 0.675 3
refrigerador 0.025 1 0.0017 2
m3de gás por dia
0,33 a 0,42 m3 /dia
0,32 m3/hora
0,46 m3/hora
0,63 m3/hora
0,08m3/litro
1m3/25 minutos
0,07 a 0,08 m3/h
0,034 m3/m3 da inc/h
0,60m3/m3 da inc/h
0,45 a 0,55m3/cv/h
0,32 a 0,45 m3/cv/h
queimador com incubadeira de m3
pvcØ 200400
1
tanquede carga
tanquede descarga
registro saída do gás
Biodigestor indiano
1 - tubo galv Ø 2 1/2" e interno tubo 2"cúpula móvel e giratória
300
incubadeira 0.25 1 0.9 6potência motor a gasolina com cv 0 1 0 1potencia motor a diesel com cv 0.5 1 1.155 6
total 3.4267
queimador com incubadeira de m3
cálculo para dimansionamento de biodigestor - modelo Indiano
mm - altura piso3973.21 Ø de base
por dia0.5 horas lig1 horas lig1 horas lig1 litros 2 horas lig3 horas lig
2 horas lig
tanquede descarga
6 horas lig1 horas lig6 horas lig
conjunto CIP
Ø 52.6
ØØ 22 52.6
litro 139
lpm 70bar 2.9
Ø52.6
bo
24 m3/h66 mca
definição dos tanques - com a relação H/D = 1,5
20 diâmetro do spray ball -mm1 número de spray ball em ação simultânea2 número de tanques para retorno
15 tempo de sustentação do sistema ou segurânça - minutos4 pessão de funcionamanto do spray ball - bar
1254 diâmetro do tanque com a relacão H/D = 1,5 -mm1880 altura do tanque - mm1854 distancia de centro a centro de tanque - mm2321 volume do tanque - litros
definição dos tanques com qualquer relação
1 relação de H/D 1435 diâmetro do tanque -mm1435 altura do tanque - mm
definição dos tanques quinicos
2 relação de H/D 50 porcentagem de pureza da soda e sanitizante %3 porcentagem máxima para mistura de soda e sanitizante %
446 diâmetro do tanque -mm892 altura do tanque - mm
TC
TQSODA 90OC
TQSANITIZANTE
TQÁGUAMAKE UP
soda sanit
139 volume dos tanques químicos - litros
capacidade da bomba de recalque
23.7455
10501.25 fator de vazão 52.6 diâmetro da linha - mm15 perda máxima prevista em mca50 comprimento da linha retificada - m
2.89614 velocidade da linha - m/s10 altura em que se encontra o spary ball - m
65.75 altura manomêtrica mínima para trabalho - mca
capacidade da bomba quimica
120 tempo de dosagem - minutos70 vazão da bomba - lpm
1540 peso específico do fluido bombeado
2.6E-062.6E+04 número de Reynolds
0.025 fator de perda de carga
2.122 diâmetro da linha -mm
2.93.1 velocidade do fluxo na linha - m/s25 comprimento retificado da linha - m4.3 altura máxima de carregamento - m
``
vazão da bomba - m3/h
peso específico do fluido recalcado em kg/m3
viscosidade do fluido químico - m2/s
perda de carga na linha - kg/cm2
pressào de trabalho da bomba de diafragma kg/cm2
conjunto CIP
litro 2321
definição dos tanques - com a relação H/D = 1,5
definição dos tanques com qualquer relação
definição dos tanques quinicos
TQÁGUAMAKE UP
capacidade da bomba de recalque
capacidade da bomba quimica