statkia za svijalnac-TC

stati~ki prora~un

STATIKI PRORAUN

HALA 21.5(30m visine 4.0m, razmak ramova 4.95mA) KROVNA KONSTRUKCIJA

1. KROVNI POKRIVA:

za optereenje korieni podaci za panel STV10 Trimo: gotov sendvi od dvostru-kog lima sa termoizolacijom: donji lim elini plastificirani plitko profilisani, kamena vuna d=10cm i gornji nosei TR, sve zajedno g= 25kg/m2 prema katalogu proizvoaa za navedeni panel

nagib krovnih ravni tg(=10.6% ((=6.04()

visina objekta do slemena- 6.20m od kote poda ili oko 7.0m od kote terena

optereenje sa krova:

sopstv. teina pokrivaag=0.25/cos (= 0.26

sneg (povrem. optereenje)s=0.75

q*=1.01 kN/m2 osnove

optereenje vetrom:

- prema JUS U.C7.110 i U.C7.112:

qW= 0.5((( (Vm,50,10 ( Kt( KT)2( 10-3 ( Sz2( Kz2 ( Gz2 ( Cf (A

osnovni pritisak vetra:

qm,T,10= 0.5((((Vm,50,10(Kt(KT)2(10-3(= 1.225 kg/m3 - gustina vazduhaVm,50,10 = 19.0 m/s - osnovna brzina vetra za MetohijuKt = 1 - faktor vremenskog intervala osrednjavanja za t= 1h= 3600 sec

KT = 1.00 - faktor povratnog perioda za T= 50 godina

qm,T,10= 0.5((((Vm,50,10(Kt(KT)2( 10 -3= 0.5(1.225((19(1.0(1.00)2(10 -3qm,T,10= 0.22 kN/m 2

- referentna visina objekta- h=6.0m

Sz = 1.20

b=1.00, (=0.14 za otvoren teren

Kz2= 0.93 - faktor ekspozicije za visinu h=z(m) za otvoren teren usvojeno Kz2=1.00 ( ne sme biti manje od 1.0)qm,T,z= qm,T,10(Sz2(Kz2 = 0.22(1.22( 1.00 = 0.32 kN/m 2

objekat prema taki 4. JUS U.C7.112 spada u grupu malih krutih zgrada-

objekat sa referentnom visinom manjom od 15.0m, sa odnosom irina i visina 3 i deformacijom vrha objekta manjom od h/250 (x za ronjau merodavan I sluaj optereenja, a time i za reetkasti krovni nosa

samo od vetra spolja- siue i stalni tereti: we=1.02kN/m2- ukupno optereenje du ronjae za minimalno gravitaciono i max siue dejstvo vetra:

q=1.6((0.25-1.02-224)+ 0.1= - 1.50 kN/m

2.2. statiki uticaji: kontinualna ronjaa na jednakim poljima L=4.95 m

savijanje u ravni krovnog pokrivaa:

za krovni panel kao krut pokriva, nema savijanja u ravni krova.

siue dejstvo vetra: reakcija nagore

- siue dejstvo vetra: reakcija nagore

2R=- 3.7 kN max

2.3. dimenzionisanje: usvojena elina kutija HOP (100(80(3.5mm, A=11.8 cm2,

g=9.0 kg/m, Wx=30.06cm3 ( max=536/30.0=17.8 kN/cm2- pravo savijanje

2.4 ugib ronjae: za datu krutost profila, prema

proraunu na raunaru:

fmax=1.8 cm ( L/275< fdop

pa ronjaa zadovoljava po oba uslova

3. REETKASTI KROVNI NOSAI pos 2 na razmaku e=4.95m

3.1. optereenje:

s.t. nosaa g=0.45 kN/m

max reakcija ronjae, za prvo unutranje polje P=11.6 kN

spregovi, instalacije, osvetljenje po plafonu g=0.02 kN/m2g spr=4.95(0.02=0.1KN/mpa je konc sial u gornje mpojasu reetke: P=11.6+0.1=11.7 kN/m za prvu unutranju reetku, kao najoptereeniju od kont ronjae

ema nosaa i optereenje:3.2. statiki uticaji: ema nosaa data je na sledeim listovima. Ovde e biti date merodavne sile po grupama tapova, po kojima e biti dimenzionisana reetka- ponavlja se- Ii sluaj optereenja Gornji pojas nosaa Omin= O54= -308 kN, Lo=166cm Donji pojas nosaa Umax=U5= 286 kN Ispuna- oslonaki tapovi D17= - 98.0 kN, Lo=1.42 m pritisnut Ispuna- oslonaki tapovi D12= 100 kN, zategnut Ispuna- centralni deo D29= - 25.6 kN, Lo=2.40 m

reakcije krovnog nosaa na stubove:

Rg= 21.8 kNRs+w= 53+13 kN 3.3. dimenzionisanje: za N.0360, (dop,II=18.0kN/cm2 3.3.1. pojasevi nosaa:

gornji pojas nosaa: Nmin=O54= -308 kN, Lo=166cm usvojena kutija HOP (160(100(5.0 mm, A=24.4 cm2, imin=4.04 cm, g=19.1kg/m.

Li=0.7(Lo ( 0.7(166=117 cm.

- prema JUS UE7.081 (= Li/i=117/4.04=28.7-> ((=28.7/92.9=0.31 -> (=0.975, za liniju A prema tablici 3 pomenutog JUS-a

- (i, max=N/A/(= 308/24.4/0.975=12.9 kN/ cm2 < (dop(18.0kN/cm2) 3.3.2. ispuna nosaa - jaa grupa tapova:

- dijagonala D17= - 98.0 kN, Lo=1.42 m pritisnut - usvojena cev (88(4mm, A=10.7 cm2 , i=3.0cm, g=8.4 kg/mLi=Lo=142 cm

(= Li/i=142/3.0=47.3-> ((=47.3/92.9=0.50 -> (=0.924, za liniju A prema tablici 3 pomenutog JUS-a

- (i, max=N/A/(= 98.0/10.7/0.924=9.90 kN/cm2< (dop(18.0kN/cm2) oslonaki tap D12= 100. kN, zategnut

(z,max=Z/A= 100/11.7=8.6 kN/cm2< (dop(18.0kN/cm2) 3.3.3. ispuna nosaa-slabija grupa:

- dijagonala D29= - 25.6 kN, Lo=2.40 m - usvojena cev ( 60.3(3.2 mm, A=5.74 cm2, i=2.02cm, g=4.51 kg/m(= Li/i=240/ 2.02=119-> ((=119/92.9=1.28 -> (=0.52, za liniju A prema tablici 3 pomenutog JUS-a

- (i, max=N/A/(= 25.6/5.74/0.52= 8.58 kN/cm2< (dop(18.0kN/cm2) Konano usvojeno: Svi pojasni- konturni tapovi HOP ( 160(100(5 mm, g= 19.1 kg/m

tapovi ispune D12,D17, D18,D23,D24 i simetrini: HOP (88(4mm, g=8.4 kg/m

Ostali tapovi ispune ( 60.3(3.2 mm, g=4.51 kg/m3.4. veze tapova ispune prema pojasevima:

- svi tapovi ispune zavareni su za pojasne tapove ugaonim avovima a=3 mm po obimu tapa.

pojasevi se nastavljaju sueonim avovima ili podvezicama d=5 mm.

ema nosaa sa oznakom tapova SAP2000 v7.12 File: ACA PINTARRES480-2 KN-m Units PAGE 1

11/2/09 14:04:15

5. SPREGOVI U RAVNI KROVA

5.1. Optereenje:

horizont. sila vetra- reakcije stubova u kalkanu, prema proraunu betonskog stuba u kalkanu: (strana 11. statikog prorauna)

ema sprega i optereenja:

5.2. statiki uticaji: spregovi sa ukrtenim dijagonalama rade tako da se pritisnute dijagonale, zbog

svoje vitkosti, ne moraju unositi u proraun, ve da se pri analizi uticaja pojavljuju samo zategnute, uz odgovarajue sile u pritisnutim vertikalama (koje pak imaju i odgovarajuu krutost da bi primile N silu pritiska)

prema dijagramu dole, ovde su date merodavne sile:

deo spregadeo celokupne konstrukcijeduina izvijanjasila u tapu

gornji pojas reetkegor. pojas reetkastog nosaa

(HOP 100(160(5.0)1.80 m-33. kN

donji pojas reetkegor. pojas reetkastog nosaa

(HOP 100(160(5)1.80 m((31 kN)

dijagonale spregaposebni tapovi5.38m

22.3 kN

vertikale spregakrovne ronjae

(HOP 100(60(4.0)4.00 m-16.5 kN

napomena: dejstvo sila moe biti alternativno, sile u tapovima mogu biti i sa

suprotnim znakom,ali e se tada tretirati samo zategnute dijagonale, sa praktino istim silama.

Varijanta za sile iz stubova sa suprotnim znakom: dijagonale koje su prikazane na donjem crteu rade u nosau- zavisno od sluaja optereenja, jer su zategnute, a pritisnute dijagonale su iskljuene iz dijagrama (odnosno eme)

varijanta- vetar prema hali- izloena strana

dijagram normalnih sila u spregu

5.3. dimenzionisanje:

5.3.1. pojasevi sprega

ujedno su to gornji pojasevi glavne reetke L=25.20 m

gornji pojas nosaa: Nmin= O44=- 287kN, Lo=1.81 m

dodatna sila u pojasnom tapu reetke: (N=33 kN

ukupna sila u gornjem pojasu nosaa: N=287+33= 320 kN

dodatni momenat savijanja tapa, u horizontalnoj ravni: od ekscentrinosti tapa ispune: My=6.7(0.65/4=1.08 kNm za kritian tap

provera stanja napona u kutijastom profilu gornjeg pojasa: ponavlja se

proraun sa strane 3, samo je N sila vea i uzee se u obzir i momenat ekscentriciteta sile:

za HOP (160(100(5.0 mm, A=24.4 cm2, Wy=103cm3 i=4.04 cm, g=19.1kg/m.

Li=0.7(Lo ( 0.7(181=127 cm.

prema JUS UE7.096, za tapove kod kojih se javlja istovremeno savijanje i

normalna sila, mora biti ispunjen uslov:

(N (( N, max+(M, max< (i,dop (= Li/i=127/4.04=31.4-> ((=31.4/92.9=0.34-> (N=1.1, za liniju A prema tablici 2 pomenutog JUS-a

(i, max= 1.1(320/24.4+108/103=15.5 kN/ cm2 < (dop(18.0kN/cm2) Zadrava se usvojeni profil.

- samo N sila, bez momenta: proraun prema JUS U.E7.081

-> (=0.96, za liniju A prema tablici 3 pomenutog JUS-a (U.E7.081), vei koef. izvijanja

(i, max=N/A/(= 320/24.4/0.96=13.7 kN/cm2

(i, max < (dop(18.0kN/cm2)

5.3.2. vertikale sprega:

- provera stanja napona u profilu ronjae (vertikala sprega):

- sile u tapu: Mx=4.23 kNm, My= 0.33 kNm N=16.5 kN

za HOP 100(60(4mm A=11.70cm2, i= 2.4cm, Wx=29.5 cm3 Wy= 22.0cm3

- koso savijanje/ po obe ose, sa dodatnom N silom- prema JUS U.E7.096, kao za prethodnu taku: (N (( N, max+(MX, max+(MY, max < (i,dopusvojie s e Li=0.7(Lo(300cm

(= Li/i=300/2.4=125 za slabiju osu -> ((=125/92.9=1.34-> (N=2.6, za liniju A prema tablici 2 pomenutog JUS-a

(max= 2.6(16.5/11.70+423 /29.5+33/22= 19.5 kN/cm2 moe se smatrati da usvojena ronjaa zadovoljava, uz uslov (dop=(vi/1.2 za III sluaj optereenja5.3.3. dimenzionisanje dijagonala sprega: usvojen HOP L50(50(4mm, A=3.7 cm2 napon zatezanja u tapu: (Z max= 22.3/3.7= 6.03 kN/cm2 vorni limovi za vezu dijagonala sprega i pojasnih tapova: za donju noicu

ronjae zavariti vorni lim 250(100(4mm, po detalju.

- Ispuna sprega (HOP L50(50(4mm) se vari ugaonim avovima 2(3(80mm po sistemnim osama sprega

Fava=2((8-2(0.3)(0.3=4.44cm2(, max = Z/Fava= 22.3/4.44

= 5.04 kN/cm2

. statiki uticaji: ema nosaa data je gore i na sledeim listovima. Sile u tapovima date su na emi dole, ponavlja se II sluaj optereenja.

- reakcije reetke: Ukupna Rmax=90.8 kN

- ugib na sredini raspona fmax=5.8cm

Ovde e biti date merodavne sile po grupama tapova, po kojima e biti dimenzionisana reetka

Gornji pojas nosaa Omin=O42=- 274.2 kN, Lo=1.53 m Donji pojas nosaa Umax=U4= 272.5 kN, zategnut

Ispuna- oslonaki tapovi D13 = -114.3 kN, Lo=1.75 m Ispuna- centralni deo D19 = - 28.7 kN, Lo=2.32 m

SAP2000 v7.12 File: JMB 20-2014 KN-m Units PAGE 1

3/8/14 21:19:46

3.3. dimenzionisanje: za N.0360, (dop =16.0kN/cm2 3.3.1. pojasevi nosaa:

- gornji pojas nosaa: Nmin= O42=- 274.2 kN, Lo=1.53 m- usvojena kutija HOP ( 100(140(4.0 mm, A=18.3 cm2, i=4.08cm, g=14.4 kg/m

Li=0.7(Lo ( 0.7(153=110 cm

- prema JUS UE7.081 (= Li/i=110/4.08=27-> ((=27/92.9=0.29 ->

-> (=0.94, za liniju A prema tablici 3 pomenutog JUS-a

(i, max = N/A/(= 274/18.3/0.94=15.8 kN/cm2

(i, max < (dop(18.0kN/cm2)

3.3.2. ispuna nosaa - jaa grupa tapova:

- dijagonala D13 = -114.3 kN, Lo=1.75 m - usvojena kutija, primereno pojasevima- HOP (80(80(3mm, A=9.0 cm2 i=3.12 cm, g=7.1 kg/m, Li=Lo= 1.75 cm

(= Li/i=175/3.12=56> ((=56/92.9=0.60 -> (=0.89, za liniju A prema tablici 3 pomenutog JUS-a

- (i, max=N/A/(= 114.3/9.0/0.89=14.2 kN/cm2< (dop

3.3.3. ispuna nosaa-slabija grupa:

s obzirom na duine tapova ispune, usvojena kutija HOP (60(60(3mm, A=6.6 cm2 i=2.27 cm, g=5.2kg/m

merodavan tap u slemenu D19 = - 28.7 kN, Li=Lo= 232 cm

(= Li/i=232/2.27=102.2-> ((=102/92.9=1.1 -> (=0.63, za liniju A prema tablici 3

pomenutog JUS-a

- (i, max=N/A/(= 28.7/6.6/0. 63=6.9 kN/cm2< (dop

Konano usvojeno:

- Svi pojasni- konturni tapovi HOP ( 100(140(4.0 mm, g= 14.4 kg/m

- tapovi ispune D13/D14, D15/D18,D16/D17: HOP ( 80(80(3mm, g= 7.1 kg/m

- Ostali tapovi ispune HOP ( 60(60(3mm, g= 5.2 kg/m

dole su prikazani jai tapovi ispune duplom linijom.

3.4. veze tapova ispune prema pojasevima:

svi tapovi ispune zavareni

su za pojasne tapove ugaonim avovima a=3mm po obimu tapa.

pojasevi se nastavljaju

sueonim avovima ili podvezicama d=4mm.

3.5. oslonac reetke na stub

reetka se oslanja na stub

preko leine ploe 300(200(10mm, zavarene sa dva ugaona ava za donji pojas nosaa.

Ankeri za stub- 2 anker

zavrtnja M16, po detalju, primaju siue dejstvo vetra sa krova

6. SPREGOVI U RAVNI KROVA

Potrebno je da se urade spregovi u ravni gornjeg pojasa reetke, u vidu dijagonala od L profila HOP L50(50(4mm, zavarenih preko vornih ploica 4mm, za gornje pojaseve reetki, a ispod ronjaa.

6. SPREGOVI PO DUINI HALE

du strehe objekta, u ravni gornjeg pojasa krovnih nosaa, a ispod ronjaa,

uraditi poduni vertikalni spreg od ukrtenih dijagonala HOP L50(50(4mm, po istim detaljima kao za kalkanske spregove

7. SPREGOVI PO SLEMENU HALE

u slemenu krovnih nosaa uraditi poduni vertikalni spreg od ukrtenih

dijagonala HOP L50(50(4mm, zavarenih preko vornih limova za slemenu vertikalu reetke, po detalju dole

2. ARMIRANO BETONSKA KONSTRUKCIJA HALE

NADVRATNIK/ NATPROZORNIK Lo=4.65 m

Na bonim stranama objekta prozor irine 3.75m. Greda nosi zid visine 1.6m

qu=1.6(1.6(3.8+3=12.8 kN/m

statiki uticaji: greda Lo=3.75m

greda e biti dim. 20(30cm, armirana po detalju desno.

MB20, RA400/500Mu=22.4 kNm

C) VERTIKALNI NOSEI ELEMENTI

Objekat je ramovski, sa razmakom ramova e=4.95m.

Hala je visine do reetke isto 4.00m, sa betonskim stubovima i reetkastim

nosaima kao riglama ramova.

C.1. SREDNJI RAM U HALI- Pos S1- STUB POPRENOG RAMA

1. ema i optereenje

1.1. ema poprenog rama

stubovi: betonski, 30(40cm

rigla rama: reetkasti nosa

1.2. Vertikalno optereenje na stub:

gS+W

Reakc. reetke 2045+10

sopstv. te. stuba kN/m3.0

(Ng=20(4(3.0=32.0 kN

(Np/s+w=45+10=55.0 kN

merodavna prva reetka do kalkana i stubovi koji je nose1.3. Horizontalno optereenje vetrom: w0= 0.32 kN/m2

prema proraunu na strani 1-2:

wre=1.30( 0.32= 0.420 kN/m2

wrs=-0.80( 0.32= -0.256 kN/m2

wri=+0.70(0.32=+ 0.224 kN/m2izloena strana

zaklonjena strana

unutranje dejstvo v.

konano, optere. vetrom po m stuba:

izloena strana: h1=4.95((0.42+0.224)=3.20 kN/m

zaklonjena strana: h2=4.95((0.256 +0.224)= 2.40 kN/m

horizont. sila u nivou vrha stuba:

Hw= 4.95(13.5((0.224)(sin (+0.6(4.9(0.644 =3.4 kN po stubu 1.4. Horizontalno optereenje- seizmiki uticaji

objekat se nalazi u VIII zoni MCS, II je kategorije konstruckija a.b. skeletna Horizont. sila od dejstva seizm. uticaja, prema Pravilniku o graenju objekata visokogradnje u seizmikim podrujima, naneta u nivou vrha stuba, iznosi:Hs=K(G= (Ko(Ks(Kp(Kd)(((G+S+P/2)

K=1.0(0.05(1.0(1.0=0.05G= svo stalno, sneg, polovina korisnog, bez vetra,treina stuba, deo fasade (bono- 4.8m visine, do ronjae)G=20+4.8/3((3.0+4.6(4.5)+45=103 kN po stubu

Hs=0.05(103=5.15 kN - ukupna horizont. sila u nivou vrha stubova

2. Statiki uticaji

2.1. vetar

Mw0=36.8 kNm

Mw1=35.2 kNm

Hw0= 15.6 kN

Hw1= 13.6 kN

2.2 seizmika

Ms0= Ms1=20.6 kNm

Hs = 5.15 kN

3. Dimenzionisanje:

merodavan je vetar u kombinaciji sa minimanim N silama/ samo stalnim teretima. merodavna kombinacija optereenja: Ng, Mw:

N= 20+4.0(3.0=32 kN - N sila samo od stalnih tereta

Mw= 36.8 kNmpa je Ma,u= 1.8((36.8+32((40/2-2.5))= 76. 3 kNm a potrebna arm u stubu, na koti ukljetenja-

Fapot=7630/40/0.9/37.5-32/40=4.85 cm2 varijanta kad se ne uzima N sila u proraun:

Fapot=1.8(3860/40/0.9/37.5=5.1 cm2 to je skoro istousvojeno:

(4R(14 po strani stuba, u(6/7.5cm u zoni preklopa armature iz temelja sa armaturom stuba ( prvih 60cm od poda), nagore u(6/15cm

Od kote +2.60 ili podeonog serklaa dovoljna je samo osnovna armatura u stubu- 4R(14, u(6/15cm

C.2. RAM U KALKANU

1. ema i optereenje ema poprenog rama u kalkanu

stubovi: betonski 30(30cm

rigla rama: kos serkla u kalkanu

Horizontalno optereenje vetrom: w= 0.32 kN/m2

prema proraunu na strani br. 2, dole su data/ ponovljena optereenja vetrom

fasada:wre= 1.3(0.32 = 0.42 kN/m2

wrs=-0.8(0.32= -0.256 kN/m2

wri=+0.70(0.32=+ 0.224 kN/m2izloena strana

zaklonjena strana

unutranje dejstvo v.

linijsko optereenje du stuba- srednji stub: qw=5.25(0.644=3.4 kN/m

2. Statiki uticaji- vetar-

stubovi su u nivou poda ukljeteni, a u vrhu je rigla deo horizontalnog krovnog

sprega, konkretno: pojas sprega sastavljenog od ronjaa (vertikale sprega), ukrtenih dijagonala (posebni tapovi u prvom i zadnjem polju) i pojaseva od gornjeg pojasa reetke i ab. . serklaa u kalkanu prema ovoj dispoziciji, vrhovi stubova su oslonjeni na horizontalni krovni

spreg, a ukljeteni u nivou poda.

nadui/ srednji stub u kalkanu:

Mw2= 15.8 kNm

Mw25=11.9 kNm

Hw2= 13.0 kN

Hw3= 7.8 kN

3. Dimenzionisanje stuba: stub dimenzija 30(30cm, MB30, RA400/500

- Mu=1.8(15.7=28.4 kNm N=samo s.t. .stuba, za ovaj proraun e se zanemariti

Fa, potr=2840/40/0.9/27.5=2.9 cm2

usvojeno:

(3R(14 po strani stuba, u(6/15cm.

D) TEMELJI OBJEKTA

Objekat e se fundirati na trakastim temeljima i temeljima samcima ispod stubova glavnih ramova, na dubini ne manje od 0.80 m od kote ureenog terena. Teren na lokaciji pada za nekih 80cm na 30m duine, pa e se raditi kaskadno sputanje temelja u treinama duine, na svakom drugom stubu poprenog rama, za oko 40cm. Svi temelji su visine 40cm. Beton za temelje MB20, armatura RA400/500 i MAG 500/560. Projektant u trenutku prorauna nije imao Geomehaniki elaborat, mada je Investitor po zakonu duan da izvri prethodna ispitivanja tla na licu mesta. Takoe, ne postoje nikakvi pokazatelji o homogenosti tla i uslovima fundiranja, oekivanoj vrednosti sleganja, potrebi zamene ili pripreme tla, nivou podzemnih voda ili postojanju drugih anomalija. Na osnovu lokacije gde e se objekat graditi, pretpostavka je da nikakve gradske podzemne instalacije ne prolaze kroz parcelu (nema potrebe za izmetanjem podzemnih instalacija).

Investitor je duan da pre poetka radova obavi geomehanika ispitivanja i elaborat

dostavi projektantu, kako bi se izvrile eventualno potrebne korekcije ili preraunavanja na osnovu dobijenih rezultata.

Za usvojeni nain i dubinu fundiranja, pretpostavljeno da doputen napon u tlu nee biti manji od (tla,dop=180 kPa za stalno i povremeno optereenje. Smanjenje korisnog ili povremenog tereta nije raeno pri proraunu temelja. Podovi u hali: d=15cm, MB30, armirani jednostruko mreom Q188 u gornjoj zoni ploe. Tampon zbijen do MS30MPaT1- Temeljna traka kalkanskog zida

optereenje: spoljni zid u kalkanu visine 6.00m- sopstv. teina zida d=20cm 5.4(4.5=24.3

- spostv. te serklaa u tri nivoa3(2.0=6.0

- s.t. temeljnog zida 5.5

- s.t. temelja, tlo, pod12.0

(Q=47.8kN/m

dimenzionisanje/kontr. napona:

usvojena traka minimalnih dimenzija a da je

mogu iskop- b/d= 45/40cm,

(tla, max=(Q/b=48/0.45=107 kPa

armatura: (2(12, u(6/25cm.

ZAVRNI SERKLAI:

u nivou poda, preko temeljnih zidova, visine 20cm, armirani serklano- (2(12, u (6/25cm

TS1- TEMELJ SAMAC STUBA POPR. RAMA:

bez parcijalnih koeficijenata:

zbir tereta iz stubamax/ min75/20

sopstvena teina stuba 4.8(3.0=14.4

zid hale H=4.60m/ betonski blok d=201.2(4.6(4.5=25.0

temeljni zid na delu stope1.2(0.6(4.5+2.0=6.0

s.t. temelja, tlo, podovi50.0

(Q= 171/116 kN

Momenat iz stuba: M=38.6 kNm, vetar

kontrola napona: za stopu dimenzija b/d=1.8(1.4(0.40 m,

Ft=2.52 m2, Wt=0.756 m3- za Nmax: (tla, max=(Q/F ( M/W = 171/2.52(38.6/0.756=67.9(51=120/17 kPa

- za Nmin: (tla, max=(Qmin/F ( M/W =116/2.70(38.6/0.81=46(51=97/-5 kPa

javlja se minimalno zatezanje u temeljnoj spojnici za min N silu.

stanje napona u tlu, kada se iskljui zategnuti deo stope:

- za Nmax:

(1) (N=0

((X/2(b=N ->((X(b=116(2

(2) (Mo=0 M+N((X-a/2)- ((b(X2/3=0

-> 38.6+116((X-0.90)-232(X/3=0

=> X=1.70m, (max=97.5 kPa

armatura u temelju samcu:

M(=57.5(0.702/2+40(0.702/3=20.6kNm

h=36cm, (b/(v=14/400 MPa

Fa, pot=1.8(M(/(v/0.9/h=

=1.8(2060/40/0.9/36=2.9 cm2/m

- usvojeno R(10/15cm-5.22 cm2/m za poduni pravac, popreno takoe R(10/15cm, u donjoj zoni stope

probijanje stuba kroz stopu:

Nu=1.6(35+1.8(55=155 kN

- sila je minimalna, usvojen temelj po detalju

konano usvojen presek temelja:

TS2- TEMELJ SAMAC STUBA U KALKANU

Jastuk i stopa temelja optereenje: srednji stub u kalkanu, izloena strana objekta- istona

reakcija rigle i stuba14/20

temeljni zid+ fasada gore25.0

s.t. temelja, tlo, podovi30.0

(Q=69.0/75 kN

momenat od vetra: Mw Mmax=15.80 kNm

dimenzionisanje/kontr. napona: usvojena stopa dimenzija b/d= 1.0/1.40m,

Ft=1.40 m2, Wt=0.326 m3- za Nmax:

(tla, max=(Q/F( M/W = 75/1.4(15.8/0.326=102/5.2 kPa

- i ovaj temelj zadovoljava. Armatura: rotilj R(10/15cm u donjoj zoni stope temeljna stopa TS2

U upriji,

jula 2014.godSraunao:

M. Miti, dipl. ing. gra.

PAGE 20

_1233753194.bin

_1233753218.bin

_1243602414.bin

_1194378663.unknown

_1220600569.bin