e l n a s lo v n a str a n z o s n ov n i mi p o d a tki o el a … · 2016. 3. 1. · storitve v...

Storitve v gradbeništvu in rudarstvu

Aškerčeva ulica 50, 3330 Mozirje

www.blan.si

[email protected]

E l N A S LO V N A STR A N Z O S N OV N I MI P O D A TKI O EL A BO R A T U

NAČRT IN ŠTEVILČNA OZNAKA ELABORATA:

Geološko poročilo z načrtom podpornih konstrukcij, GM - 27/2014

INVESTITOR:

Optimus inženiring d.o.o.

OBJEKT:

Cesta Lampreče, Črna na Koroškem

VRSTA PROJEKTNE DOKUMENTACIJE:

PGD, PZI

ZA GRADNJO:

Podporni zid

IZDELOVALEC ELABORATA:

Jernej Remic, dipl.inž.grad. (UN)

PROJEKTANT:

BLAN d.o.o., Aškerčeva ulica 50, 3330 Mozirje

ODGOVORNI PROJEKTANT:

Dr. Andrej BLAŽIČ,univ.dipl.inž.rud in geotehnol. RG-0119

ODGOVORNI VODJA PROJEKTA:

Peter RUŠNIK, dipl.inž.grad., G-3160

ŠTEVILKA, KRAJ IN DATUM IZDELAVE ELABORATA:

GM - 27/2014, Mozirje 17.2.2014 stran1



www.blan.si

[email protected]

S. SPLOŠNI DEL stran2



www.blan.si

[email protected]

S.1 KAZALO VSEBINE POROČILA:

S. SPLOŠNI DEL ... ........................................................................................................................... .. 2

S.1 KAZALO VSEBINE POROČILA: ... .................................................................................. ... 3

S.2 KAZALO SLIK: ... .................................................................................................................. .. 4

S.3 KAZALO PRILOG: ... ........................................................................................................... ... 4

S.4 KAZALO RISB: ... .................................................................................................................. .. 4

T. TEHNIČNI DEL ... ........................................................................................................................ .. 5

T.1 SPLOŠNO ... ................................................................................................................................. . 6

T.2 GEOLOŠKE IN HIDROGEOLOŠKE OSNOVE ... ............................................................... ... 7

T.3 RELIEFNE ZNAČILNOSTI ... .................................................................................................. .. 7

T.4 TERENSKE PREISKAVE ... ..................................................................................................... .. 7

T.5 METODA KONČNIH ELEMENTOV (MKE) ... ..................................................................... . 8

T.5.1 Osnovni model ..................................................................................................................... .. 8

T.5.2 Stanje s podpornimi konstrukcijami ................................................................................... .. 9

T.6 OPIS POGOJEV ZA GRADNJO ............................................................................................ .. 10

T.6.1 Pogoji za izvajanje zemeljskih del ................................................................................... ... 10

T.7 PREDLOG IZVEDBE ... ........................................................................................................... . 10

T.7.1 Dostopna cesta ter delovni plato ...................................................................................... ... 10

T.7.2 AB zid, AB uvrtani piloti ... ............................................................................................... .. 11

T.7.3 Odvodnjevanje ... ............................................................................................................... ... 12

T.7.4 Zakoličevalni podatki ... ...................................................................................................... . 12

T.7.5 Statični izračun ................................................................................................................... .. 12

T.8 PROJEKTANSKI PREDRAČUN ... ........................................................................................ . 12

R. RAČUNSKI DEL ... ..................................................................................................................... . 13

R.1 REZULTATI MERITEV Z DINAMIČNIM PENETROMETROM - Pagani TG 63-100 14

R.1.1 Sondiranje z dinamičnim penetrometrom - Pagani TG 63-100: DPSH 1 .................. ... 15

R.2 REZULTATI MERITEV Z DINAMIČNIM PENETROMETROM - Pagani DPM 30-20 .. 16

R.2.1 Sondiranje z dinamičnim penetrometrom - Pagani DPM 30-20: DPM 1 ................. ... 17

R.2.2 Sondiranje z dinamičnim penetrometrom - Pagani DPM 30-20: DPM 2 ................. ... 18

R.3 MERILNA OPREMA IN INTERPRETACIJA REZULTATOV MERITEV ................. 19

R.3.1 Dinamični penetrometer Pagani TG 63-100 ............................................................... ... 20

stran3



www.blan.si

[email protected]

R.3.2 Dinamični penetrometer Pagani DPM 30-20 ... ................................................................ . 21

R.3.3 Interpretacija rezultatov ...................................................................................................... . 22

R.4 VHODNI PODATKI IN IZRAČUNI Z »MKE« V PROFILU P17 ... ................................ ... 24

R.5 DIMENZIONIRANJE AB PILOTOV ... ............................................................................... ... 25

T.5.1 Dimenzioniranje vzdolžne armature ... ............................................................................ ... 26

T.5.2 Dimenzioniranje strižne armature ... .................................................................................. . 27

R.6 STATIČNI IZRAČUN AB ZIDU ............................................................................................ . 29

R.7 PROJEKTANSKI PREDRAČUN ... ........................................................................................ . 30

R.8 FOTOGRAFIJE ........................................................................................................................ .. 31

G. RISBE ........................................................................................................................................... . 33

S.2 KAZALO SLIK:

Slika 1: Obravnavana lokacija ... ........................................................................................................ . 6

Slika 2: Model za analizo z "MKE" ... ............................................................................................... . 9

Slika 3: Dinamični penetrometer TG 63-100 ................................................................................ ... 20

Slika 4: Dinamični penetrometer DPM 30-20 ... ............................................................................ .. 21

Slika 5: Fotografija lokacije ... ......................................................................................................... .. 32

Slika 6: Fotografija lokacije ... ......................................................................................................... .. 32

S.3 KAZALO PRILOG:

Priloga 1: Analiza z MKE v P17

S.4 KAZALO RISB:

Risba G.1: Geodetski posnetek z lokacijo meritev

Risba G.2: Geotehnična profila P16, P17

Risba G.3: Predlog izvedbe - situacija

Risba G.4: Predlog izvedbe v profilih P16, P17 Risba

G.5: AB zid, AB piloti

Risba G.6: Armaturni načrt

stran4



www.blan.si

[email protected]

T. TEHNIČNI DEL stran5



www.blan.si

[email protected]

T.1 SPLOŠNO Naročnik geološkega poročila z načrtom podpornih konstrukcij želi na območju ceste Lampreče pridobiti informacije o prisotnih materialih in predlog za možnosti izvedbe podporne konstrukcije.

Osnova za izdelavo tega poročila je podana in predstavljena situacija na obravnavanem območju, terenska prospekcija območja, izvedene terenske raziskave, razpoložljiva geološka literatura ter interpretacija pridobljenih podatkov.

Osnova za izdelavo predloga sanacije so bile meritve z dinamičnim penetrometrom ter analiza z metodo končnih elementov (MKE).

Slika 1: Obravnavana lokacija

stran6



www.blan.si

[email protected]

T.2 GEOLOŠKE IN HIDROGEOLOŠKE OSNOVE Na širše obravnavanem obmčju se stikajo Vzhodne Alpe, Karavanke in Savinjske Alpe. V njihovi geološki zgradbi najdemo metamorfne in magmatske kamenine, zastopani so tudi sedimenti. V bližini obravnavane lokacije poteka tudi pomembnejši Šumahov prelom, ki poteka v smeri jug-sever severno od Črne na Koroškem proti Mežici. Na nižjih predelih rečnih dolin se predvsem v neposredni bližini rek (Meža) in potokov nahajajo kvartarni sedimentini nanosi, ki se začnejo z oddaljenostjo ter višino izgubljati.

Obravnavana lokacija se nahaja na območju, kjer nižjeležeči »dolinski« teren preide v strmejša hribovita območja. Na obravnavani lokaciji se tako nahajajo apnenci, lapornati apnenci ter laporji, ki so narinjeni na glavni dolomit. Z višanjem terena nato prevladujejo apnenci ter dolomiti. Na nižjeležečih območjih v neposredni bližini potokov (Javorski potok) najdemo aluvijalne nanose.

V hidrogeološkem smislu je mogoče obravnavati kvartarne sedimente kamnine (rečni nanosi,...) kot dobro prepustne, medtem, ko dolomite, apnence, laporje,... kot praktično neprepustne ali zelo omejeno prepustne kamnine.

T.3 RELIEFNE ZNAČILNOSTI Obravnavana lokacija se nahaja v kraju Črna na Koroškem. Površje terena, na katerem bo locirana podporna konstrukcija, se enakomerno vzpenja. V okolici obravnavane lokacije so že locirani stanovanjski in gospodarski objekti.

Pod površino in plastjo humusa se nahajajo prehodne preperinske plasti, spremenljive debeline iz glineno meljnih zemljin, ki vsebujejo več manjših delcev osnovne podlage.

Apnenec predstavljaja primerno nepodajno podlago za temeljenje podpornih konstrukcij.

T.4 TERENSKE PREISKAVE Geološko sestavo in mehanske lastnosti smo ugotavljali z meritvami z dinamičnim penetrometrom Pagani TG 63-100 in Pagani DPM 30-20.

Izvedba penetracijskega sondiranja terena nam omogoča pridobiti informacije o trdnostnih karakteristikah materialov in globini trdne podlage. Penetracijsko sondiranje smo na izbranih lokacijah ponavljali do globine trdne podlage. Interpretacija plasti in rezultati meritev so podani za vsako posamezno meritev.

Rezultati meritev z dinamičnim penetrometrom - Pagani TG 63-100 so prikazani v tabeli. stran7



www.blan.si

[email protected]

Lokacija in meritev Globina (m) Kohezija (kPa) Strižni kot (ş)

DPSH 1 2,6 4 24,9

6,4 6 28,9

8,2 20 38,0 Rezultati meritev z dinamičnim penetrometrom - Pagani DPM 30-20 so prikazani v tabeli.

Lokacija in meritev Globina (m) Kohezija (kPa) Strižni kot (ş)

DPM 1 1,0 4 23,8

3,0 5 28,0

3,8 20 38,0 DPSH 2 1,2 4 23,4

3,3 6 28,5

3,9 20 38,0

Rezultati meritev in interpretacija merjenih rezultatov so prikazani v poglavju R.1 in R.2.

T.5 METODA KONČNIH ELEMENTOV (MKE) T.5.1 Osnovni model

Za končni statični izračun in ovrednotenje upogibnih momentov, strižnih sil, osnih sil AB pilotov ter vrednosti pomikov smo uporabili metodo končnih elementov. Za izračun smo uporabili programsko opremo Phase2.

Programska oprema temelji na tem, da neko podano ravnino razdelimo na končno število elementov, ki so med seboj povezani tako, da ta razdelitev ustreza geometrijskim značilnostim obravnavanega objekta in materialnim značilnostim z vsemi anomalijami. S to razdelitvijo je možno natančno analizirati, oziroma prikazati vplive posegov pri geotehničnem projektiranju.

Izračun z analizo MKE smo obdelali v profilu PR 17. Pri izračunu je bilo upoštevano stanje terena s podpornimi konstrukcijami, kjer je zgornja plast materiala napojena z vodo, spodnja plast pa je za vodo nepropustna.

Za izračun stabilnosti so bili uporabljeni podatki pridobljeni iz:

-Geotehničnih meritev z nivojem vode in stran8



www.blan.si

[email protected]

- Geodetski posnetek terena - Varnostni faktor: 1,25

T.5.2 Stanje s podpornimi konstrukcijami Slika 2: Model za analizo z "MKE"

Pri izračunu so upoštevane geotehnične lastnosti materiala in geometrija terena, kot dodatno plast obremenitve smo dodali nivo vode, ki ga lahko pričakujemo pri obilnem in dolgotrajnem deževju ter obtežbo, ki jo predstavlja promet. Kot podporno konstrukcijo smo dodali AB zid ter AB pilote.

Kot rezultat analize smo dobili vrednosti upogibnih momentov, strižnih sil, osnih sil AB pilotov ter vrednosti pomikov, ki so osnova za njihovo dimenzioniranje, pri različnih faktorjih varnosti (v našem primeru F=1,25).

Pri izračunu je tako upoštevano:

Material Kohezija (kPa) Strižni kot (ş)

Glineno meljna zemljina 4 24,9

Zbita glineno meljna zemljina

6 28,9

Apnenec 20 38,0

stran9



www.blan.si

[email protected]

Tamponsko nasutje 0 35,0

AB zid 12500 0

AB piloti

Vrednost največjega upogibnega momenta v AB pilotih znaša 305.0 kNm, strižne sile 412.7 kN ter osne sile 118.5 kN.

Vrednost največjega pomika v AB zidu znaša cca. 2,5 cm.

Vhodni podatki in rezultati analiz so priloženi v poglavju R.4.

T.6 OPIS POGOJEV ZA GRADNJO T.6.1 Pogoji za izvajanje zemeljskih del

Zahtevnih opravil pri izvajanju zemeljskih del ni pričakovati. Glavnina izkopov bo opravljenih v zemljini III, IV. kategorije, v globljih conah pa lahko pričakujemo tudi zemljino V. kategorije. Izkope je potrebno izvajati položno v naklonu 1:1,5 oziroma 1:1, kot je prikazano na risbah. V času gradnje bo potrebna popolna ceste.

Na območju, kjer je plast slabo nosilnih glineno meljnih zemljin debelejša je potrebno zagotoviti zadostno plast zmrzlinsko odpornega kamnitega agregata.

T.7 PREDLOG IZVEDBE Za podporno konstrukcijo bomo izdelali AB zid ter AB uvrtane pilote.

T.7.1 Dostopna cesta ter delovni plato

Na območju, kjer se izvede stabilizacija je potrebno zaradi narave obstoječega terena izvesti dostopno cesto za izvedbo vrtanja pilotov ter izdelavo AB zidu.

Dostopna cesta se lahko izvede s poljubne strani. Širina dostopne ceste ter delovnega platoja znaša najmanj 2,5 m.

stran10



www.blan.si

[email protected]

Nivo dostopne ceste ter delovnega platoja se na mestih, kjer je to potrebno, zasuje in statično utrdi z gramoznim nasutjem debeline 20 cm.

T.7.2 AB zid, AB uvrtani piloti

AB uvrtani piloti

Osnova za izračun AB uvrtanih pilotov so podatki pridobljeni z geotehničnimi meritvami in geometrijo terena. AB piloti so uvrtani v trdno podlago, ki jo v tem primeru predstavlja apnenec.

Po vsej dolžini izkopa se na medsebojnih razdaljah 1,50 m v dveh vrsti izvrtajo vrtine premera Φ50 cm globine 5,00 m. Dolžine pilotov tako znašajo 5,00 m, njihovo skupno število pa 29.

V vrtine vgradimo armaturne koše. V armaturne koše je povezano 10 vzdolžnih palic premera Φ28 mm. Vzdolžno armaturo povežemo z armaturnimi obroči premera Φ12 mm v rastrih 1,0 m. Za spiralno armaturo uporabimo palice premera Φ12 mm. Za armaturo je potrebno uporabiti jeklo razreda B 500 B.

Po vsej dolžini vrtine armaturo nato zalijemo z židkim betonom C25/30.

Zaščitni sloj armature znaša 8 cm, sidrna dolžina armaturnih palic v AB zid pa 1,00 m. AB zid

Osnova za izračun AB zidu so podatki pridobljeni z geotehničnimi meritvami in geometrijo terena.

Osnova za izgradnjo AB zidu na predvideni lokaciji so predhodno izvedeni AB uvrtani piloti ter zbita glineno meljna zemljina, na katero nasujemo minimalno 0,30 m kamnitega drobljenca D63 in ga primerno statično utrdimo (Evd≥40 Mpa). Nato začnemo z gradnjo AB zidu.

Za gradnjo opornega zidu bomo uporabili beton C25/30. Za palično armaturo bomo uporabili armaturne palice in stremena jekla B500B, premera Φ12, medtem, ko bomo za armaturno mrežo uporabili mrežo tipa Q-503.

Zaščitni sloj armature v opornem zidu znaša 5 cm. Dolžina prekrivanja vzdolžnih armaturnih palic znaša 0,60 m ter mrežne armature 0,30 m.

Za opornim zidom se izdela drenažni zasip D16/32 po celotni višini, širine 0,3 - 0,5 m, za izpust vode pa vgradimo na dnu zasipa drenažno cev premera 200 mm.

Celotna višina opornega zidu znaša 3,0 - 4,0 m, celotna dolžina pa 22,21 m.

V poglavju R.4, R.5, R.6 so prikazani izračun z »MKE«, izračuni armature AB opornega zidu ter AB pilotov, v risbah G.3, G.4, G.5, G.6 pa risbe ter armatura opornega zidu oziroma AB pilotov.

stran11



www.blan.si

[email protected]

T.7.3 Odvodnjevanje

Za odvodnjavanje prostih talnih vod se na notranjo stran opornega zidu položi drenažna trdo stenska cev �200 mm. Cev je položena pod naklonom (min. 2%) in speljana proti zbirnemu jašku (točka 5). Ob steni opornega zidu je potrebno po celotni višini izdelati drenažni zasip širine 0,30 - 0,50 m. Voda iz drenažne cevi se spelje v zbirni jašek (točka 5). Iz zbirnega jaška se voda vodi v debelostenskih ceveh �200 mm do izpusta vod v meteorno kanalizacijo.

T.7.4 Zakoličevalni podatki

Za zakoličbo temelja osnove opornega zidu, zbirnega jaška so označene detajlne točke na risbi G.3.

Višinski potek je podan v priloženih pogledih, vzdolžnih in prečnih profilih.

T.7.5 Statični izračun

Osnova za stabilnostno-statični izračun AB zidu ter AB pilotov je izdelano geološko- geotehnično poročilo, geodetski posnetek, analiza z MKE ter izračun s programom Larix.

Iz poročila so bile povzete geomehanske karakteristike in globine posameznih slojev zemljin.

Statični izračun smo izvedli z računalniškima programoma Phase2 ter Larix4 po EC.

stran12



www.blan.si

[email protected]

R. RAČUNSKI DEL stran13



www.blan.si

[email protected]

R.1 REZULTATI MERITEV Z DINAMIČNIM PENETROMETROM - Pagani TG 63-100

stran14



www.blan.si

[email protected]

R.1.1 Sondiranje z dinamičnim penetrometrom - Pagani TG 63-100: DPSH 1

Meritev: DPSH 1

Globina meritve: 8,2 m

Popis:

do globine 1,0 m tamponsko nasutje

do globine 4,0 m glineno meljna zemljina

do globine 8,0 m zbita glineno meljna zemljina

od globine > 8,0 m nepodajna podlaga - apnenec Globina (m) 2,6 6,4 8,2

C (kPa) 4 6 20

φş 24,9ş 28,9ş 38,0ş

σc (kPa) 75 148 250

γ (kN/m3) 20 20 24

Mv (MPa) 5,2 - 9,1 6,3 - 10,7 > 30 Legenda:

C - kohezija

φ - strižni kot

σc - tlačna trdnost

γ - prostorninska teža

Mv - modul stisljivosti

stran15



www.blan.si

[email protected]

R.2 REZULTATI MERITEV Z DINAMIČNIM PENETROMETROM - Pagani DPM 30-20

stran16



www.blan.si

[email protected]

R.2.1 Sondiranje z dinamičnim penetrometrom - Pagani DPM 30-20: DPM 1

Meritev: DPM 1


Popis:




C (kPa) 4 5 20

φş 23,9ş 28,0ş 38,0ş

σc (kPa) 57 118 250

γ (kN/m3) 20 20 24

Mv (MPa) 4,6 - 6,1 8,8 - 10,7 > 30 Legenda:

C - kohezija

φ - strižni kot




stran17



www.blan.si

[email protected]

R.2.2 Sondiranje z dinamičnim penetrometrom - Pagani DPM 30-20: DPM 2

Meritev: DPM 2


Popis:




C (kPa) 4 6 20

φş 23,4ş 28,5ş 38,0ş

σc (kPa) 52 130 250

γ (kN/m3) 20 20 24

Mv (MPa) 4,3 - 5,8 9,7 - 11,6 > 30 Legenda:

C - kohezija

φ - strižni kot




stran18



www.blan.si

[email protected]

R.3 MERILNA OPREMA IN INTERPRETACIJA REZULTATOV MERITEV

stran19



www.blan.si

[email protected]

R.3.1 Dinamični penetrometer Pagani TG 63-100

Slika 3: Dinamični penetrometer TG 63-100

63 kg drop hammer

Free fall heigt 750 mm

Special steel rods Ř 32 mm; L 1000 mm; Weight 6.2 kg/m

Cone tip Ř 50 mm; B 90°; A 20 cm˛

The energy Ea (kgm), transmitted to the rods has then been calculated by ISMES, for each hammer stroke, through the following expression:

where: K = constant depending on the area of the equipped rod, on the E module and on the steel density l = distance between the measure sections and the rod base c = rate of sound propagation into the rods (m / s) f(t) = strength measured in the rods connected to the measure section (kg) The efficiency of the beating device, expressed in percentage is: n = Ea / Eh

stran20



www.blan.si

[email protected]

The potential energy Eh (kgm): Eh = m * H (kgm) where: m = the hammer mass (kg) H = the falling height of the mass (m)

R.3.2 Dinamični penetrometer Pagani DPM 30-20 Slika 4: Dinamični penetrometer DPM 30-20

� 30 kg drop hammer � Free fall heigt 200 mm � Special steel rods Ř 20 mm; L 1000 mm; Weight 2.4 kg � Cone tip Ř 35.6 mm; B 60°; A 10 cm˛

The energy Ea (kgm), transmitted to the rods has then been calculated by ISMES, for each hammer stroke, through the following expression:

where: K = constant depending on the area of the equipped rod, on the E module and on the steel density l = distance between the measure sections and the rod base c = rate of sound propagation into the rods (m / s) f(t) = strength measured in the rods connected to the measure section (kg)

The efficiency of the beating device, expressed in percentage is: n =

Ea / Eh

stran21



www.blan.si

[email protected]

The potential energy Eh (kgm):

Eh = m * H (kgm) where:

m = the hammer mass (kg) H = the falling height of the mass (m)

R.3.3 Interpretacija rezultatov

Odpornost tal

R � 98 06 �

Kjer je:

2

m � H A � e � (m P P p)

(kPa)

R odpornost tal (kPa)

m masa kladiva (kg)

H višina spusta kladiva (cm)

A površina konice (cm2)

e=1/n

n število udarcev na 10 cm

P teža droga (kg)

Pp teža ogrodja kladiva (kg)

R Qad (25) � (kPa)

25

Vrednosti parametrov sem izračunal indirektno s pomočjo Hoek-Brown ove klasifikacije

Odpornost tal sem privzel = intact uniaxial comp. strength (sigci)

GSI = 10 (plastificirana, strižno porušena hribina)

stran22



www.blan.si

[email protected]

mi = 3 (claystones 4±2)

Disturbance factor (D) = 0

intact modulus (Ei) = 12000 MPa

Na podlagi tega sem izračunal Hoek-Brownove kriterije:

Hoek-Brown Criterion

mb = 0.121

s = 4.54e-5

a = 0.585

Mohr-Coulomb Fit

cohesion = 0.003 MPa

friction angle = 22.85 deg

Modul stisljivosti sem določil po Nonveillerju:

Mv (N)=c1+c2*N (enačba Nonveiller 5.12, c1=2000,c2=400)

Mv (N)=c1+c2*N (enačba Nonveiller 5.12, c1=4000,c2=800, glej tabelo 5.3)

N=število udarcev pri dinamični penetraciji

q=z*gama' (če je pod vodo)

Dr= relativna gostota glede na N' (N iz dinamične penetracije niso direktno primerljivi s N' (SPT)

fi'=po enačbi iz N (kvadratna enačba)

stran23



www.blan.si

[email protected]

R.4 VHODNI PODATKI IN IZRAČUNI Z »MKE« V PROFILU P17

stran24



www.blan.si

[email protected]

R.5 DIMENZIONIRANJE AB PILOTOV stran25



www.blan.si

[email protected]

T.5.1 Dimenzioniranje vzdolžne armature stran26



www.blan.si

[email protected]

T.5.2 Dimenzioniranje strižne armature

Izračun računske strižne odpornosti brez dodatne strižne armature

Dodatna strižna armatura ne bo potrebna, če bo izpolnjen naslednji pogoj: Ved ≤ VRd,c

VRd,c = [CRd,c · k · (100 · ρ1 · fck)1/3 + k1 · σcp] · bw · d ≥ (νmin + k1 · σcp) · bw · d

kjer so:

CRd,c = reducirana natezna trdnost betona, 0.18/γc

k = koeficient višine prereza, √ ≤ 2.0

ρ1 = delež ustrezno zasidrane vzdolžne armature, (As/bw·d) ≤ 0.02

fck = karakteristična tlačna trdnost betona

k1 = konstanta, 0.15

σcp = napetost zaradi tlačne osne sile, Nd/Ac < 0.2·fcd

bw = širina prereza

d = statična višina prereza

νmin = vplivni koeficient trdnostnega razreda betona

Ved ≤ VRd,c

412,7 kN ≤ 385,7 kN

Pogoj ni izpolnjen, potrebna je dodatna strižna armatura.

Izračun dodatne strižne armature

Maksimalni razmik med stremeni:

{ }

Potrebna strižna armatura:

kjer so:

Asw = prečni prerez strižne armature

s = razmik med stremeni stran27



www.blan.si

[email protected]

z = 0.9 · d (statična višina)

fywd = računska meja elastičnosti strižne armature

θ = naklon tlačnih diagonal

Izberemo dvostrižno streme Φ12/20 cm (spiralna stremenska armatura) stran28



www.blan.si

[email protected]

R.6 STATIČNI IZRAČUN AB ZIDU stran29



www.blan.si

[email protected]

R.7 PROJEKTANSKI PREDRAČUN stran30



www.blan.si

[email protected]

R.8 FOTOGRAFIJE stran31



www.blan.si

[email protected]

Slika 5: Fotografija lokacije

Slika 6: Fotografija lokacije stran32



www.blan.si

[email protected]

G. RISBE stran33

e l n a s lo v n a str a n z o s n ov n i mi p o d a tki o el a … · 2016. 3. 1. · storitve v...

Documents