ee - dimensionnement hydraulique.a (rev.c)
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Date : JANVIER 2009
A A Février 2009 Premier établissement B Avril 2009 Révision après implantation conduite C Nov. 2009 Plan d'exécution (révision finale)
ENTREPRISE
Succursale au Sénégal : 57, Av. Hassan II
B.P.3360 – Dakar (Sénégal) Tél. (+221) 33.889.40.50
Télécopie (+221) 33.821.55.17
1.1.1.A
MODIFICATIONS
BUREAU DE CONTRÔLE
SCET - TUNISIE2, Rue Sahab Ibn AbbedBP 16 TUNIS BELVEDERE Tél. (+216) 71.800 033 – Télécopie (+216) 71.785.066E.mail : [email protected]
TRAVAUX DE DRAINAGE DES EAUX PLUVIALES DE PIKINE LOT 1 : PIKINE
MINISTERE DE L’URBANISME, DE L’HABITAT, DE L’HYDRAULIQUE URBAINE, DE L’HYGIENE PUBLIQUE ET DE L’ASSAINISSEMENT
OFFICE NATIONAL DE L’ASSAINISSEMENT (O N A S)
BP 13428 - DAKAR
EQUIPEMENTS HYDROMECANIQUES ET ELECTRIQUES DE STATIONS DE POMPAGE
DIMENSIONNEMENT DES EQUIPEMENTS HYDROMECANIQUES
Partie A
Siege : Via Romagna, 14
00187 – Roma (Italie) Tél. (+39) 06.428.21.085
Télécopie (+39) 06.427.43.907
REPUBLIQUE DU SENEGAL -----------------------
UN PEUPLE – UN BUT – UNE FOI -----------------------
SOMMAIRE
Partie A
1. Objet ............................................................................................................ 1
2. Station de pompage SP1 ............................................................................. 1 2.1 Groupes électropompes ........................................................................................1 2.2 Equipement hydraulique de la station de pompage ..............................................2 2.3 Vannes à guillotine ...............................................................................................3 2.4 Conduite de refoulement .......................................................................................4 2.5 Protection anti-bélier .............................................................................................4
3. Station de pompage SP2 ............................................................................. 6 3.1 Groupes électropompes ........................................................................................6 3.2 Equipement hydraulique de la station de pompage ..............................................7 3.3 Vannes à guillotine ................................................................................................8 3.4 Conduite de refoulement .......................................................................................8 3.5 Protection anti-bélier .............................................................................................9 3.6 Vidanges .............................................................................................................10 3.7 Ventouses ...........................................................................................................10
ANNEXES :
A1. Calcul des pertes de charge et justification de la HMT : a. SP1 - Point de fonctionnement A : deux pompes en marche b. SP1 - Point de fonctionnement B : une pompe en marche c. SP2 - Point de fonctionnement A : deux pompes en marche d. SP2 - Point de fonctionnement B : une pompe en marche e. SP2 - Point haut : vérification de l'amorce du siphon
A2. Vérification du NPSH : a. SP1 - Point de fonctionnement A : deux pompes en marche b. SP1 - Point de fonctionnement B : une pompe en marche c. SP2 - Point de fonctionnement A : deux pompes en marche d. SP2 - Point de fonctionnement B : une pompe en marche
A3. Réservoir anti-bélier HYDROCHOC A4. Fiches techniques des équipements hydrauliques A5. Vérification des épaisseurs de la tuyauterie des SP
1. Objet
Le présent document fixe les dimensions des conduites de refoulement et des pièces de raccordement équipant les deux stations de pompage SP1 et SP2. En faisant suite à ce qui est prévu à l’article 3 alinéa ‘a’ du CPTP, le dimensionnement est fait en fonction des pompes choisies.
2. Station de pompage SP1
2.1 Groupes électropompes
La station de pompage SP1 (Cité Pépinière) sera équipée par trois groupes électropompes submersibles pour installation verticale en fosse sèche de type centrifuge avec les caractéristiques nominales suivantes: QUnit = 400 l/s, HMT = 20 mCE et rendement minimum 70 %.
Le modèle conseillé par KSB, et qui vient d’etre retenu, est le Amarex KRT K 300-500 / 1206UNG-D (voire le dossier n. 1.1.2 : ‘Groupes Electropompes’)
Le point nominal (400 l/s sur 20 mCE), même s’il fait partie de la courbe Q-H de fonctionnement de la pompe, ne représente pas nécessairement le point réel de fonctionnement du réseau. Compte tenu des caractéristiques du système (hauteur géométrique et pertes de charge) nous calculons les points de fonctionnement suivants :
- point de fonctionnement A (2 pompes en marche) Q = 808 l/s : HMT = 19,75 m
- point de fonctionnement B (1 pompe en marche) Q = 427 l/s : HMT = 18,18 m
Station de Pompage SP1 (Cité Pépinière)DIAGRAMME DE FONCTIONNEMENT
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300 350 400 450 500 550 600 650 700 750 800 850 900 950 1000 1050
débit de pompage (l/s)
HM
T (m
ce)
courbe caracteristique de 2 pompes en marche
courbe caracteristique du systhème (HMT maxi)
point de fonctionnement
A
courbe caracteristique de 1 pompe en marche
point de fonctionnement
B courbe caracteristique du systhème (HMT mini)
courbe caracteristique du systhème (HMT mini)
courbe caracteristique du systhème (HMT maxi)
1
Ces deux points de fonctionnement, correspondant aux performances minimales du réseau, représentent les points de fonctionnement en cas de hauteur manométrique maximale exceptionnelle (qui est atteinte quand l’eau dans le bassin de rétention rejoint le niveau minimum où la dernière pompe s’arrête). Dans l’exploitation ordinaire de la station de pompage, le niveau d’eau dans le bassin sera compris entre ce niveau minimum et un niveau maximum. Par conséquent, en fonction du niveau d’eau dans le bassin de rétention, nous pouvons nous attendre de voire le débit varier entre les valeurs suivantes : - débit de fonctionnement avec 2 pompes en marche : Q = 808 ÷ 880 l/s
- débit de fonctionnement avec 1 pompe en marche : Q = 427 ÷ 465 l/s
2.2 Equipement hydraulique de la station de pompage
L’équipement hydraulique de la station de pompage est constitué par :
A. ASPIRATION. Trois lignes comprenant chacune (voire plan 3.2.3B et 3.2.3E) :
• 1u. Manchette d’ancrage à 1 bride DN 500 avec collerette de scellement de 1,390 m de longueur.
• 1u. Vanne à guillotine à pelle non traversant DN 500 type ‘wafer’ pour montage entre brides.
• 1u. Joint de démontage auto-buté DN 500 pour le démontage de la canalisation. Des tiges filetées M24 de 500 mm de longueur permettent le montage de la vanne de type ‘wafer’.
• 1u. Réducteur excentrique bridé DN 500 / 300 de 0,900 m de longueur.
• 1u. Coude 1/4 à brides DN 300, branché à la prise d’aspiration DN 300 de la pompe (voire plan 3.2.3D, particulier DN1).
B. REFOULEMENT. Trois lignes comprenant chacune (voire plan 3.2.3C et 3.2.3E) :
• 1u. Cône à brides DN 400/300, branché à la prise de refoulement DN 300 de la pompe (voire plan 3.2.3D, particulier DN1).
• 1u. Manchon à brides DN 400 de 0,510 m de longueur.
• 1u. Clapet anti-retour à double battant DN 400 type ‘wafer’ pour montage entre brides.
• 1u. Joint de démontage auto-buté DN 400 pour le démontage de la canalisation. Des tiges filetées M24 de 600 mm de longueur permettent le montage de la vanne et du clapet de type ‘wafer’.
• 1u. Vanne à guillotine à pelle non traversant DN 400 type ‘wafer’ pour montage entre brides.
C. COLLECTEUR DE REFOULEMENT. Une ligne comprenant (voire plans 3.2.3C et 3.2.3F) :
• 1u. Tuyau bridé avec collerette de scellement DN 800 de 2,490 m de longueur avec un piquage bridé DN 400 et un autre DN 200.
• 1u. Tuyau bridé DN 800 de 5,500 m de longueur avec trois piquages bridés DN
2
400 et un autre DN 100
• 1u. Joint de démontage auto-buté DN 800 pour le démontage de la canalisation. Des tiges filetées M30 de 570 mm de longueur permettent le montage de la vanne de type ‘wafer’.
• 1u. Vanne à guillotine à pelle non traversant DN 800 type ‘wafer’ pour montage entre brides.
• 1u. Robinet-vanne à brides DN 100 (pas court).
• 1u. Coude 1/4 à brides DN 100
• 1u. Bride pleine DN 800
• 1u. Bride pleine DN 100
D. VIDANGE. Une ligne comprenant (voire plan 3.2.3C et 3.2.3E) :
• 1u. Manchette d’ancrage à 1 bride avec collerette de scellement DN 200 de 0,900 m de longueur.
• 1u. Tuyau bridé DN 200 de 3,210 m de longueur.
• 2u. Robinet-vanne à brides DN 200 (pas court).
• 1u. Joint de démontage auto-buté DN 200 pour le démontage de la canalisation.
E. EPUISEMENT. Une ligne comprenant (voire plan 3.2.3I) :
• 1u. Coude 1/4 à brides DN 80 branché à la sortie de refoulement de la pompe d’assèchement.
• 1u. Coude 1/4 à brides DN 100.
• 1u. Cône à brides DN 100/80.
• 1u. Clapet de retenue à bride DN 100 de type intermédiaire.
• 1u. Tuyau bridé DN 100 de 5,910 m de longueur.
• 1u. Tuyau bridé à un seul bout DN 100 de 2,000 m de longueur.
• 1u. Tuyau DN 100 avec coude 1/4 de 1,000 m de longueur. Cet élément sera soudé au précédant.
La manœuvre des vannes DN 200 de la conduite de vidange permettra de vider la conduite de refoulement en renvoyant l’eau vers le bassin de rétention.
La pression de référence sera égale à la pression de service majorée de 50%, et donc à 3 bars.
La tuyauterie est réalisée en acier zingué à chaud peinte époxy.
Le brides seront percées selon les normes PN 10.
L'ensemble de la boulonnerie sera en inox 304 L.
2.3 Vannes à guillotine
Les vannes à guillotine ont les caractéristiques suivantes :
- Matière du corps : Fonte GG 25
3
- Matière de la pelle : Acier Inox 304 - Presse étoupe : PTFE - Etanchéité : par joint EPDM - Frette de joint : Acier Inox - Axe : Acier Inox - Tige non montante Commande manuelle par volant, directe (jusqu’au DN 600) ou par réducteur (à partir du DN 800).
2.4 Conduite de refoulement
La conduite de refoulement qui départ de la station de pompage sera réalisée par tuyaux à emboitement et bout uni en fonte ductile de DN 800. Les tuyaux sont centrifugés en conformité avec la Norme Internationale ISO 7186-1996 et la Norme Européenne EN 598-2007.
La classe de résistance K est égale à 9.
La classe d’épaisseur est celle définie dan la Norme EN 598-2007 Tableau 11.
L’étanchéité des jonctions est assurée par joints automatiques STANDARD. Les bagues de joint sont en caoutchouc NBR et sont conformes à la Norme Internationale ISO 4633-1996.
Les tuyaux sont protégés intérieurement par un mortier de ciment alumineux, appliqué par centrifugation en conformité avec la Nome Européenne EN 598-2007.
La protection extérieure est assurée par un revêtement de zinc métallique en conformité avec la Norme Internationale ISO 8179 Partie 1 – 1995. Apres le zingage, les tuyaux sont revêtus sur le fut d’une peinture bitumineuse ou équivalente en conformité avec la Norme Internationale ISO 8179 Partie 1 – 1995. Les surfaces intérieure et extérieure des emboitures sont revêtues de peinture époxydique.
La longueur de la conduite est d’environ 827 m.
La conduite comprendra les pièces spéciales suivantes :
• 1u. Adapteur de bride FD DN 800 pour brancher la conduite au collecteur de la station de pompage.
• 2u. Coudes FD 1/8 à emboitement DN 800.
• 3u. Coudes FD 1/4 à emboitement DN 800.
2.5 Protection anti-bélier
Le démarrages et les arrêts des pompes, notamment lors de l’arrêt simultané et brutal de toutes les pompes en cas de coupure de courant ou défaillance quelconque, causent dans la conduite de refoulement des dépressions et surpressions dont les effets peuvent être très nuisibles.
La protection contre ce phénomène est réalisée en installant un réservoir anti-bélier expressément conçu et dimensionné en considérant les caractéristiques du réseau et la nature particulière des eaux à refouler. Les éléments principaux que le fabricant CHARLATTE a pris en compte dans son étude sont les suivants :
- Débit : 0,872 m3/s - Nature de la conduite : Fonte (rugosité considérée k=1 mm)
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- Long. de la conduite : 826,79 m - Diamètre de la conduite : 0,800 m - Dépression admissible : -2 mCE
À la suite de cet étude, dont les diagrammes sont joints (voire Annexé 4), l’équipement de protection proposé est constitué par un réservoir anti-bélier en acier de 9 m3 (volume de chambre 4.500 litres), type HYDROCHOC spécial eaux-usées, à fonctionnement automa-tique et boite de régulation d’air, dont les caractéristi-ques techniques sont les suivantes :
- Type : ARAA (à régulation d’air automatique) - Capacité : 9.000 litres - Position : Verticale - Sortie : Droite DN 500 PN10 - Accessoires : Boite de régulation d’air - Pression de service (*) : 4 bar - Pression d’épreuve : 6 bar - Température de calcul : 40 °C - Peinture intérieure : Epoxy ép. 300 µ - Peinture extérieure : Epozinc ép. 40 µ, apprêt anticorrosion polyuréthane ép. 40
µ, laque polyuréthane ép. 30 µ - Finition standard jaune RAL 1003
- Conforme à : P.E.D. 97/23/CE (pressure equipment directive), suivi par Bureau Veritas organisme notifié 0062
- Calcul selon : CODAP 1995 - dimensions approximatives : Ø 1.500 mm, hauteur 6.200 mm, poids 2.800 kg
(*) Envisageant un niveau de sécurité majeure, nous avons pris en compte une pression de service double par rapport à celle réelle.
La connexion de la conduite de refoulement au réservoir anti-bélier est réalisée par une conduite de branchement qui départ du collecteur de refoulement DN 800 (voire plans 3.2.5A et 3.2.5B) :
• 1u. Manchette d’ancrage à 2 brides avec collerette de scellement DN 400 de 1,500 m de longueur.
• 1u. Vanne à guillotine à pelle non traversant DN 400 type ‘wafer’ pour montage entre brides.
• 1u. Tuyau bridé DN 400 de 4,830 m de longueur avec coude 1/4 et tubulure bridé DN 100.
• 1u. Joint de démontage autobuté à brides DN 400.
• 1u. Cône FD à brides DN 500/400.
• 1u. Robinet-vanne à brides DN 100 (pas court).
• 1u. Bride pleine DN 100.
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3. Station de pompage SP2
3.1 Groupes électropompes
La station de pompage SP2 (Stade Alssane DJIGO) sera équipée par trois groupes électropompes submersibles pour installation verticale en fosse sèche de type centrifuge avec les caractéristiques nominales suivantes: QUnit = 750 l/s, HMT = 11 mCE et rendement minimum 70 %.
Le modèle conseillé par KSB, et qui vient d’être retenu, est le Amarex KRT K 500-630 / 1108UNG-D (voire le dossier n. 1.1.2 : ‘Groupes Electropompes’)
Le point nominal (750 l/s sur 11 mCE), même s’il fait partie de la courbe Q-H de fonctionnement de la pompe, ne représente pas nécessairement le point réel de fonctionnement du réseau. Compte tenu des caractéristiques du système (hauteur géométrique et pertes de charge) nous calculons les points de fonctionnement suivants :
- point de fonctionnement A (2 pompes en marche) Q = 1 528 l/s : HMT = 10,74 m
- point de fonctionnement B (1 pompe en marche) Q = 825 l/s : HMT = 9,39 m
Station de Pompage SP2 (Stade Alssane DJIGO)DIAGRAMME DE FONCTIONNEMENT
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6
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8
9
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500 600 700 800 900 1000 1100 1200 1300 1400 1500 1600 1700 1800 1900
débit de pompage (l/s)
HM
T (m
ce)
courbe caractéristique de 2 pompes en marchecourbe caractéristique de 1
pompe en service
point de fonctionnement
A
point de fonctionnement
B
courbe caracteristique du systhème (HMT maxi)
courbe caracteristique du systhème (HMT mini)
courbe caracteristique du systhème (HMT maxi)
courbe caracteristique du systhème (HMT mini)
Ces deux points de fonctionnement, correspondant aux performances minimales du réseau, représentent les points de fonctionnement en cas de hauteur manométrique maximale exceptionnelle (qui est atteinte quand l’eau dans le bassin de rétention rejoint le niveau minimum où la dernière pompe s’arrête). Dans l’exploitation ordinaire de la station de pompage, le niveau d’eau dans le bassin sera compris entre ce niveau minimum et un niveau maximum. Par conséquent, en fonction du niveau d’eau dans le bassin de
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rétention, nous pouvons nous attendre de voire le débit varier entre les valeurs suivantes : - débit de fonctionnement avec 2 pompes en marche : Q = 1 528 ÷ 1 750 l/s
- débit de fonctionnement avec 1 pompe en marche : Q = 825 ÷ 950 l/s
3.2 Equipement hydraulique de la station de pompage
L’équipement hydraulique de la station de pompage est constitué par :
A. ASPIRATION. Trois lignes comprenant chacune (voire plan 3.3.3B et 3.3.3E) :
• 1u. Manchette d’ancrage à 1 bride DN 600 avec collerette de scellement de 1,600 m de longueur.
• 1u. Vanne à guillotine à pelle non traversant DN 600 type ‘wafer’ pour montage entre brides.
• 1u. Joint de démontage auto-buté DN 600 pour le démontage de la canalisation. Des tiges filetées M27 de 520 mm de longueur permettent le montage de la vanne de type ‘wafer’.
• 1u. Réducteur excentrique bridé DN 600 / 500 de 0,920 m de longueur.
• 1u. Coude 1/4 à brides DN 500, branché à la prise d’aspiration DN 500 de la pompe (voire plan 3.3.3D, particulier DN1).
B. REFOULEMENT. Trois lignes comprenant chacune (voire plan 3.3.3C et 3.3.3E) :
• 1u. Manchon à brides DN 500 de 0,660 m de longueur, branché à la prise de refoulement DN 500 de la pompe (voire plan 3.3.3D, particulier DN1).
• 1u. Clapet anti-retour à double battant DN 500 type ‘wafer’ pour montage entre brides.
• 1u. Joint de démontage auto-buté DN 500 pour le démontage de la canalisation. Des tiges filetées M24 de 660 mm de longueur permettent le montage de la vanne et du clapet de type ‘wafer’.
• 1u. Vanne à guillotine à pelle non traversant DN 500 type ‘wafer’ pour montage entre brides.
C. COLLECTEUR DE REFOULEMENT. Une ligne comprenant (voire plans 3.3.3C et 3.3.3F) :
• 1u. Tuyau bridé avec collerette de scellement DN 1000 de 2,750 m de longueur avec un piquage bridé DN 400 et un autre DN 200.
• 1u. Tuyau bridé DN 1000 de 6,240 m de longueur avec trois piquages bridés DN 500 et un autre DN 100
• 1u. Joint de démontage auto-buté DN 1000 pour le démontage de la canalisation. Des tiges filetées M33 de 620 mm de longueur permettent le montage de la vanne de type ‘wafer’.
• 1u. Vanne à guillotine à pelle non traversant DN 1000 type ‘wafer’ pour montage entre brides.
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• 1u. Robinet-vanne à brides DN 100 (pas court).
• 1u. Coude 1/4 à brides DN 100
• 1u. Bride pleine DN 1000
• 1u. Bride pleine DN 100
D. VIDANGE. Une ligne comprenant (voire plan 3.3.3C et 3.3.3E) :
• 1u. Manchette d’ancrage à 1 bride avec collerette de scellement DN 200 de 0,900 m de longueur.
• 1u. Tuyau bridé DN 200 de 3,510 m de longueur.
• 2u. Robinet-vanne à brides DN 200 (pas court).
• 1u. Joint de démontage auto-buté DN 200 pour le démontage de la canalisation.
E. EPUISEMENT. Une ligne comprenant (voire plan 3.3.3I) :
• 1u. Coude 1/4 à brides DN 80 branché à la sortie de refoulement de la pompe d’assèchement.
• 1u. Coude 1/4 à brides DN 100.
• 1u. Cône à brides DN 100/80.
• 1u. Clapet de retenue à bride DN 100 de type intermédiaire.
• 1u. Tuyau bridé DN 100 de 5,910 m de longueur.
• 1u. Tuyau bridé à un seul bout DN 100 de 2,250 m de longueur.
• 1u. Tuyau DN 100 avec coude 1/4 de 1,200 m de longueur. Cet élément sera soudé au précédant.
La manœuvre des vannes DN 200 de la conduite de vidange permettra de vider la conduite de refoulement en renvoyant l’eau vers le bassin de rétention.
La pression de référence sera égale à la pression de service majorée de 50%, et donc à 1,6 bars.
La tuyauterie est réalisée en acier zingué à chaud peinte époxy.
Le brides seront percées selon les normes PN 10.
L'ensemble de la boulonnerie sera en inox 304 L.
3.3 Vannes à guillotine
Les vannes à guillotine ont les caractéristiques suivantes :
- Matière du corps : Fonte GG 25 - Matière de la pelle : Acier Inox 304 - Presse étoupe : PTFE - Etanchéité : par joint EPDM - Frette de joint : Acier Inox - Axe : Acier Inox - Tige non montante
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Commande manuelle par volant, directe (jusqu’au DN 600) ou par réducteur (à partir du DN 800).
3.4 Conduite de refoulement
La conduite de refoulement qui départ de la station de pompage sera réalisée par tuyaux à emboitement et bout uni en fonte ductile de DN 1000. Les tuyaux sont centrifugés en conformité avec la Norme Internationale ISO 7186-1996 et la Norme Européenne EN 598-2007.
La classe de résistance K est égale à 9.
La classe d’épaisseur est celle définie dan la Norme EN 598-2007 Tableau 11.
L’étanchéité des jonctions est assurée par joints automatiques STANDARD. Les bagues de joint sont en caoutchouc NBR et sont conformes à la Norme Internationale ISO 4633-1996.
Les tuyaux sont protégés intérieurement par un mortier de ciment alumineux, appliqué par centrifugation en conformité avec la Nome Européenne EN 598-2007.
La protection extérieure est assurée par un revêtement de zinc métallique en conformité avec la Norme Internationale ISO 8179 Partie 1 – 1995. Apres le zingage, les tuyaux sont revêtus sur le fut d’une peinture bitumineuse ou équivalente en conformité avec la Norme Internationale ISO 8179 Partie 1 – 1995. Les surfaces intérieure et extérieure des emboitures sont revêtues de peinture époxydique.
La longueur de la conduite est d’environ 499 m.
La conduite comprend les pièces spéciales suivantes :
• 1u. Manchon bridé de 1,400 m de longueur.
• 1u. Coude AG 1/4 à brides DN 1000.
• 1u. Adapteur de bride FD DN 1000 pour le branchement de la conduite FD.
• 2u. Coude FD 1/4 à emboitement DN 1000, une unité en plus par rapport à l’étude d’APD à cause du déplacement de la station de pompage.
L’étude d’APD préconisait l’emploi d’une conduite de diamètre DN 1100. Ce diamètre particulier, cependant, même s’il est pris en compte par les standards de normalisation, n’est pas commercialement disponible. Nous avons prévu, donc, d’employer une conduite de diamètre DN 1000 de haute qualité. Finalement, même si le déplacement de la station de pompage nous a imposé de modifier le tracé de la conduite en faisant augmenter sa longueur d’environ 6%, cette solution permet de réaliser des performances toujours supérieures à celles requises, même dans le cas le plus défavorable. En effet, le débit demandé est 1500 l/s quand nous calculons un débit variant entre 1528 ÷ 1750 l/s.
Le point le plus haut de la conduite ne corresponde pas au point de déversement (ouvrage brise charge). Par conséquent, chaque fois que les pompes démarrent, le siphon constitué par le tronçon haut de la conduite doit s’amorcer. Nous avons vérifié, alors, que le remplissage du siphon jusqu’à son point le plus haut se réalise tout en restant dans la courbe Q-H de fonctionnement de la pompe. Pour une majeure sécurité nous avons aussi pris en compte une perte de charge supplémentaire de 0,20 mCE pour l’éventuelle inertie mécanique de la ventouse qui doit purger l’air piégé dans le siphon (voire annexé 1e).
3.5 Protection anti-bélier
Le démarrages et les arrêts des pompes, notamment lors de l’arrêt simultané et brutal de
9
toutes les pompes en cas de coupure de courant ou défaillance quelconque, causent dans la conduite de refoulement des dépressions et surpressions dont les effets peuvent être très nuisibles.
Compte tenu que la pression dans la conduite est modeste (HMT d’environ 6 ÷ 7 mCE au point d’installation), dans ce cas la protection contre ce phénomène peut être réalisée en connectant la conduite à un réservoir ouvert (cheminée d’équilibre) où le niveau d’eau est en équilibre hydrostatique avec la pression atmosphérique. Toute variation brusque de pression, due aux coups de bélier, est compensée par une variation du niveau d’eau dans la cheminée.
Les caractéristiques principales sont les suivants :
- Nature de la cheminée : Acier galvanisée à chaud - Diamètre de la cheminée : 1,200 m - Epaisseur de la paroi de la cheminée : 8 mm - Cote supérieure de la cheminée : 15,00 m NGS - Cote des plus hautes eaux : 14,00 m NGS - Cote des plus basses eaux : 9,04 m NGS
La connexion de la conduite de refoulement à la cheminée d’équilibre est réalisée par une conduite de branchement qui départ du collecteur de refoulement DN 1000 (voire plan 3.3.7B) :
• 1u. Manchette d’ancrage à brides avec collerette de scellement DN 400 de 1,250 m de longueur.
• 1u. Tuyau bridé DN 1200 avec réduction DN 400 et coude 1/4 de 6,445 m de longueur. Un anneau raidisseur et quatre plaques d’appui permettent de suspendre la cheminée sur la structure en B.A. de la station de pompage.
• 1u. Tuyau bridé DN 1200 de 6,500 m de longueur constituant la partie haute de la cheminée.
3.6 Vidanges
La conduite de refoulement rencontre un point bas intermédiaire où la pente s’inverse et donc, pour pouvoir vider la conduite, on prévoit l’installation d’un ouvrage de vidange.
L’équipement d’un point-bas de vidange sur conduite fonte DN 1000 comprend les pièces spéciales suivantes (voire plan 4.2) :
• 1u. Té FD à brides DN 1000 et tubulure bride DN 300 PN 10
• 2u. Adapteurs de bride FD DN 1000 PN 10
• 1u. Coude FD 1/8 à brides DN 300 PN 10
• 2u. Manchettes d’ancrage à 2 brides avec collerette de scellement DN 300 PN 10 de 1,500 m de longueur
• 1u. Robinet-Vanne FD Assainissement à brides DN 300 PN 10 écartement court, FSH avec volant de manœuvre.
• 1u. Joint de démontage autobuté à brides DN 300 PN 10
• 1u. Adapteur de bride FD DN 300 x DE 315 PN 10 pour PVC
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3.7 Ventouses
La conduite de refoulement rencontre un point haut intermédiaire où la pente s’inverse et donc, pour permettre la purge de l’air qui peut s’y rassembler, on prévoit l’installation d’un ouvrage de ventouse.
L’équipement d’un point-haut de ventouse sur conduite fonte DN 1000 comprend les pièces spéciales suivantes (voire plan 4.3) :
• 1u. Té FD à brides DN 1000 et tubulure bride DN 200 PN 10.
• 2u. Adapteurs de bride FD DN 1000 PN 10.
• 1u. Robinet-Vanne FD Assainissement à brides DN 200 PN 10 écartement court, FSH avec volant de manœuvre.
• 1u. Ventouse 3 fonctions (2 boules) à bride DN 200 PN 10.
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ANNEXES
Calcul des pertes de charge et justification de la HMT (*) : • SP1 - Point de fonctionnement A : deux pompes en marche • SP1 - Point de fonctionnement B : une pompe en marche • SP2 - Point de fonctionnement A : deux pompes en marche • SP2 - Point de fonctionnement B : une pompe en marche • SP2 - Point haut : vérification de l'amorce du siphon
Vérification du NPSH (*) : • SP1 - Point de fonctionnement A : deux pompes en marche • SP1 - Point de fonctionnement B : une pompe en marche • SP2 - Point de fonctionnement A : deux pompes en marche • SP2 - Point de fonctionnement B : une pompe en marche
Réservoir anti-bélier HYDROCHOC Fiches techniques des équipements hydrauliques Vérification des épaisseurs de la tuyauterie des SP
N.B. (*) Les fiches de calcul reportent, d’une façon détaillée, tous les données d’entrée et les résultats des calculs hydrauliques. Les formules et les coefficients appliqués sont décrits dans la page ‘NOTES’. Sur requête, nous pourrons vous fournir le fichier d’EXCEL qui nous avons employé pour réaliser les calculs.
Calcul des pertes de charge et justification de la HMT
R e = ρ vD/ µ
∆h = k · V² / (2 · g)
- coude 1/4, rayon de courbure égale au diamètre de la conduite 0,294- coude 1/8, rayon de courbure égale au diamètre de la conduite 0,147- branchement d'amenée. Débit affluent égale à 50% du débit total 0,275- branchement de prise. Débit effluent égale à 0% du débit total 0,040- vanne à guillotine ouverte 0,070- robinet-vanne ouvert 0,100- rétrécissement (avec D 1 = diamètre avant rétrécissement) k = 0,5 · (1 - (D 2 /D 1 )²) NB: la vitesse à considerer est celle après rétrécissement- élargissement (avec D 1 = diamètre avant élargissement) k = (1 - (D 1 /D 2 )²)² NB: la vitesse à considerer est celle avant élargissement- déversoir (ouvrage brise charge) 1,000
h(4) = Q / L
(b1) Le débit se réfère à la marche d'une seule pompe.
Le coefficient 'k' est donné ci-après pour les cas en étude :
(e) Le nombre de Reynolds est calculé en considérant pour l'eau une densité (ρ) égale à 1.000 kg/m3 etune viscosité dynamique (µ) égale à 1,006E-3 m2/sec
(f) La perte de charge par frottement est calculée par la formule de Darcy-Weisbach où le coefficientlambda est calculé par la formule itérative de Colebrook-White.
(g) Les pertes de charge singulières représentent l'ensemble des pertes dans les pièces spéciales et larobinetterie. Elles sont calculées par la formule suivante:
(h) La hauteur de la lame d'eau sur le déversoir est calculées par la formule suivante:
où 'Q' est le débit et 'L' = 2,00 m est la largeur du deversoir.
(b2) Le débit se réfère à la marche de deux pompes en parallèle.
(c) La rugosité des conduites prise en compte est 0,20 mm (acier avec revêtement galvanisé)
(d) La rugosité des conduites prise en compte est 0,10 mm (fonte avec revêtement intérieur au mortier deciment exécuté par centrifugation)
Pour le calcul de la perte de charge dans le clapet de retenue à deux battants, voire la diagramme adjoint.
NOTES:(a) Il s'agit du piquage. Le débit, donc, ne se réfère qu'à une seule pompe.
où 'V' est la vitesse moyenne dans la section considérée, 'g' est l'accélération de la pesanteur et 'k' uncoefficient sans dimension dépendant de la nature du point singulier dont il s'agit.
ONAS - Assainissement des Eaux Pluviales de PIKINE Annexé aLot 1
Station de Pompage SP1 (Cité Pépinière)Calcul des pertes de charge et justification de la HMT
Point de fonctionnement 'A' : deux pompes en marche
1. CALCUL DES PERTES DE CHARGE
1.0. Conduite d'aspiration (acier DN 500) - diamètre D(0) 0,500 m - débit (a) Q(0) 404 l/s - vitesse V(0) 2,06 m/s - rugosité (c) ε(0) 0,20 mm - nombre de Reynolds (e) Re (0) 1.022.642 - lambda λ(0) 0,0164670 - pente manométrique (f) J(0) 0,0071064 m/m - longueur conduite L(0) 2,4 m - perte de charge dans la conduite ∆pc(0) 0,02 m ∆pc(0) = J(0) x L(0) - pertes de charge singulières: (g) ▫ aspiration ∆ps(0.1) 0,15 m ▫ robinet-vanne ∆ps(0.2) 0,02 m ▫ rétrécissement DN500/300 ∆ps(0.3) 0,53 m ▫ coude 1/4 DN350 (r/DN = 1) ∆ps(0.4) 0,49 m - pertes de charge singulières totales ∆ps(0) 1,19 m ∆ps(0) = ∆ps(0.1) + … + ∆ps(0.4) - perte de charge totale ∆p(0) 1,21 m ∆p(0) = ∆pc(0) + ∆ps(0)
1.1. Conduite de refoulement avant collecteur (acier DN 400) - diamètre D(1) 0,400 m - débit (a) Q(1) 404 l/s - vitesse V(1) 3,21 m/s - rugosité (c) ε(1) 0,20 mm - nombre de Reynolds (e) Re (1) 1.278.302 - lambda λ(1) 0,0170918 - pente manométrique (f) J(1) 0,0225098 m/m - longueur conduite L(1) 2,0 m - perte de charge dans la conduite ∆pc(1) 0,05 m ∆pc(1) = J(1) x L(1) - pertes de charge singulières: (g) ▫ élargissement DN300/400 ∆ps(1.1) 0,32 m ▫ vanne à guillotine ∆ps(1.2) 0,04 m ▫ clapet de retenue à deux battants ∆ps(1.3) 0,20 m ▫ branchement d'amenée (Q=0,5 Qtot) ∆ps(1.4) 0,14 m - pertes de charge singulières totales ∆ps(1) 0,70 m ∆ps(1) = ∆ps(1.1) + … + ∆ps(1.4) - perte de charge totale ∆p(1) 0,75 m ∆p(1) = ∆pc(1) + ∆ps(1)
1.2. Collecteur de refoulement CPI (acier DN 800) - diamètre D(2) 0,800 m - débit (b2) Q(2) 808 l/s - vitesse V(2) 1,61 m/s - rugosité (c) ε(2) 0,20 mm - nombre de Reynolds (e) Re (2) 1.278.302 - lambda λ(2) 0,0150270 - pente manométrique (f) J(2) 0,0024738 m/m
- longueur conduite L(2) 21,0 m - perte de charge dans la conduite ∆pc(2) 0,05 m ∆pc(2) = J(2) x L(2) - pertes de charge singulières: (g) ▫ vanne à guillotine ∆ps(2.1) 0,01 m ▫ coude 1/4 (r/DN = 1) ∆ps(2.2) 0,04 m ▫ branchement de prise (Q=Qtot) ∆ps(2.3) 0,01 m - pertes de charge singulières totales ∆ps(2) 0,05 m ∆ps(2) = ∆ps(2.1) + … + ∆ps(2.3) - perte de charge totale ∆p(2) 0,11 m ∆p(2) = ∆pc(2) + ∆ps(2)
1.3. Conduite de refoulement CPI (fonte DN 800) - diamètre D(3) 0,800 m - débit (b2) Q(3) 808 l/s - vitesse V(3) 1,61 m/s - rugosité (d) ε(3) 0,10 mm - nombre de Reynolds (e) Re (3) 1.278.302 - lambda λ(3) 0,0135450 - pente manométrique (f) J(3) 0,0022298 m/m - longueur conduite L(3) 827,0 m - perte de charge dans la conduite ∆pc(3) 1,84 m ∆pc(3) = J(3) x L(3) - pertes de charge singulières: (g) ▫ coudes 1/4 (r/DN = 1) (3 u) ∆ps(3.1) 0,12 m ▫ coudes 1/8 (r/DN = 1) (2 u) ∆ps(3.2) 0,04 m ▫ déversoir (ouvrage brise charge) ∆ps(3.3) 0,13 m - pertes de charge singulières totales ∆ps(3) 0,29 m ∆ps(3) = ∆ps(3.1) + … + ∆ps(3.3) - perte de charge totale ∆p(3) 2,13 m ∆p(3) = ∆pc(3) + ∆ps(3)
2. CALCUL DE LA HAUTEUR GEOMETRIQUE
2.1. Collecteur CPI (fonte DN 800) - cote minimum (bâche d'aspiration) h(1) 2,00 m NGT - cote maximum (fil d'eau au brise charge) h(2) 16,20 m NGT - diamètre de la conduite h(3) 0,80 m - lame d'eau sur le déversoir (h) h(4) 0,40 m - marge additionnelle de securité h(5) 0,15 mHauteur géométrique totale H.g 15,55 m H.g = h(2) - h(1) + h(3) + h(4) +
+ h(5)3. CALCUL DE LA HAUTEUR MANOMETRIQUE TOTALE (HMT)
Pertes de charges dans les conduites ∆p.c 1,96 m ∆p.c = ∆pc(0) + … + ∆pc(3)Pertes de charges singulières ∆p.s 2,24 m ∆p.s = ∆ps(0) + … + ∆ps(3)Hauteur géométrique totale H.g 15,55 mHauteur Manométrique Totale HMT 19,75 mCE
Avec deux pompes en marche débitant 808 l/s (404 l/s chacune) nous calculons une hauteur manométrique totale du réseau de 19,75 mCE.
ONAS - Assainissement des Eaux Pluviales de PIKINE Annexé bLot 1
Station de Pompage SP1 (Cité Pépinière)Calcul des pertes de charge et justification de la HMT
Point de fonctionnement 'B' : une pompe en marche
1. CALCUL DES PERTES DE CHARGE
1.0. Conduite d'aspiration (acier DN 500) - diamètre D(0) 0,500 m - débit (a) Q(0) 427 l/s - vitesse V(0) 2,17 m/s - rugosité (c) ε(0) 0,20 mm - nombre de Reynolds (e) Re (0) 1.080.861 - lambda λ(0) 0,0164376 - pente manométrique (f) J(0) 0,0079244 m/m - longueur conduite L(0) 2,4 m - perte de charge dans la conduite ∆pc(0) 0,02 m ∆pc(0) = J(0) x L(0) - pertes de charge singulières: (g) ▫ aspiration ∆ps(0.1) 0,17 m ▫ robinet-vanne ∆ps(0.2) 0,02 m ▫ rétrécissement DN500/300 ∆ps(0.3) 0,60 m ▫ coude 1/4 DN350 (r/DN = 1) ∆ps(0.4) 0,55 m - pertes de charge singulières totales ∆ps(0) 1,33 m ∆ps(0) = ∆ps(0.1) + … + ∆ps(0.4) - perte de charge totale ∆p(0) 1,35 m ∆p(0) = ∆pc(0) + ∆ps(0)
1.1. Conduite de refoulement avant collecteur (acier DN 400) - diamètre D(1) 0,400 m - débit (a) Q(1) 427 l/s - vitesse V(1) 3,40 m/s - rugosité (c) ε(1) 0,20 mm - nombre de Reynolds (e) Re (1) 1.351.077 - lambda λ(1) 0,0170710 - pente manométrique (f) J(1) 0,0251151 m/m - longueur conduite L(1) 2,0 m - perte de charge dans la conduite ∆pc(1) 0,05 m ∆pc(1) = J(1) x L(1) - pertes de charge singulières: (g) ▫ élargissement DN300/400 ∆ps(1.1) 0,36 m ▫ vanne à guillotine ∆ps(1.2) 0,04 m ▫ clapet de retenue à deux battants ∆ps(1.3) 0,20 m ▫ branchement d'amenée (Q=0,5 Qtot) ∆ps(1.4) 0,16 m - pertes de charge singulières totales ∆ps(1) 0,76 m ∆ps(1) = ∆ps(1.1) + … + ∆ps(1.4) - perte de charge totale ∆p(1) 0,81 m ∆p(1) = ∆pc(1) + ∆ps(1)
1.2. Collecteur de refoulement CPI (acier DN 800) - diamètre D(2) 0,800 m - débit (b1) Q(2) 427 l/s - vitesse V(2) 0,85 m/s - rugosité (c) ε(2) 0,20 mm - nombre de Reynolds (e) Re (2) 675.538 - lambda λ(2) 0,0155291 - pente manométrique (f) J(2) 0,0007140 m/m
- longueur conduite L(2) 21,0 m - perte de charge dans la conduite ∆pc(2) 0,01 m ∆pc(2) = J(2) x L(2) - pertes de charge singulières: (g) ▫ vanne à guillotine ∆ps(2.1) 0,00 m ▫ coude 1/4 (r/DN = 1) ∆ps(2.2) 0,01 m ▫ branchement de prise (Q=Qtot) ∆ps(2.3) 0,00 m - pertes de charge singulières totales ∆ps(2) 0,01 m ∆ps(2) = ∆ps(2.1) + … + ∆ps(2.3) - perte de charge totale ∆p(2) 0,03 m ∆p(2) = ∆pc(2) + ∆ps(2)
1.3. Conduite de refoulement CPI (fonte DN 800) - diamètre D(3) 0,800 m - débit (b1) Q(3) 427 l/s - vitesse V(3) 0,85 m/s - rugosité (d) ε(3) 0,10 mm - nombre de Reynolds (e) Re (3) 675.538 - lambda λ(3) 0,0142515 - pente manométrique (f) J(3) 0,0006552 m/m - longueur conduite L(3) 827,0 m - perte de charge dans la conduite ∆pc(3) 0,54 m ∆pc(3) = J(3) x L(3) - pertes de charge singulières: (g) ▫ coudes 1/4 (r/DN = 1) (3 u) ∆ps(3.1) 0,03 m ▫ coudes 1/8 (r/DN = 1) (2 u) ∆ps(3.2) 0,01 m ▫ déversoir (ouvrage brise charge) ∆ps(3.3) 0,04 m - pertes de charge singulières totales ∆ps(3) 0,08 m ∆ps(3) = ∆ps(3.1) + … + ∆ps(3.3) - perte de charge totale ∆p(3) 0,62 m ∆p(3) = ∆pc(3) + ∆ps(3)
2. CALCUL DE LA HAUTEUR GEOMETRIQUE
2.1. Collecteur CPI (fonte DN 800) - cote minimum (bâche d'aspiration) h(1) 2,00 m NGT - cote maximum (fil d'eau au brise charge) h(2) 16,20 m NGT - diamètre de la conduite h(3) 0,80 m - lame d'eau sur le déversoir (h) h(4) 0,21 m - marge additionnelle de securité h(5) 0,15 mHauteur géométrique totale H.g 15,36 m H.g = h(2) - h(1) + h(3) + h(4) +
+ h(5)3. CALCUL DE LA HAUTEUR MANOMETRIQUE TOTALE (HMT)
Pertes de charges dans les conduites ∆p.c 0,63 m ∆p.c = ∆pc(0) + … + ∆pc(3)Pertes de charges singulières ∆p.s 2,19 m ∆p.s = ∆ps(0) + … + ∆ps(3)Hauteur géométrique totale H.g 15,36 mHauteur Manométrique Totale HMT 18,18 mCE
Avec une seule pompe en marche débitant 427 l/s nous calculons une hauteur manométrique totale du réseau de 18,18 mCE.
ONAS - Assainissement des Eaux Pluviales de PIKINE Annexé cLot 1
Station de Pompage SP2 (Stade Alssane DJIGO)Calcul des pertes de charge et justification de la HMT
Point de fonctionnement 'A': deux pompes en marche
1. CALCUL DES PERTES DE CHARGE
1.0. Conduite d'aspiration (acier DN 600) - diamètre D(0) 0,600 m - débit (a) Q(0) 764 l/s - vitesse V(0) 2,70 m/s - rugosité (c) ε(0) 0,20 mm - nombre de Reynolds (e) Re (0) 1.611.589 - lambda λ(0) 0,0157017 - pente manométrique (f) J(0) 0,0097386 m/m - longueur conduite L(0) 2,9 m - perte de charge dans la conduite ∆pc(0) 0,03 m ∆pc(0) = J(0) x L(0) - pertes de charge singulières: (g) ▫ aspiration ∆ps(0.1) 0,26 m ▫ vanne à guillotine ∆ps(0.2) 0,03 m ▫ rétrécissement DN600/500 ∆ps(0.3) 0,12 m ▫ coude 1/4 (r/DN = 1) ∆ps(0.4) 0,23 m - pertes de charge singulières totales ∆ps(0) 0,63 m ∆ps(0) = ∆ps(0.1) + … + ∆ps(0.3) - perte de charge totale ∆p(0) 0,66 m ∆p(0) = ∆pc(0) + ∆ps(0)
1.1. Conduite de refoulement avant collecteur (acier DN 500) - diamètre D(1) 0,500 m - débit (a) Q(1) 764 l/s - vitesse V(1) 3,89 m/s - rugosité (c) ε(1) 0,20 mm - nombre de Reynolds (e) Re (1) 1.933.907 - lambda λ(1) 0,0162025 - pente manométrique (f) J(1) 0,0250057 m/m - longueur conduite L(1) 1,20 m - perte de charge dans la conduite ∆pc(1) 0,03 m ∆pc(1) = J(1) x L(1) - pertes de charge singulières: (g) ▫ vanne à guillotine ∆ps(1.1) 0,05 m ▫ clapet de retenue à deux battants ∆ps(1.2) 0,35 m ▫ branchement d'amenée (Q=0,5 Qtot) ∆ps(1.3) 0,21 m - pertes de charge singulières totales ∆ps(1) 0,62 m ∆ps(1) = ∆ps(1.1) + … + ∆ps(1.3) - perte de charge totale ∆p(1) 0,65 m ∆p(1) = ∆pc(1) + ∆ps(1)
1.2. Collecteur de refoulement CPII (acier DN 1000) - diamètre D(2) 1,000 m - débit (b2) Q(2) 1.528 l/s - vitesse V(2) 1,95 m/s - rugosité (c) ε(2) 0,20 mm - nombre de Reynolds (e) Re (2) 1.933.907 - lambda λ(2) 0,0142499 - pente manométrique (f) J(2) 0,0027490 m/m - longueur conduite L(2) 14,0 m - perte de charge dans la conduite ∆pc(2) 0,04 m ∆pc(2) = J(2) x L(2)
- pertes de charge singulières: (g) ▫ vanne à guillotine ∆ps(2.1) 0,01 m ▫ coude 1/4 (r/DN = 1) ∆ps(2.2) 0,06 m ▫ branchement de prise (Q=Qtot) ∆ps(2.3) 0,01 m - pertes de charge singulières totales ∆ps(2) 0,08 m ∆ps(2) = ∆ps(2.1) + … + ∆ps(2.3) - perte de charge ∆p(2) 0,12 m ∆p(2) = ∆pc(2) + ∆ps(2)
1.3. Conduite de refoulement CPII (fonte DN 1000) - diamètre D(3) 1,000 m - débit (b2) Q(3) 1.528 l/s - vitesse V(3) 1,95 m/s - rugosité (d) ε(3) 0,10 mm - nombre de Reynolds (e) Re (3) 1.933.907 - lambda λ(3) 0,0128228 - pente manométrique (f) J(3) 0,0024737 m/m - longueur conduite L(3) 499,0 m - perte de charge dans la conduite ∆pc(3) 1,23 m ∆pc(3) = J(3) x L(3) - pertes de charge singulières: (g) ▫ coudes 1/4 (r/DN = 1) (2 u) ∆ps(3.1) 0,11 m ▫ déversoir (ouvrage brise charge) ∆ps(3.2) 0,19 m - pertes de charge singulières totales ∆ps(3) 0,31 m ∆ps(3) = ∆ps(3.1) + ∆ps(3.2) - perte de charge ∆p(3) 1,54 m ∆p(3) = ∆pc(3) + ∆ps(3)
2. CALCUL DE LA HAUTEUR GEOMETRIQUE
'2.1. Collecteur CPII (fonte DN 1000) - cote minimum (bâche d'aspiration) h(1) 2,00 m NGT - cote maximum (fil d'eau au brise charge) h(2) 7,86 m NGT - diamètre de la conduite h(3) 1,00 m - lame d'eau sur le déversoir (h) h(4) 0,76 m - marge additionnelle de securité h(5) 0,15 mHauteur géométrique totale H.g 7,77 m H.g = h(2) - h(1) + h(3) + h(4) +
+ h(5)3. CALCUL DE LA HAUTEUR MANOMETRIQUE TOTALE (HMT)
Pertes de charges dans les conduites ∆p.c 1,33 m ∆p.c = ∆pc(0) + … + ∆pc(3)Pertes de charges singulières ∆p.s 1,63 m ∆p.s = ∆ps(0) + … + ∆ps(3)Hauteur géométrique totale H.g 7,77 mHauteur Manométrique Totale HMT 10,74 mCE
Avec deux pompes en marche débitant 1528 l/s (764 l/s chacune) nous calculons une hauteur manométrique totale du réseau de 10,74 mCE.
ONAS - Assainissement des Eaux Pluviales de PIKINE Annexé dLot 1
Station de Pompage SP2 (Stade Alssane DJIGO)Calcul des pertes de charge et justification de la HMT
Point de fonctionnement 'B' : une pompe en marche
1. CALCUL DES PERTES DE CHARGE
1.0. Conduite d'aspiration (acier DN 600) - diamètre D(0) 0,600 m - débit (a) Q(0) 825 l/s - vitesse V(0) 2,92 m/s - rugosité (c) ε(0) 0,20 mm - nombre de Reynolds (e) Re (0) 1.740.263 - lambda λ(0) 0,0156712 - pente manométrique (f) J(0) 0,0113338 m/m - longueur conduite L(0) 2,9 m - perte de charge dans la conduite ∆pc(0) 0,03 m ∆pc(0) = J(0) x L(0) - pertes de charge singulières: (g) ▫ aspiration ∆ps(0.1) 0,30 m ▫ vanne à guillotine ∆ps(0.2) 0,03 m ▫ rétrécissement DN600/500 ∆ps(0.3) 0,14 m ▫ coude 1/4 (r/DN = 1) ∆ps(0.4) 0,26 m - pertes de charge singulières totales ∆ps(0) 0,74 m ∆ps(0) = ∆ps(0.1) + … + ∆ps(0.3) - perte de charge totale ∆p(0) 0,77 m ∆p(0) = ∆pc(0) + ∆ps(0)
1.1. Conduite de refoulement avant collecteur (acier DN 500) - diamètre D(1) 0,500 m - débit (a) Q(1) 825 l/s - vitesse V(1) 4,20 m/s - rugosité (c) ε(1) 0,20 mm - nombre de Reynolds (e) Re (1) 2.088.315 - lambda λ(1) 0,0161798 - pente manométrique (f) J(1) 0,0291173 m/m - longueur conduite L(1) 1,20 m - perte de charge dans la conduite ∆pc(1) 0,03 m ∆pc(1) = J(1) x L(1) - pertes de charge singulières: (g) ▫ vanne à guillotine ∆ps(1.1) 0,06 m ▫ clapet de retenue à deux battants ∆ps(1.2) 0,35 m ▫ branchement d'amenée (Q=0,5 Qtot) ∆ps(1.3) 0,25 m - pertes de charge singulières totales ∆ps(1) 0,66 m ∆ps(1) = ∆ps(1.1) + … + ∆ps(1.3) - perte de charge totale ∆p(1) 0,70 m ∆p(1) = ∆pc(1) + ∆ps(1)
1.2. Collecteur de refoulement CPII (acier DN 1000) - diamètre D(2) 1,000 m - débit (b1) Q(2) 825 l/s - vitesse V(2) 1,05 m/s - rugosité (c) ε(2) 0,20 mm - nombre de Reynolds (e) Re (2) 1.044.158 - lambda λ(2) 0,0146420 - pente manométrique (f) J(2) 0,0008234 m/m - longueur conduite L(2) 14,0 m - perte de charge dans la conduite ∆pc(2) 0,01 m ∆pc(2) = J(2) x L(2)
- pertes de charge singulières: (g) ▫ vanne à guillotine ∆ps(2.1) 0,00 m ▫ coude 1/4 (r/DN = 1) ∆ps(2.2) 0,02 m ▫ branchement de prise (Q=Qtot) ∆ps(2.3) 0,00 m - pertes de charge singulières totales ∆ps(2) 0,02 m ∆ps(2) = ∆ps(2.1) + … + ∆ps(2.3) - perte de charge ∆p(2) 0,03 m ∆p(2) = ∆pc(2) + ∆ps(2)
1.3. Conduite de refoulement CPII (fonte DN 1000) - diamètre D(3) 1,000 m - débit (b1) Q(3) 825 l/s - vitesse V(3) 1,05 m/s - rugosité (d) ε(3) 0,10 mm - nombre de Reynolds (e) Re (3) 1.044.158 - lambda λ(3) 0,0133884 - pente manométrique (f) J(3) 0,0007529 m/m - longueur conduite L(3) 499,0 m - perte de charge dans la conduite ∆pc(3) 0,38 m ∆pc(3) = J(3) x L(3) - pertes de charge singulières: (g) ▫ coudes 1/4 (r/DN = 1) (2 u) ∆ps(3.1) 0,03 m ▫ déversoir (ouvrage brise charge) ∆ps(3.2) 0,06 m - pertes de charge singulières totales ∆ps(3) 0,09 m ∆ps(3) = ∆ps(3.1) + ∆ps(3.2) - perte de charge ∆p(3) 0,47 m ∆p(3) = ∆pc(3) + ∆ps(3)
2. CALCUL DE LA HAUTEUR GEOMETRIQUE
'2.1. Collecteur CPII (fonte DN 1000) - cote minimum (bâche d'aspiration) h(1) 2,00 m NGT - cote maximum (fil d'eau au brise charge) h(2) 7,86 m NGT - diamètre de la conduite h(3) 1,00 m - lame d'eau sur le déversoir (h) h(4) 0,41 m - marge additionnelle de securité h(5) 0,15 mHauteur géométrique totale H.g 7,42 m H.g = h(2) - h(1) + h(3) + h(4) +
+ h(5)3. CALCUL DE LA HAUTEUR MANOMETRIQUE TOTALE (HMT)
Pertes de charges dans les conduites ∆p.c 0,46 m ∆p.c = ∆pc(0) + … + ∆pc(3)Pertes de charges singulières ∆p.s 1,51 m ∆p.s = ∆ps(0) + … + ∆ps(3)Hauteur géométrique totale H.g 7,42 mHauteur Manométrique Totale HMT 9,39 mCE
Avec deux pompes en marche débitant 825 l/s (825 l/s chacune) nous calculons une hauteur manométrique totale du réseau de 9,39 mCE.
Vérification du NPSH
ONAS - Assainissement des Eaux Pluviales de PIKINE Annexé aLot 1
Station de Pompage SP1 (Cité Pépinière)Vérification du NPSH
Point de fonctionnement 'A': deux pompes en marche
1. CALCUL DU NPSH DISPONIBLE
- temperature maxi de l'eau T 40 °C - pression de la vapeur saturante (a) h(t) 74 millibar
equivalent à : h(t) 0,74 mce - pression atmospherique sur la surface de l'eau h(a) 1013 millibar
equivalent à : h(a) 10,13 mce - perte de charge en aspiration Y 1,21 mce - net positive suction head requis NPSHr 8,47 m - hauteur d'aspiration (b) z(a) -1,30 m
- net positive suction head disponible (c) NPSHd 9,48 m
Condition de stabilité pour se garantir du risque de cavitation:
NPSHd > NPSHr
(b) La hauteur d'aspiration est negative car la pompe fonctionne sous charge hydraulique. Le niveau desplus basses eaux est fixé à une cote +1,30 m par rapport au plan de la roue.
Etant 9,48 majeur de 8,47, la condition de stabilité est verifiée.
(a) La pression de la vapeur saturante de l'eau est calculée par la relation:
(c) Le NPSHd est calculé par la relation:
NOTES:
TTth+⋅
⋅=7,237
5,7exp1011,6)(
)()()( thYazahNPSHd −−−=
ONAS - Assainissement des Eaux Pluviales de PIKINE Annexé bLot 1
Station de Pompage SP1 (Cité Pépinière)Vérification du NPSH
Point de fonctionnement 'B' : une pompe en marche
1. CALCUL DU NPSH DISPONIBLE
- temperature maxi de l'eau T 40 °C - pression de la vapeur saturante (a) h(t) 74 millibar
equivalent à : h(t) 0,74 mce - pression atmospherique sur la surface de l'eau h(a) 1013 millibar
equivalent à : h(a) 10,13 mce - perte de charge en aspiration Y 1,35 mce - net positive suction head requis NPSHr 9,15 m - hauteur d'aspiration (b) z(a) -1,30 m
- net positive suction head disponible (c) NPSHd 9,34 m
Condition de stabilité pour se garantir du risque de cavitation:
NPSHd > NPSHr
(b) La hauteur d'aspiration est negative car la pompe fonctionne sous charge hydraulique. Le niveau desplus basses eaux est fixé à une cote +1,30 m par rapport au plan de la roue.
Etant 9,34 majeur de 9,15, la condition de stabilité est verifiée.
(a) La pression de la vapeur saturante de l'eau est calculée par la relation:
(c) Le NPSHd est calculé par la relation:
NOTES:
TTth+⋅
⋅=7,237
5,7exp1011,6)(
)()()( thYazahNPSHd −−−=
ONAS - Assainissement des Eaux Pluviales de PIKINE Annexé cLot 1
Station de Pompage SP2 (Stade Alssane DJIGO)Vérification du NPSH
Point de fonctionnement 'A': deux pompes en marche
1. CALCUL DU NPSH DISPONIBLE
- temperature maxi de l'eau T 40 °C - pression de la vapeur saturante (a) h(t) 74 millibar
equivalent à : h(t) 0,74 mce - pression atmospherique sur la surface de l'eau h(a) 1013 millibar
equivalent à : h(a) 10,13 mce - perte de charge en aspiration Y 0,66 mce - net positive suction head requis NPSHr 4,85 m - hauteur d'aspiration (b) z(a) -0,04 m
- net positive suction head disponible (c) NPSHd 8,78 m
Condition de stabilité pour se garantir du risque de cavitation:
NPSHd > NPSHr
(b) La hauteur d'aspiration est negative car la pompe fonctionne sous charge hydraulique. Le niveau desplus basses eaux est fixé à une cote +0,55 m par rapport au plan de la roue.
Etant 8,78 majeur de 4,85, la condition de stabilité est verifiée.
(a) La pression de la vapeur saturante de l'eau est calculée par la relation:
(c) Le NPSHd est calculé par la relation:
NOTES:
TTth+⋅
⋅=7,237
5,7exp1011,6)(
)()()( thYazahNPSHd −−−=
ONAS - Assainissement des Eaux Pluviales de PIKINE Annexé dLot 1
Station de Pompage SP2 (Stade Alssane DJIGO)Vérification du NPSH
Point de fonctionnement 'B' : une pompe en marche
1. CALCUL DU NPSH DISPONIBLE
- temperature maxi de l'eau T 40 °C - pression de la vapeur saturante (a) h(t) 74 millibar
equivalent à : h(t) 0,74 mce - pression atmospherique sur la surface de l'eau h(a) 1013 millibar
equivalent à : h(a) 10,13 mce - perte de charge en aspiration Y 0,77 mce - net positive suction head requis NPSHr 5,00 m - hauteur d'aspiration (b) z(a) -0,04 m
- net positive suction head disponible (c) NPSHd 8,67 m
Condition de stabilité pour se garantir du risque de cavitation:
NPSHd > NPSHr
(b) La hauteur d'aspiration est negative car la pompe fonctionne sous charge hydraulique. Le niveau desplus basses eaux est fixé à une cote +0,55 m par rapport au plan de la roue.
Etant 8,67 majeur de 5, la condition de stabilité est verifiée.
(a) La pression de la vapeur saturante de l'eau est calculée par la relation:
(c) Le NPSHd est calculé par la relation:
NOTES:
TTth+⋅
⋅=7,237
5,7exp1011,6)(
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Réservoir anti-bélier HYDROCHOC
tubulure d'échange avec
l'atmosphère
chambre de compression
de l'ARAA
clapet flotteur
revêtement interne
époxy anti corrosion
tube plongeur
connexion de raccordement
de l'anti bélier au réseau
Profil en long des piézométries"Pikine SP1": 826.79 m de fonte; Dint 800 mm; Disjonction des pompes à 872.49 l/s;
ARAA 9000 litres, PS/PE: 4/6 bar; Sortie DN 500 mm + Boite de régulation d'air, Volume de chambre 4500 litres
0
2
4
6
8
10
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14
16
18
20
0 100 200 300 400 500 600 700 800
Distance cumulée [m]
Cot
e [m
]
Pression max obtenue en régime transitoire
Pression min obtenue en régime transitoire
Pression obtenue en régime permanent
Cote projet
Limite de dépression admissible (-2mCE) A.KHELIL
Evolution du volume d'air"Pikine SP1": 826.79 m de fonte; Dint 800 mm; Disjonction des pompes à 872.49 l/s;
ARAA 9000 litres, PS/PE: 4/6 bar; Sortie DN 500 mm + Boite de régulation d'air, Volume de chambre 4500 litres
0
1
2
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9
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
Temps [s]
Vol
umes
[m³] Volume d'air dans le ballon
Au moins un arrêt brusque journalier doit être provoqué à au moins 480 l/s afin d’assurer le renouvellement en air frais du ballon ARAA.
Le réservoir Hydrochoc “eaux usée”anti-bélier à régulation d’air automatique est un amortisseur hybride, fonctionnantcomme amortisseur hydropneumatique et comme cheminée d’équilibre, sans compresseur ni vessie. Conçu pour les fluides chargés ou fibreux, il est parfaitement adapté pour protéger les conduites sans hauteurs géométriquesrencontrées en refoulement d’eaux usées.
ARAA3000 à 35000 L
PEINTUREInterne. Peinture époxy sans solvant, couleur blanche, épaisseur100 microns.Externe. Laque polyuréthane couleurjaune et apprêt anti-corrosion polyuréthane, épaisseur 50 microns.
GARANTIE“Hors pièces d’usure et sous réserve des conditions normales d’utilisation.”
EMBALLAGEBerceaux pour les réservoirs.
DATE : 2006FABRICATION SELON CODAP
Gamme eaux uséesSurpression - Régulation - Protection ani-bélier
17, rue Paul-Bert - 89400 Migennes - Tél. : 03 86 92 30 14 - Fax : 03 86 92 30 01E-mail : [email protected] - www.charlatte.com
Vue de dessous
Capacité Ø D Hauteur P Cote A Cote B Cote C(mm) H
3000 1200 3600 1050 150 125 1370
4000 1200 4400 1050 150 125 1370
5000 1500 3800 1300 150 178 1670
6000 1500 4600 1300 150 178 1670
7000 1500 5100 1300 150 178 1670
8000 1500 5600 1300 150 178 1670
9000 1900 4800 1700 150 178 2070
9000 2100 3800 1800 150 276 2270
10000 1900 5200 1700 150 178 2070
10000 2100 4100 1800 150 276 2270
12000 1900 5900 1700 150 178 2070
12000 2100 4700 1800 150 276 2270
15000 2100 5600 1800 150 276 2270
20000 2500 5300 2000 500 500 2670
25000 2500 6300 2000 500 500 2670
30000 3000 5700 2550 500 500 3170
35000 3000 6400 2550 500 500 3170
Pour capacités supérieures : nous consulter.Ces cotes sont données à titre indicatif et peuvent être modifiées sans préavis.
Cré
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6-F
06-Fiches ARAA-FR 27/01/06 11:29 Page 10
SPECIFICATION TECHNIQUE AssuranceQualité
REF SPT 0140-04 FR
TITRE:
A.R.A.A.Antibélier à Régulation d'Air Automatique
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1- PROFILS PLATS
Les hydrauliciens savent qu’un réservoir antibélier dimensionné pour le même degré de protectionest d'autant plus volumineux que la conduite est plate à longueur et débit identiques. Ceci est tout à faitnaturel puisque le problème à résoudre est un transfert d’énergie : quand le profil est plat, l'énergieélastique est plus faible dans chaque litre de gaz car il est moins comprimé, le transfert d'énergie enpotentiel de gravité est moins évident si la hauteur géométrique diminue.
Quand cela est possible une solution élégante consiste à organiser l'utilisation de l'air extérieur enouvrant le système pour puiser de l'énergie gratuite dans l'atmosphère. Cette fonction est remplie par leréservoir A.R.A.A. sans aucune introduction d'air dans la canalisation elle même.
Ces profils plats sont fréquents en refoulement d’assainissement. L’A.R.A.A. est doncparticulièrement adapté pour les effluents chargés, les volumes vont de 50 à 45000 litres. Ils sont utilisésdepuis plus de dix ans dans des installations de toutes tailles.
2 - CONCEPTION DU RESERVOIR A.R.A.A.
Cet appareil et constitué d’une cuve verticale, connectée au réseau par un tube de grand diamètresitué au centre du fond inférieur. Le sommet de ce réservoir est en fait une chambre de compressionlimitée par un tube central de ventilation. Ce tube comporte un flotteur contrôlant les échanges avecl’atmosphère extérieur.
Ce réservoir spécial, dont CHARLATTE exploite le brevet, a trois fonctionnements différents :
1 - ballon à air comprimé tant que le flotteur est fermé.2 - cheminée quand le flotteur est ouvert au dessus d’une surface libre.3 - ventouse à double effet quant tout le liquide a été donné au réseau.
Ce réservoir antibélier ne contient pas de vessie et ne nécessite aucun pré-gonflage, ce qui permetd’ouvrir au maximum le diamètre du tube de connection au réseau. Il n’y a donc aucun risqued’obstruction dans le cas d’une utilisation avec un effluent chargé de fibres et de solides.
Dans ce ballon il n’est absolument pas nécessaire de contrôler la quantité d’air car unrenouvellement est réalisé à chaque arrêt du pompage. Si une dissolution se produit, l’A.R.A.A. perd del’énergie mais les fonctionnements multiples (cheminée et ventouse) donnent beaucoup de sûreté àl’ouvrage qui reste toujours bien protégé.
Toutefois il est préférable de spécifier au moins un arrêt journalier du pompage afin d’assurer unrenouvellement en air frais du volume élastique en provoquant un cycle de détente et recompression.
Les principaux intérêts de cet appareil sont : aucune énergie requise, et faibles dimensions car unepartie de l’énergie cédée au réseau est prélevée à l’extérieur dans l’atmosphère.
SPECIFICATION TECHNIQUE AssuranceQualité
REF SPT 0140-04 FR
TITRE:
A.R.A.A.Antibélier à Régulation d'Air Automatique
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3 - FONCTIONNEMENT démarrage des pompes :
3-1 Mode "Purgeur d'air"
A la mise en service de l'installation la conduite de refoulement estmise en eau et un débit d'air traverse l'ARAA dont le flotteur est ouvert.
3-2 Mode "Cheminée d'équilibre"
La conduite de refoulement se remplit et le niveau de liquide finit paratteindre la connection de l'ARAA . Le niveau de liquide monte sousl'action des pompes mais la surface libre reste à la pression atmosphériquetant que le bas du tube plongeur n'est pas mouillé, le flotteur est ouvert.
3-3 Fermeture du flotteur
L'air situé au dessus de ce niveau dans la chambre de compression est enfermé quand le niveau de liquide atteint le bas du tube plongeur.Le niveau de liquide continue à monter dans le tube plongeur carle flotteur est toujours ouvert vers l'atmosphère. Cependant l'airenfermé commence à se comprimer. Lorsque le liquide dans le tubeplongeur atteint le flotteur celui-ci est fermé par la force d'Archimède.
3-4 Compression du volume d'air
La pression augmente au cours de la mise en eau de toute la canalisation etla quantité d'air enfermée se comprime jusqu'à ce que le système soit enrégime établi, statique ou régime permanent pompes en route.
SPECIFICATION TECHNIQUE AssuranceQualité
REF SPT 0140-04 FR
TITRE:
A.R.A.A.Antibélier à Régulation d'Air Automatique
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4 - FONCTIONNEMENT à l'arrêt des pompes :
4-1 Mode "Antibélier hydropneumatique"
Immédiatement après l'arrêt des pompes, la pression dans le réseaucommence à chuter et l'énergie élastique du gaz comprimé pousse le liquide contenu dans l'ARAA. Ce débit limite la baisse de pressiondans la canalisation qui reçoit de l'énergie de l'ARAA et non plus des pompes.Quand la bulle de gaz s'est détendue et a poussé le volume liquide situéau dessus du bas du tube plongeur, celui-ci se vide et le flotteur s'ouvre.
4-2 Mode "Cheminée d'équilibre"
Après l'ouverture du flotteur, le réservoir est ouvert à l'atmosphère. Le débit est alors fourni au réseau à pression constante. Le niveaucontinue à baisser jusqu'à obtention du niveau minimum avec inversion du sens de l'écoulement à cet instant, ensuite le réseau débite dans l'ARAA qui se remplit à pression intérieure constante.
4-3 Oscillations
Le processus se répète avec des oscillations de plus en plus molles carl'énergie se dissipe jusqu'à obtention du régime statique. Le niveau liquidedans l'ARAA peut se stabiliser au dessus ou au dessous du bas du tubeplongeur, cela dépend de la géométrie du tracé et du calage de l'ARAA .
Fiches techniques des équipements hydraulique
• Vannes à guillotine • Robinet-vannes • Clapets de non retour à double battant • Ventouse à triple fonction • Joints de démontage • Adaptateurs de bride • Raccords à brides • Coudes à emboitements
0
LISTE DES COMPOSANTS STANDARD
Composant: Version FONTE: Version INOX:
1- Corps FONTE GG25 INOX CF8M2- Pelle AISI 304 AISI 3163- Siège Métal / Métal ou EPDM4- Garniture Coton sui�é Fibre naturelle té�onnée
(les deux versions avec, en plus, du �l torique)5- Presse-étoupe Aluminium INOX CF8M
ou fonte nodulaire 6- Tige AISI 3037- Ecrou Tige Laiton8- Pont Acier au carbone
ou fonte nodulaire9- Plaque support Acier au carbone recouvert d'EPOXI10- Volant Fonte11- Frette A AISI 304 AISI 31612- Rondelle friction Laiton13- Capuchon Acier au carbone recouvert d'EPOXI
de protection14- Couvercle supérieur Plastique15- Visserie Acier zingué Acier zingué
VANNE A GUILLOTINE UNIDIRECTIONNELLE, TYPE “WAFER”
Le modèle EX est une vanne d'usage général pour des �uides chargésde solides en suspension, employée principalement dans les secteurs:
• du papier • du traitement des eaux • de l'énergie • agro-alimentaire• minier • chimique• etc.
Dimensions: DN 50 à DN 1200 (DN supérieurs sur demande)
Pressions: DN 50 à DN 250 : 10 (kg/cm2)DN 300 à DN 400: 6 (kg/cm 2)DN 450: 5 (kg/cm 2)DN 500 à DN 600: 4 (kg/cm 2)DN 700 à DN 1200: 2 (kg/cm 2)
Brides standard: DIN PN 10 et ANSI B16.5 (classe 150)
D'usage courant: (sur demande)DIN PN 6 DIN PN 16 DIN PN 25BS “D” et “E” ANSI 125 Autres sur demande
Toutes les vannes sont testées avant leur expédition.
CORPSMonobloc en fonte, type “wafer” pour installation entre brides avec facede bride en relief. Dispose de coins et de guidages intérieurs moulés pourassurer la fermeture de la pelle contre le siège de la vanne. Conçue avecdes nervures de renforcement aux diamètres supérieurs, conférant une gran-de robustesse au corps.Le passage est du type circulaire et total. Il facilite une grande capacitéde débit ainsi que des pertes de charge minimales. La forme intérieure ducorps évite l'accumulation de solides pouvant gêner à la fermeture de lavanne.
PELLEEn acier inoxydable, polie des deux côtés ce qui empêche les grippageset les dommages sur le siège, avec terminaison en biseau, ce qui permetde couper et d'expulser les solides vers le flux. On peut, à la demande, aug-menter son épaisseur pour permettre des pressions de travail plus importantes.
GARNITUREDe longue durée, composée de plusieurs lignes de fibre tressée (une largevariété de matériaux à votre disposition) plus un joint torique, avec unpresse-étoupe facile à accéder et à ajuster, assurant l'étanchéité de la vanne.
TIGE DE MANOEUVREEn acier inoxydable, sur modèle standard, ce qui lui confère une granderésistance à la corrosion et une longue durée de vie. En outre, le graisseurplacé sur le pont permet de lubrifier la commande en prolongeant ainsi sadurée de vie. Le capuchon de protection de la tige joue un rôle de sécurité et protè-ge la tige de manœuvre des entrées de poussière.
INTERCHANGEABILITE DES COMMANDESToutes les commandes sont interchangeables sur la vanne suivant lesbesoins du client.
SUPPORT DE COMMANDE ET ADAPTATION En acier (ou inox à la demande), revêtu d'Epoxy, sa conception robuste luiconfère une grande rigidité, supportant les conditions d'opération les plussévères.
REVETEMENT EPOXYTous les corps et les composants en fonte et en acier au carbone des van-nes sont recouverts d'une couche d'Epoxy, déposée au moyend'un procédé électrostatique qui confère aux vannes une grande résistanceà la corrosion ainsi qu'un excellente finition.La couleur standard étant le bleu, RAL-5015.
CARTER DE PROTECTION DE SECURITE DE LA PELLEDans le respect des normes européennes de sécurité (marquage "CE"),des carters de protection métallique sur le parcours de la pelle ont été incor-porés aux vannes automatiques, en évitant ainsi quedes corps ou des objets puissent être accidentellement attrapés ou entraînés.
CARACTERISTIQUES
Suivant certaines applications ou conditions d'installation de la vanne, il est néces-saire de faire subir à cette vanne ou à certains de ces composants des traitementsspécifiques (revêtements spéciaux, rechargement, etc…).
ous vous offrons la possibilité d'appliquer ces traitementsaux différents composants de la vanne, en obtenant ainsi une amélioration de leurscaractéristiques à l'abrasion (stellite, polyuréthanne,...), la corrosion (Halar,Rilsan, galvanisation...), et l'adhérence (polissage, PTFE...).
ChapeauxLe chapeau offre une étanchéité complète vers l'extérieur, en diminuantainsi l'entretien du presse-étoupe.
Regulation à l'aide de Diaphragmes V-Port (60º) etPentagonaux.Le choix de la forme du diaphragme dépendra du type de réglage deflux que l'on veut obtenir.
Injections d´airPlacées sur les guidages et les fermetures de la pelle, elles permettent denettoyer les particules qui s'y sont déposées et qui pourraient entraver leparcours de la pelle. Elles peuvent être à air, à liquide ou même àvapeur.
Autres matériaux métalliquesIl est possible d'utiliser d'autres matériaux tels que la fonte nodulaire, l'a-cier au carbone, les aciers inox. (AISI 316L, 317,...) et les alliages spé-ciaux (254SMOC, Hastelloys,...) ainsi que du titane.
Fabrication MECANO-SOUDEESi l'on désire un modèle spécifique de vanne (grandes dimensions et/ouhautes pressions), ou l'utilisation de matériaux spéciaux, une fabricationmécano-soudée est possible. Dans tous les cas, il est conseillé de con-sulter nos techniciens.
EXTIl s'agit d'une variante du modèle EX, avec un corps du style “lugged”(oreilles taraudées), pouvant être employée comme bout de ligne. Percésuivant normes DIN PN 10, ANSI 150 et AS “D”. Disponible jusqu'auDN 600.
AUTRES OPTIONS
TRAITEMENTS SUPERFICIELS
Il est conseillé de consulter nos techniciens au préalable
N
METAL / METALEmployé sur des applications pour destempératures élevées où l'étanchéitétotale n'est pas nécessaire. La pelleporte directement sur le corps de lavanne. Sans joint de fermeture.
METAL / METAL, TYPE “B”Il est possible d'incorporer un anneaurenforcé, siège interchangeable dutype “B”, en acier inox.
CONE DEFLECTEUR “C”Employé pour protéger le siège, de lapelle et du corps, sur des circuits auxfluides abrasifs. cône métallique en AISI 316, CA 15,Ni-Hard,...
Placé à l'entrée du flux, ce qui se tra-duit par une légère diminution de lasection d'entrée, ce cône protège defaçon effective le joint de fermeture. Lemontage d'un déflecteur augmente lacôte d'encombrement de la vanne:
DN 50 à DN 250, X= 9 mm. DN 300 à DN 600, X= 12 mm.DN supérieurs, sur demande.
SIEGE/JOINTS GARNITURES
Autres détails et produits sur demande NOTE : la totalité avec du joint torique au matériau identique au joint, excepté le TH, la AG et la FC
ETANCHE TYPE “A”C'est l'étanchéité standard. C'est unefrette en acier inox qui assure le main-tien du joint. Pour les diamètres supé-rieurs au DN 125 la frette inox com-porte des encoches servant d'ergotsafin d'assurer la fixation rigide de lafrette.
ETANCHE TYPE “B”Cette étanchéité est formée de l'élas-tomère du siège et d'un anneau renfor-cé assurant la disposition du joint ; elleest employée sur des circuits aux fuitesminimales. Le joint même se voit ainsiprotégé des fluides abrasifs.
TYPES D'ETANCHEITE
Matériel T. Max (ºC) Applications
Métal/Métal >250 Temp. élevées/Etanchéité relative
EPDM (E) 120 Acides et huiles non minérales
Nitrile (N) 120 Hydrocarbures, huiles et graisses
Viton (V) 200 Hydrocarbures et solvants
Températures élevées
Silicone (S) 250 Produits alimentaires
PTFE (T) 250 Résistant à la corrosion
Matériel T. Max (ºC) pH
Coton Suiffé (AH) 50 6 - 8
Coton Sec (AS) 50 6 - 8
Fibre Naturelle Téflonnée (NT) 120 4 - 12
Fibre synthétique Téflonnée (ST) 240 2 - 13
Fibre Céramique (FC) 260 0 - 14
Téflon Pur (TH)) 300 4 - 12
Graphitée (AG) 1200 ––
COMMANDE MANUELLE : VOLANT A TIGE MONTANTE
Composée d'un :- volant en fonte - tige - écrou
Dispose en plus d'un graisseur, ainsi que d'uncapuchon de protection pour la tige.
Disponible : DN 50 à DN 1200
Options : (sur demande)- Dispositifs de blocage- Rallonges et colonnes de manoeuvre
DN A B C D E F ØG H Poids (kg.)
50 40 124 90 105 135 48 200 429 7
65 40 139 90 115 152 48 200 456 8
80 50 154 90 124 168 48 200 481 9
100 50 174 90 140 193 48 200 522 11
125 50 192 104 150 217 52 250 606 15
150 60 217 104 175 243 52 250 657 18
200 60 270 118 205 318 63 300 830 30
250 70 326 118 250 373 63 300 1030 44
300 70 380 118 300 423 63 300 1130 58
350 96 438 193 338 503 68 410 1341 96
400 100 493 193 392 553 68 410 1445 124
450 106 546 197 432 603 68 550 1610 168
500 110 620 197 485 663 68 550 1723 192
600 110 714 197 590 763 68 550 2038 245
700 110 834 400 686 890 74 800 2370 405
750 110 884 400 760 945 74 800 2579 455
800 110 1015 320 795 989 74 800 2737 512
900 110 1040 320 900 1118 74 800 3051 680
1000 110 1150 320 980 1220 74 800 3319 865
INFORMATION CONCERNANT DIMENSIONS DES BRIDES
DN K nº M T
50 125 4 M-16 10 4 - --
65 145 4 M-16 10 4 - --
80 160 8 M-16 10 4 - 4
100 180 8 M-16 10 4 - 4
125 210 8 M-16 10 4 - 4
150 240 8 M-20 14 4 - 4
200 295 8 M-20 14 4 - 4
250 350 12 M-20 18 6 - 6
300 400 12 M-20 18 6 - 6
350 460 16 M-20 22 10 - 6
400 515 16 M-24 24 10 - 6
450 565 20 M-24 24 14 - 6
500 620 20 M-24 24 14 - 6
600 725 20 M-27 24 14 - 6
700 840 24 M-27 20 16 - 8
800 950 24 M-30 20 16 - 8
900 1050 28 M-30 20 20 - 8
1000 1160 28 M-33 20 20 - 8
1200 1380 32 M-36 30 22 - 10
DN K nº M T
2” 4 3/4“ 4 5/8” UNC 3/8” 4 - --
2 1/2” 5 1/2” 4 5/8” UNC 3/8” 4 - --
3” 6” 4 5/8” UNC 3/8” 4 - --
4” 7 1/2” 8 5/8” UNC 3/8” 4 - 4
5” 8 1/2” 8 3/4” UNC 3/8” 4 - 4
6” 9 1/2” 8 3/4” UNC 1/2” 4 - 4
8” 11 3/4” 8 3/4” UNC 1/2” 4 - 4
10” 14 1/4” 12 7/8” UNC 3/4” 6 - 6
12” 17” 12 7/8” UNC 3/4” 6 - 6
14” 18 3/4” 12 1” UNC 7/8” 8 - 4
16” 21 1/4” 16 1” UNC 1” 10 - 6
18” 22 3/4” 16 1 1/8” UNC 1” 10 - 6
20” 25” 20 1 1/8” UNC 1” 14 - 6
24” 29 1/2” 20 1 1/4” UNC 1” 14 - 6
28” 34” 28 1 1/4” UNC 3/4” 20 - 8
30” 36” 28 1 1/4” UNC 3/4” 20 - 8
32” 38 1/2” 28 1 1/2” UNC 3/4” 20 - 8
36” 42 3/4” 32 1 1/2” UNC3/4” 22 -10
40” 47 1/4” 36 1 1/2” UNC 3/4” 26 -10
DIN PN10
ANSI B16.5, classe 150(*)
(*) à partir de DN 24" on applique la norme MSS SP 44 (classe 150)
Trous taraudés borgnes
Trous traversants
Trous taraudés borgnes
Trous traversants
DN g C D f t n-d1 HF4 F5
50 99 125 165 3 19 150 250 4-Ø19 26065 118 145 185 3 19 170 270 4-Ø19 27080 132 160 200 3 19 180 280 8-Ø19 305100 156 180 220 3 19 190 30 8-Ø19 345125 184 210 250 3 19 200 325 8-Ø19 355150 211 240 285 3 19 210 350 8-Ø23 464200 266 295 340 3 20 230 400 8-Ø23 570250 319 350 395 3 22 250 450 12-Ø23 666300 370 400 445 4 24,5 270 500 12-Ø23 760
1. NORMES MODELE : DIN 3352 part 42. ECARTEMENT ENTRE BRIDE : EN 558-13. BRIDE : EN 1092-24. NORME ESSAI : EN 12266-1
ROBINET VANNE À BRIDES PN 10 - DN 50 A 300 - AVEC VOLANT OU CARRÉ DE MANŒUVRE
L
CARACTERISTIQUE TECHNIQUEDIAMETRE NOMINALPRESSION NOMINALPRESSION D'ESSAI CORPS
50 - 350 mm1624
17,6FONTE GGG 50
PRESSION D'ESSAI SIEGEMATERIAUXMILIEU EAU
Clapet de Non Retour à Double Battant / Dual Plate Check Valves
APLICACIONES /Estaciones de bombeo y redes de distribución para agua limpia, irrigación (aguas filtradas).
Redes contra incendios / Compresores con baja presión / Aplicaciones con varios fluidos (a consultar).
Asegurando la protección de la bomba contra la inversión del fluido.
DATOS TÉCNICOS / Dimensiones: DN 50 a DN 1200. / Tipo de conexión: Para montaje entre bridas PN-10/16/25 yANSI-150# (otros consultar).
Máxima presión de trabajo dependiendo de la construcción (a consultar).
Límites de temperatura: -10ºC a 120ºC (otras temperaturas consultar).
Asiento: según categoría A estándar ISO 5208.
Presión mínima de estanqueidad: 0,5 bar
APPLICATIONS
Pumping stations and networks for clean water distribution, irrigation (filtered water).
Fire protection networks.Air-compressors.
Applications with different fluids (to be consulted).
Ensuring the protection of pumps against flow inversion.
TECHNICAL DATA
Range: DN 50 to DN 1200.
Connections: For mounting between flanges PN 10/16/25 andANSI 150# (for others inquire).
Maximum working pressures depending on material construction.
Operating temperatures -10ºC +120ºC (for other temperatures inquire).
Seating: class A according to standard ISO 5208.
Minimum backpressure for tightness: 0,5 bars.
VENTAJAS TÉCNICAS /Distancia entre caras muy corta con buenas características hidráulicas.
Baja pérdida de carga / Compacta / Asiento vulcanizado en el cuerpo / Cierre ayudado por resorte (reduce el golpe de ariete) / Dos resortes por válvula para equilibrar la fuerza en cada plato / Topes en los platos para reducir esfuerzos en las orejetas de giro.
Flujo simétrico conseguido por el eje tope o por pieza tope a la apertura totalde los platos.
Instalación horizontal o vertical /Cáncamo para fácil manipulación a partir de DN 250 /
ENSAYOS / Asiento: 1,1 x presión nominal / Cuerpo: 1,5 x presión nominal /
TECHNICAL PERFORMANCES
Short Face To Face connection with good hydraulic performance.Low pressure drop.
Compactness.Seal vulcanized on the seat of the body.
Springs helping closing the plates (reducing waterhammer).Two springs for equilibrated forces on the plates.
Stops on plates to reduce friction between ears of platesand shaft.
Symmetrical flow obtained by the centering pin when the plates are fully opened.Horizontal and Vertical installation in pipeline.
Lifting rings from DN 250.
TEST
Seat: 1,1 x nominal pressure. Body: 1,5 x nominal pressure.
CURVAS PERDIDA DE CARGA / PRESSURE DROP CURVE
DIAGRAMA PERDIDA DE CARGA PARA AGUA EN CONDICIONES NORMALES / PRESSURE DROP CURVE FOR NORMAL CONDITIONS
3 CAUDAL / FLOW (m /h)
�p (m.w.c.)
10 100 500 100050
5
1
0,5
0,1
10
DN-5
0
DN-6
5
DN-8
0
DN-1
00
DN-1
25
DN-1
50
DN-4
00
DN-2
00
1 10000 100000
DN-4
50
DN-5
00
DN-6
00
DN-7
00
DN-8
00
DN-3
50
DN-3
00
DN-2
50
DN-9
00
DN-1
000
TALADRO BRIDAS / FLANGE DRILLING
DN
40
150
EN-GJS-400-15 WCB A-216
AISI-316 AISI-316 AISI-316AC IER/STEEL
NBR BUNA-NCF-8M
EN-GJS-400-15
WCB A-216
EN-GJL-250 EN-GJS-400-15
80
300
125
50
200
65
250
100
STANDARD / STANDARD DN 40 - DN 300Nº PART / PART
INCH INCH INCH1. CORPS/BODY 2. BATTANTS/PLATES3. AXE/SHAFT 4. BUTEE/KEY
5. RESSORTS/SPRINGS
6. RONDELLES/WASHERS
7. BOUCHON/PLUG
8. JOINT/O-RING
9. SIEGE/SEAT
PN10 PN10PN16 PN16PN25 PN25
DN
350
800
EN-GJL-250
EN-GJL-250 EN-GJS-
400-15
AISI-304 AISI-302 AISI-304AC IER/STEEL
NBR BUNA-NAISI-304
EN-GJS-400-15
EN-GJS-400-15
EN-GJS-400-15
EN-GJS-400-15
WCB A-216 WCB A-216
WCB A-216
WCB A-216
WCB A-216
WCB A-216
500
1200
700
400
900
450
1000
600
INCH INCH INCH1. CORPS/BODY 2. BATTANTS/PLATES3. AXE/SHAFT
4. GOUPILLE/STOP PIN
5. RESSORTS/SPRINGS
6. RONDELLES/WASHERS
7. BOUCHON/PLUG
8. JOINT/O-RING
9. SIEGE/SEAT
PN10 PN10PN16 PN16PN25 PN25
STANDARD / STANDARD DN 350 - DN 1200Nº PART / PART
TALADRO BRIDAS / FLANGE DRILLINGDN
40
150
INOX/STAINLESS STEEL,
DUPLEX
INOX/STAINLESS STEEL,
DUPLEX
INOX/STAINLESS STEEL,
DUPLEX,BRONZE-ALU/BRONZE-ALU
INCONEL
AISI-316,INCONEL
INOX /STAINLESS STEEL,
DUPLEX,BRONZE-ALU/BRONZE-ALU
INOX/STAINLESS STEEL,
DUPLEX,BRONZE-ALU/BRONZE-ALU
EPDM,VITON
EPDM,VITON,
KLINGERIT
EPDM,VITON,
NEOPRENE,METAL-METAL
BUNA-N
INOX/STAINLESS STEEL,
DUPLEX,BRONZE-ALU/BRONZE-ALU
Fte DUCTILE/DUCTILE,ACIER/STEEL,
INOX/STAINLESS STEEL,
DUPLEX,BRONZE-ALU/BRONZE-ALU
Fte Ductile revétue EPDM/DUCTILE IRON RUBBER LINED,
ACIER/STEEL, DUPLEX,INOX/STAINLESS STEEL,
BRONZE-ALU/BRONZE-ALU
AC IER/STEEL, INOX/
STAINLESS STEEL,DUPLEX,
BRONZE-ALU/BRONZE-ALU
80
300350400450500600700800900
10001200
125
50
200
65
250
100
INCH INCH1. CORPS/BODY 2. BATTANTS/PLATES 3. AXE/SHAFT 4. BUTEE/KEY
5. RESSORTS/SPRINGS
6. RONDELLES/WASHERS
7. BOUCHON/PLUG
8. JOINT/O-RING
9. SIEGE/SEAT
NON STANDARD / NON STANDARD DN 40 - DN 1200Nº PARTE / PART
DN
DIMENSIONS / DIMENSIONS WAFER DIN3202 K3
DN
40
150
80
300
125
40045050060070080090010001200
50
200
65
250
100
350
voir /
see P
N10
consu
lter
/ ple
ase
inquire
consu
lter
/ ple
ase
inquire
voir /
see P
N10
94
108
128
143
164
194
220
275
330
380
440
491
540 556
284
338
402
460
514
565
625
733
834
942
1042
1155
104
56 43 45 3,21 1,1
1,2
1,9
3
4
6
8,5
15
25
34
53
68
98
115
175
258
340
510
750
1200
3,21
3,05
2,85
2,42
2,17
1,96
1,55
1,43
12,29
1,17
1,08
0,98
0,9
0,79
0,76
0,7
0,67
0,63
56 43 45
62 46 80
70 64 130
90 64 250
110 70 515
130 76 795
195 89 1460
245 114 2590
292 114 3500
340 127 4650
380 140 6300
435 152 8600
490 152 11200
580 178 20650
670 229 34450
775 241 39200
870 241 53400
965 300 77500
1150 350 130000 0,59
124
137
164
194
220
275
338
402
450
514
543
607
713
826
934
1042
1155
620
737
807
914
1014
1130
1344
596
698
812
920
1020
1126
1344
INCHØB(mm)
ØA(mm)
POIDS / WEIGHT(kg. aprox.)F to F
(mm)Kv
(m³/h)CRACKING PRESSURE
(mbar)PN10 PN10/16PN16 PN25 PN25ANSI150# ANSI150#
7
1
3
654
8
F to F
ØA
ØB
9
2
ØA
ØB
F to F
1 2 93 45 6
8 7
Clapet de Non Retour à Double BattantDual Plate Check Valves
VENTOUSE TRIPLE FONCTION A DEUX FLOTTEURS
DESCRIPTION
Ventouse automatique pour l’ évacuation de l’ air durant le remplissage ou la vidage d’ une conduite et suppression de les poches d’ air quand la conduite est sous pression, facilitant l’écoulement de l’ eau.
CARACTERISTIQUES TECHNIQUES
Triple fonction: � Evacuation de l’air à grand débit lors du remplissage des conduites; � Garanti l’entrée d’air à grand débit lors de la vidange des conduites; � Dégazage de point haut pendant le fonctionnement.
Tous les matériaux en contact avec le fluide sont conformes aux normes alimentaires en vigueur
Brides DIN – ISO – ANS – BS 4505 Encombrements DN 40 – 300 Pression de service PN 10 – 16 – 25 Pression min. 0,5 bar Revertêment Poudre epoxy 200 microns
C L
D1D2D3
B
A
8
4
3
2
6
1
5
7
VENTOUSE TRIPLE FONCTION A DEUX FLOTTEURS
DIMENSIONS PN10/16/25 (mm)
TYPE DN D2 D3 A B C L
50 125 165 270 166 86 125
65 145 185 270 166 86 125
80 160 200 270 166 86 125400
100 180 220 270 166 86 125
80 160 200 350 240 112 125600
100 180 220 350 240 112 125
100 180 220 420 265 128 125
125 210 250 420 265 128 125
150 240 285 420 265 128 125
200 295 340 420 265 128 125
250 350 395 420 265 128 125
900
300 400 445 420 265 128 125
C L
D1D2D3
B
A
8
4
3
2
6
1
5
7
CAPACITE DE DEBIT
Joint de Démontage Type “A”
Dimensions en mm
PN10 PN16 PN25 DN
D n d2 L1 L2 D n d2 L1 L2 D n d2 L1 L2
40 150 4 M16 180 280 150 4 M16 180 280 150 4 M16 190 310
50 165 4 M16 180 280 165 4 M16 180 280 165 4 M16 200 310
65 185 4 M16 180 280 185 4 M16 180 280 185 8 M16 200 310
80 200 8 M16 200 310 200 8 M16 200 310 200 8 M16 210 330
100 220 8 M16 200 310 220 8 M16 200 310 235 8 M20 220 340
125 250 8 M16 200 310 250 8 M16 200 310 270 8 M24 220 370
150 285 8 M20 200 320 285 8 M20 200 320 300 8 M24 230 370
175 315 8 M20 220 340 315 8 M20 220 340 330 12 M24 230 370
200 340 8 M20 220 340 340 12 M20 220 340 360 12 M24 230 370
250 395 12 M20 220 360 405 12 M24 230 370 425 12 M27 250 410
300 445 12 M20 220 360 460 12 M24 250 410 485 16 M27 250 410
350 505 16 M20 230 360 520 16 M24 260 410 555 16 M30 270 440
400 565 16 M24 230 370 580 16 M27 270 430 620 16 M33 280 480
450 615 20 M24 250 390 640 20 M27 270 430 670 20 M33 280 480
500 670 20 M24 260 390 715 20 M30 280 440 730 20 M33 300 480
600 780 20 M27 260 410 840 20 M33 300 480 845 20 M36 320 520
700 895 24 M27 260 410 910 24 M33 300 480 960 24 M39 340 530
800 1015 24 M30 290 460 1025 24 M36 320 520 1085 24 M45 360 600
900 1115 28 M30 290 460 1125 28 M36 320 520 1185 28 M45 380 600
1000 1230 28 M33 290 480 1255 28 M39 340 560 1320 28 M52 400 650
1100 1340 32 M33 300 480 1355 32 M39 340 560 1420 32 M52 420 700
1200 1455 32 M36 320 520 1485 32 M45 360 600 1530 32 M52 450 720
1400 1675 36 M39 360 560 1685 36 M45 380 630 1755 36 M56 470 800
1500 1785 36 M39 380 590 1820 36 M52 400 660 M56
1600 1915 40 M45 390 600 1930 44 M52 420 690 1975 40 M56 500 830
Adaptateur de Bride (PN10)
ISO2531:2000/BSEN545:2000
SPECIFICATIONSBoulons & Ecrous (5) Acier Electrozingué BS 729:1971,ISO1461
Bride/Corps (1) Fonte Ductile BS 2789:1985 Grade 420-12
Bride de serrage (3) Fonte Ductile BS 2789:1985 Grade 420-12
Joint d'Etanchéité (4) EPDM BS 2494:1990 Type W
Revêtement Epoxy Minimum 250-300 µm d'épaisseur
Adaptateur de bride pour Tuyau Fonte Ductile ( Bride percée selon BS 4504:1989 PN 10 ) Dimensions en mm
DN D2 D3 D4 D5 Do L t A B φE N M n
250 274 319 350 400 90 9.0 3 19.0 23 12 M12 6
300 326 370 400 455 90 10.0 4 20.5 23 12 M12 6
400 429 480 515 565 110 11.0 4 20.5 28 16 M16 8
500 532 582 620 670 115 12.0 4 22.5 28 20 M16 10
600 635 682 725 780 115 13.5 5 35.0 31 20 M16 10
800 842 901 950 1015 115 16.0 5 30.0 34 24 M16 12
1000 1048 1112 1160 1230 115 18.0 5 35.0 37 28 M16 14
Adaptateur de bride pour Tuyau PVC ( Bride percée selon BS 4504:1989 PN 10 ) Dimension in mm
DN D2 D3 D4 D5 Do L t A B φE N M n
300 315 370 400 455 90 10.0 4 20.5 23 12 M12 6
Raccords Fonte Ductile à Brides (PN10)
�
Coude FD BB à 900
DN b D K
500* 600 670 620
600* 700 780 725
800 900 1015 950
1000 1100 1230 1160
Coude FD BB à 450
DN b D K
300 400 455 400
Coude FD BB à 11.250
DN b D K
300 400 455 400
500 375 670 620
* : Coude à Brides Mobiles
Raccords Fonte Ductile à Brides(PN10)
�
Cône FD BB
Té FD BBB
DN1 DN2 L h D1 K1 D2 K2
1000 200 770 705 1230 1160 340 295
1000 300 880 720 1230 1160 455 400
DN1 DN2 L D1 K1 D2 K2
600 500 600 780 725 670 620
200 100 600 340 295 220 180
Bride Pleine FD
DN F D
100 19 220
800 35 1015
1000 40 1130
Double socket elbow 90° / 1/4 with TYTON®-sockets PN 10/16
Coudes 90° / 1/4 à 2 emboîtements TYTON® PN 10/16according to EN 545
selon EN 545
800 820 15,6 605
dimensions in mm kg/piecedimensions en mm kg/pièce
DN Lu e PN 10/16
Double socket bend 45° / 1/8 with TYTON®-sockets PN 10/16
Coudes 45° / 1/8 à 2 emboîtements TYTON® PN 10/16according to EN 545
selon EN 545
Weight estimation quide!
Poids indicatifs!
800 370 15,6 434
dimensions in mm kg/piecedimensions en mm kg/pièce
DN Lu e PN 10/16
1000 970 18,0 1045
Vérification des épaisseurs de la tuyauterie des SP
1/ 5 C.I.M.I S.r.l. Cliente: SINCO Via 2 Giugno 19/16 Disegno: TUBAZIONI 24040 - BONATE SOTTO (BG) Software by SANT'AMBROGIO S.I. srl - Milano,Italy - EN Rev. 2.01-TYv/aIp TUBE POS.: DN100 - 4,05 According to EN 13445-3 Ed. 2002 up to issue 28 (Clause 7 - 8) * Design temperature T = 80.0 °C * MATERIAL :(Rec.Nr 166) SA 106 Gr. B ASME2007 PMA * NOMINAL DESIGN STRESS-DESIGN f = 150.17 MPa * NOMINAL DESIGN STRESS-AT ROOM TEMPERATURE fA = 160.67 MPa * NOMINAL DESIGN STRESS-HYDRAULIC TEST ftest= 229.52 MPa ----------- CHECK UNDER INTERNAL PRESSURE (EN 13445-3 Clause 7.4.2)---------- Design pressure P' = 0.300 MPa Test pressure pt' = 4.000 MPa Overpressure due to static head - Design ph' = 0.010 MPa Overpressure due to static head - test pht' = 0.010 MPa Calculation pressure - Design p =ph'+p' = 0.310 MPa calculation pressure - Test pt = pht'+pt' = 4.010 MPa Tube internal diameter Di = 106.20 mm Joint efficiency z = 1.00 Corrosion allowance c = 0.00 mm Wall undertolerance (£M + £E) £ = 0.51 mm Adopted thickness en = 4.05 mm * DESIGN : e= p*(Di+2c+2£)/(2*f*z-P)+c+£ = 0.621 mm * TEST : e= pt*(Di+2£)/(2*ftest-Pt)+£ = 1.455 mm ------------------------------ PRESSURES ---------------------------------- MAX. DESIGN PRESSURE - INTERNAL = 9.589 MPa MAX. TEST PRESSURE - INTERNAL = 14.662 MPa - INTERNAL: 1.43*P' = 0.429 MPa SHELL - INTERNAL: 1.25*P'*fA/f = 0.401 MPa
2/ 5 C.I.M.I S.r.l. Cliente: SINCO Via 2 Giugno 19/16 Disegno: TUBAZIONI 24040 - BONATE SOTTO (BG) Software by SANT'AMBROGIO S.I. srl - Milano,Italy - EN Rev. 2.01-EYv/aIp TUBE POS.: DN200 - 6,3 According to EN 13445-3 Ed. 2002 up to issue 28 (Clause 7 - 8) * Design temperature T = 80.0 °C * MATERIAL :(Rec.Nr 166) SA 106 Gr. B ASME2007 PMA * NOMINAL DESIGN STRESS-DESIGN f = 150.17 MPa * NOMINAL DESIGN STRESS-AT ROOM TEMPERATURE fA = 160.67 MPa * NOMINAL DESIGN STRESS-HYDRAULIC TEST ftest= 229.52 MPa ----------- CHECK UNDER INTERNAL PRESSURE (EN 13445-3 Clause 7.4.2)---------- Design pressure P' = 0.300 MPa Test pressure pt' = 4.000 MPa Overpressure due to static head - Design ph' = 0.010 MPa Overpressure due to static head - test pht' = 0.010 MPa Calculation pressure - Design p =ph'+p' = 0.310 MPa calculation pressure - Test pt = pht'+pt' = 4.010 MPa Tube internal diameter Di = 206.50 mm Joint efficiency z = 1.00 Corrosion allowance c = 0.00 mm Wall undertolerance (£M + £E) £ = 0.79 mm Adopted thickness en = 6.30 mm * DESIGN : e= p*(Di+2c+2£)/(2*f*z-P)+c+£ = 1.005 mm * TEST : e= pt*(Di+2£)/(2*ftest-Pt)+£ = 2.624 mm ------------------------------ PRESSURES ---------------------------------- MAX. DESIGN PRESSURE - INTERNAL = 7.738 MPa MAX. TEST PRESSURE - INTERNAL = 11.832 MPa - INTERNAL: 1.43*P' = 0.429 MPa SHELL - INTERNAL: 1.25*P'*fA/f = 0.401 MPa
3/ 5 C.I.M.I S.r.l. Cliente: SINCO Via 2 Giugno 19/16 Disegno: TUBAZIONI 24040 - BONATE SOTTO (BG) Software by SANT'AMBROGIO S.I. srl - Milano,Italy - EN Rev. 2.01-RYv/aIp TUBE POS.: DN400 - 6,3 According to EN 13445-3 Ed. 2002 up to issue 28 (Clause 7 - 8) * Design temperature T = 80.0 °C * MATERIAL :(Rec.Nr 166) SA 106 Gr. B ASME2007 PMA * NOMINAL DESIGN STRESS-DESIGN f = 150.17 MPa * NOMINAL DESIGN STRESS-AT ROOM TEMPERATURE fA = 160.67 MPa * NOMINAL DESIGN STRESS-HYDRAULIC TEST ftest= 229.52 MPa ----------- CHECK UNDER INTERNAL PRESSURE (EN 13445-3 Clause 7.4.2)---------- Design pressure P' = 0.300 MPa Test pressure pt' = 4.000 MPa Overpressure due to static head - Design ph' = 0.010 MPa Overpressure due to static head - test pht' = 0.010 MPa Calculation pressure - Design p =ph'+p' = 0.310 MPa calculation pressure - Test pt = pht'+pt' = 4.010 MPa Tube internal diameter Di = 393.80 mm Joint efficiency z = 1.00 Corrosion allowance c = 0.00 mm Wall undertolerance (£M + £E) £ = 0.79 mm Adopted thickness en = 6.30 mm * DESIGN : e= p*(Di+2c+2£)/(2*f*z-P)+c+£ = 1.199 mm * TEST : e= pt*(Di+2£)/(2*ftest-Pt)+£ = 4.274 mm ------------------------------ PRESSURES ---------------------------------- MAX. DESIGN PRESSURE - INTERNAL = 4.118 MPa MAX. TEST PRESSURE - INTERNAL = 6.299 MPa - INTERNAL: 1.43*P' = 0.429 MPa SHELL - INTERNAL: 1.25*P'*fA/f = 0.401 MPa
4/ 5 C.I.M.I S.r.l. Cliente: SINCO Via 2 Giugno 19/16 Disegno: TUBAZIONI 24040 - BONATE SOTTO (BG) Software by SANT'AMBROGIO S.I. srl - Milano,Italy - EN Rev. 2.01-NZv/aIp TUBE POS.: DN500 - 9,52 According to EN 13445-3 Ed. 2002 up to issue 28 (Clause 7 - 8) * Design temperature T = 80.0 °C * MATERIAL :(Rec.Nr 166) SA 106 Gr. B ASME2007 PMA * NOMINAL DESIGN STRESS-DESIGN f = 150.17 MPa * NOMINAL DESIGN STRESS-AT ROOM TEMPERATURE fA = 160.67 MPa * NOMINAL DESIGN STRESS-HYDRAULIC TEST ftest= 229.52 MPa ----------- CHECK UNDER INTERNAL PRESSURE (EN 13445-3 Clause 7.4.2)---------- Design pressure P' = 0.300 MPa Test pressure pt' = 4.000 MPa Overpressure due to static head - Design ph' = 0.010 MPa Overpressure due to static head - test pht' = 0.010 MPa Calculation pressure - Design p =ph'+p' = 0.310 MPa calculation pressure - Test pt = pht'+pt' = 4.010 MPa Tube internal diameter Di = 488.96 mm Joint efficiency z = 1.00 Corrosion allowance c = 0.00 mm Wall undertolerance (£M + £E) £ = 1.19 mm Adopted thickness en = 9.52 mm * DESIGN : e= p*(Di+2c+2£)/(2*f*z-P)+c+£ = 1.698 mm * TEST : e= pt*(Di+2£)/(2*ftest-Pt)+£ = 5.520 mm ------------------------------ PRESSURES ---------------------------------- MAX. DESIGN PRESSURE - INTERNAL = 4.997 MPa MAX. TEST PRESSURE - INTERNAL = 7.643 MPa - INTERNAL: 1.43*P' = 0.429 MPa SHELL - INTERNAL: 1.25*P'*fA/f = 0.401 MPa
5/ 5 C.I.M.I S.r.l. Cliente: SINCO Via 2 Giugno 19/16 Disegno: TUBAZIONI 24040 - BONATE SOTTO (BG) Software by SANT'AMBROGIO S.I. srl - Milano,Italy - EN Rev. 2.01-vXv/aIp TUBE POS.: DN600 - 7,1 According to EN 13445-3 Ed. 2002 up to issue 28 (Clause 7 - 8) * Design temperature T = 80.0 °C * MATERIAL :(Rec.Nr 166) SA 106 Gr. B ASME2007 PMA * NOMINAL DESIGN STRESS-DESIGN f = 150.17 MPa * NOMINAL DESIGN STRESS-AT ROOM TEMPERATURE fA = 160.67 MPa * NOMINAL DESIGN STRESS-HYDRAULIC TEST ftest= 229.52 MPa ----------- CHECK UNDER INTERNAL PRESSURE (EN 13445-3 Clause 7.4.2)---------- Design pressure P' = 0.300 MPa Test pressure pt' = 4.000 MPa Overpressure due to static head - Design ph' = 0.010 MPa Overpressure due to static head - test pht' = 0.010 MPa Calculation pressure - Design p =ph'+p' = 0.310 MPa calculation pressure - Test pt = pht'+pt' = 4.010 MPa Tube internal diameter Di = 595.40 mm Joint efficiency z = 1.00 Corrosion allowance c = 0.00 mm Wall undertolerance (£M + £E) £ = 0.89 mm Adopted thickness en = 7.10 mm * DESIGN : e= p*(Di+2c+2£)/(2*f*z-P)+c+£ = 1.507 mm * TEST : e= pt*(Di+2£)/(2*ftest-Pt)+£ = 6.153 mm ------------------------------ PRESSURES ---------------------------------- MAX. DESIGN PRESSURE - INTERNAL = 3.081 MPa MAX. TEST PRESSURE - INTERNAL = 4.714 MPa - INTERNAL: 1.43*P' = 0.429 MPa SHELL - INTERNAL: 1.25*P'*fA/f = 0.401 MPa
1/ 3 C.I.M.I S.r.l. Cliente: SINCO Via 2 Giugno 19/16 Disegno: TUBAZIONI 24040 - BONATE SOTTO (BG) Software by SANT'AMBROGIO S.I. srl - Milano,Italy - EN Rev. 2.01-QYv/aIp TUBE POS.: DN800 - 7,1 According to EN 13445-3 Ed. 2002 up to issue 28 (Clause 7 - 8) * Design temperature T = 80.0 °C * MATERIAL :(Rec.Nr 166) SA 106 Gr. B ASME2007 PMA * NOMINAL DESIGN STRESS-DESIGN f = 150.17 MPa * NOMINAL DESIGN STRESS-AT ROOM TEMPERATURE fA = 160.67 MPa * NOMINAL DESIGN STRESS-HYDRAULIC TEST ftest= 229.52 MPa ----------- CHECK UNDER INTERNAL PRESSURE (EN 13445-3 Clause 7.4.2)---------- Design pressure P' = 0.300 MPa Test pressure pt' = 0.450 MPa Overpressure due to static head - Design ph' = 0.010 MPa Overpressure due to static head - test pht' = 0.010 MPa Calculation pressure - Design p =ph'+p' = 0.310 MPa calculation pressure - Test pt = pht'+pt' = 0.460 MPa Tube internal diameter Di = 798.60 mm Joint efficiency z = 1.00 Corrosion allowance c = 0.00 mm Wall undertolerance (£M + £E) £ = 0.89 mm Adopted thickness en = 7.10 mm * DESIGN : e= p*(Di+2c+2£)/(2*f*z-P)+c+£ = 1.717 mm * TEST : e= pt*(Di+2£)/(2*ftest-Pt)+£ = 1.693 mm ------------------------------ PRESSURES ---------------------------------- MAX. DESIGN PRESSURE - INTERNAL = 2.302 MPa MAX. TEST PRESSURE - INTERNAL = 3.524 MPa - INTERNAL: 1.43*P' = 0.429 MPa SHELL - INTERNAL: 1.25*P'*fA/f = 0.401 MPa
2/ 3 C.I.M.I S.r.l. Cliente: SINCO Via 2 Giugno 19/16 Disegno: TUBAZIONI 24040 - BONATE SOTTO (BG) Software by SANT'AMBROGIO S.I. srl - Milano,Italy - EN Rev. 2.01-KZv/aIp TUBE POS.: DN1000 - 9,52 According to EN 13445-3 Ed. 2002 up to issue 28 (Clause 7 - 8) * Design temperature T = 80.0 °C * MATERIAL :(Rec.Nr 166) SA 106 Gr. B ASME2007 PMA * NOMINAL DESIGN STRESS-DESIGN f = 150.17 MPa * NOMINAL DESIGN STRESS-AT ROOM TEMPERATURE fA = 160.67 MPa * NOMINAL DESIGN STRESS-HYDRAULIC TEST ftest= 229.52 MPa ----------- CHECK UNDER INTERNAL PRESSURE (EN 13445-3 Clause 7.4.2)---------- Design pressure P' = 0.300 MPa Test pressure pt' = 0.450 MPa Overpressure due to static head - Design ph' = 0.010 MPa Overpressure due to static head - test pht' = 0.010 MPa Calculation pressure - Design p =ph'+p' = 0.310 MPa calculation pressure - Test pt = pht'+pt' = 0.460 MPa Tube internal diameter Di = 992.96 mm Joint efficiency z = 1.00 Corrosion allowance c = 0.00 mm Wall undertolerance (£M + £E) £ = 1.19 mm Adopted thickness en = 9.52 mm * DESIGN : e= p*(Di+2c+2£)/(2*f*z-P)+c+£ = 2.218 mm * TEST : e= pt*(Di+2£)/(2*ftest-Pt)+£ = 2.188 mm ------------------------------ PRESSURES ---------------------------------- MAX. DESIGN PRESSURE - INTERNAL = 2.483 MPa MAX. TEST PRESSURE - INTERNAL = 3.800 MPa - INTERNAL: 1.43*P' = 0.429 MPa SHELL - INTERNAL: 1.25*P'*fA/f = 0.401 MPa
3/ 3 C.I.M.I S.r.l. Cliente: SINCO Via 2 Giugno 19/16 Disegno: TUBAZIONI 24040 - BONATE SOTTO (BG) Software by SANT'AMBROGIO S.I. srl - Milano,Italy - EN Rev. 2.01-EZv/aIp TUBE POS.: DN1200 - 9,52 According to EN 13445-3 Ed. 2002 up to issue 28 (Clause 7 - 8) * Design temperature T = 80.0 °C * MATERIAL :(Rec.Nr 166) SA 106 Gr. B ASME2007 PMA * NOMINAL DESIGN STRESS-DESIGN f = 150.17 MPa * NOMINAL DESIGN STRESS-AT ROOM TEMPERATURE fA = 160.67 MPa * NOMINAL DESIGN STRESS-HYDRAULIC TEST ftest= 229.52 MPa ----------- CHECK UNDER INTERNAL PRESSURE (EN 13445-3 Clause 7.4.2)---------- Design pressure P' = 0.300 MPa Test pressure pt' = 0.450 MPa Overpressure due to static head - Design ph' = 0.010 MPa Overpressure due to static head - test pht' = 0.010 MPa Calculation pressure - Design p =ph'+p' = 0.310 MPa calculation pressure - Test pt = pht'+pt' = 0.460 MPa Tube internal diameter Di = 1200.16 mm Joint efficiency z = 1.00 Corrosion allowance c = 0.00 mm Wall undertolerance (£M + £E) £ = 1.19 mm Adopted thickness en = 9.52 mm * DESIGN : e= p*(Di+2c+2£)/(2*f*z-P)+c+£ = 2.433 mm * TEST : e= pt*(Di+2£)/(2*ftest-Pt)+£ = 2.396 mm ------------------------------ PRESSURES ---------------------------------- MAX. DESIGN PRESSURE - INTERNAL = 2.056 MPa MAX. TEST PRESSURE - INTERNAL = 3.148 MPa - INTERNAL: 1.43*P' = 0.429 MPa SHELL - INTERNAL: 1.25*P'*fA/f = 0.401 MPa