ejercicio de gasoducto del gas natural practico 1
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EJERCICIO DE GASODUCTO DEL GAS NATURAL
Determinar:
El diámetro nominal o comercial de la tubería El espesor de pared de la línea principal(F=0,8) El espesor de pared de la tubería en un cruce de ferrocarril sin encamisado El espesor de pared de la tubería en una estación de compresión Para cada caso determinar la Presión de diseño y definir cuál va a ser el MAOP En función al diámetro, especificar la capacidad real del gasoducto
Los datos de flujo de la tubería son los siguientes:
Q= 8 MM m³/D= 282517,334 Mpc/DMOP= 1440 psigPmin = 475 psig
L= 540 km= 335,61 millas
∆ Elevacion= 300 m= 984,25 ft
T base= 60°F
Pbase= 14,73 psia
T Flujo=80°F
FEficiencia=0,95
FRugosidad=600 micro pulgadas
Tubería de Acero API 5L X70
Gespecifica= 0,635
Solucion:
1° Paso
Determinar el diámetro interno mínimo de la tubería
El diámetro mínimo es de 22,659 pulgadas.
2° Paso
Con el diámetro mínimo nos vamos al diámetro comercial superior, en este caso nuestro diámetro comercial o nominal superior es de 24 pulgadas.
3° Paso
Calcular el espesor de diseño
t= P×D2×S× F×E×T
P= Presión de diseño
D= Diámetro nominal exterior de la cañería
S= Tención de fluencia en psig (SYMS) ASME B31.8 (Apéndice D)
t= Espesor de pared de la cañería en plg
F= Factor de diseño= ASME B31.8 (Tabla 841.1.6-2)
E= Factor de junta longitudinal ASME B31.8 (Tabla 841.1.7-1)
T= Factor de temperatura ASME B31.8 (Tabla 841.1.8-1)
CASO 1
540 km de gasoducto clasificación clase 1 división 1
S= 70000
F= 0,8
E=1
T=1
t= P×D2×S× F×E×T
= 1440×242×70000×0,8×1×1
=0,3086 plg
Nuestro espesor de diseño es de 0,3086 plg.
Como no podemos utilizar este espesor de diseño porque los espesores de las tuberías vienen estandarizados, ocupamos el espesor comercial superior siguiente.
En este caso el espesor comercial siguiente es de 0,312 plg.
CASO 2
Cruce de ferrocarril sin encamisado
S= 70000
F= 0,6
E=1
T=1
t= P×D2×S× F×E×T
= 1440×242×70000×0,6×1×1
=0,4114 plg
Nuestro espesor de diseño es de 0,4114 plg.
Como no podemos utilizar este espesor de diseño porque los espesores de las tuberías vienen estandarizados, ocupamos el espesor comercial superior siguiente.
En este caso el espesor comercial siguiente es de 0,438 plg.
CASO 3
Estación de compresión
S= 70000
F= 0,5
E=1
T=1
t= P×D2×S× F×E×T
= 1440×242×70000×0,5×1×1
=0,4937 plg
Nuestro espesor de diseño es de 0,4937 plg.
Como no podemos utilizar este espesor de diseño porque los espesores de las tuberías vienen estandarizados, ocupamos el espesor comercial superior siguiente.
En este caso el espesor comercial siguiente es de 0,5 plg.
4° Paso
Determinar la presión de diseño, con el espesor comercial.
CASO 1
540 km de gasoducto clasificación clase 1 division 1
P=2×S×tD
×F ×E×T
P= Presión de diseño
D= Diámetro nominal exterior de la cañería
S= Tención de fluencia en psig (SYMS) ASME B31.8 (Apéndice D)=70000
t= Espesor de pared de la cañería en plg= 0,312 plg
F= Factor de diseño= ASME B31.8 (Tabla 841.1.6-2)= 0,8
E= Factor de junta longitudinal ASME B31.8 (Tabla 841.1.7-1)= 1
T= Factor de temperatura ASME B31.8 (Tabla 841.1.8-1)=1
P=2×S×tD
×F ×E×T=2×70000×0,31224
×0,8×1×1=1456 psig
Nuestra presión de diseño para el caso 1 es de 1456 psig.
CASO 2
Cruce de ferrocarril sin encamisado
P=2×S×tD
×F ×E×T
P= Presión de diseño
D= Diámetro nominal exterior de la cañería
S= Tención de fluencia en psig (SYMS) ASME B31.8 (Apéndice D)=70000
t= Espesor de pared de la cañería en plg= 0,438 plg
F= Factor de diseño= ASME B31.8 (Tabla 841.1.6-2)= 0,6
E= Factor de junta longitudinal ASME B31.8 (Tabla 841.1.7-1)= 1
T= Factor de temperatura ASME B31.8 (Tabla 841.1.8-1)=1
P=2×S×tD
×F ×E×T=2×70000×0,43824
×0,6×1×1=1533 psig
Nuestra presión de diseño para el caso 2 es de 1533 psig.
CASO 3
Estación de compresión
P=2×S×tD
×F ×E×T
P= Presión de diseño
D= Diámetro nominal exterior de la cañería
S= Tención de fluencia en psig (SYMS) ASME B31.8 (Apéndice D)=70000
t= Espesor de pared de la cañería en plg= 0,5 plg
F= Factor de diseño= ASME B31.8 (Tabla 841.1.6-2)= 0,5
E= Factor de junta longitudinal ASME B31.8 (Tabla 841.1.7-1)= 1
T= Factor de temperatura ASME B31.8 (Tabla 841.1.8-1)=1
P=2×S×tD
×F ×E×T=2×70000×0,524
×0,5×1×1=1458 psig
Nuestra presión de diseño para el caso 3 es de 1458 psig.
5° Paso
La MAOP será la menor de las 3 presiones de diseño(1456,1458,1533), por lo tanto nuestra MAOP será de 1456 psig.
Calculo de la capacidad real máxima del gasoducto
Con el programa pipecalc calculamos la capacidad real máxima de nuestro gasoducto con los siguientes datos:
Q= ?MAOP= 1456 psigPmin = 475 psig
L= 540 km= 335,61 millas
∆ Elevacion= 300 m= 984,25 ft
T base= 60°F
Pbase= 14,73 psia
T Flujo=80°F
FEficiencia=0,95
FRugosidad=600 micro pulgadas
Tubería de Acero API 5L X70
Gespecifica= 0,635
Dnominal= 24 plg
t nominal= 0,312 plg
Dinterno=D nominal−2×tnominal= (24 – 2 x 0,312 )plg = 23,376 plg
La capacidad maxima real del gasoducto es de 315617,30 Mpc/D o 8,94 MMm3/D.
GRAFICO DEL PERFIL HIDRAULICO
L= 540 km= 335,61 millas
MOP= 1440 psig
Pmin = 475 psig
MAOP= 1456 psig
8,94 MMm3/D. L P
Q10 1440
540 475
Q2
L P0 1456
540 475
0 100 200 300 400 500 6000
200
400
600
800
1000
1200
1400
1600
Q1Linear (Q1)q2Linear (q2)
LONGITUD(KM)
PRESION(PSIG)