elaborat geološko geomehansko poročilo
TRANSCRIPT
Naročnik Občina Loška dolina, Cesta Notranjskega odreda 2, 1386 Stari trg pri Ložu
Objekt Parcelne št.
VEČNAMENSKA ŠPORTNA DVORANA 191/5, k.o. Stari trg pri Ložu
Za gradnjo Novogradnja in dozidava
Vrsta projektne dokumentacije PGD
Elaborat
Geološko geomehansko poročilo
Projektantsko podjetje
Geologija d.o.o. Hidrogeološke, geološke in ekološke raziskave, inženiring, svetovanje, Prešernova 2, 5280 Idrija Tel. 05 37 41 310 fax. 05 37 22 329 [email protected] www.geologija.si
Direktor Jože Janež, univ. dipl. inž. geol.
Žig
Podpis
Odgovorni projektant Jože Janež, univ. dipl. inž. geol.
Osebni žig Podpis
Projektanta Aleksandra Jereb, univ. dipl. inž. geol.
Tomaž Arčon, univ. dipl. inž. geol.
Št. por.: 2758-075/2013-01
Izvod /6
Ime dokumenta 2013_075_01_OLoskaDolina_SD_STLozu_gm
Kraj in datum Idrija, julij 2013
2 Geologija d.o.o. Idrija
VSEBINA ELABORATA 2758-075/2013-01
1 Naslovna stran
2 Kazalo vsebine elaborata
3 Izjava odgovornega projektanta elaborata
4 Geološko geomehansko poročilo
5 Priloge
Geološko geomehansko poročilo 3
3 IZJAVA ODGOVORNEGA PROJEKTANTA ELABORATA V PROJEKTU ZA PRIDOBITEV GRADBENEGA DOVOLJENJA
Odgovorni projektant
Jože Janež, univ.dipl.inž.geol. ………………….……………………………………….
(ime in priimek)
I Z J A V L J A M,
1. da je elaborat št. 2758-075/2013-01 skladen s prostorskim aktom
2. da je elaborat skladen z gradbenimi predpisi
3. da je elaborat skladen s projektnimi pogoji oziroma soglasji za priključitev
4. da so bile pri izdelavi elaborata upoštevane vse ustrezne bistvene zahteve in da je elaborat izdelan tako, da bo gradnja, izvedena v skladu z njim, zanesljiva,
2758-075/2013-01
.............................................................. (št. elaborata)
Idrija, julij 2013 ………………….………………..
(kraj in datum)
Jože Janež, univ.dipl.inž.geol., IZS RG0026 ……………………………….…………………
(ime in priimek, strokovna izobrazba, identifikacijska številka)
…………………………………………..…...
(osebni žig, podpis)
4 Geologija d.o.o. Idrija
Geološko geomehansko poročilo 5
VSEBINA POROČILA
1. UVOD.................................................................................................................................................6
2. GEOGRAFSKE RAZMERE...............................................................................................................6
3. GEOLOŠKE RAZMERE....................................................................................................................6
3.1 Tektonske razmere ............................................................................................................................7
4. HIDROGEOLOŠKE RAZMERE ........................................................................................................7
4.1 Nalivalni poskusi ................................................................................................................................8
5. SEIZMIKA........................................................................................................................................10
6. TERENSKE PREISKAVE................................................................................................................10
6.1 Sondažni razkopi .............................................................................................................................10 6.2 Meritve z dinamično ploščo z lahko padajočo utežjo........................................................................10 6.3 Sondiranje z lahkim dinamičnim penetrometrom dpl........................................................................10
7. INŽENIRSKO-GEOLOŠKE IN GEOMEHANSKE RAZMERE.........................................................10
7.1 Spodnje jurski apnenec....................................................................................................................11 7.2 Rdeče rjava meljasta glina ...............................................................................................................11 7.3 Rjava meljasta glina.........................................................................................................................11 7.4 Obstoječ umetni nasip......................................................................................................................11
8. POGOJI TEMELJENJA...................................................................................................................12
8.1 Opis objekta .....................................................................................................................................12 8.2 Pasovni temelji .................................................................................................................................12 8.3 Točkovni temelji ...............................................................................................................................12 8.4 Temeljna plošča...............................................................................................................................13 8.5 Drugi pogoji izvedbe.........................................................................................................................14
9. UREDITEV POVOZNIH POVRŠIN ..................................................................................................14
10. LITERATURA ..................................................................................................................................15
6 Geologija d.o.o. Idrija
1. UVOD
Za naročnika Občino Loška dolina smo izvedli geomehanski pregled in raziskave terena na območju predvidene gradnje večnamenske dvorane pri Osnovni šoli Stari trg pri Ložu. Geološki ogled terena in geološko geomehanske ter hidrogeološke raziskave smo izvedli 19.6. in 3.7.2013.
2. GEOGRAFSKE RAZMERE
Lokacija se nahaja v Loški dolini v naselju Stari trg pri Ložu južno od objekta osnovne šole. Območje se nahaja v skrajnem južnem delu strnjenega naselja Stari trg pri Ložu in sicer na ravninskem delu z ledinskim imenom Marofske njive. 170 m vzhodno od obravnavane lokacije teče potok Brežiček, ki se na območju industrijske cone Marof izliva v Veliki Obrh. Teren na obravnavani lokaciji je raven. Generalno gledano teren blago pada v smeri sever – jug.
Slika 1: Topografska karta širšega območja (vir: Geopedia, julij 2013)
3. GEOLOŠKE RAZMERE
Kamninsko podlago na obravnavanem območju gradi temno siv srednje zrnat dolomit z vložki sivega apnenca spodnjejurske starosti, ki je tektonsko močno pretrt. V apnencu so pogoste litiotidne školjke Na obravnavanem območju je kamninska podlaga prekrita z rdeče rjavo meljasto glino s posameznimi manjšimi kosi apnenca (prevladuje glina). Debelina glinenega sloja se spreminja, saj je odvisna od
Geološko geomehansko poročilo 7
morfologije zakrasele kamninske podlage. V izdelanih razkopih na raščeno kamninsko podlago nismo naleteli samo v razkopu R3 (izkop 3,95 m), medtem ko smo v preostalih izdelanih razkopih kamninsko podlago izkopali, vendar na različnih globinah.
Slika 2: Obravnavana lokacija prikazana na letalskem posnetku s površinskimi vodami (vir MKO ARSO Atlas okolja,
JULIJ, 2013).
3.1 TEKTONSKE RAZMERE
Za obravnavano območje je značilna predvsem intenzivna prelomna tektonika s prelomi z generalnimi smermi severozahod-jugovzhod, ki so nastali v pliocenu. Osnovno tektonsko mrežo obravnavanega območja tvorijo dinarsko usmerjeni prelomi (SZ – JV) na čelu z regionalno znanim Idrijskim prelomom. V širši coni Idrijskega preloma so kamnine, tako apnenci kot dolomiti, pretrte in deformirane do različnih stopenj in sicer zdrobljene, porušene in razpoklinske cone.
4. HIDROGEOLOŠKE RAZMERE
Spodnjejurski apnenec, ki gradi raščeno kamninsko podlago v splošnem uvrščamo med srednje do dobro prepustne plasti z razvito kraško in razpoklinsko poroznostjo.
8 Geologija d.o.o. Idrija
Kvartarni sedimenti večinoma glinaste sestave so slabo vodoprepustni. Obravnavana lokacija se ne nahaja na območju poplavnih voda niti v vodovarstvenem pasu.
4.1 Nalivalni poskusi
Za določitev prepustnosti tal, smo dne 19.6.2013 v treh sondažnih razkopih (R1, R2b in R3) izvedli nalivalne teste. V razkopih R1 in R2b je bila dosežena kamninska podlaga (apnenec), v razkopu R3 pa podlage nismo posegli.
Slika 3: Nalivalni poskus v razkopu R1, junij 2013 Geološka sestava na območju razkopa R1 je: 0 – 0,4 m umetni nasip 0,4 – 1,4 m temna rjava meljasta glina 1,4 -2,4 m rdeče rjava meljasta glina
2,4 - apnenec Geološka sestava v razkopu R2b je bila: 0 – 0,25 m humus, temno rjav melj 0,25 – 0,6 m umetni nasip 0,6 – 0,9 m rdeče rjava meljasta glina
0,9 - apnenec Geološka sestava v razkopu R2b je bila: 0 – 0,3 m humus, temno rjav melj 0,3 – 0,9 m temno rjava meljasta glina 0,9 – 4 m rdeče rjava meljasta glina
Geološko geomehansko poročilo 9
Slika 4: Nalivalni poskus v razkopu R3, junij 2013 V izdelanih razkopih ni bilo podzemne vode. Geološki profili razkopov so v prilogi 2, lokacije razkopov pa so vrisane na prilogi 7. Iz gasilske cisterne smo po cevi v vse tri razkope hipno nalili vodo, upadanje vode v razkopih pa smo merili avtomatsko s sondo, ki je shranjevala podatke vsako sekundo. Grafi nalivalnih poskusov in izračuni prepustnosti so v prilogi 6. V spodnji tabeli podajamo rezultate nalivalnih testov. Tabela 1: Koeficienti prepustnosti in specifično ponikanje dobljeni z nalivalnimi poskusi R1 R2b R3 Koeficient prepustnosti 1,03E-04 m/s 2,63E-04 m/s 7,38E-06 m/s Specifično ponikanje 0,103 l/s/m2 0,263 l/s/m2 0,007 l/s/m2 Specifično ponikanje pri varnostnem faktorju F = 2
0,052 l/s/m2 0,131 l/s/m2 0,0037 l/s/m2
Izračunani koeficienti prepustnosti kažejo, da je apnenec na lokaciji razkopa R1 in R2b srednje do slabo prepusten, glina na lokaciji razkopa R3 pa slabo prepustna do neprepustna. Z nalivalnimi poskusi je bilo dokazano, da je prepustnost kamninske podlage premajhna za ponikanje meteornih in odpadnih padavinskih voda iz območja večnamenske dvorane pri Osnovni šoli Stari trg pri Ložu. Ponikanje ni možno, zato je potrebno vse vode, ki bodo nastajale na lokaciji objekta, odvajati v površinski odvodnik! Talne vode v sondažnih razkopih nismo dosegli, računa naj se z možnostjo dviga do kote terena
10 Geologija d.o.o. Idrija
5. SEIZMIKA
Po Karti potresne nevarnosti v Sloveniji (MOP, 2001) s povratno dobo 475 let spada obravnavana lokacija v območje južne Slovenije, kjer se upošteva projektni pospešek 0,175 g. Temeljna tla po svoji sestavi ustrezajo tipu tal A (po preglednici 3.1 SIST EN 1998-1:2006); skala ali druga skali podobna geološka formacija na kateri je največ 5 m slabšega površinskega materiala, z vrednostmi hitrosti strižnega valovanja v zgornjih 30 m vs,30 > 800 m/s.
6. TERENSKE PREISKAVE
6.1 Sondažni razkopi
Na lokaciji, kjer bo stala večnamenska dvorana smo izdelali 11 sondažnih razkopov. Lokacija razkopov je prikazana na situaciji (priloga 7). Sestava tal je razvidna iz geološko-geomehanskih profilov razkopov (priloga 2) in vzdolžnih geološko geomehanskih prerezov (priloga 8).
6.2 Meritve z dinamično ploščo z lahko padajočo utežjo
V razkopu R2 smo v sloju rdeče rjave meljaste gline na globini 0,6 m izvedli meritve z dinamično ploščo z lahko padajočo utežjo (ZORN, ZFG 02). Z meritvami smo dobili dinamični deformacijski modul Evd rdeče rjave meljaste gline, ki se nahaja direktno pod humusnim slojem. Iz izmerjenega Evd smo ovrednotili modul stisljivosti ME. Rezultati opravljenih meritev in ovrednotenje so prikazani v prilogi 3.
6.3 Sondiranje z lahkim dinamičnim penetrometrom dpl
Sondiranje oz. meritev z lahkim dinamičnim penetrometrom DPL (ZORN) smo izvedli ob razkopu R3. Lokacija je prikazana na situaciji v prilogi 7. Na podlagi sondiranja smo ovrednotili strižni kot glinastih zemljin. Meritev je bila izvedena od globine 0,0 m do 0,9 m. Rezultati opravljenih meritev in ovrednotenje so prikazani v prilogi 4.
7. INŽENIRSKO-GEOLOŠKE IN GEOMEHANSKE RAZMERE
Obravnavana lokacija je na ravninskem terenu, ki je stabilen, brez znakov plazenja in erozije. Globina zmrzovanja je 90 cm, kar naj se upošteva pri dimenzioniranju temeljev. Sestavo tal in geomehanske karakteristike smo določili na podlagi geomehanskih raziskav oz. 10-ih geomehanskih sondažnih razkopov (R1 – R10), meritev z dinamično ploščo in dinamičnim penetrometrom. Nekatere podatke smo ocenili izkustveno ob terenskem ogledu. Sestavo tal smo razdelili v 4 sloje, kot je prikazano v geološko geomehanskih prerezih na prilogi 8. Opisi slojev in njihove geomehanske karakteristike so podane spodaj.
Geološko geomehansko poročilo 11
7.1 Spodnje jurski apnenec
Spodnjejurski apnenec uvrščamo med trdne hribine. Tektonsko je lahko močno razpokan (razpoklinske, porušene in zdrobljene cone). Preperine na apnencu je običajno okoli 1 m, na osrednjem delu lokacije dvorane je vrtača oz. poglobitev, ki je zapolnjena z rdečerjavo glino globine 3 – 5 m. (situacija priloga 7). Ocenjena kategorija izkopa je V – trdna hribina sedimentnega porekla. (DRSC). Geomehanske karakteristike za apnenec so naslednje:
• Strižni kot φ = 50 ° • Kohezija c = 70 kPa • Specifična teža γ = 25 kN/m3
7.2 Rdeče rjava meljasta glina
Rdeče rjava meljasta glina se pojavlja direktno na apnenčevi podlagi. V spodnjem delu tik nad skalno osnovo se ponekod pojavljajo samice apnenca velike do 0,5 m pomešane z glino. Rdeče rjava meljasta glina ima nizek koeficient vodoprepustnosti. Glede na to, da je teren na obravnavnem območju raven, ga ocenjujemo kot stabilnega. Največje debeline so na osrednjem delu predvidene novogradnje, kjer je tudi največja globina do raščene kamninske podlage iz apnenca. Ocenjena kategorija izkopa je 3 – vezljiva in nevezljiva zrnata zemljina (DRSC). Geomehanske karakteristike za rdeče rjavo meljasto glino so naslednje:
• Strižni kot φ = 28° • Kohezija c = 6 kPa • Prostorninska teža γ = 19 kN/m3 • Modul stisljivosti ME = 10 MN/m2
7.3 Rjava meljasta glina
Rjava meljasta glina leži nad rdeče rjavo glino povsod tam, kjer je na območju stadiona izvedena utrditev s slojem umetnega nasipa. Rjava meljasta glina ima nizek koeficient vodoprepustnosti. Glede na to, da je teren na obravnavnem območju raven, ga ocenjujemo kot stabilnega. Ocenjena kategorija izkopa je 3 – vezljiva in nevezljiva zrnata zemljina (DRSC). Geomehanske karakteristike za rjavo meljasto glino so naslednje:
• Strižni kot φ = 24° • Kohezija c = 10 kPa • Prostorninska teža γ = 19 kN/m3 • Modul stisljivosti ME = 5 MN/m2
7.4 Obstoječ umetni nasip
Umetni nasip leži pod slojem humusa in nad slojem rdeče rjave meljaste gline na območju stadiona. Material vgrajen v nasip predstavlja dolomitni peščen grušč, ki je po svoji sestavi zmrzlinsko odporen. Debelina umetnega nasipa sicer variira in je debel med 20 in 70 cm. Ocenjena kategorija izkopa je 3 – vezljiva in nevezljiva zrnata zemljina (DRSC). Nasip je primeren za vgrajevanje v morebiten nov nasip. Geomehanske karakteristike za umetni nasip so naslednje:
• Strižni kot φ = 31° (izkustveno) • Kohezija c = 0 kPa (izkustveno) • Prostorninska teža γ = 20 kN/m3 (izkustveno) • Modul stisljivosti ME = 40 MN/m2
12 Geologija d.o.o. Idrija
8. POGOJI TEMELJENJA
8.1 OPIS OBJEKTA
Objekt večnamenske športne dvorane bo pravokotne oblike, dimenzij ca 35 x 60 m in bo delno vkopan. Kota urejenega terena okrog dvorane bo približno na koti obstoječega terena 279, 5m n.v. Kota 0,0 objekta bo 1 m nižje, na koti 578,5 m n.v. Objekt bo temeljen na sistemu pasovnih temeljev pod nosilnimi stenami, točkovnih temeljev pod nosilnim stebri ter na temeljni plošči. Podatke o konstrukcijski zasnovi objekta nam je posredovalo projektantsko podjetje Gužič Trplan arhitekti d.o.o. iz Ljubljane, podatke o obtežbah objekta pa Spit d.o.o. iz Nove Gorice. Analiza temeljenja je bila narejena v karakterističnem (neugodnem) geomehanskem prerezu B – B', ki je najbližje osi A (glej situacijo in prereze, priloge 7, 8 in 9).
8.2 PASOVNI TEMELJI
Pasovni temelji bodo pod nosilnimi stenami v oseh 1, 2, 3 in 4. Predvidena debelina temeljev bo 0,65 m, globina temeljenja pa > 2 m glede na koto obstoječega terena oz. 1,15 m pod koto 0,0 objekta (vključno z tem. ploščo in tlakom skupne debeline 0,5 m). Temeljna tla predstavlja delno rdečerjava meljasta glina, delno kamninska podlaga iz apnenca. Glede na predvidene obtežbe in s tem pričakovane prevelike diferencialne posedke predlagamo, da se na območju, kjer temeljna tla predstavlja glina izvede sanacijo tal z umetnim nasipom debeline 1,1 m. Na glino se najprej položi geosintetik, nato 0,9 m kamnite grede (fi 32 – 150), ki se jo uvalja po plasteh (30 cm), zaključni sloj debeline 20 cm se izvede iz tamponskega drobljenca (fi 16-32), ki se ga uvalja do modula stisljivosti ME = 50 MN/m2 oz. modula Evd = 45 MN/m2. Pasovni temelj v osi 1 bo širok 0,8 m, predvidena je obtežba 200 kN/m (oz. q = 250 kN/m2). Projektna nosilnost saniranih temeljnih tal Rd = 290,7 kPa (Izračun je v prilogi 5.1). Posedki na saniranih tleh bodo pri tej obtežbi znašali okrog s =10 mm. Modul reakcije tal je podan kot razmerje med obtežbo in posedkom (k = q/s) in znaša k = 25 MN/m3. Na podlagi iz apnenca se upošteva dopustna nosilnost temeljnih tal Rd > 700 kPa, posedki bodo zanemarljivi (< 0,5 mm), k = 500 MN/m3. Pasovni temelj v osi 2 (podobne razmere veljajo za os 3) bo širok 0,6 m, predvidena je obtežba 160 kN/m (oz. q = 267 kN/m2). Projektna nosilnost saniranih temeljnih tal Rd = 293,3 kPa (Izračun je v prilogi 5.2). Posedki na saniranih tleh bodo pri tej obtežbi znašali okrog s =12 mm. Modul reakcije tal (k=q/s) znaša k = 22,3 MN/m3. Pasovni temelj v osi 4 bo širok 0,6 m, predvidena je obtežba 140 kN/m (oz. q = 234 kN/m2). Temeljna tla predstavlja apnenec. Na podlagi iz apnenca se upošteva dopustna nosilnost temeljnih tal Rd > 700 kPa, posedki bodo zanemarljivi (< 0,7 mm), k = 334 MN/m3.
8.3 TOČKOVNI TEMELJI
Točkovni temelji v osi A od 1' do 22' pod nosilnimi stebri. Dimenzije temeljev 0,7 x 1,5 m, predvidena debelina temeljev bo 0,65 m, globina temeljenja pa > 2 m glede na koto obstoječega terena oz. 1,15 m pod koto 0,0 objekta (vključno z tem. ploščo in tlakom skupne debeline 0,5 m). Predvidena je obtežba 275 kN (oz. q = 262 kN/m2). Temeljna tla predstavlja delno rdečerjava meljasta glina, delno kamninska podlaga iz apnenca.
Geološko geomehansko poročilo 13
Glede na predvidene obtežbe in s tem pričakovane prevelike diferencialne posedke predlagamo, da se na območju, kjer temeljna tla predstavlja glina (os A od 1' do 12') izvede sanacijo tal z umetnim nasipom debeline 1,1 m (do osi 7'), med osmi 7' in 12' se debelina postopoma zmanjšuje v skladu z podlago iz apnenca). Na glino se najprej položi geosintetik, nato 0,9 m kamnite grede (fi 32 – 150), ki se jo uvalja po plasteh (30 cm), zaključni sloj debeline 20 cm se izvede iz tamponskega drobljenca (fi 16-32), ki se ga uvalja do modula stisljivosti ME = 50 MN/m2 oz. modula Evd = 45 MN/m2. Od osi 12' do 22' predstavlja temeljna tla podlaga iz apnenca. Točkovni temelji v osi A od 1' do 7'. Projektna nosilnost saniranih temeljnih tal Rd = 341,75 kPa (Izračun je v prilogi 5.3). Posedki na saniranih tleh bodo pri tej obtežbi bodo znašali okrog s = od 7,5 do 2 mm. Modul reakcije tal (k = q/s) in znaša k = 35 - 131 MN/m3. Točkovni temelji v osi A od 7' do 12' (debelina sanacije s tamponom se zmanjšuje, ker se postoma zmanjšuje globina do podlage iz apnenca). Upošteva se dopustna nosilnost saniranih temeljnih tal Rd > 500 kPa. Posedki na saniranih tleh bodo pri tej obtežbi znašali okrog s = od 0,7 do 0,5 mm. Modul reakcije tal (k = q/s) in znaša k = 370 - 524 MN/m3. Točkovni temelji v osi A od 12' do 22', temeljna tla predstavlja apnenec. Na podlagi iz apnenca se upošteva dopustna nosilnost temeljnih tal Rd > 700 kPa, posedki bodo zanemarljivi (< 0,5 mm), k = 524 MN/m3. Točkovni temelji v osi H: 2', 7' in 8', 15 in 16' in 22'' pod nosilnimi stebri. Dimenzije temeljev 1,5 x 1,5 m, predvidena debelina temeljev bo 0,65 m, globina temeljenja pa > 2 m glede na koto obstoječega terena oz. 1,15 m pod koto 0,0 objekta (vključno z tem. ploščo in tlakom skupne debeline 0,5 m). Predvidena je obtežba 1087 kN (oz. q = 483 kN/m2). Temeljna tla predstavlja delno rdečerjava meljasta glina, delno kamninska podlaga iz apnenca. Glede na predvidene obtežbe in s tem pričakovane prevelike diferencialne posedke predlagamo, da se na območju, kjer temeljna tla predstavlja glina (os H: 1', 7' in 8'') izvede sanacijo tal do raščene kamninske podlage iz apnenca (predvidoma 1 m). Sanacijo tal se izvede iz kamnite grede, ki se jo poveže z pustim betonom. V oseh 15' in 16' in 22' predstavlja temeljna tla podlaga iz apnenca. Točkovni temelji v osi H od 2', 7' in 8', predvidena je obtežba 1087 kN (oz. q = 483 kN/m2). Upošteva se dopustna nosilnost saniranih temeljnih tal Rd > 500 kPa. Posedki na saniranih tleh bodo pri tej obtežbi znašali okrog s = do 2 mm. Modul reakcije tal (k = q/s) in znaša k = 240 MN/m3. Točkovni temelji v osi H od 15', 16' in 22', predvidena je obtežba 1087 kN (oz. q = 483 kN/m2). Na podlagi iz apnenca se upošteva dopustna nosilnost temeljnih tal Rd > 700 kPa, posedki bodo zanemarljivi (< 0,5 mm), k = 524 MN/m3. Upošteva se dopustna nosilnost saniranih temeljnih tal Rd > 500 kPa. Posedki na saniranih tleh bodo pri tej obtežbi bodo znašali okrog s = do 0,5 mm. Modul reakcije tal (k = q/s) in znaša k > 500 MN/m3.
8.4 TEMELJNA PLOŠČA
Predvidena debelina temeljne plošče je 25 cm, obtežba na temeljna tla 22 kN/m2. Temeljna tla predstavlja delno rdečerjava glina delno podlaga iz apnenca (glej situacijo, priloga 7 in geološke prereze, priloga 8).
14 Geologija d.o.o. Idrija
Glede na pričakovane prevelike diferencialne posedke predlagamo, da se na območju, kjer temeljna tla predstavlja glina izvede sanacijo tal z umetnim nasipom debeline od 1,1 m (os 3 v geološkem prerezu B-B') do 65 cm, preostali del pod temeljno ploščo (do osi 12', v geol. prerezu B-B'). Na glino se najprej položi geosintetik, nato 0,5 m kamnite grede (fi 32 – 150), ki se jo uvalja po plasteh (25 cm), zaključni sloj debeline 15 cm se izvede iz tamponskega drobljenca (fi 16-32), ki se ga uvalja do modula stisljivosti ME = 50 MN/m2 oz. modula Evd = 45 MN/m2. Od osi 12' do 4 (glede na geološki prerez B-B') predstavlja temeljna tla podlaga iz apnenca. Na saniranih tleh naj se upošteva se dopustna nosilnost temeljnih tal Rd > 200 kPa. Posedki na saniranih tleh bodo pri obtežbi 22 kN/m2 bodo znašali okrog s = od 6 do 1 mm. Modul reakcije tal (k = q/s) in znaša k = od 3,6 do 22 MN/m3. Na podlagi iz apnenca naj se upošteva se dopustna nosilnost temeljnih tal Rd > 700 kPa. Posedki bodo zanemarljivi do 0,5 mm. Modul reakcije tal (k = q/s) in znaša k = 44 MN/m3. Predlagana sanacija tal je prikazana v geoloških prerezih B-B' in A-A' v prilogi 9. Analiza posedkov je v geomehanskih izračunih v prilogi 5.5 in 5.6. Predlagamo, da se izvaja geomehanski nadzor, ki bo preveril temeljna tla in utrjenost saniranih temeljnih tal (meritve utrjenosti Evd zgornjega sloja tampona pred izvedbo podložnega betona) in po potrebi podal dodatna navodila (npr. poglobitev ipd.).
8.5 DRUGI POGOJI IZVEDBE
Predlagamo, da se vsa zemeljska dela izvajajo v sušnem obdobju. Začasne delovne vkopne brežine v glinastih slojih naj se izvajajo v naklonu 1: 1, v apnencih pa v naklonu 3 :1. Kljub temu, da v času geomehanskih raziskav ni bilo pojavov talne vode je potrebno računati, da se ob visokih vodostajih lahko pojavi viseča talna voda med sloji gline. Zato je potrebno predvideti črpanje vode in izvedbo drenaže z iztokom v meteorno kanalizacijo oz. najbližji vodotok. Vse meteorne vode z objektov in drugih površin je obvezno kontrolirano neprepustno odvajati v meteorno kanalizacijo. Ponikanje meteornih voda direktno v sloj meljaste gline – SLOJ 2 in SLOJ 3 ni možno zaradi slabo prepustnosti. V primeru težav z ureditvijo odvodnjavanja vod iz drenaž in meteornih vod je potrebno preveriti ponikovalno sposobnost v apnencih (npr. izvedbo večjih ponikalnih jam v apnencih ali izdelavo globokih ponikovalnih vrtin).
9. UREDITEV POVOZNIH POVRŠIN
Podlago voziščni konstrukciji predstavlja temno rjava meljasta glina – SLOJ 2, ki leži pod obstoječim umetnim nasipom – SLOJ 1 oziroma direktno pod humusnim slojem. Zemljina je zmrzlinsko neodporna. Hidrološki pogoji so neugodni. Globina prodiranja mraza hm znaša na obravnavanem območju 90 cm. Glede na zgoraj navedene podatke je potrebno v voziščno konstrukcijo vgraditi minimalno 72 cm zmrzlinsko odpornih materialov. Material, ki je vgrajen v sloj umetnega nasipa in ga bo potrebno zaradi poglobitve izkopati se deponira in uporabi pri izdelavi voziščne konstrukcije.
Geološko geomehansko poročilo 15
Dimenzioniranje voziščne konstrukcije podajamo za lahko prometno obremenitev. Na obravnavanem območju smo v izdelanih razkopih izvedli meritve deformacijskih modulov zemljin Evd. Rezultati opravljenih meritev in ovrednotenje so prikazani v prilogi P3. Izmerjene vrednosti Evd smo računsko pretvorili v deformacijski modul Ev2, tega pa s pomočjo Tabele 4.6: Informativne primerjalne vrednosti nosilnosti (Žmavc, 1997) v indeks nosilnosti CBR. Meritve Evd so variirale od 7,1 do 8 MN/m2, kar pomeni, da CBR znaša 4 %, ki ga upoštevamo pri izračunu voziščne konstrukcije. Z vgradnjo 40 cm debele plasti zmrzlinsko odpornega kamnitega materiala (granulacije 0-150 mm) bi nosilnost podlage iz CBR = 4% izboljšali na CBR = 15%. Debelina sloja kamnite grede je lahko tudi večja, če je večja debelina potrebna za dosego končne nivelete povoznih površin. Glede na predvideno lahko prometno obremenitev predlagamo naslednjo voziščno konstrukcijo: Tabela 2: Predlagane debeline voziščne konstrukcije
Material Debelina Faktor ekvivalentnosti
materiala ai Debelinski indeks
Dp=d*ai
AC 11 surf B70/100, A4 5 0,42 2,1
AC 22 base B70/100, A4 8 0,35 2,8
Tamponski drobljenec TD 32 20 0,14 2,8 Kamnit material (zmrzlinsko odporen) 40
SKUPAJ 73 7,7 Sloj kamnite grede mora biti uvaljan do deformacijskega modula Ev2>80 MPa oziroma Evd>40, sloj tamponskega drobljenca pa do deformacijskega modula Ev2>100 MPa oziroma Evd>45. Kontrolne meritve je treba izvajati stalno in jih dokumentirati. Povozne površine je potrebno opremiti z vzdolžnimi drenažami, muldami, jaški in prepusti, iz katerih bo voda speljana v kanalizacijsko omrežje. S tem ukrepom se bomo izognili zamakanju meteorne vode direktno v teren.
10. LITERATURA
1. Buser, Grad K., Pleničar, M., 1963: Osnovna geološka karta SRFJ 1:100.000, list Postojna. Zv.
geol. zavod Beograd. 2. Pleničar, M., 1970: Osnovna geološka karta SRFJ 1:100.000. Tolmač za list Postojna. Zv. geol.
zavod Beograd. 3. Žmavc J., 1997: Voziščne konstrukcije. Univerza v Ljubljani, DRC, Ljubljana
16 Geologija d.o.o. Idrija
Geološko geomehansko poročilo 17
PRILOGE
1. Fotografije 2. Geološko geomehanski prerezi sondažnih razkopov M 1 : 20 3. Meritve z dinamično ploščo 4. Meritve z lahkim dinamičnim penetrometrom 5. Geomehanski izračuni 6. Nalivalni poskusi 7. Situacija M 1 : 500 8. Geološko geomehanski prerezi M 1 : 250 9. Geološko geomehanski prerezi – sanacija tal M 1 : 250
18 Geologija d.o.o. Idrija
Geološko geomehansko poročilo 19
PRILOGA 1: Fotografije
Obravnavana lokacija Lokacija razkopa R1
Razkop R1 Lokacija razkopa R2a in R2b
Razkop R2b Lokacija razkopa R3
20 Geologija d.o.o. Idrija
Razkop R3 Lokacija razkopa R4
Razkop R4 Lokacija razkopa R5
Razkop R5 Lokacija razkopa R6
Geološko geomehansko poročilo 21
Razkop R6 Lokacija razkopa R7
Razkop R7 Lokacija razkopa R8
Razkop R8 Lokacija razkopa R9
22 Geologija d.o.o. Idrija
Razkop R9 Lokacija razkopa R10
Razkop R10 Foto: Aleksandra Jereb, Tomaž Arčon
Geološko geomehansko poročilo 23
PRILOGA 2
Geološko geomehanski prerezi sondažnih razkopov
24 Geologija d.o.o. Idrija
Geološko geomehansko poročilo 25
PRILOGA 5
Geomehanski izračuni
26 Geologija d.o.o. Idrija
Geološko geomehansko poročilo 27
PRILOGA 6
Nalivalni poskusi
PRILOGA 3
Meritve z dinamično ploščo z lahko padajočo utežjo
Inštrument: Light Drop Weight Tester ZFG-02, loading plate diameter 300 mm,Proizvajalec: ZORN, Stendal, Germany
Št. poročila: 2758-075/2013-01Lokacija: Stari trg pri LožuObjekt: Večnamenska športna dvorana
Rezultati meritev
Št.Datum in ura
Opis merilnega mesta, zaznamki
Hitrost v1
[mm/s]Posedki s1 [mm]
s/v
[mili s]
Evd
MN/m2
Ev2
MN/m2
ME
MN/m2CBR
%
1 19.6.2013 razkop R1, globina 0,7 m, 513,7 2,8579:30 temno rjava meljasta glina 519,2 2,826 5,463 8 16,2 4 3
516,2 2,7792 19.6.2013 ob razkopu R1, na površini 161,4 0,462
9:34 uvaljan tamponski drobljenec 163,8 0,464 2,815 48,4 105,6 50 20
170,3 0,473 19.6.2013 razkop R-3, globina 0,5 m, 516,8 3,181
10:05 temnorjava meljasta glina 523,4 3,209 6,148 7,1 14,4 4 3
508,7 3,1334 19.6.2013 razkop R3, globina 1,2 m, 180,5 0,771
10:08 rdečerjava meljasta glina 172,1 0,713 4,159 31,2 65,9 >25 >13
168,3 0,681
legenda: Evd - dinamični deformacijski modul
Ev2 - dinamični deformacijski modul
Ev2 = 600*ln(300/300-Evd)
ME - modul stisljivosti (iz tabel)
Meritve: Tomaž Arčon, univ. dipl. inž. geol.
Odgovorni projektant: Jože Janež, univ. dipl. inž. geol.
Idrija, junij 2013
PRILOGA 4.1
Ovrednotenje meritev z lahkim dinamičnim penetrometrom DPL
Št. poročila 2758-075/2013-01
Lokacija Stari trg pri Ložu
Objekt:
Mesto meritve DPL-1
Podatki
g\N 10 cm 10 cm 10 cm N30DPL N30
0,4 6 10 10 26 17,570,7 15 17 25 57 38,51
g globina meritve m
N30DPL število udarcev za penetracijo 30 cm zemljine z DPL
N30 število udarcev za penetracijo 30 cm zemljine (SPT) 0
P penetracija pri 60 udarcih
kk korelacijski koeficent med SPT in DPL 1,48
k60 korekcijski faktor zaradi izgube energije 0,6
λ koeficient korekcije glede na dolžino drogovja 3-4 m 4-6 m >10 m0,75 0,85 1
σv' efektivna vertikalna napetost kPa
κ koeficient uporabe konice namesto vzorčevalnika 0,75CN koeficient napetosti v zemljini, prekonsolidacije in gostote
Cs koeficient korekcije zaradi talne vode v peskih
H nivo talne vode (v razkopu oz. vrtini) m
Rsp specifičen odpor pri enem udarcu 800 kN/m2
F izkustveni faktor odvisen od vrste tal (med 1,25 in 2)Uporabljene formule
korekcija št. udarcev N60 = N30 * k60 * κ * λ * CN * Cs
strižni kot (za grušč in pesek) φ = 27+0,347*N60-0,0014*N602
za gline se uporabi Gibbs-ov diagram ali enačba: φ = (N60-2)*0,78+20°
Indeks gostotezelo rahlo rahlo
srednje gosto gosto
zelo gosto
(Skempton, 1986) N60 0-3 3-8 8-25 25-42 42-58
ID 0-15 15-35 35-65 65-85 85-100
modul stisljivosti ME = N60 * Rsp * F
Rezultati
g SLOJ UCSC N30P k60 λ σv' CN N60 ID φ ME
m cm/60ud kPa % (º) kPa
0,4 melj-glina ML-CL 17,57 0,6 0,5 8 1,85 7,3 15-35 24,1 73200,7 melj-glina ML-CL 38,51 0,6 0,6 14 1,75 15,2 35-65 30,3 15203
Projektant: Tomaž Arčon, univ. dipl. inž. geol.
Odgovorni projektant: Jože Janež, univ. dipl. inž. geol.
Idrija, julij 2013
Večnamenska športna dvorana
Meritve z lahkim dinamičnim penetrometrom DPL
Št. poročila 2758-075/2013-01 PRILOGA 4.2
Lokacija Stari trg pri Ložu
Projekt:
Mesto meritve: DP-1
Podatki Grafični prikaz
globina (cm)DCP
mm/N CBR1 % CBR2 % CBR6 % CBR9 %
-30,0-32,5 25,0 7,0 6,9 6,6 5,5-35,0 25,0 7,0 6,9 6,6 5,5-37,5 25,0 7,0 6,9 6,6 5,5-40,0 25,0 7,0 6,9 6,6 5,5-41,7 16,7 11,7 11,5 10,9 12,4-43,3 16,7 11,7 11,5 10,9 12,4-45,0 16,7 11,7 11,5 10,9 12,4-46,7 16,7 11,7 11,5 10,9 12,4-48,4 16,7 11,7 11,5 10,9 12,4-50,0 16,7 11,7 11,5 10,9 12,4
DCP
mm/N CBR1 % CBR2 % CBR6 % CBR9 %
SLOJ 1 21,7 8,1 8,0 6,6 5,5SLOJ 2 16,7 11,7 11,5 10,9 12,4
Uporabljene enačbe
CBR1: logCBR=2,632-1,28*logDCP (Kleyn and Van Heerden,1983)
CBR2=410xDCP-1,27 (Paige -Green & Du Plessis, 2009)
CBR6: logCBR=2,54-1,23*(logDCP) (Talal Al-Refeai & A. Al-Suhaibani, 1997) (gline CL)
CBR9=1/(0,017019*DCP)2 (Webster, Brown and Porter, 1994), (težko gnetne gline CL, CBR<10)
Projektant: Tomaž Arčon, univ. dipl. inž. geol.
Odgovorni projektant: Jože Janež, univ. dipl. inž. geol.
Idrija, julij 2013
Večnamenska športna dvorana
-50
-45
-40
-35
-30
0,0 10,0 20,0 30,0
DCP (mm/N)
glo
bin
a (
cm
)
Geologija d.o.o. IdrijaTomaž Arčon univ. dipl. inž. geol.
nosilnost talP.5.1
1[GEO5 - Spread Footing | version 5.15.19.0 | hardware key 9078 / 1 | GEOLOGIJA d.o.o. IDRIJA | Copyright © 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved | www.finesoftware.eu]
[Dealer : Tehnično svetovanje in posredništvo, Eva Rešetar Sever s.p. | www.geosoftware.com.hr]
Spread footing verificationInput dataProjectTaskPartDescript.AuthorDate
:::::
nosilnost talP.5.1pasovni temelji širine 80 cm, os 1Tomaž Arčon univ. dipl. inž. geol.8.7.2013
Name : geološki prerezDescription : pasovni temelj, snacija tal s tamponsko blazino debeline 1,1 m
Stage : 1
1,00 1,00
3,40 3,40
+z
+z
+z
GWT 0,20 0,20 GWT 0,20 0,20 OG
FG 2,20 2,20
0,65 0,65 1,15 1,15
1,10 1,10
0,20 0,20
SettingsSlovenia - EN 1997Materials and standardsConcrete structures :Partial factors EC2 :
EN 1992-1-1 (EC2)standard
SettlementAnalysis method :Restriction of influence zone :Coeff. of restriction of influence zone :
Analysis using oedometric modulusby percentage of Sigma,Or10,0 [%]
Spread FootingAnalysis for drained conditions :Verification methodology :Design approach :
EC 7-1 (EN 1997-1:2003)according to EN 19972 - reduction of actions and resistances
Partial factors on actions (A)Permanent design situation
Permanent actions : gG =Unfavourable
1,35 [–]Favourable
1,00 [–]
Geologija d.o.o. IdrijaTomaž Arčon univ. dipl. inž. geol.
nosilnost talP.5.1
2[GEO5 - Spread Footing | version 5.15.19.0 | hardware key 9078 / 1 | GEOLOGIJA d.o.o. IDRIJA | Copyright © 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved | www.finesoftware.eu]
[Dealer : Tehnično svetovanje in posredništvo, Eva Rešetar Sever s.p. | www.geosoftware.com.hr]
Partial factors for resistances (R)Permanent design situation
Partial factor on vertical bearing capacity :Partial factor on sliding resistance :
gRvs =gRhs =
1,401,10
[–][–]
Basic soil parameters
Number Name Patternjef[°]
cef[kPa]
g[kN/m3]
gsu[kN/m3]
d[°]
1
2
3
4
apnenec
rdečerjava glina
tampon
rjava glina
50,00
28,00
35,50
24,00
70,00
6,00
0,00
3,00
25,00
19,00
20,00
19,00
15,00
9,00
10,00
9,00
All soils are considered as cohesionless for at rest pressure analysis. Soil parametersapnenecUnit weight :Angle of internal friction :Cohesion of soil :Saturated unit weight :
gjefcefgsat
====
25,0050,0070,0025,00
kN/m3
°kPakN/m3
rdečerjava glinaUnit weight :Angle of internal friction :Cohesion of soil :Saturated unit weight :
gjefcefgsat
====
19,0028,006,00
19,00
kN/m3
°kPakN/m3
tamponUnit weight :Angle of internal friction :Cohesion of soil :Saturated unit weight :
gjefcefgsat
====
20,0035,500,00
20,00
kN/m3
°kPakN/m3
rjava glinaUnit weight :Angle of internal friction :Cohesion of soil :Saturated unit weight :
gjefcefgsat
====
19,0024,003,00
19,00
kN/m3
°kPakN/m3
FoundationFoundation type: strip footingDepth from original ground surfaceDepth of footing bottomFoundation thicknessIncl. of finished gradeIncl. of footing bottom
hzdts1s2
=====
2,201,150,650,000,00
mmm°°
Geologija d.o.o. IdrijaTomaž Arčon univ. dipl. inž. geol.
nosilnost talP.5.1
3[GEO5 - Spread Footing | version 5.15.19.0 | hardware key 9078 / 1 | GEOLOGIJA d.o.o. IDRIJA | Copyright © 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved | www.finesoftware.eu]
[Dealer : Tehnično svetovanje in posredništvo, Eva Rešetar Sever s.p. | www.geosoftware.com.hr]
Unit weight of soil above foundation = 20,00 kN/m3 Geometry of structureFoundation type: strip footingOverall strip footing lengthStrip footing width (x)Column width in the direction of xVolume of strip footing
====
35,000,800,800,52
mmmm3/m
Inserted loading is considered per unit length of continuous footing span. Sand-gravel bedSoil used for the SG pad - tampon SG pad overhangs foundationSand-gravel pad depth
dsphsp
==
0,201,10
mm
Material of structureUnit weight g = 23,00 kN/m3Analysis of concrete structures carried out according to the standard EN 1992-1-1 (EC2).
Concrete : C 20/25Cylinder compressive strengthTensile strengthElasticity modulus
fckfctEcm
===
20,002,20
30000,00
MPaMPaMPa
Longitudinal steel : B500Yield strength fyk = 500,00 MPa
Transverse steel: B500Yield strength fyk = 500,00 MPa
Load
NumberLoad
new changeName Type
N[kN/m]
My[kNm/m]
Hx[kN/m]
12
YESYES
obtežbaobtežba
DesignService
200,00200,00
0,000,00
0,000,00
Ground water tableThe ground water table is at a depth of 0,20 m from the original terrain. Global settingsAnalysis type : analysis for drained conditionsThe settlement is not analysed. Settings of the stage of constructionDesign situation : permanent Verification No. 1Load case verification
NameSelf w.in favor
ex[m]
ey[m]
s[kPa]
Rd[kPa]
Utilization[%]
Is satisfied
obtežbaobtežba
YesNo
0,000,00
0,000,00
258,45261,41
290,76290,76
88,8989,91
YesYes
Analysis carried out with automatic selection of the most unfavourable load cases.
Geologija d.o.o. IdrijaTomaž Arčon univ. dipl. inž. geol.
nosilnost talP.5.1
4[GEO5 - Spread Footing | version 5.15.19.0 | hardware key 9078 / 1 | GEOLOGIJA d.o.o. IDRIJA | Copyright © 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved | www.finesoftware.eu]
[Dealer : Tehnično svetovanje in posredništvo, Eva Rešetar Sever s.p. | www.geosoftware.com.hr]
Computed self weight of strip foundationComputed weight of overburden
GZ
==
9,130,00
kN/mkN/m
Vertical bearing capacity checkShape of contact stress : rectangleMost severe load case No. 1. (obtežba)
Parameters of slip surface below foundation:Depth of slip surfaceLength of slip surface
zsplsp
==
1,283,89
mm
Design bearing capacity of found.soilExtreme contact stress
Rds
==
290,76261,41
kPakPa
Bearing capacity in the vertical direction is SATISFACTORY Horizontal bearing capacity check
Most severe load case No. 1. (obtežba)Earth resistance: at restDesign magnitude of earth resistanceFriction angle foundation-footing bottomCohesion foundation-footing bottom
Spdya
===
2,5635,500,00
kN°kPa
Horizontal bearing capacityExtreme horizontal force
RdhH
==
136,400,00
kNkN
Bearing capacity in the horizontal direction is SATISFACTORY
Bearing capacity of foundation is SATISFACTORY
Geologija d.o.o. IdrijaTomaž Arčon univ. dipl. inž. geol.
nosilnost talP.5.2
1[GEO5 - Spread Footing | version 5.15.19.0 | hardware key 9078 / 1 | GEOLOGIJA d.o.o. IDRIJA | Copyright © 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved | www.finesoftware.eu]
[Dealer : Tehnično svetovanje in posredništvo, Eva Rešetar Sever s.p. | www.geosoftware.com.hr]
Spread footing verificationInput dataProjectTaskPartDescript.AuthorDate
:::::
nosilnost talP.5.2pasovni temelji širine 60 cm, os 2Tomaž Arčon univ. dipl. inž. geol.8.7.2013
Name : geološki prerezDescription : pasovni temelj, snacija tal s tamponsko blazino debeline 1,1 m
Stage : 1
0,90 0,90
4,05 4,05
+z
+z
+z
GWT 0,20 0,20 GWT 0,20 0,20 OG
FG 2,10 2,10
0,65 0,65 1,15 1,15
1,10 1,10
0,20 0,20
SettingsSlovenia - EN 1997Materials and standardsConcrete structures :Partial factors EC2 :
EN 1992-1-1 (EC2)standard
SettlementAnalysis method :Restriction of influence zone :Coeff. of restriction of influence zone :
Analysis using oedometric modulusby percentage of Sigma,Or10,0 [%]
Spread FootingAnalysis for drained conditions :Verification methodology :Design approach :
EC 7-1 (EN 1997-1:2003)according to EN 19972 - reduction of actions and resistances
Partial factors on actions (A)Permanent design situation
Permanent actions : gG =Unfavourable
1,35 [–]Favourable
1,00 [–]
Geologija d.o.o. IdrijaTomaž Arčon univ. dipl. inž. geol.
nosilnost talP.5.2
2[GEO5 - Spread Footing | version 5.15.19.0 | hardware key 9078 / 1 | GEOLOGIJA d.o.o. IDRIJA | Copyright © 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved | www.finesoftware.eu]
[Dealer : Tehnično svetovanje in posredništvo, Eva Rešetar Sever s.p. | www.geosoftware.com.hr]
Partial factors for resistances (R)Permanent design situation
Partial factor on vertical bearing capacity :Partial factor on sliding resistance :
gRvs =gRhs =
1,401,10
[–][–]
Basic soil parameters
Number Name Patternjef[°]
cef[kPa]
g[kN/m3]
gsu[kN/m3]
d[°]
1
2
3
4
apnenec
rdečerjava glina
tampon
rjava glina
50,00
28,00
35,50
24,00
70,00
6,00
0,00
3,00
25,00
19,00
20,00
19,00
15,00
9,00
10,00
9,00
All soils are considered as cohesionless for at rest pressure analysis. Soil parametersapnenecUnit weight :Angle of internal friction :Cohesion of soil :Oedometric modulus :Saturated unit weight :
gjefcefEoedgsat
=====
25,0050,0070,00
250,0025,00
kN/m3
°kPaMPakN/m3
rdečerjava glinaUnit weight :Angle of internal friction :Cohesion of soil :Oedometric modulus :Saturated unit weight :
gjefcefEoedgsat
=====
19,0028,006,00
10,0019,00
kN/m3
°kPaMPakN/m3
tamponUnit weight :Angle of internal friction :Cohesion of soil :Oedometric modulus :Saturated unit weight :
gjefcefEoedgsat
=====
20,0035,500,00
50,0020,00
kN/m3
°kPaMPakN/m3
rjava glinaUnit weight :Angle of internal friction :Cohesion of soil :Oedometric modulus :Saturated unit weight :
gjefcefEoedgsat
=====
19,0024,003,004,00
19,00
kN/m3
°kPaMPakN/m3
FoundationFoundation type: strip footingDepth from original ground surfaceDepth of footing bottom
hzd
==
2,101,15
mm
Geologija d.o.o. IdrijaTomaž Arčon univ. dipl. inž. geol.
nosilnost talP.5.2
3[GEO5 - Spread Footing | version 5.15.19.0 | hardware key 9078 / 1 | GEOLOGIJA d.o.o. IDRIJA | Copyright © 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved | www.finesoftware.eu]
[Dealer : Tehnično svetovanje in posredništvo, Eva Rešetar Sever s.p. | www.geosoftware.com.hr]
Foundation thicknessIncl. of finished gradeIncl. of footing bottom
ts1s2
===
0,650,000,00
m°°
Unit weight of soil above foundation = 20,00 kN/m3 Geometry of structureFoundation type: strip footingOverall strip footing lengthStrip footing width (x)Column width in the direction of xVolume of strip footing
====
35,000,600,600,39
mmmm3/m
Inserted loading is considered per unit length of continuous footing span. Sand-gravel bedSoil used for the SG pad - tampon SG pad overhangs foundationSand-gravel pad depth
dsphsp
==
0,201,10
mm
Material of structureUnit weight g = 23,00 kN/m3Analysis of concrete structures carried out according to the standard EN 1992-1-1 (EC2).
Concrete : C 20/25Cylinder compressive strengthTensile strengthElasticity modulus
fckfctEcm
===
20,002,20
30000,00
MPaMPaMPa
Longitudinal steel : B500Yield strength fyk = 500,00 MPa
Transverse steel: B500Yield strength fyk = 500,00 MPa
Load
NumberLoad
new changeName Type
N[kN/m]
My[kNm/m]
Hx[kN/m]
12
YESYES
obtežbaobtežba
DesignService
140,00140,00
0,000,00
0,000,00
Ground water tableThe ground water table is at a depth of 0,20 m from the original terrain. Global settingsAnalysis type : analysis for drained conditions Settings of the stage of constructionDesign situation : permanent Verification No. 1Load case verification
NameSelf w.in favor
ex[m]
ey[m]
s[kPa]
Rd[kPa]
Utilization[%]
Is satisfied
obtežba Yes 0,00 0,00 241,78 292,31 82,72 Yes
Geologija d.o.o. IdrijaTomaž Arčon univ. dipl. inž. geol.
nosilnost talP.5.2
4[GEO5 - Spread Footing | version 5.15.19.0 | hardware key 9078 / 1 | GEOLOGIJA d.o.o. IDRIJA | Copyright © 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved | www.finesoftware.eu]
[Dealer : Tehnično svetovanje in posredništvo, Eva Rešetar Sever s.p. | www.geosoftware.com.hr]
NameSelf w.in favor
ex[m]
ey[m]
s[kPa]
Rd[kPa]
Utilization[%]
Is satisfied
obtežba No 0,00 0,00 244,74 292,31 83,73 YesAnalysis carried out with automatic selection of the most unfavourable load cases. Computed self weight of strip foundationComputed weight of overburden
GZ
==
6,840,00
kN/mkN/m
Vertical bearing capacity checkShape of contact stress : rectangleMost severe load case No. 1. (obtežba)
Parameters of slip surface below foundation:Depth of slip surfaceLength of slip surface
zsplsp
==
1,003,11
mm
Design bearing capacity of found.soilExtreme contact stress
Rds
==
292,31244,74
kPakPa
Bearing capacity in the vertical direction is SATISFACTORY Horizontal bearing capacity check
Most severe load case No. 1. (obtežba)Earth resistance: at restDesign magnitude of earth resistanceFriction angle foundation-footing bottomCohesion foundation-footing bottom
Spdya
===
2,5635,500,00
kN°kPa
Horizontal bearing capacityExtreme horizontal force
RdhH
==
96,400,00
kNkN
Bearing capacity in the horizontal direction is SATISFACTORY
Bearing capacity of foundation is SATISFACTORY
Geologija d.o.o. IdrijaTomaž Arčon univ. dipl. inž. geol.
nosilnost talP.5.3
1[GEO5 - Spread Footing | version 5.15.19.0 | hardware key 9078 / 1 | GEOLOGIJA d.o.o. IDRIJA | Copyright © 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved | www.finesoftware.eu]
[Dealer : Tehnično svetovanje in posredništvo, Eva Rešetar Sever s.p. | www.geosoftware.com.hr]
Spread footing verificationInput dataProjectTaskPartDescript.AuthorDate
:::::
nosilnost talP.5.3točkovni temelj na tamponski blazini, os A1'Tomaž Arčon univ. dipl. inž. geol.11.7.2013
Name : geološki prerezDescription : pasovni temelj, snacija tal s tamponsko blazino debeline 1,1 m
Stage : 1
0,90 0,90
3,70 3,70
+z
+z
+z
GWT 0,20 0,20 GWT 0,20 0,20 OG
FG 2,10 2,10
0,65 0,65 1,15 1,15
1,10 1,10
0,20 0,20
SettingsSlovenia - EN 1997Materials and standardsConcrete structures :Partial factors EC2 :
EN 1992-1-1 (EC2)standard
SettlementAnalysis method :Restriction of influence zone :Coeff. of restriction of influence zone :
Analysis using oedometric modulusby percentage of Sigma,Or10,0 [%]
Spread FootingAnalysis for drained conditions :Verification methodology :Design approach :
EC 7-1 (EN 1997-1:2003)according to EN 19972 - reduction of actions and resistances
Partial factors on actions (A)Permanent design situation
Permanent actions : gG =Unfavourable
1,35 [–]Favourable
1,00 [–]
Geologija d.o.o. IdrijaTomaž Arčon univ. dipl. inž. geol.
nosilnost talP.5.3
2[GEO5 - Spread Footing | version 5.15.19.0 | hardware key 9078 / 1 | GEOLOGIJA d.o.o. IDRIJA | Copyright © 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved | www.finesoftware.eu]
[Dealer : Tehnično svetovanje in posredništvo, Eva Rešetar Sever s.p. | www.geosoftware.com.hr]
Partial factors for resistances (R)Permanent design situation
Partial factor on vertical bearing capacity :Partial factor on sliding resistance :
gRvs =gRhs =
1,401,10
[–][–]
Basic soil parameters
Number Name Patternjef[°]
cef[kPa]
g[kN/m3]
gsu[kN/m3]
d[°]
1
2
3
4
apnenec
rdečerjava glina
tampon
rjava glina
50,00
28,00
35,50
24,00
70,00
6,00
0,00
3,00
25,00
19,00
20,00
19,00
15,00
9,00
10,00
9,00
All soils are considered as cohesionless for at rest pressure analysis. Soil parametersapnenecUnit weight :Angle of internal friction :Cohesion of soil :Oedometric modulus :Saturated unit weight :
gjefcefEoedgsat
=====
25,0050,0070,00
250,0025,00
kN/m3
°kPaMPakN/m3
rdečerjava glinaUnit weight :Angle of internal friction :Cohesion of soil :Oedometric modulus :Saturated unit weight :
gjefcefEoedgsat
=====
19,0028,006,00
10,0019,00
kN/m3
°kPaMPakN/m3
tamponUnit weight :Angle of internal friction :Cohesion of soil :Oedometric modulus :Saturated unit weight :
gjefcefEoedgsat
=====
20,0035,500,00
50,0020,00
kN/m3
°kPaMPakN/m3
rjava glinaUnit weight :Angle of internal friction :Cohesion of soil :Oedometric modulus :Saturated unit weight :
gjefcefEoedgsat
=====
19,0024,003,004,00
19,00
kN/m3
°kPaMPakN/m3
FoundationFoundation type: centric spread footingDepth from original ground surfaceDepth of footing bottom
hzd
==
2,101,15
mm
Geologija d.o.o. IdrijaTomaž Arčon univ. dipl. inž. geol.
nosilnost talP.5.3
3[GEO5 - Spread Footing | version 5.15.19.0 | hardware key 9078 / 1 | GEOLOGIJA d.o.o. IDRIJA | Copyright © 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved | www.finesoftware.eu]
[Dealer : Tehnično svetovanje in posredništvo, Eva Rešetar Sever s.p. | www.geosoftware.com.hr]
Foundation thicknessIncl. of finished gradeIncl. of footing bottom
ts1s2
===
0,650,000,00
m°°
Unit weight of soil above foundation = 20,00 kN/m3 Geometry of structureFoundation type: centric spread footingSpread footing lengthSpread footing widthColumn width in the direction of xColumn width in the direction of ySpread footing volume
xycxcy
=====
0,701,500,500,500,68
mmmmm3
Sand-gravel bedSoil used for the SG pad - tampon SG pad overhangs foundationSand-gravel pad depth
dsphsp
==
0,201,10
mm
Material of structureUnit weight g = 23,00 kN/m3Analysis of concrete structures carried out according to the standard EN 1992-1-1 (EC2).
Concrete : C 20/25Cylinder compressive strengthTensile strengthElasticity modulus
fckfctEcm
===
20,002,20
30000,00
MPaMPaMPa
Longitudinal steel : B500Yield strength fyk = 500,00 MPa
Transverse steel: B500Yield strength fyk = 500,00 MPa
Load
NumberLoad
new changeName Type
N[kN]
Mx[kNm]
My[kNm]
Hx[kN]
Hy[kN]
12
YESYES
obtežbaobtežba
DesignService
275,00275,00
0,000,00
0,000,00
0,000,00
0,000,00
Ground water tableThe ground water table is at a depth of 0,20 m from the original terrain. Global settingsAnalysis type : analysis for drained conditions Settings of the stage of constructionDesign situation : permanent Verification No. 1Load case verification
NameSelf w.in favor
ex[m]
ey[m]
s[kPa]
Rd[kPa]
Utilization[%]
Is satisfied
obtežbaobtežba
YesNo
0,000,00
0,000,00
274,16278,46
341,75341,75
80,2281,48
YesYes
Geologija d.o.o. IdrijaTomaž Arčon univ. dipl. inž. geol.
nosilnost talP.5.3
4[GEO5 - Spread Footing | version 5.15.19.0 | hardware key 9078 / 1 | GEOLOGIJA d.o.o. IDRIJA | Copyright © 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved | www.finesoftware.eu]
[Dealer : Tehnično svetovanje in posredništvo, Eva Rešetar Sever s.p. | www.geosoftware.com.hr]
Analysis carried out with automatic selection of the most unfavourable load cases. Computed weight of spread footingComputed weight of overburden
GZ
==
11,985,40
kNkN
Vertical bearing capacity checkShape of contact stress : rectangleMost severe load case No. 1. (obtežba)
Parameters of slip surface below foundation:Depth of slip surfaceLength of slip surface
zsplsp
==
1,153,54
mm
Design bearing capacity of found.soilExtreme contact stress
Rds
==
341,75278,46
kPakPa
Bearing capacity in the vertical direction is SATISFACTORY Horizontal bearing capacity check
Most severe load case No. 1. (obtežba)Earth resistance: at restDesign magnitude of earth resistanceFriction angle foundation-footing bottomCohesion foundation-footing bottom
Spdya
===
3,8435,500,00
kN°kPa
Horizontal bearing capacityExtreme horizontal force
RdhH
==
190,160,00
kNkN
Bearing capacity in the horizontal direction is SATISFACTORY
Bearing capacity of foundation is SATISFACTORY
Geologija d.o.o. IdrijaTomaž Arčon univ. dipl. inž. geol.
nosilnost talP.5.4
1[GEO5 - Spread Footing | version 5.15.19.0 | hardware key 9078 / 1 | GEOLOGIJA d.o.o. IDRIJA | Copyright © 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved | www.finesoftware.eu]
[Dealer : Tehnično svetovanje in posredništvo, Eva Rešetar Sever s.p. | www.geosoftware.com.hr]
Spread footing verificationInput dataProjectTaskPartDescript.AuthorDate
:::::
nosilnost talP.5.4točkovni temelj na tamponski blazini, os H7'Tomaž Arčon univ. dipl. inž. geol.11.7.2013
Name : geološki prerezDescription : pasovni temelj, snacija tal s tamponsko blazino debeline 1,1 m
Stage : 1
0,60 0,60
2,60 2,60 +
z+
z+
z
GWT 0,20 0,20 GWT 0,20 0,20 OG
FG 2,20 2,20
0,65 0,65 1,15 1,15
1,00 1,00
0,20 0,20
SettingsSlovenia - EN 1997Materials and standardsConcrete structures :Partial factors EC2 :
EN 1992-1-1 (EC2)standard
SettlementAnalysis method :Restriction of influence zone :Coeff. of restriction of influence zone :
Analysis using oedometric modulusby percentage of Sigma,Or10,0 [%]
Spread FootingAnalysis for drained conditions :Verification methodology :Design approach :
EC 7-1 (EN 1997-1:2003)according to EN 19972 - reduction of actions and resistances
Partial factors on actions (A)Permanent design situation
Permanent actions : gG =Unfavourable
1,35 [–]Favourable
1,00 [–]
Geologija d.o.o. IdrijaTomaž Arčon univ. dipl. inž. geol.
nosilnost talP.5.4
2[GEO5 - Spread Footing | version 5.15.19.0 | hardware key 9078 / 1 | GEOLOGIJA d.o.o. IDRIJA | Copyright © 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved | www.finesoftware.eu]
[Dealer : Tehnično svetovanje in posredništvo, Eva Rešetar Sever s.p. | www.geosoftware.com.hr]
Partial factors for resistances (R)Permanent design situation
Partial factor on vertical bearing capacity :Partial factor on sliding resistance :
gRvs =gRhs =
1,401,10
[–][–]
Basic soil parameters
Number Name Patternjef[°]
cef[kPa]
g[kN/m3]
gsu[kN/m3]
d[°]
1
2
3
4
apnenec
rdečerjava glina
tampon
obstoječ nasip
50,00
28,00
35,50
31,00
70,00
6,00
0,00
0,00
25,00
19,00
20,00
20,00
15,00
9,00
10,00
10,00
All soils are considered as cohesionless for at rest pressure analysis. Soil parametersapnenecUnit weight :Angle of internal friction :Cohesion of soil :Saturated unit weight :
gjefcefgsat
====
25,0050,0070,0025,00
kN/m3
°kPakN/m3
rdečerjava glinaUnit weight :Angle of internal friction :Cohesion of soil :Saturated unit weight :
gjefcefgsat
====
19,0028,006,00
19,00
kN/m3
°kPakN/m3
tamponUnit weight :Angle of internal friction :Cohesion of soil :Saturated unit weight :
gjefcefgsat
====
20,0035,500,00
20,00
kN/m3
°kPakN/m3
obstoječ nasipUnit weight :Angle of internal friction :Cohesion of soil :Saturated unit weight :
gjefcefgsat
====
20,0031,000,00
20,00
kN/m3
°kPakN/m3
FoundationFoundation type: centric spread footingDepth from original ground surfaceDepth of footing bottomFoundation thicknessIncl. of finished gradeIncl. of footing bottom
hzdts1s2
=====
2,201,150,650,000,00
mmm°°
Geologija d.o.o. IdrijaTomaž Arčon univ. dipl. inž. geol.
nosilnost talP.5.4
3[GEO5 - Spread Footing | version 5.15.19.0 | hardware key 9078 / 1 | GEOLOGIJA d.o.o. IDRIJA | Copyright © 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved | www.finesoftware.eu]
[Dealer : Tehnično svetovanje in posredništvo, Eva Rešetar Sever s.p. | www.geosoftware.com.hr]
Unit weight of soil above foundation = 20,00 kN/m3 Geometry of structureFoundation type: centric spread footingSpread footing lengthSpread footing widthColumn width in the direction of xColumn width in the direction of ySpread footing volume
xycxcy
=====
1,501,500,500,501,46
mmmmm3
Sand-gravel bedSoil used for the SG pad - tampon SG pad overhangs foundationSand-gravel pad depth
dsphsp
==
0,201,00
mm
Material of structureUnit weight g = 23,00 kN/m3Analysis of concrete structures carried out according to the standard EN 1992-1-1 (EC2).
Concrete : C 20/25Cylinder compressive strengthTensile strengthElasticity modulus
fckfctEcm
===
20,002,20
30000,00
MPaMPaMPa
Longitudinal steel : B500Yield strength fyk = 500,00 MPa
Transverse steel: B500Yield strength fyk = 500,00 MPa
Load
NumberLoad
new changeName Type
N[kN]
Mx[kNm]
My[kNm]
Hx[kN]
Hy[kN]
12
YESYES
obtežbaobtežba
DesignService
1087,001087,00
0,000,00
0,000,00
0,000,00
0,000,00
Ground water tableThe ground water table is at a depth of 0,20 m from the original terrain. Global settingsAnalysis type : analysis for drained conditionsThe settlement is not analysed. Settings of the stage of constructionDesign situation : permanent Verification No. 1Load case verification
NameSelf w.in favor
ex[m]
ey[m]
s[kPa]
Rd[kPa]
Utilization[%]
Is satisfied
obtežbaobtežba
YesNo
0,000,00
0,000,00
496,01500,52
15723,1915723,19
3,153,18
YesYes
Analysis carried out with automatic selection of the most unfavourable load cases. Computed weight of spread footing G = 25,67 kN
Geologija d.o.o. IdrijaTomaž Arčon univ. dipl. inž. geol.
nosilnost talP.5.4
4[GEO5 - Spread Footing | version 5.15.19.0 | hardware key 9078 / 1 | GEOLOGIJA d.o.o. IDRIJA | Copyright © 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved | www.finesoftware.eu]
[Dealer : Tehnično svetovanje in posredništvo, Eva Rešetar Sever s.p. | www.geosoftware.com.hr]
Computed weight of overburden Z = 13,50 kNVertical bearing capacity checkShape of contact stress : rectangleMost severe load case No. 1. (obtežba)
Parameters of slip surface below foundation:Depth of slip surfaceLength of slip surface
zsplsp
==
4,4918,11
mm
Design bearing capacity of found.soilExtreme contact stress
Rds
==
15723,19500,52
kPakPa
Bearing capacity in the vertical direction is SATISFACTORY Horizontal bearing capacity check
Most severe load case No. 1. (obtežba)Earth resistance: at restDesign magnitude of earth resistanceFriction angle foundation-footing bottomCohesion foundation-footing bottom
Spdya
===
3,8435,500,00
kN°kPa
Horizontal bearing capacityExtreme horizontal force
RdhH
==
727,170,00
kNkN
Bearing capacity in the horizontal direction is SATISFACTORY
Bearing capacity of foundation is SATISFACTORY
Geologija d.o.o. IdrijaTomaž Arčon univ. dipl. inž. geol.
analiza posedkovP.5.5
1[GEO5 - Settlement | version 5.15.6.0 | hardware key 9078 / 1 | GEOLOGIJA d.o.o. IDRIJA | Copyright © 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved | www.finesoftware.eu]
[Dealer : Tehnično svetovanje in posredništvo, Eva Rešetar Sever s.p. | www.geosoftware.com.hr]
Settlement analysisInput dataProjectTask :Part :Description :Author :Date :
analiza posedkovP.5.5os A od 1 do 4, pasovni in točkovni temelji, sanacija tal - 110 cm tamponaTomaž Arčon univ. dipl. inž. geol.8.7.2013
Name : geološki prerez Stage : 1
1 2 3 4 5
6 [998,48; 511,84] [1080,86; 512,00]
SettingsSlovenia - EN 1997SettlementAnalysis method :Restriction of influence zone :Coeff. of restriction of influence zone :
Analysis using oedometric modulusby percentage of Sigma,Or10,0 [%]
Soil parametershumusUnit weight :Oedometric modulus :Saturated unit weight :
gEoedgsat
===
18,002,50
18,00
kN/m3
MPakN/m3
obstoječ nasipUnit weight :Oedometric modulus :Saturated unit weight :
gEoedgsat
===
20,0040,0020,00
kN/m3
MPakN/m3
rjava meljasta glinaUnit weight :Oedometric modulus :Saturated unit weight :
gEoedgsat
===
19,005,00
19,00
kN/m3
MPakN/m3
rdečrjava meljasta glinaUnit weight :Oedometric modulus :Saturated unit weight :
gEoedgsat
===
19,0010,0019,00
kN/m3
MPakN/m3
apnenec - raščena kamninska osnovaUnit weight :Oedometric modulus :Saturated unit weight :
gEoedgsat
===
25,00250,0025,00
kN/m3
MPakN/m3
tamponUnit weight :Oedometric modulus :Saturated unit weight :
gEoedgsat
===
20,0050,0020,00
kN/m3
MPakN/m3
Geologija d.o.o. IdrijaTomaž Arčon univ. dipl. inž. geol.
analiza posedkovP.5.5
2[GEO5 - Settlement | version 5.15.6.0 | hardware key 9078 / 1 | GEOLOGIJA d.o.o. IDRIJA | Copyright © 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved | www.finesoftware.eu]
[Dealer : Tehnično svetovanje in posredništvo, Eva Rešetar Sever s.p. | www.geosoftware.com.hr]
WaterWater type : GWT
Number GWT locationCoordinates of GWT points [m]
x z x z x z
1998,48 511,84 1080,86 512,00
Holes layoutLayout and refinement of holes : standardHorizontal layoutLayout pattern :Add holes :Number of sections :
exactby number of sections20
Vertical refinementNumber
12345
From depth [m]0,002,005,00
10,0030,00
Refinement [m]0,100,300,502,00
10,00
Results (Stage of construction 1)ResultsAnalysis of geostatic stress was successfully completed Input data (Stage of construction 2)Earth cut
Number Cut locationCoordinates of cut points [m]
x z x z x z
1
1004,601009,141017,881067,14
512,14510,20508,74509,83
1007,181015,611035,171069,53
508,73510,20508,73512,02
1008,191016,541045,00
508,73508,73509,83
WaterWater type : GWT
Number GWT locationCoordinates of GWT points [m]
x z x z x z
1998,48
1007,221069,53
511,89508,65511,98
1002,121034,771080,86
511,89508,69512,08
1004,691067,15
511,89509,80
Results (Stage of construction 2)ResultsAnalysis performed, method Analysis using oedometric modulusMaximum settlement = 0,0 mmMaximum depth of influence zone = 0,00 m
Geologija d.o.o. IdrijaTomaž Arčon univ. dipl. inž. geol.
analiza posedkovP.5.5
3[GEO5 - Settlement | version 5.15.6.0 | hardware key 9078 / 1 | GEOLOGIJA d.o.o. IDRIJA | Copyright © 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved | www.finesoftware.eu]
[Dealer : Tehnično svetovanje in posredništvo, Eva Rešetar Sever s.p. | www.geosoftware.com.hr]
Input data (Stage of construction 3)Embankment interface
Number Interface locationCoordinates of interface points [m]
x z x z x z
1
2
1004,701007,991016,751018,901019,501045,00
1067,14
512,04509,83509,83510,48510,48509,83
509,83
1007,321007,991017,351018,901020,58
1067,15
512,01510,48509,83509,83510,48
512,02
1007,391016,751017,351019,501020,59
1069,53
509,83510,48510,48509,83509,83
512,02
Surcharge
NumberSurcharge
new change
TypeLocation
z [m]
Origin
x [m]
Length
l [m]
Width
b [m]
Distancefromaxesy [m]
Magnitude
q, q1, f, F q2 unit
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Yes
Yes
Yes
Yes
Yes
Yes
Yes
Yes
Yes
Yes
Yes
Yes
Yes
Yes
Yes
Yes
Yes
Yes
Yes
Yes
line
line
line
concentrated
concentrated
concentrated
concentrated
concentrated
concentrated
concentrated
concentrated
concentrated
concentrated
concentrated
concentrated
concentrated
concentrated
concentrated
concentrated
concentrated
z =509,83
z =509,83
z =509,83
z =509,83
z =509,83
z =509,83
z =509,83
z =509,83
z =509,83
z =509,83
z =509,83
z =509,83
z =509,83
z =509,83
z =509,83
z =509,83
z =509,83
z =509,83
z =509,83
z =509,83
x =1007,69
x =1017,05
x =1019,20
x =1020,95
x =1023,10
x =1025,25
x =1027,40
x =1029,55
x =1031,70
x =1033,85
x =1036,00
x =1038,15
x =1040,30
x =1042,45
x =1044,60
x =1046,75
x =1048,90
x =1051,05
x =1053,20
x =1057,50
l = 0,70
l = 0,70
l = 0,70
l = 0,70
l = 0,70
l = 0,70
l = 0,70
l = 0,70
l = 0,70
l = 0,70
l = 0,70
l = 0,70
l = 0,70
l = 0,70
l = 0,70
l = 0,70
l = 0,70
b = 1,50
b = 1,50
b = 1,50
b = 1,50
b = 1,50
b = 1,50
b = 1,50
b = 1,50
b = 1,50
b = 1,50
b = 1,50
b = 1,50
b = 1,50
b = 1,50
b = 1,50
b = 1,50
b = 1,50
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
200,00
160,00
140,00
275,00
275,00
275,00
275,00
275,00
275,00
275,00
275,00
275,00
275,00
275,00
275,00
275,00
275,00
275,00
275,00
275,00
kN/m
kN/m
kN/m
kN
kN
kN
kN
kN
kN
kN
kN
kN
kN
kN
kN
kN
kN
kN
kN
kN
Geologija d.o.o. IdrijaTomaž Arčon univ. dipl. inž. geol.
analiza posedkovP.5.5
4[GEO5 - Settlement | version 5.15.6.0 | hardware key 9078 / 1 | GEOLOGIJA d.o.o. IDRIJA | Copyright © 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved | www.finesoftware.eu]
[Dealer : Tehnično svetovanje in posredništvo, Eva Rešetar Sever s.p. | www.geosoftware.com.hr]
NumberSurcharge
new change
TypeLocation
z [m]
Origin
x [m]
Length
l [m]
Width
b [m]
Distancefromaxesy [m]
Magnitude
q, q1, f, F q2 unit
21
22
23
24
25
Yes
Yes
Yes
Yes
Yes
concentrated
concentrated
concentrated
concentrated
line
z =509,83
z =509,83
z =509,83
z =509,83
z =509,83
x =1055,35
x =1059,65
x =1061,80
x =1063,95
x =1066,84
l = 0,70
l = 0,70
l = 0,70
l = 0,70
b = 1,50
b = 1,50
b = 1,50
b = 1,50
0,00
0,00
0,00
0,00
275,00
275,00
275,00
275,00
140,00
kN
kN
kN
kN
kN/m
SurchargesNumber Name
123456789
10111213141516171819202122232425
pt1pt2pt3t1t2t3t4t5t6t7t8t9t10t11t12t13t14t15t16t18t17t19t20t21pas 4
WaterWater type : GWT
Number GWT locationCoordinates of GWT points [m]
x z x z x z
1998,48
1007,381068,86
511,86509,75511,84
1001,041043,311080,86
511,86509,77511,99
1005,011067,16
511,79509,80
Results (Stage of construction 3)ResultsAnalysis performed, method Analysis using oedometric modulusMaximum settlement = 12,2 mmMaximum depth of influence zone = 15,71 m
Geologija d.o.o. IdrijaTomaž Arčon univ. dipl. inž. geol.
analiza posedkovP.5.5
5[GEO5 - Settlement | version 5.15.6.0 | hardware key 9078 / 1 | GEOLOGIJA d.o.o. IDRIJA | Copyright © 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved | www.finesoftware.eu]
[Dealer : Tehnično svetovanje in posredništvo, Eva Rešetar Sever s.p. | www.geosoftware.com.hr]
Name : analiza posedkov Stage : 3Results : overall; variable : Settlement; range : <0,0; 12,2> mm
0,0
0,0
9,8
0,0
3,6
0,0
0,3
0,0
0,5
0,0
0,5
0,0
0,8
0,0
0,3
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,4
2,4
3,3
3,2
3,0
2,3
1,8
2,1
2,2
2,7
3,2
4,1
8,5
11,5
11,2
11,6
11,4
11,0
10,6
10,5
9,7
9,0
8,7
8,2
7,8
7,5
6,8
3,5
3,4
3,5
0,5
4,4
4,4
4,5
8,5
9,3
9,9
10,3
10,5
11,4
12,1
12,2
11,9
11,3
11,0
11,1
10,6
10,2
8,6
7,4
7,4
7,4
7,3
6,4
5,4
5,6
5,0
4,4
4,7
4,1
3,6
3,8
3,8
3,3
2,3
2,7
2,9
2,5
1,9
1,9
1,5
0,8
0,7
0,4
0,3
0,3
0,3
0,4
0,4
0,4
0,4
0,5
0,4
0,3
0,4
0,6
0,5
0,5
0,7
0,5
0,3
0,1
0,3
0,5
0,8
0,9
0,9
0,6
0,5
0,8
0,5
0,5
0,8
0,5
0,5
0,8
0,5
0,5
0,8
0,5
0,5
0,8
0,5
0,5
0,8
0,5
0,5
0,8
0,5
0,5
0,8
0,5
0,5
0,8
0,5
0,7
0,7
0,7
0,7
0,7
0,6
0,5
0,5
0,8
0,9
1,1
1,1
0,8
0,4
0,4
0,7
0,9
0,2
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
12,9
315
,30
15,7
115
,52
15,3
414
,39
13,5
413
,60
13,6
113
,62
12,8
011
,96
9,08 6,87
6,73
6,65
6,57
6,52
6,47
6,47
6,56
6,61
6,62
6,63
6,63
6,68
7,06
7,38
8,98
10,9
412
,24
13,6
511
,84
9,76
9,62
9,60
9,48
9,50
9,51
9,58
9,63
9,65
9,67
9,68
9,68
9,64
9,59
9,53
9,32
9,12
9,12
8,94
8,76
8,59 7,41
7,05
6,68 5,16
4,92
4,72
4,27
4,20
4,19
4,14
4,07
3,96
3,89
3,86
3,77
3,77
3,75
3,65
3,61
3,58
3,56
3,45
3,43
3,39
3,38
3,36
3,25
3,23
3,21
3,18
3,12
3,11
3,09
3,07
3,06
3,06
3,05
3,04
3,06
3,12
3,14
3,18
3,22
3,17
3,02
2,99
2,95
2,84
2,84
2,80
2,71
2,70
2,67
2,60
2,62
2,61
2,60
2,63
2,61
2,62
2,65
2,63
2,66
2,69
2,69
2,76
2,79
2,81
3,11
3,26
3,44
4,09
4,00
4,04
4,07
4,20
4,37
5,56
7,00
7,54
8,07
8,75
9,54
9,50
9,43
9,42
10,0
710
,76
0,93
0,32
0,00
0,00
0,00
0,00
Analiza posedkov, os A od 1 do 4 P.5.5
6
Geologija d.o.o. IdrijaTomaž Arčon univ. dipl. inž. geol.
analiza posedkovP.5.6
1[GEO5 - Settlement | version 5.15.6.0 | hardware key 9078 / 1 | GEOLOGIJA d.o.o. IDRIJA | Copyright © 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved | www.finesoftware.eu]
[Dealer : Tehnično svetovanje in posredništvo, Eva Rešetar Sever s.p. | www.geosoftware.com.hr]
Settlement analysisInput dataProjectTask :Part :Description :Author :Date :
analiza posedkovP.5.6profil B od 1 do 4 pasovni temelji in temeljna ploščaTomaž Arčon univ. dipl. inž. geol.12.7.2013
Name : geološki prerez B - B' Stage : 1
1 2 3 4 5
6 [998,48; 511,80] [1080,79; 511,97][1080,86; 511,97]
SettingsSlovenia - EN 1997SettlementAnalysis method :Restriction of influence zone :Coeff. of restriction of influence zone :
Analysis using oedometric modulusby percentage of Sigma,Or10,0 [%]
Soil parametershumusUnit weight :Oedometric modulus :Saturated unit weight :
gEoedgsat
===
18,002,50
18,00
kN/m3
MPakN/m3
obstoječ nasipUnit weight :Oedometric modulus :Saturated unit weight :
gEoedgsat
===
20,0040,0020,00
kN/m3
MPakN/m3
rjava meljasta glinaUnit weight :Oedometric modulus :Saturated unit weight :
gEoedgsat
===
19,005,00
19,00
kN/m3
MPakN/m3
rdečrjava meljasta glinaUnit weight :Oedometric modulus :Saturated unit weight :
gEoedgsat
===
19,0010,0019,00
kN/m3
MPakN/m3
apnenec - raščena kamninska osnovaUnit weight :Oedometric modulus :Saturated unit weight :
gEoedgsat
===
25,00250,0025,00
kN/m3
MPakN/m3
tamponUnit weight :Oedometric modulus :Saturated unit weight :
gEoedgsat
===
20,0050,0020,00
kN/m3
MPakN/m3
Geologija d.o.o. IdrijaTomaž Arčon univ. dipl. inž. geol.
analiza posedkovP.5.6
2[GEO5 - Settlement | version 5.15.6.0 | hardware key 9078 / 1 | GEOLOGIJA d.o.o. IDRIJA | Copyright © 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved | www.finesoftware.eu]
[Dealer : Tehnično svetovanje in posredništvo, Eva Rešetar Sever s.p. | www.geosoftware.com.hr]
WaterWater type : GWT
Number GWT locationCoordinates of GWT points [m]
x z x z x z
1998,48 511,80 1080,79 511,97 1080,86 511,97
Holes layoutLayout and refinement of holes : standardHorizontal layoutLayout pattern :Add holes :Number of sections :
exactby number of sections20
Vertical refinementNumber
12345
From depth [m]0,002,005,00
10,0030,00
Refinement [m]0,100,300,502,00
10,00
Results (Stage of construction 1)ResultsAnalysis of geostatic stress was successfully completed Input data (Stage of construction 2)Earth cut
Number Cut locationCoordinates of cut points [m]
x z x z x z
1
1004,671009,131019,721050,531067,141067,97
512,04510,08508,73510,48509,83512,01
1007,131015,581022,481066,541067,14
508,73510,08509,82510,48510,48
1008,371016,631044,701066,541067,20
508,74508,74509,83509,83510,72
WaterWater type : GWT
Number GWT locationCoordinates of GWT points [m]
x z x z x z
1
998,481008,401067,171080,86
511,80508,61509,73511,96
1004,751019,751068,23
511,82508,62511,94
1007,101044,691080,84
508,62509,71511,96
Results (Stage of construction 2)ResultsAnalysis performed, method Analysis using oedometric modulusMaximum settlement = 0,9 mmMaximum depth of influence zone = 4,12 m
Geologija d.o.o. IdrijaTomaž Arčon univ. dipl. inž. geol.
analiza posedkovP.5.6
3[GEO5 - Settlement | version 5.15.6.0 | hardware key 9078 / 1 | GEOLOGIJA d.o.o. IDRIJA | Copyright © 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved | www.finesoftware.eu]
[Dealer : Tehnično svetovanje in posredništvo, Eva Rešetar Sever s.p. | www.geosoftware.com.hr]
Input data (Stage of construction 3)Embankment interface
Number Interface locationCoordinates of interface points [m]
x z x z x z
1
2
1004,671007,691016,751017,351018,901019,50
1067,14
512,04509,83510,48509,83509,83510,48
510,48
1007,361007,991016,751017,351019,201050,53
1067,15
512,02509,83509,83510,48509,83510,48
512,00
1007,391007,991017,051018,901019,50
1067,97
509,83510,48509,83510,48509,83
512,01
Surcharge
NumberSurcharge
new change
TypeLocation
z [m]
Origin
x [m]
Length
l [m]
Width
b [m]
Distancefromaxesy [m]
Magnitude
q, q1, f, F q2 unit
1
2
3
4
5
Yes
Yes
Yes
Yes
Yes
line
line
line
strip
line
z =509,83
z =509,83
z =509,83
z =510,47
z =509,83
x =1007,69
x =1017,05
x =1019,20
x =1019,55
x =1066,84
l = 46,98
200,00
160,00
140,00
22,00
140,00
kN/m
kN/m
kN/m
kN/m2
kN/m
SurchargesNumber Name
12345
pas 1pas 2pas 3tem. ploščapas 4
WaterWater type : GWT
Number GWT locationCoordinates of GWT points [m]
x z x z x z
1
998,481008,701067,161080,86
511,80509,68509,80511,96
1006,231019,521067,48
511,73509,67511,92
1007,231044,711080,84
509,69509,77511,96
Results (Stage of construction 3)ResultsAnalysis performed, method Analysis using oedometric modulusMaximum settlement = 13,1 mmMaximum depth of influence zone = 16,44 m
Geologija d.o.o. IdrijaTomaž Arčon univ. dipl. inž. geol.
analiza posedkovP.5.6
4[GEO5 - Settlement | version 5.15.6.0 | hardware key 9078 / 1 | GEOLOGIJA d.o.o. IDRIJA | Copyright © 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved | www.finesoftware.eu]
[Dealer : Tehnično svetovanje in posredništvo, Eva Rešetar Sever s.p. | www.geosoftware.com.hr]
Name : analiza posedkov Stage : 3Results : overall; variable : Settlement; range : <0,0; 13,1> mm
0,01,02,03,04,05,06,07,08,09,0
10,011,012,013,013,1
0,0
0,0
10,7
0,0
4,0
0,0
4,9
0,0
2,7
0,0
1,3
0,0
0,5
0,0
0,4
0,0
0,9
0,0
0,1
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,5
1,7
2,8
1,4
1,1
1,2
1,2
2,0
3,2
5,2
8,0
10,6
11,1
11,4
11,4
11,4
11,1
10,8
10,5
9,9
9,7
9,5
9,2
8,5
7,3
7,2
6,0
4,7
3,5
3,4
3,5
0,7
4,8
4,7
4,9
9,1
10,5
11,0
11,2
11,7
12,2
12,5
12,9
13,1
12,3
12,2
11,8
11,6
11,4
11,0
11,1
11,0
10,9
10,7
10,3
6,2 4,8
4,9
5,2
4,0
3,4
2,8
2,4
1,8
1,2
0,7
0,6
0,3
0,3
0,4
0,4
0,5
0,8
0,4
0,4
0,5
1,2
1,2
0,7
0,7
0,61,2
1,2
1,3
1,2
1,3
1,3
1,1
1,2
1,2
1,4
1,7
1,5
1,0
0,9
0,9
0,9
1,3
0,5
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
13,3
015
,98
16,4
414
,84
13,4
613
,48
13,5
013
,67
13,8
314
,05
14,3
19,
83 6,7
26,
486,
266,
306,
326,
336,
346,
406,
456,
506,
546,
586,
676,
887,
097,
217,
328,
8710
,85
13,3
5
15,7
313
,96
12,1
612
,10
12,0
912
,11
12,1
412
,21
12,2
712
,33
12,3
812
,43
12,5
912
,72
12,7
312
,74
12,7
612
,76
12,7
612
,77
12,6
912
,70
12,7
012
,98
13,0
213
,61
14,2
1
12,9
4
11,2
510
,14
9,40 8,70 8,11 7,17
7,03 6,42
6,42
6,66
6,99
8,88
11,2
9 8,49
8,24
9,16 8,60
8,59
4,16
4,07
3,90
8,25
8,62
9,01
9,25
9,67 8,89 8,19
8,83
9,52
10,8
412
,29
12,3
312
,36
12,3
412
,33
12,7
713
,12
11,3
8
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
PRILOGA 6/4
GEOLOGIJA d.o.o. IDRIJA
Št. poročila 2758-075/2013-01Objekt Večnamenska športna dvoranaObdelava Izračuni prepustnosti
A RAZKOP R-1
višina ponikle vode h1 0,413 mčas ponikanja t1 3991,0 skoeficient prepustnosti k=h/t 1,03E-04 m/sspecifično ponikanje skozi dno Q1spec = k*1m2*1000 0,103 l/s/m2
B RAZKOP R-2b
višina ponikle vode h2 0,133 mčas ponikanja t2 506,0 skoeficient prepustnosti k=h/t 2,63E-04 m/sspecifično ponikanje skozi dno Q2spec 0,263 l/s/m2
B RAZKOP R-3
višina ponikle vode h2 0,021 mčas ponikanja t2 2844,0 skoeficient prepustnosti k=h/t 7,38E-06 m/sspecifično ponikanje skozi dno Q2spec 0,007 l/s/m2
Obdelal: Jure Hočevar, u.d.i.geol.
Odgovorni projektant: Jože Janež, u.d.i.geol.
Večnamenska dvorana Stari trgh pri Ložu
nalivalni poskus v razkopu R-1
-0,2
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500
čas (s)
viš
ina n
alite
vo
de (
m)
Višina nalite vode = 1,442 mčas ponikanja (t) = 3991 sSprememba višine ponikle vode v času (t)= 0,413 m
Št. poročila:2758-075/2013-01 Priloga 6/1
Večnamenska dvorana Stari trgh pri Ložu
nalivalni poskus v razkopu R-2b
0
0,02
0,04
0,06
0,08
0,1
0,12
0,14
0,16
0 100 200 300 400 500 600
čas (s)
viš
ina n
alite
vo
de (
m)
Višina nalite vode = 0,133 mčas ponikanja (t) = 506 s
Št. poročila:2758-075/2013-01 Priloga 6/2
Večnamenska dvorana Stari trgh pri Ložu
nalivalni poskus v razkopu R-3
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500
čas (s)
(viš
ina n
alite
vo
de (
m)
Višina nalite vode = 1,189 mčas ponikanja (t) = 2884 sSprememba višine ponikle vode v času (t)= 0,021 m
Št. poročila:2758-075/2013-03 Priloga 6/3